NO129988B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO129988B NO129988B NO02513/71*[A NO251371A NO129988B NO 129988 B NO129988 B NO 129988B NO 251371 A NO251371 A NO 251371A NO 129988 B NO129988 B NO 129988B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- mercury
- washing
- gases
- gas
- sulfuric acid
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 55
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 45
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 41
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 39
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 claims description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims description 11
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 9
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 4
- 239000012453 solvate Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004173 biogeochemical cycle Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- QXKXDIKCIPXUPL-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemercury Chemical compound [Hg]=S QXKXDIKCIPXUPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 241000221026 Mercurialis annua Species 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- XCAUINMIESBTBL-UHFFFAOYSA-N lead(ii) sulfide Chemical compound [Pb]=S XCAUINMIESBTBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 150000002730 mercury Chemical class 0.000 description 1
- 150000002731 mercury compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B43/00—Obtaining mercury
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G13/00—Compounds of mercury
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
via disse produkter og avfall havner ute i naturen, og derved kommer kvikksolvet til å inngå i næringsstoff-syklusen. Da kvikksolvmengdene overstiger visse antatt ufarlige normer,
så har dette helse-fårlige konsekvenser. En vandring av kvikk-
solvet i sådanne produkter og avfall ut i naturen og inn i næringsstoff-syklusen bor derfor kunne forhindres i tilstrekkelig grad. For dette formål burde man etterstrebe å regulere hånd-
teringen av bl.a. kvikksølvholdig råmateriale på en slik måte at kvikksolvet så fullstendig som mulig og i konsentrert form kunne inngå i noen av prosessens mellomprodukter, fra hvilke siden utvinningen av kvikksolvet eller en forbindelse derav i tilstrekkelig ren form lett kunne realiseres.
Ved den i det følgende beskrevne fremgangsmåten ifolge nær-
værende oppfinnelse, så viser en del av utforelseseksemplene fremgangsmåten anvendt på de ved oksyderende rosting av sulfidhol-
dige malmer dannede gassene. Fremgangsmåten kan imidlertid like godt anvendes også ved behandling av kvikksølvholdige gasser av andre slag. Normalt varierer kvikksolvinnholdet hos de fleste sulfidmalmene fra noen ppm til noen titall ppm,
og spesielt hos sink- og blysulfidmalmer varierer kvikksolv-
innholdet fra et titall ppm til noen hundretall ppm. Det forekommer også råmaterialer hvor kvikksolvinnholdet er betydelig hoyere enn det nevnte, og hvorved likeledes den her beskrevne fremgangsmåten er anvendbar.
Ved termisk behandling av kvikksølvholdig råmateriale nedbrytes kvikksølvforbindelsene, og kvikksolvet overgår i gassfase.
F.eks. ved rosting eller smelting av sulfidslagg, hvorved
temperaturen ligger mellom 600 og 1500°c, nedbrytes i slaggen forekommende HgS som folger:
I slagg med et kvikksolvinnhold på 10 - 1000 ppm er kvikksolvinn-
holdet i tilsvarende gassfase i størrelsesorden 5 - 500 mg/Nm"*.
I torrbehandlingsdeler efter den egentlige rostingsreaktoren
eller lignende er temperaturen ofte ennå så hoy at kvikksolvet fremdeles foreligger i form av damp i gassen. F.eks. ved oksyderende rosting av visse sulfidslagg er temperaturen ofte 300 - 350°C efter kjolings- og stovutskillings-enhetene, hvorved i slaggen inngående kvikksolv i det nærmeste helt foreligger i form av gassfase, og de i reaktor-, gasskjolings-og stovutskillings-enhetene separerte fasene kan i overens-stemmelse hermed være nærmest frie for kvikksolv.
Det er ganske vanlig å utnytte de ved rosting eller smelting av sulfidmalmer erholdte S02-"holdige gassene for fremstilling av svovelsyre, hvorved gassene efter stovutskiIling i torre elektriske filtere gjennomgår et vasketårn, ofte også en indirekte kjoleenhet og et våt-elektrisk filter, hvorefter gassene fores videre gjennom et torketårn, en varmeveksler,
en kontakt- og kjolingsenhet og et absorpsjonstårn. I vasketårnet vaskes de fremdeles delvis stovholdige gassene for det meste med en i tårnet sirkulerende 20 - 50%'ig losning av svovelsyrling. På dette trinn synker gassens temperatur til 60 - 90°C. Efter en,indirekte kjoling og det våte dlfilteret har gassen vanligvis en temperatur på 30 - 40°C. I dette trinn forblir den del av det i den innkommende gassen eventuelt inngående kvikksolvet i vaskeslammet, mens resten fortsetter i elementær form med gassfasen. I torke- og absorpsjons-tårnene, kommer gassen i kontakt med konsentrert svovelsyre, i det forste ca. 90%'ig og i det senere ca. 98%'ig svovelsyre. I disse trinnene loser det i gassen forekommende kvikksolvet seg i svovelsyren, og overfores på denne måte til produkter med svovelsyre som råmateriale.
Ved den egentlige fremstillingen av kvikksolv består det vanligste råmaterialet av en kvikksolv-sulfidholdig slagg. Denne slagg underkastes en termisk behandling, ofte under oksyderende betingelser, hvorved sulfidens nedbrytning skjer ifolge reaksjonen (1). Temperaturen i sjiktet av fast materiale stiger ved denne behandling vanligvis til 600 - 700°C, og kvikksolvet avgår med gassene. I ett andre behandlingstrinn ved fremstillingen kjoles gassene som inneholder kvikksolvdamp
° o
til en temperatur under 100 c (10 - 30 C), hvorved kvikksolvet kondenserer. Avgassene efter kondenseringen, som fremdeles inneholder flere milligram kvikksolv pr. kubikkmeter, f.eks. ved 10 og 20°C er Hg-innholdet hos gasser som er mettet med kvikksolvdamp hhv. ca. 6 og 15 mg/Nm 2, og avgassene avkjoles i visse tilfelle ennå sterkere innen de ledes til skorstenen.
Den vanligvis anvendte kjolingen av gassene, og som foretas ifolge ovenstående beskrevne fremgangsmåte for fremstilling av kvikksolv, kan også tenkes å bli anvendt for å befri andre kvikksølvholdige gasser for kvikksolv. Dette skulle imidlertid lede til et uproporsjonalt stort kjolesystem, da det er sporsmål om store gassmengder og lave temperaturer. Kjolingen kan herved finne sted ved fremstilling av svovelsyre efter vasketårnet, og hvorved gassens kvikksolvinnhold reguleres av reaksjonen,
For at gassens Hg-innhold skal kunne nedbringes til en stil-strekkelig lav verdi, så vil dette forutsette en meget langt-gående kjoling, f.eks. ved -10°C ville Hg-innholdet fremdeles være ca. 1 mg/Nm .
De oven-nevnte ulempene kan elimineres ved å utfore behandlingen av kvikksølvholdige gasser efter nærværende oppfinnelse, hvorved kvikksolvet kan avskilles fra gassen i ett trinn. Man får herved en meget god skarphet med hensyn til avskillingen, og kvikksolvinnholdet i det avskilte produkt er hoy. Hvis gassene inneholder selen kan også denne avskilles fra gassene. De hovedsakelige karakteristika ved oppfinnelsen er angitt i patent-krav 1.
De kvikksølvholdige gassene, hvilke normalt har gjennomgått en torr stovutskiIling, innfores til et spesielt vasketårn for gassene, i .hvilket gassene vaskes med minst ca. 80 vekts-% sirkulerende svovelsyrelosning. Den sirkulerende, med metall-sulfater eller andre metallsalter mettede vaskelosningens temperatur reguleres under vasketrinnet ved hjelp av sirkulasjons-hastigheten til losningen og ytre varmeveksling til en temperatur slik at kvikksolvet, som forekommer i den innkommende gass, så fullstendig som mulig blir sulfatert og overfort til kvikksolv-forbindelse under vasketrinnet. Det er herved viktig at vaskelosningen ikke tillates å bli utspedd som folge
av i gassene inngående fuktighet, men at vaskelosningens konsentrasjon holdes konstant og at den og vasketemperaturen reguleres på en slik måte at sulfateringen av kvikksolvet eller overforingen av dette til kvikksolv-forbindelse skjer så fullstendig som mulig. Dette kan avstedkommes ved å sorge for at vaskelosningens temperatur ved hjelp av de nevnte for-anstaltninger reguleres på en slik måte at vaskelosningens vanndamp-trykk under vaskingen er det samme som vanndampens partialtrykk i den gass som skal vaskes, hvorved temperaturen vanligvis er 70 - 250°C.
Da den sirkulerende vaskelosningen er mettet på kvikksolvsalt og andre for det aktuelle system typiske metallsalter (i stovet inngående metaller), så utskilles kontinuerlig disse salter i den sirkulerende vaskelosningen. Det faste materialet som inngår i disse sater separeres derefter fra den sirkulerende vaskelosningen på hensiktsmessig måte. Det separerte bunnfall vaskes hvorved svovelsyren eller annen sirkulasjonsvæske i bunnfallet samt hoveddelen av de ovrige metallsaltene loser seg i vaskevæsken, og kvikksolvet forblir i det endelige bunnfallet. Bunnfallet kan også inneholde andre verdifulle grunn-stoffer, f.eks. selen. Hvis gassene som skal vaskes inneholder selen, kan også selenet bringes til å binde seg ved det av den sirkulerende vaskelosningen utskilte faste materialet, og efter vaskingen av dette materialet forbli i det endelige bunnfallet.
Kvikksolv og selen kan derved separere i ren form fra de ovrige grunnstoffene, som til slutt forekommer i bunnfallet, ved hjelp av en i og for seg kjent metode for fremstilling av kvikksolv og selen.
EKSEMPEL 1
Ved et laboratorieforsøk ble Hg-holdig gass med luft som bæregass ledet gjennom et normalt system av vaskeflasker. Vaskesystemet var nedsenket i en oljetermostat, med hvis hjelp temperaturen til en svovelsyrelosning, som ble anvendt som vaskelosning, ble holdt på en onsket verdi. Mengden av svovelsyrelosning i vaskesystemet var 200 ml. Gassen ble innledet i vaskesystemet gjennom et glassinter.
Da innholdet av syren i svovelsyrevaskesystemet var 93 vekts-% og temperaturen 150°C, så erholdt man folgende måleverdier.:
EKSEMPEL 2
Ved anvendelse av fremgangsmåten ifolge eksempel 1, og regulering av syreinnholdet til 93 vekts-% og temperaturen til 70°C, så erholdt man folgende måle-verdier:
EKSEMPEL 3
Ved anvendelse av fremgangsmåten ifolge eksempel 1, og regulering av syreinnholdet til 85 vekts-% og temperaturen til 150°C, så erholdt man folgender måle-verdier:
EKSEMPEL 4
Ved anvendelse av fremgangsmåten ifolge eksempel 1, og regulering av syreinnholdet til 80 vekts-% og temperaturen til 150°c,
så erholdt man folgende måle-verdier:
EKSEMPEL 5
Den dannede gass ved rosting av kvikksolvholdig sinkslagg gjennomgikk et normalt tort gassbehandlingssystem med stov-utskilling i et tort el-filter som siste trinn. Herefter ble gassen underkastet en behandling ifolge nærværende oppfinnelse. Behandlingen ble utfort ifolge den i diagrammet på vedlagte tegning illustrerte måte. Efter dette . behandlingstrinn gjennomgikk gassen en konvensjonell enhet for fremstilling av svovelsyre.
Den i vasketårnet sirkulerende svovelsyrelosningen hadde en konsentrasjon på 89 vekts-%, inngangstemperaturen var 40°C og vaske- og utgangstemperaturen var 170°C.
Den i vaskeanlegget separerte svovelsyreholdige fellingen
hadde folgende sammensetning: Hg 8%, Se 1,3%, Zn 5%, Fe 1%, S0„ ca. 80%.
4
Den med vann vaskede sulfatholdige fellingen hadde folgende sammensetning: Hg 55%, Se 9%, Zn ^0,05%, Fe <0,5%, S04 16%.
Den produserte svovelsyren hadde et kvikksolvinnhold på 0,5 ppm.
EKSEMPEL 6
Ved en fremgangsmåte som beskrevet i eksempel 5 fikk man folgende resultater:
Til vasketårnet innkommende gass
Fra vasketårnet avgående gass
Den i vasketårnet sirkulerende svovelsyrelosningen hadde en konsentrasjon på 90 vekts-%, inngangstemperaturen var 40°C og vaske- og utgangstemperaturen var 150°C.
EKSEMPEL 7
Ved en fremgangsmåte som beskrevet i eksempel 5 fikk man folgende resultater:
Til vasketårnet innkommende gass
Fra vasketårnet avgående gass
Den i vasketårnet sirkulerende svovelsyrelosningen hadde en konsentrasjon på 85 vekts-%, inngangstemperaturen var 40°C og vaske- og utgangstemperaturen var 170°C.
EKSEMPEL 8
Ved å anvende samme fremgangsmåte som beskrevet i eksempel 5 fikk man folgende resultater.
Til vasketårnet innkommende gass
Fra vasketårnet avgående gass
Den i vasketårnet sirkulerende svovelsyrelosningen hadde en konsentrasjon på 96 vekts-%, inngangstemperaturen var 40°c og vaske- og utgangstemperaturen var 250°C.
Den i vaskeanlegget separerte svovelsyreholdige fellingen
hadde folgende sammensetning: Hg 8%, Se 1,3%, Zn 5%, Fe 1%, SO^ ca. 80%.
Den med vann vaskede sulfatholdige fellingen hadde folgende sammensetning: Hg 55%, Se 9%, Zn <0,05%, Fe <\0,5%, S04 16%. Den produserte svovelsyren hadde et kvikksblvinnhold på 0,2 ppm.
Claims (1)
- Fremgangsmåte for avskilling og utvinning av kvikksolv og/eller selen av gasser, hvorved fra en prosess erholdte varme kvikksolv- og/eller selen-holdige gasser innledes i vaskeanordninger, hvori gassene vaskes med sirkulerende svovelsyre, karakterisert ved at gassene vaskes med 80 - 98 vekts-% svovelsyre, hvis temperatur reguleres innen området 70 - 250°c for å holde vaskelosningens konsentrasjon konstant, hvorved dennes vanndamptrykk i vaske-anordningen er det samme som vanndampens partialtrykk i gassen som vaskes, og at fast krystallisert materiale utvinnes av den sirkulerende vaskelosningen ved hjelp av en kjent fremgangsmåte.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI190170A FI45767C (fi) | 1970-07-03 | 1970-07-03 | Menetelmä elohopean ja/tai seleenin poistamiseksi ja talteenottamiseks i elohopea- ja/tai seleenipitoisista kaasuista. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO129988B true NO129988B (no) | 1974-06-24 |
Family
ID=8506386
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO02513/71*[A NO129988B (no) | 1970-07-03 | 1971-07-01 |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3677696A (no) |
BE (1) | BE769452A (no) |
CA (1) | CA943770A (no) |
DE (1) | DE2132231C3 (no) |
ES (1) | ES393587A1 (no) |
FI (1) | FI45767C (no) |
FR (1) | FR2101535A5 (no) |
GB (1) | GB1308746A (no) |
IE (1) | IE35423B1 (no) |
NL (1) | NL7109026A (no) |
NO (1) | NO129988B (no) |
RO (1) | RO58433A (no) |
YU (1) | YU34248B (no) |
ZA (1) | ZA714237B (no) |
Families Citing this family (49)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO125438B (no) | 1971-01-14 | 1972-09-11 | Norske Zinkkompani As | |
BE788615A (fr) * | 1971-09-10 | 1973-01-02 | Mitsui Mining & Smelting Co | Procede de production d'acide sulfurique exempt de mercure |
US4057423A (en) * | 1971-09-10 | 1977-11-08 | Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd. | Method for the manufacture of mercury free sulfuric acid |
US4009241A (en) * | 1971-09-16 | 1977-02-22 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Method of removing mercury vapor from gases contaminated therewith |
JPS5323777B2 (no) * | 1972-12-04 | 1978-07-17 | ||
DE2304063A1 (de) * | 1973-01-27 | 1974-08-01 | Bayer Ag | Verfahren zur reinigung von quecksilber |
SE403277B (sv) * | 1976-04-09 | 1978-08-07 | Boliden Ab | Forfarande vid vatrening av gaser innehallande svaveldioxid, halogener och minst ett forflyktigat emne ur gruppen omfattande arsenik och arsenikforeningar |
US4038375A (en) * | 1976-09-15 | 1977-07-26 | Atlantic Richfield Company | Process for the recovery of selenium from selenium-containing urethane solutions |
DE3018319A1 (de) * | 1979-05-18 | 1980-11-27 | Niro Atomizer As | Verfahren zur entfernung von quecksilber aus abgasen |
FI62002C (fi) * | 1981-04-15 | 1982-11-10 | Outokumpu Oy | Foerfarande och anordning foer separering av kvicksilver ur svveldioxidhaltiga heta och fuktiga gaser |
SE432361B (sv) * | 1981-05-08 | 1984-04-02 | Boliden Ab | Forfarande for avskiljning av gasformigt elementert kvicksilver ur en gas |
SE439153B (sv) * | 1982-12-03 | 1985-06-03 | Boliden Ab | Forfarande vid produktion av svavelsyra ur svaveldioxidhaltig gas herrorande fran behandling av kvicksilverinnehallande ravaror och mellanprodukter |
SE439154B (sv) * | 1982-12-03 | 1985-06-03 | Boliden Ab | Forfarande vid produktion av svavelsyra ur svaveldioxidhaltig gas |
DE3604063A1 (de) * | 1986-02-08 | 1987-08-13 | Hoelter Heinz | Gasreinigung hinter muellverbrennungsanlagen |
DE4001979A1 (de) * | 1990-01-24 | 1991-07-25 | Kernforschungsz Karlsruhe | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen ueberwachung von abgasen aus verbrennungsanlagen |
US5654475A (en) * | 1996-03-25 | 1997-08-05 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling oxidation rates in an atomized liquid |
US5580531A (en) * | 1995-06-07 | 1996-12-03 | Twenty-First Century Research Corporation | Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid |
US5883292A (en) * | 1996-01-17 | 1999-03-16 | Twenty-First Century Research Corporation | Reaction control by regulating internal condensation inside a reactor |
US5801282A (en) * | 1995-06-07 | 1998-09-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid |
US5502245A (en) * | 1995-06-07 | 1996-03-26 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling transient conversion in an atomized liquid |
US5558842A (en) * | 1995-06-07 | 1996-09-24 | Twenty-First Century Research Corporation | Devices for making reaction products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid |
US6337051B1 (en) | 1996-06-24 | 2002-01-08 | Rpc Inc. | Device for detecting formation of a second liquid phase |
US5922908A (en) * | 1996-06-24 | 1999-07-13 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods for preparing dibasic acids |
US6288270B1 (en) | 1996-06-24 | 2001-09-11 | Rpc Inc. | Methods for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an acid by making phase-related adjustments |
US6039902A (en) * | 1996-06-24 | 2000-03-21 | Rpc Inc. | Methods of recycling catalyst in oxidations of hydrocarbons |
US6143927A (en) * | 1996-06-24 | 2000-11-07 | Rpc Inc. | Methods for removing catalyst after oxidation of hydrocarbons |
US5801273A (en) | 1996-08-21 | 1998-09-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods and devices for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an intermediate oxidation product by pressure drop adjustments |
AU3811597A (en) | 1996-08-21 | 1998-03-06 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods and devices for controlling the reaction by adjusting the oxidant consumption rate |
US20010053864A1 (en) * | 1996-08-21 | 2001-12-20 | Decoster David C. | Devices for controlling the reaction rate and/or reactivity of hydrocarbon to an intermediate oxidation product by adjusting the oxidant consumption rate |
US6103933A (en) * | 1996-11-07 | 2000-08-15 | Rpc Inc. | Methods for controlling the oxidation rate of a hydrocarbon by adjusting the ratio of the hydrocarbon to a rate-modulator |
US5817868A (en) * | 1996-11-12 | 1998-10-06 | Twenty-First Century Research Corporation | Method and devices for controlling the oxidation of a hydrocarbon to an acid by regulating temperature/conversion relationship in multi-stage arrangements |
US5824819A (en) * | 1996-12-18 | 1998-10-20 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of preparing an intermediate oxidation product from a hydrocarbon by utilizing an activated initiator |
US6037491A (en) * | 1997-07-25 | 2000-03-14 | Rpc Inc. | Methods and devices for controlling hydrocarbon oxidations to respective acids by adjusting the solvent to hydrocarbon ratio |
US5929277A (en) | 1997-09-19 | 1999-07-27 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of removing acetic acid from cyclohexane in the production of adipic acid |
US5908589A (en) * | 1997-12-08 | 1999-06-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods for separating catalyst from oxidation mixtures containing dibasic acids |
CN1290244A (zh) | 1998-02-09 | 2001-04-04 | Rpc公司 | 处理在烃氧化成二元酸的混合物中的钴催化剂的方法 |
BR9907998A (pt) * | 1998-02-19 | 2000-10-24 | Rpc Inc | Processos e dispositivos para a separação de catalisador de misturas de oxidação |
US6433220B1 (en) | 1998-07-02 | 2002-08-13 | Rpc Inc. | Methods of extracting catalyst from a reaction mixture in the oxidation of cyclohexane to adipic acid |
US6340420B1 (en) | 1998-07-06 | 2002-01-22 | Rpc Inc. | Methods of treating the oxidation mixture of hydrocarbons to respective dibasic acids |
MXPA01010648A (es) | 1999-04-20 | 2002-06-04 | Rpc Inc | Metodos para el reemplazo de agua y ciclohexano con acido acetico en soluciones acuosas de catalizador. |
US6228270B1 (en) | 1999-06-10 | 2001-05-08 | Noranda Inc. | Process for reducing selenium and mercury from aqueous solutions |
US6797178B2 (en) | 2000-03-24 | 2004-09-28 | Ada Technologies, Inc. | Method for removing mercury and mercuric compounds from dental effluents |
WO2002043814A1 (en) | 2000-11-28 | 2002-06-06 | Ada Technologies, Inc. | Improved method for fixating sludges and soils contaminated with mercury and other heavy metals |
FI117617B (fi) * | 2000-12-08 | 2006-12-29 | Outokumpu Oy | Menetelmä elohopean poistamiseksi kaasusta |
US7048781B1 (en) | 2002-10-07 | 2006-05-23 | Ada Technologies, Inc. | Chemically-impregnated silicate agents for mercury control |
US6942840B1 (en) * | 2001-09-24 | 2005-09-13 | Ada Technologies, Inc. | Method for removal and stabilization of mercury in mercury-containing gas streams |
US7183235B2 (en) | 2002-06-21 | 2007-02-27 | Ada Technologies, Inc. | High capacity regenerable sorbent for removing arsenic and other toxic ions from drinking water |
US7361209B1 (en) | 2003-04-03 | 2008-04-22 | Ada Environmental Solutions, Llc | Apparatus and process for preparing sorbents for mercury control at the point of use |
SG11201405122QA (en) | 2012-03-22 | 2014-10-30 | Saudi Arabian Oil Co | Method for removing mercury from a gaseous or liquid stream |
-
1970
- 1970-07-03 FI FI190170A patent/FI45767C/fi active
-
1971
- 1971-05-07 US US3677696D patent/US3677696A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-06-28 ZA ZA714237A patent/ZA714237B/xx unknown
- 1971-06-29 DE DE19712132231 patent/DE2132231C3/de not_active Expired
- 1971-06-30 NL NL7109026A patent/NL7109026A/xx unknown
- 1971-06-30 YU YU171271A patent/YU34248B/xx unknown
- 1971-07-01 NO NO02513/71*[A patent/NO129988B/no unknown
- 1971-07-02 ES ES393587A patent/ES393587A1/es not_active Expired
- 1971-07-02 BE BE769452A patent/BE769452A/xx unknown
- 1971-07-02 IE IE850/71A patent/IE35423B1/xx unknown
- 1971-07-02 GB GB3117271A patent/GB1308746A/en not_active Expired
- 1971-07-03 RO RO6754371A patent/RO58433A/ro unknown
- 1971-07-05 FR FR7124507A patent/FR2101535A5/fr not_active Expired
- 1971-07-05 CA CA117,410A patent/CA943770A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2132231C3 (de) | 1973-08-30 |
BE769452A (fr) | 1971-11-16 |
NL7109026A (no) | 1972-01-05 |
DE2132231B2 (de) | 1973-02-08 |
FI45767C (fi) | 1972-09-11 |
FI45767B (no) | 1972-05-31 |
IE35423B1 (en) | 1976-02-04 |
YU171271A (no) | 1978-10-31 |
IE35423L (en) | 1972-01-03 |
RO58433A (no) | 1975-09-15 |
US3677696A (en) | 1972-07-18 |
FR2101535A5 (no) | 1972-03-31 |
YU34248B (en) | 1979-04-30 |
DE2132231A1 (de) | 1972-02-17 |
CA943770A (en) | 1974-03-19 |
ZA714237B (en) | 1972-03-29 |
GB1308746A (en) | 1973-03-07 |
ES393587A1 (es) | 1973-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO129988B (no) | ||
FI56556C (fi) | Foerfarande foer avlaegsnande av kvicksilver ur gaser | |
KR100892892B1 (ko) | 폐기산의 농축방법 | |
US2860954A (en) | Method of producing purified selenium from selenious acid solution containing impurities | |
CN110714121B (zh) | 一种在铀钼萃取过程中降低有机相的消耗的方法 | |
NO336277B1 (no) | Fremgangsmåte for å fjerne kvikksølv fra gass | |
CN104743526A (zh) | 一种粗硒精制工艺 | |
NO136489B (no) | ||
US3932149A (en) | Method for the purification of sulphuric acid containing mercury | |
NO332796B1 (no) | Fremgangsmate for fjerning av flyktige urenheter fra en svak syrelosning | |
NO134916B (no) | ||
US2413374A (en) | Process for producing elemental selenium | |
US1980809A (en) | Production of ferric oxide and other metal values from pyrites | |
US3826819A (en) | Sulfuric acid purification process | |
US2322348A (en) | Process for recovering selenium as selenium dioxide from copper refinery slimes | |
NO136053B (no) | ||
US2173877A (en) | Recovery of sulphur dioxide from gas mixtures | |
SE452758B (sv) | Sett att separera selen fran selenhaltigt ramaterial genom rostning | |
US824699A (en) | Process of treating refractory ores containing iron sulfids. | |
US843524A (en) | Process of revivifying gas-purifying materials. | |
NO159010B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av svovelsyre. | |
US2138281A (en) | Process of treating cadmium bearing materials | |
US2074210A (en) | Method of preparing metallic sulphates from sulphide ores and the like | |
JPS594369B2 (ja) | 高純度セレンの製造方法 | |
JPS59502144A (ja) | 二酸化硫黄および水銀を含有するガスから純硫酸および高品位水銀生成物を製造する方法 |