NO123365B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO123365B NO123365B NO3990/70A NO399070A NO123365B NO 123365 B NO123365 B NO 123365B NO 3990/70 A NO3990/70 A NO 3990/70A NO 399070 A NO399070 A NO 399070A NO 123365 B NO123365 B NO 123365B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- boron
- metal
- uranium
- gas
- reaction
- Prior art date
Links
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 24
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 claims description 11
- ILAHWRKJUDSMFH-UHFFFAOYSA-N boron tribromide Chemical compound BrB(Br)Br ILAHWRKJUDSMFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 9
- FAQYAMRNWDIXMY-UHFFFAOYSA-N trichloroborane Chemical compound ClB(Cl)Cl FAQYAMRNWDIXMY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 5
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- JFALSRSLKYAFGM-OIOBTWANSA-N uranium-235 Chemical compound [235U] JFALSRSLKYAFGM-OIOBTWANSA-N 0.000 claims description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 20
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-BJUDXGSMSA-N Boron-10 Chemical compound [10B] ZOXJGFHDIHLPTG-BJUDXGSMSA-N 0.000 description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000711 U alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 boron halide Chemical class 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-IGMARMGPSA-N lithium-7 atom Chemical compound [7Li] WHXSMMKQMYFTQS-IGMARMGPSA-N 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FGUJWQZQKHUJMW-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[B] Chemical compound [AlH3].[B] FGUJWQZQKHUJMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZBWNBBMJAYYICX-UHFFFAOYSA-N [B].[U].[Zr] Chemical compound [B].[U].[Zr] ZBWNBBMJAYYICX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001507 metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000005309 metal halides Chemical class 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 1
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/14—Devices for feeding or crust breaking
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved fremstilling av neutronreaktorbrennstoff.
Nærværende oppfinnelse gjelder fremstilling av kjernespaltnings- og da spesielt fremstilling av neutronreaktive komponen-ter omfattende legeringer av 235-isotopen av uran.
Som bekjent kan isotopen U235 spaltes ved neutronbombardement for å danne spaltningsneutroner, beta- og gamma-strålinger samt letter elementer etterfulgt av frigjøring av betydelig varme. Når en tilstrekkelig stor masse av uranisotoper ut-settes for et slikt bombardement, skjer en kjedereaksjon i systemet, hvorved forhol-det mellom antall neutroner som frembrin-ges i en generasjon ved spaltninger og det opprinnelige antall neutroner som igang-setter spaltningene er større enn en etterat alle neutrontap er fraregnet. Dette forhold som av praktiske grunner benevnes k, holdes fortrinnsvis på en verdi som ligger mellom 1,00 og 1,10. Regulering eller kontroll av dette forhold kan iverksettes ved selektivt å øke eller minske størrelsen av de fra reaksjonen tapte neutroner. Dette er tidligere utført ved å forme uranisotop-massen til mange diskrete eller adskilte brennstoffelementer anordnet i et gitter-lignende mønster inn i konstruksjonen eller reaktorlegemet og innføre en reguler-bar mengde material f .eks. en regulerings-stav som er i stand til å fange inn eller ab-sorbere et relativt høyt antall neutroner i mellomrom mellom noen av eller alle bren-selselementene. Alt ettersom det neutron-absorberende material dvs. reguleringssta-vene litt etter litt fjernes fra reaktoren, er stadig større antall neutroner frie til å
inngå i reaksjonen, og et punkt under fjer-
nelsen oppstår hvor reaksjonen blir selvvedlikeholdende. På dette punkt er forhol-det k større enn en. Hvis fjernelsen stan-ses når øyeblikksverdien av k er litt større enn en, er reaksjonen selvvedlikeholdende, men bare i en begrenset tid da alt ettersom reaksjonen skrider frem, vil mengden av uran litt etter litt utarmes og spaltnings-produktene fra reaksjonen vil bli virksom-me for å innfange neutroner. Dette fører til at det litt etter litt foregår en minsk-ning i verdien av k inntil reaksjonen stan-ser. Det vil innsees at for en gitt reaktor av denne type inneholdende en viss mengde uranbrensel fordres stadig regulering av den neutroninnfangende regulerings- eller kontrollanordning for å holde graden eller hastigheten av den selvvedlikeholdende reaksjonen innen de ønskede grenser. Det ville være ønskelig å redusere graden av ytre regulering eller kontroll som er nød-vendig for å justere reaksjonshastigheten.
Det er derfor hensikten for fremgangsmåten ifølge nærværende oppfinnelse å fremstille reaktorbrenselselementer som har bestanddeler med neutroninfangnings-karakteristikker som endrer seg med en mer eller mindre konstant hastighet under reaksjonen, slik at reaktorsystemets k-verdi virkelig forblir konstant i et relativt langt tidsrom uten at systemets regulerings- eller kontrollkarakteristikker endres. Andre hensikter med oppfinnelsen vil fremgå av nedenstående detaljbeskrivene.
I korthet fremstilles etter fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen reaktorbrensels-elementet som i det vesentlige består av en legering av uran 235 og et metall som har et lavt neutroninnfangningstverrsnitt, hvilken legering danner basis for en fin-delt, jevn dispersjon av et materiale som har et relativt høyt neutroninnfangningstverrsnitt, men som ved innfangning av neutroner under spaltningsreaksjonen un-dergår en forvandling til et forskjellig materiale med meget lavere neutroninnfangningstverrsnitt.
Mere spesielt går fremgangsmåten ut på å fremstille kjernereaktorbrenselsele-menter bestående av legeringer av uran 235 og et metall som f. eks. aluminium eller sirkon, inneholdende en fin, jevn dispersjon av bor. Alt ettersom disse brenselselementer forbrukes i kjernereaktoren, forvandles på kjent måte bor i partiklene, som har et meget høyt neutroninnfangningstverrsnitt, dvs. en høy absorbsjonskarakteristikk for neutroner, etterhvert til litium, som har et meget lavere neutroninnfangningstverrsnitt etter følgende reaksjon:
B1" + n Li<7> + He<+> + Q
I den ovenfor angitte reaksjon represente-rer B<10> den borisotop som har en atomvekt 10, n en neutron, Li<7> den litiumisotop som har atomvekt 7, He<*> helium og Q ut-viklet energi, som i det foreliggende tilfelle utgjør 3,0 millioner elektronvolt. Som videre kjent er neutroninnfangningstverr-snittet for naturlig bor ca. 750 barn og for bor 10 ca. 3990 barn, mens neutroninnfang-ningstverrsnittet for litium 7 er omkring 33 millibarn. Ettersom forvandlingshastig-heten av bor 10 til litium 7 er proporsjonal med hastigheten av spaltningsreaksjonen for U-235 ser man at alt ettersom uran forbrukes ved reaksjonen, minskes antall neutroner som fjernes fra spaltningsreaksjonen av bor proporsjonalt. I praksis kan det være ønskelig dessuten å kle reaktorbren-selselementets overflate med et forholds-vis tynt sjikt av det rene legeringsmetallet for å forbedre og kontrollere korrosjonen.
Det er hensikten at reaktorbrenselselementer fremstillet etter fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal omfatte hen-siktsmessig formede og dimensjonerte lege-mer bestående i det vesentlige av fra ca. 15 til 23 vektsprosent uran, fra ca. 0,1 til 0,5 vektprosent naturlig bor, og resten et metall utvalgt av den gruppe som består av aluminium eller sirkon. Med hensyn til borgehalten vil det forståes at da naturlig bor inneholder ca, 18,8 vektprosent B<10>, kan vektprosenten av gehalten naturlig bor re-duseres ved å benytte bor i hvilket bor 10-behålten er anriket med B<10>.
Det har vist seg at en tilstrekkelig jevn dispersjon av bor ikke kan oppnås ved å tilsette bor til de smeltede legeringer i form av en hoved- eller stamlegering. I et reak-torbrenselelement i hvilket bor ikke er i det vesentlige jevnt fordelt gjennom hele bren-selselementet, har lokale varmesoner til-bøyelighet til å utvikle seg i områder som har liten eller ingen bor, hvilket forårsaker 'skade på elementet. Fremgangsmåten til fremstilling av reaktorbrenselselement som har en tilfredsstillende fordeling av bor-partiklene, utføres ifølge oppfinnelsen på følgende måte: En passende mengde aluminium eller sirkon smeltes, og en gass-formig borhalo-genid bringes til å boble gjennom badet. Bortriklorid eller bortribromid benyttes fortrinnsvis. Borhalogeniden reagerer med det smeltede metall i badet for å danne en flyktig metallhalogenid som stiger opp til overflaten av badet og spredes, og en fin dispersjon av bor fordeles gjennom badet. Etterat tilstrekkelig bor er innført i det smeltede metallbad på denne måte, tilsettes en forutbestemt mengde uran til badet, smeltes og legeres med dette, og legerin-gen støpes i en passende støpeform. Støpe-stykket kan derpå formes til den ønskede konturform ved konvensjonelle fremgangs-måter for bearbeidelse og eventuelt inn-kapsles.
Som et spesielt eksempel på den foran-nevnte fremgangsmåte antas det at man ønsker å fremstille et ettkilograms støpe-stykke inneholdende 20 % uran, omkring 0,3 % naturlig bor og resten stort sett helt ren aluminium. En sats på omkring 805 gram stort sett ren aluminium smeltes i en induksjonsovn. Badtemperaturen holdes på omkring 800° C, og bortrikloridgass bringes til å boble gjennom det smeltede aluminium. Støkiometrisk skulle det fordres 6,2 liter bortriklorid ved et trykk på 760 mm kvikksølv og 20° C for å reagere med ca. 7,5
gram aluminium for frembringelse av 3 gram bor, den ønskede mengde. Det har
imidlertid vist seg at utviklingen av bor ved denne reaksjon under disse betingel-ser vanligvis er mindre enn 10 %. Derfor
kan helt opp til 125 liter bortrikloridgass
være nødvendig ved de forangitte stan-dardbetingelser med hensyn til trykk og
temperatur. Etterat bortrikloriden har bob-let gjennom badet, tilsettes omkring 200 gram uran til det smeltede aluminium, ba-dets temperatur økes til ca. 900—1100° C, og uranen smeltes med aluminium-bor-basen for å danne den ønskede legering. Smeiten kan derpå støpes i konvensjonelle
former f. eks. av grafitt, og tillates å størk-ne. Støpestykket kan derpå formes ved konvensjonelle metoder, som f. eks. smiing eller valsing til brenselselement av den øns-
kede form, og eventuelt overtrekkes med
aluminium.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan sirkon erstatte aluminium på et
direkte vektgrunnlag med passende justeringer i smeltetemperaturer, og bortriklorid kan erstattes med bortribromid med til-børlige støkiometriske justeringer om så
ønskes. Videre kan om man ønsker, disse
sirkon-uran-bor-reaktorbrenselselementer
overtrekkes på en passende måte idet sirkon benyttes som bekledningsmateriale.
I reaktorbrenselselement som inneholder enten aluminium eller sirkon, frem-stilt ifølge oppfinnelsen, er borgehalten
stort sett jevnt fordelt gjennom hele lege-ringsmatrisen, hvorved ikke ønskelige lokale varmesoner unngås under en kjerne-reaksjon og stort sett konstant k-verdi kan
beholdes for en reaktor innbefattende disse brenseLselementer over relativt lange
tidsperioder med et minimum av ytre kontroll.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av
neutronreaktorbrenselselement, karakterisert ved at det smeltes en mengde av et metall utvalgt av en av aluminium og sirkon bestående gruppe, at en gass utvalgt av den gruppe som består av naturlig bortriklorid og naturlig bortribromid bringes til å boble gjennom det smeltede metall, hvor
ved gassen spaltes for i metallet å danne en dispersjon av naturlig bor som beløper seg til fra omkring 0,115 til omkring 0,65 vektprosent av metallet, at tilstrekkelig med uran 235 legeres med det smeltede metall, for å danne en legering som inneholder fra omkring li5 til 23 vektprosent uran, og at denne legering støpes.
2. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at metallet er aluminium, og gassen er naturlig bortriklorid.
3. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at metallet er aluminium, og gassen er naturlig bortribromid.
4. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at metallet er sirkon, og gassen er naturlig bortriklorid.
5. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at metallet er sirkon, og gassen er naturlig bortribromid.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH1587869A CH520778A (de) | 1969-10-24 | 1969-10-24 | Fahrbarer Ofenmanipulator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO123365B true NO123365B (no) | 1971-11-01 |
Family
ID=4412723
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO3990/70A NO123365B (no) | 1969-10-24 | 1970-10-22 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3663411A (no) |
JP (1) | JPS4946683B1 (no) |
AT (1) | AT299564B (no) |
BE (1) | BE757943A (no) |
CH (1) | CH520778A (no) |
DE (1) | DE2052528C3 (no) |
FR (1) | FR2065513B1 (no) |
GB (1) | GB1262068A (no) |
NL (1) | NL148955B (no) |
NO (1) | NO123365B (no) |
YU (1) | YU35382B (no) |
ZA (1) | ZA707171B (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5138211A (en) * | 1974-09-30 | 1976-03-30 | Mitsubishi Chem Ind | Aruminiumudenkaiso no aruminakyokyusochi |
FR2350407A1 (fr) * | 1976-05-04 | 1977-12-02 | Pechiney Aluminium | Procede et dispositif pour le nettoyage des megots d'anodes usees provenant de cuve d'electrolyse ignee |
CH633048A5 (de) * | 1977-06-28 | 1982-11-15 | Alusuisse | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von aluminium. |
DE2943292A1 (de) * | 1979-09-10 | 1981-03-19 | Schweizerische Aluminium AG, 3965 Chippis | Meissel fuer eine einschlagvorrichtung |
DE3125096C2 (de) * | 1981-06-15 | 1985-10-17 | Schweizerische Aluminium Ag, Chippis | Vorrichtung und Verfahren zum portionenweisen Zuführen von Schüttgut |
US4510033A (en) * | 1984-06-18 | 1985-04-09 | Aluminum Company Of America | Frozen electrolyte bath removal apparatus |
IT1221994B (it) * | 1987-07-09 | 1990-08-31 | Techmo Car Spa | Apparecchiatura per il cambio meccanizzato degli anodi nelle celle elettrolitiche per la produzione di alluminio |
IT1263968B (it) * | 1993-02-25 | 1996-09-05 | Gianfranco Zannini | Apparecchiatura automatizzata per il cambio degli anodi delle celle elettrolitiche per la produzione di alluminio |
EP1443128B1 (fr) * | 2003-01-31 | 2005-07-06 | E.C.L. | Machine de service de cellules d'électrolyse pour la production d'aluminium |
US7915550B2 (en) * | 2008-06-17 | 2011-03-29 | Mac Valves, Inc. | Pneumatic system electrical contact device |
US8367953B2 (en) * | 2008-06-17 | 2013-02-05 | Mac Valves, Inc. | Pneumatic system electrical contact device |
CN102534679A (zh) * | 2010-12-17 | 2012-07-04 | 贵阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种准连续下料式氧化铝电解槽的打壳下料方法 |
CN102616665B (zh) * | 2011-01-27 | 2014-03-19 | 中国有色(沈阳)冶金机械有限公司 | 铝电解多功能起重机的下料*** |
CN102367579A (zh) * | 2011-09-19 | 2012-03-07 | 大连维乐液压制造有限公司 | 电解铝打壳气缸反馈阀 |
CN106956788B (zh) * | 2017-04-28 | 2023-07-14 | 青岛海科佳智能科技股份有限公司 | 称量机细称机械手自动供料装置 |
US20200131652A1 (en) * | 2017-06-15 | 2020-04-30 | Obshchestvo S Ogranichennoy Otvetstvennost'yu "Obedinennaya Kompaniya Rusal Inzhenernotekhnologiches | Method and device for electrolyte crust breaking by separation plasma cutting |
-
0
- BE BE757943D patent/BE757943A/xx unknown
-
1969
- 1969-10-24 CH CH1587869A patent/CH520778A/de not_active IP Right Cessation
-
1970
- 1970-10-19 NL NL707015291A patent/NL148955B/xx unknown
- 1970-10-19 AT AT940970A patent/AT299564B/de not_active IP Right Cessation
- 1970-10-21 ZA ZA707171A patent/ZA707171B/xx unknown
- 1970-10-22 YU YU258470A patent/YU35382B/xx unknown
- 1970-10-22 NO NO3990/70A patent/NO123365B/no unknown
- 1970-10-22 JP JP45092477A patent/JPS4946683B1/ja active Pending
- 1970-10-22 US US83045A patent/US3663411A/en not_active Expired - Lifetime
- 1970-10-23 FR FR7038417A patent/FR2065513B1/fr not_active Expired
- 1970-10-23 GB GB50524/70A patent/GB1262068A/en not_active Expired
- 1970-10-26 DE DE2052528A patent/DE2052528C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1262068A (en) | 1972-02-02 |
YU35382B (en) | 1980-12-31 |
ZA707171B (en) | 1971-07-28 |
BE757943A (fr) | 1971-04-01 |
FR2065513B1 (no) | 1975-02-21 |
DE2052528C3 (de) | 1974-08-29 |
JPS4946683B1 (no) | 1974-12-11 |
DE2052528B2 (de) | 1974-02-07 |
AT299564B (de) | 1972-06-26 |
NL7015291A (no) | 1971-04-27 |
DE2052528A1 (de) | 1971-05-06 |
FR2065513A1 (no) | 1971-07-30 |
US3663411A (en) | 1972-05-16 |
CH520778A (de) | 1972-03-31 |
NL148955B (nl) | 1976-03-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO123365B (no) | ||
JP7289808B2 (ja) | 合金のマトリックス中に分散したセラミック核燃料 | |
US2951801A (en) | Neutronic reaction fuel | |
US3177069A (en) | Methods of manufacturing fissionable materials for use in nuclear reactors | |
GB1211467A (en) | Fibre-reinforced alloy | |
GB1143917A (en) | High temperature composite gas turbine engine components | |
GB1463105A (en) | Uranium alloys | |
US2867530A (en) | Plutonium-cerium alloy | |
US2929706A (en) | Delta phase plutonium alloys | |
US3343947A (en) | Ternary uranium alloys containing molybdenum with niobium or zirconium for use with nuclear reactors | |
US2885283A (en) | Plutonium-aluminum alloys | |
US2904429A (en) | Plutonium-thorium alloys | |
US3258333A (en) | Uranium alloys containing small amounts of alloying elements | |
US2897077A (en) | Plutonium-uranium-titanium alloys | |
DE1027809B (de) | Reaktorbrennstoffelement und Verfahren zu seiner Herstellung | |
Reynolds | Fission gas behavior in the uranium-aluminum system | |
US3238140A (en) | Uranium nitride-iron nuclear fuel cermets | |
US2950967A (en) | Plutonium-zirconium alloys | |
US3717454A (en) | Uranium-base alloys | |
SE176832C1 (no) | ||
US3377161A (en) | Process for the production of an aluminum-uranium alloy | |
AT218641B (de) | Brennstoffelemente für Kernreaktoren und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
US2902362A (en) | Plutonium-uranium alloy | |
IL23965A (en) | Uranium alloy and nuclear fuel units made from it | |
Chen et al. | The role of small amounts of magnesium in nickel-base and iron-nickel-base superalloys after high temperature long time exposures |