NO120941B - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
NO120941B
NO120941B NO169365A NO16936567A NO120941B NO 120941 B NO120941 B NO 120941B NO 169365 A NO169365 A NO 169365A NO 16936567 A NO16936567 A NO 16936567A NO 120941 B NO120941 B NO 120941B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
pressure
gas
stream
natural gas
refrigerant
Prior art date
Application number
NO169365A
Other languages
English (en)
Inventor
R Proctor
C Huntress
Original Assignee
Conch Int Methane Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Conch Int Methane Ltd filed Critical Conch Int Methane Ltd
Publication of NO120941B publication Critical patent/NO120941B/no

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/06—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by mixing with gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C9/00—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure
    • F17C9/02—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure with change of state, e.g. vaporisation
    • F17C9/04—Recovery of thermal energy
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/0097—Others, e.g. F-, Cl-, HF-, HClF-, HCl-hydrocarbons etc. or mixtures thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0204—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow SCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0232—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes integration within a pressure letdown station of a high pressure pipeline system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0238—Purification or treatment step is integrated within one refrigeration cycle only, i.e. the same or single refrigeration cycle provides feed gas cooling (if present) and overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F25J1/0255—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature controlling the composition of the feed or liquefied gas, e.g. to achieve a particular heating value of natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/036—Very high pressure (>80 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Description

Fremgangsmåte for regulering av brennverdien 'av
naturgass som skal tilføres til et fordelingssystem.
Foreliggende oppfinnelse angår overføring av naturgass til flytende form, lagring av den kondenserte gass og levering av gassen i gassform. Det er kjent å kondensere naturgass for lagring, men det oppstår visse problemer på grunn av den blandede sammensetning som naturgass oftest har, idet den inneholder en forholdsvis stor del metan sammen med lignen-de mengder nitrogen og hydrokarboner med høy molekylvekt. Når den flytendegjorte naturgass overføres til gassform for å leveres til forbrukeren, har komponentene med lavest kokepunkt tilbøyelighet til først å fordampe, og da disse har en lavere brennverdi, vil brennverdien av den leverte gass ha tilbøyelig- het til å variere med tiden.Foreliggende oppfinnelse går ut på en fremgangsmåte til regulering av brennverdien av den fra et lagringssted leverte naturgass.
Oppfinnelsen angår generelt samme problemer som er behandlet i US patent nr. 3.285.719, men medfører visse for-deler sammenlignet med den her beskrevne fremgangsmåte, i det vesentlige bestående i økt operasjonseffektivitet og lavere kapitalinvestering. Dette er muliggjort ved å skille ut tyngre hydrokarboner fra rågassen efter at den er kondensert til flytende form og mens den ennå befinner seg under høyt trykk,
i det vesentlige basert på en reduksjon av trykket av den flytendegjorte gass for å frembringe den ønskede separering.
I overensstemmelse hermed går foreliggende oppfinnelse ut på en fremgangsmåte for regulering av brennverdien av naturgass som inneholder forskjellige hydrokarbonbestanddeler, til et fordelingssystem med en ønsket brennverdi og omfattende overføring av en hovedstrøm naturgass til flytende form ved høyt trykk, reduksjon av trykket av den flytendegjorte gass til lavt lagringstrykk og lagring av gassen ved dette lave trykk.
Det karakteristiske for fremgangsmåten består i kombinasjonen av følgende trekk: a) Tilførsel av hovedstrømmen av naturgass ved et trykk over atmosfærisk trykk og vesentlig over det normale trykk i
fordelingssystemet,
b) fjernelse av en mindre del av det nevnte flytende naturgass ved høyt" trykk og reduksjon av trykket for å frembringe bråfordampede gasser og en tyngre fraksjon av flytendegjorte hydrokarboner, c) fornyet overføring av den nevnte tyngre fraksjon til gass og tilførsel av denne gass til fordelingssystemet i en
mengde tilstrekkelig til å tilveiebringe den ønskede brennverdi av utløpsgass-strømmen.
En foretrukken utførelsesform for oppfinnelsen skal
i det følgende beskrives under henvisning til tegningen hvis eneste figur er en sterkt forenklet, skjematisk illustrasjon . som viser prinsippet for oppfinnelsen.
Ifølge tegningen tilføres rågassen gjennom en hoved- gassledning (2) ved et passende høyt trykk i et omrade pa fra 28 til 7o kg/cm 2 , f.eks. 44,6 kg/cm 2, og ved en temperatur på 32°C. Efter å ha passert gjennom en vanlig avvanningsenhet
(3) for å fjerne fuktighet, kjøles gassen uten reduksjon av trykket i tre varmevekslertrinn (5, 6 og 7) Det anvendte kjølemiddel skal være i stand til å kjøle den behandlede rågass ved et trykk på 44,6 kg/cm<2>fra 32°C til -87°C, hvilken kjøling trer i stedet for så vel propantrinnet som etylen-trinnet, som vanligvis brukes i mange kjente systemer. Et passende kjølemiddel for dette formål er Freon 13 B-l. Dette kjølemiddel leveres gjennom ledningen (8) fra lagertanken (9) til det indre av varmeveksleren (5) under kontroll av en passende bråfordamningsventil og nivåkontrollventil (11). Typiske driftsbetingelser for kjølemiddelet i varmeveksleren (5) er -6,7°C og 6,75 kg/cm<2.>Kjølemiddelet ledes derefter gjennom ledningen (12) til en annen varmeveksler i hvilken passende arbeidsbetingelser vil være -40 o C og 2,2 kg/cm 2. Kjølemiddelet ledes derefter gjennom ledningen (13) til varmeveksler (7), hvor det kan opprettholdes ved en temperatur på -87,2°C og et trykk på 0,19 kg/cm<2.>Fordampet kjølemiddel fra varmevekslerne (5, 6 og 7) ledes tilbake gjennom ledningene (15, 16 og 17) til en kjølemiddelkompressor (18), mens dampen fra varmeveksleren (7) ledes gjennom varmevekslerne (5 og 6), og dampen fra varmeveksleren (6) ledes gjennom varmeveksleren (5) for ytterligere utveksling av varmeenergi for derved å øke virkningsgraden.
Reduksjonen av temperatur og trykk i varmevekslerne
(6 og 7) innstilles ved passende innstilling av reduksjons-ventilene (21 og 22) på velkjent måte.
Gass-strømmen som trer ut fra varmeveksleren (7) ,
har fremdeles tilnærmet sitt opprinnelige trykk på 44,6 kg/cm , men har nå en temperatur på -87,2°C. En mindre del av denne gass avgrenes gjennom ledningen (23) og reduseres med hensyn til trykket ventilen (24) under kontroll av en nivåregulator (26) for i bråfordampningskokeren (27) å frembringe fordampede gasser som inneholder de tyngre kokende komponenter som føres tilbake gjennom ledningen (28) og likeledes en tyngre fraksjon av flytende hydrokarboner som blir tilbake i kokeren under et
trykk på 43,6 kg/cm<2>og en temperatur på -68,9°C. Denne del tappes ut gjennom ledningen (29) og tilføres gjennom ventil (31) og ledningene (32 og 47) til utløpsledningen (33) til fordelingssystemet under kontroll av kalorimeteret (34) i en mengde tilstrekkelig til å tilveiebringe den ønskede brennverdi av fordelingsgassen.
Kjølemiddel fra varmeveksleren (6) tilføres likeledes ledningen (34) og bringes i varmeveksling med den kalde, tyngre fraksjon av kokeren (27) ved hjelp av en rørkveil (36) og føres derefter tilbake til varmeveksleren (7) gjennom ventilen (37) og ledningen (4o) under kontroll av temperatur-regulatoren (38) som på sin side kontrolleres av et termo-element (4o) -(ikke vist) anordnet i væskedelen av kokeren (27), men kan overstyres av et signal i ledningen (39) fra væskenivåregulatoren (41) som er forbundet med varmeveksleren (7) i øyemed å sikre væskenivået i varmeveksleren (7) holdes på den ønskede verdi.
.Bråfordampede gasser fra kokeren (27) føres tilbake gjennom ledningen (28) til hovedledningen (2) ved et punkt under reduksjonsventilen (42) hvorved trykket i hovedledningen reduseres fra 44,6 kg/cm 2 til tilnærmet 43,2 kg/cm 2 og kjøles ytterligere i varmeveksleren (21) ved selvkjøling i hvilket øyemed en liten mengde av gassen tas ut gjennom ledningen (2d) gjennom trykkreduksjonsventilen (43) og ledes tilbake ved et trykk på 5,6 kg/cm og en temperatur på -133,4°C gjennom ledningen (44) som derefter strekker seg gjennom varmevekslerne (5, 6 og 7) i øyemed å nyttiggjøre det gjenværende kjølepotensia 1 av gassen i denne ledning for sluttelig å strømme ut fra varmeveksleren (5) ved 44a, fremdeles med et trykk på 5,6 kg/cm<2>og en temperatur på tilnærmet -9,5°C, hvorefter den tilføres gjennom ledningen (33) i fordelingssystemet som levert gass.Rågassen fortsetter gjennom ledningen (2d) ved en temperatur på -129°C til varmeveksleren (lo) hvor på ny en mindre del av gassen tas ut gjennom de forannevnte varmevekslere i rekkefølge for å frembringe en ytterligere kjøle-effekt for sluttelig å tas ut gjennom ledningen (47a) som gass med lavt trykk på 1,25 kg/cm og en temperatur på -37,2°C for derefter å komprimeres i en kokende kompressor (48) til 5,6 kg/cm trykk og tilføres til ledningen P3) for fordeling
til forbrukerne.
Den flytendegjorte naturgass som kommer fra varmeveksleren (lo) gjennom ledningen (2e) ved et trykk på omkring 42,3 kg/cm<2>og en temperatur på -156°C, reduseres til tilnærmet atmosfærisk trykk i reduksjonsventilen (51) og tilføres til lagertanken (52) som kan være en hvilken som helst tank med store dimensjoner eller et såkalt grunnmagasin. Den fra tanken (52) avkokende gass ved et trykk pa ° omkring l,o5 kg/cm 2 og -144,5°C komprimeres ved hjelp av en hvilken som helst passende kompressor (53) til et trykk på 1,27 kg/cm 2 og en temperatur på -143,4°C og tilføres gjennom ledningen (54) for å blandes med gassen i ledningen 47 for etterfølgende ytterligere kompresjon ved hjelp av den kokende kompressor (48) til et trykk på 5,6 kg/cm 2, ved hvilket trykk den tilføres til fordelingsledningen (33) som tidligere beskrevet.
De som kjølemidler virkende damper i ledningene
(15, 16 og 17) tilføres til suksessive trinn i en flertrinns sentrifugalkompressor (18) som representerer en annen fordel ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Tidligere har det vært vanskelig å anvende sentrifugalkompressorer for kondenserings-hastigheter så store som det er tale om i et typisk system som oppfinnelsen kan anvendes for (5,o MMSCFD) på grunn av deres lave innløpsvolum. Ved imidlertid å anvende et kjølemiddel som Freon 13 B-l vil varmeveksleren (8) ha et damptrykk på 0,19 kg/cm 2, og med dette lave sugetrykk vil bruken av sentrifugal-kompressoren bli mulig som følge av det høye effektive innløps-volum (ACFM). Anordningen av tilførsel av de andre gass-strømmer ved de indre trinn øker volumkapasiteten av hvert trinn, hvilket er ønskelig ved bruk av sentrifugalkompressorer av denne type. Det komprimerte kjølemiddel kommer fra kompres-soren ut i ledningen (54) med et trykk på o tilnærmet 23,5 kg/cm<2>og kjøles fortrinnsvis ved hjelp av en vannkjøler (56) til en temperatur på 37,8°C, hvorefter det tilføres til en utjevnings-beholder (9) hvorfra det trekkes ut gjennom ledningen (8) som tidligere beskrevet.
Det vil bemerkes at det forannevnte system i tillegg til å være meget effektivt med hensyn til kraftforbruk, videre muliggjør bruk av en enkel kompressor, hvilket selvfølgelig reduserer fremstillingsomkostningene for anlegget. Videre kan varmevekslerene for et større anlegg sammenbygges til en enhet omfattende varmevekslere stablet opp på hverandre og innesluttet i en omgivende mantelkonstruksjon og montert på understell for lettvint transport. Det vil således innsees at det beskrevne system er økonomisk med hensyn til omkostninger og effektivt i drift. Fjernelsen av de tyngre kokende bestanddeler mens gassen befinner seg under høyt trykk, og før den er nedkjølt, har den videre fordel at faren for at det skal oppstå problemer med rim-
dannelse, hvilket disse tyngre bestanddeler ellers kan bevirke i varmevekslerne (21 og lo), som anvendes for nedkjøling av gass-
strømmen, reduseres. Videre vil det ytre kjølesystem lett av-
rimes når det er nødvendig, ved å lede varm rågass gjennom varme-
vekslerne (5, 6 og 7) og oppsamle det avrimede produkt i kokeren (27), alternativt kan metanol innføres i rågass-strømmen for fjernelse av rim og oppsamling i samme koker, og derved redusere den tid som trengs for avriming av anlegget. Det vil være inn-
lysende at den forenklede konstruksjon ifølge oppfinnelsen er vel egnet til seriefabrikasjon med derav resulterende forminskede fremstillingsomkostninger. Når det trengs naturgass som er lag-
ret i tank (52) for å supplere den normale levering til gassfor-delingssystemet til forbrukeren, f.eks. under toppbelastninger,
pumpes den flytendegjorte gass fra lagerbeholderen for å over-
føres til gass på kjent måte, og tilføres til fordelingssystemet uten videre behandling med hensyn til brennverdien, da den alle-
rede har den ønskede brennverdi som følge av den foran beskrevne fremgangsmåte.

Claims (3)

1. Fremgangsmåte for regulering av brennverdien av naturgass som inneholder forskjellige hydrokarbonbestanddeler og som skal tilføres til et fordelingssystem omfattende overføring av en hovedstrøm naturgass til flytende form ved høyt trykk (5, 6 og 7), reduksjon av trykket av den flytendegjorte gass til lavt lagringstrykk og lagring av gassen ved dette lave trykk (52), karakterisert ved kombinasjonen av følgende trekk:
a) tilførsel av hovedstrømmen av naturgass ved et trykk (2) over atmosfærisk trykk og vesentlig over det normale trykk i fordelingssystemet, b) fjernelse av en mindre del av den nevnte flytendegjorte naturgass ved høyt trykk (23) og reduksjon av trykket for å frembringe bråfordampede gasser og en tyngre fraksjon av flytendegjorte hydrokarboner (24, 27) , c) fornyet overføring av den nevnte tyngre fraksjon til gass, og tilførsel av denne gass til fordelingssystemet i en mengde tilstrekkelig til å tilveiebringe den ønskede brennverdi av utløpsgass-strømmen (32, 34).
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at a) kondenseringen av hovedgass-strømmen utføres i flere trinn, idet ett og samme kjølemiddel holdes ved lavere temperatur og trykk i hvert følgende trinn, b) en strøm av kjølemiddeldamp fra hvert trinn som følger efter det første, føres tilbake gjennom det forutgående trinn i varmevekslende forhold med disse uten vesentlig trykkendring, idet hver strøm har samme trykk som vedkommende trinn, c) de respektive kjølemiddeldampstrømmer komprimeres ved en enkelt flertrinns sentrifugalkompressor til et opprinnelig driftstrykk, idet i det minste noe av kompresjonsvarmen fjernes ved varmeveksling med et ytre kjølemiddel, og det resulterende flytende kjølemiddel tilføres ved det nevnte opprinnelige trykk for den nevnte kondensering av den tilførte hovedstrøm av naturgass.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at selvkjøling utføres i to på hverandre følgende trinn som følger efter kjølingen med det ytre kjølemiddel, ved at en liten del LNG tappes ut fra hovedstrømmen ved hvert av de nevnte to trinn, trykket av den avtappede LNG reduseres, og gassen føres i varmevekslende forhold med hovedstrømmen i alle de forutgående trinn.
NO169365A 1966-08-17 1967-08-14 NO120941B (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US57306866 US3407052A (en) 1966-08-17 1966-08-17 Natural gas liquefaction with controlled b.t.u. content

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO120941B true NO120941B (no) 1970-12-28

Family

ID=24290507

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO169365A NO120941B (no) 1966-08-17 1967-08-14

Country Status (10)

Country Link
US (1) US3407052A (no)
AT (1) AT275486B (no)
BE (1) BE702669A (no)
CH (1) CH525430A (no)
DE (1) DE1551617A1 (no)
ES (1) ES344074A1 (no)
GB (1) GB1141219A (no)
NL (1) NL6711190A (no)
NO (1) NO120941B (no)
SE (1) SE329182B (no)

Families Citing this family (51)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1302036B (de) * 1966-02-05 1969-10-16 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Zerlegung eines aus Methan und schwersiedenden Kohlenwasserstoffen bestehenden Gasgemisches, insbesondere Erdgas, mittels Rektifikation
US3527585A (en) * 1967-12-01 1970-09-08 Exxon Research Engineering Co Method and apparatus for the control of the heating value of natural gas
DE1939114B2 (de) * 1969-08-01 1979-01-25 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verflüssigungsverfahren für Gase und Gasgemische, insbesondere für Erdgas
US3658499A (en) * 1970-10-28 1972-04-25 Chicago Bridge & Iron Co Method of diluting liquefied gases
US3914949A (en) * 1971-02-19 1975-10-28 Chicago Bridge & Iron Co Method and apparatus for liquefying gases
FR2165729B1 (no) * 1971-12-27 1976-02-13 Technigaz Fr
US3901673A (en) * 1972-12-15 1975-08-26 Phillips Petroleum Co Recovery of natural gas liquids by partial condensation
US4828591A (en) * 1988-08-08 1989-05-09 Mobil Oil Corporation Method and apparatus for the liquefaction of natural gas
US5359856A (en) * 1993-10-07 1994-11-01 Liquid Carbonic Corporation Process for purifying liquid natural gas
US5669238A (en) * 1996-03-26 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Heat exchanger controls for low temperature fluids
EA000800B1 (ru) * 1996-03-26 2000-04-24 Филлипс Петролеум Компани Способ извлечения конденсацией и отгонкой ароматических и/или высокомолекулярных углеводородов из сырья на основе метана и устройство для его осуществления
US7310971B2 (en) * 2004-10-25 2007-12-25 Conocophillips Company LNG system employing optimized heat exchangers to provide liquid reflux stream
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7637122B2 (en) * 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US20070107465A1 (en) * 2001-05-04 2007-05-17 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7905722B1 (en) 2002-02-08 2011-03-15 Heath Rodney T Control of an adjustable secondary air controller for a burner
CN1894537B (zh) * 2003-12-15 2010-06-09 Bp北美公司 液化天然气的汽化***和方法
JP4966856B2 (ja) * 2004-09-14 2012-07-04 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 液化天然ガスからエタンを抽出する方法
US9353315B2 (en) * 2004-09-22 2016-05-31 Rodney T. Heath Vapor process system
US20070186770A1 (en) * 2004-09-22 2007-08-16 Heath Rodney T Natural Gas Vapor Recovery Process System
US7266976B2 (en) * 2004-10-25 2007-09-11 Conocophillips Company Vertical heat exchanger configuration for LNG facility
EP1929227B1 (en) * 2005-08-09 2019-07-03 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process for lng
US8028724B2 (en) * 2007-02-12 2011-10-04 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and unloading of LNG from the tank
KR20080097141A (ko) * 2007-04-30 2008-11-04 대우조선해양 주식회사 인-탱크 재응축 수단을 갖춘 부유식 해상 구조물 및 상기부유식 해상 구조물에서의 증발가스 처리방법
US8616021B2 (en) * 2007-05-03 2013-12-31 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
KR100839771B1 (ko) * 2007-05-31 2008-06-20 대우조선해양 주식회사 해상 구조물에 구비되는 질소 생산장치 및 상기 질소생산장치를 이용한 해상 구조물에서의 질소 생산방법
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8899074B2 (en) * 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8555672B2 (en) 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US7644676B2 (en) * 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
US8529215B2 (en) * 2008-03-06 2013-09-10 Rodney T. Heath Liquid hydrocarbon slug containing vapor recovery system
US20100040989A1 (en) * 2008-03-06 2010-02-18 Heath Rodney T Combustor Control
KR20090107805A (ko) * 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
US20100122542A1 (en) * 2008-11-17 2010-05-20 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas
US8257508B2 (en) * 2009-01-30 2012-09-04 Conocophillips Company Method and system for deriming cryogenic heat exchangers
US20110094261A1 (en) * 2009-10-22 2011-04-28 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction core modules, plants including same and related methods
US8257509B2 (en) * 2010-01-27 2012-09-04 Conocophillips Company Method and apparatus for deriming cryogenic equipment
CA2754279C (en) 2010-09-30 2018-03-27 Rodney T. Heath High efficiency slug containing vapor recovery
US10052565B2 (en) 2012-05-10 2018-08-21 Rodney T. Heath Treater combination unit
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
KR101277965B1 (ko) * 2013-02-19 2013-06-27 현대중공업 주식회사 Lng 연료 공급 시스템
US9291409B1 (en) 2013-03-15 2016-03-22 Rodney T. Heath Compressor inter-stage temperature control
US9527786B1 (en) 2013-03-15 2016-12-27 Rodney T. Heath Compressor equipped emissions free dehydrator
US9932989B1 (en) 2013-10-24 2018-04-03 Rodney T. Heath Produced liquids compressor cooler
US9784411B2 (en) * 2015-04-02 2017-10-10 David A. Diggins System and method for unloading compressed natural gas
RU2018106658A (ru) * 2015-08-06 2019-08-22 Л'Эр Ликид Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Способ получения сжиженного природного газа

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2198098A (en) * 1939-02-06 1940-04-23 Tide Water Associated Oil Comp High pressure gas process
US2557171A (en) * 1946-11-12 1951-06-19 Pritchard & Co J F Method of treating natural gas
DE1182256B (de) * 1957-11-25 1964-11-26 Conch International Methane Limited Nassau Bahamas (Großbntan men) Verfahren zum Verflüssigen von Naturgas
US2960837A (en) * 1958-07-16 1960-11-22 Conch Int Methane Ltd Liquefying natural gas with low pressure refrigerants
US2940271A (en) * 1959-03-24 1960-06-14 Fluor Corp Low temperature fractionation of natural gas components
NL133167C (no) * 1963-01-08
US3194025A (en) * 1963-01-14 1965-07-13 Phillips Petroleum Co Gas liquefactions by multiple expansion refrigeration
US3285719A (en) * 1963-05-23 1966-11-15 Ofw xx
GB1054489A (no) * 1964-07-15

Also Published As

Publication number Publication date
BE702669A (no) 1968-01-15
SE329182B (no) 1970-10-05
ES344074A1 (es) 1968-09-16
AT275486B (de) 1969-10-27
GB1141219A (en) 1969-01-29
US3407052A (en) 1968-10-22
CH525430A (fr) 1972-07-15
DE1551617A1 (de) 1970-03-19
NL6711190A (no) 1968-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO120941B (no)
US2082189A (en) Method of liquefying and storing fuel gases
US4699642A (en) Purification of carbon dioxide for use in brewing
RU2304746C2 (ru) Способ и установка для сжижения природного газа
CN105509383B (zh) 在天然气液化工艺中的制冷剂回收
USRE29914E (en) Method and apparatus for the cooling and low temperature liquefaction of gaseous mixtures
US3780534A (en) Liquefaction of natural gas with product used as absorber purge
US5535594A (en) Process and apparatus for cooling a fluid especially for liquifying natural gas
RU2170894C2 (ru) Способ распределения нагрузки в процессе каскадного охлаждения
NO833590L (no) Anlegg for produksjon av gassformig nitrogen
AU2008332005B2 (en) Method and system for regulation of cooling capacity of a cooling system based on a gas expansion process.
US3020723A (en) Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US3690114A (en) Refrigeration process for use in liquefication of gases
US2535148A (en) Method of storing natural gas
US3195316A (en) Methane liquefaction system
NO314960B1 (no) Fremgangsmåte for kondensering av en flerkomponent naturgasström inneholdende minst en frysbar komponent
NO164292B (no) Fremgangsmaate til reduksjon av nitrogeninnholdet av en fortettet gass inneholdende hovedsakelig metan.
CN102410702A (zh) 天然气的液化
BR112019017533A2 (pt) Sistema liquidificante de gás natural, e, método.
US2541569A (en) Liquefying and regasifying natural gases
CN1301944C (zh) 烯生产设备的制冷***
JP2000512724A (ja) 凝縮及びストリッピングによるメタンを主とした供給物からの芳香族及び（又は）重質物の除去
CN103075869B (zh) 一种天然气的双冷剂液化***和液化方法
NO161877B (no) Fremgangsmaate og innretning for defrosting.
CN102735020B (zh) 一种天然气提氦的方法