NO120374B

NO120374B -

Info

Publication number: NO120374B
Application number: NO156060A
Authority: NO
Inventors: J Lewis; M Sze; C Bennett; H Zasloff; M Brooks; I Lutz
Original assignee: Vehoc Corp
Priority date: 1963-12-20
Filing date: 1964-12-19
Publication date: 1970-10-12
Also published as: CH502548A; GB1032080A; NL6414758A; US3293011A; SE305459B; CA788175A; ES307311A1; FR1434964A; AT255982B

Description

Fremgangsmåte til fylling og tømming av en Procedure for filling and emptying a

blanding hydrokarbongasser. mixture of hydrocarbon gases.

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til fylling og tømming av en blanding hydrokarbongasser som oppbevares i nedkjølt og komprimert tilstand i en rekke trykkar. The present invention relates to a method for filling and emptying a mixture of hydrocarbon gases which are stored in a cooled and compressed state in a number of pressure vessels.

For å unngå å stole på rørledninger til transport av naturgass, transporteres denne ofte med skip o'g oppbevares i tanker inntil gassen forbrukes. Gassen holdes da i alminnelighet nedkjølt, men ikke ned til de meget lave kryogene temperaturer. Samtidig holdes gassen komprimert, men ikke til de høye trykk som er karak-teristiske for statisk lagring av gassen ved samme temperatur som omgivelsene har. Ved bruk av moderat kjøling og kompresjon drar man fordel av de lavest mulige behandlingsomkostninger pr. enhet gass som transporteres, slik at naturgasslast kan leveres med skip To avoid relying on pipelines to transport natural gas, this is often transported by ship and stored in tanks until the gas is consumed. The gas is then generally kept chilled, but not down to the very low cryogenic temperatures. At the same time, the gas is kept compressed, but not to the high pressures that are characteristic of static storage of the gas at the same temperature as the surroundings. By using moderate cooling and compression, you benefit from the lowest possible treatment costs per unit of gas that is transported, so that natural gas cargo can be delivered by ship

mer økonomisk enn på andre måter. more economical than in other ways.

Hovedhensikten med foreliggende oppfinnelse er å komme frem til en fremgangsmåte til fylling og tømming av hydrokarbongassblandinger som under de egentlige laste- og losseoperasjoner holdes i en tilstand av moderat kompresjon og kjøling som beskrevet ovenfor. Gasslasten skal således ikke på noe tidspunkt under lasting og lossing avvike særlig i trykk eller temperatur fra den ovennevnte tilstand. En annen hensikt med oppfinnelsen er å komme frem til en fremgangsmåte som muliggjør en i det vesentlige kontinuerlig lasting og lossing slik at det ene skip etter det annet uten særlig død-perioder, kan lastes på avgangsstedet og losses på ankomststedet. The main purpose of the present invention is to arrive at a method for filling and emptying hydrocarbon gas mixtures which during the actual loading and unloading operations are kept in a state of moderate compression and cooling as described above. The gas cargo must therefore not deviate particularly in pressure or temperature from the above-mentioned condition at any time during loading and unloading. Another purpose of the invention is to arrive at a method which enables essentially continuous loading and unloading so that one ship after another without particular dead periods can be loaded at the place of departure and unloaded at the place of arrival.

I henhold til oppfinnelsen skal trykkarene fylles ved inndrivning According to the invention, the pressure vessels are to be filled by collection

av et fluidum som virker som støtpute i det første kar ved regulert temperatur til karet er fylt med støtputen ved omtrent arbeidstrykket for hydrokarbonblandingen, hvoretter denne drives inn i trykkaret samtidig med at støtputefluidet drives ut fra karet med en regulert strømningshastighet, slik at det første trykkar fylles med hydrokarbonblandingen, idet det utdrevne støtputefluidum ledes inn i det neste trykkar som er seriekoblet, og at dette så fylles med hydrokarbonblanding på samme måte som foregående trinn, hvilke trinn gjentas i rekkefølge inntil hele rekken av trykkar er fylt med hydrokarbonblandingen i arbeidstilstand og støtputefluidet er drevet ut av det siste trykkar. of a fluid that acts as a buffer in the first vessel at a regulated temperature until the vessel is filled with the buffer at approximately the working pressure of the hydrocarbon mixture, after which this is driven into the pressure vessel at the same time as the buffer fluid is driven out of the vessel at a regulated flow rate, so that the first pressure vessel is filled with the hydrocarbon mixture, with the ejected impact pad fluid being led into the next pressure vessel which is connected in series, and that this is then filled with hydrocarbon mixture in the same way as the previous step, which steps are repeated in order until the entire row of pressure vessels is filled with the hydrocarbon mixture in working condition and the impact pad fluid is driven out of the last press.

Andre trekk og detaljer ved oppfinnelsen fremgår av under-kravene i dette patent. Other features and details of the invention appear in the sub-claims of this patent.

For at oppfinnelsen lettere skal kunne forstås vil den In order for the invention to be easier to understand, it will

i det følgende bli nærmere beskrevet under henvisning til tegningene der: hereinafter be described in more detail with reference to the drawings therein:

Fig. 1 viser et trykk-temperaturdiagram der man ser de grenser man særlig tar sikte på når det gjelder arbeidstilstanden for hydrokarbonblandingen, fig. 2 viser skjematisk opplegget av et system med tre samletanker, innbefattende utstyr både ombord på skipet og i dokken, det hele beregnet for lasting av gasslasten ved gassfortrengning. Fig. 2A viser et bruddstykke av opplegget i land for tilslutning til det skipsutstyr man finner på fig. 2 og beregnet for lossing av gassen ved gassfortrengning. Fig. 3 viser skjematisk et opplegg åv et system med seks samletanker innbefattende utstyr både ombord på skipet og i dokken Fig. 1 shows a pressure-temperature diagram where you can see the limits that are particularly aimed at when it comes to the working condition of the hydrocarbon mixture, fig. 2 schematically shows the arrangement of a system with three collection tanks, including equipment both on board the ship and in the dock, all intended for loading the gas cargo by gas displacement. Fig. 2A shows a section of the arrangement on land for connection to the ship's equipment found in fig. 2 and intended for unloading the gas by gas displacement. Fig. 3 schematically shows a layout of a system with six collection tanks including equipment both on board the ship and in the dock

for lasting av gassen ved gassfortrengning. for loading the gas by gas displacement.

Fig. 3A viser et bruddstykke av opplegget i land for tilkobling til skipsutstyret på fig. 3 ved lossing av lasten ved gass- og væskefortrengning. Fig. 4 viser et skjematisk opplegg for et system med fire samletanker, innbefattende utstyr både ombord på skipet og i dokken for lasting av gassen ved væskefortrengning og Fig. 3A shows a broken section of the arrangement on land for connection to the ship's equipment in fig. 3 when unloading the cargo by gas and liquid displacement. Fig. 4 shows a schematic arrangement for a system with four collection tanks, including equipment both on board the ship and in the dock for loading the gas by liquid displacement and

fig. 4A viser et bruddstykke av anlegget i land for tilknytning til utstyret på fig. 4 ombord ved lossing av lasten ved væskefortrengning. fig. 4A shows a fragmentary section of the facility on land for connection to the equipment in fig. 4 on board when unloading the cargo by liquid displacement.

Forskjellige naturgasser er egnet sammen med den fremgangsmåte og den anordning oppfinnelsen omhandler. I alminnelighet kan de beskrives som hydrokarbongassblandinger inneholdende minst 50 mol- fo metan og minst 75 mol-# metal-pluss-etan, mens resten er tyngre hydrokarboner og opptil 20 mol-$ inerte bestanddeler og med en høyere varmeverdi fra 7>12 kcal/liter til 16,3 kcal/liter. De antatte grenser for arbeidstilstanden i hvilken slike gassblandinger skal holdes i henhold til oppfinnelsen kan best beskrives under henvisning til fig. 1. Dette fasediagram viser en typisk omhylnings-kurve innenfor hvilken gassblandingen forefinnes i to-faset tilstand, det vil si, delvis som væske og delvis som damp. Punkt A indikerer den temperatur blandingen skal ha ved atmosfæretrykk for at gassen skal gå over til væske, og denne temperatur ligger på omtrent minus l6l°C. Punkt C er trykkpunktét for kritisk kondensasjon av gassen og angir det punkt som har det høyeste trykk ved hvilket gassen kan Different natural gases are suitable together with the method and the device the invention relates to. In general, they can be described as hydrocarbon gas mixtures containing at least 50 mol-fo methane and at least 75 mol-# metal-plus-ethane, while the rest are heavier hydrocarbons and up to 20 mol-$ inated constituents and with a higher calorific value from 7>12 kcal/ liter to 16.3 kcal/litre. The assumed limits for the working condition in which such gas mixtures are to be kept according to the invention can best be described with reference to fig. 1. This phase diagram shows a typical envelope curve within which the gas mixture exists in a two-phase state, that is, partly as liquid and partly as vapor. Point A indicates the temperature the mixture must have at atmospheric pressure for the gas to change to liquid, and this temperature is approximately minus 161°C. Point C is the pressure point for critical condensation of the gas and indicates the point with the highest pressure at which the gas can

■eksistere i to-fasetilstand uansett temperatur. Punkt D er tempera-turpunktet for kritisk kondensasjon av gassen, og angir den høyeste temperatur ved hvilken gassen kan eksistere i to-fasetilstand uansett trykk. ■exist in a two-phase state regardless of temperature. Point D is the temperature point for critical condensation of the gas, and indicates the highest temperature at which the gas can exist in a two-phase state regardless of pressure.

Når gassblandingen er moderat nedkjølt og komprimert for oppnåelse av best mulig tetthet ved minst mulig kompresjons- og kjøleomkostninger, ligger blandingen innenfor det område, på fig. l's diagram som er begrenset av den stiplede linje E på en side og de stiplede linjer F og G på den annen side og den mellomliggende del av omhylningskurven. Den nedre temperaturgrense som er merket med den stiplede linje E er den kritiske temperatur for metaninnholdet i gassen og ligger' på omtrent minus 64°C, og den maksimumtemperatur som er angitt med den stiplede linje F er den omgivende temperatur. Det minste trykk er angitt med boblepunkt-duggpunktlinjen for om-hylningen og av den stiplede linje G der den sistnevnte angir trykket i gassen ved det kritiske trykk D. Gassblandingen må således kjøles til en temperatur som ligger under den omgivende temperatur, men ikke lavere enn den kritiske temperatur for metan, og gassen må komprimeres til et trykk som er høyere enn trykket for boblepunkt-duggpunkt-kritisk-kondensasjon for blandingen. When the gas mixture is moderately cooled and compressed to achieve the best possible density at the least possible compression and cooling costs, the mixture lies within that area, in fig. l's diagram bounded by the dashed line E on one side and the dashed lines F and G on the other side and the intermediate part of the envelope curve. The lower temperature limit marked with the dotted line E is the critical temperature for the methane content in the gas and is approximately minus 64°C, and the maximum temperature indicated with the dotted line F is the ambient temperature. The minimum pressure is indicated by the bubble point-dew point line for the envelope and by the dashed line G where the latter indicates the pressure in the gas at the critical pressure D. The gas mixture must thus be cooled to a temperature that is below the ambient temperature, but not lower than the critical temperature for methane, and the gas must be compressed to a pressure higher than the bubble-point-dew-point-critical-condensation pressure of the mixture.

Når blandingen kjøles innenfor dette arbeidsområde til en temperatur som ligger lavere enn punkt B, er blandingen særlig tett og nærmer seg væskens egenskaper. Ved temperaturer i arbeidsområdet over trykket for kritisk kondensasjon ved punkt C er blandingen mindre, tett og kan derfor håndteres på annen måte som for-klart i det følgende. Ved temperaturer i arbeidsområdet mellom det kritiske punkt B og trykkpunktet C for kritisk kondensasjon kan det være mulig.å håndtere lasten eller blandingen i henhold til en hvilken som helst av de prinsipper som skal forklares i det følgende. When the mixture is cooled within this working range to a temperature that is lower than point B, the mixture is particularly dense and approaches the properties of the liquid. At temperatures in the working area above the pressure for critical condensation at point C, the mixture is smaller, denser and can therefore be handled in a different way as explained below. At temperatures in the working range between the critical point B and the critical condensation pressure point C, it may be possible to handle the load or mixture according to any of the principles to be explained below.

På fig. 2 og 2A er det vist et system for lasting og lossing av en lastblanding ved gassfortrengning. Systemet er særlig egent for en innlastet blanding som holdes på en arbeidstemperatur som ligger lavere enn punktet C for kritisk kondensasjon som angitt i fasediagrammet på fig. 1, men systemet kan også anvendes til mindre tette lastblandinger og temperaturer som ligger høyere enn den som svarer til gasstrykket for kritisk kondensasjon. In fig. 2 and 2A, a system for loading and unloading a cargo mixture by gas displacement is shown. The system is particularly suitable for a charged mixture which is kept at a working temperature which is lower than the point C for critical condensation as indicated in the phase diagram in fig. 1, but the system can also be used for less dense cargo mixtures and temperatures that are higher than that which corresponds to the gas pressure for critical condensation.

Utstyret ombord på skipet ligger til venstre for den stiplede linje L på fig. 2 og utstyret i land ligger på høyre side av denne linje. Skipet har et antall langstrakte flasker 10 c„ L til 10II anordnet i batterier som er betegnet med 11 til Det skip det er tale om kan ha f.eks. 24 batterier av denne art anbragt i lasterommet, og man kan ha omtrent 100 flasker i hvert batteri. Hver flaske er utført av en passende legering som er motstandsdyktig mot lave temperaturer og kan være 75 cm eller 1 meter i diameter og minst 7 m lang. Flaskene står fortrinnsvis vertikalt i lasterommet. Hver flaske i hvert batteri er lukket i begge ender, men har de to ledninger 12. til 12„ og 13„ til 13^som er ført inn gjennom de The equipment on board the ship is to the left of the dashed line L in fig. 2 and the equipment ashore is on the right side of this line. The ship has a number of elongated bottles 10 c„ L to 10II arranged in batteries which are designated by 11 to The ship in question may have e.g. 24 batteries of this type placed in the hold, and you can have approximately 100 bottles in each battery. Each bottle is made of a suitable alloy that is resistant to low temperatures and can be 75 cm or 1 meter in diameter and at least 7 m long. The bottles preferably stand vertically in the hold. Each bottle in each battery is closed at both ends, but has the two wires 12. to 12„ and 13„ to 13^ which are brought in through the

ci ri a. n ci ri a. n

respektive øvre ender av flaskene og står i forbindelse henholdsvis med områdene ved flaskenes bunn og topp i deres indre. I det system, som er vist på fig. 2 finnes det sammensnevringer eller strupninger 15a til 15n i de respektive ledninger 13a til 13n for de forskjellige respective upper ends of the bottles and are connected respectively with the areas at the bottom and top of the bottles in their interior. In the system shown in fig. 2, there are constrictions or bottlenecks 15a to 15n in the respective lines 13a to 13n for the different

flasker for å regulere strømmen av fluid inn til og ut fra hver flaske slik at dette foregår med en på forhånd bestemt hastighet. Strupningene varierer i alminnelighet i størrelse fra en flaske til den neste, alt etter variasjoner i flaskestørrelsen og variasjoner i andre faktorer, slik at flasker som har forholdsvis stor kapasitet har en forholdsvis liten strupning og stor strømningshastighet. Hensikten med de strømningsregulerende strupninger er å sikre at samtlige flasker i hvert batteri fylles eller tømmes omtrent samtidig når de påvirkes av de samme fluidumtrykk i de tilhørende ledninger. Hver strupning kan dannes av en plate i passasjen med en rund dyse bottles to regulate the flow of fluid into and out of each bottle so that this takes place at a predetermined rate. The bottlenecks generally vary in size from one bottle to the next, depending on variations in bottle size and variations in other factors, so that bottles that have a relatively large capacity have a relatively small bottleneck and high flow rate. The purpose of the flow-regulating throttles is to ensure that all bottles in each battery are filled or emptied at approximately the same time when they are affected by the same fluid pressures in the associated lines. Each choke can be formed by a plate in the passage with a round nozzle

i platen av en størrelse som kan beregnes i overensstemmelse med vanlige kjente teorier for fluidumstrømmer. in the plate of a size that can be calculated in accordance with commonly known theories for fluid flows.

I hvert av de respektive batterier har man grenledninger 17d„ . til 17x_ i og ytterligere grenledninger 18 ci til 18 n som forbinder de to ledninger 12 til 12n med ledningene 1"}til 13n for samtlige flasker. Hver grenledning kan ligge på tvers av skipet over toppen av flaskene i de respektive batterier. Systemet ombord på skipet omfatter videre en hovedledning 20 som er i forbindelse med alle de førstnevnte grenledninger 17C„ L til 17_ ilfor føring av lasten til og fra flaskene. Ventiler 21& til 21n er anbragt ved de respektive rørskjøter mellom hovedledningen 20 og grenledningene 17c„ l til 17n» En ytterligere hovedledning 22 forbinder samtlige av. grenledningene 17a til 17n gjennom ytterligere ventiler 23a til 23n på en lignende måte. Sluttelig forbinder en tredje hovedledning 25 alle grenledningene l8atil l8nved hjelp av ventiler 26a til 26n«Hensikten med de to hovedledninger 22 og 25 er å føre vindkjelgass og fortrengningsgass til og fra flaskene. Vanlige detektoranordninger 27a til 27n og 28a til 28n er anbragt nær ved flaskesiden av ventilene 21&til 21n og 26a til 26n for å påvise og tre i virksomhet når det kommer frem et skille mellom forskjellige fluider fra flaskene i de respektive batterier. Ved skille menes her en skarp eller gradvis forandring i de avlesbare egenskaper, sammenfletning eller andre særpreg ved det fluidum som flyter forbi detektoranordningene. Slike detektoranordninger som er vanlig handelsvare, kan styre de forskjellige ventiler på en måte som er beskrevet i det følgende ved hjelp av et eller annet passende servosystem. Det vil også fremgå av den nedenstående beskrivelse av virkemåten at én detektoranordning kan være tilstrekkelig ved enden av hver hovedled ning 20, 22 og 25, der detektoranordningene kan festes til utstyr i land. In each of the respective batteries there are branch lines 17d„. to 17x_ i and further branch lines 18 ci to 18 n connecting the two lines 12 to 12n with the lines 1"} to 13n for all the bottles. Each branch line may lie across the ship over the top of the bottles in the respective batteries. The system on board the ship further comprises a main line 20 which is in connection with all the aforementioned branch lines 17C„ L to 17_ il for guiding the cargo to and from the bottles. Valves 21& to 21n are arranged at the respective pipe joints between the main line 20 and the branch lines 17c„ l to 17n» A further main line 22 connects all of the branch lines 17a to 17n through further valves 23a to 23n in a similar manner. Finally, a third main line 25 connects all the branch lines 18a to 18n by means of valves 26a to 26n"The purpose of the two main lines 22 and 25 is to pass wind boiler gas and displacement gas to and from the bottles Conventional detector devices 27a to 27n and 28a to 28n are placed close to the bottle side of the valves 21& to 21n and 26a to 26n to detect and operate when a separation occurs between different fluids from the bottles in the respective batteries. Separation here means a sharp or gradual change in the readable properties, intertwining or other characteristics of the fluid that flows past the detector devices. Such detector devices, which are common merchandise, can control the various valves in a manner described below by means of some suitable servo system. It will also appear from the below description of the operation that one detector device may be sufficient at the end of each main line 20, 22 and 25, where the detector devices can be attached to equipment on shore.

Ved en ende av hver av hovedledningene 20, 22 og 25 finnes det ventiler 29, 3°°g 31 samt koblingsanordninger som er betegnet med henholdsvis 32, 33°S 34» Nar skipet lastes eller losses ved kaien kan fleksible, ledninger 35»3&°S 37 være festet til koblingsanordningene 32, 33 °S 34»<f>°r å forbinde de tre hovedledninger med utstyr, i land. Når skipet lastes er de fleksible, ledninger 35, 3<6>og 37 koblet gjennom koblingsanordningene 38, 39 At one end of each of the main lines 20, 22 and 25, there are valves 29, 3°g 31 as well as connecting devices which are respectively denoted by 32, 33°S 34" When the ship is loaded or unloaded at the quay can be flexible, lines 35"3& °S 37 be attached to the coupling devices 32, 33 °S 34»<f>°r to connect the three main lines with equipment, ashore. When the ship is loaded, the flexible wires 35, 3<6>and 37 are connected through the coupling devices 38, 39

og 40 til hovedledninger 41»42 og 43 i land, ved hjelp av ventiler 44»45°S 46. Lasteutstyr i land innbefatter også en omkoblingsledning 48 med en ventil 49 mellom hovedledningene 42. og 43- Videre innbefatter de mellom de samme hovedledninger 42 og 43 en ytterligere omkoblingsledning 51 raed en varmeutveksler 52 mellom trykkavlast-ningsventiler 53°S 54*Ved. lossing av lasten på mottagerstedet blir de fleksible ledninger 35» 3^ °S 37 (eller andre tilsvarende ledninger fordi slike ledninger sannsynligvis er tilgjengelige i hver havn) koblet ved hjelp av koblingsanordninger 56, 57°g 5^ til hovedledninger 59»60°S 6l ved hjelp av ventiler 62, 63 og 64 som vist på fig. 2A. and 40 to main lines 41»42 and 43 ashore, by means of valves 44»45°S 46. Loading equipment ashore also includes a switching line 48 with a valve 49 between the main lines 42 and 43- Furthermore, they include between the same main lines 42 and 43 a further switching line 51 and a heat exchanger 52 between pressure relief valves 53°S 54*Ved. unloading the cargo at the receiving location, the flexible lines 35"3^°S 37 (or other similar lines because such lines are likely to be available in each port) are connected by means of coupling devices 56, 57°g 5^ to main lines 59"60°S 6l by means of valves 62, 63 and 64 as shown in fig. 2A.

Når systemene på fig. 2 og 2A skal benyttes , vil et skip komme tilbake til lastestedet med en rest av gassblanding i flaskene ved et moderat trykk, kanskje mellom 7 og 21 kg/cm . Temperaturen på flaskene vil ligge omtrent på temperaturen for den kjølte last som ble fraktet på forrige tur, f.eks. minus45»6°C, hvis tilstrekkelig isolasjon omgir flaskene i skipets lasterom.. Systemet kobles til utstyret i land ved hjelp av ledningene 35» 3<&>°S 37 som vist på fig. 2, mens den blanding som skal fraktes står klar i arbeidstilstand og venter på å bli lastet gjennom hovedledningen 41» I hovedledningen 43 nar man vindkjelgass eller støtputegass som har omtrent samme trykk som arbeidsstykket for lasten og ligger på omtrent den omgivende temperatur. Vindkjelgassen er vanligvis mindre tett ved det trykk og den temperatur lasten har i arbeidstilstand. Vindkjelgassen kan med fordel være en tynnere naturgassblanding enn lasten, men ellers ha samme sammensetning eller den kan være hydro-gen, nitrogen eller en annen gass som er helt forskjellig fra lasten. When the systems in fig. 2 and 2A are to be used, a ship will return to the loading point with a residual gas mixture in the cylinders at a moderate pressure, perhaps between 7 and 21 kg/cm . The temperature of the bottles will be approximately the temperature of the refrigerated cargo that was transported on the previous trip, e.g. minus45»6°C, if sufficient insulation surrounds the bottles in the ship's hold.. The system is connected to the equipment ashore by means of the wires 35»3<&>°S 37 as shown in fig. 2, while the mixture to be transported is ready in working condition and waiting to be loaded through the main line 41" In the main line 43, wind boiler gas or shock cushion gas is fed which has approximately the same pressure as the workpiece for the load and is at approximately the ambient temperature. The wind boiler gas is usually less dense at the pressure and temperature the load has in working condition. The wind boiler gas can advantageously be a thinner natural gas mixture than the load, but otherwise have the same composition or it can be hydrogen, nitrogen or another gas that is completely different from the load.

Ved begynnelsen av lasteforløpet er alle skipets ventiler 21 til 21 , 23^til 23„ og 260til 26„ lukket, og alle de At the beginning of the loading process, all the ship's valves 21 to 21 , 23^ to 23„ and 260 to 26„ are closed, and all the

ci il ci n ci n ci il ci n ci n

andre ventiler 29 til 31, 44 til 46, 49> 53 °S 54 er åpne. Vindkjelgass flyter fra lagerbeholderen gjennom hovedledningen 43°S om~kpblingsledningen 48 inn i hovedledningen 42 og den annen hovedledning 43» Hovedledningen 42 har passende utstyr på kaisiden (ikke vist) som er lukket for å hindre feilledning av vindkjelgassen fra den ønskede kurs. For å starte lasteforløpet åpnes den annen ventil 23a i det første batteri. Ila. Dette fører til at vindkjelgass flyter gjennom hovedledningen 43>omkoblingsledningen 48>hovedledningen 42, ledningen 36 og langs hovedledningen 22. Gjennom den åpne ventil 23 a kommer vindkjelgassen inn i den første grenledning 17a og flyter inn i hver av ledningene 12a for. de forskjellige flasker i batteriet lia. Vindkjelgassen strømmer inn i bunnpartiet av hver flaske 10a på denne måte og vil forsette å fylle de respektive flasker. Da trykkmediet er en gass,vil fordelingen av denne automatisk bli riktig med en større gasstrøm til de større flasker slik at samtlige av flaskene 10a vil bli stilt omtrent på samme tid. Etterhvert som trykket i flasken 10a stiger, vil kompresjonsvarmen få temperaturen på vindkjelgassen til å stige. Temperaturen på flaskens vegger vil stige, men meget langsommere fordi varmeover-føring under slike forhold er forholdsvis dårlig. For at vindkjelgassen skal komme inn i flaskene 10a ved best mulig temperatur, other valves 29 to 31, 44 to 46, 49> 53 °S 54 are open. Wind boiler gas flows from the storage tank through the main line 43°S switching line 48 into the main line 42 and the other main line 43» The main line 42 has suitable equipment on the quay side (not shown) which is closed to prevent misdirection of the wind boiler gas from the desired course. To start the loading process, the second valve 23a in the first battery is opened. Ila. This causes the wind boiler gas to flow through the main line 43>switching line 48>main line 42, line 36 and along the main line 22. Through the open valve 23 a the wind boiler gas enters the first branch line 17a and flows into each of the lines 12a for. the different bottles in the battery lia. The wind boiler gas flows into the bottom part of each bottle 10a in this way and will continue to fill the respective bottles. As the pressure medium is a gas, the distribution of this will automatically be correct with a larger gas flow to the larger bottles so that all of the bottles 10a will be filled at approximately the same time. As the pressure in the bottle 10a rises, the heat of compression will cause the temperature of the wind boiler gas to rise. The temperature on the walls of the bottle will rise, but much more slowly because heat transfer under such conditions is relatively poor. In order for the wind boiler gas to enter the bottles 10a at the best possible temperature,

det vil si kanskje med kjøletemperaturen for lastblandingens arbeidstilstand, kan det være ønskelig å føre all, eller en del av vindkjelgassen gjennom varmeutveksleren 52 før gassen overføres til skipet i stedet for bare å føre gassen gjennom omkoblingsledningen 48. that is, perhaps with the cooling temperature for the working condition of the cargo mixture, it may be desirable to pass all or part of the wind boiler gas through the heat exchanger 52 before the gas is transferred to the ship instead of just passing the gas through the switching line 48.

Når trykket på vindkjelgassen i batteriet 11 er blitt økt til noe mindre enn arbeidstilstandstrykket i lastblandingen, for eksempel 66,5 kg/cm , lukkes ventilen 23c„ l og omkoblingsventilen 49»mens den annen ventil 23^>den tredje ventil 26&og den første ventil 21 CL åpnes fordi den nødvendige mengde vinkjelgass nu er kommet inn i systemet. Lastblandingen i en arbeidstilstand på When the pressure of the wind boiler gas in the battery 11 has been increased to something less than the working state pressure in the cargo mixture, for example 66.5 kg/cm , the valve 23c and the switching valve 49 are closed, while the second valve 23, the third valve 26 and the first valve 21 CL is opened because the required amount of angle boiler gas has now entered the system. The load mixture in a working condition of

70,3 kg/cm og minus 45>6 C for eksempel, begynner derfor å strømme over i skipet fra hovedledningen 41 gjennom den fleksible ledning 35 og inn i den første hovedledning 20. Blandingen fortsetter gjennom den åpne ventil 21a inn i den første grenledning 17a og derfra inn i den nedre del av de forskjellige flasker 10a i batteriet lia gjennom ledningene 12a. 70.3 kg/cm and minus 45>6 C for example, therefore begins to flow into the ship from the main line 41 through the flexible line 35 and into the first main line 20. The mixture continues through the open valve 21a into the first branch line 17a and from there into the lower part of the various bottles 10a in the battery lia through the wires 12a.

Når den tette lastblanding kommer inn i den nedre del When the dense cargo mixture enters the lower part

av flaskene gjennom de første ledninger 12, blir den komprimerte vindkjelgass drevet ut av toppen av flaskene i batteriet lia gjennom de respektive strupninger 15a og ledninger 13a inn i grenledningen l8a. Strupningene 15a hindrer vindkjelgassene fra å unnvike fra de små flasker i batteriet lia like hurtig som fra de store flasker, hvorved man regulerer strømningshastigheten for den tette lastblanding som kommer inn i flaskene nedenfra. Ved riktig avpas-ning av størrelsen av strupningene 15a til volumet av de respektive flasker vil man kunne sikre at flaskene 10a i batteriet lia fylles med lasten samtidig. of the bottles through the first lines 12, the compressed wind boiler gas is driven out of the top of the bottles in the battery 11a through the respective throats 15a and lines 13a into the branch line 18a. The throttles 15a prevent the wind boiler gases from escaping from the small bottles in the battery as quickly as from the large bottles, whereby the flow rate of the dense cargo mixture that enters the bottles from below is regulated. By correctly matching the size of the throats 15a to the volume of the respective bottles, it will be possible to ensure that the bottles 10a in the battery 11a are filled with the load at the same time.

Lastblandingen som kommer inn i flaskene 10a driver vindkjelgassen ut gjennom den annen grenledning l8a, og inn i den tredje hovedledning 25 gjennom den åpne ventil 26a. Da samtlige av ventilene 26b til 26n er lukket, fortsetter vindkjelgassen langs den tredje hovedledning 25 gjennom ventilene Jl. og 46 og til ledningen 43 som fører tilbake til lagringsstedet i land. Ledningen 43 er ellers avstengt fra kilden for vindkjelgass (ikke vist), slik at vindkjelgassen bare kan fortsette sin vei gjennom omkoblings-ledningene 48 eller 51« Omkoblingsventilen 49 kan være lukket slik at vindkjelgassen passerer gjennom trykkreguleringsventilen 54 som holder tilbake et trykk på det første batteri lia og derved holder trykket for lastblandingen som kommer inn i flaskene 10a i dette batteri på et konstant nivå. The cargo mixture entering the bottles 10a drives the wind boiler gas out through the second branch line 18a, and into the third main line 25 through the open valve 26a. When all of the valves 26b to 26n are closed, the wind boiler gas continues along the third main line 25 through the valves Jl. and 46 and to the line 43 which leads back to the storage location on land. The line 43 is otherwise closed off from the source of wind boiler gas (not shown), so that the wind boiler gas can only continue its way through the switching lines 48 or 51« The switching valve 49 can be closed so that the wind boiler gas passes through the pressure regulating valve 54 which retains a pressure on the first battery 1a and thereby keeps the pressure of the cargo mixture entering the bottles 10a in this battery at a constant level.

Hvis vindkjelgassen ble ført direkte til flaskene 10b If the wind boiler gas was led directly to the bottles 10b

i det neste batteri 11b i komprimert og derfor varm tilstand, ville vindkjelgassen bli ytterligere oppvarmet av kompresjonsvarmen. Når trykket i batteriet 11b stiger, ville temperaturen sluttelig bli for høy. Det er derfor ønskelig at vindkjelgassen kommer inn i hvert batteri med en så lav temperatur som det er praktisk mulig, slik at gassen ikke vil bli varmere, enn nødvendig etterat den er komprimert. Hvis imidlertid vindkjelgassen er for kald når den kommer inn i et batteri, vil den kunne avkjøle deler av flaskene til en så lav temperatur at flaskens vegger ville miste sin seighet. For å sikre mot slike farer føres vindkjelgassen gjennom en varmeutveksler 52 før. den sendes tilbake gjennom hovedledningen 42 og ventilene 45 og 30 til hovedledningen 22. Hvis utvidelsen av vindkjelgassen når den forlater den annen ventil 53, kjøler gassen for in the next battery 11b in a compressed and therefore hot state, the wind boiler gas would be further heated by the heat of compression. When the pressure in the battery 11b rises, the temperature would eventually become too high. It is therefore desirable that the wind boiler gas enters each battery at as low a temperature as is practically possible, so that the gas will not become hotter than necessary after it has been compressed. However, if the wind boiler gas is too cold when it enters a battery, it will be able to cool parts of the bottles to such a low temperature that the bottle walls would lose their toughness. To protect against such dangers, the wind boiler gas is passed through a heat exchanger 52 before. it is sent back through the main line 42 and the valves 45 and 30 to the main line 22. If the expansion of the wind boiler gas as it leaves the second valve 53 cools the gas for

meget kan en del av vindkjelgassen påvarmeutvekslerens oppstrøms-side avledes ved omkoblingsventilen 49 gjennom omkoblingsledningen 48 for å blandes med den avkjølte vindkjelgass som fortsetter gjennom hovedledningen 42 tilbake til hovedledningen 22. Alternativt kan passasjen av vindkjelgass gjennom den første reguleringsventil 54 før den kommer inn i varmeutveksleren 52 eliminere ekspansjons-kjøling etterat gassene forlater varmeutveksleren 52• Med disse mulige alternativer kan enten den ene eller den annen av de to regu-leringsventiler 53 eller 54 være tilstrekkelig i hvert anlegg uten. at det er nødvendig å benytte begge. very much, part of the wind boiler gas on the upstream side of the heat exchanger can be diverted at the switching valve 49 through the switching line 48 to mix with the cooled wind boiler gas which continues through the main line 42 back to the main line 22. Alternatively, the passage of wind boiler gas through the first control valve 54 before it enters the heat exchanger 52 eliminate expansion cooling after the gases leave the heat exchanger 52• With these possible alternatives, either one or the other of the two control valves 53 or 54 can be sufficient in each plant without. that it is necessary to use both.

Da ventilen 23b er blitt åpnet tidligere kan vindkjelgassen med sin regulerte temperatur fortsette fra hovedledningen 22 inn i samtlige flasker 10b i batteriet 11b gjennom ledningene 12b for å fylle batteriet 11b på samme måte som fyllingen foregikk i batteriet lia. Så snart alle flasker 10a i det første batteri lia er fylt med lastblandingen, som beskrevet, vil skillet mellom den tettere lastblanding og den lettere vindkjelgass bli merket av detektoranordningen 28a. Når dette skjer skal detektoranordningen automatisk lukke den første ventil 21a og den tredje ventil 26a i batteriet lia og åpne ventilen 21b for å føre lastblandingen inn i det annet batteri 11b uten avbrytelse. Detektoranordningen 28a lukker også den annen ventil 23b og åpner de andre og tredje ventiler i det tredje batteri (ikke vist) og den tredje ventil 26b i det annet batteri 11b. Samtlige flasker 10b i batteriet 11b fylles på nøyaktig samme måte som flaskene 10a i det tidligere beskrevne batteri lia. Dette fortsetter gjennom hele skipet, idet det ene batteri fylles etter det annet med den last som skal fraktes. As the valve 23b has been opened earlier, the wind boiler gas with its regulated temperature can continue from the main line 22 into all the bottles 10b in the battery 11b through the lines 12b to fill the battery 11b in the same way as the filling took place in the battery 11a. As soon as all bottles 10a in the first battery 11a are filled with the cargo mixture, as described, the distinction between the denser cargo mixture and the lighter wind boiler gas will be marked by the detector device 28a. When this happens, the detector device must automatically close the first valve 21a and the third valve 26a in the battery 11a and open the valve 21b to feed the load mixture into the second battery 11b without interruption. The detector device 28a also closes the second valve 23b and opens the second and third valves in the third battery (not shown) and the third valve 26b in the second battery 11b. All the bottles 10b in the battery 11b are filled in exactly the same way as the bottles 10a in the previously described battery 11a. This continues throughout the ship, as one battery after another is filled with the cargo to be transported.

Da det var tilbake noe gass i hvert batteri da skipet When there was some gas left in each battery then the ship

kom tilbake til lastestedet og denne gass ble fullstendig fortrengt av den tettere lastblanding, må noe av gassen slippes ut. Dette kan gjøres ved.å fjerne gassen enten gjennom hovedledningen 43 før varmeutveksleren 52 eller gjennom hovedledningen 42 etter varmeutveksleren. Den kan fjernes enten kontinuerlig under lasteoperasjonen eller ved avslutningen av lasteoperasjonen etterat trykket på lastblandingen i flaskene er kommet så høyt som man ønsker. Når det siste batteri lin på skipet fylles med lastblandingen, forlater vindkjelgassen skipet gjennom greiiledningen l8n, ventilen 26n, hovedledningen 25, ventilene 31°g 4^ og varmeutveksleren 52 som tidligere. returned to the loading site and this gas was completely displaced by the denser cargo mixture, some of the gas must be released. This can be done by removing the gas either through the main line 43 before the heat exchanger 52 or through the main line 42 after the heat exchanger. It can be removed either continuously during the loading operation or at the end of the loading operation after the pressure on the load mixture in the bottles has reached as high as desired. When the last battery lin on the ship is filled with the cargo mixture, the wind boiler gas leaves the ship through the utility line 18n, the valve 26n, the main line 25, the valves 31°g 4^ and the heat exchanger 52 as before.

For å hindre støtputegass i å gå tilbake til skipet har imidlertid detektoranordningen 28n i det siste batteri lukket ventilen 45 slik at vindkjelgassen kommer ut gjennom hovedledningen 42. Hovedledningen 42 kan lede vindkjelgassen direkte til det neste skip eller hvis det ikke ligger noe annet skip klart, kan vindkjelgassen føres tilbake for lagring i land eller den kan brennes av. Når lastingen er fullført på denne måte, lukkes alle ventiler, og forbindelsesledningene 35>3^ og 37 kobles fra slik at skipet kan legge ut på sin reise. In order to prevent cushion gas from returning to the ship, however, the detector device 28n in the last battery has closed the valve 45 so that the wind boiler gas comes out through the main line 42. The main line 42 can lead the wind boiler gas directly to the next ship or if no other ship is ready, the wind boiler gas can be brought back for storage on land or it can be burned off. When the loading is thus completed, all valves are closed, and the connecting lines 35>3^ and 37 are disconnected so that the ship can set out on her voyage.

I stedet for å føre gassen tilbake til skipet har imidlertid detektoranordningen 28n i det siste batteri den ytterligere funksjon å lukke ventilen 45 slik at vindkjelgassen kommer ut gjennom hovedledningen 42. Hovedledningen 42 kan lede vindkjelgassen direkte'til det neste skip eller hvis det ikke ligger noe annet skip klart, kan vindkjelgassen føres tilbake for lagring i land eller den kan brennes av. Når lastingen er fullført på denne måte, lukkes alle ventiler og forbindelsesledningene 35»3^°S 37 kobles fra slik at skipet kan legge ut på sin reise. Instead of returning the gas to the ship, however, the detector device 28n in the last battery has the additional function of closing the valve 45 so that the boiler gas exits through the main line 42. The main line 42 can direct the boiler gas directly to the next ship or if there is nothing other ship ready, the wind boiler gas can be brought back for storage on shore or it can be burned off. When the loading is completed in this way, all valves are closed and the connecting lines 35»3^°S 37 are disconnected so that the ship can set out on its journey.

Når skipet ankommer til lossehavnen, fortøyes den langs When the ship arrives at the unloading port, it is moored alongside

en kai med utstyr av den art som er vist på fig. 2A. De fleksible ledninger 35» 3^°g 37 kobles til koblingsanordningene 56, 57°g 5$ for hovedledningene 59»60 og 6l. Hovedledningen 6l står i forbindelse med en kilde for fortrengningsgass som kan velges på samme måte som man velger vindkjelgassen som benyttes under lasting. Fortrengningsgassen har et trykk som er noe høyere enn trykket i lastblandingen ombord på skipet. Alle ventiler 29 til 31°g 62 til 64 åpnes sammen med ventilene 21a og 26a i det første batteri lia. a wharf with equipment of the kind shown in fig. 2A. The flexible wires 35" 3^°g 37 are connected to the coupling devices 56, 57°g 5$ for the main wires 59"60 and 6l. The main line 6l is connected to a source of displacement gas which can be selected in the same way as the wind boiler gas used during loading is selected. The displacement gas has a pressure that is somewhat higher than the pressure in the cargo mixture on board the ship. All valves 29 to 31° and 62 to 64 are opened together with valves 21a and 26a in the first battery lia.

Fortrengningsgassen kommer til skipet gjennom den tredje hovedledning 25 og ventilen 26a inn i det første batteri lia. For-trengingsgassen fortsetter så gjennom grenledningen l8a og inn i hver av flaskene 10a gjennom de respektive ledninger 13a. Da fortrengningsgassen kommer inn i flasken 10a på toppen av denne med en regulert hastighet på grunn av den strømningsregulering som utøves av strupningene 15a, vil den tettere last bli drevet ut fra bunnen av flaskene 10a gjennom ledningene 12a. Lastblandingen fortsetter gjennom grenledningen 17a, gjennom den åpne ventil 21a og ned langs den første hovedledning 20 slik at lastblandingen forlater skipet gjennom ledningen 59 i utstyret på land, der et passende mottrykk opprettholdes for å hindre dekompresjon. Etterat lastblandingen er tømt fra alle flasker i det første batteri vil skillet mellom fortrengningsgass og lastblandingen bli oppdaget av detektoranordningen 27a ved den første ventil 21a, og som resultat av dette lukkes ventilen 26a og ventilen 21a, og ventilen 26 b samt ventilen 21b i det neste batteri 11b åpnes automatisk slik at fortrengningsgassen kan drive den tette lastblanding fra det annet batteri 11b. Samtidig åpnes den annen ventil 23a for å tillate fortrengningsgass å komme ut ved bunnen av flasken 10a i det første batteri lia gjennom ledningen 12a, grenledningen 17a> ventilen 23a, hovedledningen 22, ventilene 30°g 63 og hovedledningen 60. Fortrengningsgassen fortsetter å flyte inntil trykket i det første batteri lia er redusert til det ønskede nivå for tilbakereisen, kanskje ned til 7 til 21 kg/cm . The displacement gas comes to the ship through the third main line 25 and the valve 26a into the first battery 1a. The displacement gas then continues through the branch line 18a and into each of the bottles 10a through the respective lines 13a. As the displacement gas enters the bottle 10a at the top thereof at a regulated rate due to the flow regulation exerted by the chokes 15a, the denser cargo will be driven out from the bottom of the bottles 10a through the conduits 12a. The cargo mixture continues through the branch line 17a, through the open valve 21a and down along the first main line 20 so that the cargo mixture leaves the ship through line 59 in the equipment on shore, where a suitable back pressure is maintained to prevent decompression. After the cargo mixture has been emptied from all bottles in the first battery, the separation between displacement gas and the cargo mixture will be detected by the detector device 27a at the first valve 21a, and as a result of this, valve 26a and valve 21a, and valve 26b and valve 21b are closed in the next battery 11b opens automatically so that the displacement gas can drive the dense cargo mixture from the other battery 11b. At the same time, the second valve 23a is opened to allow displacement gas to exit at the bottom of the bottle 10a in the first battery lia through line 12a, branch line 17a > valve 23a, main line 22, valves 30°g 63 and main line 60. The displacement gas continues to flow until the pressure in the first battery is reduced to the desired level for the return journey, perhaps down to 7 to 21 kg/cm .

Når lastblandingen er drevet ut fra bunnen av flaskene som beskrevet, vil noe av lasten være tilbake i bunnen av noen av flaskene. Denne lastblanding vil gå over til gass ved dekompre-sjonen av fortrengningsgassen og vil senke temperaturen lokalt under den tillatte faktor for flaskekonstruksjonen. Dette unngås imidlertid fordi en vesentlig mengde av den tettere lastblanding som er tilbake i bunnen av flaskene vil bli drevet ut først før., trykket på fortrengningsgassen er særlig nedsatt. Etterhvert som fortrengningsgassen fjernes fra det nedre parti av flaskene ekspanderer gassen som er tilbake i flaskene og blir derfor kaldere, og for å for-hindre denne gjenværende gass fra å bli for kald, er det fordelaktig at den fortrengningsgass som benyttes for å drive ut lastblandingen er forholdsvis varm.. When the cargo mixture has been driven out from the bottom of the bottles as described, some of the cargo will be back at the bottom of some of the bottles. This cargo mixture will change to gas during the decompression of the displacement gas and will lower the temperature locally below the permissible factor for the bottle construction. This is avoided, however, because a significant amount of the denser cargo mixture that is back at the bottom of the bottles will be driven out first before, the pressure on the displacement gas is particularly reduced. As the displacement gas is removed from the lower part of the bottles, the gas that remains in the bottles expands and therefore becomes colder, and to prevent this remaining gas from becoming too cold, it is advantageous that the displacement gas used to drive out the cargo mixture is relatively warm..

På fig. 3°§3A er det vist et system som i prinsippet svarer til det som er beskrevet under henvisning til fig. 2 og 2A-,-bortsett fra at det under lossingen treffes foranstaltninger for å fjerne fortrengningsgassen med fullt trykk uten ekspansjon av gassen når den forlater skipet etter tømning av samtlige batterier. Det er bare losseoperasjonen på fig. 3°S 3^ som skiller denne utførelse fra utførelsen på fig. 2 og 2A og ikke noen detaljer ved lastingen. Alt som tidligere er sagt når det gjelder lastingen har også gyldig-het i dette utførelseseksempel og merkede henvisningstall benyttes for å betegne de komponenter av lasteanordningen på fig. 3 som er identisk i form og funksjon til de tilsvarende deler på fig. 2. In fig. 3°§3A, a system is shown which in principle corresponds to what is described with reference to fig. 2 and 2A-,-except that during unloading measures are taken to remove the displacement gas at full pressure without expansion of the gas when it leaves the ship after emptying all batteries. It is only the unloading operation in fig. 3°S 3^ which distinguishes this embodiment from the embodiment in fig. 2 and 2A and no details of the loading. Everything that was previously said regarding the loading is also valid in this design example and marked reference numbers are used to denote the components of the loading device in fig. 3 which is identical in form and function to the corresponding parts in fig. 2.

Som vist på fig. 3 er det en rekke komponenter som ikke er betegnet med merkede henvisningstall innbefattet i systemet som skal anvendes ved lossing, og det skal påpekes at disse komponenter ikke har noen som helst funksjon under lastingen, idet ventilene i disse komponenter er lukket under lasteoperasjonen. Man har på fig. 3,4 hovedledninger " JO som forbinder samtlige av grenledningene 17a' til 17n' ved hjelp av ventiler 71a til 71n>mens en ytterligere hovedledning 72 forbinder samtlige av grenledningene 18a' til l8n' ved hjelp av ventilene 73a til 73n* Videre finner man en hovedledning 74 som forbinder samtlige av grenledningene l8a' til l8n' ved hjelp av ventiler 75 a til 75n* Videre omfatter dette system ventiler 77>78 og 791koblingsanordninger 80, 8l og 82 og fleksible ledninger 83, 84 og 85 tilsluttet hver sin av hovedledningene. Man har videre strømningsregulerende strupninger 87a til 87n i de første ledninger 12a' til 12n' for de respektive flaskebatterier og detektoranordninger 88a til 88n og 89a til 89n i tilslutning til ventilene 71a til 71n og 75a til 75n beregnet for betjening av de forskjellige ventiler når et skille mellom forskjellige fluider passerer. Det utstyr man har på land og som ligger til høyre for den stiplede linje L i dette system på lossestedet er vist på fig. ^ A. Det består av hovedledninger 90, 91, 92, 93, 94 og 95 forsynt med ventiler96, 97, 98, 99, 100 og 101 samt koblingsanordninger 102, 103, 104, 105, 106 og 107 med en bmkoblingsledning 108 og omkoblingsventil 109 som forbinder hovedledningene 91°g 92. As shown in fig. 3, there are a number of components that are not designated with marked reference numbers included in the system to be used during unloading, and it should be pointed out that these components have no function whatsoever during loading, as the valves in these components are closed during the loading operation. One has in fig. 3.4 main lines "JO which connect all of the branch lines 17a' to 17n' by means of valves 71a to 71n> while a further main line 72 connects all of the branch lines 18a' to 18n' by means of valves 73a to 73n* Furthermore, one finds a main line 74 which connects all of the branch lines 18a' to 18n' by means of valves 75a to 75n* Furthermore, this system includes valves 77>78 and 791 connecting devices 80, 8l and 82 and flexible lines 83, 84 and 85 connected to each of the main lines. There are further flow-regulating chokes 87a to 87n in the first lines 12a' to 12n' for the respective bottle batteries and detector devices 88a to 88n and 89a to 89n in connection with the valves 71a to 71n and 75a to 75n intended for operating the various valves when a separation between different fluids passes The equipment one has on shore and which is to the right of the dashed line L in this system at the unloading point is shown in Fig. ^ A. It consists of main lines 90, 91, 92, 93, 94 and 95 provided with valves 96, 97, 98, 99, 100 and 101 as well as connecting devices 102, 103, 104, 105, 106 and 107 with a bm connecting line 108 and switching valve 109 connecting the main lines 91 °g 92.

For å fjerne fortrengningsgassen fra flaskene med fullt trykk i henhold til systemet på fig. 3°S 3^»drives den ut med en nedkjølt fortrengingsvæske med lavt damptrykk såsom metanol, aceton, kalsiumkloridlake eller tung nafta. Den sistnevnte er særlig fordelaktig og vil tjene som et illustrerende eksempel på væskeformet fortrengningsmedium i den følgende beskrivelse av bruken av systemet i henhold til oppfinnelsen.. Etterat fortrengningsvæsken har drevet ut fortrengningsgassen med fullt trykk erstattes væsken i samtlige flasker av en lavtrykks spylegass som kan ha samme sammensetning som lastblandingen, men være noe lettere på en måte som skal diskuteres senere. Når det lastede skip kommer til lossestedet, blir ledninger 83»84, 85, 35', 36' og 37' koblet til koblingsanordninger 102, 103, 104, 105, 106 og 107 i utstyret på land som vist på fig. 3A. For å starte losseoperasjonen åpnes alle ventiler 77 til 79»29' til 31<*>og 96 til 101. Ledningen 91 fører frem til skipet en tynn høytrykks fortrengningsgass som kan ha en temperatur nær opptil temperaturen for lasten fordi gassen holdes på et' forholdsvis konstant trykk under hele losseforløpet. I det første batteri Ila' åpnes ventilene 71a og 73a°S fortrengningsgassen passerer gjennom ledningen 8l til ledningen 72, der gassen kommer inn i en grenledning l8a' gjennom ventilen 73a* Fra grenledningen l8a' flyter fortrengningsgassen videre til innføringsledningen 13a' og inn i samtlige flasker 10a' i batteriet Ila' fra toppen av dette. Dette tvinger lastblandingen ut fra bunnen av flaskene gjennom ledningen 12a' med en strømnings-hastighet for fortrengningsgassen som reguleres av strupningene 15a<*>slik at alle flasker 10a' tømmes for last omtrent samtidig. Etterhvert som lasten tømmes fra flaskene på denne måte passerer den fra den første grenledning 17a' gjennom ventilen 71a og langs hovedledningen 70 til ledningen 90 i utstyret på land, der lasten møter tilstrekkelig mottrykk til at dekompresjon hindres. To remove the displacement gas from the cylinders at full pressure according to the system of fig. 3°S 3^» it is driven out with a cooled displacement liquid with low vapor pressure such as methanol, acetone, calcium chloride brine or heavy naphtha. The latter is particularly advantageous and will serve as an illustrative example of a liquid displacement medium in the following description of the use of the system according to the invention. After the displacement liquid has expelled the displacement gas at full pressure, the liquid in all bottles is replaced by a low-pressure purge gas which can have same composition as the load mix, but be somewhat lighter in a way to be discussed later. When the loaded ship arrives at the unloading place, wires 83, 84, 85, 35', 36' and 37' are connected to connectors 102, 103, 104, 105, 106 and 107 in the shore equipment as shown in fig. 3A. To start the unloading operation, all valves 77 to 79, 29' to 31<*> and 96 to 101 are opened. Line 91 leads to the ship a thin high-pressure displacement gas which can have a temperature close to the temperature of the cargo because the gas is kept at a relatively constant pressure during the entire unloading process. In the first battery Ila', the valves 71a and 73a' are opened, the displacement gas passes through the line 8l to the line 72, where the gas enters a branch line l8a' through the valve 73a* From the branch line l8a', the displacement gas flows on to the introduction line 13a' and into all bottles 10a' in the battery Ila' from the top of this. This forces the cargo mixture out from the bottom of the bottles through the line 12a' with a flow rate for the displacement gas which is regulated by the throttles 15a<*> so that all bottles 10a' are emptied of cargo at approximately the same time. As the cargo is emptied from the bottles in this way, it passes from the first branch line 17a' through the valve 71a and along the main line 70 to the line 90 in the equipment on land, where the cargo encounters sufficient back pressure to prevent decompression.

Såsnart skillet mellom fortrengningsgass og last kommer til detektorana* dningen 88a ved ventilen 71a etterat alle flaskene 10a i det første batteri er tømt, blir ventilen 71a og ventilen 73a lukket for å innslutte fortrengningsgassen øyeblikkelig i det første batteri. Samtidig vil føl^eranordninger 88a automatisk åpne ventilene 21a' og 73°• Flytende nafta som pumpes inn i ledningen 93 Pa land begynner derfor å strømme gjennom hovedledningen 20' og inn i det første batteri lia', gjennom ventilen 21a' og grenledningen 17a'. Derfra flyter nafta inn i det nedre parti av flaskene 10a' i det As soon as the separation between displacement gas and load reaches the detector tube 88a at the valve 71a after all the bottles 10a in the first battery have been emptied, the valve 71a and the valve 73a are closed to immediately enclose the displacement gas in the first battery. At the same time, sensor devices 88a will automatically open the valves 21a' and 73°• Liquid naphtha that is pumped into the line 93 Pa land therefore begins to flow through the main line 20' and into the first battery lia', through the valve 21a' and the branch line 17a' . From there, naphtha flows into the lower part of the bottles 10a' in it

første batteri, gjennom ledningen 12a' for å fortrenge fortrengningsgassen, slik at denne strømmer ut ved toppen av flaskene gjennom ledningene 13a'. Strupningene 87a i de respektive flasker regulerer innmåtningen av nafta slik at samtlige flasker tømmes for fortrengningsgass omtrent samtidig. Fortrengningsgassen drives fra grenledningen 18a' gjennom ventilen 75a og til ledningen 74-Derfra fortsetter gassen gjennom ledningen 92 i utstyret på land, der den first battery, through line 12a' to displace the displacement gas, so that it flows out at the top of the bottles through lines 13a'. The throttles 87a in the respective bottles regulate the metering of naphtha so that all bottles are emptied of displacement gas at approximately the same time. The displacement gas is driven from the branch line 18a' through the valve 75a and to the line 74 - From there the gas continues through the line 92 in the equipment on land, where it

største del av den føres gjennom omkoblingsledningen 108 og tilbake til skipet, gjennom ledningen 91°g hovedledningen 72. Da ventilen 73b i det neste batteri 11b' tidligere er åpnet, vil fortrengningsgassen komme inn i samtlige flasker 10b' i batteriet på samme måte som fortrengningsgassen kom inn i flaskene i det første batteri. the largest part of it is led through the switching line 108 and back to the ship, through the line 91° and the main line 72. As the valve 73b in the next battery 11b' has previously been opened, the displacement gas will enter all the bottles 10b' in the battery in the same way as the displacement gas entered the bottles in the first battery.

Den flytende nafta vil således drive ut vindkjelgassen og denne vil på sin side drive ut lasten fra et flaskebatteri til det neste for å tømme all lastblanding fra skipet. Strømningshastigheter kan justeres slik at lastblandingen er blitt tømt fra et bestemt flaskebatteri samtidig med at fortrengningsgassen tømmer det foregående flaskebatteri for flytende nafta. Når så skillet mellom nafta og fortrengningsgass kommer til detektoranordningen 89a nær ved ventilen 75a i det første batteri, vil detektoranordningen sørge for å lukke ventilen 75a°S ventilen 73°i det neste batteri, og skillet mellom fortrengningsgass og lastblanding skulle nu nettopp ha kommet til detektoranordningen 88b i det neste batteri. Av denne grunn kan en detektoranordning i hvert batteri være innrettet til å styre ventilene i stedet for de to detektoranordninger som er vist. The liquid naphtha will thus drive out the wind boiler gas and this in turn will drive out the cargo from one cylinder battery to the next to empty all cargo mixture from the ship. Flow rates can be adjusted so that the cargo mixture has been emptied from a particular bottle battery at the same time as the displacement gas is emptying the previous bottle battery for liquid naphtha. When then the separation between naphtha and displacement gas reaches the detector device 89a close to the valve 75a in the first battery, the detector device will take care to close the valve 75a°S the valve 73° in the next battery, and the separation between displacement gas and cargo mixture should now have just arrived the detector device 88b in the next battery. For this reason, one detector device in each battery may be arranged to control the valves instead of the two detector devices shown.

For å fjerne nafta fra flaskene vil det etter alle de trinn som er beskrevet ovenfor følge et ytterligere trinn med til-førsel av fluidum gjennom systemet. Når skillet mellom nafta og fortrengningsgass kommer til detektoranordningen 89a i det første batteri, lukkes ventilen 75a og ventilen 21a' for øyeblikkelig å innslutte nafta i det første batteri Ila'. Imidlertid blir ventilen 23a' og ventilen 26aT åpnet slik at nafta begynner å strømme ut av batteriet lia' fra bunnen av flaskene gjennom den første grenledning 17a' og langs hovedledningen 22' til hovedledningen 94 på land. Dette reduserer trykket i naftainnholdet i flaskene til et eller annet mellom atmosfæretrykk og 14 kg/cm . In order to remove naphtha from the bottles, after all the steps described above, a further step will follow with the supply of fluid through the system. When the separation between naphtha and displacement gas reaches the detector device 89a in the first battery, the valve 75a and the valve 21a' are closed to immediately enclose the naphtha in the first battery 11a'. However, the valve 23a' and the valve 26aT are opened so that naphtha begins to flow out of the battery 11a' from the bottom of the bottles through the first branch line 17a' and along the main line 22' to the main line 94 on land. This reduces the pressure in the naphtha content in the bottles to somewhere between atmospheric pressure and 14 kg/cm .

En lavtrykks spylegass som er valgt etter de samme egenskaper som vindkjelgassene som tidligere er nevnt, overføres til skipet fra ledningen 95 gjennom hovedledningen 25' og inn i grenledningen l8a' og derfra til de øvre deler av flaskene 10a' gjennom de forskjellige ledninger 13a'. Strømningshastigheten for spylegassen i flaskene 10a' må være slik at nafta fjernes fra samtlige flasker i batteriet lia' i det vesentlige samtidig og også omtrent samtidig med at fortrengningsgass tømmes fra det neste batteri 11b' og lastblandingen tømmes fra batteriet etter dette. Detektoranordningen 89b eller anordningen for det tredje batteri som ikke er vist, svarende til anordningene 88a og 88b kan således benyttes til å lukke ventilene 23a' og 26a' og til å åpne de tilsvarende ventiler 23b' og 26b' slik at spylegassen vil fortsette å tømme nafta fra det neste batteri 11b'. Av denne beskrivelse av detektoranordningenes virke-måte skulle det fremgå at nok en rekke av disse kan være anbragt i tilslutning til ventielne 23a' om det ønskes. A low-pressure purge gas which is selected according to the same properties as the wind boiler gases previously mentioned, is transferred to the ship from the line 95 through the main line 25' and into the branch line 18a' and from there to the upper parts of the bottles 10a' through the various lines 13a'. The flow rate for the purge gas in the bottles 10a' must be such that naphtha is removed from all bottles in the battery 11a' essentially at the same time and also approximately at the same time that displacement gas is emptied from the next battery 11b' and the cargo mixture is emptied from the battery after this. The detector device 89b or the device for the third battery not shown, corresponding to the devices 88a and 88b can thus be used to close the valves 23a' and 26a' and to open the corresponding valves 23b' and 26b' so that the purge gas will continue to empty naphtha from the next battery 11b'. From this description of the way the detector devices work, it should appear that another number of these can be placed in connection with the valves 23a' if desired.

Mens fortrengningsgassen strømmer f.eks. inn på toppen av flaskene i batteriet 11b' for å drive ut lasten fra flaskenes bunn,reguleres strømmen til de enkelte flasker i første rekke av sammensnevringene eller strupningene 15a' og 15b' og de tilsvarende strupninger i det neste batteri. Trykkfallet gjennom strupningene 87a og 87b og de tilsvarende strupninger i det neste batteri er forholdsvis lite på dette tidspunkt. Når så flytende nafta kommer inn i bunnen av" flaskene, f.eks. i batteriet Ila' for å drive ut fortrengningsgassen fra flaskenes topp, er strupningene 87a og 15a' omtrent like effektive. Når spylegassen ledes inn på toppen av flaskene i det første batteri lia' for utdrivning av flytende nafta fra bunnen, reguleres fordelingen til de forskjellige flasker i første rekke av strupningene 87a og 87b og de tilsvarende strupninger i det neste batteri. Trykkfallet i strupningene 15 a og 15b og de tilsvarende strupninger i det neste batteri vil på dette tidspunkt være forholdsvis lite. While the displacement gas flows, e.g. into the top of the bottles in the battery 11b' to drive out the load from the bottom of the bottles, the flow to the individual bottles is regulated primarily by the constrictions or chokes 15a' and 15b' and the corresponding chokes in the next battery. The pressure drop through the bottlenecks 87a and 87b and the corresponding bottlenecks in the next battery is relatively small at this time. When such liquid naphtha enters the bottom of the bottles, e.g., in the battery 11a' to expel the displacement gas from the top of the bottles, the chokes 87a and 15a' are about equally effective. When the purge gas is directed into the top of the bottles in the first battery 1a' for expelling liquid naphtha from the bottom, the distribution to the various bottles is regulated in the first row by the bottlenecks 87a and 87b and the corresponding bottlenecks in the next battery. The pressure drop in the bottlenecks 15a and 15b and the corresponding bottlenecks in the next battery will at this point be relatively small.

Når naftaen ibrlater skipet, kan den behandles og pumpes tilbake under høyt trykk for retur til skipet eller til det neste skip gjennom ledningen 93 f°r a drive ut fortrengningsgass og lastblanding fra et annet batteri. Et problem som må løses er problemet med å hindre sammenblanding av noe av fortrengningsgassen i den flytende nafta som et resultat av berøring mellom de to væsker i skillet mellom dem. Når trykket senere avlastes slik at-", nafta kan drives fra skipet med lavtrykks spylegass, vil en betydelig del av den fortrengningsgass som tidligere er blitt oppløst i naftaen dampe av i flaskene, slik at temperaturen synker til et farlig lavt nivå. For å hindre dette kan det være ønskelig å tilføre nafta til skipet ved en noe høyere temperatur enn lastblandingen har. Som et alterna-tiv kan etterat nafta har drevet ut fortrengningsgassen fra flaskene i det første batteri, en liten ytterligere naftamengde innføres i flaskene for å drive ut den del av naftaen på toppen av flaskene som kan ha blitt forurenset ved innblanding med fortrengningsgass. Dette gjøres før trykket i naftaen avlastes slik at blandingen føres ut av skipet sammen med fortrengningsgass i stedet for sammen med flytende nafta. When the naphtha leaves the ship, it can be processed and pumped back under high pressure for return to the ship or to the next ship through line 93 before expelling displacement gas and cargo mixture from another battery. One problem that must be solved is the problem of preventing intermixing of some of the displacer gas in the liquid naphtha as a result of contact between the two liquids in the separation between them. When the pressure is later relieved so that-", the naphtha can be driven from the ship with low-pressure purge gas, a significant portion of the displacement gas that has previously been dissolved in the naphtha will evaporate in the bottles, so that the temperature drops to a dangerously low level. To prevent it may be desirable to supply naphtha to the ship at a somewhat higher temperature than the cargo mixture has. Alternatively, after the naphtha has driven the displacement gas from the bottles in the first battery, a small additional quantity of naphtha may be introduced into the bottles to drive it out part of the naphtha at the top of the bottles which may have been contaminated by mixing with displacement gas This is done before the pressure in the naphtha is relieved so that the mixture is carried out of the ship with displacement gas instead of with liquid naphtha.

I det system som er vist på fig. 4°g 4A blir hydrokarbon-lastblandingen lastet og losset ved hjelp av et flytende medium i stedet for en gass som i de tidligere eksempler. De forskjellige væsker som er nevnt ovenfor i forbindelse med systemet på fig. 3°S 3A kan her benyttes, men her er også nafta nevnt for illustrasjonens skyld og fordi nafta er særlig fordelaktig. Systemet på fig. 4°g 4-A er særlig egnet for transport av forholdsvis tynne lastblandinger med temperaturer over det kritiske punkt B, og særlig over trykkpunktet C for kritisk kondensasjon i arbeidstilstanden som er vist på fig. 1. Lastblandingen er langt mindre tett under slike betingel-ser enn når temperaturen er lavere enn det kritiske punkt B, og av den grunn er det stor tilbøyelighet til at lastblandingen blander seg med vindkjelgassene som de er i direkte berøring med i systemene på fig. 2 og 2A eller 3°g 3^- Derfor vil man i systemet på fig. 4 og 4A få berøring mellom mindre avkjølt og derfor, mindre tett lastblanding og fortrengnings- og vindkjelvæsker hele tiden under lasting og lossing. In the system shown in fig. 4°g 4A, the hydrocarbon cargo mixture is loaded and unloaded using a liquid medium instead of a gas as in the previous examples. The various liquids mentioned above in connection with the system of fig. 3°S 3A can be used here, but naphtha is also mentioned here for the sake of illustration and because naphtha is particularly advantageous. The system of fig. 4°g 4-A is particularly suitable for the transport of relatively thin cargo mixtures with temperatures above the critical point B, and especially above the pressure point C for critical condensation in the working condition shown in fig. 1. The cargo mixture is far less dense under such conditions than when the temperature is lower than the critical point B, and for that reason there is a great tendency for the cargo mixture to mix with the wind boiler gases with which they are in direct contact in the systems of fig. 2 and 2A or 3°g 3^- Therefore, in the system in fig. 4 and 4A get contact between less cooled and therefore, less dense cargo mixture and displacement and wind boiler fluids all the time during loading and unloading.

Det praktiske arrangement av systemet som er vist på fig. 4 og 4A skal bare beskrives kort fordi det hovedsakelig svarer til de som tidligere er beskrevet. Også her ligger utstyret i land til høyre for den strekpunkterte linje som er merket med L, og utstyret ombord på skipet ligger til venstre for denne linje. Flasker 120A til 120N er anbragt i batterier 121A til 121N gjennom hele skipet. Flaskene er forbundet ved hjelp av ledninger 122a til 122n og 123a til!23n henholdsvis til grenledninger 124a til 124n og 125a til 125n. Strupninger 126a til 126n er anbragt i hver av de respektive ledninger 123a til 123n. The practical arrangement of the system shown in fig. 4 and 4A shall only be described briefly because it mainly corresponds to those previously described. Here, too, the equipment on land is to the right of the dotted line marked with L, and the equipment on board the ship is to the left of this line. Bottles 120A to 120N are placed in batteries 121A to 121N throughout the ship. The bottles are connected by means of lines 122a to 122n and 123a to 123n respectively to branch lines 124a to 124n and 125a to 125n. Throttles 126a to 126n are placed in each of the respective lines 123a to 123n.

En første hovedledning 128 er koblet til de forskjellige grenledninger 125a til 125n ved hjelp av ventiler 129a til 129n tilsluttet detektoranordninger 130a til 130n. En annen hovedledning 131 er koblet til de forskjellige grenledninger 124a til 124n ved hjelp av ventiler 132a til 132n. En tredje hovedledning 133 er koblet til de forskjellige grenledninger 124a til 124n ved hjelp av ventiler 134a til 134n. Sluttelig er en fjerde hovedledning 135 koblet til de forskjellige grenledninger 125a til 125n ved hjelp av ventiler 136a til 136n tilsluttet detektoranordningene 137a til 137n. Samtlige av hovedledningene 128, 131, 133 og 135 ender i ventiler I38, 139>140 og 141, sammen med koblingsanordninger 142, 143, 144, 145 ved hjelp av hvilke fleksible ledninger 146, 147, 148, 149 kan kobles til utstyret i land. A first main line 128 is connected to the various branch lines 125a to 125n by means of valves 129a to 129n connected to detector devices 130a to 130n. Another main line 131 is connected to the various branch lines 124a to 124n by means of valves 132a to 132n. A third main line 133 is connected to the various branch lines 124a to 124n by means of valves 134a to 134n. Finally, a fourth main line 135 is connected to the various branch lines 125a to 125n by means of valves 136a to 136n connected to the detector devices 137a to 137n. All of the main lines 128, 131, 133 and 135 end in valves I38, 139>140 and 141, together with coupling devices 142, 143, 144, 145 by means of which flexible lines 146, 147, 148, 149 can be connected to the equipment ashore .

I land på lossestedet ender hovedledningene 151, 152, On land at the unloading site, the main lines 151, 152,

153 og 154 i ventiler 155, 156, 157 og 158 sammen med koblingsanordninger l60, l6l, 162 og l63:tsom er beregnet på å bli koblet til ledningene 146, 147, 148 og 149. Ledninger 152, 153 er forbundet med 153 and 154 in valves 155, 156, 157 and 158 together with coupling devices l60, l6l, 162 and l63:twhich are intended to be connected to lines 146, 147, 148 and 149. Lines 152, 153 are connected with

hverandre ved hjelp av en omkoblingsledning 164 med en omkoblingsventil 165. De innbefatter også ventiler 166 og 167 på den side av omkoblingsledningen 164 som vender fra skipet og en trykkregulerings- " ventil l68 i ledningen 153 nærmere skipet. På lossestedet omfatter utstyret i land ledninger 169 og 170, 171 og 172 tilsluttet ventilen 173, 174, 175 og 176 sammen med koblingsanordningene 177, 178, 179 each other by means of a switching line 164 with a switching valve 165. They also include valves 166 and 167 on the side of the switching line 164 facing away from the ship and a pressure control valve 168 in the line 153 closer to the ship. At the unloading site, the equipment ashore includes lines 169 and 170, 171 and 172 connected to the valve 173, 174, 175 and 176 together with the coupling devices 177, 178, 179

og 180 beregnet på å bli koblet til de tilhørende ledninger 146, 147»148 og149. and 180 intended to be connected to the associated wires 146, 147, 148 and 149.

Når skipet kommer til utskipningshavnen, inneholder flaskene visse gassrester ved atmosfæretrykk eller noe høyere enn atmosfæretrykk. Etterat utstyret ombord og i land er sammenkoblet, som vist på fig. 4>åpnes alle ventilene 138 til 141»15° til 158, 165 til 166. Det første man nu gjør er å tilføre en nedkjølt vindkjel-væske, det vil si nafta i denne utførelsesform, gjennom ledningen 152 og hovedledningen 131« Forløpet begynner ved å åpne ventilen 132a og ventilen 136a i det første batteri 121a. Som et resultat av dette vil nafta strømme videre fra hovedledningen 131 gjennom grenledningen 124a og inn i bunnen av hver av flaskene 120a gjennom de tilhørende ledninger 122a. Etterhvert som naftåens nivå stiger i de forskjellige flasker,blir gassrester som opprinnelig befant seg i ' flaskene, drevet ut gjennom de forskjellige strupninger 126a, slik at samtlige flasker fylles med nafta omtrent samtidig. Den restgass som drives ut passerer gjennom grenledningen 125°g ventilen 136 inn i hovedledningen 135»hvorfra gassen kommer til ledningen 154 i utstyret på land. When the ship arrives at the port of departure, the bottles contain certain gas residues at atmospheric pressure or slightly higher than atmospheric pressure. After the equipment on board and ashore has been connected, as shown in fig. 4> open all the valves 138 to 141»15° to 158, 165 to 166. The first thing to do now is to supply a cooled wind boiler liquid, that is naphtha in this embodiment, through the line 152 and the main line 131« The process begins at to open the valve 132a and the valve 136a in the first battery 121a. As a result of this, naphtha will flow on from the main line 131 through the branch line 124a and into the bottom of each of the bottles 120a through the associated lines 122a. As the naphtha level rises in the various bottles, gas residues which were originally in the bottles are driven out through the various throats 126a, so that all the bottles are filled with naphtha at approximately the same time. The residual gas that is expelled passes through the branch line 125° and the valve 136 into the main line 135, from where the gas comes to the line 154 in the equipment on land.

Med en gang skillet mellom nafta og restgass kommer til detektoranordningen 137a i tilknytning til ventilen 136a i det første batteri, lukkes ventilen 132a og ventilen 136a mens ventilene 139a og 134a, 132b og 136b åpnes. Lastblandingen tilføres så fra ledningen 151 gjennom den første hovedledning 128, og ventilen 129a for å fylle hver av flaskene 120a fra grenledningen 125a. Når lastblandingen kommer inn på toppen av flaskene, drives den flytende nafta ut ved bunnen av hver flaske gjennom de tilhørende ledninger 122a og ventilen 134a, samt langs hovedledningen 133 til ledningen 153 i land. As soon as the separation between naphtha and residual gas reaches the detector device 137a adjacent to valve 136a in the first battery, valve 132a and valve 136a are closed while valves 139a and 134a, 132b and 136b are opened. The cargo mixture is then supplied from the line 151 through the first main line 128, and the valve 129a to fill each of the bottles 120a from the branch line 125a. When the cargo mixture enters the top of the bottles, the liquid naphtha is driven out at the bottom of each bottle through the associated lines 122a and the valve 134a, as well as along the main line 133 to the line 153 ashore.

Da ventilen 167 i ledningen 153 er lukket, vil den nafta som drives ut komme inn i omkoblingsledningen 164 og bli ført tilbake til skipet fra ledningen 152 gjennom hovedledningen 131. Derfra passerer naftaen gjennom den åpne ventil 132b til den første grenledning 124b i det annet batteri 121b og inn i de tilsvarende flasker 120b gjennom innføringsledningene 122b, og vil fordrive restgass i det annet batteri gjennom ventilene 136b og gjennom hovedledningen 135 til land. When the valve 167 in the line 153 is closed, the naphtha that is driven out will enter the switching line 164 and be led back to the ship from the line 152 through the main line 131. From there the naphtha passes through the open valve 132b to the first branch line 124b in the second battery 121b and into the corresponding bottles 120b through the introduction lines 122b, and will expel residual gas in the other battery through the valves 136b and through the main line 135 to land.

Strømningshastigheten for de forskjellige fluider reguleres fortrinnsvis ved hjelp av strupningene 126a til 126n slik at f.eks. samtlige flasker 120a fylles med lastblandingen samtidig, og samtidig med at alle flasker 120b i det annet batteri fylles med flytende nafta. Hvis ikke må man anvende detektoranordninger på en måte som skulle fremgå tydelig av forklaringen ovenfor av de andre systemer. Dette forløp fortsetter inntil det siste batteri 121n av flasker 120n er fylt med lastblandingen og på det punkt lukker detektoranordningen 137n f°r det siste batteri ventilen 165 og åpner ventilen 167 i land, slik at flytende nafta kan strømme ut fra ledningen 153 til det neste skip eller til et lagersted i stedet for å bli ført tilbake til hovedledningen 131. Etterat koblingene l60 til 163 er åpnet og forbindelsen opphevet, legger skipet ut på sin reise med alle flasker fylt med last og med alle ventiler ombord lukket. The flow rate for the different fluids is preferably regulated by means of the throttles 126a to 126n so that, e.g. all bottles 120a are filled with the cargo mixture at the same time, and at the same time that all bottles 120b in the second battery are filled with liquid naphtha. If not, detector devices must be used in a manner that should be clear from the above explanation of the other systems. This process continues until the last battery 121n of bottles 120n is filled with the cargo mixture and at that point the detector device 137n for the last battery closes the valve 165 and opens the valve 167 ashore, so that liquid naphtha can flow out from the line 153 to the next ship or to a place of storage instead of being returned to the main line 131. After connections 160 to 163 are opened and disconnected, the ship sets out on its voyage with all cylinders filled with cargo and with all valves on board closed.

Når skipet kommer til lossestedet, blir ledningen 146 When the ship arrives at the unloading point, the line becomes 146

til 149 forbundet med koblingsanordningene 177 til l80 for ledningen I69 til 172 i land. For å begynne lossingen blir samtlige ventiler I38 til 141 og 173 til 176 først åpnet. Deretter blir ventilen 134a og ventilen 129a for det første batteri 121a åpnet. Naftaen eller en av de andre fortrengningsvæsker som er nevnt tidligere, pumpes med et trykk som er noe høyere enn trykket i flaskene og kommer inn i hovedledningen 133 gjennom ledningen 171»Fortrengningsvæsken fortsetter gjennom ventilen 134a og grenledningen 124a inn i hver av flaskene 120a i det første batteri og her ved bunnen av flaskene. Dette driver ut lastblandingen fra toppen av flaskene gjennom de tilhørende ledninger 123a og videre gjennom grenledningen 125a til den første hovedledning 128. Lastblandingen passerer herfra til ledningen 169 to 149 connected with the coupling devices 177 to l80 for the line I69 to 172 ashore. To begin unloading, all valves I38 to 141 and 173 to 176 are first opened. Then the valve 134a and the valve 129a for the first battery 121a are opened. The naphtha or one of the other displacement fluids mentioned earlier is pumped at a pressure somewhat higher than the pressure in the bottles and enters the main line 133 through the line 171» The displacement fluid continues through the valve 134a and the branch line 124a into each of the bottles 120a in the first battery and here at the bottom of the bottles. This drives out the cargo mixture from the top of the bottles through the associated lines 123a and further through the branch line 125a to the first main line 128. The cargo mixture passes from here to the line 169

i land. ashore.

Så snart skillet mellom væske og lastblanding passerer detektoranordningen 130a nær ved ventilen 129a, blir ventilen 129a og ventilen 134a lukket, mens ventilene 134b, 129b, 136a og 132a åpnes. Dette fører til at fortrengningsvæsken begynner å komme inn i det annet batteri flasker 120b gjennom ventilen 134b, grenledningen 124b, de forskjellige ledninger 122b og inn ved bunnen av flaskene 120b. As soon as the separation between liquid and cargo mixture passes the detector device 130a close to the valve 129a, the valve 129a and the valve 134a are closed, while the valves 134b, 129b, 136a and 132a are opened. This causes the displacement liquid to start entering the second battery bottles 120b through the valve 134b, the branch line 124b, the various lines 122b and into the bottom of the bottles 120b.

Som et resultat av dette vil lastblandingen unnvike fra flaskene 120b gjennom ledningene 123b, grenledningen 125b, ventilen 129b og langs den første hovedledning 128 til hovedledningen 169 i land. Samtidig vil en spylegass som nevnt under forklaringen av fig. Jh, komme inn fra hovedledningen 172 i land til ledningen 135 gjennom ventilen 136a og grenledningen 125a til hver av flaskene 120a på toppen av disse. Dette driver ut flytende nafta fra bunnen av flaskene gjennom grenledningen 124a og ventilen 132a. Nafta fortsetter så langs hovedledningen 131 til ledningen 170 i land. Også her blir strømnings-hastigheten fortrinnsvis regulert av strupningene 126a til 126n slik at f.eks. lasten drives ut av flaskene 120b i det annet batteri 121b, samtidig med at nafta drives ut av flaskene 120a i det første batteri 121 av spylegass, slik at det er tilstrekkelig med detektoranordninger 130a til 130n for styring av ventilene i riktig rekkefølge. Hvis imidlertid batteriene ikke fylles og tømmes med slik presisjon,kan man anvende ytterligere detektoranordninger i tilknytning til venti- As a result, the cargo mixture will escape from the bottles 120b through the lines 123b, the branch line 125b, the valve 129b and along the first main line 128 to the main line 169 ashore. At the same time, a flushing gas as mentioned under the explanation of fig. Yes, enter from the main line 172 ashore to the line 135 through the valve 136a and the branch line 125a to each of the bottles 120a on top of them. This expels liquid naphtha from the bottom of the bottles through branch line 124a and valve 132a. Nafta then continues along main line 131 to line 170 ashore. Here too, the flow rate is preferably regulated by the throttles 126a to 126n so that e.g. the cargo is driven out of the bottles 120b in the second battery 121b, at the same time as naphtha is driven out of the bottles 120a in the first battery 121 of purge gas, so that there are sufficient detector devices 130a to 130n for controlling the valves in the correct order. If, however, the batteries are not filled and emptied with such precision, additional detector devices can be used in connection with the venti-

lene 132a til 132n for å sørge for styring av ventilene på en mate som skulle fremgå av beskrivelsen ovenfor i forbindelse med de andre systemer. Lossing fortsetter på denne måte inntil alle flasker er tømt for lastblanding og fortrengningsvæske, mens bare rester av spylegass er tilbake i skipet. lene 132a to 132n to provide for control of the valves in a manner that should appear from the above description in connection with the other systems. Unloading continues in this way until all bottles have been emptied of cargo mixture and displacement liquid, while only remnants of purge gas are left in the ship.

Claims

1. Fremgangsmåte til fylling og tømming av en blanding hydrokarbongasser som oppbevares i nedkjølt og komprimert tilstand i en rekke trykkar (lia til lin, Ila' til lin' eller 121a til 121n),karakterisert vedat trykkarene (lia til lin, lia'1. Method for filling and emptying a mixture of hydrocarbon gases which are stored in a cooled and compressed state in a series of pressure vessels (lia to lin, Ila' to lin' or 121a to 121n), characterized in that the pressure vessels (lia to lin, lia'

til lin' eller. 121a til 121n) fylles ved inndrivning av et fluidum som virker som støtpute i det første kar (lia, Ila' eller 121a) ved regulert temperatur inntil karet er fylt med støtputen ved omtrent arbeidstrykket for hydrokarbonblandingen, hvoretter denne drives inn i trykkaret samtidig med at støtputefluidet drives ut fra karet med en regulert strømningshastighet slik at det første trykkar fylles med hydrokarbonblandingen, idet det utdrevne støtputefluidum ledes inn i det neste trykkar (11b, 11b' eller 121b) som er seriekoblet og at dette så fylles med hydrokarbonblanding på samme måte som foregående trinn, hvilke trinn gjentas i rekkefølge inntil hele rekken av trykkar (lia, lin, lia' til lin' eller 121a til 121n) er fylt med hydrokarbonblandingen i arbeidstilstand, og støtputefluidet er drevet ut av det siste trykkar (lin, lin' eller 121n). to lin' or. 121a to 121n) is filled by introducing a fluid that acts as a shock cushion into the first vessel (1a, Ila' or 121a) at a regulated temperature until the vessel is filled with the shock cushion at approximately the working pressure of the hydrocarbon mixture, after which this is driven into the pressure vessel at the same time that the shock pad fluid is expelled from the vessel at a regulated flow rate so that the first pressure vessel is filled with the hydrocarbon mixture, the expelled shock pad fluid being led into the next pressure vessel (11b, 11b' or 121b) which is connected in series and which is then filled with a hydrocarbon mixture in the same way as preceding step, which steps are repeated in sequence until the entire series of pressure vessels (11a, 11a, 11a' to 121n' or 121a to 121n) is filled with the hydrocarbon mixture in working condition, and the shock pad fluid is driven out of the last pressure vessel (lin, lin' or 121n).

2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat blandingen holdes i en enkelt faset tilstand ved en arbeidstemperatur som ligger lavere enn den omgivende temperatur, men over den kritiske temperatur for metan, og på et arbeids-trykk som ligger høyere enn det krikondenterme trykk for boblepunkt/ duggpunkt. 2. Method as stated in claim 1, characterized in that the mixture is kept in a single phase state at a working temperature that is lower than the ambient temperature, but above the critical temperature for methane, and at a working pressure that is higher than the cryogenic pressure for bubble point/dew point.

3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2,karakterisert vedat hvert av trykkarene omfatter et batteri av trykkar (10a til 10n, 10a' til 10n' eller 120a til 120n) koblet i parallell og innrettet til å bli fylt og tømt omtrent samtidig, hvilke batterier står i serie. 3. Method as stated in claim 1 or 2, characterized in that each of the pressure vessels comprises a battery of pressure vessels (10a to 10n, 10a' to 10n' or 120a to 120n) connected in parallel and arranged to be filled and emptied at approximately the same time, which batteries are in series.

4. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-3>karakterisert vedat støtputefluidet er en gass som innføres nedentil i de respektive trykkar og at hydrokarbonblandingen innføres nedentil i de samme trykkar og driver støt-putegassen ut fra trykkarenes øvre deler. 4. Method as stated in any of the claims 1-3> characterized in that the cushion fluid is a gas which is introduced below into the respective pressure vessels and that the hydrocarbon mixture is introduced below into the same pressure vessels and drives the cushion gas out from the upper parts of the pressure vessels.

5. Fremgangsmåte som angitt i krav 4»karakterisert vedat støtputegassen avkjøles når den drives ut fra hvert trykkar og ledes til det neste trykkar. 5. Method as stated in claim 4" characterized in that the shock cushion gas is cooled when it is expelled from each pressure vessel and led to the next pressure vessel.

6. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-3,karakterisert vedat støtputefluidet er en væske som innføres nedentil i de respektive trykkar og at hydrokarbonblandingen innføres oventil i trykkarene og driver støtputevæsken ut fra disse kar nedentil. 6. Method as stated in any one of claims 1-3, characterized in that the cushion fluid is a liquid which is introduced below into the respective pressure vessels and that the hydrocarbon mixture is introduced upwards into the pressure vessels and drives the cushion fluid out from these vessels below.

7. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-6,karakterisert vedat hydrokarbonblandingen også tappes fra trykkaret ved at et fortrengningsfluidum ved et trykk som er større enn arbeidstrykket for hydrokarbonblandingen drives inn i det første trykkar og driver ut hydrokarbonblanding fra dette kar ved en regulert strømningshastighet slik at det første trykkar tømmes for hydrokarbonblanding og fylles med fortrengningsfluidum, hvoretter fortrengningsfluidet ledes inn i det påfølgende trykkar i rekken og tømmer dette for hydrokarbonblanding. på samme måte, hvilke arbeids-trinn gjentas inntil alle trykkar i rekken er tømt for hydrokarbonblanding og fylt med fortrengningsfluidum, hvoretter i det minste en del av fortrengningsfluidet fjernes fra trykkarene etter tur. 7. Method as stated in any one of claims 1-6, characterized in that the hydrocarbon mixture is also drained from the pressure vessel by driving a displacement fluid at a pressure greater than the working pressure of the hydrocarbon mixture into the first pressure vessel and expelling the hydrocarbon mixture from this vessel at a regulated flow rate so that the first pressure vessel is emptied of hydrocarbon mixture and filled with displacement fluid, after which the displacement fluid is led into the subsequent pressure vessel in the row and empties this of hydrocarbon mixture. in the same way, which work steps are repeated until all pressure vessels in the row are emptied of hydrocarbon mixture and filled with displacement fluid, after which at least part of the displacement fluid is removed from the pressure vessels in turn.

8. Fremgangsmåte som angitt i krav 7,karakterisert vedat fortrengningsfluidet er en gass som innføres oventil i de respektive trykkar, mens hydrokarbonblandingen drives ut nedentil på trykkarene. 8. Method as set forth in claim 7, characterized in that the displacement fluid is a gas which is introduced from above into the respective pressure vessels, while the hydrocarbon mixture is driven out from the bottom of the pressure vessels.

9. Fremgangsmåte som angitt i krav 8,karakterisert vedat fortrengningsgassen fjernes etter avsluttet lossesyklus ved ekspansjon av en større del av fortrengningsgassen gjennom den nedre del av hvert trykkar etter tur. 9. Method as stated in claim 8, characterized in that the displacement gas is removed after the unloading cycle is completed by expansion of a larger part of the displacement gas through the lower part of each pressure vessel in turn.

10. Fremgangsmåte som angitt i krav 8,karakterisert vedat fortrengningsgassen fjernes ved avslutning av lossesyklusen ved å drive inn en fortrengningsvæske nedentil i de respektive trykkar etter tur, mens fortrengningsgassen drives ut oventil på trykkarene, hvoretter en spylegass med et lavere trykk enn fortrengningsgassen drives inn oventil i de respektive trykkar samtidig med at fortrengningsvæske drives ut nedentil på trykkarene. 10. Method as stated in claim 8, characterized in that the displacement gas is removed at the end of the unloading cycle by driving in a displacement liquid downwards into the respective pressure vessels in turn, while the displacement gas is driven out above the pressure vessels, after which a purge gas with a lower pressure than the displacement gas is driven in ventilate in the respective pressure vessels at the same time as displacement fluid is expelled below the pressure vessels.

11. Fremgangsmåte som angitt i krav 10,karakterisert vedat arbeidstemperaturen på den naturlige gassformede hydrokarbonblanding ligger lavere enn blandingens krikondenbare temperatur, mens fortrengnings- og spylegassene er hydrokarbonblan-dinger som er lettere enn den nevnte naturlige gassformede hydrokarbonblanding og at fortrengningsvæsken er nafta. 11. Method as stated in claim 10, characterized in that the working temperature of the natural gaseous hydrocarbon mixture is lower than the mixture's cryocondensable temperature, while the displacement and flushing gases are hydrocarbon mixtures which are lighter than the aforementioned natural gaseous hydrocarbon mixture and that the displacement liquid is naphtha.

12. Fremgangsmåte som angitt i krav 11,karakterisert vedat nafta drives inn i de respektive trykkar ved en temperatur som er høyere enn arbeidstemperaturen for hydrokarbonblandingen. 12. Method as stated in claim 11, characterized in that naphtha is driven into the respective pressure vessels at a temperature that is higher than the working temperature of the hydrocarbon mixture.

13. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av kravene 11 eller 12,karakterisert vedat tilstrekkelig nafta drives inn i de respektive trykkar til at en hvilken som helst sammenblanding med fortrengningsgass drives ut sammen med fortrengningsgassen. 13. Method as stated in any one of claims 11 or 12, characterized in that sufficient naphtha is driven into the respective pressure vessels so that any mixture with displacement gas is driven out together with the displacement gas.

14. Fremgangsmåte som angitt i krav 7»karakterisert vedat fortrengningsfluidet er en væske som innføres nedentil på de respektive trykkar, mens hydrokarbonblandingen drives ut oventil på trykkarene. 14. Method as set forth in claim 7"characterized in that the displacement fluid is a liquid that is introduced below the respective pressure vessels, while the hydrocarbon mixture is expelled from the top of the pressure vessels.

15. Fremgangsmåte som angitt i krav 14, k a r a k te e r-sert ved at fortrengningsvæsken etter avsluttet lossesyklus fjernes ved å drive en spylegass inn oventil på de respektife trykkar etter tur, mens fortrengningsvæsken drives ut.: nedentil på trykkarene. " 15. Method as set forth in claim 14, characterized in that the displacement liquid is removed after the unloading cycle is completed by driving a purge gas upwards on the respective pressure vessels in turn, while the displacement liquid is driven out: below on the pressure vessels. "

16. Fremgangsmåte som angitt i krav 15,karakterisert vedat arbeidstemperaturen på den naturlige hydrokarbon-' gassblanding ligger over dens kritiske temperatur, og at arbeidstrykket ligger over duggpunkt-krikondentermtrykkene, at fortrengningsvæsken er nafta, og at spylegassen er en hydrokarbonblanding som er lettere enn den naturlige hydrokarbongassblanding. 16. Method as stated in claim 15, characterized in that the working temperature of the natural hydrocarbon-gas mixture is above its critical temperature, and that the working pressure is above the dew point-cricondentherm pressures, that the displacement fluid is naphtha, and that the flushing gas is a hydrocarbon mixture that is lighter than the natural hydrocarbon gas mixture.

17. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av kravene 15 eller 16,karakterisert vedat fortrengningsvæsken pumpes fra hvert av trykkarene etter tur og trekker spylevæske inn etter seg. 17. Method as stated in any one of claims 15 or 16, characterized in that the displacement liquid is pumped from each of the pressure vessels in turn and draws flushing liquid in after it.

18. Anordning til utførelse av den fremgangsmåte som er angitt i et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat den omfatter en rekke trykkar (10a til 10n, 10a' til 10n<*>eller 120a til 120n) anbragt i batterier (lia til lin, Ila' til lin' eller 121a til 121n) der hvert trykkar har løp (12a til 12n, 12a' til 12n' eller 122a til 122n) i forbindelse med området nedentil på trykkarene og løp (13a til 13n, 13a' til 13n' eller 123a til 123n) med forbindelser til områder oventil på trykkarene, innretninger '(15a,til 15n, 15a' til 15n' og 87a til 87n eller 126a til 126n) for separat regulering av fluidumstrømmer gjennom hvert av de nevnte løp, første samlerør (17 a til 17n, 17a' til 17n' eller 124a til 124n) og ytterligere samlerør (l8a til l8n, l8a' til l8n' eller 125a til 125n), i hvert batteri for forbindelse mellom løpene for samtlige trykkar i batteriet og et hovedsamlesystem omfattende en første hovedsamler (20 og 22, 20', 22' og 70 eller 131 og 133) som forbinder alle grener i det ene av de samlerør (17a til 17n, 17a' til 17n' eller 124a til 124n) og en ytterligere hovedsamler (25, 25', 72 og 74 eller 128 og 135) som forbinder samtlige grener i det annet av de to samlerør (l8a til l8n, 18a' til l8n' eller 125a til 125n). 18. Device for carrying out the method stated in any of the preceding claims, characterized in that it comprises a number of pressure vessels (10a to 10n, 10a' to 10n<*> or 120a to 120n) arranged in batteries (lia to lin, Ila' to lin' or 121a to 121n) where each pressure vessel has runs (12a to 12n, 12a' to 12n' or 122a to 122n) in connection with the area below the pressure vessels and runs (13a to 13n, 13a' to 13n' or 123a to 123n) with connections to areas above the pressure vessels, devices '(15a, to 15n, 15a' to 15n' and 87a to 87n or 126a to 126n) for separately regulating fluid flows through each of the aforementioned runs, first manifolds (17a to 17n, 17a' to 17n' or 124a to 124n) and additional manifolds (l8a to l8n, l8a' to l8n' or 125a to 125n), in each battery for connection between the runs for all pressure vessels in the battery and a main collector system comprising a first main collector (20 and 22, 20', 22' and 70 or 131 and 133) which connects all g cleaner in one of the collector pipes (17a to 17n, 17a' to 17n' or 124a to 124n) and a further main collector (25, 25', 72 and 74 or 128 and 135) which connects all branches in the other of the two header (l8a to l8n, 18a' to l8n' or 125a to 125n).

19. Anordning som angitt i krav 18,karakterisertved at hvert trykkar (10a til 10n) er en langstrakt flaske som står hovedsakelig vertikal og med løpene (12a til 12n og 13a til 13n) stikkende inn i hver flaske ved dennes øvre ende. 19. Device as stated in claim 18, characterized in that each pressure vessel (10a to 10n) is an elongated bottle which stands mainly vertically and with the barrels (12a to 12n and 13a to 13n) sticking into each bottle at its upper end.

20 Anordning som angitt i krav 18 eller 19,karakterisert vedat de strømningsregulerende innretninger er sammensnevringer (15a til 15n) i minst ett av løpene til karene, hvilke sammensnevringer varierer i størrelse fra kar til kar, hovedsakelig i overensstemmelse med de respektive kars kapasitet eller volum. 20 Device as stated in claim 18 or 19, characterized in that the flow regulating devices are constrictions (15a to 15n) in at least one of the runs of the vessels, which constrictions vary in size from vessel to vessel, mainly in accordance with the capacity or volume of the respective vessels .

21. Anordning som angitt i et hvilket som helst av kravene 18-20,karakterisert vedat trykkarene er anbragt i lasterommet i et skip for transport av den nevnte hydrokarbonblanding. 21. Device as set forth in any one of claims 18-20, characterized in that the pressure vessels are placed in the hold of a ship for transporting the aforementioned hydrocarbon mixture.

22. Anordning som angitt i et hvilket som helst av kravene 18-21,karakterisert vedat hovedsamlersystemet omfatter en første hovedsamler (20 eller 21') som forbinder alle de førstnevnte samlerør (17a til 17n eller 17a' til 17n') og ventiler (21a til 21n eller 21a' til 21n') i de respektive forbindelser, en ytterligere hovedsamler (22 eller 22') som forbinder samtlige av de førstnevnte samlerør med ytterligere ventiler (23a til 23n eller 23a' til 23n') i de respektive'forbindelser og en tredje hovedsamler (25 eller 25') som forbinder samtlige av de øvrige samlerør (l8a til l8n eller l8a' til l8n') med et tredje sett ventiler (26a til 26n eller 26a' til 26n') i de respektive forbindelser.. 22. Device as stated in any one of claims 18-21, characterized in that the main collector system comprises a first main collector (20 or 21') which connects all the first-mentioned collector pipes (17a to 17n or 17a' to 17n') and valves (21a to 21n or 21a' to 21n') in the respective connections, a further main manifold (22 or 22') which connects all of the first-mentioned manifolds with further valves (23a to 23n or 23a' to 23n') in the respective' connections and a third main manifold (25 or 25') which connects all of the other manifolds (l8a to l8n or l8a' to l8n') with a third set of valves (26a to 26n or 26a' to 26n') in the respective connections..

23. Anordning som angitt i krav 22,karakterisertved at den er utstyrt med ytterligere fyllemuligheter omfattende en første omledning (48 eller 48') mellom den annen og tredje hovedsamler og en omledningsventil (49 eller 49') i ledningen, samt en ytterligere omledning (51 eller 51') mellom den annen og tredje hovedsamler, innbefattende en varmeutveksler (52 eller 52') og en trykkreguleringsventil (53> 54 eller 53'»54<T>)• 23. Device as stated in claim 22, characterized in that it is equipped with additional filling options comprising a first diversion (48 or 48') between the second and third main collector and a diversion valve (49 or 49') in the line, as well as a further diversion ( 51 or 51') between the second and third main header, including a heat exchanger (52 or 52') and a pressure control valve (53> 54 or 53'»54<T>)•

24. Anordning som angitt i krav 22,karakterisertved at den omfatter en fjerde hovedsamler (70) som forbinder samtlige av de førstnevnte samlerør med fjerde ventiler (71a til 71n) i de respektive forbindelser, idet en femte hovedsamler (72) forbinder alle de ytterligere samlere (73a til 73n) 1 de respektive forbindelser mellom disse og en sjette hovedsamler (74) forbinder alle de ytterligere samlere med sjette ventiler (75a til 75n) 1 de respektive forbindelser. 24. Device as stated in claim 22, characterized in that it comprises a fourth main collector (70) which connects all of the first-mentioned collector pipes with fourth valves (71a to 71n) in the respective connections, with a fifth main collector (72) connecting all the further headers (73a to 73n) 1 the respective connections between these and a sixth main header (74) connect all the further headers with sixth valves (75a to 75n) 1 the respective connections.

25. Anordning som angitt i krav 24,karakterisertved at den omfatter ytterligere tømmemuligheter bestående av en omledning (108) mellom det femte og sjette samlerør og en omledningsventil (109) i ledningen. 25. Device as set forth in claim 24, characterized in that it includes further emptying possibilities consisting of a diversion (108) between the fifth and sixth collecting pipes and a diversion valve (109) in the line.

26. Anordning som angitt i et hvilket som helst av kravene 18-21,karakterisert vedat hovedsamleren omfatter en første samler (128) som forbinder'samtlige av de andre samlerør (125a til 125n) og ventiler (129a til 129n) i de respektive forbindelser, samt andre (131) og tredje (133) hovedsamlere som forbinder samtlige, av de første samlerør med de nevnte (132a til 132n) og de tredje Q34a til 134n) ventiler i de respektive forbindelser og en fjerde hovedsamler (135) som forbinder samtlige av de andre samlerør med fjerde ventiler (136a til 136n) i de respektive forbindelser. 26. Device as stated in any one of claims 18-21, characterized in that the main collector comprises a first collector (128) which connects all of the other collector pipes (125a to 125n) and valves (129a to 129n) in the respective connections , as well as second (131) and third (133) main manifolds which connect all, of the first manifolds with the aforementioned (132a to 132n) and the third Q34a to 134n) valves in the respective connections and a fourth main manifold (135) which connects all of the other manifolds with fourth valves (136a to 136n) in the respective connections.

27. Anordning som angitt i et hvilket som helst av kravene 22-26,karakterisert vedat den har detektoranordninger (27a til 27n og 28a til 28n, 28a' til 28n', 88a til 88n og 89a til 89n eller 130a til 130n eller 137a til 13711) som påvirkes av bevegelse av skilleflatene mellom de forskjellige fluider gjennom karene for styring av i det minste noen av ventilene.27. Device as stated in any one of claims 22-26, characterized in that it has detector devices (27a to 27n and 28a to 28n, 28a' to 28n', 88a to 88n and 89a to 89n or 130a to 130n or 137a to 13711) which is affected by movement of the separating surfaces between the different fluids through the vessels for controlling at least some of the valves.