NL8203779A

NL8203779A - Doorlopende breedband tandem warm walserij en werkwijze voor het walsen.

Info

Publication number: NL8203779A
Application number: NL8203779A
Authority: NL
Original assignee: Tippins Mach
Priority date: 1981-09-29
Filing date: 1982-09-29
Publication date: 1983-04-18
Also published as: US4430876A; DE3235703A1; ZA825877B; IT8249179A0; IT1149366B; CA1197714A; JPS5868406A; FR2513548B1; AU8714582A; GB2106437A; AU541343B2; BE894433A; GB2106437B; BR8205554A; FR2513548A1

Description

α. λ 4 ι

Doorlopende breedband tandem warm walserij en werkwijze voor het walsen.

De uitvinding heeft betrekklng op breedband warm-walserijen, en 5 meer in het bijzonder op doorlopende breedband warm-walserijen voor het reduceren van plakken tot banddikte, welke plakken zodanige afmetingen hebben dat deze spoelen verschaffen in de orde van grootte van 500 tot 1000 PIW en groter.

De bekende breedband warme-walserijen omvatten een voorwalsgroep 10 en een eindwalsgroep die gescheiden worden door een opslagtafel om de tussenstaaf uit de voorwalsgroep op te nemen en die in de eindwalsgroep te leiden met de gewenste inbrengsnelheid. Onderkend is dat de tussenstaaf warmte op de opslagtafel door straling verliest en dit warmtever-lies toe neemt indien de dikte van de tussenstaaf afneemt. Ook is het 15 bekend dat ef een temperatuurverschil bestaat tussen het voor- en ach-tereinde van het produkt, dat gewalst wordt welk temperatuurverschil de metallurgische eigenschappen van het produkt en de belastingsvereisten van de walstuigen kan belnvloeden. Hoewel de plak uniform verwarmd kan worden in een oven voor het opnieuw verwarmen ontstaat dit temperatuur-20 verschil omdat er een tijdsverloop bestaat tussen het moment waarop het vooreind van de plak het eerste de walserij binnentreedt en het achter-eind van de plak de Walserij binnentreedt.

Een aantal oplossingen zijn toegepast om het warmteverlies door straling te minimaliseren en dit voor-achtertemperatuurverschil te be-25 perken. Opwikkelkasten zijn bijvoorbeeld verschaft om de tussenstaaf in spoelvorm te houden voordat deze in de eindwalsgroep gebracht wordt.

Ook zijn tunnelovens boven de opslagtafel gebruikt, zodat de tussenstaaf op de juiste temperatuur gehouden wordt. Een andere poging om dit probleem op te lossen bestond uit het gebruik van een tussenliggende 30 walserij met aan beide zijden van de omkeer walserij,ovens waarin het materiaal opgewikkeld wordt. Hoewel al deze oplossingen een wisselende mate van succes hadden, blijft er nog steeds een behoefte aan een walserij welke plakken kan behandelen met zodanige afmetingen dat spoelen met een grotere PIW verkregen worden die vereist zijn voor de heden-35 daagse markt, zonder een overmatige extra toerusting maar waarbij toch aanvaardbare temperatuurverschillen gehandhaafd blijven teneinde gelijkmatige metallurgische eigenschappen en geen overmatige belasting van de afzonderlijke walstuigen te verkrijgen.

Eerdere pogingen om een echte doorlopende breedban d warm walserij 40 te verschaffen waarbij alle walstuigen in tandem staan voor het recht- 8203779 » 2 door walsen, zijn zonder succes gebleven. Verondersteld wordt dat der-gelijke pogingen niet slaagden omdat de stralingsverliezen bij de ge-brulkte dikte van de plak niet werden onderkend. Deze eerdere pogingen omvatten het gebruik van plakken van ongeveer vijf cm dik en het walsen 5 van deze door een reeks walstuigen op een wijze welke vergelijkbaar is met het hedendaagse doorleiden van een tussenstaaf door een eindwals-groep. Bovendien is verondersteld dat het nodig is om de walssnelheden in de voorwalsgroep zo groot mogelijk te maken en dan de plak vast te houden voordat deze in de eindwalsgroep komt met een geschikte inbreng-10' snelheid voor het op doorlopende wijze afwerkend walsen in de in tandem opgestelde eindwalsen.

Volgens de onderhavige uitvinding wordt de tussenstaaf zoals deze nu bekend is, in het geheel weggelaten en wordt verder de opslagtafel zoals deze nu bekend is ook weggelaten. Verder worden door de uitvin-15 ding de temperatuursverschillen tussen het voor- en achtereinde van de plak en het daaruit volgende bandprodukt aanzienlijk verminderd door de plak met een gelijkblijvende massastroom bij elk walstuig gelijkblij-vend te reduceren. Verder wordt door de uitvinding het overmatige tem-peratuursverlies door straling vermeden door de onderbreking tijdens 20 het behandelen uit te schakelen, die het gevolg was van de aanwezigheid van de opslagtafel.

Dit alles wordt tot stand gebracht terwijl de lengte van de walse-rij aanzienlijk verminderd wordt en de daarvoor gebruikte extra toerusting zo gering mogelijk is. Tot slot is het door de uitvinding mogelijk 25 dat plakken in de breedband warm walserij komen bij temperaturen die meer dan 400°F lager zijn dan de tot nu toe gebruikte temperaturen in de bestaande walserijen. Dit geeft aanzienlijke energiebesparingen en daarmee samenhangende kosten besparing.

De uitvinding omvat een doorlopende breedband tandem warm walserij 30 voor het walsen van plakken met een minimum dikte van ongeveer 20 cm tot banddikte, waarvan de spoelen ongeveer 500-1000 PIW en groter zijn, welke een aantal walstuigen TM1 tot TMx omvat, waarbij elk van de tui-gen op een afstand van een aangrenzend walstuig geplaatst is welke minder is dan de lengte van de band tussen de walstuigen teneinde daarmee 35 in tandem bij een gelijkblijvende massastroom te walsen.

Gebleken is dat bij een gewenst voor-achter temperatuursverschil en een gegeven stel produktievereisten, dat wil zeggen cyclustijd, het mogelijk is om een minimale kritische materiaaldikte (h) voor het bin-nentreden in station Ml te bepalen. De dikte is te bepalen uit het 40 verband α-j = f(h,T) en bij voorkeur uit uit het empirische verband 8203779 : 3

* V

A.

Δτ » (TF - 1800 +2).(1 - e-®·11**)

IT

waarbij αΤ de daalsnelheid van de temperatuur bij de temperatuur T is, ΔΤ het aanvaardbare temperatuursverschil tussen het voor- en achterein-de van de band; Tp de temperatuur bij het vooreinde van de plak die 5 station TM1 binnentreedt; 2,9 a * — h1.05 de daalsnelheid van de temperatuur bij 1800°F in eF-sec. is; 0,0025 . n » —2-- 10 (1+0, lh) een parameter is die de verandering van a met de temperatuur in eF“l bepaalt; en t het tijdsinterval tussen het moment waarop het vooreinde van de plak het walstuig TMl binnentreedt en het moment waarop het achtereinde van de plak het walstuig TMl binnentreedt.

15 De uitvinding zal hieronder aan de hand van voorkeursuitvoeringen met verwijzing naar de figuren beschreven worden, waarin:

Figuur 1 schematisch de algemene opstelling van een gebruikelijke doorlopende breedband warm walserij toont;

Figuur 2 schematisch de algemene opstelling toont van een bestaand 20 gemoderniseerde breedband warm walserij waarbij een tunneloven gebruikt wordt;

Figuur 3 schematisch de algemene opstelling van de onderhavige uitvinding toont;

Figuur 4 een grafiek is die de daalsnelheid van de temperatuur 25 toont door straling als functie van de materiaaldikte en temperatuur; r en

Figuur 5 een grafiek is, die de invloed van de dikte van het mate-riaal dat in de tandem walserij binnentreedt op het temperatuur-verschil tussen de voor- en achterzijde van de plak toont.

30 De breedband warm walserij volgens figuur 1 is een bestaande gebruikelijke walserij omvattende een voorwalsgroep bestaande uit wals-tuigen R1-R5 met geschikte verticale kantwalsen en oxydebrekers, en een eindwalsgroep bestaande uit de walstuigen F1-F6 met een geschikte kop-schaar en oxydebrekers. Het walswerk ontvangt plakken welke opnieuw 35 verwarmd zijn in een van de vier aanwezige ovens. De voorwalsgroep wordt van de eindwalsgroep gescheiden door een opslagtafel die langer dan 61 m is. Een plak wordt in de voorwalsgroep verkleind tot een tus-senstaaf die dan op de opslagtafel wordt vastgehouden voordat deze in de eindwalsgroep wordt gebracht, die de walstuigen F1-F6 omvat. De 40 tussenstaaf wordt continu en in tandem in de eindwalsgroep tot band- 8203779 w * Λ 4 dikte gewalst. Bij het uitgangs eind van de laatste eindwals F6 bevindt zich een lange uitlooptafel waarbij koelwaterstralen gebruikt worden om de band af te koelen van de afwerktemperatuur tot de gewenste tempera-tuur voordat deze opgewikkeld wordt in Sen van de drie opwikkelinrich-5 tingen. Het blijkt dat de totale lengte van de valserij vanaf de eerste voorwals R1 tot de laatste eindwals F6 groter is dan 183 m.

Een oplossing om de lengte van de walserij te verminderen terwijl het noodzakelijke temperatuurverschil tussen het vooreinde naar het achtereinde van de spoel verschaft wordt, bestaat uit het gebruik van 10 een tunneloven bij de opslagtafel, zie figuur 2. Deze gemoderniseerde breedband warn walserij omvat drie ovens voor het opnieuw verwarmen en in de voorwalsgroep twee walstuigen R1 en R2. De opslagtafel is onge-veer 58 m lang en wordt door een geschikte tunneloven overdekt. De tunneloven vereffent op doelmatige wijze de temperatuur en vermindert het 15 temperatuurverschil tussen het voor- en achtereinde van de tussenstaaf. De eindwalsgroep waaraan een geschikte kopschaar en oxydebreker vooraf gaan, omvat zes walstuigen FI tot en met F6 waar de band continu en in tandem gewalst wordt. Een uitlooptafel en opwikkelinrichting eender aan die welke in de uitvoering van figuur 1 afgebeeld zijn, komen nS de 20 laatste eindwals F6. De lengte van de walserij volgens figuur 2 is kleiner dan die van figuur 1 en is ongeveer 150 m.

De breedband warm walserij volgens de uitvinding is in figuur 3 afgebeeld. Drie ovens zijn afgebeeld voor het opnieuw verwarmen van de plakken tot de geschikte temperatuur. Zoals hierna zal blijken is de 25 temperatuur van de plak die de walserij volgens de uitvinding binnen-treedt ongeveer 982-1010°C hetgeen 222-278°C minder is dan bij de be-staande walserijen. Een dergelijke lagere begintemperatuur maakt de walserij volgens de uitvinding geschikt voor het ontvangen van plakken uit een inrichting voor het continu gieten van plakken alsmede uit 30 ovens voor het opnieuw verwarmen. De walserij zelf omvat negen walstuigen aangegeven met TM1 tot en met TM9. Geschikte verticale kantwalsen zijn aanwezig vdor de eerste walstuigen TM1 tot en met TM4 en een kopschaar is aanwezig tussen de walstuigen TM4 en TM5. De lengte van de walserij vanaf de eerste verticale kantwals tot en met het laatste 35 walstuig TM9 is slechts ongeveer 61 m, hetgeen verschillende maleh kleiner is dan bij de bestaande walserijen alsmede bij gemoderniseerde walserijen.

Het essentiSle van de walserij van de onderhavige uitvinding is dat de walstuigen TM1-TM9 zodanig op afstand van elkaar geplaatst zijn 40 dat de gehele walsing continu en in tandem geschiedt terwijl een 8203779 5

* * V

gelijkblijvende massastroom door elk walspuig gehaudhaafd wordt. Deze gelijkblijvende massastroom wordt uitgedrukt door hj x kon-stant, waarbij de nauwkeurige dikte na het walstulg is en V* de feitelijke snelheid van het walstulg is.

5 Omdat het voor- en achtereinde van de plak de, in tandem opgestel- de walsen op verschillende momenten binnentreden, is er een begin-tem-peratuurverschil tussen de twee einden alhoewel de plak gelijkmatig verwarmd is. Dit temperatuurverschil wordt veroorzaakt door het ver-schil in ti jd gedurende welke het voor- en achtereinde onderhevig zijn 10 aan warmtestraling en convectie.

Deze daalsnelheid van de temperatuur (a^) is in principe een functie van de materiaaldikte (h) en de temperatuur (T), wat wil zeggen ®Γ - f(h,T) (1)

Een typische grafische afbeelding van vergelijking (1) is in 15 figuur 4 getoond. Het temperatuurverschil tussen het voor- en achtereinde (ΔΤ) kan bijgevolg als volgt berekend worden ΔΤ =» Of .t (2) waatbij t de cyclustijd is of het tijdsinterval tussen het moment waarop het vooreinde de tandem walserlj binnentreedt en het moment 20 waarop het achtereinde de tandem walserij binnentreedt.

De cyclustijd is gelijk aan t -1.8 x (PIW) x (W) (3) (TPH) waarin 25 PIW - het gewicht van het gewalste materiaal per inch breedte (lb./in.), THP * de walserij produktie, in short tons/hr.

W - de breedte van het gewalste materiaal in, inches.

De walskarakteristieken van het materiaal en ook de metallurgische 30 eigenschappen daarvan zullen uniform zijn indien ΔΤ minimaal is. Bij de best werkende breedband warm walserijen is in praktijk gebleken dat ΔΤ . bevredigend is, indien: ΔΤ < 30°F (4)

Nu de cyclustijd (t) en de materiaaltemperatuur (Tj) bij het in 35 de walserij komen, bekend zijn kan de kritische materiaaldikte h^ bepaald worden om aan vergelijking (4) te voldoen.

Bij 1000 PIW en W = 40 in. en 800 TPH, volgt uit vergelijking (3) dat -(1,8) x (1000) x (40) - 90 sec.

40 (800) 8203779 V w 6

Dan volgt uit vergelijking (2) en vergelijking (4) dat a « —= — - 0,333°F/sec. t 90 5 Uit figuur 4 blijkt dan dat hcR * 7,86 in.

Opgemerkt moet worden dat de vergelijkingen (1) en (2) geldig zijn indien de temperatuur van het materiaal gelijkblljvend is.

In werkelijkheid neemt de temperatuur met de tijd af. Met deze tem-10 peratuurdaling wordt in de onderstaande vergelijking rekening gehouden.

ΔΤ = (TF - 1800 + 1) (1 - e ~α·η·c) (5) n waarbij Tp de temperatuur van het vooreinde is indien dit de walserij binnentreedt in °F; e het logaritmische grondtal is; a = temperatuur-daalsnelheid bij 1800°F, in °F/sec. is; en n a een parameter die de ver-15 andering van a met de temperatuur, eF”l bepaalt. a is op zijn beurt a = hi (6) hi.'05 en 0,0025 (7) n = —2- 20 1 + 0,lh

De vergelijkingen (5) tot en met (7) zijn in figuur 5 uitgezet voor de cyclustijd van het eerdere voorbeeld.

Met behulp van· figuur 5 kunnen de opbrengstkarakteristieken van de gebruikelijke walserij, de bestaande gemoderniseerde walserij en de wal-25 serij volgens de uitvinding vergeleken worden.

De dikten van het materiaal dat de tandem-eindwalsgroep binnentreedt in de gebruikelijke walserij (figuur 1) ligt binnen het volgende gebied: 0,75 £_h _£ 1,5 in. (8) 30 Voor sommige breedband warm-walserijen (figuur 2) die aan het einde van de zeventiger jaren gebouwd of gemoderniseerd zijn, is het gebied verlegd naar: i,8 £_h ^ 3,15 in. (9)

Tot slot ligt de temperatuur van het materiaal bij het binnenkomen 35 in de eindwalsgroep van de bestaande walserijen gewoonlijk boven 1800°F waarbij de plakken de oven bij 250°F verlaten om in de voorwalsgroep gebracht te worden.

Zoals uit figuur 5 blijkt is aan de vergelijking (5) niet voldaan in het gebied (8) of in het gebied (9). 0m een overmatige temperatuur-40 val te compenseren, zijn een aantal verschillende oplossingen voorge- 8203779 7 w <0 ......................................: ' · ·'·*' .·- ‘^β*··' ··*".' steld omvattende de opwikkelkast, een extra walstuig dat voor de tandem-walserij staat en de ttmneloven die tussen de voorwals- en eind-walsgroep geplaatst is, alsmede het versnellen van de walserij, en dergelijke. Dit leidt tot een verdere gecompliceerdheid van de uitvoering, 5 werking en onderhoud van de walserij.

Uit figuur 5 blijkt echter dat de materiaaldikte h een bepaalde kritiscbe waarde h^R, zoals hleronder beschreven, moet over-schrijden.

h-> hCR (10) 10 Met andere woorden, indien hjp' Iiqr, dan zal aan vergelijking (4) voldaan worden zonder dat een van de bovengenoemde extra maatregelen genomen hoeft te worden. De grootte van h£R hangt van de plak-lengte (of het plakgewicht per breedte-maat), de plaktemperatuur en de tijdsduur van de walscyclus af. Voor een plak met 100PIW en een cyclus-15 tijd die gelijk is aan 90 seconden wordt een h(jR 3 7,75 in. verkre-gen.

Indien dus een plak die 7,75 inch dik is bij 1800°F in de walserij volgens de uitvinding gebracht wordt, dan zal het temperatuurver-schil tussen het voor- en achtereinde van het verkregen produkt niet 20 groter dan 30°F zijn. In werkelijkheid zal de warmtedissipatie bij het deel met de hogere temperatuur sneller geschieden dan bij het deel met de lagere temperatuur en daardoor zal het temperatuurverschil blijven verminderen indien de band door de walserij van de uitvinding loopt.

Dit het verband tussen de dikte van de tussenstang en het tempera-25 tuurverschil tussen het vooreinde en achtereinde, zoals in flguur 5 af-gebeeld, blijkt dat voor de gebruikelijke walserij volgens figuur 1 en voor de bestaande gemoderniseerde walserij volgens figuur 2, de dikte van de tussenstaaf die de eindwalsgroep binnentreedt bij het eind van de krommen ligt, hetgeen tot grote temperatuursverschillen tussen het 30 voor- en achtereinde leidt en hetgeen dus hogere begintemperaturen van de plak vereist alsmede extra uitrusting zoals het opvoeren van het vermogen, tunnelovens en dergelijke. Anderzijds blijkt dat de walserij met konstante massastroom volgens de uitvindingeen temperatuurverschil tussen het vooreinde en achtereinde van ongeveer 30°F zal geven voor 35 plakken die de walserij bij 1800°F met een dikte van 7,75 inch en groter binnentreden, zonder dat enige van dergelijke extra toerusting noodzakelijk is.

Daarom kan zolang de vereisten bekend zijn voor PIW, ΔΤ en de breedte van het produkt, dat gewoonlijk afhangt van het gewogen gemid-40 delde van de verschillende produkten en de TPH produktievereisten, de 8203779 8 gegeven minimum kritische dikte van de plak gemakkelijk bepaald worden uit de vergelijkingen (5) tot en met (7) of uit de daarbij behorende krommen zoals in figuur 5 afgebeeld.

De onderstaande tabel A is een walsschema en temperatuur-5 karakteristiek voor het valsen van een plak tot banddikte in de continue walserijvolgens de uitvinding. De plak van staal met een laag kool-stofgehalte heeft een dikte van 9 inch, een breedte van 39,5 inch en een lengte van 32,72 voet. De uitgaande temperatuur uit de oven is 1850eF en de uiteindelijke banddikte is 0,111 inch.

8203779 9 e βο

2 (j CvIvOOiOOOOf'r^sO

S us-i I I cgcooeoo^irtr^.e^O'

¢) ¢) i i NNsrmmsf(o<nH

> *d H 3 te a) _ _

m 60 I OOOOOOOOOO

do I OOOOOOOOOO

•h a · i mmtnoooooo© « ft .-(rdesJU-tOvOvOvOvO·*

Si)· rH

3 > « o Ό d •η ο<^οοο'·-<ίΊθσ'νοοσ»

V lACOvOO^COsffOCnrO M

J_l (O^.iNisdvO'C'C'O'C'O

U

Si 60 u e 3 3 60 +J 0) •Η Ό 3 0 00«Jl'»!i,u''li1i-(0''3‘r^"«J· •H uli— d 0000[^Γ^·^'Γ''βνΰ'Ον®ν^

μ μ V—I (—1 t—I ·—I *—I ·—I 1*-I ·—I I—( «—I

3 O

3.0 4J > 3

U

d 0) d (λ 0) u 8 -3 3 0 3 |fl^ ο d orNt-fsfr-ONOh'vOfnr^

Sj Jj IAi-(I^I^OOvOOCMCS{MH

d d ΟΟβΟΡ^^ΌΌΌ'ΌΌΌΌ (¾ JJ ,-4 ,—I >—I i—I <—t r—I i—I i-Η i—t ·—· a $p *3 d 3 υ 4J 3 3 60

_J β S O

jad ·η ό 2 ο «5 oo-coo'-ic'jcscoino-j c_J g d ΙΠ-ίΛΝΗΟ'β'ί'Τ'ίΜ d h 00 00 1^· r- P». vO sD Ό vO vO Ό

JS O

0 2 CO >

CO

iH

IS 8 o /-> a uts^fe fnmcncncnforoncncn QD | ********** 3·η« a rg jo\dicSc%0'3'C\o>0'C'1 a · i-|l—(f-(i-(i—It—li—(i—(>-(>-( 3 3 a -η § ·<> > -η a

Vi Qj d g ^

•H a I vOCOOOOO-d-CO^O^O^OO

dl-t^N 1 Φ,ΛΚΛΛΛΛΛΛΛ

,d 0} ·Η li-dP^CO'+iArOCOOI^O

r-l ft S> Nrtd'OinNIXl'iOin d Ό ,-( co m cr> <r r«- 3d H rd W 3) 3 o «J d OOOOOOOOcn»^ 3 oOOOO>^OCOOCO<-( 3 Ή OOOOOfMvecnpardi-d vrf· σ>σ«ο.ΐΛίθ^οοοοο 1”) 1-1

Jd d 3 3

cQ ^wSsSZSSSS S

JS

8203779 10

Het blijkt dat door het verschaffen van een gelijkblijvende massa-stroom en het uittreden ult het walstuig TM9 bij temperaturen van onge-veer 1617-1634eF een snelheid van binnentreden in het eerste walstuig TM1 van slechts 27,8 ft/min. en opvolgende snelheden door walstuig TM3 5 van slechts 64,8 FPM verelst. Tot nu toe werd in de praktijk de voor-walsgroep met veel hogere snelheden binnengetreden. De onderhavige walserij heeft desondanks een maximale produktiviteit van 781,7 TPH of 4 miljoen ton per jaar hetgeen gunstig afsteekt ten opzichte van be-staande walserijen.

10 Het temperatuurverschil van het verkregen produkt dat uit TM9 treedt, is ongeveer 17°F en de begintemperatuur van de plak was slechts 1850°F. Dit is verkregen zonder een bevordering door een versnelling of extra toerusting of aanvullende verwarming.

Zo blijkt dat een walserij verschaft is waarbij geen onderbreking 15 in het proces plaats vindt welke een extra temperatuurdaling tot gevolg heeft. Bovendien werkt de gehele walserij met een gelijkblijvende massastroom bij een optimale snelheid voor een bepaalde dikte van de plak. Daarom is het bedrijf vereenvoudigd en door de enorme verlaging van de temperatuur van de plak uit de oven is ook een aanzienlijke 20 energiebesparing bereikt. Gebleken is dat er voor elke cyclustijd een kritische dikte van het materiaal dat de doorgaande tandem-walserij binnentreedt bestaat, welke het aanvaardbare temperatuurverschil tussen het voor- en achtereinde verschaft om gelijkmatige metallurgische eigenschappen en aanvaardbare walsomstandigheden te verkrijgen.

8203779

Claims

1. Werkwijze voor het warmwalsen tot banddikte In een breedband warm-walserij met een aantal in tandem opgestelde walstuigen, met het 5 kenmerk, dat de walstuigen TMl-TMx op een afstand van elkaar liggen die kleiner is dan de lengte van de band tussen de walstuigen en een mini-* mum dikte voor het materiaal dat de walstuigen binnentreedt wordt geko-zen die afhankelijk is van de cyclustijd van de walserij en een aan-vaardbaar temperatuurverschil voor het materiaal en het reduceren van 10 het materiaal tot de band door een continue doorloop door de walstuigen terwijl een gelijkblijvende massastroom van walstuig tot walstuig gehandhaafd wordt.

2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de dikte (h) gekozen wordt met behulp van het verband a^f (h,T) waarbij ΔΤ 15 am»-— , AT het aenvaardbare temperatuursverschil is, t de t cyclustijd is en T de temperatuur is.

3. Werkwijze volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de dikte verkregen wordt uit de grafiek van figuur 4.

4. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de dikte 20 (h) bepaald wordt aan de hand van het verband ΔΤ » (TF - 1800 + i) (i - e "a,n‘1:5 n waarbij ΔΤ het aanvaardbare temperatuurverschil tussen het voor- en achtereinde van de band, Tp de temperatuur van het vooreinde van de plak is die het walstuig TM1 binnentreedt, a de daalsnelheid van de 25 temperatuur bij 1800°F in °F/sec. is, n een parameter is die de veran-dering van a met de temperatuur in °F“1 bepaalt en t het tijdsin-terval tussen een moment waarop het vooreinde van de plak het walstuig TMl binnentreedt en het moment waarop het achtereinde van de plak het walstuig TM1 binnentreedt.

5 TM3 3 64,8 TM4 1,25 155,4 TH5 0,60 323,8 TM6 0,33 588,6 TM7 0,2305 947,6

5. Werkwijze volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat de dikte verkregen wordt uit de grafiek van figuur 5.

- 6. Werkwijze voor het continu warm walsen van een verwarmde plak van plakdikte tot banddikte in een walserij met een aantal walstuigen die in tandem opgesteld zijn en die op een afstand van elkaar liggen 35 die kleiner is dan de lengte van de band tussen de tuigen, omvattende het reduceren van het materiaal in elk walstuig in een mate die over-eenkomt met het handhaven van een gelijkblijvende massastroom in elke van de tuigen, waarbij de dikte en de temperatuur van de binnentredende plak en de walsseelheid zodanig zijn dat een temperatuurverschil tus-40 sen het vooreinde en het achtereinde bij het verlaten van de laatste 8203779 ' 12 eindwals wordt verkregen die minder is dan die die gewoonlijk wordt verkregen bij de gebruikelijke breedband warm walserijen.

7. Werkwijze volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat het tempe-ratuurverschil tussen het vooreinde en het achtereinde bij het verlaten 5 van de laaste eindwals minder is dan ongeveer 30°F.

8. Werkwijze volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat de massa-stroom als het produkt van de dikte van de uittredende band en de snel-heid van de walserij ongeveer 200 in. x FPM is en het temperatuurver-schil tussen het vooreinde en achtereinde van de uittredende band klei- 10 ner dan ongeveer 30°F is.

9. Werkwijze voor het continu warm walsen van een verwarmde plak van plakdikte tot banddikte met het kenmerk, dat deze omvat het continu doorleiden van de plak en het reduceren daarvan door een stel in tandem opgestelde walstuigen, waarbij de dikte van de binnentredende plak on- 15 geveer 7,75 inch of groter is en de inlaattemperatuur ongeveer 1800 tot 1850°F is, waarbij de plak in elk walstuig in een mate gereduceerd wordt welke overeenkomt met het handhaven van een gelijkblijvende massastroom in elk van de tuigen, terwijl een temperatuurverschil tussen het vooreinde en achtereinde bij het verlaten van het laatste wals- 20 tuig ongeveer 30°F of minder is.

10 TM8 0,138 1407,6 TM9 0,111 1750,0 waardoor de band een temperatuurverschil tussen het vooreinde en het achtereinde heeft bij het verlaten van TM9 van ongeveer 17°F.

10. Werkwijze volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat deze het bepalen van de dikten van de plak h die het eerste walstuig binnen-treedt omvat aan de hand van het empirische verband: ΔΤ = (TF - 1800 +-) (1 - e -a*n*tJ h 25 waarbij ΔΤ het aanvaardbare temperatuurverschil tussen het vooreinde en het achtereinde van de band voorstelt, Tp de temperatuur van het vooreinde van de plak is indien deze het walstuig TM1 binnentreedt, a de daalsnelheid van de temperatuur bij 1880°F in °F/sec. is, n een parameter is die de verandering van a met de temperatuur in °F”^· be- 30 paalt en t het tijdsinterval is tussen het moment waarop de voorzijde van de plak het walstuig TM1 binnentreedt en het moment waarop de ach-terzijde van de plak het walstuig TM1 binnentreedt.

11. Werkwijze volgens conclusie 9, met het kenmerk, dat het laatste walstuig met een walssnelheid van ongeveer 1750 ft./min bedreven 35 wordt en dat de reductie die in dat walstuig teweeg gebracht wordt ongeveer 20% is.

12. Werkwijze voor het walsen van plakken tot banden welke indien opgewikkeld ongeveer 1000 PIW is, in een breedband warm walserij met het kenmerk, dat deze werkwijze omvat: 40 het kiezen van een plak met een minimum dikte en een temperatuur 8203779 bi j het binnentreden van de walserij om aan een bepaald maximum tempe-ratuurverschil tussen het voorelnde en het achtereinde van de band te voldoen met behulp van de kromme uit figuur 5; het reduceren van de plak tot banddikte door deze continu door de walstuigen TM1 tot en met 5 TMx te leiden terwijl een gelijkblijvende massastroom in elk walstuig gehandhaafd wordt.

13. Werkwijze voor het warm walsen van plakken met een minimum dikte van 7,75 inch tot band, welke in opgewikkelde vorm een PIW van ongeveer 1000 heeft, in een breedband warm walserij met het kenmerk dat 10 het walswerk negen walstuigen TM1 tot en met TM9 omvat welke op afstand van elkaar geplaatst zijn voor het continu in tandem walsen, welke een werkwijze omvat: het in de walserij brengen van de plak bij een temperatuur van ongeveer 1800°F; en 15 het achtereenvolgens reduceren van de plak tot banddikte door een continue doorgang in de tandem door respectievelijk de walstuigen TM1 tot en met TM9, terwijl een gelijkblijvende massastroom in elk walstuig gehandhaafd wordt; X. ' ' waardoor de band die uit TM9 treedt een afwerktemperatuur heeft 20 die overeenkomt met een temperatuurverschil van 30°F of minder tussen het voorelnde en achtereinde van de band.

14. Werkwijze volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat de band door TM9 met een walssnelheid van ongeveer 1750 ft./min geleid wordt met een reductie van ongeveer 20%.

15. Werkwijze volgens conclusie 13, met het kenmerk, dat de plak door TM1 geleid wordt met een walssnelheid van ongeveer 27 ft./min met een reductie van ongeveer 22%.

16. Werkwijze voor het walsen van plakken met een dikte van ongeveer 9 inch tot band met een dikte van ongeveer 0,111 inch in een 30 breedbandwalserij met het kenmerk dat de walserij walstuigen TM1 tot en met TM9 omvat, die op afstand van elkaar geplaatst zijn voor het continu in tandem walsen, welke werkwijze omvat: A) het inbrengen van een plak met een temperatuur van ongeveer 1800 tot 1850°F in TM1,

35 B) het reduceren van de plak door het walsen door de walstuigen in overeenstemming met het volgende walsschema: « 8203779 ' 14 Λ Uitgaande maat (Inch) Walssnelheld (FPM) TM1 7 27,8 TM2 5 38,8

17. Breedband warm walserij voor het walsen van plakken met een dikte groter dan ongeveer 7 inches tot band welke indien deze opgewik-keld wordt ongeveer 1000 PIW is, met het kenmerk, dat deze een aantal van walstuigen TMl-TMx omvat, die in tandem opgesteld zijn voor het continu walsen, waarbij elk van de walstuigen op een afstand van het 20 nabij gelegen walstuig geplaatst is die minder is dan de lengte van de band tussen de walstuigen teneinde in tandem te walsen met een gelijk-blijvende massastroom in elk walstuig.

18. Walserij volgens conclusie 17, met het kenmerk, dat deze negen walstuigen omvat. 25 aasssssssssss 8203779