NL8006403A - Werkwijze voor het vervaardigen van staalplaat, voortbrengselen. - Google Patents
Werkwijze voor het vervaardigen van staalplaat, voortbrengselen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8006403A NL8006403A NL8006403A NL8006403A NL8006403A NL 8006403 A NL8006403 A NL 8006403A NL 8006403 A NL8006403 A NL 8006403A NL 8006403 A NL8006403 A NL 8006403A NL 8006403 A NL8006403 A NL 8006403A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- steel sheet
- sec
- steel
- cooling
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 51
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 47
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 12
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MOMWFXLCFJOAFX-UHFFFAOYSA-N OOOOOOOO Chemical compound OOOOOOOO MOMWFXLCFJOAFX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 208000028659 discharge Diseases 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
4» V.O.1250
Werkwijze voor het vervaardigen van staalplaat; voortbrengselen.
De uitvinding heeft betrekking op werkwijzen voor het vervaardigen van koud gewalste staalplaten met hoge sterkte welke uitstekend geverfd, gelast en bewerkt kunnen worden. Staalstroken en gesneden staalplaten worden hier gemeenschappelijk aangeduid als platen.
5 De laatste jaren zijn meer en meer koudgewalste staalplaten met hoge sterkte voor automobielcarrosserieën toegepast.
Voor de vervaardiging van koudgewalste staalplaten met hoge sterkte, zijn overwegend werkwijzen toegepast, waarbij gebruik wordt gemaakt van een continue ontlaatbehandeling. In deze produktiewerkwi^n wordt 10 echter de toevoeging van een grote hoeveelheid van elementen zoals koolstof, mangaan, silicium, fosfor en chroom vereist om de sterkte te verbeteren.
Wanneer deze elementen, bijvoorbeeld koolstof, mangaan en silicium in het staal in grote hoeveelheden aanwezig zijn, wordt de lasbaarheid 15 van het staal nadelig door deze elementen beïnvloed, zodat de sterkte van het gelaste gedeelte achteruitgaat of vermoeidheidsverschijnselen van het gelaste gedeelte toenemen. Voorts hebben buitensporige gehalten van deze elementen ook een ongewenste invloed op de verfbaarheid (hechting van verf) van het staal wanneer een verfbekleding op uit het staal 20 vervaardigde eindprodukten wordt aangebracht.
Om al deze redenen is er een toenemende vraag naar nieuwe technieken,waarmede koudgewalste staalplaten met hoge sterkte kunnen worden verkregen die met geringere gehalten aan deze elementen uitstekend bewerkbaar zijn.
25 Doel van de uitvinding is derhalve om een werkwijze te verschaffen voor het vervaardigen van koudgewalste staalplaten met hoge sterkte, die aan de bovenstaand geschetste vraag voldoen, en het belangrijkste technische kenmerk van de uitvinding is hierin gelegen, dat toevoeging van de sterkte verbeterende elementen die een nadelige invloed op de lasbaar-30 heid en verfbaarheid uitoefenen, tot een zo gering mogelijke hoeveelheid wordt verlaagd, en dat de primaire koeling na de weektrap in een uiteindelijke continue ontlaatbehandeling wordt uitgevoerd met een geregelde koelsnelheid, in het bijzonder door gebruik te maken van een damp-vloei-stofkoelmethode.
35 Volgens de onderhavige werkwijze kunnen verschillende nadelen van bekende technieken op voordelige wij ze worden opgeheven en is het tege- 8 0 0 6 40 3 -2- lijkertijd mogelijk om koudgewalste staalplaten met hoge sterkte te ver- 2 vaardigen, welke een sterkte van 50-80 kg/mm en toch een goede balans tussen sterkte en ductiliteit bezitten.
De uitvinding zal onderstaand nader worden toegelicht.
5 Koolstof, silicium en mangaan zijn elk werkzaam door het geven van sterkte aan het staal, en vooral koolstof en mangaan moeten aanwezig zijn in een hoeveelheid van niet minder dan 0,05% koolstof en niet minder dan 0,7% mangaan.
Buitensporige gehalten aan deze elementen geven echter nadelige 10 effecten op de lasbaarheid en verfbaarheid van het verkregen staal, en om deze reden worden de bovengrenzen voor deze elementen gesteld op respectievelijk 0,12% koolstof, 1,2% silicium en 1,5% mangaan.
Fosfor is het meest gewenste element voor het geven van sterkte aan het staal, omdat het op doeltreffende wijze sterkte aan het staal 15 kan verlenen zonder dat wezenlijke nadelige invloeden op de lasbaarheid en verfbaarheid worden uitgeoefend,in tegenstelling tot koolstof, mangaan en silicium. Fosforgehalte van minder dan 0,04% zullen echter niet de gewenste sterkte geven. Daarom dient het fosforgehalte tenminste 0,04% te bedragen. Wanneer anderzijds het fosforgehalte buitensporig is, wordt 20 balans tussen sterkte en ductiliteit slechter en tegelijkertijd de lasbaarheid verminderd, hoewel de nadelige invloed niet zo groot is.
De bovengrens voor het fosforgehalte wordt daarom op 0,15% gesteld.
Aluminium is noodzakelijk voor de deoxydatie van het staal, en minder dan 0,01% aluminium is voor dit doel niet voldoende, maar het is 25 niet nodig dat aluminium in grotere hoeveelheden dan 0,10% wordt toege-
N
voegd.
Wat de andere elementen betreft, is een kleinere hoeveelheid verkiezelijker, maar ze kunnen desgewenst worden toegevoegd.
Staalplaten ("slabs") met de bovenstaand gedefinieerde chemische 30 samenstelling worden door het gebruikelijke continue gietproces of proces voor het breken van gietelingen vervaardigd, en deze staalplaten worden heet gewalst, koud gewalst en vervolgens aan de continue ontlaat-behandeling volgens de uitvinding onderworpen. Met betrekking tot de wikkeltemperatuur in de hete walstrap., is een hogere temperatuur geschik-35 ter, en bij voorkeur wordt een wikkeltemperatuur van bijvoorbeeld 650°C of hoger toegepast om de gewenste sterkte-ductiliteitsbalans te ver- 8 00 6 40 3 -3- krijgen.
Thans volgt een gedetailleerde beschrijving van de omstandigheden van de continue ontlaatbehandeling volgens de uitvinding.
De continue ontlaatbehandeling volgens de uitvinding omvat een 5 van de volgende twee verhittingscycli. De eerste verhittingscyclus bestaat uit verhitten-weken-snel koelen, en de tweede verhittingscyclus bestaat uit verhitten-weken-snel koelen tot de oververouderingsbehande-, lingstemperatuur-oververouderingsbehandeling.
In de eerste verhittingscyclus, is een snelle verhitting om 10 redenen van produktiviteit enz. gewenst, en hiertoe heeft een straalstroom verhittingssysteem de meeste voorkeur.
Wat het weken betreft, wordt dit uitgevoerd in een temperatuurs-gebied van 730-850°C gedurende 20 sec. tot 2 min., omdat wanneer de temperatuur lager dan 730°C bedraagt en de tijdsperiode korter dan 20 sec. 15 is,geen bevredigende herkristallisatie en korrelgroei kan worden gerealiseerd, en derhalve de gewenste ductiliteit niet kan worden verzekerd. Wanneer anderzijds de wekingstemperatuur hoger dan 850°C is, is deze buitensporig hoog en wordt de sterkterductiliteitsbalans verstoord. De duur van het weken kan langer zijn, maar een buitensporig lange wekings-20 duur vereist een lange oven, hetwelk economische nadelen met zich brengt. Daarom is de bovengrens van de weekduur op 2 min. gesteld.
Na afloop van het weken wordt de staalplaat aan een snelle koeling onderworpen. De optimale koelsnelheid voor de snelle koeling varieert van 30 tot 300°C/sec., en met een koelsnelheid van minder dan 30°C per 25 sec. moet de hoeveelheid van de eerdergenoemde legeringselementen worden vergroot om de gewenste sterkte van het verkregen staal te verkrijgen.
De vergrote hoeveelheid van de legeringselementen leidt echter tot een verslechtering van de lasbaarheid en verfbaarheid. Wanneer anderzijds de koelsnelheid groter dan 300°C/sec. bedraagt, neemt de door de snelle 30 koeling gevormde hoeveelheid martensiet toe, en verslechtert de sterkte/ ductiliteitsbalans. Om al deze redenen is de koelsnelheid voor de na het voltooid·zijn van de weekbehandeling volgende snelle koeling beperkt tot een gebied van 30-300°C/sec. OP deze wijze kan in combinatie met de specifieke staalsamenstelling een koudgewalste staalplaat met hoge sterk-35 te, goed gebalanceerd tussen sterkte en ductiliteit en met uitstekende lasbaarheid en verfbaarheid op een meest economische wijze worden verkregen.
800 6 40 3 -4-
De koelsnelheid zoals boven gedefinieerd, is moeilijk te realiseren met een gebruikelijke koelmethode, zoals onderdompeling in water, afscherming met gas en behandeling met waterstralen,maar kan gemakkelijk worden gerealiseerd door een damp-vloeistofmengsel op de staalplaat te 5 blazen. Het voordeel van deze koelmethode is dat een uniform koeleffect over de breedte van de staalstrook kan worden gerealiseerd ondanks de snelle koeling, zodat de vorm van de staalstrook kan worden verbeterd en een uniforme kwaliteit van het materiaal kan worden verzekerd. Een verder voordeel van deze koelmethode is dat het mogelijk is om het eind-10 punt van de koeling op een gewenste temperatuur van de strook te regelen. Dit is zeer voordelig voor het uitvoeren van de tweede verhittings-cyclus.
Bij het uitvoeren van de verhittingscyclus van het eerste type, kan wanneer de staalplaat na de weektrap langzaam vanaf de wekingstempe- 15 ratuur, die varieert van 730-850°C, wordt afgekoeld tot een temperatuur o o die varieert van 720-650 C met een koelsnelheid van niet meer dan 20 C/ o sec. en vervolgens wordt gekoeld met een koelsnelheid van 30-300 C/sec., een verder verbeterde sterkte-ductiliteitsbalans worden verkregen, hoewel de sterkte iets wordt verminderd.
20 De oververouderingsbehandeling in het temperatuursgebied van 500-300°C in de tweede verhittingscyclus dient om het koolstof in vaste oplossing in het staal te precipiteren en de ductiliteit van het staal te verbeteren. Volgens de uitvinding wordt de snelle koeling met een koelsnelheid van 30-300°C/sec. volgende op de beëindiging van. de week-25 trap, beëindigd bij de oververouderingstemperatuur, zodat de staalplaat opvolgend aan de oververouderingsbehandeling wordt onderworpen zonder noodzaak tot een hernieuwde verhitting.
Op deze wijze kan de verhittingscyclus van koelen tot kamertempera-tuur-opnieuw verhitten worden vermeden zodat de verdeling van de kool-30 stofprecipitaten aanzienlijk verbeterd wordt en geen fijne precipitaten van koolstof in de ferrietkorrels, maar betrekkelijk grote precipitaten van koolstof in de korrelgrensgebieden verschijnen. Onder deze voorwaarde kan een bevredigende ductiliteit door de oververouderingsbehandeling worden verkregen.
35 Bij het toepassen van de verhittingscyclus van het tweede type, kan wanneer de staalplaat langzaam vanaf de wekingstemperatuur die 8 00 6 40 3 -5- varieert van 730-850°C, wordt afgekoeld tot een temperatuur die varieert van 720-650°C met een koelsnelheid van niet meer dan 20°C/sec. en vervolgens tot de oververouderingstemperatuur die varieert van 500 tot 300°C, wordt afgekoeld met de koelsnelheid van 30-300°C/sec., een verder 5 verbeterde sterkte-ductiliteitsbalans worden verkregen, hoewel de sterkte iets wordt verminderd.
Zoals bovenstaand beschreven, kunnen de twee typen verhittings-cycli volgens de uitvinding worden toegepast. Wanneer meer belang gehecht wordt aan een lage bezwijkingsverhouding (bezwijkingspunt/trek- 10 sterkte), wordt het eerste type verhittingscyclus toegepast, en wanneer / meer belang gehecht wordt aan de sterkte-ductiliteitsbalans, wordt het tweede 'type verhittingscyclus uitgevoerd.
Wat de oververouderingsbehandelingsduur betreft kan deze gelijk zijn aan de gebruikelijke behandelingsduur en een gebied van 30 sec. tot 15 5 min. is geschikt.
De uitvinding zal aan de hand van de onderstaand beschreven voorkeursuitvoeringsvormen nader worden toegelicht.
Staalplaten met samenstellingen volgens tabel A werden vervaardigd en heet gewalst tot heet gewalste staalstroken met een dikte van 20 2,5 mm, en vervolgens koud gewalst tot koudgewalste staalstrokaniEt een dikte van 0,7 mm. Deze koudgewalste staalstroken die aldus waren verkregen werden aan een continue ontlaatbehandeling onderworpen onder omstandigheden met uiteenlopende koelsnelheden met of zonder de oververouderings-behandeling zoals in tabel B wordt getoond.
25 In de gevallen dat de oververouderingsbehandeling in een groep werd uitgevoerd werd de koeling na de weektrap tot kamertemperatuur uitgevoerd, en na hernieuwde verhitting de oververouderingsbehandeling uitgevoerd, en in de andere groep de koeling na de weektrap beëindigd bij de oververouderingstemperatuur en de oververouderingsbehandeling zonder voorafgaande herverhitting uitgevoerd. De lasbaarheid en verfbaarheid 30 van de verkregen staalplaten zijn in tabel A aangegeven.
In tabel A hebben de stalen A en B dezelfde chemische samenstelling, maar het eindpunt van de koeling wordt geregeld en de oververouderingsbehandeling (.e) wordt uitgevoerd in staal A en de oververouderingsbehandeling (d) wordt uitgevoerd na hernieuwde verhitting in staal B.
35 Zoals uit vergelijking van staal A met staal B blijkt, heeft staal A een lager bezwijkingspunt en een grotere rek dan staal B. Dit duidt erop dat rege- 8 00 6 40 3 -6- ling van het eindpunt van de koeling gunstiger is.
In de gevallen van de stalen C en D wordt de samenstelling zodanig / 2 ingesteld dat een treksterkte van 60 kg/mm respectievelijk bij koeling met een snelheid van 30°C/sec. (b) en koeling door onderdompeling in 5 water (h), wordt verkregen, waarbij blijkt dat staal C een beter be- zwijkingspunt en betere rek heeft dan staal D.
In de gevallen van de stalen E en F wordt de samenstelling zodanig 2 ingesteld, dat een treksterkte van 70 kg/mm wordt verkregen respectievelijk wanneer langzaam met 10°C/sec. wordt gekoeld (a) en snel met 100°C / 10 sec. wordt gekoeld (c).
Aangezien een grote hoeveelheid legeringselementen vereist is onder de continue ontlaatomstandigheden (a) zijn zowel de verfbaarheid als de lasbaarheid slecht.
Tenslotte in de gevallen van de stalen G en H werd staal G snel 15 met 300°C/sec. gekoeld en staal H snel met 350°C/sec. (g) gekoeld. Getoond wordt dat de rek in staal H gering is als gevolg van de buitensporig hoge koelsnelheid.
I en J representeren de uitvinding, waarbij de staalplaten na de weektrap langzaam met een koelsnelheid van 10°C/sec. worden gekoeld 20 tot de aanvangstemperatuur van 690°C voor de snelle koeling, en de uiteindelijke staalplaten van I en J tonen een betere ductiliteit en een betere sterkte-ductiliteitbalans dan A en E die eveneens de uitvinding representeren, hoewel de sterkte iets is afgenomen.
Zoals uit de vermelde, uitvoeringsvormen A, C , E, G,.’I en J .25 volgens de uitvinding blijkt, kan volgens de uitvinding een koudgewalste staalplaat met een goede balans tussen sterkte en ductiliteit en.een uitstekende verfbaarheid en lasbaarheid worden verkregen.
8 00 6 40 3 -7-
I I
m ^ Ό
id (d ft IK OOOOOttOOOO
i—( fö QJ HK
Λ Λ ft Μ Ό Ρ <d ·Η ΟΟΟΟΟ^ΟΟΟΟ 0 td Ο -Κ > Xi jz
o.ocofoooro^HLncN
y xxxxxxxxxfc.
1 cu d#> ησισι^σιησινώο^ CM ncMCNCNCNtN'M'rtmrn Φ O' l ft W O' tl) O' c G ft 'X'cor’ocoLnr'-om'tfm Φ ft Ό 001/)10^^1/)1/)^0 χ^χχ^χχ*....
o-no oooooooooo
ω ·Η C
ft G S P
C 11 N ü) ld ft Φ > Λ ft Λ U (0 ΟΡΓ' 0) οι Λ I ft S intNLncNOLnorooor^ ft BUAi^S......χ h ω φ p \ csroo^cN^-HOcncTi'-i φ G P Φ 0> ι/ιι/ιοΟΓχ/χοοΓχΟΐη φ φ ft ft x ό O' CO w Q) G <d w ft Φ P O'
ft M C O
(Ö Μ ft ^-χ -P
ft o) x oo tn i—I ^-1-)0 0^^001/)0300-31 (d
O ·γ) 4) S χχχχχχχχχχ H
tn SC\'J'OCM--<c'irT)<3)r'i-4ro O) 0) NCftmnn'i'nnro^roro ft M Φ ft Ai
ft Λ χ" -P
0) I (1)
pro .C
P Φ 0>
ft -P C G
tn -η ie G cd ft > 0) ft ft w tl) ft O tl) ft ft λ ft tn G (DMÜ ΦΌΛΛΟ'ίΰ'ΡΟ'-Πτ-ι ft ft O <D >i 0.
ft ft > O td ft ft Q) H ft
*P
tn · M
G H O O'sTCDO'jrOCOCOO O) Q) O ro LO'ïtN'd'rocMtNro ft B tn 0=00000000 (tj X xxx xxx. xx ft co o OOOOOOOO 0) o
M
< ft ft o ol/)o»-ii/)~hOO a! O OïrHOOOOOOO 0) jy ·. «x»»<«»s»*»wki ^ ffl O OOOOOOOO ft C tn *· ^ t
Ό M
G Ai 0) G CN OOl/)l/)OOL/)CN ftd) S O='d,CNlCNr'r0'3,CNO H'd * χχχχχχχχ'-Ό
dP *“4 *“1 *—I t ^—4 r-Η T-H *-4 r-H Φ M
M O
ft >0 G <D Ό Ή ft ft C ft
H LO OOCNCNCSLOCNLO OW
Φ ft O 0/30)000)0)0 CD
4JC0 χ = χχχ χχχχχ Xi ft W O 0000^-4000 Φ C O'
<D
B Ό
ie CU 00001^0)00) P
CO O 0-1/)0000)00 Φ
0=00<-40*-<0*-40 OS
U ' χχχχχχχχ ' G
O OOOOOOOO Φ'Ο ft ft ft Φ <«UQWftOSÜHb ΌΛ
Φ M
ft ft ft ft ftft p td C G G G GG >(Ö •Μ Ή -Μ -Η ·Η -Μ φ Λ
Ό Ό Ό Ό ΌΌ A W
COGOGOGOGG (d . . -Η C ft G -Μ C ft G ft ft Oft >Φ>Φ>Φ>Φ>> ·ρα;-ρα:·ρα;·ρα:·ρ·ρ -Μ Φ ft φ -Η Φ ·Η φ ft ft * 800 6 40 3 3 * 3 * 3 * 3 * 3 3
- 8-TABEL B
omstandigheden van de continue ontlaadbehandeling wekingsomstandigheden koelomstandig-eindtempera- oververouderingsom- heden tuur van het standigheden o koelen --:--—--:0-7- temp. ( C) x hernieuwde temp.( C) x duur (sec.) ( C/sec.) ( C) verhitting duur (sec.) as. 10t, k b 30 c 100 -- d 100 " ja 400 x 60 e V 750 x 60 100 400 nee 400 x 60 f 300 t, - k g 350 -- h onderdompeling 20 -- in water meer dan 690°C/10 i minder dan t 690°C/100 k meer dan
690 C/10 400 nee 400 χ 6Q
j minder dan ^ 690°C/100 800 6 40 3
Claims (6)
1. Werkwijze voor het vervaardigen van een koudgewalste staalplaat met hoge sterkte die uitstekend verfbaar en lasbaar is, met het kenmerk, dat een staal dat 0,05-0,12% koolstof, niet meer dan 1,2% silicium, 0,7-1,5% mangaan, 0,04-0,15% fosfor, 0,01-0,10% sol.Al en voor de rest 5 ijzer en verontreinigingen bevat, heet wordt gewalst; de heetgewalste staalplaat koud wordt gewalst; en de koudgewalste staalplaat wordt onderworpen aan een continue ontlaaübehandeling, waarbij geweekt wordt in een temperatuursgebied van 730-850°C gedurende 20 sec. tot 2 min., en snel gekoeld wordt met een koelsnelheid van 30-300°C/sec.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat verder een oververouderingsbehandeling wordt uitgevoerd in een temperatuursgebied van 300-500°C na de snelle koeling.
3. Werkwijze volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de snelle koeling wordt uitgevoerd tot een temperatuur in een gebied van 500-300°C.
4. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de geweekte o staalplaat verder langzaam met een koelsnelheid van niet meer dan 20 C / sec. wordt gekoeld tot de aanvangstemperatuur van de snelle koeling die varieert van 720 tot 650°C.
5. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de geweekte staalplaat verder langzaam met een koelsnelheid van niet meer dan 20°C/ 20 sec. wordt gekoeld tot de aanvangstemperatuur van de snelle koeling die varieert van 720 tot 650°C, en de langzaam gekoelde staalplaat snel wordt gekoeld tot een temperatuur van 500-300°C met een koelsnelheid van 30-300°C/sec. en de snelgekoelde staalplaat wordt onderworpen aan een oververouderingsbehandeling in een temperatuursgebied van 300-500°C.
6. Voortbrengselen, verkregen onder toepassing van een staal dat vervaardigd is met de werkwijze volgens een of meer van de conclusies 1-5. 800 6 40 3
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15339279 | 1979-11-27 | ||
| JP54153392A JPS5825733B2 (ja) | 1979-11-27 | 1979-11-27 | 塗装性、溶接性及び加工性の良い高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8006403A true NL8006403A (nl) | 1981-07-01 |
| NL184789B NL184789B (nl) | 1989-06-01 |
| NL184789C NL184789C (nl) | 1989-11-01 |
Family
ID=15561479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE8006403,A NL184789C (nl) | 1979-11-27 | 1980-11-24 | Werkwijze voor het vervaardigen van een koudgewalste staalplaat. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825733B2 (nl) |
| BE (1) | BE886351A (nl) |
| BR (1) | BR8007715A (nl) |
| CA (1) | CA1142068A (nl) |
| DE (1) | DE3044338C2 (nl) |
| FR (1) | FR2470164A1 (nl) |
| GB (1) | GB2066290B (nl) |
| IT (1) | IT1134492B (nl) |
| NL (1) | NL184789C (nl) |
| SE (1) | SE435733B (nl) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935653A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-27 | Kawasaki Steel Corp | 熱延高張力鋼板 |
| JPS60144658U (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-25 | リグナイト株式会社 | 鋼矢板の防蝕化構造 |
| MX165036B (es) * | 1987-04-10 | 1992-10-16 | Signode Corp | Tratamiento continuo de acero de manganeso de carbono laminado en frio |
| CN101928875A (zh) * | 2009-06-22 | 2010-12-29 | 鞍钢股份有限公司 | 具有良好成形性能的高强度冷轧钢板及其制备方法 |
| CN102471821B (zh) * | 2009-07-08 | 2014-07-16 | 东洋钢钣株式会社 | 压制成型性优异的冷轧钢板的制造方法及冷轧钢板 |
| CN105483354B (zh) * | 2015-12-23 | 2017-09-29 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | 大型高速钢冷轧工作辊的热处理方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4923727B1 (nl) * | 1969-12-16 | 1974-06-18 | ||
| JPS5551410B2 (nl) * | 1974-01-31 | 1980-12-24 | ||
| JPS5157623A (en) * | 1974-11-18 | 1976-05-20 | Nippon Kokan Kk | Takaitosoyakitsukekokaseitosugureta hijikoseiomotsukochoryokureienkohanno seizohoho |
| JPS5536051B2 (nl) * | 1974-12-05 | 1980-09-18 | ||
| US4033789A (en) * | 1976-03-19 | 1977-07-05 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Method of producing a high strength steel having uniform elongation |
| BE846024A (fr) * | 1976-09-09 | 1977-03-09 | Procede pour le traitement thermique continu des toles |
-
1979
- 1979-11-27 JP JP54153392A patent/JPS5825733B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-11-24 NL NLAANVRAGE8006403,A patent/NL184789C/nl not_active IP Right Cessation
- 1980-11-25 SE SE8008248A patent/SE435733B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-11-25 DE DE3044338A patent/DE3044338C2/de not_active Expired
- 1980-11-26 FR FR8025127A patent/FR2470164A1/fr active Granted
- 1980-11-26 BR BR8007715A patent/BR8007715A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 BE BE2/58878A patent/BE886351A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-11-27 IT IT26282/80A patent/IT1134492B/it active
- 1980-11-27 CA CA000365649A patent/CA1142068A/en not_active Expired
- 1980-11-27 GB GB8037996A patent/GB2066290B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5825733B2 (ja) | 1983-05-30 |
| FR2470164B1 (nl) | 1984-11-09 |
| DE3044338A1 (de) | 1981-06-25 |
| NL184789C (nl) | 1989-11-01 |
| NL184789B (nl) | 1989-06-01 |
| IT1134492B (it) | 1986-08-13 |
| SE8008248L (sv) | 1981-05-28 |
| CA1142068A (en) | 1983-03-01 |
| GB2066290B (en) | 1983-03-23 |
| JPS5677330A (en) | 1981-06-25 |
| BE886351A (fr) | 1981-03-16 |
| FR2470164A1 (fr) | 1981-05-29 |
| BR8007715A (pt) | 1981-06-09 |
| IT8026282A0 (it) | 1980-11-27 |
| DE3044338C2 (de) | 1987-01-08 |
| SE435733B (sv) | 1984-10-15 |
| GB2066290A (en) | 1981-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5855696A (en) | Ultra low carbon, cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having improved fatigue properties and processes for producing the same | |
| CN1147610C (zh) | 延性和应变时效硬化特性优良的高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| JPS60174852A (ja) | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| NL8006403A (nl) | Werkwijze voor het vervaardigen van staalplaat, voortbrengselen. | |
| EP0048351B1 (en) | High strength cold rolled steel strip having an excellent deep drawability | |
| US4115155A (en) | Low carbon high yield and tensile strength steel and method of manufacture | |
| US5356493A (en) | Blister-resistant steel sheet and method for producing thereof | |
| JPH04128321A (ja) | 穴広げ性の優れた溶融亜鉛めっき高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPS61276962A (ja) | 焼付硬化性および耐パウダリング性に優れる深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS61276930A (ja) | 伸びと深絞り性の良好な極低炭素鋼冷延板の製造方法 | |
| JPH0387328A (ja) | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 | |
| KR100340504B1 (ko) | 가공성이우수한주석도금원판의제조방법 | |
| JPS6024327A (ja) | フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0354186B2 (nl) | ||
| JPH02310313A (ja) | 耐候性鋼の製造方法 | |
| JPS61157639A (ja) | 時効性に優れかつ高い焼付硬化性を有する冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05345919A (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| KR910003878B1 (ko) | 연속소둔에 의한 연질표면처리용 원판의 제조방법 | |
| JPH01123058A (ja) | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5845318A (ja) | 溶接性を備えた５０ｋｇ／ｍｍ↑２以上の強度を有する高張力鋼の製造法 | |
| US6379481B2 (en) | Method and apparatus for carrying out the annealing step of a galvannealing process | |
| JP5050722B2 (ja) | 冷延鋼板および溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JPH03150317A (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6261664B2 (nl) | ||
| JPH04371525A (ja) | 耐食性と加工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| V4 | Discontinued because of reaching the maximum lifetime of a patent |
Free format text: 20001124 |