NL193148C - Bij hogere temperaturen tegen oxidatie bestendige legering alsmede daaruit vervaardigd gesmeed product. - Google Patents
Bij hogere temperaturen tegen oxidatie bestendige legering alsmede daaruit vervaardigd gesmeed product. Download PDFInfo
- Publication number
- NL193148C NL193148C NL8301453A NL8301453A NL193148C NL 193148 C NL193148 C NL 193148C NL 8301453 A NL8301453 A NL 8301453A NL 8301453 A NL8301453 A NL 8301453A NL 193148 C NL193148 C NL 193148C
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- iron
- alloy
- micrometer
- aluminum
- elements
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 35
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims description 19
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 75
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 30
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 5
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 2
- YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetate;iron(3+) Chemical compound [Fe+3].OCCN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 3
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Forging (AREA)
- Anti-Oxidant Or Stabilizer Compositions (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
1 193148
Bij hogere temperaturen tegen oxidatie bestendige legering alsmede daaruit vervaardigd gesmeed product
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een bij hoge temperaturen tegen oxidatie bestendige legering 5 omvattende chroom, aluminium, ijzer, een kleine maar werkzame hoeveelheid yttrium, kobalt, mangaan, molybdeen, silicium, koolstof, boor, wolfraam, tantaal, titaan, hafnium, renium en elementen uit de groep omvattende de elementen 57 tot en met 71 van het periodiek systeem der elementen alsmede nikkel.
Een dergelijke legering is bekend uit het Amerikaanse octrooischrift 4.312.682. In dit octrooischrift wordt een NiCrAlY-legering beschreven, die 8-25% chroom, 2,5-8% aluminium, niet meer dan 0,04% yttrium en 10 voor de rest nikkel omvat en zodanig warmtebehandeld is dat een in hoofdzaak uit aluminiumoxide bestaand oppervlak ontstaat. Deze legering wordt in het bijzonder gebruikt voor onderdelen in ovens, welke ovens toegepast worden bij het verhitten van keramische voorwerpen.
Ondanks het belang dat getoond is voor nikkel-chroom-aluminium-yttrimulegeringen, zoals aangegeven door het hier genoemde octrooischrift, hebben deze legeringen een beperkt commercieel succes. Dit is voor 15 een deel toe te schrijven aan de problemen die samenhangen met de bewerkbaarheid daarvan. In werkelijkheid is een aanzienlijk deel van gebruik daarvan in gietvormen en bekledende bedekkingen gelegen.
Het is het doel van de onderhavige uitvinding in een nikkel-chroom-aluminium-yttrimulegering te voorzien, welke beter bewerkbaar is en een goede weerstand tegen oxidatie bij een hoge temperatuur (hoger dan 20 1093°C) heeft.
Dit doel wordt bij een in de aanhef beschreven legering verwezenlijkt, wanneer deze hierdoor is gekenmerkt, dat deze bestaat uit 14-18 gew.% chroom, 4-6 gew.% aluminium, 1.5-8 gew.% ijzer, niet meer dan 0,04 gew.% yttrium, minder dan 2 gew.% kobalt, tot 1 gew.% mangaan, tot 1 gew.% molybdeen, tot 1 gew.% silicium, tot 0,25 gew.% koolstof, tot 0,03 gew.% boor, tot 1 gew.% wolfraam, tot 1 gew.% 25 tantaal, tot 0,5 gew.% titaan, tot 0,5 gew.% hafnium, tot 0,5 gew.% renium, tot 0,04 gew.% van de elementen uit de groep omvattende de elementen 57 tot en met 71 van het periodiek systeem der elementen, en als rest, afgezien van onvermijdbare verontreinigingen, nikkel waarbij het nikkelgehalte plus het kobaltgehalte ten minste 66 gew.% is.
Door het nauwkeurig regelen van het aluminiumgehalte van de legering en door het toevoegen van ijzer 30 in een hoeveelheid die afhangt van het aluminiumgehalte wordt een legering verkregen die bij hogere temperatuur aanzienlijke weerstand tegen oxidatie heeft en goed bewerkbaar is. IJzer is kritisch voor de legering en niet slechts een extra toevoegsel waaraan geen goede eigenschap te danken is zoals het geval is bij de legeringen uit het Amerikaanse octrooischrift 4.312.682.
Opgemerkt wordt dat uit het Amerikaanse octrooischrift 3.754.902 een superlegering op basis van nikkel 35 bekend is, waarbij het oppervlak een beschermende aluminiumoxidelaag omvat. Aanwezigheid van ijzer wordt in deze publicatie niet gesuggereerd. In het Amerikaanse octrooischrift 3.832.167 wordt voorts een hardbare nikkellegering beschreven met een verhoudingsgewijs laag chroom- en nikkelgehalte, waardoor de oxidatiebestendigheid beperkt is.
Volgens een voorkeursuitvoering van de uitvinding bevat de legering 15-17 gew.% chroom, 4,1-5,1 40 gew.% aluminium en 2-6 gew.% ijzer, waarbij de som van het nikkel- en kobaltgehalte ten minste 71 gew.% is.
Het yttriumgehalte is normaliter ten minste 0,005 gew.%. Kobalt moet in een kleinere hoeveelheid dan 2 gew.% aanwezig zijn aangezien dit het primaire gamma neigt te stabiliseren. Het gehalte aan molybdeen plus het gehalte aan wolfraam, waar de voorkeur aan gegeven wordt, is wegens overeenkomstige redenen 45 minder dan 1 gew.%. De maximale koolstof- en boorgehalten zijn bij voorkeur respectievelijk maximaal 0,1 en 0,015 gew.%.
Ijzer is aanwezig in een hoeveelheid tussen 1,5 en 8, en bij voorkeur in een hoeveelheid tussen 2 en 6 gew.%. De geregelde toevoeging van ijzer blijkt de bewerkbaarheid van de legering te verbeteren zonder de weerstand tegen oxidatie wezenlijk te verminderen. IJzer blijkt de werkzaamheid van het primaire 50 gamma-precipitaat als hardingsmiddel te verminderen. Ten minste 1,5 gew.% en bij voorkeur ten minste 2 gew.% ijzer wordt voor de bewerkbaarheid toegevoegd. Niet meer dan 8 gew.% wordt toegevoegd ten einde de weerstand van de legering tegen oxidatie en de sterkte bij hoge temperaturen te behouden. Een bescheiden maar toch wezenlijke toename van de vloeisterkte is te danken aan de aanwezigheid van ijzer in het voorkeursbereik tussen 2 en 6 gew.% (zie de figuur en voorbeeld II).
55 Aluminium is in een hoeveelheid tussen 4 en 6% aanwezig, en bij voorkeur in een hoeveelheid tussen 4,1 en 5,1. Tenminste 4 gew.%, en bij voorkeur ten minste 4,1 gew.%, wordt toegevoegd voor de weerstand tegen oxidatie. Het maximum en voorkeursniveau die respectievelijk 6 en 5,1 gew.% zijn, worden aangege 193148 2 ven omdat toenemende aluminiumgehalten samengaan met toenemende hoeveelheid primair gamma. Volgens een voorkeursuitvoeringsvorm bevat de legering ten minste 5 gew.% aluminium en ten minste 3 gew.% ijzer. IJzer blijkt, zoals hierboven vermeld, de werkzaamheid van het primaire gamma als hardingsmiddel te verminderen.
5 De aanwezigheid van ijzer, en op zijn beurt de verbeterde bewerkbaarheid van de legering, maakt de legering in het bijzonder geschikt voor het gebruik bij de vervaardiging van gesmede producten. De uitstekende weerstand tegen oxidatie maakt het bijzonder geschikt voor gebruik voor bouwelementen in keramische ovens en ovens voor warmtebehandeling.
Volgens een andere voorkeursuitvoeringsvorm is het ijzergehalte afhankelijk van de betrekking Fe ;»3 + 10 4 gew.% aluminium - 5). Daarbij moet het aluminiumgehalte ten minste 5 gew.% zijn. Met de onderhavige uitvinding neigt de vorming van primair gamma beperkt te worden door het beperken van de hoeveelheid aluminium, en bovendien neigt de werkzaamheid daarvan door het toevoegen van ijzer te verminderen. Dit is tegengesteld aan de typische doeleinden voor superlegeringen die aluminium bevatten en tegengesteld aan de typische doeleinden voor superlegeringen die primair gamma vormen.
15 De uitvinding heeft eveneens betrekking op een gesmeed product voor het gebruik als constructie-elementen in ovens voor warmtebehandeling, waarbij deze vervaardigd is uit een legering volgens de uitvinding.
De onderstaande voorbeelden illustreren de onderhavige uitvinding.
20
Voorbeeld I
2273 kilogram gietelingen werden bereid uit verscheidene series (serie A-H). Het materiaal werd in vacuüm gesmolten, tot elektroden gegoten en volgens de elektroslagmethode opnieuw gesmolten tot gietelingen. De chemische samenstellingen van de series is, afgezien van sporenelementen, hieronder in tabel A 25 weergegeven.
TABEL A
Samenstelling (gew.%) 30 SERIE Cr Al Y Fe Ni A. 15,74 5,34 0,019 <0,5 77,06 B. 16,07 5,36 0,027 <0,5 rest C. 15,72 5,48 <0,02 <0,5 77,86 35 D. 16,25 5,14 <0,01 0,51 78,14 E. 15,98 5,04 <0,01 0,49 76,70 F. 16,13 5,48 0,012 0,11 77,85 G. 16,25 4,40 0,035 0,14 78,49 H. 16,07 4,36 0,022 <0,5 77,83 40 -
De gietelingen werden gesmeed bij temperaturen tussen 1120 en 1200°C na verwarmingscycli met een duur tot 20 uren. Gastoortsen werden bij de smeedmatrijzen gebruikt om de gietelingen uit de series F, G en H tijdens het smeden warm te houden.
45 De opbrengst bij het smeden met onderbrekingen was gering. Het verkregen materiaal vereiste uitgebreide behandeling, welke in dit geval slijpen omvatte.
Draad uit het verkregen materiaal kon slechts 20% getrokken worden voordat herhaald breken optrad. Indien draad dat koud nominaal 20% getrokken was in opgewikkelde vorm getemperd werd, braken negen van de tien lussen.
50
Voorbeeld II
23 kilogram gietelingen werden bereid uit verschillende series (series l-P). De streefsamenstellingen voor aluminium waren 4 en 5 gew.%. De streefsamenstellingen voor ijzer wisselden vanaf een restniveau tot een bereik tussen 2,5 en 20 gew.%. Het materiaal dat onder vacuüm gesmolten was, werd gegoten tot 55 elektroden en middels de elektroslakmethode opnieuw gesmolten tot gietelingen. De chemische samenstelling van de series is, afgezien van sporenelementen, hieronder in tabel B weergegeven.
3 193148
TABEL B
Samenstelling (gew.%) SERIE Cr Al Y Re Ni 5 - I. 15,11 4,64 0,01 <0,25 rest J. 16,20 4,31 0,007 6,0 71,66 K. 16,54 3,93 0,013 0,61 78,0 —^ L 16,72 5,07 0,011 5,1 72,3 10 M. 15,79 4,66 0,012 4,79 73,12 N. 16,09 4,78 0,009 9,81 68,49 O. 16,18 4,84 0,015 19,58 58,60 P. 16,64 4,89 0,017 2,26 75,00 15
De gietelingen werden bij 1120°C gesmeed tot een plaat, warm gewalst tot een tussenliggende dikte van 1,9 millimeter bij 1120°C, koud gewalst tot een uiteindelijke dikte van 1,1 millimeter en gedurende 5 minuten bij 1120° getemperd en met een blazer gekoeld.
De platen afkomstig van alle series, behalve die afkomstig uit de serie J, werden op trekbelasting 20 beproefd in de getemperde toestand bij verschillende temperaturen liggende tussen 816 en 1038°C. De resultaten van de beproevingen zijn hieronder in tabel C weergegeven. Standaard E-21 procedures volgens de ASTM-norm voor beproevingen bij hogere temperatuur werden gevolgd.
TABEL C
25 -
Serie Beproevings- Vloeisterkte Uiteindelijke Rek (%) temperatuur (MPa) treksterkte bij (°C) breuk (MPa) 30 I (4,6 Al, 0 Fe) 871 332 403 2,1 927 196 248 4,4 K (3,9 Al, 0,6 Fe) 843 399 519 10 871 283 348 10 927 86 152 46 35 982 54 112 54 1038 37 79 60 L (5,1 Al, 5,1 Fe) 843 492 492 2 871 412 512 4 927 272 449 9 40 982 77 143 29 1038 43 88 50 M (4,7 Al, 4,8 Fe) 843 457 594 5 871 391 524 6 927 223 316 12 45 982 65 121 47 1038 41 85 52 N (4,8 Al, 9,8 Fe) 843 432 554 4 871 293 406 8 927 145 203 21 50 982 59 114 51 1038 39 78 52 O (4,8 Al, 19,6 Fe) 843 440 558 5 871 235 343 16 927 90 142 52 55 982 52 101 57 1038 36 78 54 193148 4 TABEL C (vervolg)
Serie Beproevings- Vloeisterkte Uiteindelijke Rek (%) temperatuur (MPa) treksterkte bij 5 (°C) breuk (MPa) P (4,9 Al, 2,3 Fe) 843 451 564 2 871 370 506 3 927 201 288 8 10 982 117 176 18 1038 40 79 53
De mechanische eigenschappen bij trek bij 927°C van de series I en L-P werden uitgezet (zie de figuur).
15 Opmerkelijk is hoe de rek toeneemt met een toenemende hoeveelheid ijzer. Eveneens wordt opgemerkt dat de wenselijke combinatie van sterkte en rek bereikt wordt met het ijzergehalte van de onderhavige uitvinding waar de voorkeur aangegeven wordt (2-6 gew.%).
Voorbeeld III
20 2273 kilogram gietelingen werden bereid uit de serie Q. Het materiaal was in vacuüm gesmolten, tot elektroden gegoten en volgens de elektroslakmethode opnieuw gesmolten tot gietelingen. De chemische samenstelling van serie Q is, afgezien van sporenelementen, hieronder in tabel D weergegeven.
TABEL D
25 Samenstelling (gew.%) SERIE Cr Al Y Fe Ni Q 16,16 4,29 0,007 2,62 76,25 30 -
De gietelingen werden op overeenkomstige wijze als de gietelingen van voorbeeld I gesmeed. Gastoortsen werden niet gebruikt bij de matrijzen om de warmte tijdens het smeden te handhaven.
Beide gietelingen waren goed te smeden. De opbrengst na het smeden was aanzienlijk beter dan voor 35 de gietelingen uit voorbeeld I en was gemiddeld groter dan 80%. De gietelingen bevatten 2,62 gew.% ijzer, terwijl het hoogste ijzergehalte van één van de gietelingen uit tabel A 0,51 gew.% was. De legering volgens de onderhavige uitvinding bevat tussen 1,5 en 8 gew.% ijzer. Opbrengsten na het smeden van minder dan 30% waren typisch voor series met een laag ijzergehalte.
Het materiaal uit de serie Q werd met uitstekend resultaat zowel warm als koud verwerkt. Warm 40 gewalste platen werden getemperd en afgeschrikt zonder dat enig scheuren optrad. Draad met een diameter van 6,4 millimeter en een dwarsdoorsnede-oppervlak van 31,7 mm2 werd koud getrokken tot een dwarsdoorsnede-oppervlak van 13 mm2 (58%) zonder tussenliggend temperen, en werd vervolgens getemperd zonder dat enig scheuren optrad.
45 Voorbeeld IV
Statische oxidatieproevingen werden uitgevoerd bij 1149°C gedurende 500 uren om de weerstand tegen oxidatie van twee legeringen volgens de onderhavige uitvinding te vergelijken, waarbij één minder dan 1,5 gew.% ijzer bevatte. De legeringen volgens de onderhavige uitvindingen waren L (5,07 Al, 5,1 Fe) en P (4,89 Al, 2,26 Fe). De legering die buiten de onderhavige uitvinding ligt, was K (3,93 Al, 0,61 Fe).
50 De beproeving is beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 4.272.289.
De resultaten van de beproevingen zijn hieronder in tabel E opgenomen.
Claims (5)
1. Bij hoge temperaturen tegen oxidatie bestendige legering omvattende chroom, aluminium, ijzer, een kleine maar werkzame hoeveelheid yttrium, kobalt, mangaan, molybdeen, silicium, koolstof, boor, wolfraam, 50 tantaal, titaan, hafnium, renium en elementen uit de groep omvattende de elementen 57 tot en met 71 van het periodiek systeem der elementen alsmede nikkel, met het kenmerk, dat deze bestaat uit 14-18 gew.% chroom, 4-6 gew.% aluminium, 1,5-8 gew.% ijzer, niet meer dan 0,04 gew.% yttrium, minder dan 2 gew.% kobalt, tot 1 gew.% mangaan, tot 1 gew.% molybdeen, tot 1 gew.% silicium, tot 0,25 gew.% koolstof, tot 0,03 gew.% boor, tot 1 gew.% wolfraam, tot 1 gew.% tantaal, tot 0,5 gew.% titaan, tot 0,5 gew.% hafnium, 55 tot 0,5 gew.% renium, tot 0,04 gew.% van de elementen uit de groep omvattende de elementen 57 tot en met 71 van het periodiek systeem der elementen, en als rest, afgezien van onvermijdbare verontreinigingen, nikkel, waarbij het nikkelgehalte plus het kobaltgehalte ten minste 66 gew.% is. 193148 6
2. Legering volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat deze 15-17 gew.% chroom, 4,1-5,1 gew.% aluminium en 2-6 gew.% ijzer bevat, waarbij de som van het nikkel- en kobaltgehalte ten minste 71 gew.% is.
3. Legering volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat deze ten minste 5 gew.% 5 aluminium en ten minste 3 gew.% ijzer bevat.
4. Legering volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat het ijzergehalte afhankelijk is van de betrekking Fe a 3 + 4 (gew.% aluminium - 5).
5. Gesmeed product voor het gebruik als constructie-elementen in ovens voor warmtebehandeling, met het kenmerk, dat deze vervaardigd is uit een legering volgens een der voorgaande conclusies. Hierbij 1 blad tekening ·«
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US38147782 | 1982-05-24 | ||
| US06/381,477 US4460542A (en) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | Iron-bearing nickel-chromium-aluminum-yttrium alloy |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8301453A NL8301453A (nl) | 1983-12-16 |
| NL193148B NL193148B (nl) | 1998-08-03 |
| NL193148C true NL193148C (nl) | 1998-12-04 |
Family
ID=23505189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8301453A NL193148C (nl) | 1982-05-24 | 1983-04-25 | Bij hogere temperaturen tegen oxidatie bestendige legering alsmede daaruit vervaardigd gesmeed product. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4460542A (nl) |
| JP (1) | JPS58221253A (nl) |
| CA (1) | CA1215254A (nl) |
| FR (1) | FR2527224B1 (nl) |
| GB (1) | GB2121824B (nl) |
| IT (1) | IT1215631B (nl) |
| NL (1) | NL193148C (nl) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4671931A (en) * | 1984-05-11 | 1987-06-09 | Herchenroeder Robert B | Nickel-chromium-iron-aluminum alloy |
| US4731117A (en) * | 1986-11-04 | 1988-03-15 | Crucible Materials Corporation | Nickel-base powder metallurgy alloy |
| US4737200A (en) * | 1986-11-18 | 1988-04-12 | Haynes International, Inc. | Method of manufacturing brazable super alloys |
| US5002834A (en) * | 1988-04-01 | 1991-03-26 | Inco Alloys International, Inc. | Oxidation resistant alloy |
| JPH05179379A (ja) * | 1992-01-08 | 1993-07-20 | Mitsubishi Materials Corp | Ｎｉ基合金圧延板製高温シール材 |
| US6093369A (en) * | 1994-04-08 | 2000-07-25 | Hoskins Manufacturing Company | Modified nickel-chromium-aluminum-iron alloy |
| US20030053926A1 (en) * | 2001-09-18 | 2003-03-20 | Jacinto Monica A. | Burn-resistant and high tensile strength metal alloys |
| DE10222262A1 (de) * | 2002-05-18 | 2003-11-27 | Bosch Gmbh Robert | Legierung |
| US9551051B2 (en) | 2007-12-12 | 2017-01-24 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium aluminum alloy |
| US8506883B2 (en) | 2007-12-12 | 2013-08-13 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy |
| CN102668283A (zh) * | 2009-11-24 | 2012-09-12 | 美国辉门（菲德尔莫古）点火***有限公司 | 具有体积稳定的电极材料的火花塞 |
| US10640849B1 (en) | 2018-11-09 | 2020-05-05 | General Electric Company | Nickel-based superalloy and articles |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3017265A (en) * | 1959-09-25 | 1962-01-16 | Gen Electric | Oxidation resistant iron-chromium alloy |
| US3027252A (en) * | 1959-09-29 | 1962-03-27 | Gen Electric | Oxidation resistant iron-chromium alloy |
| US3754902A (en) * | 1968-06-05 | 1973-08-28 | United Aircraft Corp | Nickel base superalloy resistant to oxidation erosion |
| CA967403A (en) * | 1971-02-23 | 1975-05-13 | International Nickel Company Of Canada | Nickel alloy with good stress rupture strength |
| US3754898A (en) * | 1972-01-07 | 1973-08-28 | Gurty J Mc | Austenitic iron alloys |
| GB1512811A (en) * | 1974-02-28 | 1978-06-01 | Brunswick Corp | Abradable seal material and composition thereof |
| GB1512984A (en) * | 1974-06-17 | 1978-06-01 | Cabot Corp | Oxidation resistant nickel alloys and method of making the same |
| US4080204A (en) * | 1976-03-29 | 1978-03-21 | Brunswick Corporation | Fenicraly alloy and abradable seals made therefrom |
| US4272289A (en) * | 1976-03-31 | 1981-06-09 | Cabot Corporation | Oxidation resistant iron base alloy articles for welding |
| US4086085A (en) * | 1976-11-02 | 1978-04-25 | Mcgurty James A | Austenitic iron alloys |
| US4312682A (en) * | 1979-12-21 | 1982-01-26 | Cabot Corporation | Method of heat treating nickel-base alloys for use as ceramic kiln hardware and product |
-
1982
- 1982-05-24 US US06/381,477 patent/US4460542A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-04-25 NL NL8301453A patent/NL193148C/nl not_active IP Right Cessation
- 1983-05-06 CA CA000427584A patent/CA1215254A/en not_active Expired
- 1983-05-19 GB GB08313815A patent/GB2121824B/en not_active Expired
- 1983-05-20 FR FR8308372A patent/FR2527224B1/fr not_active Expired
- 1983-05-23 JP JP58090559A patent/JPS58221253A/ja active Granted
- 1983-05-24 IT IT8321247A patent/IT1215631B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2121824A (en) | 1984-01-04 |
| IT1215631B (it) | 1990-02-22 |
| GB8313815D0 (en) | 1983-06-22 |
| US4460542A (en) | 1984-07-17 |
| JPH0346535B2 (nl) | 1991-07-16 |
| NL193148B (nl) | 1998-08-03 |
| FR2527224A1 (fr) | 1983-11-25 |
| JPS58221253A (ja) | 1983-12-22 |
| IT8321247A0 (it) | 1983-05-24 |
| NL8301453A (nl) | 1983-12-16 |
| FR2527224B1 (fr) | 1986-10-24 |
| GB2121824B (en) | 1985-08-29 |
| CA1215254A (en) | 1986-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4861651B2 (ja) | 進歩したガスタービンエンジン用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｏ合金 | |
| TWI645049B (zh) | 可加工的高強度、抗氧化Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｍｏ－Ａｌ合金 | |
| US5059257A (en) | Heat treatment of precipitation hardenable nickel and nickel-iron alloys | |
| KR100613943B1 (ko) | 시효-경화가능 내식성 Ｎｉ-Ｃｒ-Ｍｏ 합금 | |
| CN105543713B (zh) | 微合金化的高强度抗氧化铁镍合金气阀钢材料及制备方法 | |
| NL193148C (nl) | Bij hogere temperaturen tegen oxidatie bestendige legering alsmede daaruit vervaardigd gesmeed product. | |
| RU2702887C1 (ru) | Альфа-бета-титановый сплав, обладающий улучшенными высокотемпературными свойствами и сверхпластичностью | |
| EP3791003B1 (en) | High strength titanium alloys | |
| CN104169449A (zh) | 具有改良性能的钛合金 | |
| EP0392484B1 (en) | Corrosion-resistant nickel-chromium-molybdenum alloys | |
| KR102329565B1 (ko) | 고온, 내손상성 초합금, 초합금으로부터 제조된 제조 물품 및 합금을 제조하기 위한 프로세스 | |
| AU2022224763B2 (en) | Creep resistant titanium alloys | |
| CN111826550A (zh) | 一种中等强度耐硝酸腐蚀钛合金 | |
| US2101087A (en) | Copper base alloy | |
| CN1974816A (zh) | 耐高温镍铬合金及其制造方法 | |
| JPS6326321A (ja) | 高ニッケル−クロム合金 | |
| JPH062904B2 (ja) | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 | |
| JPS602644A (ja) | アルミニウム合金 | |
| JPH01205046A (ja) | 高ニッケル‐クロム合金 | |
| JPS6134497B2 (nl) | ||
| JP2844419B2 (ja) | 高温強度に優れる鋳造Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金及びそれを用いた製品の製造方法 | |
| RU2777099C1 (ru) | Жаропрочный свариваемый сплав на основе никеля и изделие, выполненное из него | |
| US2053925A (en) | Alloy | |
| JP2001020041A (ja) | 溶接性および被削性に優れた工具鋼ならびに工具、金型 | |
| JPH046233A (ja) | 冷却能の高いＣｕ合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: HAYNES INTERNATIONAL, INC. |
|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| V4 | Discontinued because of reaching the maximum lifetime of a patent |
Effective date: 20030425 |