NL1031801C2

NL1031801C2 - Copper-plating-less welding wire, has probability of voltage-drop amount between electric-power-feeding chip at time of welding and welding wire that exceed in electric current area of predetermined values

Info

Publication number: NL1031801C2
Application number: NL1031801A
Authority: NL
Inventors: Hiroyuki Shimizu; Yasuyuki Yokota
Original assignee: Kobe Seiko Sho Kobe Steel Kk
Priority date: 2005-05-13
Filing date: 2006-05-11
Publication date: 2007-03-09
Also published as: TWI295606B; KR20060117274A; CN100475421C; NL1031801A1; CN1861309A; TW200714400A; KR100780150B1

Abstract

The distance between an electric power feeding chip is set to 20 or 24 mm. The probability that the voltage-drop amount between electric-power-feeding chip at the time of welding and a welding wire will exceed 0.41 V in the electric current area of 140 or 180 is 70% or more. The fats and oils selected by the wire surface from the group consisting of a vegetable oil, an animal oil, straight mineral oil, and a synthetic oil are doing the 0.25 or 1.5 g adhesion of per wire 10 kg.

Description

Titel: Niet-verkoperde lasdraadTitle: Non-coppered welding wire

ACHTERGROND VAN DE UITVINDINGBACKGROUND OF THE INVENTION

1. Veld van de uitvinding:1. Field of the invention:

De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een niet-verkoperde 5 lasdraad in de vorm van een massieve draad of een vloeilijnmiddelkerndraad.The present invention relates to a non-coppered welding wire in the form of a solid wire or a flux core wire.

2. Beschrijving van het vakgebied:2. Description of the field:

Het is algemene praktijk om een dunne lasdraad te gebruiken (0,8- 1,6 mm in diameter) voor MAG lassen (met CO2 of CO2 + Ar) en MIG lassen. 10 Tijdens het lassen wordt de lasdraad toegevoerd vanaf een haspel of een emmerstapel op de volgende wijze. Één einde van de lasdraad wordt uit de haspel (of de emmerstapel) getrokken door de toevoerrol van de toevoer, en daarna in de inlegger van de op de toevoerrol volgende toevoerkabel geduwd. Zodoende gaat de lasdraad door de inlegger heen en bereikt deze de 15 tip van de bij de lasplek geplaatste lastoorts.It is common practice to use a thin welding wire (0.8 - 1.6 mm in diameter) for MAG welding (with CO2 or CO2 + Ar) and MIG welding. During welding, the welding wire is supplied from a reel or bucket stack in the following manner. One end of the welding wire is pulled out of the reel (or the bucket stack) by the feed roll of the feed, and then pushed into the insert of the feed cable following the feed roll. The welding wire thus passes through the insert and reaches the tip of the welding torch placed at the welding site.

De toevoerkabelinlegger is een flexibele geleidebuis gevormd uit een spiraalgewonden koperen draad. Deze is gewoonlijk 3-6 meter lang en soms zelfs 10-20 meter lang. Een geschikte lengte wordt geselecteerd overeenkomstig de afstand tot de lasplek. De lasdraad moet stabiel met een 20 constante snelheid worden toegevoerd, onafhankelijk van de toevoeromstandigheden, zelfs als de geleidekabel zigzag is gelegd of op en neer is gelegd in een smalle werkplaats. Deze toevoerbaarheid is één van de belangrijke kenmerken van lasdraden.The lead-in cable insert is a flexible guide tube formed from a spiral-wound copper wire. This is usually 3-6 meters long and sometimes even 10-20 meters long. A suitable length is selected according to the distance to the welding spot. The welding wire must be supplied stably at a constant speed, independent of the supply conditions, even if the guide wire is zigzag or laid up and down in a narrow workshop. This ductility is one of the important characteristics of welding wires.

Wanneer deze door de toevoerrol in de toevoerkabelinlegger wordt 25 geduwd, ondervindt de lasdraad weerstand ten gevolge van wrijvingscontact met de binnenkant van de toevoerkabelinlegger. Deze weerstand is niet groot genoeg om het toevoeren te belemmeren als de toevoerkabelinlegger 1031801 2 nagenoeg recht is. Echter, er zal een grote weerstand zijn als de toevoerkabel vele malen gebogen is, of scherp gebogen is, of buitengewoon uitgerokken is. Deze toegenomen weerstand zal de toevoerkracht i overschrijden, daardoor de toevoerbaarheid verslechterend.When it is pushed into the feed cable insert by the feed roller, the welding wire encounters resistance due to frictional contact with the inside of the feed cable insert. This resistance is not large enough to obstruct the feeding if the feed cable inserter 1031801 2 is substantially straight. However, there will be great resistance if the supply cable is bent many times, or is sharply bent, or is extremely stretched. This increased resistance will exceed the feed force, thereby deteriorating the feedability.

5 Om stabiele toevoerbaarheid te verzekeren, is het noodzakelijk om de weerstand van de toevoerkabelinlegger te verminderen. Een ! gebruikelijke manier om de toevoerweerstand te verminderen en de j ; toevoerbaarheid te verbeteren is het aanbrengen van een smeermiddel (vloeibaar of vast) op het oppervlak van de booglasdraad.5 To ensure stable feedability, it is necessary to reduce the resistance of the feed cable insert. A ! usual way to reduce the supply resistance and the j; To improve applicability is the application of a lubricant (liquid or solid) to the surface of the arc welding wire.

10 Als volgt zijn verschillende werkwijzen voor het verbeteren van de toevoerbaarheid van de lasdraad voorgesteld. Japanse octrooipublicatie nr. Hei-08-157858 beschrijft het aanbrengen van een geschikte hoeveelheid olie op het draadoppervlak. Japanse octrooipublicatie nr. Hei-06-285678 beschrijft het aanbrengen van een vast smeermiddel (zoals M0S2) op het 15 draadoppervlak.Various methods for improving the feedability of the welding wire are proposed as follows. Japanese Patent Publication No. Hei-08-157858 describes applying a suitable amount of oil to the wire surface. Japanese patent publication No. Hei-06-285678 describes the application of a solid lubricant (such as MOS2) to the wire surface.

Japanse octrooipublicatie nr. Sho-55-040068, Sho-56-144892, Hei-08-267284, en 2000-117486 beschrijven een werkwijze voor het smeren met olie achtergebleven in scheuren in het draadoppervlak die men doet ontstaan als de draad wordt gegloeid om de sterkte te verminderen voordat 20 deze uiteindelijk wordt getrokken.Japanese Patent Publication No. Sho-55-040068, Sho-56-144892, Hei-08-267284, and 2000-117486 describe a method of lubricating with oil left behind in cracks in the wire surface that is caused when the wire is annealed to reduce the strength before it is finally pulled.

Japanse octrooipublicatie nr. Sho-58-184095, Hei-08-99188, en 2004-001061 beschrijven een werkwijze voor het smeren met een poeder gevuld in holtes gevormd in het draadoppervlak.Japanese Patent Publication No. Sho-58-184095, Hei-08-99188, and 2004-001061 describe a method for lubricating with a powder filled in cavities formed in the wire surface.

De hierboven vermelde technologieën uit de stand van de techniek 25 zijn in hoofdzaak bedoeld om de toevoerweerstand te verminderen die de lasdraad ondergaat tijdens het lassen. Eveneens beschrijven Japanse octrooipublicaties nrs. Hei-5-069181, 2000-107881, en 2000-271780 een technologie voor het pakken van een boogstabilisator in holtes gevormd in het draadoppervlak. Deze technologie is bedoeld voor het verbeteren van de 30 boogstabiliteit.The above-mentioned prior art technologies are primarily intended to reduce the feed resistance that the welding wire undergoes during welding. Also, Japanese Patent Publications Nos. Hei-5-069181, 2000-107881, and 2000-271780 describe a technology for packing a bow stabilizer into cavities formed in the wire surface. This technology is intended to improve arc stability.

3 JP 01 147174 betreft een cryo-pomp uit een technisch gebied dat aanzienlijk verschilt van dat van de onderhavige uitvinding.JP 01 147174 relates to a cryo-pump from a technical field that differs considerably from that of the present invention.

JP 2001 239393, JP 2002 219595, JP 2002 283096 en JP 2000 094178 beschrijven geen van allen de geclaimde vermindering in 5 spanningsafname. Ook beschrijven deze publicaties niet dat een dergelijke spanningsafname kan worden gerealiseerd door het weglaten van de huiddoorgangsstap. JP 2002 219595 beschrijft zelfs dat wel een dergelijke huiddoorgangsstap wel moet worden toegepast, en JP 2002 283096 beschrijft dat de lasdraad in tegenstelling tot de geclaimde uitvinding moet 10 worden verkoperd. JP 2000 094178 beschrijft, in tegenstelling tot de geclaimde uitvinding, niet dat de lasdraad olie op het oppervlak draagt.JP 2001 239393, JP 2002 219595, JP 2002 283096 and JP 2000 094178 do not all describe the claimed reduction in voltage decrease. Also, these publications do not describe that such a stress decrease can be achieved by omitting the skin passage step. JP 2002 219595 even describes that such a skin passage step must be used, and JP 2002 283096 describes that the welding wire must be copper-plated in contrast to the claimed invention. JP 2000 094178, unlike the claimed invention, does not disclose that the welding wire bears oil on the surface.

JP 01 197878 beschrijft een documentbeheersmachine die in een technisch gebied is gelegen dat aanzienlijk verschilt van de onderhavige uitvinding.JP 01 197878 describes a document management machine that is located in a technical field that differs considerably from the present invention.

1515

DOEL EN SAMENVATTING VAN DE UITVINDINGPURPOSE AND SUMMARY OF THE INVENTION

Helaas dragen de stand van de techniek technologieën beschreven in de hierboven vermeldde octrooipublicaties niet noodzakelijk bij tot 20 draadtoevoerbaarheid en boogstabiliteit voor het conventionele booglassen met massieve draad, omdat deze geen aandacht besteden aan wat er tijdens het lassen gebeurt wanneer de lasdraad tegen de tip schuurt. Dus is er vraag naar een nieuwe booglasdraad die eenvoudig lassen toestaat met een minimum aan spat en rook.Unfortunately, the state of the art technologies described in the patent publications mentioned above do not necessarily contribute to wire feedability and arc stability for conventional solid wire arc welding, as they do not pay attention to what happens during welding when the welding wire rubs against the tip. So there is a demand for a new arc welding wire that allows easy welding with a minimum of spatter and smoke.

25 De onderhavige uitvinders vonden dat lasstroom van de tip naar het oppervlak van de lasdraad stroomt, waardoor de lasdraad lokaal smelt bij het glijdende contactpunt, en de lasdraad na het stollen aan de tip doet kleven. (Naar dit fenomeen wordt hierna verwezen als smeltkleven). Smeltkleven is een belangrijke factor om de toevoerbaarheid van de 30 lasdraad te regelen. In feite verhoogt smeltkleven de wrijving met de 4 binnenzijde van de toevoerkabelinlegger, waardoor de toevoerweerstand, aanzienlijk verhoogd wordt. Als de toevoerweerstand 10 kgf overschrijdt, heeft de toevoerrol niet langer grip op de lasrol en ontstaat er slip tussen de rol en de draad. Aangezien de toevoerrol gewoonlijk harder is dan de 5 lasdraad, schraapt dit slippen het draadoppervlak, en doet het spanen (metaalpoeder) zich ophopen in de toevoerkabelinlegger of de tip. Opgehoopte spanen verhinderen het geleidelijk toevoeren van de lasdraad.The present inventors found that welding current flows from the tip to the surface of the welding wire, causing the welding wire to melt locally at the sliding contact point, and causing the welding wire to adhere to the tip after solidification. (This phenomenon is hereinafter referred to as melt adhesive). Hot melt adhesive is an important factor for controlling the feedability of the welding wire. In fact, melt adhesion increases the friction with the 4 inside of the supply cable insert, whereby the supply resistance is considerably increased. If the feed resistance exceeds 10 kgf, the feed roll no longer has a grip on the welding roll and slip occurs between the roll and the wire. Since the feed roll is usually harder than the welding wire, this slippage scrapes the wire surface, and the chips (metal powder) accumulate in the feed cable insert or tip. Accumulated chips prevent gradual feeding of the welding wire.

De onderhavige uitvinding werd gedaan om de bovenvermelde problemen aan te pakken. Het is een doel van de onderhavige uitvinding om 10 te voorzien in een niet-verkoperde lasdraad die de volgende kenmerkende eigenschappen heeft.The present invention was made to address the above problems. It is an object of the present invention to provide a non-coppered welding wire that has the following characteristic features.

- Mogelijkheid tot stabiel smelten bij het glijdende contactpunt tussen de tip en het oppervlak van de lasdraad tijdens het lassen.- Possibility of stable melting at the sliding contact point between the tip and the surface of the welding wire during welding.

- Vrij van plotseling stollen dat anders optreedt bij het glijdende 15 contactpunt tijdens continu lassen.- Free from sudden solidification that would otherwise occur at the sliding contact point during continuous welding.

- Excellente draadtoevoerbaarheid en boogstabiliteit.- Excellent wire feedability and arc stability.

- Goede werkbaarheid met een minimum aan spat en rook.- Good workability with a minimum of splash and smoke.

Een aspect van de onderhavige uitvinding is gericht op een niet- verkoperde lasdraad die geschikt is voor CO2 gasmantelbooglassen bij de 20 omstandigheid dat de gemiddelde stroom 150 tot 170 A is, de tip een stroomtoevoerlengte van 2 tot 4 mm heeft, de afstand tussen de tip en het werkstukmateriaal 20 tot 24 mm is, en de vrije lus ten gevolge van de draadwikkeling een diameter van 700-800 mm heeft, zodat er een waarschijnlijkheid groter dan 70% is dat de spanningsafname tussen de 25 lasdraad en de tip 0,41 V overschrijdt bij de omstandigheid dat de stroom 140 tot 180 A is, en welke 0,25 tot 1,5 gram olie per 10 kg op het oppervlak draagt, waarbij de olie ten minste een soort is die is geselecteerd uit plantaardige olie, dierlijke olie, minerale olie en synthetische olie.An aspect of the present invention is directed to a non-coppered welding wire that is suitable for CO2 gas jacket arc welding in the condition that the average current is 150 to 170 A, the tip has a current supply length of 2 to 4 mm, the distance between the tip and the workpiece material is 20 to 24 mm, and the free loop due to the wire winding has a diameter of 700-800 mm, so that there is a probability greater than 70% that the voltage decrease between the welding wire and the tip is 0.41 V when the current exceeds 140 A to 180 A, and which carries 0.25 to 1.5 grams of oil per 10 kg on the surface, the oil being at least one species selected from vegetable oil, animal oil, mineral oil and synthetic oil.

55

Overeenkomstig het aspect van de onderhavige uitvinding zou de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt bij voorkeur groter zijn dan 80%, meer bij voorkeur groter dan 90%.According to the aspect of the present invention, the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V would preferably be greater than 80%, more preferably greater than 90%.

Bovendien zou, overeenkomstig het aspect van de onderhavige 5 uitvinding de bovenvermelde niet-verkoperde lasdraad bij voorkeur 0,01 tot 0,25 gram smeermiddel per 10kg op het oppervlak of in de 100 pm diepe oppervlaktelaag dragen, waarbij het smeermiddel ten minste een soort is die is geselecteerd uit M0S2, WS2, en ZnS.In addition, according to the aspect of the present invention, the above-mentioned non-coppered welding wire would preferably carry 0.01 to 0.25 grams of lubricant per 10 kg on the surface or in the 100 µm deep surface layer, the lubricant being at least one type which is selected from MOS2, WS2, and ZnS.

De lasdraad overeenkomstig het aspect van de onderhavige 10 uitvinding ondergaat stabiel smelten bij het glijdende contactpunt tussen zichzelf en de tip tijdens het lassen, en is vrij van plotseling stollen dat anders optreedt bij het glijdende contactpunt tijdens continu lassen. De lasdraad munt uit in draadtoevoerbaarheid en boogstabiliteit. Hij is eveneens superieur in laswerkbaarheid met een minimum aan spat en rook. 15The welding wire according to the aspect of the present invention undergoes stable melting at the sliding contact point between itself and the tip during welding, and is free from sudden solidification that would otherwise occur at the sliding contact point during continuous welding. The welding wire excels in wire feedability and arc stability. It is also superior in welding workability with a minimum of spatter and smoke. 15

KORTE BESCHRIJVING VAN DE FIGURENBRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES

Figuur 1 is een diagram dat een inrichting toont voor het meten van smeltkleefkracht en toevoerweerstand.Figure 1 is a diagram showing an apparatus for measuring melt adhesive force and supply resistance.

20 Figuur 2 is een grafiek die de relatie toont tussen de lasstroom en de toevoerweerstand die zijn gemeten met de inrichting getoond in figuur 1.Figure 2 is a graph showing the relationship between the welding current and the supply resistance measured with the device shown in Figure 1.

Figuur 3 is een grafiek die de relatie toont tussen spanningsafname (Ec) en de contactpunttemperatuur (Tmax) die is waargenomen wanneer de tip temperatuur (Tert) 300 K, 400K, 500 K, 600K, 700K, 800K en 900K is.Figure 3 is a graph showing the relationship between voltage drop (Ec) and the contact point temperature (Tmax) observed when the tip temperature (Tert) is 300 K, 400K, 500 K, 600K, 700K, 800K, and 900K.

25 Figuur 4(a) is een dwarsdoorsnede van de tip en figuur 4(b) is een dwarsdoorsnede van de met de tip uitgevoerde lastoorts.Figure 4 (a) is a cross section of the tip and Figure 4 (b) is a cross section of the welding torch provided with the tip.

Figuur 5(a) is een grafiek die de relatie toont tussen de lasstroom en spanningsafname, die is waargenomen in een vergelijkend voorbeeld.Figure 5 (a) is a graph showing the relationship between the welding current and voltage drop observed in a comparative example.

Figuur 5(b) is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en 30 spanningsafname, die is waargenomen in een voorbeeld.Figure 5 (b) is a graph showing the relationship between welding current and voltage decrease, which is observed in an example.

66

Figuren 6(a) en 6(b) zijn grafieken die de waarschijnlijkheiddichtheidsverdeling tonen van een spanningsafname dat optreedt binnen een bereik van 40 A aangezien de lasstroom varieert van 140 A tot 180 A. Figuren 6(a) en 6(b) corresponderen respectievelijk met 5 figuren 5(a) en 5(b).Figures 6 (a) and 6 (b) are graphs showing the probability density distribution of a voltage drop that occurs within a range of 40 A since the welding current varies from 140 A to 180 A. Figures 6 (a) and 6 (b) correspond respectively with 5 figures 5 (a) and 5 (b).

Figuur 7 is een grafiek waarin de spanningsafname tijdens het lassen (op de ordinaat) is geplot tegen de hoeveelheid vermindering in diameter door de walsrol (op de abscis).Figure 7 is a graph in which the voltage decrease during welding (on the ordinate) is plotted against the amount of reduction in diameter by the roller (on the abscissa).

Figuur 8 is een grafiek die de relatie toont tussen spanningsafname 10 (op de ordinaat) en het product van de temperatuur van het waswater en de tijdsduur van het wassen (op de abscis).Figure 8 is a graph showing the relationship between voltage drop 10 (on the ordinate) and the product of the temperature of the wash water and the duration of washing (on the abscissa).

Figuur 9 is een grafiek die de relatie toont tussen inductie verwarmingstemperatuur en spanningsafname tijdens het lassen.Figure 9 is a graph showing the relationship between induction heating temperature and voltage decrease during welding.

Figuur 10 is een grafiek die de relatie tussen de hoeveelheid ZnS 15 (op de abscis) en de spanningsafname (op de ordinaat) toont.Figure 10 is a graph showing the relationship between the amount of ZnS (on the abscissa) and the voltage decrease (on the ordinate).

Figuur 11 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en , toevoerweerstand in voorbeeld 1.Figure 11 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance in Example 1.

Figuur 12 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand in voorbeeld 2.Figure 12 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance in Example 2.

20 Figuur 13 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand in voorbeeld 3.Figure 13 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance in Example 3.

Figuur 14 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand in voorbeeld 4.Figure 14 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance in Example 4.

Figuur 15 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en 25 toevoerweerstand in voorbeeld 5.Figure 15 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance in Example 5.

BESCHRIJVING VAN DE VOORKEURSUITVOERINGSVORMENDESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS

77

In wat volgt zullen onder verwijzing naar de begeleidende tekeningen de uitvoeringsvormen van de onderhavige uitvinding in meer detail worden beschreven. De onderhavige uitvinding is gebaseerd op het idee dat de toevoerweerstand van de lasdraad in essentie komt van de 5 lasstroom die door de lasdraad stroomt en niet eenvoudig van mechanische (wrijvings-) kracht tussen de lasdraad en de toevoerkabelinlegger.In the following, with reference to the accompanying drawings, the embodiments of the present invention will be described in more detail. The present invention is based on the idea that the feed resistance of the welding wire comes essentially from the welding current flowing through the welding wire and not simply from mechanical (frictional) force between the welding wire and the feed cable insert.

Figuur 1 toont een inrichting voor het meten van smeltkleefkracht en toevoerweerstand. De lasdraad 11 die wordt ontwonden van de spoel 1 wordt in de toevoerkabelinlegger 3 (6 m lang) gevoerd door de toevoerrol 2. 10 De lasdraad gaat door de toevoerkabelinlegger 3 heen en bereikt de lastoorts 5. De toevoerrol 2 is vast op de tafel 4b bevestigd die op kader 4a in de richting van het toevoeren van de draad. Overigens is de toevoerkabelinlegger 3 eenmaal gewonden zodat de lasdraad die er doorheen gaat mechanische weerstandskracht ondervindt. Eén eind van de 15 toevoerkabelinlegger 3 (dat dicht bij de toevoerrol 2 is) wordt ondersteund door de steun 8, die aan het frame 4a is bevestigd. Een lasspanning wordt aangebracht door de thyristor gecontroleerde laskrachtbron 12 (die commercieel beschikbaar is) over de tip 30 van de lastoorts 5 en de plaat 6 voor lassen. Zodoende ontstaan er bogen tussen de lasdraad 11 uitgaande I 20 van de lastoorts 5 en de lasplaat 6. De lasdraad 11, die is toegevoerd door de toevoerrol 2, ondervindt toevoerweerstand als die door de toevoerkabelinlegger 3 en de lastoorts 5 gaat om de lasplaat 6 te bereiken. Deze toevoerweerstand manifesteert zich als een kracht op de lasdraad 11 om de beweegbare tafel 4b te duwen. (Met andere woorden, de beweegbare 25 tafel 4b wordt van de toevoerrol 2 weggeduwd door de kracht die werkt op de toevoerrol 2 en de steun 8 of het kader 4a.) Deze kracht wordt gemeten door de belastingscel 9 die is geplaatst tussen de beweegbare tafel 4a en de steun 8 of het kader 4a. De zo gemeten kracht geeft de toevoerweerstand weer.Figure 1 shows a device for measuring melt adhesive force and supply resistance. The welding wire 11 that is unwound from the coil 1 is fed into the feeder cable insert 3 (6 m long) through the feed roller 2. The welding wire passes through the feeder cable insert 3 and reaches the welding torch 5. The feeder roller 2 is fixed on the table 4b attached to frame 4a in the direction of feeding the wire. Incidentally, the lead-in cable insert 3 has been wound once so that the welding wire passing through it experiences mechanical resistance force. One end of the feed cable inserter 3 (which is close to the feed roller 2) is supported by the support 8, which is attached to the frame 4a. A welding voltage is applied by the thyristor-controlled welding power source 12 (which is commercially available) over the tip 30 of the welding torch 5 and the plate 6 for welding. Thus arcs arise between the welding wire 11, starting from the welding torch 5 and the welding plate 6. The welding wire 11, which is supplied by the supply roller 2, experiences supply resistance when it passes through the supply cable insert 3 and the welding torch 5 to connect the welding plate 6. to achieve. This supply resistance manifests itself as a force on the welding wire 11 to push the movable table 4b. (In other words, the movable table 4b is pushed away from the feed roller 2 by the force acting on the feed roller 2 and the support 8 or the frame 4a.) This force is measured by the load cell 9 placed between the movable table 4a and the support 8 or the frame 4a. The force measured in this way indicates the supply resistance.

88

De met de lastoorts 5 verbonden tweede belastingscel 5a meet de smeltkleefkracht tussen de tip 30 en de lasdraad 11. De belastingscel 5a heeft een gat in zijn centrum waardoorheen de lasdraad 11 gaat. De lasdraad 11 gaat door dit gat om de tip 30 te bereiken. Gedurende deze 5 handeling wordt lasstroom aan de lasdraad 11 vanuit de tip 30 toegevoerd, en doet de lasstroom lokaal tussen de lasdraad 11 en de tip 30 smeltkleven ontstaan. Als resultaat oefent de lasdraad 11 een neerwaartse kracht uit op de tip 30. Deze kracht wordt gemeten door middel van de belastingscel 5a. (Naar de kracht die werkt op de tip 30 zal hierna worden verwezen als de 10 tipweerstand.) Incidenteel is de belastingscel 5a volledig elektrisch geïsoleerd van de lastoorts 5 omdat hij vatbaar is voor beschadigingen door lasstroom. De lasstroom wordt direct vanaf de laskrachtbron 12 aan de tip 30 toegevoerd.The second load cell 5a connected to the welding torch 5 measures the melt adhesive force between the tip 30 and the welding wire 11. The load cell 5a has a hole in its center through which the welding wire 11 passes. The welding wire 11 passes through this hole to reach the tip 30. During this operation, welding current is supplied to the welding wire 11 from the tip 30, and the welding current is produced locally between the welding wire 11 and the tip 30 melting. As a result, the welding wire 11 exerts a downward force on the tip 30. This force is measured by means of the load cell 5a. (The force acting on the tip 30 will hereinafter be referred to as the tip resistance.) Occasionally, the load cell 5a is fully electrically insulated from the welding torch 5 because it is susceptible to damage from welding current. The welding current is supplied to the tip 30 directly from the welding power source 12.

Bovendien is de stroomtoevoerkabel van de laskrachtbron 12 15 voorzien met de Hall inrichting 10, die Hall stroom overeenkomstig met lasstroom detecteert. Lasspanning wordt verkregen door spanning te detecteren tussen de lastoorts 5 en de lasplaat 6 door middel van een voltmeter 7. De zo gemeten toevoerweerstand, tipweerstand, lasstroom en lasspanning worden ingevoerd in de recorder 13.Moreover, the current supply cable of the welding power source 12 is provided with the Hall device 10, which detects Hall current corresponding to welding current. Welding voltage is obtained by detecting voltage between the welding torch 5 and the welding plate 6 by means of a voltmeter 7. The feed resistance, tip resistance, welding current and welding voltage measured in this way are input to the recorder 13.

20 Figuur 2 is een grafiek die de relatie toont tussen de lasstroom en de toevoerweerstand die zijn gemeten met de hierboven vermelde meetinrichting. Het wordt opgemerkt dat zonder lasstroom (of wanneer de lasstroom nul is), de toevoerweerstand klein is (minder dan 20 N) zelfs wanneer de lasdraad 11 met een snelheid van 12 m/min wordt toegevoerd. 25 Deze toevoerweerstand is louter het gevolg van mechanische wrijvingskracht tussen de lasdraad 11 en de toevoerkabelinlegger 3. Het wordt aan de andere kant opgemerkt dat, aangezien de lasstroom toeneemt na het begin van het lassen, in het bijzonder nadat de lasstroom 100 A heeft overschreden, de toevoerweerstand begint toe te nemen. Het symbool in 30 figuur 2 geeft de gemiddelde waarde aan van de toevoerweerstand bij elk 9 niveau van de lasstroom. De foutstrepen die zich uitstrekken vanaf het symbool geven de boven- en ondergrenzen aan van de variatie van de toevoerweerstand. Zoals getoond in figuur 2 neemt de toevoerweerstand toe (en de variatie van de toevoerweerstand neemt eveneens toe) aangezien de 5 lasstroom toeneemt. Het volgt daarom dat toevoerweerstand optreedt wanneer lasstroom van de lasdraad naar de tip stroomt. Hoe groter de lasstroom, hoe groter de toevoerweerstand en de variatie van de toevoerweerstand.Figure 2 is a graph showing the relationship between the welding current and the supply resistance measured with the above-mentioned measuring device. It is noted that without welding current (or when the welding current is zero), the supply resistance is small (less than 20 N) even when the welding wire 11 is supplied at a speed of 12 m / min. This feed resistance is merely the result of mechanical frictional force between the welding wire 11 and the feed cable insert 3. It is noted on the other hand that, since the welding current increases after the start of welding, in particular after the welding current has exceeded 100 A, the supply resistance starts to increase. The symbol in Figure 2 indicates the average value of the supply resistance at each level of the welding current. The error stripes extending from the symbol indicate the upper and lower limits of the variation of the supply resistance. As shown in Figure 2, the supply resistance increases (and the variation of the supply resistance also increases) as the welding current increases. It therefore follows that supply resistance occurs when welding current flows from the welding wire to the tip. The greater the welding current, the greater the supply resistance and the variation of the supply resistance.

De toename in toevoerweerstand volgt uit het feit dat als lasstroom 10 van de tip van de lastoorts 5 naar de lasdraad 11 stroomt, het glijdende contactpunt smelt om zodoende smeltkleven te veroorzaken. De onderhavige uitvinders hebben experimenten uitgevoerd om dit fenomeen te onderzoeken. Als resultaat is er gevonden dat de meest effectieve manier om smeltkleven te verminderen is om een omstandigheid te creëren waaronder 15 het glijdende contactpunt gelijkmatig verzacht en de gesmolten toestand blijft bestaan tijdens het lassen. Er was eveneens gevonden dat smeltkleven ten gevolge van lasstroom die van de lasdraad naar de tip stroomt klein blijft, de tipweerstand klein blijft, en de toevoerweerstand klein blijft zolang het glijdende contactpunt stabiel vast blijft of stabiel in een verzachte of 20 gesmolten toestand blijft.The increase in feed resistance results from the fact that as welding current 10 flows from the tip of the welding torch 5 to the welding wire 11, the sliding contact point melts to cause melt sticking. The present inventors have conducted experiments to investigate this phenomenon. As a result, it has been found that the most effective way to reduce melt adhesion is to create a condition under which the sliding contact point is evenly softened and the molten state remains during welding. It was also found that melt adhesion due to welding current flowing from the welding wire to the tip remains small, the tip resistance remains small, and the supply resistance remains small as long as the sliding contact point remains stable or stable in a softened or molten state.

Dit principe blijft waar onafhankelijk van de aard van de lasdraad of van de oppervlaktetoestand van de lasdraad (de aard van de metaalbedekking op het oppervlak van de lasdraad). Het glijdende contactpunt kan moeilijk te allen tijde vast blijven terwijl lasstroom (die 25 gewoonlijk tientallen tot honderden Ampère groot is) er doorheen stroomt. Het is wenselijk, vanuit praktisch gezichtspunt, dat het glijdende contactpunt in een verzachte of gesmolten toestand blijft beter dan met tussenpozen en herhaaldelijk verzachten, smelten en stollen ondergaan.This principle remains true regardless of the nature of the welding wire or the surface condition of the welding wire (the nature of the metal coating on the surface of the welding wire). It is difficult for the sliding contact point to remain fixed at all times while welding current (which is usually tens to hundreds of Amps) flows through it. From a practical point of view, it is desirable that the sliding contact point remain in a softened or molten state better than intermittently and repeatedly undergo softening, melting, and solidification.

Om te weten of het glijdende contactpunt wel of niet te allen tijde 30 in een verzachte of gesmolten toestand blijft, is het noodzakelijk om de 10 temperatuur van het glijdende contactpunt te meten. Echter, directe temperatuurmeting voor dit doel is moeilijk en daarom is een substituut voor temperatuur noodzakelijk.In order to know whether or not the sliding contact point remains in a softened or molten state at all times, it is necessary to measure the temperature of the sliding contact point. However, direct temperature measurement for this purpose is difficult and therefore a temperature substitute is necessary.

Het principe dat vrije elektronen in metaal stroom en warmte over 5 het glijdende contactpunt dragen, schrijft voor dat er een bepaalde relatie zou zijn tussen de temperatuur van het contactpunt (Tmax) en de spanningsafname (Ec) bij het contactpunt, zoals weergegeven door de wiskundige uitdrukking hieronder.The principle that free electrons in metal carry current and heat over the sliding contact point, prescribes that there should be a certain relationship between the temperature of the contact point (Tmax) and the voltage decrease (Ec) at the contact point, as represented by the mathematician expression below.

10 Ec = {4L(T max2 ~ Tert2)}* waarbij Tert de temperatuur van de tip betekent en L het Lorentz getal (2,45 x ΙΟ 8 (V/K)2) betekent.10 Ec = {4L (T max2 ~ Tert2)} * where Tert means the temperature of the tip and L means the Lorentz number (2.45 x ΙΟ 8 (V / K) 2).

Deze relatie voorspelt dat de contactpunttemperatuur T max stijgt 15 met toenemende spanningsafname (Ec) en dat het contactpunt smelt wanneer de spanningsafname (Ec) een bepaalde waarde overschrijdt. Om concreet te worden, voorspelt deze relatie dat koper (als het bestanddeel van de tip) smelt bij 1356 K (smeltpunt) als de spanningsafname (Ec) 0,41 V bereikt, aannemende dat de tiptemperatuur (Tert) gelijk is aan de 20 kamertemperatuur (300 K). Figuur 3 toont de relatie tussen de spanningsafname (Ec) en de contactpunttemperatuur (Tmax) met de tiptemperatuur (Tert) bij 300 K, 400 K, 500 K, 600 K, 700 K, 800 K of 900 K. In figuur 3 stelt de meest linker curve data voor die zijn waargenomen als de tiptemperatuur Tert gelijk is aan de kamertemperatuur (300 K). De 25 krommes naar rechts stellen data voor van de gevarieerde tiptemperaturen bij 400 K, 500 K, 600 K, 700 K, 800 K of 900 K.This relationship predicts that the contact point temperature T max rises with increasing voltage decrease (Ec) and that the contact point melts when the voltage decrease (Ec) exceeds a certain value. To become concrete, this relationship predicts that copper (as the constituent of the tip) melts at 1356 K (melting point) when the voltage drop (Ec) reaches 0.41 V, assuming that the tip temperature (Tert) is equal to the room temperature (300 K). Figure 3 shows the relationship between the voltage drop (Ec) and the contact point temperature (Tmax) with the tip temperature (Tert) at 300 K, 400 K, 500 K, 600 K, 700 K, 800 K or 900 K. In Figure 3 the leftmost curve data for those observed when the tip temperature Tert equals the room temperature (300 K). The 25 curves to the right represent data of the varied tip temperatures at 400 K, 500 K, 600 K, 700 K, 800 K or 900 K.

De conventionele niet-verkoperde lasdraad heeft een vergelijkbaar lage elektrische weerstand bij zijn oppervlaktecontact. Bovendien heeft hij een erg fluctuerende weerstand en spanningsafname (boven en onder 0,41 30 V, wat de spanningsafname (EC) is dat koper veroorzaak te smelten).The conventional non-coppered welding wire has a comparatively low electrical resistance at its surface contact. Moreover, it has a very fluctuating resistance and voltage drop (above and below 0.41 30 V, which is the voltage drop (EC) that causes copper to melt).

1111

Deze spanningsafname kan worden gecontroleerd door de oppervlaktetoestand van de lasdraad aan te passen. Voor dit doel kan elk van de volgende wijzen worden toegepast.This voltage drop can be controlled by adjusting the surface condition of the welding wire. Any of the following ways can be used for this purpose.

1) Weglaten van de huiddoorgangsstap (die was beschouwd als de essentiële 5 laatste stap in het geval waarbij olie of vet wordt gebruikt).1) Omission of the skin passage step (which was considered to be the essential final step in the case where oil or fat is used).

2) Waterwassen (bij 30°C en hoger) en vervolgens drogen van de draad die tot de uiteindelijke diameter is getrokken met behulp van een smeermiddel dat één of twee van de soorten van Na zeep of K zeep omvat. De resulterende draad heeft een verbeterd oppervlak met uniforme elektrische 10 eigenschappen. Extra behandeling van het draadoppervlak met heet water of hoge temperatuur hoge druk stoom voorziet het draadoppervlak van uniforme elektrische weerstand.2) Water washing (at 30 ° C and higher) and then drying of the wire that has been pulled to the final diameter using a lubricant that includes one or two of the types of Na soap or K soap. The resulting wire has an improved surface with uniform electrical properties. Extra treatment of the wire surface with hot water or high temperature high pressure steam provides the wire surface with uniform electrical resistance.

3) Trekken door walsrol of microwals met een droog smeermiddel op zodanige wijze om uniform op het draadoppervlak oppervlakte- 15 onregelmatigheden in de lengterichting te vormen. De resulterende zeer kleine gladde onregelmatigheden doen de elektrische weerstand van het draadoppervlak uniform toenemen.3) Drawing through roller or micro roller with a dry lubricant in such a way as to form surface irregularities in the longitudinal direction uniformly on the wire surface. The resulting very small smooth irregularities uniformly increase the electrical resistance of the wire surface.

4) Trekken tot de uiteindelijke diameter van het product en vervolgens verwarmen (met een hoogfrequente inductie verwarmingsoven) bij een 20 geschikte temperatuur voor een geschikte tijdsduur op zodanige wijze om geen overmatige oppervlakteoxidatie te veroorzaken, maar om een zeer dunne oxidefilm op het draadoppervlak te vormen. De resulterende draad heeft een uniform toegenomen elektrische oppervlakteweerstand.4) Drawing to the final diameter of the product and then heating (with a high frequency induction heating furnace) at a suitable temperature for a suitable period of time in such a way as not to cause excessive surface oxidation, but to form a very thin oxide film on the wire surface . The resulting wire has a uniformly increased electrical surface resistance.

5) Een sulfide op het draadoppervlak doen blijven.5) Keep a sulfide on the wire surface.

25 Van de bovenvermelde vijf stappen zijn de eerste en de derde verschillend van de conventionele stappen die worden toegepast bij de productie lasdraad.Of the above five steps, the first and the third are different from the conventional steps used in the production welding wire.

Door deze stappen in een geschikte combinatie te gebruiken overeenkomstig de productiefaciliteiten, is het mogelijk om een gewenste 30 lasdraad te produceren waarvan het oppervlak gemakkelijk smelt. Met 12 andere woorden, het draadoppervlak is gemaakt om te allen tijde te verzachten en te smelten door lasstroom als het draadoppervlak uniforme zeer kleine gladde oppervlakte-onregelmatigheden heeft, extreem dunne oxidefïlm, en restsulfide over zijn gehele omtrek en lengte heeft. De 5 technologie van de onderhavige uitvinding is toepasbaar zowel voor massieve draden (zonder vloeilijnmiddel) en vloeilijnmiddelkerndraden.By using these steps in a suitable combination according to the production facilities, it is possible to produce a desired welding wire whose surface melts easily. In other words, the wire surface is made to soften and melt by welding current at any time if the wire surface has uniform very small smooth surface irregularities, extremely thin oxide film, and has residual sulfide over its entire circumference and length. The technology of the present invention is applicable to both solid wires (without flux) and flux core wires.

De spanningsafname die optreedt tijdens het lassen is zeer klein indien gemeten met de gewone methode, omdat het gat van de tip ongeveer 40 mm lang is en de lasdraad op verschillende punten in contact komt met 10 het gat. In andere woorden, spanningsafname tussen de tip en de lasdraad vindt bij zulke contactpunten parallel plaats. Daarom wordt de spanningsafname op de volgende wijze gemeten overeenkomstig de onderhavige uitvinding.The voltage decrease that occurs during welding is very small when measured by the conventional method, because the hole of the tip is approximately 40 mm long and the welding wire comes into contact with the hole at various points. In other words, voltage drop between the tip and the welding wire takes place in parallel at such contact points. Therefore, the voltage drop is measured in accordance with the present invention in the following manner.

De spanningsafname wordt tijdens het lassen gemeten met een tip 15 met een in het gat ingebrachte isolatiehuls (behalve het voorste eind van ongeveer 3 tot 4 mm lang), zoals getoond in figuur 4. De isolatiehuls staat toe dat er macroscopisch slechts één contactpunt bestaat.The voltage decrease during welding is measured with a tip 15 with an insulation sleeve inserted into the hole (except for the front end of about 3 to 4 mm long), as shown in figure 4. The insulation sleeve allows macroscopically only one contact point to exist.

Figuur 4(a) is een dwarsdoorsnede van de tip. Figuur 4(b) is een dwarsdoorsnede van de lastoorts die is uitgerust met de tip getoond in 20 figuur 4(a). De lastoorts 20 is omsloten in het isolatieomhulsel 22 en is verbonden met de kabel 21 waardoorheen de lasdraad 11 wordt toegevoerd. Bij het lager gelegen einde van de lastoorts 20 bevindt zich het geleidende koppelstuk 23 waaraan de stroomkabel 24 is verbonden. De lager gelegen zijde van het koppelstuk 23 heeft een neerwaarts uitstekend deel waaraan 25 het bovendeel van het hoofdlichaam 31 van de tip 30 is geschroefd.Figure 4 (a) is a cross-sectional view of the tip. Figure 4 (b) is a cross-sectional view of the welding torch equipped with the tip shown in Figure 4 (a). The welding torch 20 is enclosed in the insulation casing 22 and is connected to the cable 21 through which the welding wire 11 is supplied. At the lower end of the welding torch 20 is the conductive coupling piece 23 to which the power cable 24 is connected. The lower side of the coupling piece 23 has a downwardly projecting part to which the upper part of the main body 31 of the tip 30 is screwed.

Zodoende verbindt het geleidende koppelstuk de stroomkabel 24 elektrisch met het hoofdlichaam 31 van de tip 30. Het neerwaarts uitstekende deel wordt omsloten door de daarop geplaatste isolatiecilinder 25 en de isolatiecilinder 25 wordt omgeven door de huls 26. In de huls 26 is de tip 30 30 geplaatst. De isolatiecilinder 25 is voorzien met de inlaat 27 voor 13 afschermgas. Dus aan de huls 26 wordt doorheen de inlaat 27 afschermgas toegevoerd.Thus, the conductive coupler electrically connects the power cable 24 to the main body 31 of the tip 30. The downwardly projecting part is enclosed by the insulating cylinder 25 placed thereon and the insulating cylinder 25 is surrounded by the sleeve 26. In the sleeve 26, the tip 30 is 30 placed. The insulation cylinder 25 is provided with the inlet 27 for 13 shielding gas. Thus, shielding gas is supplied to the sleeve 26 through the inlet 27.

De tip 30 heeft een gat (in het centrum van het hoofdlichaam 31) waardoorheen de lasdraad gaat. De binnenzijde van dit gat (uitgezonderd 5 een klein deel van ongeveer 3 tot 4 mm lang bij het voorste einde van de tip 33) wordt bedekt door de isolatiehuls 32, die bijvoorbeeld 2,0 mm in binnendiameter en 3,2 mm in buitendiameter meet. De isolatiehuls 32 gaat tegen dat de lasdraad 11 in elektrisch contact komt met het geleidende hoofdlichaam 31.The tip 30 has a hole (in the center of the main body 31) through which the welding wire passes. The inside of this hole (except for a small portion of about 3 to 4 mm long at the front end of the tip 33) is covered by the insulating sleeve 32, which measures, for example, 2.0 mm in inside diameter and 3.2 mm in outside diameter . The insulating sleeve 32 prevents the welding wire 11 from coming into electrical contact with the conductive main body 31.

10 Het voorste eind 33 van de tip 30 heeft een gat dat iets groter in diameter is dan de lasdraad 11 maar iets kleiner in diameter dan de isolatiehuls 32, zodat de lasdraad 11 tijdens zijn doorgang niet direct in contact komt het geleidende hoofdlichaam 31. Dus de lasstroom wordt direct aan het voorste einde 33 van de tip 30 toegevoerd en er wordt helemaal geen 15 stroom aan de lasdraad 11 toegevoerd vanuit enige andere metalen delen.The front end 33 of the tip 30 has a hole which is slightly larger in diameter than the welding wire 11 but slightly smaller in diameter than the insulating sleeve 32, so that the welding wire 11 does not come into direct contact with the conductive main body 31 during its passage. the welding current is supplied directly to the front end 33 of the tip 30 and no current is supplied to the welding wire 11 from any other metal parts.

De anode 28 is in de huls 26 elektrisch verbonden met de tip 30, en de kathode (niet getoond) is verbonden met het einde van de om de haspel 1 gewonden lasdraad 11. Het potentiaal verschil tussen de anode 28 en de kathode wordt gemeten door de digitale recorder (niet getoond).The anode 28 is electrically connected in the sleeve 26 to the tip 30, and the cathode (not shown) is connected to the end of the welding wire 11 wound around the reel 1. The potential difference between the anode 28 and the cathode is measured by the digital recorder (not shown).

20 De lastoorts 20 en de tip 30 zijn geschikt voor lassen met een gemiddelde stroom 150-170 A voor een lasdraad van, zeg, 1,2 mm in diameter. De gemiddelde stroom betekent de waargenomen stroom op de met de laskrachtbron verbonden stroommeter. Er is geen potentiaal verschil tussen één einde van de lasdraad 11 in contact met de tip 30 en het andere 25 einde van de lasdraad 11 in contact met de haspel 1, omdat er door het potentiaal opnamecircuit (of digitale recorder) met een voldoende grote interne weerstand slechts verwaarloosbare stroom stroomt. Daarom is het meten van het potentiaal verschil tussen de anode 28 en de kathode equivalent met het meten van het potentiaal verschil tussen de lasdraad 11 30 en het voorste einde 33 van de tip 30. De golfvorm van de lasstroom wordt 14 volledig synchroon met de signalen van het potentiaal verschil in de digitale recorder ingevoerd. Waarneming van de lasstroom kan worden bereikt door gebruik te maken van de Hall inrichting 10 of van een shunt, waarbij de eerste de voorkeur heeft vanwege zijn goede ruisweerstand. Het is slechts 5 noodzakelijk om de relatie tussen lasstroom en spanningsafname waar te nemen voor lassen met 100% CO2 als afschermgas. Dit is omdat lassen bij de omstandigheid van onmiddellijke korstsluiting stroom erg doet fluctueren tussen ongeveer 100 A en 400 A, en dit staat meting van spanningsafname toe ten gevolge van een stroom tot 400 A. Een voorbeeld 10 van meting is getoond in figuur 5.The welding torch 20 and the tip 30 are suitable for welding with an average current of 150-170 A for a welding wire of, say, 1.2 mm in diameter. The average current means the observed current on the current meter connected to the welding power source. There is no potential difference between one end of the welding wire 11 in contact with the tip 30 and the other end of the welding wire 11 in contact with the reel 1, because the potential recording circuit (or digital recorder) with a sufficiently large internal resistance flows only negligible current. Therefore, measuring the potential difference between the anode 28 and the cathode is equivalent to measuring the potential difference between the welding wire 11 and the front end 33 of the tip 30. The waveform of the welding current 14 becomes fully synchronous with the signals of the potential difference entered in the digital recorder. Observation of the welding current can be achieved by using the Hall device 10 or a shunt, the former being preferred because of its good noise resistance. It is only necessary to observe the relationship between welding current and voltage decrease for welding with 100% CO2 as shielding gas. This is because welding under the condition of immediate crust closure causes current to fluctuate greatly between about 100 A and 400 A, and this allows measurement of voltage drop due to a current of up to 400 A. An example 10 of measurement is shown in Figure 5.

Figuur 5(a) is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en spanningsafname, die is waargenomen in een vergelijkend voorbeeld.Figure 5 (a) is a graph showing the relationship between welding current and voltage decrease observed in a comparative example.

Figuur 5(b) is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en spanningsafname, die is waargenomen in een voorbeeld. Het wordt 15 opgemerkt dat de lasstroom op een moment breed reikt van 20 A tot 400 A zelfs als de gemiddelde stroom 160 A is, omdat druppels herhaaldelijk een kortsluitingsovergang en bolvormige overgang ondergaan. In figuur 5 is een onmiddellijke spanningsafname geplot tegen elke stroomwaarde, en de zogeplotte spanningsafname geeft de toestand van de contactpunten weer.Figure 5 (b) is a graph showing the relationship between welding current and voltage decrease observed in an example. It is noted that the welding current at a moment ranges widely from 20 A to 400 A even if the average current is 160 A, because drops repeatedly undergo a short-circuit transition and spherical transition. In Figure 5, an immediate voltage drop is plotted against each current value, and the so-called voltage drop shows the state of the contact points.

20 Aangezien metallisch koper bij 0,41 V smelt, is de kritieke spanningsafname voor het contactpunt om stabiel te verzachten of te versmelten 0,41 V.Since metallic copper melts at 0.41 V, the critical voltage drop for the contact point to stably soften or fuse is 0.41 V.

Figuren 6(a) en 6(b) zijn grafieken die de waarschijnlijkheiddichtheidsverdeling (optredende frequentieverdeling) tonen van de spanningsafname dat optreedt binnen een bereik van 40 A 25 aangezien de lasstroom varieert van 140 A tot 180 A in figuren 5(a) en 5(b). Om concreet te zijn, de spanningsafname is gemeten in intervallen van 2 ms synchroon met de lasstroom en alle gemeten waarden van de spanningsafname zijn geplot tegen de stroom in een bereik van 140 A tot 180 A. De waarschijnlijkheiddichtheidsverdeling geeft de verhouding van 30 deze plots weer voor spanningsafname die 0,41 V overschrijdt. In figuur 6 is 15 de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt weergegeven met de verhouding van A/B, waarbij A het gebied aanduidt dat omgeven is door de verticale lijn die door het punt 0,41 V gaat en de kromme aan de rechterzijde van de verticale lijn, en B het gehele gebied 5 aanduidt dat omgeven is door de datakromme. Figuur 6(a) toont de waarschijnlijkheiddichtheidsverdeling van spanningsafname voor de gewone niet-verkoperde lasdraad. Het wordt opgemerkt dat de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt ongeveer 0,5 is. Lassen met zulk een draad is onderhevig aan herhaaldelijk smeltkleven 10 en is niet in staat tot een stabiele operatie omdat herhaaldelijk smelten en stollen optreedt bij het glijdende contactpunt. Als contrast toont figuur 6(b) de waarschijnlijkheiddichtheidsverdeling van spanningsafname voor de lasdraad overeenkomstig de onderhavige uitvinding. Het wordt opgemerkt dat de waarschijnlijkheid dat spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter is 15 dan 0,9. Deze lasdraad staat stabiele operatie toe omdat smelten te allen | tijde optreedt bij het glijdende contactpunt.Figures 6 (a) and 6 (b) are graphs showing the probability density distribution (occurring frequency distribution) of the voltage drop that occurs within a range of 40 A since the welding current varies from 140 A to 180 A in Figures 5 (a) and 5 (b). To be specific, the voltage decrease is measured at 2 ms intervals in synchronism with the welding current and all measured values of the voltage decrease are plotted against the current in a range of 140 A to 180 A. The probability density distribution represents the ratio of these 30 plots for voltage consumption that exceeds 0.41 V. Figure 6 shows the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V with the ratio of A / B, where A indicates the area surrounded by the vertical line passing through the point 0.41 V and the curve at the right side of the vertical line, and B denotes the entire area 5 surrounded by the data curve. Figure 6 (a) shows the probability density distribution of voltage decrease for the ordinary non-coppered welding wire. It is noted that the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is approximately 0.5. Welding with such a wire is subject to repeated melt adhesion and is not capable of stable operation because repeated melting and solidification occurs at the sliding contact point. As a contrast, Figure 6 (b) shows the probability density distribution of voltage decrease for the welding wire according to the present invention. It is noted that the probability that voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 0.9. This welding wire allows stable operation because melting at all | occurs at the sliding contact point.

In het licht van de voorgaande vinding wordt de niet-verkoperde ! lasdraad (die het effect van de onderhavige uitvinding voortbrengt) als volgt gedefinieerd overeenkomstig de onderhavige uitvinding.In the light of the foregoing finding, the non-coppered! welding wire (which produces the effect of the present invention) defined as follows in accordance with the present invention.

20 1) Als de niet-verkoperde lasdraad wordt gebruikt voor CO2 gasmantelbooglassen onder de omstandigheid dat de gemiddelde stroom 150 tot 170 A is, de tip een stroomtoevoerlengte van 2 tot 4 mm heeft, de afstand tussen de tip en het werkstukmateriaal 20 tot 24 mm is, en de vrije lus ten gevolge van draadwikkeling een diameter heeft van 700-800 mm; 25 2) Er is een waarschijnlijkheid groter dan 70% dat de spanningsafname tussen de lasdraad en de tip 0,41 V overschrijdt onder de omstandigheid dat de stroom 140 tot 180 A is.1) If the non-coppered welding wire is used for CO2 gas jacket welding under the condition that the average current is 150 to 170 A, the tip has a current supply length of 2 to 4 mm, the distance between the tip and the workpiece material 20 to 24 mm and the free loop due to wire winding has a diameter of 700-800 mm; 2) There is a probability greater than 70% that the voltage drop between the welding wire and the tip exceeds 0.41 V under the condition that the current is 140 to 180 A.

3) Bovendien draagt de niet-verkoperde lasdraad overeenkomstig de onderhavige uitvinding 0,25 tot 1,5 g olie per 10 kg op het oppervlakte, 16 welke olie ten minste een soort olie is die is geselecteerd uit plantaardige olie, dierlijke olie, minerale olie en synthetische olie.3) In addition, the non-coppered welding wire according to the present invention carries 0.25 to 1.5 g of oil per 10 kg on the surface, 16 which oil is at least one type of oil selected from vegetable oil, animal oil, mineral oil and synthetic oil.

De omstandigheid in 1) hierboven is bedoeld voor lassen dat wordt uitgevoerd om de spanningsafname te meten. Overeenkomstig de 5 onderhavige uitvinding wordt lassen uitgevoerd met een breed verdeelde lasstroom, waarvan het gemiddelde 150 · 170 A is. De spanningsafname wordt gemeten gedurende het lassen met zulk een lasstroom. Bijvoorbeeld, bij lassen met een gemiddelde lasstroom van 160 A (met de lasstroommeter van de lasmachine op 160 A gezet) zal de actuele lasstroom onmiddellijk 10 fluctueren tussen 20 A en 400 A. De spanningsafname is gemeten voor de stroom die fluctueert tussen 140 A en 180 A, zoals later vermeld.The condition in 1) above is intended for welding that is performed to measure the voltage drop. According to the present invention, welding is carried out with a widely distributed welding current, the average of which is 150 · 170 A. The voltage decrease is measured during welding with such a welding current. For example, with welding with an average welding current of 160 A (with the welding current meter of the welding machine set to 160 A), the current welding current will immediately fluctuate between 20 A and 400 A. The voltage drop is measured for the current that fluctuates between 140 A and 180 A, as stated later.

Zoals vermeld in 2) hierboven is lassen uitgevoerd met een gemiddelde lasstroom van 150 -170 A, en is de relatie tussen de actuele stroom en de spanningsafname geplot zoals getoond in figuur 6. De data 15 voor de actuele stroom van 140 - 180 A zijn onttrokken. Het is noodzakelijk dat de gebeurtenissen waarin de spanningsafname 0,41 V overschrijdt voor 70% van de totale gebeurtenissen zouden tellen. In andere woorden, het is noodzakelijk dat de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter zou zijn dan 70%. Zolang aan deze eis is voldaan, zal de 20 toevoerweerstand 60 N niet overschrijden onafhankelijk van lasstroom in het toevoersysteem dat een 6 meter lange toevoerkabelinlegger met één lus heeft. Dit wordt aangetoond in figuur 11 voor het voorbeeld dat later wordt vermeld. Dus wordt de lasdraad overeenkomstig de onderhavige uitvinding gekenmerkt doordat de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V 25 overschrijdt groter is dan 70%.As stated in 2) above, welding is performed with an average welding current of 150-170 A, and the relationship between the current current and the voltage decrease is plotted as shown in Figure 6. The data for the current current of 140 - 180 A is withdrawn. It is necessary that the events in which the voltage drop exceeds 0.41 V count for 70% of the total events. In other words, it is necessary that the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V would be greater than 70%. As long as this requirement is met, the supply resistance will not exceed 60 N independently of welding current in the supply system that has a 6-meter-long supply cable inserter. This is shown in Figure 11 for the example to be mentioned later. Thus, the welding wire according to the present invention is characterized in that the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 70%.

De lasdraad overeenkomstig de onderhavige uitvinding zou voldoen aan de hierboven vermelde omstandigheid 3). Als de hoeveelheid olie kleiner is dan 0,25 g/10 kg draad, dan zal de toevoerweerstand 60 N overschrijden ten gevolge van mechanische wrijving in de toevoerkabelinlegger. Aan de 30 andere kant, als de hoeveelheid olie meer is dan 1,5 g/10 kg draad zal 17 olieoverschot verstopping in de toevoerkabelinlegger veroorzaken en slippen in de toevoerrol.The welding wire according to the present invention would satisfy the aforementioned condition 3). If the amount of oil is less than 0.25 g / 10 kg of wire, the supply resistance will exceed 60 N due to mechanical friction in the supply cable insert. On the other hand, if the amount of oil is more than 1.5 g / 10 kg of wire, 17 excess oil will cause clogging in the feed cable insert and skidding in the feed roll.

De olie die kan worden gebruikt in de onderhavige uitvinding kan worden geselecteerd uit palmolie (plantaardige olie), talk (dierlijke olie) en 5 polyisopreen (synthetische olie).The oil that can be used in the present invention can be selected from palm oil (vegetable oil), talc (animal oil) and polyisoprene (synthetic oil).

Als de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter is dan 80%, zal de toevoerweerstand 50 N niet overschrijden onafhankelijk van de lasstroom in het toevoersysteem dat een 6 meter lange toevoerkabelinlegger met één lus heeft. Dit wordt aangetoond 10 in figuur 12 die later wordt vermeld. Daarom is het wenselijk dat de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter zal zijn dan 80%. Bovendien, als de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter is dan 90%, zal de toevoerweerstand 40 N niet overschrijden onafhankelijk van de lasstroom in het toevoersysteem dat een 15 6 meter lange toevoerkabelinlegger met één lus heeft. Dit wordt aangetoond in figuur 14 die later wordt vermeld. Daarom is het wenselijk dat de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter zou zijn dan 90%.If the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 80%, the feed resistance will not exceed 50 N regardless of the welding current in the feed system that has a 6-meter long loop cable feeder. This is demonstrated in Figure 12, which is mentioned later. Therefore, it is desirable that the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V will be greater than 80%. In addition, if the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 90%, the feed resistance will not exceed 40 N independently of the welding current in the feed system that has a 6-meter long single-loop feeder cable insert. This is shown in Figure 14 which is mentioned later. Therefore, it is desirable that the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V would be greater than 90%.

Bovendien zal de lasdraad overeenkomstig de onderhavige 20 uitvinding bij voorkeur 0,01 tot 0,25 g smeermiddel per kg op het oppervlak of in de 100 pm diepe oppervlaktelaag dragen, welk smeermiddel ten minste één soort is die is geselecteerd uit M0S2, WS2, and ZnS. Als de lasdraad een smeermiddel heeft zoals hierboven gespecificeerd, dan zal de toevoerweerstand niet meer dan 10 N variëren onafhankelijk van de 25 lasomstandigheden in het toevoersysteem dat een 6 meter lange toevoerkabelinlegger met één lus heeft. Met een hoeveelheid van meer dan 0,25 g/10 kg draad, zal het smeermiddel verstopping in de toevoerkabelinlegger veroorzaken.Moreover, the welding wire according to the present invention will preferably carry 0.01 to 0.25 g of lubricant per kg on the surface or in the 100 µm deep surface layer, which lubricant is at least one type selected from MOS2, WS2, and ZnS. If the welding wire has a lubricant as specified above, then the feed resistance will vary no more than 10 N regardless of the welding conditions in the feed system that has a 6 meter long loop feed cable inserter. With an amount of more than 0.25 g / 10 kg of wire, the lubricant will cause clogging in the supply cable insert.

De relatie tussen de spanningsafname en de toestand van het 30 glijdende contactpunt blijft eigenlijk gelden onafhankelijk van het type 18 lasdraad (massieve lasdraad of vloeilijnmiddelkerndraad). De toestand van het glijdende contactpunt wordt eveneens beïnvloed door de contactkracht tussen de lasdraad en de tip. Als de contactkracht nul is, zal er een oneindige elektrische contactweerstand zijn, die stabiele stroomvoorziening 5 belemmert. Het glijdende contactpunt blijft stabiel als de contactkracht groter is dan 50 gf. Als de lasdraad een aanwijsbare diameter (of vrije lus diameter) van ongeveer 750 mm (750+50 mm) heeft nadat hij door de tip is gegaan, blijft het glijdende contactpunt stabiel zolang het draadoppervlak goed wordt aangepast, onafhankelijk van het type lasdraad (massieve 10 lasdraad of vloeilijnmiddelkerndraad).The relationship between the voltage drop and the state of the sliding contact point actually remains valid regardless of the type 18 welding wire (solid welding wire or flux core wire). The condition of the sliding contact point is also influenced by the contact force between the welding wire and the tip. If the contact force is zero, there will be an infinite electrical contact resistance that impedes stable power supply. The sliding contact point remains stable if the contact force is greater than 50 gf. If the welding wire has an apparent diameter (or free loop diameter) of approximately 750 mm (750 + 50 mm) after passing through the tip, the sliding contact point remains stable as long as the wire surface is properly adjusted, regardless of the type of welding wire (solid 10 welding wire or flux core wire).

Incidenteel wordt aangenomen dat de lasdraad overeenkomstig de onderhavige uitvinding een diameter heeft van 0,8 - 1,6 mm.Incidentally, it is believed that the welding wire according to the present invention has a diameter of 0.8 - 1.6 mm.

Een monster van niet-verkoperde massieve draad was voorbereid door trekken door walsrollen en het was getest voor spanningsafname op de 15 volgende wijze. Tabel 1 hieronder toont de samenstelling van de lasdraad (waarbij het overige staal en onvermijdelijke onzuiverheden zijn).A sample of non-coppered solid wire was prepared by pulling through rolls and it was tested for voltage draw in the following manner. Table 1 below shows the composition of the welding wire (the remainder being steel and unavoidable impurities).

Tabel 1 C Si Mn P S Ti ÖÖ4 Ö8 Ï2 0,010 0,010 024 (eenheid: massa%) 20Table 1 C Si Mn P S Ti ÖÖ4 Ö8 Ï2 0.010 0.010 024 (unit: mass%) 20

Een gebeitste staaf, 5,25-5,6 mm in diameter, was getrokken door trekstenen met een gat en walsrollers in tandem. Trekken om een draad van 5,5 mm diameter tot een draad van 1,2 mm diameter te maken, brengt een totale vermindering (in diameter) mee van 4,4 mm. Figuur 7 is een 25 grafiek waarin de vermindering in diameter door de walsrollers is geplot op de abscis en de spanningsafname tijdens het lassen is geplot op de ordinaat.A pickled rod, 5.25-5.6 mm in diameter, was drawn by draw stones with a hole and roller rollers in tandem. Pulling to make a wire of 5.5 mm diameter into a wire of 1.2 mm diameter involves a total reduction (in diameter) of 4.4 mm. Figure 7 is a graph in which the reduction in diameter by the roller rollers is plotted on the abscissa and the voltage decrease during welding is plotted on the ordinate.

1919

Het wordt opgemerkt van figuur 7 dat de spanningsafname | toeneemt als vermindering in diameter door middel van walsrollers toeneemt.It is noted from Figure 7 that the voltage decrease | increases as a reduction in diameter by means of roller rollers increases.

Een ander monster was voorbereid door tussentijds gloeien 5 (wanneer de diameter 2,4 mm was), zuur afbeitsen, trekken door matrijzen met een gat met Na zeep tot de uiteindelijke diameter, en grondig wassen met warm water bij 30°C. Het resulterende monster heeft een extreem dunne oxidefilm, die gevormd is op het oppervlakte en dus neemt de spanningsafname duidelijk toe. Figuur 8 is een grafiek die de relatie toont 10 tussen de spanningsafname (op de ordinaat) en het product van de temperatuur van het waswater en de duur van het wassen (op de abscis). Het is duidelijk van figuur 8 dat de spanningsafname tijdens het lassen toeneemt in verhouding tot de duur van het wassen of de temperatuur van het waswater.Another sample was prepared by intermediate annealing (when the diameter was 2.4 mm), pickling acid, drawing through molds with a hole of Na soap to the final diameter, and washing thoroughly with warm water at 30 ° C. The resulting sample has an extremely thin oxide film, which is formed on the surface and thus the voltage decrease clearly increases. Figure 8 is a graph showing the relationship between the voltage decrease (on the ordinate) and the product of the temperature of the wash water and the duration of washing (on the abscissa). It is clear from Figure 8 that the voltage decrease during welding increases in proportion to the duration of the washing or the temperature of the washing water.

15 Een monster van lasdraad was onmiddellijk opgewarmd tot een hoge temperatuur in de atmosfeer door gebruik te maken van een hoog-frequentie inductieverwarmingsinrichting (met een oscillerende frequentie van 20 kHz). Figuur 9 is een grafiek die de relatie toont tussen de inductie verwarmingstemperatuur en de spanningsafname tijdens het lassen. Het 20 wordt op gemerkt dat de spanningsafname scherp toeneemt als de verwarmingstemperatuur 300°C is. Verwarmen boven 450°C resulteert in een gegloeide zachte draad die ongeschikt is voor lassen.A sample of welding wire was immediately heated to a high temperature in the atmosphere using a high-frequency induction heater (with an oscillating frequency of 20 kHz). Figure 9 is a graph showing the relationship between the induction heating temperature and the voltage decrease during welding. It is noted that the voltage decrease sharply increases when the heating temperature is 300 ° C. Heating above 450 ° C results in an annealed soft wire that is unsuitable for welding.

Figuur 10 is een grafiek die de relatie toont tussen de hoeveelheid ZnS op het draadoppervlak (op de abscis) en de spanningsafname (op de 25 ordinaat). Het wordt opgemerkt van figuur 10 dat de spanningsafname toeneemt als het draadoppervlakte wordt bedekt met een geschikte hoeveelheid olie en ZnS. Het wordt ook opgemerkt dat de spanningsafname toeneemt in verhouding met de hoeveelheid ZnS. Het was eveneens gevonden dat deze relatie geldt voor andere sulfiden.Figure 10 is a graph showing the relationship between the amount of ZnS on the wire surface (on the abscissa) and the voltage decrease (on the ordinate). It is noted from Figure 10 that the voltage decrease increases when the wire surface is covered with a suitable amount of oil and ZnS. It is also noted that the voltage decrease increases in proportion to the amount of ZnS. It was also found that this relationship applies to other sulfides.

30 j 2030 j 20

VOORBEELDENEXAMPLES

Een experiment was uitgevoerd met een massieve draad die een chemische samenstelling heeft equivalent met JIS YGWll. Tabel 2 5 hieronder toont de samenstelling van de massieve draad (waarbij het overige staal en onvermijdelijke onzuiverheden zijn).An experiment was conducted with a solid wire that has a chemical composition equivalent to JIS YGWll. Table 2 below shows the composition of the solid wire (the remainder being steel and unavoidable impurities).

Tabel 2 C Si Mn P S Ti Ö ÖÖ4 Ö8Ö L45 0,010 0,010 024 0,0040 (eenheid: massa%) 10Table 2 C Si Mn P S Ti Ö ÖÖ4 Ö8Ö L45 0.010 0.010 024 0.0040 (unit: mass%) 10

De draad onderging zuur beitsen wanneer het een diameter had van 5,25 mm. Daarna onderging de draad koud trekken, wassen, en oppervlaktebehandeling onder de omstandigheid getoond in voorbeelden 1 tot 5. Tijdens het koud trekken was de draad getrokken tot een diameter ' 15 van 1,185+0,015 mm. Bij de oppervlaktebehandeling was een olie aangebracht op de oppervlakte van de draad. Incidenteel was de procedure in dit voorbeeld ook effectief voor draden met een uiteindelijke diameter van 0,6-1,6 mm of vloeilijnmiddelkerndraden.The wire underwent acid pickling when it had a diameter of 5.25 mm. Thereafter, the wire underwent cold drawing, washing, and surface treatment under the condition shown in Examples 1 to 5. During cold drawing, the wire was drawn to a diameter of 1.155 + 0.015 mm. In the surface treatment, an oil was applied to the surface of the wire. Incidentally, the procedure in this example was also effective for wires with a final diameter of 0.6-1.6 mm or flux core wires.

Het effect (toevoerbaarheid) was geëvalueerd door gebruik te 20 maken van de experimentele inrichting getoond in figuur 1 met wisselende lasstroom en spanning. De inrichting heeft een 6 meter lange lastoorts en een lus (300 mm in diameter) om toevoerweerstand te verschaffen.The effect (applicability) was evaluated using the experimental device shown in Figure 1 with alternating welding current and voltage. The device has a 6 meter long welding torch and a loop (300 mm in diameter) to provide supply resistance.

VOORBEELD 1 25 Een voorbeelddraad was voorbereid door droogtrekken door matrijzen met een gat met Na zeep tot de diameter verminderd was van 5,5 mm tot 1,2 mm. De uiteindelijk getrokken draad was gewassen door 21 onderdompeling in heet water bij 60°C voor 2 seconden. Na het drogen werd de gewassen draad bedekt met synthetische olie (polyisobuteen) in een hoeveelheid van 0,8 gram per 10 kg. Incidenteel onderging de uiteindelijk getrokken draad geen huidgang (voor een lichte oppervlaktevermindering) 5 met olie.EXAMPLE 1 An exemplary thread was prepared by drawing dry through molds with a hole of Na soap until the diameter was reduced from 5.5 mm to 1.2 mm. The wire finally drawn was washed by 21 immersion in hot water at 60 ° C for 2 seconds. After drying, the washed thread was covered with synthetic oil (polyisobutene) in an amount of 0.8 grams per 10 kg. Occasionally, the finally drawn wire did not undergo a skin walk (for a slight surface reduction) with oil.

Figuur 11 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand. Het wordt opgemerkt dat de maximum toevoerweerstand 60 N is. Daarom, tenzij de toevoerweerstand 100 N overschrijdt, zal geen slippen optreden bij de toevoerrol die een klemkracht heeft van ongeveer 10 100 N. Dus de voorbeelddraad in dit voorbeeld voldoet aan de minimum eisen (geen ophoping van metaalpoeder in de tip, veerinlegger, en toevoerbuis) ondanks lichte fluctuaties in de draadtoevoersnelheid.Figure 11 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance. It is noted that the maximum supply resistance is 60 N. Therefore, unless the feed resistance exceeds 100 N, no slippage will occur with the feed roller having a clamping force of about 10 100 N. Thus, the sample wire in this example meets the minimum requirements (no accumulation of metal powder in the tip, spring insert, and feed tube). ) despite slight fluctuations in the wire feed speed.

VOORBEELD 2 15 Een voorbeelddraad was voorbereid door droogtrekken door matrijzen met een gat met Na zeep tot de diameter vermindert was van 5,5 mm tot 2,4 mm, door walsrollers tot de diameter verminderd was van 2,4 mm tot 1,25 mm, en door matrijzen met een gat met Na zeep tot de diameter was verminderd van 1,25 mm tot 1,2 mm. De uiteindelijk getrokken draad 20 was gewassen door onderdompeling in heet water bij 70°C voor 2 seconden.EXAMPLE 2 An exemplary thread was prepared by drying through molds with a hole with Na soap until the diameter was reduced from 5.5 mm to 2.4 mm, by roller rollers until the diameter was reduced from 2.4 mm to 1.25 mm , and through molds with a hole with Na soap until the diameter was reduced from 1.25 mm to 1.2 mm. The finally drawn wire 20 was washed by immersion in hot water at 70 ° C for 2 seconds.

Na het drogen werd de gewassen draad bedekt met synthetische olie (polyisobuteen) in een hoeveelheid van 0,8 gram per 10 kg.After drying, the washed thread was covered with synthetic oil (polyisobutene) in an amount of 0.8 grams per 10 kg.

Figuur 12 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand. Het wordt opgemerkt dat de maximum toevoerweerstand 25 50 N is. De voorbeelddraad in dit voorbeeld onderging een minimale fluctuatie in toevoerweerstand en gaf een minimale hoeveelheid spat.Figure 12 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance. It is noted that the maximum supply resistance 25 is 50 N. The sample wire in this example underwent a minimal fluctuation in supply resistance and gave a minimal amount of spatter.

VOORBEELD 3EXAMPLE 3

Een voorbeelddraad was voorbereid door droogtrekken door 30 walsrollers met Na zeep tot de diameter was verminderd van 5,5 mm tot 22 1,28 mm, en door matrijzen met een gat met Na zeep tot de diameter was verminderd van 1,28 mm tot 1,2 mm. De uiteindelijk getrokken draad was gewassen door onderdompeling in heet water bij 65°C voor twee seconden.An exemplary thread was prepared by drying through 30 rollers with Na soap until the diameter was reduced from 5.5 mm to 22 1.28 mm, and by molds with a hole with Na soap until the diameter was reduced from 1.28 mm to 1 , 2 mm. The wire finally drawn was washed by immersion in hot water at 65 ° C for two seconds.

Na het drogen werd de gewassen draad bedekt met synthetische olie 5 (polyisobuteen) in een hoeveelheid van 0,8 gram per 10 kg.After drying, the washed thread was covered with synthetic oil (polyisobutene) in an amount of 0.8 grams per 10 kg.

Figuur 13 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand. Het wordt opgemerkt dat de voorbeelddraad in dit voorbeeld een stabiele toevoerweerstand voortbracht, met een hele lage waarschijnlijkheid op lasfouten die optreden zelfs wanneer een grote 10 lasstroom wordt toegepast.Figure 13 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance. It is noted that the example wire in this example produced a stable supply resistance, with a very low probability of welding errors occurring even when a large welding current is applied.

VOORBEELD 4EXAMPLE 4

Een voorbeelddraad was voorbereid door droogtrekken door walsrollers met K zeep tot de diameter was verminderd van 5 mm tot 1,25 15 mm, en door matrijzen met een gat met Na zeep tot de diameter was verminderd van 1,25 mm tot 1,2 mm. De uiteindelijk getrokken draad was gewassen door onderdompeling in heet water bij 65°C voor 2 seconden. Na | het drogen werd de gewassen draad bedekt met synthetische olie (polyisobuteen) in een hoeveelheid van 0,8 gram per 10 kg en M0S2 in een 20 hoeveelheid van 0,015 gram per 10 kg.An exemplary thread was prepared by drying with rollers with K soap until the diameter was reduced from 5 mm to 1.25 mm, and by molds with a hole with Na soap until the diameter was reduced from 1.25 mm to 1.2 mm . The wire finally drawn was washed by immersion in hot water at 65 ° C for 2 seconds. Na | drying, the washed thread was covered with synthetic oil (polyisobutene) in an amount of 0.8 grams per 10 kg and MOS2 in an amount of 0.015 grams per 10 kg.

Figuur 14 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en toevoerweerstand. Het wordt opgemerkt dat de voorbeelddraad in dit voorbeeld een stabiele lage toevoerweerstand voortbracht, met sterk verminderde spat en rook.Figure 14 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance. It is noted that the example wire in this example produced a stable low feed resistance, with greatly reduced spatter and smoke.

25 VOORBEELD 5EXAMPLE 5

Een voorbeelddraad was voorbereid door droogtrekken door walsrollen met een smeermiddel hieronder gespecificeerd tot de diameter was verminderd van 5,5 mm tot 1,25 mm en door matrijzen met een gat met 30 Na zeep tot de diameter was verminderd van 1,25 mm tot 1,2 mm. Het 23 smeermiddel is samengesteld uit Na zeep of K zeep, een middel om het verzachtingspunt aan te passen zoals nitriet en fosfaat, en een sulfide geselecteerd uit M0S2, WS2, en ZnS. De uiteindelijk getrokken draad was gewassen bij onderdompeling in heet water bij 65°C voor 2 seconden. Na het 5 drogen werd de gewassen draad bedekt met synthetische olie (polyisobuteen) in een hoeveelheid van 0,8 gram per 10 kg en M0S2, WS2, en ZnS elk in een hoeveelheid van 0,05 gram per 10 kg (met een totale hoeveelheid aan sulfiden van 0,15 gram per 10 kg).An exemplary thread was prepared by drying by rolling with a lubricant specified below until the diameter was reduced from 5.5 mm to 1.25 mm and by molds with a hole of 30 Na soap until the diameter was reduced from 1.25 mm to 1 , 2 mm. The lubricant is composed of Na soap or K soap, an agent to adjust the softening point such as nitrite and phosphate, and a sulfide selected from MOS2, WS2, and ZnS. The wire finally drawn was washed by immersion in hot water at 65 ° C for 2 seconds. After drying, the washed thread was covered with synthetic oil (polyisobutene) in an amount of 0.8 grams per 10 kg and MOS2, WS2, and ZnS each in an amount of 0.05 grams per 10 kg (with a total amount sulphides of 0.15 grams per 10 kg).

Figuur 15 is een grafiek die de relatie toont tussen lasstroom en 10 toevoerweerstand. Het wordt opgemerkt dat de voorbeelddraad in dit voorbeeld heel weinig toevoerweerstand voortbracht onafhankelijk van de lasstroom en het toevoeren bij een constante snelheid over het hele bereik van praktische lasstroom.Fig. 15 is a graph showing the relationship between welding current and supply resistance. It is noted that the exemplary wire in this example produced very little feed resistance independently of the welding current and feeding at a constant speed over the entire range of practical welding current.

Tabel 3 toont de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41V 15 overschrijdt en de drempelspanning waarbij de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter is dan 70%, welke toepasbaar zijn op de data getoond in figuren 7 tot 10. Incidenteel zijn de data in tabel 3 ook omvat in de data in voorbeelden 1 tot 5.Table 3 shows the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V and the threshold voltage where the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 70%, which are applicable to the data shown in Figs. 7 to 10. Occasionally, the data in Table 3 also included in the data in Examples 1 to 5.

20 Tabel 3Table 3

Data waarschijnlijkheid van drempelspanning voor 70% opmerkingen overschrijding van 0,41 waarschijnlijkheid (V) (overeenkomst met V (%). voorbeelden).Data probability of threshold voltage for 70% comments exceeding 0.41 probability (V) (agreement with V (%). Examples).

Fig. 7-1 53% 0,31 VFIG. 7-1 53% 0.31 V

Fig. 7-2 75% 0,44 VFIG. 7-2 75% 0.44 V

Fig. 7-3 76% 0,46 V voorbeeld 2FIG. 7-3 76% 0.46 V example 2

Fig. 7-4 79% 0.50 V voorbeeld 3FIG. 7-4 79% 0.50 V example 3

Fig. 7-5 84% 0,51 V voorbeeld 4FIG. 7-5 84% 0.51 V example 4

Fig. 7-6 85% 0,52 V voorbeeld 5FIG. 7-6 85% 0.52 V example 5

Fig. 8-1 53% 0,35 VFIG. 8-1 53% 0.35 V

Fig. 8-2 57% 0,39 VFIG. 8-2 57% 0.39 V

Fig. 8-3 54% 0,36 VFIG. 8-3 54% 0.36 V

2424

Fig. 8-4 70% 0,41 VFIG. 8-4 70% 0.41 V

Fig. 8-5 76% 0,45 V voorbeeld 1FIG. 8-5 76% 0.45 V example 1

Fig. 8-6 83% 0,50 VFIG. 8-6 83% 0.50 V

Fig. 8-7 83% 0,50 VFIG. 8-7 83% 0.50 V

Fig. 8-8 84% 0,51VFIG. 8-8 84% 0.51 V

Fig. 8-9 85% 0,52 VFIG. 8-9 85% 0.52 V

Fig. 9-1 50% 0,29 VFIG. 9-1 50% 0.29 V

Fig. 9-2 52% 0,31VFIG. 9-2 52% 0.31V

Fig. 9-3 55% 0,37 VFIG. 9-3 55% 0.37 V

Fig. 9-4 75% 0,44 VFIG. 9-4 75% 0.44 V

Fig. 9-5 75% " 0,45 VFIG. 9-5 75% "0.45 V

Fig. 10-1 45% 0,24 VFIG. 10-1 45% 0.24 V

Fig. 10-2 58% ~~ 0,39 VFIG. 10-2 58% ~ 0.39 V

Fig. 10-3 70% 0,41 VFIG. 10-3 70% 0.41 V

Fig. 10-4 77% 0,47 VFIG. 10-4 77% 0.47 V

Fig. 10-5 75% 0,45 VFIG. 10-5 75% 0.45 V

Fig. 10-6 76% 0,46 VFIG. 10-6 76% 0.46 V

Fig. 10-7 73% 0,43 VFIG. 10-7 73% 0.43 V

Fig. 10-8 75% " 0,45 VFIG. 10-8 75% "0.45 V

10318011031801

Claims

1. Niet-verkoperde lasdraad die geschikt is voor CO2 gasmantel booglassen bij de omstandigheid dat de gemiddelde stroom 150 tot 170 A is, de tip een stroomtoevoerlengte van 2 tot 4 mm heeft, de afstand tussen de tip en het werkstukmateriaal 20 tot 24 mm is, en de vrije lus ten gevolge 5 van de draadwikkeling een diameter van 700 tot 800 mm heeft, zodanig dat er een waarschijnlijkheid groter dan 70% is dat de spanningsafname tussen de lasdraad en de tip 0,41 V overschrijdt bij de omstandigheid dat de stroom 140 tot 180 A is, en welke 0,25 tot 1,5 g olie per 10 kg op het oppervlak draagt, welke olie ten minste een soort olie is die is geselecteerd uit 10 plantaardige olie, dierlijke olie, minerale olie en synthetische olie.1. Non-coppered welding wire suitable for CO2 gas jacket arc welding when the average current is 150 to 170 A, the tip has a current supply length of 2 to 4 mm, the distance between the tip and the workpiece material is 20 to 24 mm and the free loop due to the wire winding has a diameter of 700 to 800 mm, such that there is a probability greater than 70% that the voltage drop between the welding wire and the tip exceeds 0.41 V under the condition that the current 140 to 180 Å, and which carries 0.25 to 1.5 g of oil per 10 kg on the surface, which oil is at least one type of oil selected from vegetable oil, animal oil, mineral oil and synthetic oil.

2. Niet-verkoperde lasdraad volgens conclusie 1, waarbij de waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter is dan 80%.The non-coppered welding wire according to claim 1, wherein the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 80%.

3. Niet-verkoperde lasdraad volgens conclusie 1, waarbij de 15 waarschijnlijkheid dat de spanningsafname 0,41 V overschrijdt groter is dan 90%.3. The non-coppered welding wire according to claim 1, wherein the probability that the voltage drop exceeds 0.41 V is greater than 90%.

4. Niet-verkoperde lasdraad volgens conclusie 1, welke 0,01 tot 0,25 g smeermiddel per 10 kg op het oppervlak of in de 100 μπι diepe oppervlaktelaag draagt, welk smeermiddel ten minste een soort is die is 20 geselecteerd uit M0S2, WS2 en ZnS is. 1 0 3 1 80 1 -1 UITTREKSEL Beschreven hierin is een niet-verkoperde lasdraad die geschikt is voor CO2 gasmantel booglassen bij de omstandigheid dat de gemiddelde stroom 150 tot 170 A is, de tip een stroomtoevoerlengte van 2 tot 4 mm heeft, de afstand tussen tip en het werkstukmateriaal 20 tot 24 mm is, en de i vrije lus ten gevolge van de draadwikkeling een diameter van 700 tot 800 mm heeft, zodat er een waarschijnlijkheid groter dan 70% is dat de spanningsafname tussen de lasdraad en de tip 0,41 V overschrijdt bij de j ; omstandigheid dat de stroom 140 tot 180 A is, en welke 0,25 tot 1,5 g olie per 10 kg op het oppervlak draagt, welke olie ten minste een soort olie is die is geselecteerd plantaardige olie, dierlijke olie, minerale olie en synthetische olie. De lasdraad ondergaat stabiel smelten bij het glijdende contactpunt tussen zichzelf en de tip tijdens het lassen en is vrij van plotseling stollen dat anders optreedt bij het glijdende contactpunt tijdens continu lassen. De lasdraad munt uit in draadtoevoerbaarheid en boogstabiliteit. Deze is eveneens superieur in laswerkbaarheid met een minimum aan spat en rook. 1031801The non-coppered welding wire according to claim 1, which carries 0.01 to 0.25 g of lubricant per 10 kg on the surface or in the 100 μπι deep surface layer, which lubricant is at least a species selected from M0S2, WS2 and ZnS. 1 0 3 1 80 1 -1 EXTRACT Described herein is a non-coppered welding wire suitable for CO2 gas jacket arc welding in the condition that the average current is 150 to 170 A, the tip has a current supply length of 2 to 4 mm, the distance between tip and workpiece material is 20 to 24 mm, and the free loop due to the wire winding has a diameter of 700 to 800 mm, so that there is a probability greater than 70% that the voltage decrease between the welding wire and the tip 0, Exceeds 41 V at the j; circumstance that the current is 140 to 180 A, and which carries 0.25 to 1.5 g of oil per 10 kg on the surface, which oil is at least one type of oil selected from vegetable oil, animal oil, mineral oil and synthetic oil. The welding wire undergoes stable melting at the sliding contact point between itself and the tip during welding and is free from sudden solidification that would otherwise occur at the sliding contact point during continuous welding. The welding wire excels in wire feedability and arc stability. It is also superior in welding workability with a minimum of spatter and smoke. 1031801