MXPA99001738A - Proceso y sistema para tratar gas de humero - Google Patents

Abstract

Esta invención se refiere a un proceso para tratar gas de humero, que incluye una etapa de recuperación de calor, para recuperar el calor procedente del gas de humero, por medio de un intercambiador de calor (4), y asíenfriar el, gas de humero, y una etapa de absorción subsecuente, para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con un fluido absorbente (D) en las torres de absorción (12, 13), para asíremover al menos el S02 presente en el gas de humero por absorción en el fluido (D) de absorción, este proceso se caracteriza, por ejemplo, porque se suministra una etapa dei adición de polvo, para el rociado de un polvo, que se puede recoger, en la etapa de absorción [por ejemplo, cenizas de carbón (H)]dentro del gas de humero, antes de la etapa de recuperación de calor. Esta invención hace posible suministrar un proceso para el tratamiento de gas de humero en el cual se puede lograr fácilmente una medida previa contra el S03 presente en el gas de humero, sin recurrir a la inyección del amoníaco, y el gas de humero puede además ser purificado sin la desventaja de causar que la substancia inyectada permanezca en el gas de humero tratado.

Description

PROCESO Y SISTEMA PARA TRATAR GAS DE HUMERO CAMPO DE LA INVENCIÓN Y EXPOSICIÓN DE LA TÉCNICA RELACIONADA Esta invención se refiere a una técnica para la purificación de gas de humero, que contiene el SO2 y el SO3 como óxidos de azufre y, asimismo, polvos, tal como el carbón sin quemar (por ejemplo el gas de humero producido por calderas que queman aceites pesados) . Más particularmente, se refiere a una técnica de tratamiento del gas de humero, en que se puede lograr una medida preventiva contra el SO3 , presente en el gas de humero, el cual puede condensarse para producir humos perjudiciales de ácido sulfúrico, o una mejora en la capacidad de la remoción de polvo se puede producir con bajo costo y con una operación o construcción de equipo sencillos . Generalmente, el gas de humero producido, por ejemplo, de calderas que queman aceites pesados, en una planta eléctrica térmica de energía o similar, contiene óxidos de azufre, los cuales incluyen el SO3 (trióxido de azufre) además del SO2 (dióxido de azufre) . La proporción del SO3 a la cantidad total de óxidos de azufre (por ejemplo, 1,500 ppm), puede variar de acuerdo con la temperatura de combustión de la caldera, el tipo de quemador, el tipo del catalizador de combustión y similares, pero es del orden d varios por cientos en cualquier caso. Es decir, el S03 est presente en una cantidad relativamente pequeña, por ejempl de unas 30 ppm. Consecuentemente, una consideración básic importante en la desulfuración de este tipo de gas de humer es la capacidad de absorber el SO2 • Sin embargo, cuando el SO3 presente en el gas d humero produce humos, ellos forman nieblas perjudiciales de H2SO4, que son fuertemente corrosivas y constituyen un facto en la formación de incrustaciones. Asimismo, ellas constan d partículas submicrométricas que difícilmente pueden se capturadas por el mero contacto de gas-líquido con el fluid absorbente. Por esta razón, algún tratamiento para l remoción del SO3 se requiere con el fin de impedir l corrosión del equipo y la formación de incrustaciones o co el fin de lograr una purificación ulterior del gas de humero. Por lo tanto, en un sistema de tratamiento del ga de humero, para su uso, por ejemplo, con una caldera qu quema aceites pesados, ha sido convencionalmente una práctic común inyectar amoníaco en el gas de humero, en una part corriente arriba del equipo y así capturar el SO3 presente e el gas de humero como sulfato de amonio [ (NH4) SO4] . Un ejemplo de tal proceso y sistema convenciona del tratamiento del gas de humero se describe abajo co referencia a la Figura 14.

En la Figura 14, el número de referencia 1 designa un calentador de aire (equipo secundario de la caldera) para calentar el aire de combustión que se va a suministrar a una caldera (no mostrada), utilizando el calor del gas de escape. En este caso, el aparato o etapas que siguen a este calentador 1 de aire se encuentran dentro del ámbito de la presente invención. Primero, en un conducto 2 de entrada, un gas de humero A sin tratar, que deja el calentador 1 de aire, se pone en contacto con el amoníaco (NH3) , rociado desde una boquilla 2 de pulverización. Así, el SO3 presente en el gas de humero reacciona con este amoníaco y el agua en el gas de humero, para formar el sulfato de amonio. Puesto que este sulfato de amonio está presente como partículas sólidas (es decir, polvo) en el gas de humero, la concentración de polvo en el gas de humero es notablemente aumentada. (Por ejemplo, cuando la concentración de polvo, antes de la inyección del amoníaco, es de 180 mg/m3N, esta concentración del polvo, después de la inyección del amoníaco, llega a ser de 360 mg/m3N.) En seguida, el gas de humero A se introduce en un precipitador electrostático seco 3, donde el polvo B se remueve del mismo. Esta parte del polvo B, el cual estaba contenido originalmente en el gas de humero A, consiste esencialmente de carbón sin quemar y, en el caso, por ejemplo, de calderas que queman aceites pesados, además contiene impurezas, tal como el vanadio y el magnesio. Asimismo, la mayoría del sulfato de amonio, antes mencionado, es recogido también en este precipitador electrostático 3 , descargado en el polvo B, y desechado, por ejemplo, como un desperdicio industrial. En seguida, con el fin que el gas de humero C, tratado por calor, sea descargado a la atmósfera, en la sección 5 de recalentamiento del calentador de gas-gas (GGH) , como se describirá después, el gas de escape A se introduce en la sección 4 de recuperación de calor de este GGH, donde se somete a la recuperación de calor y así se enfría (etapa de recuperación de calor) . Por ejemplo, la temperatura del gas A de humero se reduce de 160 a 100°C, aproximadamente. Subsecuentemente, al menos el SO2 y algo de la cantidad pequeña restante del polvo se remueven del gas de humero A en las torres de absorción 12 y 13 (que se describirán después) de un aparato 10 de desulfuración (etapa de absorción) , calentado en la sección 5 de recalentamiento del GGH a una temperatura adecuada para la descarga en la atmósfera, y luego se descarga desde una chimenea (no mostrada) a la atmósfera como gas de humero C tratado. En este caso, el aparato 10 de desulfuración tiene una construcción en la cual dos torres de absorción, 12 y 13, del tipo de columna líquida (es decir, torres de absorción de flujo paralelo y en contraflujo) se yuxtaponen arriba de un tanque 11 para almacenar una pasta acuosa absorbente (o fluido absorbente) D y en el cual el gas de humero se introduce sucesivamente en estas torres de absorción y llevadas en un contacto de gas-líquido con la pasta acuosa dentro del tanque 11 en las torres de absorción respectivas. Cada torre de absorción 12 y 13 se equipa con una pluralidad de tubos de rociado 15 y 16. La pasta acuosa absorbida por las bombas de circulación, 17 y 18, se inyecta hacia arriba desde estos tubos de rociado, 1§_ y 16, en la forma de columnas líquidas. Asimismo, en este caso, un eliminador 20 de niebla, para recoger y remover la niebla arrastrada, se instala corriente abajo de las torres de absorción. En el aparato de la Figura 14, La niebla recogida por este eliminador 20 de niebla se acumula en una tolva inferior (no mostrada) y se regresa al tanque 11 a través de un tubo de descarga, que se extiende desde el fondo de la tolva. Asimismo, este aparato está equipado con el denominado rociador 21 de aire de brazo rotatorio, para soplar el aire oxidante dentro de la pasta acuosa en el tanque 11, en la forma de burbujas finas de aire, mientras se agita la pasta acuosa, de modo que esta pasta acuosa absorbente tenga absorbido el dióxido de azufre, donde se pone en contacto eficiente con el aire en el tanque 11 y así se oxida completamente para formar el yeso.

Más específicamente, en este aparato, la pasta acuosa absorbente, inyectada desde los tubos de rociado, 15 ó 16, dentro de la torre de absorción 12 ó 13, fluye hacia abajo mientras el dióxido de azufre absorbente y el polvo, como resultado del contacto de gas-líquido con el gasa de humero, y entra en el tanque 11 donde se oxida por el contacto con un gran número de burbujas de aire, sopladas ahí mientras se agita con el rociador 21 de aire, y luego sufre una reacción de neutralización para formar el yeso. Las reacciones dominantes que ocurren en el curso de estos tratamientos se representan por las siguientes fórmulas de reacción (1) a (3) : Sección de entrada del gas de humero de la torre de absorción SO2 + H2O ^> H+ + HSO3- (1) Tanque H+ + HSO3- + 1? 02 = 2H+ + S0 2- (2) 2H+ + SO42- + CaC?3 + H2O ^ CaS?4-2H2? + CO2 (3) Así , el yeso , una pequeña cantidad de piedra caliza (usada como el absorbente) y una leve cantidad de polvo , se suspenden establemente en la pasta acuosa dentro del tanque 11. En este caso, la pasta acuosa dentro del tanque 11 (que puede ser denominada después como una pasta acuosa de yeso S) es retirada y alimentada a un separador 23 de sólido-líquido, por medio de una bomba 22 de pasta acuosa. Esta pasta acuosa es filtrada ep un separador 23 de sólido-líquido, de modo que el yeso E con un contenido de agua bajo se recupera. Por otra parte, una porción Fl del filtrado del separador de 23 solido-líquido se alimenta a un tanque 26 de preparación de la pasta acuosa, por medio de un tanque 24 de filtrado y una bomba 25 de filtrado, y se reutiliza como el constituyente de agua de la pasta acuosa absorbente D. El tanque 26 de preparación de la pasta acuosa está equipado con un agitador y sirve para preparar la pasta acuosa D absorbente por la mezcla de la piedra caliza G, introducida desde un silo (no mostrado) con el filtrado Fl alimentado desde el tanque 24 de este filtrado. La pasta acuosa absorbente D dentro del tanque 26 de preparación de la pasta acuosa, se alimenta adecuadamente al tanque 11 por medio de un tanque 27 de pasta acuosa. Con el fin de reponer el agua gradualmente perdida, por ejemplo debido a la evaporación en las torres de absorción 12 y 13 , el agua compuesta (tal como el agua industrial) se suministra adecuadamente, por ejemplo, al tanque 11. La piedra caliza G se usa en la forma un polvo, obtenido usualmente por pulverización de la piedra caliza minada a un diámetro de partículas de aproximadamente 100 µm. Asimismo, con el fin de impedir la acumulación de impurezas en el agua que circula a través del aparato 10 de desulfuración, el resto del filtrado, dentro del tanque de filtrado 24 se transfiere a un proceso de desecho del agua de desperdicio (no mostrado) , como las denominada agua de desperdicio F2 de desulfuración. De acuerdo con el proceso de tratamiento del gas de humero, antes descrito, el precipitador electrostático 3 que deja el gas de humero contiene poco SO3 y, por lo tanto, se evitan las desventajas antes descritas. Es decir, sí no hay inyección del amoníaco para tratar el SO3 , este SO3 se condensará en el equipo en la base del punto de rocío del ácido sulfúrico y así producirá humos, como se describió anteriormente. En general, la mayoría del SO3 se condensaría en humos como resultado del enfriamiento en la sección 4 de recuperación de calor del GGH. Consecuentemente, en cuando menos la sección 4 de recuperación de calor del GGH y las partes colocadas corriente abajo del mismo, problemas, tal como la corrosión de los componentes del equipo y la obstrucción de la trayectoria del flujo del gas de humero, debida a la formación de incrustaciones, pueden surgir, causando así un aumento en el costo del equipo y el costo del mantenimiento.

Asimismo, puesto que tales humos del SO3 permanecen en el gas de humero tratado C descargado desde el aparato 10 de desulfuración, un colector de polvo húmedo necesita ser instalado, por ejemplo, en una posición corriente abajo de la torre de absorción 13 y corriente arriba de la sección 5 de recalentamiento del GGH, con el fin de lograr un alto grado de purificación del gas de humero. Esto también causa un aumento en el costo y el tamaño del equipo. Sin embargo, si se realiza la inyección del amoníaco, como se ilustra en la Figura 14, el SO3 presente en el gas de humero se convierte en sulfato de amonio en una posición corriente arriba del precipitador electrostático 3, como se describió - antes, y el sulfato de amonio resultante se, recoge como polvo B en el precipitador electrostático 3. Así, los problemas antes descritos con el SO3 se resuelven tentativamente . En los sistemas de tratamiento del gas de humero para las calderas que queman carbón, un sistema en el cual la sección 4 de recuperación de calor del GGH está dispuesto en el costado corriente arriba del precipitador electrostático 3 , para llevar a cabo la etapa de recuperación de calor antes de la recolección del polvo electrostático (es decir, el nombrado sistema de alto desempeño) se emplea ampliamente. Este sistema se intenta para lograr el alto desempeño de separación de polvo con una construcción de equipo sencilla y de tamaño pequeño, enfocando la atención en el hecho que, cuando la temperatura del gas de humero es baja, el desempeño de recolección de polvo por capacidad unitaria del precipitador electrostático se mejora con base en la resistividad del polvo. Sin embargo, en casos donde se usan los combustibles de aceite, este sistema tiene pocos méritos debido a las diferencias en las propiedades (por ejemplo, la resistencia, eléctrica) del polvo presente en el gas de humero. Por consiguiente, es una práctica común realizar la inyección del amoníaco, antes mencionada, empleando una construcción de equipo como se ilustra en la Figura 14. Sin embargo, el proceso o sistema de tratamiento convencional del gas de humero, implica los siguientes varios problemas debido a la inyección del amoníaco, antes mencio-nada. Primero que todo, es necesario comprar y suministrar el amoníaco costoso. Esto es desventajoso desde el punto de vista del costo de la operación. Asimismo, es también necesario alargar el conducto 2 de entrada, de modo que el amoníaco pueda ser inyectado y difundido. Esto interfiere con una reducción en el tamaño del equipo . Igualmente, puesto que algo del amoníaco permanece en el costado corriente abajo del precipitador electrostático 3, los componentes de nitrógeno están contenidos en el agua F2 de desperdicio de la desulfuración. Consecuentemente, un tratamiento embarazoso para la remoción del nitrógeno, por ejemplo, por desnitrificación microbiana, se requiere antes del desecho del agua de desperdicio de la desulfuración. Esto también causa un aumento en el costo de operación y tamaño del equipo. Asimismo, el amoníaco está también contenido en el gas de humero tratado C y descargado a la atmósfera. La emisión de amoníaco es inconveniente desde el punto de vista de la purificación ulterior del gas de humero. Si se regula la emisión del amoníaco, alguna medida para la remoción del amoníaco (por ejemplo, el uso de equipo adicional) será ¡ requerida. Esto también posee un problema desde el punto de vista del costo y similar. Igualmente, el amoníaco está también contenido en el yeso E formado como un subproducto. Por lo tanto, dependiendo de las normas de aceptación para el yeso, puede ser necesario lavar este yeso con el fin de remover el olor desagradable y similar. Además, el polvo de sulfato de amonio remanente en el lado corriente abajo del precipitador electrostático 3 tiene un diámetro de partículas relativamente pequeño y no es capturado completamente por el contacto de gas-líquido en las torres de absorción 12 y 13. Consecuentemente", este polvo de sulfato de amonio permanece en el gas de humero tratado C y también posee un problema desde el punto de vista de la purificación ulterior del gas de humero. Así, la técnica de tratamiento convencional del gas de humero no es satisfactoria para su empleo como una técnica para la purificación de este gas de humero en la cual el desempeño crecientemente mayor ha llegado a ser recientemente ' conveniente desde los puntos de vista cualitativo y cuantitativo y, en particular, como una técnica de tratamiento del gas de humero sencilla y de bajo costo para las plantas de energía eléctrica de pequeña escala y las plantas de energía eléctrica independientes, las cuales se han popularizado en años recientes. Consecuentemente, existe la necesidad de una mejora ulterior en esta técnica de tratamiento del gas de humero .

OBJETO Y COMPENDIO DE LA INVENCIÓN Un primer objeto de la presente invención es i suministrar un proceso para el tratamiento del gas de humero, en el cual una medida preventiva contra el SO3 presente en el gas de humero pueda ser lograda fácilmente sin la inyección del amoníaco y el gas de humero puede además ser purificado sin la desventaja de causar que la substancia inyectada permanezca en el gas de humero tratado. El segundo objeto de la presente invención es suministrar un proceso para el tratamiento del gas de humero en el cual una medida previa contra el SO3 presente en el gas de humero y una purificación ulterior del gasa de humero se pueda lograr fácil y completamente con una operación o construcción de equipo más sencillos. El tercer objeto de la presente invención es emplear el método de cal -yeso en la etapa de absorción para remover el SO2 y similar desde el gas de humero, mientras mantiene la pureza del yeso formado como un subproducto a alto nivel o disminución de la cantidad del desperdicio industrial descargado. Con el fin de lograr los objetos antes descritos, los presentes inventores llevaron a cabo investigaciones intensas y descubrieron el hecho empírico que, aún si no se realiza la inyección del amoníaco, los problemas antes descritos con el SO3 no surgirán en los sistemas de tratamiento del gas de humero para las calderas que queman carbón exclusivamente. La razón para esto se ha encontrado es que el gas de humero producido de las calderas exclusivas que queman carbón contienen una gran cantidad de polvo, tal como cenizas volantes (es decir, su contenido es de 10 a 100 veces mayor en comparación con el gas de humero procedente de las calderas que queman aceite) . Esto es, de acuerdo con las investigaciones hechas por los presentes inventores, se cree que, cuando un polvo, tal como las cenizas volantes, está contenido en el gas de humero, la condenación, si la hay, del SO3 presente en el gas de humero, como resultado del enfriamiento en la sección 4 de la etapa de recuperación de calor del GGH ocurre solamente en las superficies de partículas del polvo antes mencionado y, 1 por lo tanto, las partículas del H2SO4 formadas por la condensación del SO3 existen en un estado unido a las partículas del polvo antes mencionado, lo que resulta en que no hay producción de humos perjudiciales (o nieblas de ácido sulfúrico) . Asimismo, se ha encontrado por experiencia que, si el gas de humero contiene un polvo en tal proporción que la relación en peso (D/S) de la cantidad del polvo (D) presente en un volumen unitario del gas de humero a la cantidad del SO3 (S) presente en el volumen unitario del gas de humero, no es menor de aproximadamente 2, la formación de incrustaciones y la corrosión de los componentes del equipo debido al SO3 difícilmente ocurre. La presente invención, la cual se ha completado de acuerdo con las ideas técnicas que hacen época, obtenidas con base en estos hallazgos (es decir, la idea que una medida preventiva contra el SO3 , se puede lograr agregando un polvo positivamente al gas de humero) , resuelve los problemas antes descritos, en una extensión más completa, por medio de las características descritas abajo. De acuerdo con la presente invención, se suministra un proceso de tratamiento del gas de humero, para tratar un gasa de humero que contiene al menos el SO2 y el SO3 , el cual comprende una etapa de adición de polvo para rociar un polvo dentro del gas de humero, y una etapa subsecuente de absorción para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con un fluido absorbente en una torre de absorción, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero por absorción en el fluido absorbente, en que una etapa de adición de polvo, para rociar el polvo que se puede recoger en la etapa de absorción, dentro del gas de humero, es I provisto antes de la etapa de recuperación de calor. El primer proceso de tratamiento de gas de humero de la presente invención implica las siguientes modalidades preferidas . Una modalidad en que el polvo, antes mencionado, se rocía en el gas de humero, en tal proporción que la relación en peso (D/S) de la cantidad de polvo (D) , que incluye el polvo, antes mencionado, a la cantidad del SO3 (S) presente en el gas de humero, no es menor de 2 (es decir, D/S >. 2) ; Una modalidad en que la etapa de adición de polvo, la temperatura del polvo, antes mencionado, es menor que la 1 temperatura del gas de humero; Una modalidad en que el polvo, antes mencionado, se rocía dentro del gas de humero, en la forma de una pasta acuosa, que comprende el polvo, antes mencionado, suspendido en un líquido; Una modalidad en que el fluido de absorción, que ha sufrido el contacto de gas-líquido con el gas de humero en la etapa de absorción, se rocía en el gas de humero, como la, i pasta acuosa , antes mencionada, de modo que la materia' sólida presente en el fluido de absorción pueda ser usada como el polvo, antes mencionado; Una modalidad en que la materia sólida presente en el fluido de absorción, que ha sufrido un contacto de gas-líquido con el gas de humero en la etapa de absorción, se use como el polvo, antes mencionado; y Una modalidad en que la etapa de adición de polvo se lleva a cabo secando la materia sólida, antes mencionada, con un gas obtenido retirando parte del gas de humero, transportando la material sólida secada neumáticamente y I rociándola dentro del gas de humero. De acuerdo con la presente invención, se suministra también un segundo proceso de tratamiento de gas de humero, para el tratamiento de un gas de humero que contiene al menos el SO2 y el SO3 , el cual incluye una etapa de recuperación de calor, para recuperar el calor del gas de humero por medio de un intercambiador de calor y así enfriar este gas de humero, y una etapa subsecuente de absorción para llevar el gas de humero en una etapa subsecuente de absorción para llevar el gas de humero en un contacto de gas-líquido con un fluido de absorción que contiene un compuesto de calcio, en una torre de absorción, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero por absorción en el fluido de absorción y, asimismo, formar el yeso como un subproducto, en que una etapa de adición de polvo, para rociar el polvo que se puede recoger en la etapa de absorción, dentro del gas de humero, es provista antes de la etapa de recuperación de calor, no se lleva a cabo un tratamiento independiente 1 1 para la remoción de polvo del gas de humero, antes de la etapa de recuperación y la etapa de absorción, de modo que la mayoría del polvo presente en el gas de humero, . junto con el demás polvo, puede ser recogido en el fluido de absorción, y el proceso anterior además incluye la etapa de separación, para separar las partículas sólidas además de las partículas de yeso, el cual comprende al menos el polvo recogido en el luido de absorción, desde el yeso. El segundo proceso de tratamiento de gas de humero de la presente invención, implica las siguientes modalidades preferidas . Una modalidad en que la etapa de separación' comprende separar las partículas sólidas, antes mencionadas, de las partículas de yeso, produciendo burbujas de aire en el fluido absorbente, para así permitir que las partículas sólidas, antes mencionadas, tengan una superficie hidrofóbica que se adhiera a las burbujas de are y así se elevan, mientras permite que las partículas de yeso tengan una superficie hidrofílica, para asentarse en el fluido absor- , bente; Una modalidad en que el proceso, antes mencionado, además incluye una etapa de remoción de polvo, para recoger este polvo o el polvo que permanece en el gas de humero, que ha pasado a través de la etapa de absorción, por medio de un precipitador electrostático seco o un precipitador húmedo (precipitador electrostático húmedo) ; Una modalidad en que una etapa previa de carga, para agregar y hacer más grueso el polvo presente en el gas de humero, es provista subsecuente a la etapa de recuperación de calor y antes de la etapa de absorción, y la etapa previa, de carga se lleva a cabo introduciendo el gas de humero en un cargador previo, que tiene un electrodo de descarga y un electrodo de recolección de polvo, que imparten una carga eléctrica al polvo presente en el gas de humero, como resultado de una descarga eléctrica del electrodo de descaga, permitiendo que el polvo cargado migre al electrodo recolec-tor de polvo, que tiene un signo opuesto con base de la fuerza de Coulomb, y lo mantiene en el electrodo recolector de polvo, por un período de tiempo predeterminado; y una modalidad en que una etapa de remoción del polvo grueso, para separar algo del polvo desde el gas de humero, que ha pasado a través de la etapa de recuperación de calor e introducirlo en el fluido de absorción usado en la etapa de absorción, es provista antes de la etapa previa de carga. De acuerdo con la presente invención también se suministra un sistema para el tratamiento del gas de humero, para el tratamiento de un gas de humero que contiene al menos el SO2 y el SO3 , el cual incluye un intercambiador de calor! para recuperar el calor desde el gas de humero y así enfriar este gas de humero, y una torre de absorción, dispuesta corriente abajo del intercambiador de calor, para llevar el gas de humero en contacto de gas -líquido con un fluido absorbente, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero, por la absorción en el fluido absorbente, en que el elemento de adición de polvo, para rociar un polvo en el gas de humero, es provisto corriente arriba del intercambiador de calor. El sistema de tratamiento del gas de humero de la presente invención, implica las siguientes modalidades, preferidas : Una modalidad en que el elemento de adición de polvo, antes mencionado, consiste de boquillas para rociar el polvo en el gasa de humero en la forma de una pasta acuosa, que comprende el polvo suspendido en un líquido, y el sistema, antes mencionado, además incluye un elemento de suministro del fluido absorbente, para retirar parte del gas de humero que ha sufrido el contacto de gas-líquido, con este gas de humero en la torre de absorción y su suministro a las boquillas como la pasta acuosa, de modo que la materia sólida presente en el fluido absorbente pueda ser usado como el polvo; y Una modalidad en que el elemento de adición del polvo, antes mencionado, consiste de boquillas para rociar el polvo en forma seca dentro del gas de humero, con la ayuda de una corriente de gas, y el sistema, antes mencionado, además incluye un elemento de separación de sólido-líquido, para separar la materia sólida del gas de humero, que ha sufrido el contacto de gas-líquido con el gas de humero, en la torre, de absorción, un elemento secador, para secar al menos parte de la materia solida separada por este elemento de separación de sólido-líquido, y un elemento de transporte neumático, para transportar la materia sólida secada por el elemento secador, neumáticamente a las boquillas como el polvo, así que la materia sólida presente en el fluido absorbente puede ser usada como el polvo.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Figura 1 es una vista esquemática que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con la primera modalidad de a presente invención; la Figura 2 es una vista esquemática, que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con la segunda modalidad de la presente invención; la Figura 3 es una vista esquemática que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con la tercera modalidad de la presente invención; la Figura 4 es una gráfica que muestra los datos los cuales exponen el principio de la presente invención; la Figura 5 es una gráfica que muestra otros datos que exponen el principio de la presente invención; la Figura 6 es una vista esquemática que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con una cuarta modalidad de la presente invención; la Figura 7 es una vista esquemática, que ilustra I la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con una quinta modalidad de la presente invención; la Figura 8 es una vista esquemática, que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con una sexta modalidad de la presente invención; la Figura 9 es una vista esquemática, que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con una séptima modalidad de la presente invención; la Figura 10 es una vista esquemática que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con una octava modalidad de la presente invención; la Figura 11 es una vista esquemática, que ilustra la construcción de un separador de carbón, para llevar a cabo la etapa de separación de la presente invención; la Figura 12 es una vista esquemática, que ilustra la construcción de un sistema de tratamiento de gas de humero, de acuerdo con una novena modalidad de la presente invención; la Figura 13 es una gráfica que muestra los datos, los cuales exponen los efectos de la presente invención; y la Figura 14 es una vista esquemática, que ilustra la construcción de un ejemplo de un sistema de tratamiento convencional de gas de humero.

Los caracteres de referencia suministrados en estas figuras, se definen como sigue: 1, calentador de aire; 2. conducto de entrada; 3. precipitador electrostático seco; 4. sección de recuperación de calor del calentador de gas-gas (intercambiador de calor); 5. sección de recalentamiento del calentador de gas-gas; 10, aparato de desulfuración; 12 y 13, torres de absorción; 23, separador sólido-líquido (elemento de separación de sólido-líquido); 30, separador de carbón;1 40, elemento de adición de polvo; 40b, boquilla; 41, tolva de desviación; 42. alimentador de tornillo; 43, desintegrador (elemento secador); 44. cilindro secador por evaporación; 45. abanico (elemento de transporte neumático), 50, separador de materia gruesa; 51. abanico (elemento transportador neumático) ; 60, cargador previo; 61, secador (elemento de secado) ; 52, triturador de rodillo; 63, abanico (elemento transportador neumático); 71, boquilla (elemento de adición de polvo) ,-72. bomba ( elemento de suministro de fluido absorbente) ; A, gas de humero sin tratar; A2 , gas; B, Bl y B2 , polvo; C, gas' de humero tratado; Cl, gas; D, pasta acuosa absorbente, (fluido absorbente que ha sufrido un contacto con el gas de humero) ; E, materia sólida; El, materia sólida (polvo) ; G piedra caliza pulverizada (polvo) ; H cenizas de carbón (polvo) ; I, aire y S, pasta acuosa de yeso.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LAS MODALIDADES PREFERIDAS Se describen abajo varias modalidades de la presente invención con referencia a los dibujos acompañantes. Los mismos elementos, como se incluyen en el sistema convencional de la Figura 14, se designan por los mismos números de referencia y se omite su explicación.

Primera Modalidad La primera modalidad de la presente invención se explica con referencia a la Figura 1. Esta modalidad difiere del sistema convencional de tratamiento del gas de humero de la Figura 14 en que la etapa de inyección del amoníaco es omitida, un elemento de adición de polvo (no mostrado) para rociar un polvo en el gas de humero, se instala en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH, y una etapa para rociar un polvo [por ejemplo, el polvo contenido en el gas de escape de combustión del carbón (es decir, el denominado polvo H del carbón) ] en el gas A de humero, usando el elemento de adición de polvo, antes mencionado, es provisto antes de la etapa de recuperación de calor, usando la sección 4 de recuperación de calor, antes mencionada. Como las cenizas H de carbón, antes mencionado, se puede usar, por ejemplo, las cenizas de carbón, recogidas por el precipitador electrostático, incluido en el sistema de, I i tratamiento del gas de humero de una planta exclusiva de energía eléctrica, que quema carbón. Tal polvo de carbón se dispone usualmente como un desperdicio industrial y, por lo tanto, puede ser obtenido en forma barata, substancialmente con un solo gasto de los costos de transporte. I Como el elemento de adición de polvo, antes' mencionado, cualquier elemento adecuado, por ejemplo, designado para el transporte neumático o transporte de pasta acuosa, se puede usar. Un ejemplo del elemento de adición del polvo que se puede usar, designado para el transporte neumático, es uno que consiste de un soplador o compresor de aire y una línea de tubería para transportar el polvo en una corriente de aire, y una boquilla fija para dispersar e inyectar el polvo transportado neumáticamente dentro del conducto del gas de humero. Un ejemplo de un elemento de adición del polvo, que se puede usar, diseñado para el transporte de la pasta acuosa es uno que consta de un tanque I agitado, para dispersar el polvo en un líquido para formar1 una pasta acuosa, una bomba de la pasta acuosa para presurizar y transportar la pasta acuosa formada en el tanque agitado, y una boquilla fija para dispersar e inyectar la pasta acuosa presurizada y transportada dentro del conducto del gas de humero. Cuando el polvo se rocía en la forma de una pasta acuosa, es preferible que el líquido que constituye la pasta acuosa sea evaporado inmediatamente por el calor del gas de humero, de modo que logre eficientemente el efecto de capturar el SO3 sobre las superficies de las partículas del polvo. El agua común (por ejemplo el agua industrial) es adecuada para su uso como este líquido. Puesto que la temperatura del gas A de humero es tan alta como de nos 160 °C, el agua en la pasta acuosa rociada se evaporará inmediatamente. El contenido de sólidos de la pata acuosa puede ser del mismo orden como el contenido de sólidos de la pasta acuosa absorbente en el aparato de desulfuración 10 (porj i ejemplo de alrededor del 20 al 30% en peso) . Los cálculos de ensayo hechos por los presentes inventores indican que, aún donde el polvo se rocía en la forma de una pasta acuosa, su cantidad puede ser relativamente insuficiente al gas de humero, como se describirá después. Por lo tanto, la temperatura del gas de humero será reducida solamente varios grados centígrados y así no ejercerá una influencia adversa en la recuperación subsecuente de calor en el (GGH) . Es decir, aún cuando las cenizas H de carbón, usado como el polvo, se rocíe en la forma de una pasta acuosa, él puede ser agregado en una proporción baja, de modo que la. I relación en peso (D/S) de la cantidad de polvo (D) presente' en un volumen unitario del gas de humero a la cantidad de SO3 (S) presente en un volumen unitario del gas de humero sea, por ejemplo, no menor de 2 (es decir, D/S _> 2) . Por ejemplo, cuando la concentración del SO3 es de 50 mg/m3/N, el polvo H de carbón debe ser usado en tal cantidad que la cantidad del, polvo total en el gas de humero no sea menor de 100 mg/m3H. [ De esta manera, la función antes descrita del polvo se produce positiva y satisfactoriamente, de modo que una medida preventiva contra el SO3 presente en el gas de humero pueda ser lograda con bajo costo y con una operación o construcción de equipo sencilla, sin recurrir a la inyección del amoníaco. Más específicamente, aún si el SO3 presente en el gas de humero condensa, por ejemplo, como resultado del enfriamiento en la sección 4 de recuperación de calor del GGH, la mayoría de esta condensación ocurre sobre las i superficies de partículas del polvo (que comprende las ¡ cenizas de carbón antes mencionadas, y otros) presente en el gas de humero. Consecuentemente, las partículas del H2SO4 formadas por la condensación del SO3 existen en un estado unido a las partículas del polvo antes mencionado, lo que resulta en poca producción de humos nocivos (o nieblas de ácido sulfúrico) . Asimismo, puesto que las cenizas de carbón agregado tiene un diámetro de partículas relativamente grande, del orden de 10 µm, la mayoría de ellas pueden ser recogidas en las torres de absorción, 12 y 13, del aparato de desulfuración 10 con un grado relativamente alto de recolección , en: comparación no sólo con la niebla de ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo de sulfato de amonio encontrado convencionalmente. Por lo tanto, las cenizas de carbón permanecen escasamente en el gas de humero C tratado resultante . Las cenizas de carbón recogidas en las torres de absorción, 12 y 13, se disuelven o suspenden en la pasta i acuosa que circula, y es finalmente contenido en el yeso E, j formado como un subproducto. Sin embargo, su contenido es tan bajo como porcentaje que no causa problemas en la mayoría de los casos. Por otra parte, el ácido sulfúrico, el cual se ha formado por la condensación del SO3 , sobre las superficies de las cenizas de carbón y similares, y se ha recogido junto con estas cenizas "de carón y similares, sufren finalmente la reacción de neutralización (3), descrita previamente, con la piedra caliza, por ejemplo, en el tanque 11 de las torres de absorción, para suministrar una parte del yeso formado como un subproducto . Así, de acuerdo con esta modalidad, la formación de, incrustaciones y corrosión, debidas al SO3 , se impiden confiablemente, en la sección 4 de recuperación de calor de GGH, y los conductos colocados corriente abajo de la misma. Asimismo, se producen los siguientes efectos favorables: (1) El consumo del amoníaco se reduce a cero, lo que resulta en un ahorro marcado en el costo de operación. (2) El equipo para la inyección del amoníaco llega, a ser innecesario y el conducto no necesita alargarse especialmente con el fin de permitir que el amoníaco se difunda, de modo que una reducción correspondiente en el costo del equipo y el tamaño del equipo pueda ser lograda. (3) Puesto que ningún componente de nitrógeno está contenido en el agua de desperdicio de desulfuración, la necesidad de un tratamiento embarazoso para la remoción del nitrógeno se elimina antes de disponer el agua de desperdicio de desulfuración F2. Desde este punto de vista, una reducción en el costo del equipo y el tamaño del equipo puede también ser lograda. (4) La cantidad del amoníaco contenida en el gas de humero tratada y descargada en la atmósfera se reduce a cero. Esto no sólo contribuye grandemente a una purificación ulterior del gas de humero, sino también hace fácil cumplir con los reglamentos de emisión del amoníaco en el futuro. (5) El yeso formado como un subproducto no contiene amoníaco. Consecuentemente, el yeso no necesita ser lavado con el fin de remover un olor desagradable y similar. (6) Puesto que ninguna niebla de ácido sulfúrico que comprenda polvo y polvo de sulfato de amonio permanece en el gas de humero tratado, en contraste con la técnica i anterior, el desempeño general de separación de polvo del sistema se mejora sin recurrir a elementos, tal como un recolector de polvo húmedo, instalado en el costado corriente abajo de la torre de absorción. Esto también contribuye a una purificación ulterior del gas de humero. (7) Cuando las cenizas H de carbón, usado como el polvo mencionado, se rocía en la forma de una pasta acuosa, el aparato y dispositivo usado convencionalmente en el sistema de desulfuración o similar, tal como un tanque agitado para la preparación de una pasta acuosa, bombas de pasta acuosa y boquillas para el rociado de la pasta acuosa, se pueden usar sin alguna modificación. Esto es ventajoso desde el punto de vista del costo del equipo y la operabili-dad del sistema. Además, esto hace más fácil dispersar el polvo uniformemente en el gas de humero, en comparación con el transporte neumático, de modo que los problemas debidos al SO3 se pueden impedir más eficientemente. Asimismo, en este caso, las partículas del polvo H de carbón se mantienen a una temperatura menor, debido al efecto de enfriamiento causado por la evaporación del líquido de la pasta acuosa en el gas de humero (o el mantenimiento del efecto de enfriamiento, causado por la presencia del líquido en la pasta acuosa) . Consecuentemente, la condenación del SO3 en las superficies de partículas del polvo H de carbón es promovida, de modo que la función de captura del SO3 del polvo H de carbón, usado como el polvo antes mencionado, se realiza más satisfactoriamente. (8) Igualmente, en esta modalidad, la disposición y construcción del precipitador electrostático seco 3 y otros aparatos y la construcción del aparato de desulfuración 10, puede ser exactamente igual como en el sistema convencional ilustrado en la Figura 14, excepto por el elemento de adición de las cenizas de carbón H. Consecuentemente, esta modalidad tiene un efecto único en que el sistema de tratamiento del gas de humero existente, puede ser adaptado muy fácilmente para la aplicación de la presente invención.

La Figura 4 muestra los datos medidos realmente, que demuestran el principio de la presente invención (en particular, la adición de cenizas de carbón) . Estos datos indican la relación entre la concentra--ción del gas de SO3 en la entrada del GGH (o la entrada de la sección de recuperación de calor) y la concentración de la niebla de SO3 en la salida del GGH (o la salida de la sección de recalentamiento) (es decir, el grado de remoción del SO3), cuando la concentración de las cenizas de carbón en el gas de humero se usa como un parámetro. En la Figura 4, los puntos de datos sólidos muestran los datos medidos realmente, con los cuales el depósito de la niebla del ácido sulfúrico en las superficies internas del aparato, tal como la sección 4t ¡ de recuperación de calor, se observó a simple vista, en tanto los puntos de datos abiertos muestran los datos medidos realmente, con los cuales el depósito de la niebla del ácido sulfúrico no se observa. Se puede ver de estos datos que alrededor del 90% del SO3 se removió, aún a un valor de D/S de aproximadamente I 1.5, ningún depósito de la niebla del SO3 sobre las superfi- [ I cies del equipo se observó y la cantidad de la niebla del SO3 permaneció en el gas de humero efluente fue tan pequeña como del 10%. Consecuentemente, es obvio que, de acuerdo con la presente invención, en la cual se agregan cenizas de carbón al gas de humero, por ejemplo, en tal proporción que D/S no es menor de aproximadamente 2, la niebla de SO3 será removida casi completamente y permanecerá escasamente en el gas de humero tratado, y se puede impedir la formación de corrosión e incrustaciones debida al depósito de la niebla, con alta confiabilidad. Puesto que el efecto que remueve la niebla, antes descrito, de las cenizas de carbón es un fenómeno físico, en el cual el SO3 se permite condensar sobre las superficies de las partículas presentes en el gas de humero, otros polvos, además de las cenizas de carbón (por ejemplo, la piedra caliza pulverizada) producirán efectos similares.

Segunda Modalidad En seguida, se explica la segunda modalidad de la presente invención con referencia a la Figura 2. Básicamente, esta modalidad es similar a la primera modalidad en que se usan las cenizas de carbón como el polvo de la presente invención y se rocían en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH. Sin embargo, esta modalidad se caracteriza porque se instala un precipitador electrostático seco en el costado corriente abajo de la sección 4 de recuperación de calor y una etapa de recolección de polvo para recoger el polvo presente en el gas de humero por medio de este precipitador electrostático 3, se suminis-tra subsecuente a la etapa de recuperación de calor, usando i la sección 4 de recuperación de calor, antes mencionada, y antes de la etapa de absorción, usando el aparato de desulfuración 10. Igualmente, en esta modalidad, las cenizas de carbón pueden ser rociadas dentro del gas de humero para el transporte neumático, o pueden ser rociadas den la forma de una pasta acuosa. Asimismo, esta modalidad se construye de tal manera que al menos parte de Bl del polvo recogido en la etapa de recolección de polvo, que usa el precipitador electrostático 3, sea reutil zada como el polvo de la presente invención, que se rocía en una posición corriente arriba de la sección 4 ' de recuperación de calor. Específicamente, en este caso, la parte Bl del polvo recogido en el precipitador electrostático 3 se alimenta primero al silo 30 del polvo, donde se agregan las cenizas de carbón frescas. Luego, este polvo es reciclado por el uso del elemento de adición de polvo, previamente descrito, para rociarlo de nuevo en una posición corriente, arriba de la sección 4 de recuperación de calor. En esta i modalidad, por lo tato, el polvo rociado en una posición! corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor contiene, además de las cenizas de carbón H, suministradas externamente, el polvo (por ejemplo, las cenizas volantes) presente originalmente en el gas de humero sin tratar A, que deja el calentador 1 de aire. Igualmente, en esta modalidad, el resto B2 del polvo recogido en el precipitador electrostático seco 3 se mezcla homogéneamente con el yeso E, formado en el aparato de desulfuración 10, como un subproducto y descargado fuera del sistema. i En esta modalidad, es preferido que la cantidad total del polvo rociado sea la cantidad mínima requerida (por ejemplo, tal cantidad como para causar que la relación D/S, antes definida, tenga un valor de aproximadamente 2) . Asimismo, es también preferido que la cantidad del polvo Bl reciclado sea aumentada a su límite, en el cual el polvo rociado tenga la capacidad de capturar el SO3 , y las cantidades de cenizas de carbón frescas H y el polvo B2 descargado sean disminuidas a sus niveles mínimos requeridos. Así, la cantidad del polvo B2 mezclado con el yeso E será reducida al mínimo para mantener la pureza del yeso E en un alto nivel, y la cantidad de cenizas de carbón frescas agregadas puede ser disminuida para facilitar el manejo de las cenizas de carbón H. También en esta modalidad, la función, descrita previamente, del polvo es positiva y satisfactoriamente realizada en la misma manera como en la primera modalidad, de manera que se puede lograr una medida preventiva contra el SO3 presente en el gas de humero, a un bajo costo y con una operación sencilla y construcción de equipo sin recurrir a la inyección del amoníaco. Igualmente, la construcción de esta modalidad representa el sistema de alto desempeño, previamente descrito, en el cual la sección 4 de recuperación de calor se dispone corriente arriba del precipitador electrostático 3, de modo que la capacidad unitaria del precipitador electrostático 3 sea mejorada. Consecuentemente, usando el precipitador electrostático 3 de tamaño pequeño, la cenizas de carbón H agregadas pueden ser removidas del gas de humero con un alto grado de recolección. Además, el polvo originalmente contenido en el gas de humero A sin tratar, es también recogido casi completamente en este precipitador electrostático 3 y las torres de absorción 12 y 13 del aparato de desulfuración 10, y permanece escasamente en el gas de humero tratado C resultante.

Por lo tanto, también en esta modalidad, la formación de incrustaciones y corrosión, debidas al SO3 , son también impedidas confiablemente, por ejemplo, en la sección; 4 de recuperación de calor del GGH, y los conductos colocados corriente abajo de la misma y en la tolva del precipitador electrostático 3. Asimismo, los mismos efectos como aquéllas (1) a (7) , previamente descritos, en relación con la primera modalidad, se producen. Además, en esta modalidad, el polvo (que comprende las cenizas de carbón H y otros) usado para capturar el SO3 es reciclado. Esto tiene un efecto único en que la cantidad de cenizas de carbón frescas H suministradas pueden ser disminuidas y también la cantidad del polvo B2 mezclado con el yeso E se puede reducir al mínimo para mantener la pureza' del yeso E a alto nivel. , Además, puesto que el polvo B2 se mezcla con el yeso E, la cantidad de polvo descargado como un desperdicio industrial puede ser reducida a cero. Eso también contribuye, por ejemplo, a ahorros en el costo de operación. No es necesario decir que, si el yeso, que tenga una pureza mayor es deseado, todo o parte del polvo B2 no será mezclado con el yeso E.

Tercera Modalidad La tercera modalidad de a presente invención se explica con referencia a la Figura 3. Esta modalidad es similar a la primera modalidad en que un elemento de adición, de polvo para rociar un polvo, se instala en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH y, usando este elemento de adición de polvo, se rocía un polvo preparado pulverizando la piedra caliza (CaC?3) (por ejemplo la piedra caliza G, antes mencionada), en el gas de humero A, como el polvo de la presente invención. Igualmente, en esta modalidad, la piedra caliza pulverizada puede ser rociada en el gas de humero por el transporte neumático, o puede ser rociado en la forma de una pasta acuosa. Asimismo, en esta modalidad, el tanque 26 de preparación de la pasta acuosa y la bomba 27 de pasta acuosa, mostrados en la Figura 14, se omiten y el filtrado Fl es regresado directamente al tanque 11 de las torres de absorción. La cantidad total de piedra caliza requerida para el uso como el absorbente en la etapa de absorción en el aparato de desulfuración 10 y en la formación del yeso, como un subproducto, se agregan al gas de humero como el polvo, antes mencionado, en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor, así que el absorbente se suministra indirectamente a la pasta acuosa dentro del tanque 11 del aparato de desulfuración 10. En este caso, la cantidad de la piedra caliza G requerida para el uso como el absorbente es básicamente en proporción estequiométrica a la cantidad de óxidos de azufre presentes en el gas de humero. Cuando un gas de humero A comprende el gas de escape de la combustión común (por ejemplo el gas de humero producido de un aceite combustóleo, tal como un aceite pesado) , los cálculos del ensayo hechos por los presentes inventores, han revelado que la relación en peso (D/S) de la cantidad del polvo (D) presente en el volumen unitario del gas de humero a la cantidad del SO3 (S) presente en el volumen unitario del gas de humero, es igual a aproximadamente 28. Por lo tanto, en esta modalidad, la función, descrita previamente, del polvo se realiza positiva y satisfactoriamente, de modo que una medida previa contra el SO3 presente en el gas de humero puede ser lograda con bajo costo y con una sencilla operación y construcción del equipo sin recurrir a la inyección del amoníaco. Más específicamente, aún si el SO3 presente en el gas de humero se condensa, por ejemplo como resultado del enfriamiento en la sección 4 de recuperación de calor del GGH, la mayoría de esta condensación ocurre sobre las superficies de partículas del polvo (que comprende la piedra caliza, antes mencionada, y otros) presente en el gas de humero. Consecuentemente, las partículas del H2SO4 formadas por la condensación del SO3 existen en un estado unido a las partículas del polvo antes mencionado, lo que resulta en poca producción de humos perjudiciales (o niebla del ácido sulfúrico) . Asimismo, la piedra caliza agregada tiene un diámetro de partículas mayor, del orden de 100 µm y, por lo tanto, puede ser recogida en las torres de absorción 12 y 13 del aparato de desulfuración 10, con un grado de recolección marcadamente mayor, en comparación no sólo con la niebla del ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo de sulfato de amonio, encontrado convencionalmente. En consecuencia, la piedra caliza escasamente permanece en el gas de humero tratado C resultante . La piedra caliza recogida en las torres de absorción, 12 y 13, se disuelve o suspende en la pasta acuosa que circula, y actúa como el absorbente antes mencionado (o agente alcalino) para neutralizar la pasta acuosa para formar el yeso como un subproducto. Por otra parte, el ácido sulfúrico que se ha formado por la condensación del SO3 sobre las superficies de la piedra caliza y similar, y se ha recogido junto con la piedra caliza y similar, se somete finalmente a la reacción de neutralización (3) , descrita previamente, con la piedra caliza, por ejemplo, en el tanque 11 de las torres de absorción, para suministrar una parte del yeso formado como un subproducto. Por lo tanto, también en esta modalidad, la formación de incrustaciones y la corrosión debidas al SO3 se impiden confiablemente, por ejemplo, en la sección 4 de recuperación de calor del GGH y los conductos colocados corriente abajo. Además, los mismos efectos, como los efectos (1) a (7) , previamente descritos en relación con la primera modalidad, se producen. Igualmente, en esta modalidad, la cantidad total de la piedra caliza requerida para el uso en la etapa de absorción en el aparato de desulfuración 10, se suministra como el polvo, antes mencionado, y el tanque 26 de preparación de la pasta acuosa, usado convencionalmente, y la bomba 27 se omiten. Así, esta modalidad tiene un único efecto en que una reducción ulterior en el costo del equipo y el tamaño del equipo se pueden lograr. La Figura 5 muestra los datos medidos realmente, que demuestran el principio de la presente invención (en particular, la adición de piedra caliza) . Estos datos indican la relación entre la cantidad de la piedra caliza agregada y la proporción del gas de SO3 removido por la condensación sobre las superficies de partículas de la piedra caliza, cuando una pasta acuosa compuesta de piedra caliza en polvo y agua (con una concentración de aproximadamente el 20-30% en peso) se rocía1 simplemente en el gas de humero que contiene alrededor de 3.7 a 11.5 ppm de SO3 y no se realiza alguna recuperación subsecuente de calor desde el gas de humero. Estos datos revelen que el SO3 puede ser removido efectivamente por el simple rociado de una pasta acuosa de piedra caliza en el gas de humero. Consecuentemente, se puede ver que, de acuerdo con la presente invención, en la cual la recuperación de calor se realiza después de la adición de un polvo, para así permitir que el SO3 condense positivamente, un alto grado de remoción del SO3 se puede lograr aún a un valor bajo de D/S.

Cuarta Modalidad En seguida, se explicará una cuarta modalidad de la presente invención con referencia a la Figura 6. Se entenderá que la ilustración detallada de la construcción del aparato de desulfuración 10 se omite en las Figuras 6 a 8. También en esta modalidad, un elemento 40 de adición de polvo, para rociar un polvo, se instala en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH. Sin embargo, la parte Rl de la materia sólida E, que consiste esencialmente del yeso formado como un subproducto en el aparato de desulfuración 10, se transporta neumáticamente al elemento de adición 40 de polvo, antes mencionado, mientras se seca con un gas Al, obtenido por retirar parte del gas de humero A y el yeso resultante, en forma seca, se rocía en el gas de humero A como el polvo de la presente invención. Más específicamente, la materia sólida E deshidratada y separada en el separador 23 de sólido-líquido se divide por una tolva 41 de división en la parte El requerida para el ajuste de la relación en peso (D/S) mencionada en el gas de humero A y el resto E2. Este resto E2 de materia sólida E se maneja de la manera convencionalmente conocida para el yeso formado como un subproducto. Por otra parte, la parte dividida El de la materia sólida E se introduce en un desintegrador 43 a un régimen de flujo predeterminado, por ejemplo, por medio de un alimentador 42 de tornillo, se desintegra, se seca en un cilindro secador por evaporación 44, y luego se suministra al elemento 40 de adición de polvo. El desintegrador 43, antes mencionado, es un desintegrador rotatorio. Un desintegrador rotatorio es un tipo de desintegrador de impacto, en el cual un material lodoso se dispersa en un gas por medio de varillas de impacto sujetas coaxialmente a un disco rotatorio, como las hojas de un soplador, y descargado y transportado en un estado suspendido. Cuando un gas caliente y un material húmedo se tratan ahí, se realizan la pulverización y el secado al mismo! tiempo. I Un gas Al, obtenido retirando parte del gas de1 humero A por medio de un abanico secador 45, se introduce en el desintegrador 43, antes mencionado. En seguida, este gas, junto con la materia sólida El desintegrada, se suministra al elemento 40 de adición de polvo, por medio de un cilindro secador 44 por evaporación. En este caso, el gas Al comprende un gas caliente, obtenido retirando parte del gas de humero A en una posición corriente abajo de un abanico 46 de gas de humero (no mostrado en la Figura 1, y similar) que se instala usualmente en el costado corriente abajo del precipitador 3 electrostático. El elemento 40 de adición de polvo comprende una boquilla 40b, a través de la cual el gas Al que ha pasado a través del cilindro secador por evaporación 44 y la materia sólida en polvo El ahí presente, se inyectan dentro del conducto 40a para el gas de humero A bajo la presión ejercida por el abanico secador 45. En esta modalidad, la boquilla 40b comprende un tubo de diámetro pequeño conectado a la pared del conducto 40a, para así abrir su espacio interno, como se muestra en la Figura 6. Sin embargo, se comprenderá que la presente invención no se limita a esta modalidad. En esta modalidad, la parte El de la materia sólida E, que consiste esencialmente del yeso formado como subproducto en el aparato de desulfuración 10, se desvía e introduce en el desintegrador 43, donde la materia sólida El se desintegra en un polvo y se seca por intercambio de calor con el gas introducido Al. La materia sólida en polvo El, que se ha secado en el desintegrador 43 en alguna extensión, es más completamente por el intercambíador de calor con el gas Al, mientras se transporta neumáticamente a través de un cilindro secador por evaporación 44. En seguida, la materia sólida seca El, junto con el gas Al, se rocía en el gas de humero A por el elemento 40 de adición de polvo en una posición corriente abajo de la sección 4 de recuperación de calor. La materia sólida en polvo El y el gas Al, que son rociados en el gas de humero A de esta manera, tiene una temperatura de aproximadamente 100 °C, que es menor que la temperatura del gas de humero A (es decir, unos 160 °C) . Igualmente, en este modalidad, por lo tanto, la función, descrita previamente, del polvo, se realiza positiva' y satisfactoriamente, de modo que una medida preventiva contra el SO3 presente en el gas de humero, puede ser lograda con bajo costo y con una simple operación y construcción de equipo, sin recurrir a la inyección del amoníaco. Más específicamente, aún si el SO3 presente en el gas de humero condensa, por ejemplo, como resultado del enfriamiento en la sección 4 de recuperación de calor del GGH, la mayoría de esta condensación ocurre en las superficies de partículas del polvo (que comprende la materia sólida El, antes mencionada, y otros) presente en el gas de humero. Consecuentemente, las partículas de H2SO4 formadas por la condensación del SO3 , existen en un estado unido a las partículas del polvo mencionado, lo que resulta en poca producción de humos perjudiciales (o niebla del ácido sulfúrico) . Asimismo, las partículas del yeso, que forman el constituyente principal de la materia sólida agregada El, tienen un diámetro de partículas mayor del orden de 20 a 40 µm y, por lo tanto, se puede recoger en el aparato de desulfuración 10, con un alto grado de recolección, en comparación no sólo con la niebla del ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo de sulfato de amonio, encontrado convencionalmente. En consecuencia, las partículas de yeso permanecen escasamente en el gas de humero tratado resultante C. La materia sólida El recogida en el aparato de desulfuración 10 se disuelve o suspende en la pasta acuosa que circula, y regresa como materia sólida presente en la pasta acuosa. Por otra parte, el ácido sulfúrico que se ha formado por la condensación del SO3 sobre las superficies de la materia sólida El y similar, y se han recogido juntas con estas partículas sometidas a la reacción neutralización, descrita previamente con la piedra caliza en el aparato de desulfuración 10 para suministrar parte del yeso formado como un subproducto . Por lo tanto, también ene esta modalidad, la formación de incrustaciones y la corrosión debida al SO3 se I impiden confiablemente, por ejemplo, en la sección 4 de! recuperación de calor del GGH y los conductos colocados corriente abajo. Asimismo, se producen los mismos efectos como los efectos (1) a (6) , previamente descritos en relación con la primera modalidad. Igualmente, en esta modalidad, la materia sólida El presente en la pasta acuosa dentro del aparato de desulfuración 10 se suministra como el polvo mencionado, así que los costos de la materia prima y el transporte para el polvo no se requieren del todo. Así, esta modalidad tiene el efecto único .en que una reducción ulterior en el costo se puede lograr en comparación, por ejemplo, con la primera modalidad en que las cenizas de carbón se suministran como el polvo . De acuerdo con la construcción del equipo de esta modalidad, la relación D/S en el gas de humero puede ser ajustada a un valor de aproximadamente 10, por ejemplo, empleando las siguientes condiciones de operación. Como puede ser visto de los datos medidos realmente, que se han mostrado previamente, se ha confirmado que los problemas debidos a la niebla del SO3 pueden ser impedidos a un valor D/S de aproximadamente 10.

Régimen de flujo del gas de humero A: 110 x 104m3N/h Concentración del SO3 en el gas de humero A: 20 ppm Temperatura del gas Al (en la entrada del desintegrador 43) : 154°C Temperatura del gas Al (en la salida del cilindro 44 de secado por evaporación) : 100 °C Régimen de flujo del gas Al: 4,300 m3N/h Régimen de flujo de la materia sólida basada en el yeso desviado, El : 880 kg/h Quinta Modalidad En seguida, se explicará una quinta modalidad de la presente invención, con referencia a la Figura 7. Similarmente a la cuarta modalidad, esta modalidad es tal que el elemento 40 de adición de polvo, para rociar un polvo, se instala en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH. Sin embargo, la parte El de la material sólida e, que consta esencialmente del yeso formado como un subproducto en el aparato de desulfuración 10, se transporta neumáticamente al elemento 40 de adición de polvo antes mencionada, mientras se seca con parte del gas de humero tratado C y el yeso resultante, en forma seca, es rociado en el gas de humero A como el polvo de la presente invención. Más específicamente, esta modalidad es la misma como la cuarta modalidad, excepto que el gas Cl, obtenido retirando parte del gas de humero tratado C, por medio de un ¡ abanico secador 51, se utiliza como el gas secador introducido dentro del desintegrador 43. Esta modalidad es preferida donde la concentración del SO3 en el gas de humero A es baja. También en esta modalidad, la función, previamente descrita, del polvo se realiza positiva y satisfactoriamente, de modo que una medida previa contra el SO3 presente en el gas de humero, se puede lograr a bajo costo y con una sencilla operación y construcción de equipo, sin recurrir a! la inyección del amoníaco. Así, se producen los mismos efectos a aquéllos descritos anteriormente en relación con la cuarta modalidad. De acuerdo con la construcción del equipo de esta modalidad, la relación D/S en el gas de humero, puede ser ajustada a un valor de aproximadamente 4, por ejemplo, empleando las siguientes condiciones de operación. Como se puede ver de los datos medidos realmente, que se han mostrado previamente, se ha confirmado que los problemas debidos al SO3 se pueden impedir en un valor de D/S de aproximadamente 4.

Régimen de flujo del gas de humero A: 110 x 104m3N/h Concentración del SO3 en el gas de humero A: 20 ppm Temperatura del gas Al (en la entrada del desintegrador 43) : 103°C Temperatura del gas Al (en la salida del cilindro 44 de secado por evaporación 44) : 80 °C Régimen de flujo del gas Al: 2,000 m N/h Régimen de flujo de la materia sólida basada en el yeso desviado, El : 175 kg/h Sexta Modalidad En seguida, una sexta modalidad de la presente invención se explicará con referencia a la Figura 8. Esta modalidad es la misma como la cuarta modalidad, excepto que el secador de tipo cilindro rotatorio (es decir, el secador rotatorio) 61 y el triturado de rodillo 62, se usan en lugar del desintegrador 43 y el cilindro secador 44 por evaporación. En este caso, la materia sólida El, basada en el yeso, en forma húmeda, se introduce en el secador 61 en su extremo corriente arriba, se mueve corriente abajo con la rotación del secador 61 y se descarga en forma seca. Luego, esta materia sólida Rl a base de yeso, en forma seca, se introduce en el triturador 62 de rodillo y se tritura ahí. La materia sólida triturada Rl se dispersa en un gas, se transporta al elemento 40 de adición de polvo, y se rocía en el gas de humero A como el polvo de la presente, invención, mientras permanece en forma seca. Por otra parte, un gas secador Al, obtenido retirando parte del gas de humero A, se introduce en el secador rotatorio 61 en su extremo corriente abajo, se pone en contacto con la materia sólida El a base de yeso, con el fin de secarla, y se descarga desde el extremo corriente arriba del secador rotatorio 61. En este caso, el gas secador Al, descargado desde el secador rotatorio 61, se suministra al costado de salida del triturador 62 de rodillo por medio de un abanico 63 y funciona como un gas para transportar neumáticamente la materia sólida El a base de yeso, en forma seca, y luego se agrega al gas de humero A junto con la materia sólida El a base de yeso. Así, el gas secador Al se regresa finalmente al gas de humero Al. Igualmente, en esta modalidad, la función descrita previamente del polvo se realiza positiva y satisfactoriamente, de modo que una medida previa contra el SO3 presente en el gas de humero se puede lograr a bajo costo y con una simple operación y construcción de equipo, sin recurrir a la inyección del amoníaco. Así, los mismos efectos como aquéllos descritos anteriormente en relación con la cuarta modalidad se producen. De acuerdo con la construcción del equipo de esta modalidad, la relación D/S en el gas de humero puede ser ajustada a un valor de aproximadamente 10, por ejemplo, empleando las siguientes condiciones de operación.

Régimen de flujo del gas de humero A: 110 x 104m3N/h Concentración del SO3 en el gas de humero A: 20 ppm Temperatura del gas Al (en la entrada del desintegrador 43) : 155°C Temperatura del gas Al (en la salida del cilindro 44 de secado por evaporación) : 120 °C Régimen de flujo del gas Al: 6,700 m3N/h Régimen de flujo de la materia sólida basada en el yeso desviado, El : 875 kg/h Séptima Modalidad En seguida, se explicará una séptima modalidad de la presente invención con referencia a la Figura 9. Esta modalidad es tal que una boquilla 71 para rociar el polvo en la forma de una pasta acuosa (es decir, el elemento de adición de polvo) se instala en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH, y una pasta acuosa (o fluido a absorbente) DI, retirado del tanque 11 de la torre de absorción del aparato de desulfuración 10 por medio de una bomba 72 (es decir el elemento de suministro del fluido de absorción) se rocía en el gas de humero A.

Igualmente, en esta modalidad, cuando la relación D/S en el gas de humero A se ajusta a un valor predeterminado rociando la pasta acuosa DI en una cantidad que corresponde a la concentración del SO3 en el gas de humero A, la función, previamente descrita, del polvo es realizada positiva y satisfactoriamente, de manera que una medida previa contra el SO3 presente en el gas de humero puede ser lograra a bajo costo y con simple operación y construcción de equipo, sin recurrir a la inyección del amoníaco. Así, se producen los mismos efectos como aquéllos descritos anteriormente en relación con la cuarta modalidad. Más específicamente, puesto que el agua, que constituye la pasta acuosa DI, antes mencionada, se evapora inmediatamente por el calor del gas de humero A, la pasta acuosa, DI, antes mencionada, puede realizar la misma función como en el caso donde la materia sólida, a base de yeso, que constituye la pasta acuosa DI, es rociada en el gas de humero A en forma seca (es decir, la función de captura el SO3) . Asimismo, cuando la pasta acuosa, antes mencionada, se rocía en el gas de humero, las partículas de la materia solida (es decir, las partículas del polvo de la presente invención) se mantienen a una temperatura menor, debido al efecto refrigerante producido por la evaporación del líquido de la pasta acuosa en el gas de humero (o el mantenimiento del efecto de enfriamiento producido por la presencia del líquido de la pasta acuosa), como se describió previamente. En consecuencia, la condensación del SO3 sobre las superficies de estas partículas se promueve, así que la función de captura del SO3 se realiza más satisfactoriamente. Asimismo, esta modalidad se construye de tal manera que parte del fluido de absorción DI dentro del aparato de desulfuración se retire y rocíe directamente en el gas de humero en una posición corriente arriba del GGH y así tenga un efecto único en que la construcción del equipo se simplifica altamente y, por lo tanto, se gana la gran ventaja desde el punto de vista del costo. Más específicamente, una modalidad en la cual, por ejemplo, las cenizas de carbón se rocían en la forma de una pasta acuosa y se requiere un aparato adicional, como un tanque, para la preparación de una pasta acuosa y un elemento de almacenamiento para las cenizas de carbón, y una modalidad en la cual la materia sólida a base de yeso se seca y rocía en el gas de humero (por ejemplo, la cuarta modalidad, antes descrita) requiere un aparato adicional, tal como un secador, para secar la materia sólida a base de yeso. Sin embargo, este equipo no requiere tal aparato del todo. Se comprenderá que la presente invención no se limita a la primera a séptima modalidades antes descritas, sino puede también ser practicada de varias otras maneras. Por ejemplo, el polvo de la presente invención no se limita a la piedra caliza, cenizas de carbón y el yeso, sino puede también ser usado cualquier polvo que permite que el SO3 condense sobre sus superficies de partículas y puede ser recogido en un precipitador electrostático común o la torre de absorción de un aparato de desulfuración. Sin embargo, la piedra caliza, cenizas de carbón y yeso, antes mencionados, son materiales familiares, que se han manejado convencionalmente en los sistemas de tratamiento del gas de humero, y el equipo existente y las técnicas de manejo pueden ser usadas sin alguna modificación. Así, ellos tienen las ventajas que se pueden obtener y manejar fácilmente, y que no ejercen una influencia adversa en la operación de todo el sistema y, por el contrario, el problema de suministrar la piedra caliza al tanque de la torre de absorción se puede omitir, como se describió previamente. Asimismo, con el fin de promover la condensación del SO3 sobre las superficies de partículas del polvo, un polvo (o su pasta acuosa) que tenga una temperatura menor de aquélla del gas de humero (por ejemplo, un polvo (o una pasta acuosa del mismo) que se ha enfriado forzadamente, según sea requerido) puede ser rociado en el gas de humero. Esto permite que el SO3 se condense más eficazmente en las superficies de partículas del polvo, de modo que la producción de la niebla del SO3 perjudicial pueda ser impedida más satisfactoriamente y más fácilmente.

Asimismo, el polvo de la presente invención puede comprender, por ejemplo, tanto piedra caliza como cenizas de carbón, y ellas se pueden agregar en mezcla o separadamente. Aún cuando la piedra caliza sola es usada, puede ser agregada de tal manera que sólo parte de la misma requerida para capturar el SO3 sea rociada en el gas de humero y el resto se suministra directamente al tanque de la torre de absorción del aparato de desulfuración, como es usual. Asimismo, no es necesario decir que, aún cuando el secador de tipo cilindro rotatorio, descrito en relación con la sexta modalidad (Figura 8) se usa para fines de secado en una modalidad en la cual la materia sólida, que consiste esencialmente de yeso, formado como un subproducto en el aparato de desulfuración (o la etapa de absorción) se seque y rocíe en el gas de humero como el polvo de la presente invención, la parte Cl del gas de humero tratado C puede ser utilizada como el gas secador, como se describió antes en relación con la quinta modalidad (Figura 7) . Asimismo, como el elemento secador para secar la materia sólida, basada en el yeso, antes mencionada, se emplea un secador del tipo de calentamiento indirecto, en el cual se seca la materia sólida a base de yeso, por ejemplo, por el calor del vapor suministrado desde el exterior del sistema de tratamiento del gas de humero.

Asimismo, no es necesario decir que la etapa de absorción o la torre de absorción de la presente invención no se limita a las modalidades previamente descritas. Por ejemplo, la torre de absorción puede comprender una torre de absorción sencilla y varios tipos de torres de absorción (o aparato de contacto de gas-líquido) , que incluye la torre empacada, torre de rociado y los tipos de torres de burbujas, pueden ser empleadas. Además, la presente invención no se limita al uso de un compuesto de calcio (por ejemplo la piedra caliza) como el absorbente, y el proceso de desulfuración puede usar, por ejemplo, el hidróxido de sodio o el hidróxido de magnesio. Aunque la presente invención produce efectos particularmente excelentes cuando se usa para gases de humero procedentes de calderas que usan varios combustibles de aceite, tal como aceites pesados, Orimulsión, VR y CWM/aceites pesados, efectos similares pueden también ser obtenidos cuando se aplica, por ejemplo, a calderas que queman carbón/aceites pesados . Aún en calderas que queman carbón, se puede quemar un combustóleo, por ejemplo, en el momento del arranque o durante las operaciones de prueba. La presente invención puede ser aplicada efectivamente a tales casos .

Octava Modalidad Una octava modalidad de la presente invención se explicará con referencia a la Figura 10. En la Figura 10, la ilustración detallada de la construcción del aparato de desulfuración 10 se omite. Esta modalidad difiere del sistema de tratamiento convencional del gas de humero de la Figura 14, en que la etapa de inyección del amoníaco y la etapa de remoción de polvo, que usa el precipitador 3 electrostático, se omiten y en que el elemento de adición de polvo (no mostrado) para rociar un polvo, se instala en una posición corriente arriba de la sección- 4 de recuperación de calor del GGH y una etapa para rociar un polvo, que comprende la piedra caliza pulverizada (CaC?3), por ejemplo la piedra caliza G, antes mencionada) en el gas de humero A por el uso del , elemento de adición de polvo antes mencionado (es decir, una1 etapa de adición de polvo) es provista antes de la etapa de recuperación de calor que usa la sección 4 de recuperación de calor, antes mencionada. Asimismo, en esta modalidad, una etapa de remoción de polvo para recoger una pequeña cantidad de polvo o el polvo Bl que queda en el gas de humero, que ha pasado a través de la etapa de absorción en el aparato de desulfuración 10, por medio de un precipitador electrostático seco 3a, es provisto en seguida de la etapa de recalentamiento, que usa la sección 5 de recalentamiento, y se instala un separador 30 de carbón para separar el polvo (por ejemplo, el carbón sin quemar) B2 y el yeso altamente puro E desde la pasta acuosa S de yeso, formada en el aparato de desulfuración 10 y su descarga. El separador de carbón 30 funciona para llevar a cabo la etapa de separación de la presente invención, para separar partículas sólidas además de las partículas de yeso, el cual comprende el polvo (principalmente de carbón sin quemar) recogido en la pasta acuosa absorbente D dentro del de desulfuración 10, así que ella no será mezclada con el yeso formado como un subproducto. En esta modalidad, el separador de carbón 30 se instala en lugar del separador 23 de sólido líquido usado en el sistema de tratamiento convencional del gas de humero de la Figura 14. Más específicamente, en esta modalidad no hay remoción del polvo antes de la etapa de absorción, la mayoría del polvo (por ejemplo del carbón sin quemar) contenido originalmente en el gas de humero, junto con el polvo agregado (en este caso, la piedra caliza) , se recoge en la pasta acuosa dentro de las torres de absorción del aparato de desulfuración 10, así que la pasta acuosa S de yeso retirada del tanque de la torre de absorción contiene una mayor cantidad de materia ajena (es decir partículas del polvo mencionado) que en la técnica anterior. Por lo tanto, con el fin de obtener el yeso altamente puro, es necesario separar el polvo mencionado, que constituye la materia ajena. En esta modalidad, esta etapa de separación es realizada muy simplemente usando un separador 30 de carbón basado en el proceso de flotación. Como se muestra en la Figura 11, el separador 30 de carbón, antes mencionado, consiste, por ejemplo, de una torre 31 de burbujas, en la cual la pasta acuosa S de yeso se introduce, una bomba 32 de circulación, para circular la pasta acuosa dentro de la torre 31 de burbujas, un inyector 33 de aire, instalado en el costado de entrega de la bomba 32 de circulación, para soplar el aire I dentro de la pasta acuosa que circula, una línea de retiro 34, que se ramifica desde el costado de entrega de la bomba 32 de circulación, una válvula de control de flujo 35, instalada en la línea 34 de retiro, un sensor 36 para detectar el nivel de líquido de la torre 31 de burbujas, un controlador 37 de nivel para regular la abertura de la válvula de control de flujo 35 con base en la señal de detección del sensor 36 y que mantiene así el nivel del líquido de la torre de burbujas 31 dentro de límites predeterminados, un separador 38 de sólido-líquido para efectuar la separación de sólido-líquido de la pasta acuosa retirada a través de la línea de retiro 34, una línea de retiro 39, para retirar la pasta acuosa desde la parte superior de la torre 31 de burbujas, y un separador 40 de sólido-líquido para efectuar la separación de sólido-líquido de la pasta acuosa retirada a través de la línea de retiro 39. La parte superior de la torre 31 de burbujas está equipada con un canal de rebosamiento 31a, y el nivel del líquido controlado por el controlador 37 de nivel se ajusta en una posición levemente mayor que esta ranura 31a de rebosamiento. Así, una pasta acuosa que contiene el polvo en alta concentración, fluye más allá de este canal 31a de rebosamiento y se retira a través de la línea de retiro 39. Más específicamente, el aire I, inyectado por el inyector 33, se introduce en la torre 31 de burbujas en la forma de burbujas de are, que se elevan a la superficie de la pasta acuosa dentro de la torre 31 de burbujas. Durante este proceso, el polvo (por ejemplo el carbón sin quemar) presente en la pasta acuosa S de yeso, la cal comprende partículas sólidas que tienen una superficie hidrofóbica, se adhiere a las burbujas de aire, se mueve hacia arriba junto con ellas, y se eleva a la superficie de la pasta acuosa. Por otra parte, las partículas de yeso que tienen una superficie hidrofílica, no se adhieren a las burbujas de aire, sino se asientan opuestamente por gravedad y sea cumulan en el fondo de la torre de burbujas. Consecuentemente, la pasta acuosa retirada a través de la línea de retiro 34 contiene materia sólida a base de yeso con una alta concentración, mientras la pasta acuosa retirada a través de la línea de retiro 39, contiene la materia sólida a base de polvo con una alta concentración. En este aspecto, experimentos realizados por los presentes inventores han revelado que un simple tratamiento puede separar el polvo con un grado de remoción del mismo no menor del 90%. Como un método alternativo para producir burbujas de aire dentro de la torre 31 de burbujas, estas burbujas de aire pueden ser producidas, por ejemplo, agitando la pasta acuosa dentro de la torre 31 de burbujas, en lugar de inyectar aire en la misma. Ahora, el elemento de adición de polvo para llevar a cabo la etapa de adición del polvo de la presente invención, será explicado. Como este elemento de adición de polvo, cualquier elemento adecuado, por ejemplo, diseñado! para el transporte neumático o el transporte de la pasta acuosa, se pueden usar. Un ejemplo de un elemento de adición de polvo que se puede usar, diseñado para el transporte neumático, es uno que consiste de un soplador o compresor de aire y una línea de tubería para transportar el polvo en una corriente de aire, y una boquilla fija para dispersar e inyectar el polvo transportado neumáticamente en el conducto del gas de humero. Un ejemplo de un elemento de adición de polvo que se puede usar, diseñado para el transporte de la pasta acuosa, es uno que consiste de un tanque agitado para dispersar el polvo en un líquido para formar una pasta acuosa, una bomba de pasta acuosa, para presurizar y transportar la pasta acuosa, formada en el tanque agitado, y una boquilla fija para dispersar e inyectar la pasta acuosa 5 presurizada y transportada dentro del conducto del gas de humero . Cuando el polvo se rocía en la forma de una pasta acuosa, es preferible que el líquido que constituye la pasta acuosa sea evaporado inmediatamente por el calor del gas de 0 humero, para así lograr eficientemente el efecto de capturar el SO3 en las superficies de partículas del polvo. El agua común (por ejemplo el agua industrial) es adecuada para el uso como este líquido. Puesto que la temperatura del gas de humero A es tan alta como de aproximadamente 160 °C, el agua 5 en la pasta acuosa rociada se evaporará instantáneamente. El contenido sólido de la pasta acuosa puede ser del mismo orden como el contenido sólido de la pasta acuosa j I I absorbente en el aparato de desulfuración 10 (por ejemplo, un 20 al 30% en peso) . Los cálculos del ensayo hechos por los 0 presentes inventores indican que, aún cuando el polvo sea1 rociado en la forma de una pasta acuosa, su cantidad puede ¡ ser relativamente menor en el gas de humero, como se I describirá más adelante. Por lo tanto, la temperatura del gas de humero será reducida por solo varios grados centígrados y así no ejercerá una influencia adversa en la recuperación de calor subsecuente en el GGH. Es decir, aún cuando la piedra caliza G usada como el polvo para suministrar una medida preventiva contra el SO3 sea rociado en la forma de una pasta acuosa, se puede agregar en tal proporción baja que la relación en peso (D/S) de la cantidad de polvo (D) presente en una unidad de volumen del gas de humero a la cantidad del SO3 (S) presente en una unidad de volumen del gas de humero es, por ejemplo, no menor de 2 (es decir, D/S > 2) . Como se describirá más adelante, la mayoría de la piedra caliza G agregada al gas de humero de esta manera, se recoge en las torres de absorción y funciona como el absorbente en el aparato de desulfuración 10. Por lo tato, la cantidad total de la piedra caliza requerida para el uso en la etapa de absorción en el aparato de desulfuración 10 y en la formación del yeso como un subproducto, puede ser agregada al gas de humero como el polvo antes mencionado, en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor, así que el material absorbente será suministrado indirectamente a la pasta acuosa dentro del tanque 11 del aparato de desulfuración 10. Esto hace posible omitir el. tanque 26 de preparación de la pasta acuosa y la bomba 27 de la pasta acuosa, mostrada en la Figura 14, y así lograr una simplificación ulterior de la construcción del equipo.

En este caso, el filtrado Fl se puede tratar, por ejemplo, regresándolo directamente al tanque 11 de las torres de absorción, o parte del mismo se puede usar como el líquido requerido para rociar la piedra caliza G en la forma de una pasta acuosa. Asimismo, en este caso, la cantidad de piedra caliza G requerida para el uso como el absorbente, está básicamente en una proporción estequiométrica a la cantidad | de óxidos de azufre presentes en el gas de humero. Cuando el gas de humero A comprende el gas de escape de combustión común (por ejemplo, el gas de humero producido de un combustóleo tal como un aceite pesado) , los cálculos de ensayo hechos por los presentes inventores han revelado que la relación en peso (D/S) de la cantidad del polvo (D) presente en un volumen unitario del gas de humero a la cantidad del SO3 (S) presente en un volumen unitario del gas de humero, tiene un valor suficiente de aproximadamente 28. De acuerdo con el tratamiento del gas de humero de esta modalidad, la función, descrita previamente, del polvo, se realiza positiva y satisfactoriamente, así que una medida preventiva contra el SO3 presente en el gas de humero se puede lograr a bajo costo y con una simple operación y construcción de equipo, sin recurrir a la inyección del amoníaco .

Más específicamente, aún si el SO3 presente en el gas de humero se condensa, por ejemplo, como resultado del enfriamiento en la sección 4 de recuperación de calor del GGH, la mayoría de esta condensación ocurre sobre las superficies de partículas del polvo presente en el gas de humero (es decir, el polvo que comprende la piedra caliza ahí agregada y el polvo originalmente contenido ahí) . Consecuentemente, las partículas de H2SO4 formadas por la condensación del SO3 existen en un estado unido a las partículas del polvo mencionado, lo que resulta en poca producción de humos perjudiciales (o niebla de ácido sulfúrico) . Asimismo, puesto que la piedra caliza agregada y el polvo presente en el gas de humero tienen un diámetro de partículas relativamente grande del orden de 10 a 100 µm, ellas pueden ser recogidas en las torres de absorción, 12 y 13, del aparato de desulfuración 10, con un grado relativamente alto de recolección, en comparación no solamente con la niebla de ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo de sulfato de amonio, encontrado convencionalmente. En consecuencia, ellos apenas permanecen en el gas de humero C tratado resultante. En especial en esta modalidad, una etapa de remoción de polvo para recoger una leve cantidad de polvo o el polvo que permanece en el gas de humero que ha pasado a través de la etapa de absorción en el aparato de desulfuración 10, como la materia sólida Bl por medio del precipitador 3a electrostático seco, de modo que el polvo agregado (es decir, la piedra caliza en el caso) y el polvo (principalmente 5 carbón sin quemar) están contenidos escasamente en el gas de humero C tratado. Así, un grado de purificación muy alto del gas de humero puede ser logrado desde el punto de vista de la capacidad de la remoción del polvo. La piedra caliza recogida en las torres de I 0 absorción, 12 y 13, se disuelve o suspende en la pasta acuosa que circula, y actúa como el absorbente mencionado (o agente alcalino) para neutralizar la pasta acuosa y formar el yeso como un subproducto. Por otra parte, el ácido sulfúrico que se ha formado por la condensación del SO3 sobre las 5 superficies de la piedra caliza y similar, y se ha recogido junto con la piedra caliza y similar, sufre finalmente la reacción de neutralización (3) previamente descrita, con la piedra caliza, por ejemplo, en el tanque 11 de las torres de absorción, para suministrar una parte del yeso formado como 0 un subproducto. I Así, de acuerdo con esta modalidad, la formación de incrustaciones y corrosión, debido al SO3 , se impide confiablemente en la sección 4 de recuperación de calor del GGH y los conductos colocados corriente abajo de la misma.

Igualmente, se produce una variedad de efectos prácticamente favorables . Es decir, no sólo se producen los mismos efectos como aquéllos descritos previamente (1) a (6) , sino también los siguientes efectos. (8) En esta modalidad, cuando la piedra caliza usada como el polvo, se rocía en la forma de una pasta acuosa, el aparato y los dispositivos usados convencionalmente en el sistema de desulfuración o similar, tal como un tanque agitado para la preparación de una pasta acuosa, bombas de pasta acuosa y boquillas para el rociado de la pasta acuosa, pueden ser usados sin cualquier modificación. Esto es ventajoso desde el punto de vista del costo del equipo y la operabilidad del sistema. Además, esto hace más fácil dispersar el polvo uniformemente en el gas de humero, en comparación con el transporte neumático, así que los problemas debidos al SO3 pueden ser impedidos más eficientemente . Asimismo, en este caso, las partículas de la piedra caliza G se mantienen a temperaturas menores debido al efecto de enfriamiento producido por la evaporación del líquido de la pasta acuosa en el gas de humero (o el mantenimiento del efecto de enfriamiento producido por la presencia del líquido de la pasta acuosa) . Consecuentemente, la condensación del SO3 en las superficies de partículas de la piedra caliza G se promueve, así que la función de capturar el SO3 de la piedra caliza G usada como el polvo, se realiza más satisfactoriamente . (9) Asimismo, en esta modalidad, la etapa de remoción de polvo, que usa un precipitador electrostático, dispuesto corriente arriba de la etapa de absorción y la etapa de recuperación de calor se eliminan y el polvo (por ejemplo de carbón sin quemar) contenido originalmente en el gas de humero, junto con el polvo agregado, se recoge en las torres de absorción del aparato de desulfuración 10. Esto puede suministrar una reducción marcada en el costo en comparación con el sistema convencional en que un precipitador electrostático 3 de tamaño grande y costoso se instala independientemente en el costado corriente arriba del aparato de desulfuración. Cuando se compara con el sistema convencional de la Figura 14, el sistema de esta modalidad incluye un aparato adicional, tal como un precipitador electrostático 3a, instalado en el costado corriente abajo del aparato de desulfuración y el separador de carbón 30. No obstante, la reducción mencionada en el costo puede ser lograda en este caso. La razón para ello s que el separador 30 de carbón es un aparato que tiene una construcción sencilla, como se describió previamente, y causa sólo un leve aumento en el costo del equipo y el costo de operación, en comparación con el precipitador electrostático 3 costoso de tamaño grande, el cual se ha requerido en el sistema convencional. Asimismo, el precipitador electrostático 3a instalado en el costado corriente arriba del aparato de desulfuración implica una carga significantemente menor, y puede así ser de tamaño pequeño, comparado con el precipitador electrostático convencional mencionado 3. Asimismo, se entenderá que este precipitador electrostático 3a se requiere especialmente cuando se desea una alta capacidad de remoción del polvo. (10) Igualmente, esta modalidad también tiene la ventaja que, puesto que el polvo (por ejemplo el carbón sin quemar) , que constituye la material ajena al yeso, se separa por la etapa de separación llevada a cabo en el separador 30 de carbón, antes descrito, el yeso altamente puro de puede obtener a pesar de la construcción que implica la remoción positiva del polvo en las torres de absorción del aparato de desulfuración 10.

Novena Modalidad En seguida, se explicará una novena modalidad de la presente invención con referencia a la Figura 12. Se comprenderá que la ilustración detallada de la construcción del aparato de desulfuración 10 será omitida en la Figura 12. Esta modalidad es básicamente similar a la octava modalidad en que la piedra caliza se rocía como el polvo de la presente invención en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH. Sin embargo, esta modalidad se caracteriza porque, en lugar del precipitador electrostático mencionado 3a, un separador preparatorio 50 y un cargador previo 60 se instalan con el fin de lograr la mayor capacidad de remoción de polvo . El separador preparatorio 50 puede comprender, por ejemplo, un separador de partículas sólidas, del tipo de placa doblada. Es instalado en el costado corriente abajo de la sección 4 de recuperación de calor y usado para llevar a cabo la etapa primaria de remoción de polvo de la presente invención, para separar algo del polvo desde el gas de humero. Más específicamente, este separador preparatorio 50 está equipado, por ejemplo, con una pluralidad de placas (no mostradas) dobladas en configuración de zigzag y dispuestas en la trayectoria de flujo del gas de humero. Así, las partículas sólidas, es decir el polvo mencionado) fluyen junto con el gas que constituye el gas de humero y se hacen chocar contra las superficies de estas placas dobladas y así caen en una tolva 51 de recuperación. Las placas dobladas mencionadas, pueden ser lavadas suministrando el agua de lavado según se requiera. Las partículas sólidas acumuladas en la tolva de recuperación 51, junto con el agua de lavado, se transfiere al tanque de absorción 11 del aparato de desulfuración 10 por gravedad y se introducen en la pasta acuosa (o fluido absorbente) usado en la etapa de absorción. El cargador previo 60 se instala en la entrada de una torre de absorción del aparato de desulfuración 10 (en este caso, en la parte superior de la torre de absorción 12 de flujo paralelo), y comprende un aparato sencillo para llevar a cabo la etapa de carga previa de la presente invención. Más específicamente, este aparato tiene un electrodo de descarga y un electrodo que recoge polvo (no mostrado) , y recoge las partículas sólidas presentes en el gas de humero (es decir el polvo mencionado) temporalmente, impartiendo una carga eléctrica a las partículas sólidas, como resultado de la descarga de corona desde el electrodo de descarga y permite que las partículas sólidas cargadas migren a l electrodo de recolección de polvo, que tiene un signo opuesto en base a la fuerza de Coulomb. En seguida, un impacto se suministra periódicamente al electrodo de recolección de polvo, por medio de un dispositivo de tipo martillo (no mostrado) , así que las partículas sólidas recogidas son barridas y separadas en la torre de absorción. Las partículas sólidas recogidas se agregan y engrosan mientras ellas se mantienen en el electrodo recolector de polvo por un período de tiempo predeterminado. Aunque es difícil recoger las partículas sólidas relativamente finas en las torres de absorción del aparato de desulfuración 10, este cargador previo 60 engrosa tales partículas sólidas y las habilita a ser recogidas en las torres de absorción, así que la capacidad de remoción del polvo del aparato de desulfuración 10 se mejora. 5 De acuerdo con el tratamiento del gas de humero de esta modalidad, se produce el siguiente efecto único, además i de los efectos antes descritos, en relación con la octava i modalidad. Es decir, la carga de remoción de polvo del aparato de desulfuración 10 es disminuida por la etapa 0 primaria de remoción de polvo, que usa el separador primario 50 y la capacidad de remoción del polvo del aparato de desulfuración 10 se mejora por la etapa de carga previa usando el cargador previo 60. Consecuentemente, a pesar de la construcción que usa el precipitador electrostático no 5 costoso, que tiene una estructura común, la capacidad de remoción elevada se puede lograr en el sistema de tratamiento completo . Igualmente, en esta modalidad, el polvo separado del gas de humero comprende solamente el polvo B2 , descargado 0 del separador 30 de carbón, y es, por lo tanto, recuperado en una posición sencilla. Consecuentemente, esta modalidad tiene la ventaja de facilitar la operación de la recuperación del polvo.

¡ Se comprenderá que, similarmente al precipítador i electrostático 3a, usado en la octava modalidad, el separador primario mencionado 50 y el cargador previo 60 no pueden ser usados, dependiendo de la capacidad de remoción de polvo 5 deseada (es decir, la concentración en el gas de humero tratado C) . Asimismo, dependiendo de la capacidad de remoción deseada, es también posible, por ejemplo, instalar el cargador previo 60 solo mientras se omite el separador primario 60. En cualquier caso, este separador primario 50 y 0 el cargador previo 60 tienen una estructura sencilla e implican un costo de operación bajo, en comparación con el precipitador electrostático seco, de tamaño grande, el cual se ha instalado independientemente en el costado corriente arriba de un aparato de desulfuración convencional. 5 Consecuentemente, esto puede proporcionar una reducción en el costo, en tanto mantiene la capacidad elevada de remoción de polvo. Las Figuras 4, 5 y 13 muestran los datos medidos realmente, que demuestran los efectos del polvo de la 0 presente invención. En la notación fraccional de la Figura 4, el denominador representa la relación D/S y el numerador representa la concentración de las cenizas de carbón. Se puede ver de los datos de la Figura 4 que 5 aproximadamente el 90% del SO3 se removió aún a un valor de D/S de aproximadamente 1.5, sin observar depósito de la niebla del SO3 sobre las superficies del equipo, y la cantidad de la niebla de SO3 que permanece en el gas de humero efluente fue tan pequeña como de un 10%. 5 Consecuentemente, es obvio que, de acuerdo con la presente j invención, en la cual se agrega un polvo al gas de humero, por ejemplo, en tal proporción que D/S no es menor de aproximadamente 1, la niebla del SO3 será removida casi completamente y apenas permanecerá en el gas de humero 0 tratado y la corrosión o formación de incrustaciones, debida al depósito de la niebla, podrá ser impedida con alta confiabilidad. Puesto que el efecto de remoción de la niebla, antes descrito, "de las cenizas de carbón es un fenómeno 5 físico en el cual el SO3 se permite condensar sobre las superficies de "las partículas presentes en el gas de humero, ¡ otros polvos además de las cenizas de carbón (por ejemplo la piedra caliza pulverizada y materia solida a base de yeso) producirán- efectos similares. 0 Asimismo, los datos de la Figura 5 revelan que el SO3 puede ser removido efectivamente en forma sencilla, rociando una pasta acuosa de la piedra caliza en el humero. Consecuentemente, se puede ver que, de acuerdo con la presente invención, en la cual se efectúa la recuperación de 5 calor después de la adición de un polvo, para así permitir que el SO3 se condense positivamente, un grado alto de remoción del SO3 puede ser logrado aún a un valor bajo de D/S. Los datos de la Figura 13 muestran los resultados de una prueba de servicio real, en la cual la piedra caliza se transportó neumáticamente y se roció en el gas de humero en una posición corriente arriba del GGH (y corriente abajo del precipitador electrostático) en el sistema de tratamiento del gas de humero de la planta de energía eléctrica real . Las condiciones de prueba empleadas son como sigue. Capacidad de la caldera: 220 MW Tipo del GGH: tipo Lj ungstrom Torre de absorción del aparato de desulfuración: torre empacada de rejilla, de flujo paralelo ¿Precipitación electrostática en el costado corriente arriba del aparato de desulfuración? : Sí Régimen de flujo del gas de humero: 1,100,000 m3N/h Concentración del SO3 en el gas de humero sin tratar: 15-20 ppm Concentración de polvo en la entrada del aparato de desulfuración: 20-70 mg/m3N Cantidad de piedra caliza agregada: 200-2,000 mg/m3/N.

Como es evidente de estos resultados de prueba, un grado de remoción del SO3 no menor del 90% se puede lograr agregando piedra caliza en el gas de humero en una posición corriente arriba del GGH, por ejemplo, en tal proporción que D/S no sea menor de aproximadamente 10. En esta prueba, la concentración del polvo en el gas de humero tratado (es i 15 decir, el gas de humero en la salida del aparato de desulfuración) se midió al mismo tiempo. Aunque la concentración en la salida del aparato de desulfuración aumenta levemente como resultado de la adición de la piedra caliza no es mayor de aproximadamente 30 mg/m3N. Así, se puede ver que se puede 0 lograr una capacidad de remoción de polvo suficientemente alta instalando un precipitador electrostático seco, de tamaño pequeño, o similar, en el costado corriente abajo del aparato de desulfuración. Se comprenderá que la presente invención no se 5 limita a las modalidades octava y novena, antes descritas, y j que puede también ser practicada en varias otras maneras. Por ejemplo, el precipitador electrostático instalado sobre el costado corriente abajo del aparato de desulfuración 10 puede ser remplazado por un precipitador húmedo (precipitador 0 electrostático en húmedo) . Sin embargo, puesto que un precipitador húmedo enfría el gas de humero, debe ser instalado sobre el costado corriente arriba de la sección 5 de recalentamiento. Asimismo, el polvo de la presente invención no se 5 limita a la piedra caliza, ya que las cenizas de carbón y el yeso también se pueden usar. Además, puede también ser usado cualquier polvo que permita que el SO3 condense sobre sus superficies de partículas y puede ser recogido en un precipitador electrostático común o la torre de absorción de un aparato de desulfuración. Sin embargo, la piedra caliza, cenizas de carbón y el yeso, antes mencionados, son los materiales familiares que se han manejado convencionalmente en los sistemas de tratamiento del gas de humero, y el equipo existente y las técnicas de manejo pueden ser usadas sin cualquier modificación. Así, ellos tienen las ventajas que se pueden obtener y manejar fácilmente, y que no ejercen una influencia adversa en la operación de todo el sistema y, por el contrario, el problema de suministro de la piedra caliza al tanque de la torre de absorción puede ser omitida, como se describió previamente . Por otra parte, esta modalidad tiene la desventaja que, cuando las cenizas de carbón, por ejemplo, se agrega como el polvo de la presente invención, el polvo (es decir la materia ajena al yeso) presente en el gas de humero, introducido en el aparato de desulfuración, aumenta correspondientemente, lo que resulta en un aumento correspondiente en la carga impuesta sobre el separador 30 de carbón. Desde este punto de vista, por lo tanto, es preferible usar la piedra caliza o el yeso como el polvo de la presente invención. Cuando se usa el yeso, esto puede ser hecho, por ejemplo, pulverizando el yeso E recuperado desde el aparato de desulfuración 10, mientras se seca según se requiera, y agregándolo al gas de humero por el transporte neumático, o retirando parte de la pasta acuosa de yeso S dentro del tanque de la torre de absorción del aparato de desulfuración 10 y rodándolo directamente en el gas de humero en una posición corriente arriba de la sección 4 de recuperación de calor del GGH. Asimismo, con el fin de promover la condensación del SO3 sobre las superficies de partículas del polvo, un polvo (o su pasta acuosa) que tenga una temperatura menor de aquélla del gas de humero (por ejemplo un polvo (o su pasta acuosa) que se ha enfriado forzadamente, según sea requerido) puede ser rociado en el gas de humero. Esto permite que el SO3 condense más efectivamente en las superficies de partículas del polvo, así que la producción de la niebla de SO3 puede ser impedida más satisfactoriamente y más fácilmente. Asimismo, el polvo de la presente invención puede comprender, por ejemplo, tanto la piedra caliza como las cenizas de carbón, y ellas se pueden agregar en mezcla o separadamente. Aún cuando la piedra caliza sola se use, puede ser agregada de tal manera que sólo parte de ella, requerida para capturar el SO3 sea rociada en el gas de humero y el resto se suministre directamente al tanque de la torre de absorción del -aparato de desulfuración, como es usual . Además, no es necesario decir que la construcción de la etapa de absorción o torre de absorción de la presente 5 invención no se limita a las modalidades descritas anteriormente. Por ejemplo, la torre de absorción puede comprender una torre de absorción sencilla y varios tipos de torres de I absorción (o aparatos de contacto de gas-líquido) que incluyen la torre empacada, torre de rociado y torre de 0 burbujas, se pueden emplear. Aunque la presente invención produce efectos particularmente excelentes cuando se usa para gases de humero de calderas que usan varios combustóleos , tal como el aceite pesado, Ormuslión VR y CWM/aceite pesado, efectos similares1 5 se pueden también obtener cuando se aplica, por ejemplo, a calderas que queman carbón/aceites pesados. Aún en calderas que queman carbón exclusivamente, un combustóleo puede ser quemado, por ejemplo, en el momento del arranque o durante i las operaciones de prueba. La presente invención se puede i 0 aplicar efectivamente a tales casos. Como se describió antes, en la presente invención, una etapa de adición de polvo para rociar un polvo que se puede recoger en la etapa de absorción en el gas de humero, es provista antes de la etapa de recuperación de calor, que 5 usa un intercambiador de calor. Consecuentemente, aún si el SO3 presente en el gas combustible condensa en o después de i I esta etapa de adición de polvo (por ejemplo, como resultado del enfriamiento en la etapa de recuperación de calor) , esta condensación ocurre sólo en las superficies de partículas del 5 polvo mencionado. Consecuentemente, las partículas del H2SO4 formadas por la condensación del SO3 existen en un estado unido a las partículas del polvo mencionado, lo que resulta en una disminución en la producción de humos perjudiciales (o niebla del ácido sulfúrico) . Asimismo, puesto que este polvo 0 se puede recoger en la torre de absorción, las partículas de H2SO4 mencionadas, junto con el polvo, se pueden recoger en la torre de absorción. Consecuentemente, el polvo y las ¡ partículas del H2SO4 apenas permanecen en el gas de humero tratado. 5 Así, de acuerdo con la presente invención, una medida previa contra el SO3 presente en el gas de humero puede ser lograda fácilmente sin recurrir a la inyección del amoníaco y el gas de humero puede además ser purificado sin las desventajas de causar que la substancia inyectada 0 permanezca en el gas de humero tratado. Especialmente, cuando el polvo mencionado es rociado en tal proporción que la relación en peso (D/S) de la cantidad de polvo (D) , que incluye el polvo antes mencionado, ¡ a la cantidad del SO3 presente en el gas de humero, no es 5 menor de 2 (es decir, D/S _> 2) , la mayoría de la condensación del SO3 ocurre sobre las superficies de partículas del polvo, antes mencionado, y similar. Esto hace posible evitar la producción de humos perjudiciales (o niebla de ácido sulfúrico) con certeza substancial e impedir que el SO3 cause la formación de incrustaciones o corrosión, con alta confiabilidad. Asimismo, en la presente invención es posible llevar a cabo al menos sin tratamiento independiente para la remoción del polvo del gas de humero, por medio de un precipitador electrostático, antes de la etapa de recuperación de calor y la etapa de absorción, así que la mayoría del polvo presente en el gas de humero, junto con el polvo agregado, pueden ser recogidos en el fluido absorbente, y suministrar una etapa de separación para separar las partículas sólidas además de las partículas de yeso, el cual comprende al menos el polvo recogido en el fluido de absorción, desde el yeso. Consecuentemente, la remoción del polvo desde el gas de humero es también efectuada en la etapa de absorción. Así, una simplificación ulterior del equipo o la operación y una reducción ulterior en el costo se pueden lograr en comparación con el proceso convencional de tratamiento del gas de humero, que implica la remoción del polvo usando un precipitador electrostático de tamaño grande y costoso, instalado en el costado corriente arriba de la etapa de absorción. Además, puesto que el polvo (por ejemplo el carbón sin quemar) que constituye la materia ajena al yeso, se separa en la etapa de separación, el yeso altamente puro se puede obtener a pesar de la construcción que implica la remoción positiva del polvo en la etapa de absorción. Los varios efectos de la presente invención, que incluyen aquéllos descritos anteriormente, se pueden resumir como sigue: (1) El consumo del amoníaco se reduce a cero, lo que resulta en un ahorro marcado en el costo de la operación. (2) Llega a ser innecesario el equipo para la inyección del amoníaco y el conducto necesario no será alargado especialmente con el fin de permitir que el amoníaco se difunda, así que se puede lograr una reducción correspondiente en el costo del equipo y el tamaño del equipo. (3) Puesto que ningún componente de nitrógeno está contenido en el agua de desperdicio de desulfuración, la necesidad de un tratamiento embarazoso para la remoción del nitrógeno se elimina antes del desecho del agua de desperdicio de desulfuración. Desde este punto de vista, una reducción en el costo del equipo y el tamaño del equipo puede también ser lograda. (4) La cantidad del amoníaco contenido en el gas de humero tratado y descargado en la atmósfera se reduce a cero. Esto no sólo contribuye grandemente a una purificación ulterior del gas de humero, sin también hace fácil cumplir con los reglamentos de la emisión del amoníaco en el futuro. (5) Cuando se emplea el método de cal -yeso, el yeso formado como un subproducto no contiene amoníaco. ¡5 Consecuentemente, el yeso no necesita ser lavado, por ejemplo, con el fin de remover el olor desagradable. (6) Puesto que ningún polvo que comprenda la niebla del ácido sulfúrico y el polvo del sulfato de amonio permanece en el gas de humero tratado, en contraste con la 0 técnica anterior, la capacidad general de remover el polvo del sistema se mejora sin recurrir a un elemento, tal como un precipitador de polvo húmedo, instalado en el costado corriente abajo de la torre de absorción. Esto también contribuye a una purificación ulterior del gas de humero. 5 (7) Una reducción marcada en el costo se puede lograr, en comparación con la técnica anterior, en la cual un I precipitador electrostático de tamaño grande y costoso se instala en el costado corriente arriba del aparato de desulfuración. 0 Especialmente, cuando el proceso de tratamiento del gas de humero está provisto con una etapa de remoción de polvo para recoger el polvo mencionado o el polvo que permanece en el gas de humero, que ha pasado a través de la etapa de absorción, por medio de un precípitador electrostá- 5 tico seco o un precipitador electrostático húmedo, o cuando el proceso de tratamiento de gas de humero está provisto con una etapa de carga previa, para agregar y engrosar el polvo mencionado o el polvo presente en el gas de humero y también con una etapa primaria de remoción de polvo, para separar algo del polvo del gas de humero por medio de un separador primario del tipo de placa doblada e introducirlo en el fluido de absorción usado en la etapa de absorción, no sólo una reducción en el costo se puede lograr, en comparación con la técnica anterior, sino también la capacidad general de remoción del polvo en el sistema de puede mejorar. (8) La presente invención también tiene a ventaja que, puesto que el polvo (por ejemplo el carbón sin quemar) que constituye la materia ajena al yeso, se separa en la etapa de separación antes descrita, el yeso altamente puro se puede obtener a pesar de la construcción que implica la remoción positiva del polvo en la etapa de absorción. Asimismo, cuando la temperatura del polvo rociado en el gas de humero se hace menor de aquélla del gas de humero el SO3 se permite condensar más eficientemente sobre las superficies de partículas del polvo, de modo que la producción de la niebla de SO3 perjudicial puede ser impedida más satisfactoriamente y más fácilmente. Asimismo, cuando el polvo se suspende en un líquido y se rocía en la forma de una pasta acuosa, el aparato y dispositivos convencionalmente usados en un sistema de desulfuración o similar, tal como un tanque agitado para la preparación de una pasta acuosa, bombas de una pasta acuosa y boquillas para rociar la pasta acuosa, pueden ser usados sin alguna modificación. Esto es ventajoso desde el punto de vista del costo del equipo y la operabilidad del sistema. Además, esto hace más fácil dispersar el polvo uniformemente en el gas de humero, en comparación con el transporte neumático, asi que los problemas debidos al SO3 se pueden impedir más eficientemente. Asimismo, en esta modalidad, las partículas de cenizas de carbón H se mantienen a una temperatura menor, debido al efecto de enfriamiento producido por la evaporación del líquido de la pasta acuosa en el gas de humero (o el mantenimiento del efecto de enfriamiento producido por la presencia del líquido de la pasta acuosa) . Consecuentemente, la condensación del SO3 en las superficies de partículas del polvo se promueve, así que la función de captura del SO3 del polvo se realiza más satisfactoriamente. Asimismo, un alto grado de purificación del gas de humero se puede lograr, aún cuando el polvo contenido en el gas de escape de la combustión del carbón (es decir, las cenizas de carbón) se use como el polvo antes mencionado. Más específicamente, puesto que las cenizas de carbón tienen un diámetro de partículas relativamente grande, del orden de varias decenas de mieras, pueden ser recogidas en las torres de absorción con un grado de recolección relativamente alto, en comparación no sólo con la niebla del ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo del sulfato de amonio, encontrado convencionalmente. En conse-cuencia, las cenizas de carbón permanecen apenas en el gas de humero tratado resultante. Asimismo, similarmente a la piedra caliza, las cenizas de carbón son materiales familiares que se han manejado convencionalmente en los sistemas de tratamiento del gas de humero, y el equipo existente y las técnicas de manejo pueden ser usadas sin alguna modificación. Así, las cenizas de carbón se pueden obtener y manejar fácilmente, lo que resulta en una reducción más en el costo de operación y el costo del equipo. En particular, las cenizas de carbón se disponen usualmente como un desperdicio industrial en las plantas de energía eléctricas térmicas, que queman carbón exclusivamente, y similares, y pueden, por lo tanto, ser obtenidas ventajosamente casi exentas de gastos. Por otra parte, cuando una etapa de recolección de polvo, para recoger el polvo presente en el gas de flujo por medio de un precipitador electrostático seco se instala en seguida a la etapa de recuperación de calor (es decir, el intercambiador de calor) y antes de la etapa de absorción (es decir, la torre de absorción) , y al menos parte del polvo recogido en esta etapa de recolección de polvo es reutilizado como el polvo antes mencionado, se produce el siguiente efecto único además de los efectos básicos antes descritos . Es decir, la construcción de esta modalidad representa el nombrado sistema de alto desempeño, en el cual un intercambiador de calor se dispone corriente arriba de un precipitador electrostático, de modo que la capacidad unitaria del precipitador electrostático se mejora. Consecuentemente, usando el precipitador electrostático de tamaño pequeño, las cenizas de carbón agregadas pueden ser removidas desde el gas de humero con un alto grado de recolección. Además, el polvo originalmente contenido en el gas de humero sin tratar es también recogido casi completamente en este precipitador electrostático y la torre de absorción, y permanece escasamente en el gas de humero tratado resultante. Así, también en esta modalidad, la formación de incrustaciones y la corrosión debida al SO3 se impiden confiablemente en el intercambiador de calor mencionado, los conductos colocados corriente abajo del mismo y la tolva del precipitador electrostático. Asimismo, los mismos efectos, como aquéllos descritos previamente (1) a (6) , se producen. Igualmente, en esta modalidad, el polvo (que comprende las cenizas de carbón y otros) usado para capturar el SO3 se recicla. Esto tiene un efecto único en que la cantidad de cenizas de carbón frescas suministradas puede ser disminuida y, asimismo, la cantidad del polvo (que comprende las cenizas de carbón y otros) descargado fuera del sistema, puede también ser disminuido. Consecuentemente, como será descrito más adelante, esta modalidad tiene un efecto único en que, aún cuando el polvo (que comprende las cenizas de carbón y otros) que se va a descargar del sistema se mezcle con el yeso formado, de acuerdo con el método de cal-yeso, la cantidad de tal polvo puede ser reducida al mínimo para mantener la pureza del yeso a un alto nivel. Asimismo, cuando al menos parte del polvo recogido en la etapa de recolección de polvo (es decir, el polvo (que comprende las cenizas de carbón y otros) que se va a descargar del sistema) se mezcla con el yeso formado como un subproducto, de acuerdo con el método de cal-yeso, la cantidad del polvo descargado como un desperdicio industrial se puede reducir a cero. Esto también contribuye, por ejemplo, a ahorros en el costo de operación. Por otra parte, cuando la piedra caliza pulverizada se usa como el polvo antes mencionado, esta piedra caliza agregada tiene un diámetro de partículas grande, del orden de 100 µm y, por lo tanto, puede ser recogido en la torre de absorción (o etapa de absorción) con un grado de recolección marcadamente mayor, en comparación no sólo con la niebla del ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo de sulfato de amonio, encontrado convencional-mente. En consecuencia, la piedra caliza escasamente' permanece en el gas de humero tratado C resultante. Así, un grado particularmente elevado de purificación del gas de humero se puede lograr. Asimismo, la piedra caliza es un material familiar, el cual se ha manejado convencionalmente en los sistemas de tratamiento del gas de humero, y el equipo existente y las técnicas de manejo se pueden usar sin alguna modificación. Así, la piedra caliza se puede obtener y manejar fácilmente, lo que resulta en una reducción ulterior en el costo de operación y el costo del equipo. Asimismo, la piedra caliza tiene la ventaja que, cuando se agrega al gas de humero, no tiene una influencia adversa sobre la operación de todo el sistema. Es decir, en este caso, la piedra caliza recogida en la torre de absorción se disuelve o suspende en el fluido de absorción, y actúa como el absorbente (o agente alcalino) para neutralizar el fluido absorbente. Así, por lo contrario, la piedra caliza promueve la reacción para la absorción de los óxidos de azufre. Asimismo, cuando el método de cal-yeso, en donde la piedra caliza se usa como el absorbente, para así formar el yeso desde los óxidos de azufre absorbidos, como un subproducto, se emplea, la modalidad en la cual la piedra caliza se agrega al gas de humero como el polvo, no ejerce una influencia adversa en la pureza del yeso, en tanto la cantidad total de la piedra caliza agregada sea controlada de la forma usual. Además, la piedra caliza agregada se convierte en yeso útil sin causar un aumento en la cantidad del desperdicio industrial . Igualmente, cuando la etapa de absorción para absorber el SO3 y otros óxidos de azufre, presentes en el gas de humero, se lleva a cabo, de acuerdo con el método de cal-yeso y la cantidad total de la piedra caliza requerida para el uso como el absorbente en esta etapa de absorción se agrega al gas de humero como el polvo mencionado, el equipo, convencionalmente usado, por ejemplo, para formar la piedra caliza en una pasta acuosa y suministrarla al tanque de la torre de absorción llega a ser innecesario. Esto puede suministrar, por ejemplo, una reducción ulterior en el costo del equipo . Por otra parte, cuando la materia sólida presente en el fluido absorbente, que se ha sometido al contacto de gas-líquido con el gas de humero (es decir, la materia sólida consiste esencialmente del yeso formado como un subproducto, de acuerdo con el método de cal -yeso) se usa como el polvo mencionado, la materia sólida agregada usualmente tiene un diámetro de partículas grande, del orden de 20 a 40 µm y, por lo tanto, se puede recoger en la torre de absorción (o etapa de absorción) con un alto grado de recolección, en compara-I ción no sólo con la niebla de ácido sulfúrico, encontrada convencionalmente, sino también con el polvo de sulfato de amonio, encontrado convencionalmente. En consecuencia, la materia sólida escasamente permanece en el gas de humero 5 tratado resultante. Así, el grado, particularmente alto, de purificación del gas de humero puede también ser logrado. Asimismo, los mismos efectos, como los descritos previamente (1) a (6) , se producen. Asimismo, puesto que la materia sólida, que 0 consiste esencialmente de un subproducto formado en la etapa de absorción se usa como el polvo, esta modalidad tiene un i efecto único en que la adición del polvo no causa alguna reducción en la pureza del subproducto mencionado y, por lo tanto, la pureza del subproducto se puede mantener a un nivel 5 particularmente alto. Igualmente, la materia sólida (por ejemplo el yeso) presente en el fluido de absorción, es un material familiar el cual se ha manejado convencionalmente en los sistemas de tratamiento del gas de humero y el equipo existente y las 0 técnicas de manejo se pueden usar sin alguna modificación. Así, una reducción ulterior en el costo de operación y el costo del equipo se puede lograr. j Especialmente cuando el fluido absorbente, de tipo pasta acuosa, que contiene materia sólida que consta 5 esencialmente de un subproducto (por ejemplo el yeso), formado por el contacto con el gas de humero en la torre de absorción (o etapa de absorción) , se rocía directamente en el gas de humero como una pasta acuosa que contiene el polvo de la presente invención, esta modalidad tiene un efecto único en que la construcción del equipo se simplifica altamente y, por lo tanto, se gana una gran ventaja desde el punto de vista del costo. Más específicamente, una modalidad en la cual, por ejemplo, las cenizas de carbón se rocían en la forma de una pasta acuosa y requiere un aparato adicional, tal como un tanque, para la preparación de una pasta acuosa y un elemento de almacenamiento para las cenizas de carbón, y una modalidad en la cual la materia sólida presente en el fluido de absorción se seca y rocía en el gas de humero y requiere un aparato adicional, tal como un secador, para secar la materia sólida. Sin embargo, este equipo no requiere tal aparato de ninguna manera.

Claims (14)

1. REIVINDICACIONES 1. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, en el cual se tratan gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , este proceso incluye una etapa de recupera- 5 ción de calor, para recuperar el calor del gas de humero por medio de un intercambiador de calor y así enfriar este gas de humero, y una etapa de absorción subsecuente, para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con un fluido absorbente, en una torre de absorción, para así remover al 0 menos el SO2 presente en el gas de humero por la absorción en
2. I el fluido absorbente, en que se suministra una etapa de adición de polvo, para rociar un polvo, que se puede recoger en la etapa de absorción, dentro del gas de humero, antes de la etapa de 5 recuperación de calor, este polvo se rocía dentro del gas de humero, en la forma de una pasta acuosa, que comprende dicho polvo suspendido en un líquido, y el fluido absorbente, que se sometió al contacto de 0 gas-líquido con el gas de humero, en la etapa de absorción, se rocía dentro del gas de humero, como una pasta acuosa, de
3. I modo que la materia sólida, presente en el fluido de absorción, se puede usar como dicho polvo. 2. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, 5 en el cual se tratan gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , que incluye una etapa de recuperación de calor, para recuperar el calor desde el gas de humero por medio de un intercambiador de calor y así enfriar este gas de humero, y una etapa de absorción subsecuente, para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con el fluido absorbente en una torre de absorción, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero por absorción en el fluido absorbente, en que se suministra una etapa de adición de polvo, para rociar un polvo, que se puede recoger en la etapa de absorción, dentro del gas de humero, antes de la etapa de recuperación de calor, este polvo se rocía dentro del gas de humero, en la forma de una pasta acuosa que comprende dicho polvo suspendido en un líquido y en tal proporción que la relación en peso (D/S) de la cantidad total del polvo (D) , que incluye el primer polvo mencionado, a la cantidad del SO3 (S) presente en el gas de humero, no es menor de 2, y el fluido de absorción, que se ha sometido al contacto de gas-líquido con el gas de humero, en la etapa de absorción, se rocía en el gas de humero como una pasta acuosa, de modo que la materia sólida presente en el fluido de absorción puede ser usada como dicho polvo. 3. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, en el cual se tratan gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , que incluye una etapa de recuperación de calor, para recuperar el calor desde el gas de humero por medio de un intercambiador de calor, y así enfriar este gas de humero, y una etapa de absorción subsecuente, para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con el fluido absorbente en una torre de absorción, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero por absorción en el fluido absorbente, en que se suministra una etapa de adición de polvo, para rociar un polvo, que se puede recoger en la etapa de absorción, dentro del gas de humero, antes de la etapa de recuperación de calor, y la materia sólida presente en el fluido absorbente, que se ha sometido al contacto de gas-líquido con el gas de humero en la etapa de absorción, se usa como dicho polvo.
4. 4. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, en el cual se tratan gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , que incluye una etapa de recuperación de calor, para recuperar el calor desde el gas de humero por medio de un intercambiador de calor, y así enfriar este gas de humero, y una etapa de absorción subsecuente, para llevar el gas de humero en contacto de gas -líquido con el fluido absorbente en una torre de absorción, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero por absorción en el fluido absorbente, en que se suministra una etapa de adición de polvo, para rociar un polvo, que se puede recoger en la etapa de absorción, dentro del gas de humero, antes de la etapa de recuperación de calor, el polvo se rocía en el gas de humero, en tal proporción que la relación en peso (D/S) de la cantidad total del polvo (D) , que incluye el primer polvo mencionado, a la cantidad del SO3 (S) , presente en el gas de humero, no sea menor de 2; y la materia sólida, presente en el fluido de absorción, que se ha sometido al contacto de gas-líquido con el gas de humero en la etapa de absorción, se usa como dicho polvo .
5. 5. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, según se reclama en la reivindicación 3, en que, en la etapa de adición de polvo, la temperatura del polvo se hace menor que la temperatura del gas de humero.
6. 6. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, según se reclama en la reivindicación 4, en que en la etapa de adición de polvo, la temperatura del polvo se hace menor que la temperatura del gas de humero.
7. 7. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, según se reclama en cualquiera de las reivindicaciones 3 a 6, en que la etapa de adición de polvo se lleva a cabo secando la materia sólida con un gas obtenido retirando parte del gas de humero, transportando la materia sólida secada neumáticamente, y rodándola en el gas de humero.
8. 8. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, en el cual se tratan gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , que incluye una etapa de recuperación de calor, para recuperar el calor desde el gas de humero por medio de un intercambiador de calor, y así enfriar este gas de humero, y una etapa de absorción subsecuente, para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con el fluido absorbente que contiene un compuesto de calcio en una torre de absorción, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero, por absorción en el fluido de absorción y, asimismo, formar el yeso como un subproducto, en que se suministra una etapa de adición de polvo, para rociar- un polvo que se puede recoger en la etapa de absorción, en el gas de humero, antes de la etapa de recuperación de calor, no se lleva a cabo algún tratamiento independiente para la remoción del polvo natural contenido en el gas de humero, antes de la etapa de recuperación de calor y la etapa de absorción, de modo que la mayoría del polvo presente en el gas de humero, junto con el primer polvo mencionado, puede ser recogida en el fluido de absorción, y el proceso además incluye una etapa de separación, para separar las partículas sólidas además de las partículas de yeso, el cual comprende al menos el polvo recogido en el I ! fluido de absorción desde el yeso.
9. 9. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, según se reclama en la reivindicación 8, en que la etapa de 5 separación comprende la separación de las partículas sólidas de las partículas de yeso, por la producción de burbujas de aire en el fluido absorbente, para así permitir que las partículas sólidas, que tienen una superficie hidrofóbica, se adhieran a las burbujas de aire y se eleven, mientras permite 0 que las partículas de yeso, que tienen una superficie hidrofílica, permanezcan en el fluido de absorción.
10. 10. Un proceso para el tratamiento de gas de j humero, según se reclama en la reivindicación 8 ó 9, que : además incluye una etapa de remoción de polvo natural 5 contenido, para recoger el polvo contenido o el primer polvo mencionado que permanecen en el gas de humero, el cual ha pasado a través de la etapa de absorción por medio de un precipitador electrostático seco o un precipitador húmedo.
11. 11. Un proceso para el tratamiento de gas de 0 humero, según se reclama en la reivindicación 8 ó 9, en que se suministra una etapa de carga previa, para agregar y engrosar el polvo contenido o el primer polvo mencionado presente en el gas de humero, en seguida a la etapa de | recuperación de calor y antes de la etapa de absorción, y 5 esta etapa de carga previa se lleva a cabo introduciendo el gas de humero en un cargador previo, que tiene un electrodo de descarga y un electrodo de recolección de polvo, impartiendo una carga eléctrica al polvo contenido o al primer polvo mencionado, presentes en el gas de humero, como resultado de una descarga eléctrica desde el electrodo de descarga, lo cual permite que el polvo contenido o polvo primario cargados migren al electrodo de recolección de polvo, que tiene un signo opuesto, con base en la fuerza de Coulomb, y retenerlo en el electrodo de recolección de polvo durante un periodo de tiempo predeterminado.
12. 12. Un proceso para el tratamiento de gas de humero, según se reclama en la reivindicación 11, en que la etapa de preparación para la remoción del polvo, para separar algo del polvo contenido o el primer polvo mencionado del gas de humero, que ha pasado a través de la etapa de recuperación de calor y se ha introducido en el fluido de absorción usado en la etapa de absorción, es provista antes de la etapa de carga previa .
13. 13. Un sistema para el tratamiento del gas de humero, el cual trata gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , que incluye un intercambiador de calor para recuperar calor desde el gas de humero y así enfriar este gas de humero, y una torre de absorción, dispuesta corriente abajo del intercambiador de calor, para llevar el gas de humero en contacto de gas-líquido con el fluido de absorción, I para así remover al menos el SO2 presente en el gas de humero por la absorción dentro del fluido absorbente, en que el elemento de adición de polvo, para rociar un polvo en el gas de humero, es provisto corriente arriba del 5 intercambiador de calor, este elemento de adición de polvo consiste de boquillas para rociar el polvo dentro del gas de humero, en la forma de una pasta acuosa, que comprende el polvo suspendido en un líquido, y 0 el sistema además incluye un elemento de suministro del fluido absorbente, para retirar parte del gas de humero, ; que se ha sometido al contacto de gas-líquido con el gas de humero en la torre de absorción y suministrarlo a la boquillas como la pasta acuosa, de modo que la materia sólida 5 presente en el fluido de absorción pueda ser usada como dicho polvo.
14. 14. Un sistema para el tratamiento de gas de humero, el cual trata gases de humero que contienen al menos el SO2 y el SO3 , que incluye un intercambiador de calor, para 0 recuperar el calor desde el gas de humero y así enfriar este gas de humero, y una torre de absorción, dispuesta corriente abajo del intercambiador de calor, para llevar el gas de humero en un contacto de gas-líquido con el fluido absorbente, para así remover al menos el SO2 presente en el gas de 5 humero por la absorción en el fluido absorbente, en que el elemento de adición de polvo, para rociar un polvo en el gas de humero, es provisto corriente arriba del intercambiador de calor, este elemento de adición de polvo consiste de boquillas para rociar el polvo en forma seca en el gas de humero con la ayuda de una corriente de gas, y el sistema además incluye un elemento de separación de sólido-líquido, para separar la materia sólida del gas de humero, que se ha sometido al contacto de gas-líquido con el gas de humero en la torre de absorción, un elemento secador, para secar al menos parte de la materia sólida separada por el elemento de separación de solido-líquido, y un elemento de transporte neumático, para transportar neumáticamente la materia sólida secada por el elemento secador a la boquilla como dicho polvo, de modo que la materia sólida presente en el fluido de absorción pueda ser usada como dicho polvo.