MX2014015958A - Acero inoxidable ferritico. - Google Patents

Abstract

La invención se refiere a un acero inoxidable ferrítico que tiene una resistencia mejorada a altas temperaturas y buena resistencia a la fatiga de ciclo alto, fluencia, y oxidación; para usarse en servicio a altas temperaturas, para componentes tales como múltiples de escape de automóviles. El acero contiene en % peso: menos de 0.03% de carbono, 0.05 - 2% de silicio, 0.5 - 2% de manganeso, 17-20% de cromo, 0.5 - 2% de molibdeno, menos de 0.2% de titanio, 0.3-1% de niobio, 1-2% de cobre, menos de 0.03% de nitrógeno, 0.001 - 0.005% de boro, el resto de la composición química siendo fierro e impurezas inevitables que ocurren en los aceros inoxidables.

Description

ACERO INOXIDABLE FERRÍTICO Campo de la Invención La invención se relaciona con un acero inoxidable ferrítico que tiene una resistencia mejorada a altas temperaturas y una buena resistencia a la fatiga a alto ciclo, fluencia y oxidación así como también resistencia a la corrosión para usarse en el servicio a altas temperaturas, para componentes tales como los múltiples de escape de automóviles.

Antecedentes de la Invención El acero inoxidable ferrítico estandarizado EN 1.4509, que contiene menos de 0.03% en peso de carbono, 17.5-18.5 % en peso de cromo, 0.1 -0.6% en peso de titanio, menos de 1% en peso de silicio, menos de 1% en peso de manganeso, y un contenido de niobio desde (3 x C + 0.30) a 1.0 % en peso en donde C es el contenido de carbono en el porcentaje en peso, generalmente se utiliza para productos tubulares en la industria automotriz y en equipo de proceso similar a los intercambiadores de calor. La alta resistencia mecánica a temperaturas elevadas (hasta 850°C) hace que este material de acero inoxidable ferrítico sea adecuado para usarse en el extremo frontal (cerca del motor) de un sistema de escape. Adicionalmente, el cromo agregado le da bastante buenas propiedades de corrosión lo cual hace que el acero EN 1.4509 sea apropiado también para ser usado en silenciadores en un sistema de escape automotriz. El límite de elasticidad Rp0.2 es de aproximadamente 300 - 350 MPa y la resistencia a la tracción Rm es de aproximadamente 430 - 630 MPa.

La solicitud de patente JP 2001-316773 se refiere a un acero inoxidable ferrítico resistente al calor para un portador de catalizador que tiene una composición que contiene en % en peso 0.003 a 0.02% de C, menos de 0.02% de N, 0.1 a 2% de Si, menos de 3% de Mn, menos de 0.04% de P, menos de 0.02% de S, 10 a 25% de Cr, 1 a 2.5% de Al, Ti: 3x(C+N) a 20x(C+N) % y AI+0.5xS¡: 1.5 a 2.8% y el balance siendo Fe con impurezas inevitables. Adicionalmente, se prefiere la adición de uno o más elementos seleccionados a partir de 0.1 a 2.5% de Mo, 0.1 a 2.5% de Cu, 0.1 a 2.5% de Ni, 0.01 a 0.5% de Nb, 0.05 a 0.5% de V, 0.0005 a 0.005% de B, 0.0005 a 0.005% de Mg, 0.0005 a 0.005% de Ca, y 0.001 a 0.01% de metales de tierras raras, y el uso de una capa con endurecimiento mecánico en la superficie.

La solicitud de patente JP 2008-285693 describe un acero inoxidable ferrítico que tiene una buena resistencia a la fatiga térmica para un componente de un sistema de escape de automóvil que va a ser colocado a la temperatura de aproximadamente 950 °C por un largo periodo de tiempo. El acero contiene en % peso: 0.02% o menos de C, 1.5% o menos de Si, 1.5% o menos de Mn, 0.04% o menos de P, 0.03% o menos de S, 0.2 a 2.5% de Al, 0.02% o menos de N, 13 a 25% de Cr, 0.5% o menos de Ni, 0.5% o menos de V, más de 0.5 a 1.0% de Nb, 3x(C+N) a 0.25% de Ti, y el balance siendo Fe con impurezas inevitables. La hoja de acero puede contener adicionalmente, en % peso, 0.0003 a 0.0050% de B, 0.3 a 2.5% de Mo y 0.1 a 2.0% de Cu.

Los aceros inoxidables ferríticos en las solicitudes de patente JP 2001-316773 y 2008-285693 contienen aluminio, no solo como un elemento desoxidante, sino también como un elemento de endurecimiento de solución sólida y para mejorar la formación de una película de óxido protectora sobre la superficie del acero. Sin embargo, el contenido de aluminio en exceso disminuirá la capacidad de procesamiento del acero, de este modo haciendo que el acero sea difícil de fabricar y aumenta los costos de manufactura.

La publicación JP 2009-197307 describe un acero inoxidable ferrítico el cual contiene en % de peso <0.015% de C, <0.1% de Si, <2.0% de Mn, 14-20% de Cr, <1.0% de Ni, 0.8-3.0 % de Mo, 10-2.5% de Cu, <0.015% de N, 0.3-10% de Nb, 0.01-0.3% de Al, 10-5.0% de W en la cantidad total con Mo de forma que la suma de (Mo+W) está en el rango de 3.0-5.8%, opcionalmente <0.25% de Ti, 0.0005-0.003% de B, <0.5% de V, <0.5% de Zr, <0.08% de REM (metales de tierras raras) y <0.5% de Co. En este acero inoxidable el contenido de silicio es muy bajo. Adicionalmente, la suma de los contenidos para el molibdeno y el tungsteno es 3.0-5.8 % en peso. Esta suma de los contenidos de molibdeno y tungsteno no es solo opcional. El molibdeno y el tungsteno son considerados elementos costosos y el agregar grandes cantidades de estos, tal como 3% o más, hará que los costos de fabricación sean muy altos.

La publicación JP 2009-235572 se relaciona con un acero inoxidable ferrítico que tiene la composición química en % peso de <0.015% de C, <0.2% de Si, <0.2% de Mn, 16-20% de Cr, <0.1 % de Mo, 1.0-18% de Cu, <0.015% de N, <0.15% de Ti, 0.3-0.55% de Nb, 0.2-0.6% de Al, opcionalmente <0.5% de Ni, <0.003% de B, <0.5% de V, <0.5% de Zr, <0.1% de W, <0.08% de REM (metales de tierras raras) y <0.5% de Co. Asimismo en esta publicación JP el aluminio se usa como un componente de aleación que hace la fabricación de esta especie de acero inoxidable más compleja y más costosa porque el acero inoxidable debe ser fabricado por medio de un tratamiento especial debido al aluminio. Este acero también tiene un contenido muy bajo de silicio y se dice mejora la resistencia a la oxidación cíclica pero no dice nada acerca de cambios en la resistencia de la oxidación isotérmica para la cual se sabe que el silicio es muy benéfico.

La publicación KR 2012-64330 describe un acero inoxidable ferrítico que tiene la composición química en % peso de <0.05% de C, <1.0% de Si, <1.0% de Mn, 15-25% de Cr, <2.0% de Ni, <1.0 de Mo, <1.0% de Cu, <0.05% de N, 0.1-0.5% de Nb, 0.001-0.01% de B, <0.1% de Al, 0.01-0.3% de V, 0.01-0.3% de Zr. Esta publicación KR menciona una parte de un múltiple de escape de automóvil como una de uso para este acero inoxidable ferrítico. Sin embargo, esta publicación KR 2012-64330 no indica nada acerca de la fatiga de ciclo alto que es una propiedad muy importante en los sistemas de escape automotrices. Esto se basa en que es muy bajo el contenido de cobre, muy importante para la resistencia a la fatiga de ciclo alto.

Objetivo de la Invención El objetivo de la presente invención es el de eliminar algunas desventajas de la téenica anterior y lograr un acero inoxidable ferrítico nuevo y mejorado para ser usado en condiciones en donde se requiere resistencia mejorada a altas temperaturas, buena resistencia a la fatiga de ciclo alto, fluencia y oxidación, para componentes tales como múltiples de escape automotriz, y acero inoxidable ferrítico el cual se fabrica de manera rentable. Las características esenciales de la invención son enlistadas en las reivindicaciones anexas.

Descripción Detallada de Modalidades Preferidas De acuerdo con la presente invención la composición química del acero inoxidable ferrítico es en % peso: menos de 0.03% de carbono, 0.05-2% de silicio, 0.5-2% de manganeso, 17-20% de cromo, 0.5-2% de molibdeno, menos de 0.2% de titanio, 0.3-1% de niobio, 1-2% de cobre, menos de 0.03% de nitrógeno, 0.001-0.005% de boro, el resto de la composición química siendo fierro e impurezas inevitables que ocurren en los aceros inoxidables.

Opcionalmente se pueden agregar al acero inoxidable ferrítico de la invención uno o más de los elementos de aleación que contienen aluminio, vanadio, circonio, tungsteno, cobalto y níquel así como uno o más metales de tierras raras (REM).

En el acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención el límite de elasticidad R po.2 es de alrededor de 450 - 550 MPs y la resistencia a la tracción Rm es de aproximadamente 570 - 650 Mpa.

El acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención tiene una buena resistencia a la corrosión a alta temperatura bajo condiciones cíclicas, buena resistencia a las altas temperaturas, y buena resistencia a la fatiga de ciclo alto. La resistencia a la fatiga de ciclo alto es mejorada en relación con el acero inoxidable ferrítico EN 1.4509 estandarizado de forma tal que el tiempo de vida en el acero inoxidable ferrítico de la invención cuando se expone a un medio de tensión de 60 MPa con una amplitud de 60 MPa a 700 °C en general, es más que duplicada. El acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención logra una capacidad de soporte de carga con un material más delgado cuando se compara con los aceros de la téenica anterior. Estas propiedades en el acero inoxidable ferrítico de la invención se logran por medio de la adición de molibdeno, cobre y boro y usando estabilización controlada con contenidos de niobio y titanio en comparación con el acero inoxidable ferrítico EN 1.4509 estandarizado.

El acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención también tiene una buena resistencia a la corrosión en ambientes que contienen tanto cloro como azufre. El potencial de picadura (Ept) en 1 M de cloruro de sodio (NaCI) a una temperatura de 25 °C es de aproximadamente 300 - 450 mVScE y el potencial de repasivación (Erp) en las mismas condiciones - 80 mVScE- La densidad de corriente crítica (ic) en 0.5% de ácido sulfúrico (H2SO4) a una temperatura de 30 °C es aproximadamente 0.8 mA/cm2 y el potencial transpasivo (Etr) en las mismas condiciones es de aproximadamente 900 - 1000 mV SCE- Estas propiedades del acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención se logran al agregar molibdeno y cobre y aportan una resistencia mejorada a la corrosión en comparación con el acero inoxidable ferrítico EN1.4509 estandarizado.

Los efectos y contenidos de cada elemento individual en el acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención se describen en lo siguiente, los contenidos estando en % peso.

El carbono (C) es un elemento importante para mantener la resistencia mecánica. Sin embargo, si se agrega una gran cantidad de carbono, se precipitan los carburos de este modo reduciendo la resistencia a la corrosión. De este modo, en la presente invención el contenido de carbono se limita a menos de 0.03% preferiblemente menos de 0.025% y más preferiblemente menos de 0.02%.

El silicio (Si) es un estabilizador de ferrita y eleva la resistencia a la oxidación y es de este modo útil en acero inoxidable resistente al calor. El silicio tambien tiene un efecto desoxidante y se usa en la refinación, y por lo tanto es inevitable 0.05% o más de silicio. Sin embargo, si el contenido de silicio excede el 2% disminuye la capacidad de ser trabajado. De acuerdo con esto, en la presente invención se establece el contenido de silicio en 0.05% - 2%, preferiblemente 0.8-1%.

El manganeso (Mn) es agregado intencionalmente en los aceros al carbón para mitigar fragilidad en caliente inducida por el azufre y está presente típicamente en los aceros inoxidables. Si hay un contenido excesivo de manganeso, el acero se vuelve duro y quebradizo, y se reduce de manera importante su capacidad de ser trabajado. Adicionalmente, el manganeso es un estabilizador de la austenita, y, si se agrega en grandes cantidades, facilita la generación de la fase de martensita, degradando de este modo su capacidad de ser trabajado. De acuerdo con esto, se establece el contenido de manganeso entre 0.5 y 2.0% en el acero de la invención.

El cromo (Cr) es la adición principal para asegurar la resistencia a la oxidación, la resistencia a la corrosión por vapor, y la resistencia a la corrosión en gases de escape. También estabiliza la fase de ferrita. Para mejorar la corrosión por calor y la resistencia a la oxidación a alta temperatura, es necesario un contenido de cromo de más de 17%. Sin embargo, un exceso de cromo favorece la formación de compuestos intermetálicos no deseados tales como la fase sigma y de este modo se limita a 20%. De acuerdo con esto, el contenido de cromo se establece en 17-20%, preferiblemente 18-19%.

El molibdeno (Mo) es un elemento importante, similar al cromo, para mantener la resistencia a la corrosión del acero. El molibdeno también estabiliza la fase de ferrita y aumenta la resistencia a las altas temperaturas por medio del endurecimiento por solución sólida. Con el fin de obtener este efecto, se requiere un mínimo de 0.5%. Sin embargo, una gran cantidad de molibdeno genera compuestos intermetálicos tales como la fase sigma y chi y perjudica la dureza, resistencia, y ductilidad y de este modo se limita a 2%. De acuerdo con esto, se establece el contenido de molibdeno en 0.5-2%, preferiblemente 0.7-1.8%.

El cobre (Cu) induce efectos de endurecimiento por solución sólida sustitutivo para mejorar la resistencia a la tensión, límite elástico y fluencia y la resistencia a la fatiga de ciclo alto en el rango de temperatura de 500 - 850 °C, en base al endurecimiento por precipitación de dispersión fina. Con el fin de obtener este efecto, es necesario un contenido de cobre de 1%. Sin embargo, demasiado cobre disminuye la trabajabilidad, la dureza a baja temperatura, y la soldabilidad y se establece un límite superior de Cu a 2%. De acuerdo con esto, se establece el contenido de cobre 1-2% y preferiblemente 1.2-1.8%.

El nitrógeno (N) es agregado para asegurar el endurecimiento a la precipitación a través de carbo-nitruros a alta temperatura. Sin embargo, cuando se agrega en exceso, el nitrógeno degrada la trabajabilidad y la dureza y soldabilidad a baja temperatura. En la invención, el contenido de nitrógeno se limita a menos de 0.03%, preferiblemente menos de 0.025% y más preferiblemente menos de 0.02%.

El boro (B) es agregado en pequeñas cantidades para mejorar la trabajabilidad en caliente y la resistencia a la fluencia. Los niveles preferidos para el boro son 0.001 -0.005%.

El azufre (S) puede formar inclusiones de sulfuro que influencian la resistencia a la corrosión por picadura de manera negativa. El contenido de azufre debe de este modo ser limitado a menos de 0.005%.

El fósforo (P) deteriora la trabajabilidad en caliente y puede formar partículas o películas de fosfuro que influencian la resistencia a la corrosión de manera negativa. El contenido de fósforo de este modo deberá ser limitado a menos de 0.05% preferiblemente menos de 0.04%.

El oxígeno (O) mejora la penetración de soldadura al cambiar la energía de superficie del baño de soldadura pero puede tener un efecto perjudicial en la dureza y la ductilidad en caliente. Para la presente invención el nivel de oxígeno máximo recomendable es menor a 0.01%.

El calcio (Ca) puede ser introducido dentro del acero inoxidable en conjunto con adiciones o metales de tierras raras pero deberá limitarse a 0.003%.

Los elementos de “micro-aleación" titanio (Ti) y niobio (Nb) pertenecen a un grupo de adiciones llamadas como tal porque cambian significativamente las propiedades de los aceros a concentraciones bajas. Muchos de los efectos dependen de su fuerte afinidad por el carbono y nitrógeno. El niobio es benéfico al aumentar la resistencia a altas temperaturas por medio del endurecimiento de solución sólida y también puede dificultar el engrasamiento del grano ferrítico durante el recocido y/o la soldadura. También puede mejorar la resistencia a la fluencia por medio de la formación de dispersiones finas de Fe2Nb de la fase de Laves. En la presente invención, el niobio se limita a un rango de 0.3-1%, mientras que el titanio se limita a menos de 0.2%.

El aluminio (Al) se usa como un desoxidante en la fabricación de acero y puede mejorar la oxidación a alta temperatura. Sin embargo, la adición excesiva deteriora la trabajabilidad, la soldabilidad y la dureza a bajas temperaturas. De acuerdo con esto, el aluminio se limita a menos de 0.2%.

El vanadio (V) contribuye a la resistencia a altas temperaturas. Sin embargo, el uso excesivo de vanadio perjudica la trabajabilidad y la dureza a baja temperatura. De acuerdo con esto, el contenido de vanadio debe ser menor a 0.5%.

El circonio (Zr) contribuye a la mejora de la resistencia a altas temperaturas y la resistencia a la oxidación. Sin embargo, la adición excesiva perjudica la dureza y deberá ser limitada a menos de 0.5%.

El tungsteno (W) tiene propiedades similares al molibdeno y algunas veces puede reemplazar al molibdeno. Sin embargo, el tungsteno puede promover fases intermetálicas tales como la fase sigma y chi y deberá limitarse a menos de 3%. Cuando el tungsteno reemplaza al molibdeno, la cantidad total de la suma (Mo+W) deberá limitarse a 3%.

El cobalto (Co) y el níquel (Ni) pueden ser agregados para contribuir a la dureza a baja temperatura. Estos inhiben el crecimiento del grano a temperaturas elevadas y mejoran considerablemente la retención de la dureza y la resistencia al calor. Sin embargo, la adición excesiva de estos disminuye la elongación en frío, y, de este modo, ambos elementos respectivos deberán limitarse a menos de 1%.

Los metales de tierras raras (REM), tales como el cerio (Ce) y el itrio (Y), pueden ser agregados en cantidades pequeñas en el acero inoxidable ferrítico para mejorar la resistencia a la oxidación a alta temperatura. Sin embargo, la adición a una tasa excesiva de estos puede deteriorar otras propiedades. Los niveles preferidos son para cada REM de menos de 0.01%.

El acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención fue probado en dos pruebas de laboratorio (A, B), en las cuales han sido fabricados como hojas delgadas de 1.5 mm de espesor roladas en frío. Como referencia, dos pruebas de laboratorio del acero inoxidable ferrítico 1.4509 (C, D) también son probadas. En algunas pruebas, también los valores para el acero inoxidable ferrítico 1.4509 de producción a escala masiva (1.4509) son usados como referencia. Las composiciones químicas de las pruebas de laboratorio ensayadas se enlistan en la Tabla 1.

Tabla 1 ‘Aleaciones fuera de la invención Las pruebas de referencia (C y D) y las pruebas (A y B) de acuerdo con la invención son diferentes unas de las otras cuando se compara cuando menos el contenido de molibdeno, cobre y titanio.

Los límites de elasticidad Rp0.2, Rpi.o y la resistencia a la tensión Rm así como la elongación fueron determinados para los materiales probados y los resultados de las pruebas se describen en la Tabla 2.

Tabla 2 Los valores de los límites de elasticidad Rp0.2, y RPio y los valores de la resistencia a la tensión Rm de las pruebas de laboratorio A y B de acuerdo con la invención son superiores a ambas pruebas de laboratorio C y D del 1.4509 y del acero inoxidable ferrítico 1.4509 de producción a escala masiva.

La resistencia a la fatiga del acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención se probó en un ensayo de fatiga de ciclo alto (HCF). En esta prueba especímenes del acero fueron sometidos a una carga pulsante con una proporción de tensión R de 0.01 a la temperatura de 700 °C. Esto significa que la tensión se mantuvo a 60 MPa con una amplitud de 60 MPa. Los resultados de la prueba concernientes a las pruebas HCF se muestran en la Tabla 3.

Tabla 3 La resistencia a la oxidación del acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la invención fue probada en hornos y micro termobalanzas bajo varias condiciones y los resultados se compilan en las Tablas 4-7. Los materiales de prueba fueron las pruebas A, C (prueba de laboratorio de 1.4509) y una prueba de 1.4509 de producción a escala masiva.

La Tabla 4 muestra resultados para el cambio de oxidación de masa de crecimiento a temperaturas diferentes con 48 horas de tiempo de prueba.

Tabla 4 En la Tabla 5 se muestran los resultados de un cambio de oxidación de masa de crecimiento a largo plazo a una temperatura de 900 °C con un total de 3000 horas de tiempo de prueba y evaluaciones intermedias a las 100 horas y 300 horas.

Tabla 5 Los resultados del cambio de oxidación de masa de crecimiento cíclico probando a la temperatura de 900 °C se muestran en la Tabla 6. El tiempo de prueba total es 300 horas con 1 hora a 900 °C y 15 minutos a temperatura ambiente en cada ciclo. Las evaluaciones intermedias fueron llevadas a cabo después de 100 horas y 200 horas.

Tabla 6 La Tabla 7 muestra resultados del cambio de oxidación de masa de crecimiento en húmedo probando a una temperatura de 900 °C en 35% de humedad con un tiempo de prueba total de 168 horas y evaluaciones intermedias a 50 horas y 100 horas.

Tabla 7 Los resultados de la prueba de oxidación para la prueba de laboratorio (A) de acuerdo con la invención son similares o superiores al material de laboratorio de 1.4509 (C) y para el acero inoxidable ferrítico 1.4509 de producción a escala masiva, en la mayoría de los casos.

Las propiedades de corrosión del acero inoxidable ferrítico de la invención fueron evaluadas por medio del uso de mediciones de polarización potenciodinámica para determinar el potencial de corrosión por picadura en una solución de cloruro de sodio (NaCI) y registro de curvas de polarización anódicas en ácido sulfúrico. El potencial de corrosión por picadura (Ept) fue evaluado en 1 M de NaCI a una temperatura de prueba de 25 °C con las muestras de la prueba A y 1.4509 que fueron molidas en húmedo a gravilla 320 y se dejaron al aire por cuando menos 18 horas antes de la prueba. La polarización anódica a una velocidad de barrido de 20 mV/min se inició a -300 mVScE, y se evaluaron el potencial de corrosión por picadura y el potencial de repasivación (Erp) a una densidad de corriente de 100 pA/cm2. Tres muestras fueron medidas en cada grado de acero y el área de superficie expuesta fue de 1 cm2. La Tabla 8 muestra el potencial de corrosión por picadura (Ept) y el potencial de repasivación (Erp) en 1 M de NaCI a 25 °C para las pruebas A y 1.4509.

Tabla 8 Las curvas de polarización anódica fueron registradas en 5% de ácido sulfúrico (H2SO4) a una temperatura de prueba de 30 °C con las muestras de la prueba A y 1.4509, muestras las cuales fueron molidas en húmedo a gravilla 320 directamente antes de las mediciones. La polarización anódica a una velocidad de escaneo de 20 mV/min se inició a -750 mVscE después de un tiempo de retención de 10 minutos. Con el fin de alcanzar la región pasiva la densidad de corriente crítica (ic) debe excederse. Mientras más menor sea la densidad de corriente, menor será la velocidad de corrosión máxima. El potencial transpasivo (Etr) fue evaluado a una densidad de corriente de 100 mA/cm2. Dos muestras se midieron en cada grado de acero y el área de superficie expuesta fue de 1 cm2. La Tabla 9 muestra la densidad de corriente critica (i0) y el potencial transpasivo (Etr) en 0.5% de ácido sulfúrico (H2SO4) a la temperatura de 30 °C para las pruebas A y 1.4509.

Tabla 9 El trabajo que guío esta investigación ha recibido fondos del European Community’s Research Fund for Coal and Steel (RFCS) bajo el acuerdo de beca No. RFSR-CT-2009-00018.

Claims (10)

Reivindicaciones

1. Acero inoxidable ferrítico que tiene resistencia mejorada a altas temperaturas y buena resistencia a la fatiga de ciclo alto, fluencia y oxidación, para usarse en servicio a altas temperaturas, para componentes tales como múltiples de escape automotriz, caracterizado en que el acero contiene en % peso menos de 0.03% de carbono, 0.05 - 2% de silicio, 0.5-2% de manganeso, 17-20% de cromo, 0.5-2% de molibdeno, menos de 0.2% de titanio, 0.3-1% de niobio, 1-2% de cobre, menos de 0.03% de nitrógeno, 0.001 - 0.005% de boro, el resto de la composición química siendo fierro e impurezas inevitables que ocurren en los aceros inoxidables, y el límite de elasticidad Rp0.2 es 450 - 550 MPa; y en que el potencial de corrosión por picadura (Ept) en 1 M de cloruro de sodio (NaCI) a la temperatura de 25 °C es aproximadamente 300 - 450 mVSCE, y en que el potencial transpasivo (Etr) en 0.5% de ácido sulfúrico (H2SO4) a la temperatura de 30 °C es aproximadamente 900 - 1000 mVSCE·

2. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la reivindicación 1 , caracterizado en que el acero inoxidable contiene opcionalmente menos de 0.3% peso de aluminio, menos de 0.5% en peso de vanadio, menos de 0.5% en peso de circonio, menos de 4% en peso de tungsteno, menos de 1% en peso de cobalto, menos de 1% en peso de níquel, y REM menor a 0.01% en peso.

3. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, caracterizado en que la resistencia de tensión Rm es aproximadamente 570-650 MPa.

4. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado en que el acero inoxidable ferrítico contiene menos de 0.025% en peso de carbono.

5. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la reivindicación 4, caracterizado en que el acero inoxidable contiene menos de 0.02% en peso de carbono.

6. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado en que el acero inoxidable ferrítico contiene 18 - 19% en peso de cromo.

7. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado en que el acero inoxidable ferrítico contiene 1.2-1.8% en peso de cobre.

8. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado en que el acero inoxidable ferrítico contiene menos de 0.025% en peso de nitrógeno.

9. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con la reivindicación 7, caracterizado en que el acero inoxidable contiene menos de 0.02% en peso de nitrógeno.

10. Acero inoxidable ferrítico de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado en que el acero inoxidable ferrítico contiene 0.7-1.8% en peso de molibdeno.