LU82058A1 - Acier a beton soudable et procede d'dotention de cet acier - Google Patents
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Description
» *
La présent# invention « pour objet un acier à béton ftoudable dont la teneur en carbone eat inférieure à 0,25 £* et qui présente, sans qu’il ait été sounis à un traitement ultérieur tel que détonation à froid, trempe au plomb, ou revenu superficiel, une limite d’étirage ß ^ ^*au mclc· 500 N/am2, et une réeiatance à la traction d’au moins 550 îf/wa2, cet acier étant constitué concentriquement par une âme ou noyau recouvert par une couche superficielle, oh le noyau a une structure complexe contenant de la perlite, de la ferrite et, la cas échéant, d’autres constituants, tandis que la couche superficielle contient de la martenaite adoucie, aussi L’invention couvre'un procédé d’obtention d’un tel acier II béton*
On sait que l’on peut utiliser comme aciers à béton à résistance élevée des aciers dont la composition chimique comporte 0,55 à 0,45 % de carbone, jusqu’à 1,5 # de mengen!ee, 0,2 à 0,3 % de silicium avec les impuretés habituelles* L*obtention de ces aciers est, il est vrai, économique, étant don·» né que l’on prend principalement pour assurer la résistance, du carbone, du manganèse etdi silicium» Cependant, les posai* blutés de déformation ds ces aciers sont relativement falblea et, en particulier, il leur manque la facilité de soudage»
On connaît, d’autre part, dea fers à béton soudablea présentant une teneur faible en carbone (0,28 % au maximum) avec une teneur en silicium de 0,5 % et une teneur en mangenèse de 1,6 $ au maximum, ainsi que les impuretés habituelles et, de plus, une teneur en cuivre d’au moins 0,2 % (voir astm Désignation A 44 0*74 page 536) · Cea derniers aciers sont d’ailleurs soumis à une déformation à froid» Ces aciers à bé* t ton soudables ont l’inconvénient important constatant en ee qu’ils présentent, déjà après une courte période de vieillis* j 4 K» 2 sement et λ de* températures comprise* entre la température ambiante et 800·, une perte notable en limite d'étirage et de résistance à la traction. Cependant de telles températures apparaissent au cours du soudage ou d'un pliage à chaud des aciers à béton sur les chantiers.
Un acier à béton ayant les propriétés énoncées au début de ce mémoire et ne présentant pas les inconvénients précités est décrit dans la dmaaade de brevet allemand 24 26 920· Un procédé particulier de refroidissement permet d’obtenir avec cet acier des ronds à béton comprenant plusieurs micro-structures λ fines granulations. La périphérie du rond est constituée par un acier à martensite-bainite fortement adoucie, tandis que le noyau du rond est constitué par un acier à structure allant de la ferrite-baXnlte Jusqu’à la ferrite-perlite plus de la balnite. D' autre part, le teneur en psrlite et balnite doit, de préférence , être supérieure à la teneur en ferrite.
Ce dernier acier présente les propriétés désirées de soudabllité ainsi qu’une résistance suffisamment élevée à la traction et des valeurs de limite d’étirage suffisamment importante*. On a constaté, par contre, que le point de rupture de cet acier devrait être amélioré. Il tend en effet à présenter des amorces de fissures et par suite son comportement est médiocre en présence de vibrations prolongées.
C'est pourquoi l'invention se propose l'obtention d'un acier conservant les propriétés favorables de l'acier connu tout en présentant moins de risques de fissuration, c'est-à-dire des meilleures valeurs pour l'élongation de rupture.
Le problème ainsi posé est résolu, conformément à l'Invention, par un acier à béton soudable du type décrit, dont le noyau est constitué par une structure complexe de ^ J
// 3 perlite et de ferrite exclusivement dont le teneur en ferrite est comprise entre 20 et 60 %9 ce noyau étant au contact, direct et sans couche intermédiaire, d’une couche superficielle constituée elle-même par de la aartenaite pure adoucie*
Lfacier conforme à l’invention est ainai caractérisé par sa constitution à deux couches concentriques pures, toutes deux entièrement débarrassées de toute baïnite, Cet acier conforme à 1* invent ion présente à la fols de bonnes propriétés de soudabllité et les propriétés mécaniques exigées par les normes allemandes DIN-Norm 488 ainsi qu’une élongation de rupture sensiblement meilleure, de telle aorte qu’il est notablement moins sensible & un amorçage de fissuration, et présente un meilleur comportement vis-à-vis de vibrations prolongées·
Suivant une forme d’exécution préférée, l’acier à béton contient dans son noyau en proportions à peu près égales la ferrite et la perlite· On a constaté que ce nouvel acier convient parfaitement pour la confection des barres nervurées d’armature grâce à ce que les deux couches épousent la forma des nervures de telle sorte que cea dernières présentent les mêmes propriétés mécaniques que les barres non mtervuréss*
De plus, il est avantageux de donner à la couche superficielle une fraction de la section droite totale égale à au moins 20 % et de préférence à 33 #·
Le nouvel acier à béton présente encore l’avant^ d’être économique et de pouvoir être rapidement obtenu sur un train de fil machine. Le procédé conforme à l’invention est caractérisé par l'mnsembla das points suivants t a) on forme l’acier à béton sur un train de fil machine,
b) le produit laminé est soumis, lorsqu’il a quitté le train finisseur à un refroidissement énergique, de préférence en J
ί 4 plusieurs stades· c) X« refroidissement permet 4· refroidir la surface extérieure du produit laminé au-dessous d*uae température permettant Xa formation da martensite· d) Xa refroidissement tat effectué avec une intensité auf-fiaanta pour que Xa température d'équilibra antra la noyau at la aurfaca extérieur· aoit attainta avant qu'un# transformation an baXnita» farrita ou porlita puiaaa aa produira at que cette température d*équilibre aa trouva à pau prés dans la gamma daa températures où puisse apparaître le plue tôt possible Xa tranafornation de l’austénita aa farrita at an perlita· a) lorsqu'est atteint· la température d’équilibre, cette température est maintenue à peu près constante, jusqu’à Xa fin de Xa transformation en perlita, après quoi, la prodilfe laainé tat aouais à un rafroldisaaaant final lent·
Suivant un· fora· d’exécution préférée, le produit laainé est dévidé iaaédiateaent après l’exécution du refroidissement et est rafroidi à l'air sur la dévidoir» On assure ainsi aussi bien la transformation isotherme recherchée par l'invention que le revenu de la aartenaite dans la sons périphérique et cela d'une manière immédiate et directe, grAce à la chaleur da laminage, c’est-è-dire sans qu'aucune autre mesura ne soit nécessaire·
Le procédé préconisé permet d’obtenir rapidement at an toute sécurité l’acier à béton désiré sans qu'il y ait à fair# da gros invaatiaaaaanta à cet affst· l'acier à béton ·# laissa obtenir avao uns facilité surprenant· sur un train da fil machine et il est traité de telle manière que l'on peut atteindre sans gros investissements et dès l'obtention telle i quelle de l'acier des propriétés auxquelles on aspire depuis \ 5 longtemps·
Ou utilise suivant un· variant· préféré· du procédé un aoi«r ordinaire d*un diamètre au dfun· épaiaaaur allant jusqu’à 13 an· Dana un aci«r ordinair·, la ion*· dt tous l«a conatituanta d’alliage, c’est-à-dire du Mangent··, du sili-oIum, du soufre •te, «et inférieur «n teneur à 1,7 Cet acier ordinaire «at d'un prix particulièrement intéreaaant et peut être utilisé pour la préparation de l9aoior à béton dt qualité supérieur· conforme à 1*invention, ai l’on applique un refroidissement normal par «au lorsqu· l’épaisseur d· l’acier à béton est inférieur· à 13 an.
Pour que l*on n’ait pas à recourir λ de trop fortes dépens·· pour le refroidissement, il est avantageux d’utiliser pour l’obtention d’un aoler à béton d’un diamètre inférieur ou égal à 13 mm, un acier ordinaire comportant des micro-constituants d’alliage dont la teneur peut aller jusqu’à 0,06 #· On pourrait encor·, suivant une autre variante, utiliser dans le oas de diamètres compris «ntre 13 et 26 mm, un acier dont la teneur en constituants d’alliage s· situ· au tcfcl entre 1,7 et 3 %· Pour des diamètres supérieurs à 25 am, il faut incorporer à l’acier des micro-constituants d’alliage dont la teneur totale peut aller jusqu’à 0,03 #·
Ces indications relatives aux constituants d’alliage reposent sur le fait qua la transfoxmatlon de l’austénite en ferrite, en perllte ou en balnite, est repoussée dans le temps par l’utilisation d’un aoler oontenant des constituants ou des micro-constituants d’alllsgs.
On a constaté qus la procédé conforme à 1* invention as laisse exécuter d’une manière économique lorsque le premier stade du refroidissement s’effeotue en moins do 0,2 second··.
On va ma »tenant décrire avec plus da détail l’aoier J
6 conforme à l’invention et «cm procédé d’obtention on *· référant aux doooino ol-joints ob s
La Fig. 1 reproduit le photographie d’une eoupe d’un aoier λ béton suivant la denaade de brevet précitée 24 26 920·
Lee Fige· 2a à 2d reproduieent dee inagea photographiques agrandies 500 fois de la structure présentée par l’aoier à béton habituel» telle qu’elle apparaît sur un échantillon poli·
La Fig· 3 reproduit la photographie d’une coupe d’un aoier à béton conforae à l’invention·
Les Figs· 4a et 4b reproduisent des images photographiques agrandies 500 fois des deux structures de l’acier à béton conforme à l’invention vues sur des échantillons polis·
La Fig· 5 est un graphique faisant eoaprendre l’allure du refroidissement contrôlé conformément à l’Invention.
La Fig· 6 est un tableau faisant apparaître l’allure du refroidissement peur des aciers h béton de différents diamètres et leur comportement au cours de ce refroidissement·
La Fig· ? est un graphique en temps et en {températures pour un acier normal à faible teneur en carbone·
La Fig· 8 est une représentation graphique en coordonnées temps et températures pour un acier spécial à faible teneur en carbone.
Les Figs· 1 et 2 représentent des photographies de l’acier à béton déorit dans la demande de brevet allemand 24 26 920· On voit nettement sur la Fig· 1 que cet acier présente d«as sa section droite au moins quatre couches concentriques· La couche extérieure est constituée par de la martensitc-baXnite adoucie et cette ? couche «et adjacent· intérieurement à un« couche intermédiaire da baînite· On trouve ensuite une couche annulaire de ferrite et de baînite tandis q.ue le noyau est constitué essentiellenent par de la ferrite et de la perllte»
Cea quatre structures élémentaires sont représenties sur les images d*échantillons polis des Figs* 2a à 2d avec un agrandissement de 500 fols· La couche extérieure à tendes fines en aartensite et baînite» adoucie» se distingue net* teaent de la couche intermédiaire en halnite représentée en Fig· 2b· Une structure plue grossière est celle de la couche attenante en ferrite et baînite telle qu'on le voit aur la fig· 2c· La structure du noyau apparaît en fig· 2d oh les taches sombres représentent les éléments de perllte et les taches claires les éléments de ferrite·
Les Figs* 3 et 4 représentent des images d'échsntillons polis do l’acier à béton conforme à l’invention» comprenant uniquement deux couches· La couche périphérique est constituée par de la aartensite pure adoucie par revenu at est immédiatement adjacente à la couche formant la noyau λ stoeture perllte-ferrite pure· Ceoi se voit clairement sur les figa· 4a at 4b dont la fig* 4a présenta la coucha extérieure en aartensite adoucie et la fig· 4b la transition brusque entre la structure marteneite at la structure facile à distinguer en fôrrite-per-lit·.
Les images d’échantillons polis do la fig· 4 sont agrandies 300 fois· La constitution stricts à deux couches de l’soitr conforme à l’invention assure des propriétés avantageuses» jusqu’à présent inattendues, telles qu'elles ont été explicitées ci-dessus·
On va maintenant décrire avec plus de détails le procédé 8 de confection dt l'acier considéré en se référant à titre d'exemple eux fige 3 à 8* La fig· 5 est un graphique repré» sentant le refroidissement d'un acier à béton» commençant à 850· sur le trajet du refroidissenent peur y subir un re» freidissenent par eau en trois stades. Dès qu'il a quitté le trajet du refroidissenent» l'acier est envidé et refroidi à l'sir sur l'envidoir. Le produit laminé ainsi envidé encourt une trensfcréation isotherae oh l'austénite du noyau est transformée en perlite et en ferrite» et l'énergie libérée par la trnnsfonaation soumet la aartensite de la oouohe extérieure à une revenu* On décrira ci-après plus complètement ces phé» nomènes* La partie gauche de la fig* 5 nontre la refroidisse» nent lent du produit laniaé pendant qu'il traverse le train finisseur* A partir du point définissant le temps to, le produit laniné pénétre sur le trajet du refroidissement et denture pendant à peu près 0,15 secondes dans le prenler stade du refroidissement· Le troisième stade du refroidissenent dure environ 0,15 secondes*
Sur la fig* 5 est représentée à part une coupe du pro» duit laminé» subdivisée peur faire comprendre l'allure du refroidissenent, en cercles concentriques. Le cercle extérieur est désigné par 1 et le centre du produit laminé par 4* Le cercle désigné par 2a un diamètre égal sensiblement à la moitié de celui du fil et le cercle désigné par 5 présente un diamètre égal au quart de ce diamètre du fil* Le cercle désl» gnl par 1a a un rayon égal aux 9/11 du rayon R du produit la» miné et il défiait à peu près la limite séparant la couche martensltlque de la sont centrale fomant le noyau*
Les couches correspondantes désignées par 1» 1a» 2» 3 et 4 font apparaître l'allure des teapératures dans les soaes annulaires définies par 1, 1a, 2, 3 et 4 au cours du refroidis» 9 ssment« La zona extérieure est sine! refroidie au-daaaoua da la température da formation da la marteneite Mg de talla sorte qu’il sa forme une coucha extérieure en marteneite entre las cerclas 1 et 1a· Etant donné que le noyau sa refroidit, bien entendu, moins vite, la couche de nartanaita entre les cercles 1 et 1a est réchauffée à nouveau par la chaleur contenue dans le noyau de telle sorte que, d'une part, la martenslte subit un revenu et que d’autre part on atteint une température d’équilibre TA, Cette arrivée à la température TA équivaut au fait qua le produit laminé présente sur la totalité da sa section droit# la mine température à la fin du refroidissement. Cette température est ensuite mtfntenue jusqu’à ce que la transformation ds l’austénite en ferrite et en perlite soit achevée. C’est alors qu’un refroidissement final peut être effectué. Il fast choisir la température d’équilibre v de telle manière que pendant la tmsforaatien isotherme qui s’ensuit la zone balnite B ne soit pas entamée,
Ce plus, cette température doit se trouver dans la zone englobant le point oh peut se produire au plus têt la transformation de l’auaténlte en ferrite, ce qui assure uns transformation de l’austénite en ferrite etei perlite aussi rapide que possible et ne dégénère pas en un processus de plus longue durée« La fig, 5 montre clairement que l’invention permet d’éviter la formation de balnite grâce à ce que la température d’équilibre est atteinte avant que la transformation en ferrite ne puisse itre effectuée et, de plus, qpe la transformation isotherme empêche la zona da baXaits d’Itra traversé# au cours du refroidlsssenent»
Les courbas de transformation choisies apparaissant en fig, 5 correspondent aux diagrammes habituels des transformations en fonction du temps et de la température s F désigne 10 la zona da formation da 1« ferrite, P celle da la formation da la perlite, B oelle da Xa formation da Xa baXnite at Mg Xa température au-dessous da laquelb commence Xa fondation da la martensite« L'austénlte lorsqu'elle a st refroidie au«* daaaoua da eatta température à laquelle ooamence Xa formation da la martensite aa transforma aueeitdt en martensite* Xa tableau da Xa fig* 6 indique à titre d'exemple un# alXura p·*-ailfc du refroidissement pour différents diamètres d'acier compris entra 5,5 at 30 mm. On y part d'une température d'an» trde de 850* an supposant qu'il s'agit d'un acier spécial ordinal ra, c'est-à-dire d'un acier où Xa somma des constituants d*alliage ne dépassa pas une teneur de 1,7 %· XX apparaît ainsi clairement que la durée du premier stade du refroidissement ne dépassa jamais 0,2 secondas*
Alors que pour un dianètre de 5,5 mm un eau! stade de refroidissement suffit, on peut prévoir pour des diamètres supérieurs jusqu'à β stades de refroidissement· L'ensemble du refroidissement est alors terminé au bout de trois secondes au plua tard· La colonne suivant celles indiquant Isa durées toM.es du refroidissement indique la durée s'écoulant jusqu'à l'obtention de la température d'équilibre* loi les aciers à béton se subdivisent en trois groupes 1, Π, XIX d'après leur diamètre* Le premier groupe comprend les épaisseurs ou diamètres allant de 5,5 à 13 mm, le second groupe allant de 13 à 25 mm et le troisième groupe de 25 à 30 mm.
A l'intérieur du premier groupe, la température d'équilibre est atteinte en moins de deux secondes environ, à l'intérieur du deuxième groupe en moine de 10 secondes et à l'intérieur du troisième groupe en «oins de 14 secondes* Ces chiffres ont une signification importante pour les applications du refroidissement, comme on le démontrera ci-après
J I
11 avec plu· à« détails.
San« 1·« colonne« suivante» da la fig# 6 sont indiqué·« les températures du noyau à la fin de chaque stade du refroidissement pour le« différents diamètres du produit laminé. On entend loi par l'expression "noyau” le diamètre r m o· De plus, une dernière colonne indique pour chaque diamètre de fil la température d*équilibre obtenue#
Les fige. 7 et ö font comprendre la signification d· la subdivision ci-dessus en trois groupes de diamètres croissants# La flg# 7 est un diagramme des transformations an fonction du temps et de la température pour un acier ordinaire à teneur faible en carbone, inférieure ou égale à 0,35 %· 11 est ainsi possible de pouvoir après environ 2 secondes et tint température d'environ 500·, aeeurer le plus tôt possible la transformation de l'austénite en ferrite# Suivant Iss enseignements de l'invention, la température d'équilibre ddt être atteinte km moment· Il s'ensuit qu'en utilisant le refroidissement par eau, tel qu'il est défini par le tableau de la flg# 6, on peut traiter des aolers ordinaires d'un diamètre allant jusqu'à 13 «m# La température d'équilibra aa situe alors quoique peu au-dessus de 500e.
A titre de comparaison, le graphique de la flg· 8 correspond à un acier à faible teneur en carbone où la somme dea constituants d*alliage est comprise entre 1,7 et 3 $£* fl apparaît clairement par là que la transformation de l'auaténite en ferrite xs peut être obtenue au moment suryamnt le plus tôt possible, qu'au bout d'environ 10 secondes# De plus, 11 faut remarquer qu'il faut choisir une température d'équilibre sensiblement supérieure, étant donné que cette transforaation obtenue avec 1a rapidité maxima possible en ferrite ae produit à environ 700®* L'addition de constituants d'Alliage Λ 12 peut eine! retarder le moment où, cette transformation petit *»effectuer au plue tôt, de telle aorte que pour atteindre la température dféquilibre, on dispose de plus de temps.
Un résultat semblable, à savoir un décalage du moment dans le sens du retard, où se produit au plus tôt la transformation de l'&usténite en ferrite, peut 8tre obtenu par addition de aicro*eonati^tuant U ‘alliage, tels que le niobium, le vanadium ou le molybdène. Contrairement & l'utilisation d'aciers spéciaux, suivant la fig. 8, les courbes de transformation do la fig, 7 sont alors simplement décalées d*une décade vers la droite, sans qu'en plus la position relative ou la forme des couches de transformation soit modifiée.
C'est pourquoi l'addition de micro-conatituants d'alliage ne modifie pas la température d'équilibre, contrairement à l'addition des autres constituants d'alliage.
En conservant le refroidissement par eau défini par le tableau de la fig, 6, il est nécessaire, pour obtenir un acier λ béton d'un diamètre supérieur ou égal à 13 an, d'utiliser soit un acier spécial où la teneur tdale en constituante d'alliage est comprise entre 1,7 et 3 soit un acier à micro-constituants d'alliage (vanadium, niobium, ou molybdène) dont la teneur va jusqu'à 0,06 #«
Four des diamètres supérieurs à 25 nu, il faut accroître dans un acier spécial la somme des constituants d'alliage au-dessus de 3 %· Ceci n'est pas en général à recommander de telle sots que, pour de tels diamètres, il faut utiliser seuls ou ajouter des micro-constituants d'alliage.
Au beu de modifier les teneurs des constituants d'alliage de l'acier, on pourrait aussi bien accélérer le refroidissement pour atteindre plus tôt la température d'équilibre, ; Un tel refroidissement ne serait cependant pas économique,
^ J
13
Las diagrammes de* fig* 7 «t 8 «outrait, do plus, que la teneur do ferrite «t do perllte dans 1« noyau ost influencée par la choix do cotto température d équilibra.
Dans las exemples décrits ci-dessus, on ast parti d’un produit laminé présentant, à l’entrée dans la parcours refroidisseur, une tanpératura da 850·. On peut adaattra aussi d’autres taapératuras λ condition que eette tanpératura soit au «oins assas élevée pour que l’austénite soit eneore stable tout an étant assas basse pour que la refroidissement du produit laminé jusqu’à la tanpératura d’équilibre puisse s* effectuer sans dépasser les durées imposées · Cala signifia que l'on peut, plus partioulièreaent dans la cas des petits diamètres du produit, s’aooonoder de températures d'entée plus élevées du produit laminé pénétrant sur le trajet de refroidissement. Cependant, au téfcl, la température de 850· s'est avérée comme convenant particulièrement bien au but proposé.
la transformation isotherme de l'austénite en ferrite et en perlite peut être obtenue en intercalant un four derrière le parcours de refroidissement* De toutes manières, il est beaucoup plus avantageux d’amener l’acier à béton non coupé provenant d’un train à fil machine sur un dévidoir dès qu’il est sorti du trajet de refroidissement, le fait que l’acier à béton demeure sur le dévidoir pendant une longue durée, empêche la température de cet acier de descendre puisqu’elle aurait plutôt tandanca è ramontar eoua l’affet da la libération de la chaleur de la tranafermatien, et que le transfert de la chaleur est moindre à partir d’un dévidoir. Da plus, un tal refroidissement rend possible un mode d’obtention plus rapide de l’acier, mode déjà connu par lui-mine sans avoir été f appliqué jusqu’à présent à l’obtention d'acier à béton.
w 14 LUbagtasnt dt rupturt «tt, tout#· choata étant égalas par aillturt, dt 5*2 # pour l*aolsr à béton obtenu suivant lit anMgnaatnts dt Xa dtaandt dt bravtt aXXtaand 24 26 920, •t dt 10,1 # pour 1«acier à béton conforme à 1* invention XX ta réaulta dtt minoration* du conporteaant dt Xftcitr vie-à-vi» dt Xt ttadaaot à Xt fissuration tt dt Xt résistants aux vibration» durable»,
Dana dta conditions favorables, ta ptut augmenter taoort sensiblement l'aUonganaat dt rupture dt l*acier & béton corn* sidéré, L'alloagtntnt dt rupture aoytn ptut itrt situé par txtaplt tatst 13*9 % tt 17*4 % dt ttXXt aorte que l'on et trmm notablement au*deasus dta non·#» imposé#« ta Allemagne tt définies par Xt DW A88-ftuillt* 1.
t
Claims (7)
15 RBVaroiCATIONS 1« Aoiar à béton aeudabla à teneur tu otrbont inférieur· k 0,25 #» présentant tan· «uoun traitement ultérieur tal qua déformation λ froid, trempe tu plomb, ou revenu au-parficiel· un# Unit# d'étirage β a 9 d'au «oint 500 Ji/am* •t un· rtilataae· k la traotioa d'au aoina 990 R/«2 eat acier, comportant concentriquement ma zona oantrala ou noyau formé par ma atructura complexe da parût#· d# farrit# «t· la eaa échéant· d*autraa oonatltuanta at ma coucha périphérique oontanant da lamurtenaite adouci·· étant caractériaé par la fait qu· la noyau #at conatitué axoluaivonant par un# atructura complexe pur# d# parût· at d# farrit# oh la t#n#ur an farrit· aat oonpria# antr# 20 % #t 80 %, tandia qua ca noyau a# trouva au contact d# la coueha «uperfioidle aana aucun# coucha int#rnédlairat oatta coucha auparfieialla étant alla-*·*· conatitué# par da la nartanaita pur# adouci# par revenu.
2, Aciar à béton «uivant la revendication 1» caracté-riaé par la fait qua la farrita at la parût# a# trouvent #n proportion· k peu prb· égal·· dan· la «on# central# ou noyau. 3* Aci#r à béton «uivant la revendication 1 ou la ra~ vantion 2, caractériaé par 1# fait qu'il fern# de# barra* n«rvuré#s.
4. Acier à béton «uivant l*ma quelconque da» revend!-cation» précédent··· caractériaé par la fait que la fraction de la «action droit· da 1'aoiar oorraapondant à la couche péri·» phériqua eat égala k au mine 20 % at aat avantagauaement égale à 33 %· 5» Acier à béton «uivant l'une quelconque de« revendication» précédente·· caractériaé par le fait qu·» peur un dlanfctra égal ou inférieur à 13 an, la somma de» teneur» de 16 tous 1*8 constituants d'alliage est inférieur# ou égale à 1,7 %· 6» Acier à béton suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4» caractérisé par le fait que, pour un diamètre égal ou supérieur à 13 ma, la sonne des teneurs de tous les constituants d'alliage est inférieure ou égale A 1,7 #» cet acier contenant» de plus» des micro-constituants d'alliage dont la teneur peut atteindre 0,08 %·
7· Acier A béton suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4» caractérisé par le fait q\% peur des épaisseurs ou dlenètres coaprls antre 13 et 25 an, la sonne des teneurs en constituants d'alliage est ooapriae entre 1»7 et 3 %· 8· Acier λ béton suivent l'une quelconque des revendications 1 à 4» caractérisé par la fait que» pour des épaisseurs ou dlenètres supérieurs λ 25 an» la teneur de la sonne des constituants d'alliage est coaprlse entre 1»7 et 3 % tendis que l'aeier contient» de plus, une teneur en micro- constituante d'alliage allant dusqu'à 0,03 %· 8* Procédé d'obtention de l'acier A béton suivant l*une quelconque dea revendications 1 A 8, caractérisé par l'ensemble des points suivants i a) l'acier A béton provient dfun train A fil machine. b) après avoir quitté le train finisseur» le produit laminé est soumis A ualjr*froidieee»*nt intense, de préférence en plusieurs stades. c) le refroidissement fait descendre la surface périphérique du produit laminé au-dessous de le température naxina de formation de la martenslte. d) le refroidissement est effectué avec une intensité telle que la température d* équilibre entre le noyau et la couche périphérique soit atteinte avant que la transbraatlon en balnite, en ferrite ou en perllte puisse être effectuée» 0 17 cette température d'équilibre se situant dans la garni· d«a températures dans laquelle on peut obtenir, 1» plus tdt possible» un# transformation do lfauaténito en ferrite et en parût# · ·) lorsque la teapérature d'équilibre a été atteinte» on maintient à peu près constante cette température jusqu'à la fin de la transformation en perlite pour soumettre ensuite le produit laminé λ un refroidissement final lent· 10« Procédé suivant la revendication 9, caractérisé par la fait qué l'on enroule le produit laminé sur un envidolr pour être soumis à un refroidissement à l*sir immédiatement après 1*exécution du processus de refroidissement·
11. Procédé suivant la revendication 9 ou la revendication 10» caractérisé par la fait que le premier stade du refroidissement est achevé en moins de 0,2 secondes·
12· Procédé suivant l'u» quelconque des revendications •r 9 à 11» caractérisé par la fait que l'on utilise pour la eonfee-tion d'un acier à béton dont le diamètre est égal ou supérieur à 13 mm» un acier ordinaire dont la teneur totale en constituants d'alliage est inférieure ou égele à 1»7 #·
13· Procédé suivent l'une quelconque des revendications 9 à 11» caractérisé par le fait qu'on utilise pour la confection d'un acier en béton dont le diamètre eat supérieur ou égal à 13 mt un scier ordinaire présentent une teneur en mioro-eonstituants d'alliage pouvant Aler jusqu'à 0»0& 14» Procédé suivent l'un· quelconque des revendications f 9 à 11* caractérisé par ls fait qu'on utilise» pour la confee~ Hou d'un acier à béton dont l'épaisseur ou le diamètre eet corn· pris entre 13 et 29 mi» un acier epéolal dont la teneur totale en constituante d'alliage eet comprise entre 1,7 % et 3 %· r 1#· Procédé suivant l'une quelconque des revendications ' : ιβ 9. il. «MrtiMae m* u mt w x,m Utnu. ^ „ confection d'un »clor à Mtan dont l'4p»i«..ur ou le dia-nktro dipaesa 29 nu» un aolor spécial présentant une teneur «Il micro-con*tltuant9 d*allia«· pouvant aller ;Juaqu*à 0,03 i7 j *
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