KR830000563B1 - Joining method of two members - Google Patents

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KR830000563B1
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히사노부 가나마루
히데오 다찌미
모이세이 오까베
아끼라 도까이린
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요시야마 히로기찌
가부시기 가이샤 히다찌 세이사꾸쇼
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    • B21K25/00—Uniting components to form integral members, e.g. turbine wheels and shafts, caulks with inserts, with or without shaping of the components
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Abstract

내용 없음.No content.

Description

2개의 부재(部材)의 결합방법Joining method of two members

제1도는 본 발명을 실시할 때에 사용되는 피결합부재 및 곁합부재의 구조를 나타낸 부분 단면도.1 is a partial cross-sectional view showing the structure of the member to be joined and the joining member used in practicing the present invention.

제2도는 제1도의 Ⅱ-Ⅱ선 단면도.2 is a cross-sectional view taken along the line II-II of FIG.

제3도는 결합부재를 나타낸 사시도.3 is a perspective view showing a coupling member.

제4도는 가압전의 피결합부재 및 결합부재의 배치를 나타낸 부분 단면도.4 is a partial cross-sectional view showing the arrangement of the member to be joined and the member before pressing.

제5도 및 제6도는 가압후의 결합부를 나타낸 부분 단면도.5 and 6 are partial cross-sectional views showing the engaging portion after pressing.

제7도 및 제8도는 각각 결합면상의 홈의 깊이가 작은 경우와 큰 경우에 있어서의 결합부를 나타낸 단면도.7 and 8 are cross-sectional views showing the engaging portions in the case where the depth of the grooves on the mating surface is small and when they are large, respectively.

제9도 및 제10도는 결합부재의 높이와 피결합부재의 높이의 차가 큰 경우의 결합부를 나타낸 부분 단면도.9 and 10 are partial cross-sectional views showing the engaging portion when the difference between the height of the engaging member and the height of the member to be joined is large.

제11도 및 제12도는 각각 결합면상의 홈 내에 형성된 축방향의 홈의 높이가 작은 경우와 큰 경우에 있어서의 결합부를 나타낸 단면도.11 and 12 are cross-sectional views respectively showing engagement portions in the case where the height of the axial groove formed in the groove on the engagement surface is small and large.

제13도는 본 발명을 적용한 플라이 휠 마그네트를 나타낸 단면도.13 is a cross-sectional view showing a flywheel magnet to which the present invention is applied.

제14도는 제13도에 나타낸 보스의 사시도.14 is a perspective view of the boss shown in FIG.

제15도는 제13도에 나타낸 플라이휠의 단면도.FIG. 15 is a sectional view of the flywheel shown in FIG.

제16도∼제18도는 각각 홈의 가공방법의 1예를 나타낸 도면.16 to 18 each show an example of a groove processing method.

제19도는 본 발명의 결합방법에 의한 토오크의 크기를 리베트 결합의 경우와 비교한 도면.19 is a view comparing the magnitude of the torque by the coupling method of the present invention with the case of rivet coupling.

제20도는 본 발명의 결합방법에 의한 반복회수를 리베트 결합의 경우와 비교한 도면.20 is a view comparing the repetition frequency by the coupling method of the present invention with the case of rivet bonding.

제21도 및 제22도는 각각 본 발명의 다른 실시예를 나타낸 단면도이다.21 and 22 are cross-sectional views showing another embodiment of the present invention, respectively.

본 발명은 2개의 피결합부재의 접합면간에 제3의 결합부재를 삽입, 냉간 가압하여 소성유동(塑性流動)시켜서 결합하는 방법에 관한 것으로, 특히 금속이나 합성수지제의 샤프트와 원판, 통상부재(筒狀部材) 상호를 고착하고, 또한 큰 토오크를 필요로 하는 경우에 사용하기에 가장 적합한 결합방법에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method in which a third coupling member is inserted, cold pressurized and plastically flowed together between two joining surfaces of a member to be joined.筒 狀 部 材) The present invention relates to a coupling method most suitable for use in the case where the mutual fixing is required and a large torque is required.

2개의 피결합부재를 결합하는 일반적인 방법으로서는 용접(납땜을 포함) 주입(鑄

Figure kpo00001
)리베트 조임등이 있다.As a general method of joining two members to be joined, welding (including soldering) is injected.
Figure kpo00001
There are rivet tightening.

용접법에서는 피결합부재 및 결합부재와 함께 가열되기 때문에 열변형이 생겨 높은 칫수정도(精度)의 것은 얻기 어렵다. 또 피결합부재, 결합부재 및 용접봉 납재료 등의 선정에 제한이 있다. 또한 생산성이 낮고, 대규모 설비가 필요한 점이라든가 작업조건의 혼란에 의한 품질상의 결함이 발생하기 쉬운 등의 결점을 가진다.In the welding method, since the heat is generated together with the member to be joined and the member, thermal deformation occurs, and a high degree of precision is difficult to obtain. In addition, there are limitations on the selection of the member to be joined, the member to be joined, and the welding rod lead material. In addition, there are disadvantages such as low productivity, the need for large-scale facilities, or the likelihood of quality defects caused by the confusion of working conditions.

주입법(鑄

Figure kpo00002
法)에서는 결합강도를 확보하기 위하여 주철을 휘감는다든가 회전정지기구 등을 설치함으로써 구성이 번잡하게 되어 대형화 한다.Injection method
Figure kpo00002
In the law, the structure is complicated by winding the cast iron or installing the rotation stop mechanism to secure the bonding strength.

또 결합부재 등의 재료선정에 제한이 있고 또한 생산성이 낮고 정도(精度)가 낮은 등의 결점을 가진다.In addition, there are limitations in the selection of materials for the joining member and the like, and other disadvantages include low productivity and low precision.

소형 내연기관의 점화나 검등용에 따른 플라이휠 마그네트에 있어서의 샤프트와 플라이휠의 결합과 같이 큰 토오크의 전달을 필요로 하는 경우에는 리베트 조임이 이용된다. 그러나 리베트는 리베트 취부를 하기 위하여 콜러(collar)지름이 크게 되는점이라든가 축방향에 쓸데없는 스페이스를 필요로 한다.Rivet tightening is used when a large torque transmission is required, such as the coupling of a shaft and a flywheel in a flywheel magnet for ignition or inspection of a small internal combustion engine. However, rivets require a large collar diameter or needless space in the axial direction for rivet mounting.

또 리베트는 밀착도가 적기 때문에 신뢰성이 부족한 점등의 문제가 있다.In addition, since the rivet has a small adhesion, there is a problem of poor lighting reliability.

2개의 피결합부재를 직접적으로 결합하는 방법으로서는 압입법 코오킹법(caeking 法) 등이 있다.As a method of directly joining two to-be-engaged members, there is a press-fitting caking method.

압입법(壓

Figure kpo00003
法)에서는 강도에 한계가 있고 특히 충격이 약하다. 또한 주철과 같이 신장이 없는 부재의 경우 소요의 강도가 얻어지지 않는다.Indentation Method
Figure kpo00003
In law, the strength is limited, especially the impact is weak. In addition, in the case of a member without elongation such as cast iron, the required strength cannot be obtained.

코오킹법에서는 코오킹 가공을 가하는 피결합부재에 재료제한이 있다. 즉, 변형저항이 적은 재료로서 사용할 수 있는 재료가 한정된다. 예컨대, 주철은 사용할 수 없다. 따라서 어떠한 재료구성에 있어서도 충분한 결합강도가 얻어진다고는 한정할 수 없다.In the caulking method, there are material restrictions on the member to be subjected to caulking. That is, the material which can be used as a material with little deformation resistance is limited. For example, cast iron cannot be used. Therefore, sufficient bonding strength cannot be obtained in any material configuration.

또 2개의 피결합부재의 열팽창 계수에 큰 차이가 있는 경우에는 사용온도 조건에 따라서는 결합강도가 현저하게 저하하는 일이 있는 등의 결점을 갖는다.Moreover, when there is a big difference in the thermal expansion coefficients of two to-be-joined members, there exists a fault that bond strength may fall remarkably depending on a use temperature condition.

결합부재를 2개의 피결합부재 사이에 삽입하여 결합부재의 소성변형에 따라서 피결합부재를 결합하는 방법도 알려져 있다. 예컨대 미국특허 3,559,946호가 있다.The method of inserting a coupling member between two to-be-engaged members and joining a to-be-engaged member according to the plastic deformation of a coupling member is also known. See, for example, U.S. Patent 3,559,946.

이 공지예에 의하면 2개 부재의 접합면이 단면형상이 사각형인 홈(溝)이 각기 설치되고 결합부재를 2개의 피결합부재 사이에 삽입하고, 가압에 의해 결합부재를 소성변형시켜 결합부재의 일부를 상기홈내에 소성유동시키고 있다. 그렇지만 이 구성에 있어서는 홈의 단면형상이 사각형이기 때문에 결합부재가 홈내에 완전하게 유동되지 않고 홈의 내표면과 결합부재와의 사이에 간격을 발생한다.According to this known example, grooves each having a joining surface of two members having a rectangular cross-sectional shape are respectively provided, and a coupling member is inserted between two members to be joined. A part is plastic flow in the groove. However, in this configuration, since the cross-sectional shape of the groove is rectangular, the coupling member does not flow completely in the groove, and a gap is generated between the inner surface of the groove and the coupling member.

더우기 2개의 피결합부재 사이의 결합력은 평탄한 홈 내표면파 결합부재의 표면과의 사이의 마찰력 뿐이기 때문에 큰 토오크를 전달할 수가 있다.Moreover, since the coupling force between the two engaged members is only a friction force between the surface of the flat grooved surface wave coupling member, a large torque can be transmitted.

본 발명의 목적은 2개의 피결합부재의 재료를 자유롭게 선정할 수 있는 한편 기계적으로 강고하여 큰 토오크를 전달할 수 있고, 작업공정이 적고, 작은 스페이스로 간단하게 할 수 있는 결합방법을 제공하는데 있다.SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a joining method that can freely select the materials of two members to be joined and can deliver a large torque by being mechanically strong, having a small work process, and simplifying a small space.

본 발명의 특징은 다음과 같다. 우선 2개의 피결합부재의 상호 대향하는 결합면간에 주방향(周方向)의 홈을 가긴 일정한 공간부를 형성한다.Features of the present invention are as follows. First, a constant space portion having grooves in the circumferential direction is formed between mutually opposing mating surfaces of the two engaged members.

홈의 내표면에는 다시 적은 凹凸부를 형성한다.On the inner surface of the groove again, fewer recesses are formed.

한편 피결합부재보다 변형저항이 적고, 또한 소정의 기계적 강도를 가진 재료를 사용하여 상기 공간부 높이 또는 이것에 근사한 높이를 가진 단순 형상의 결합부재를 가공한다. 다음으로 이 결합부재를 상기 공간부에 삽입한다.On the other hand, a coupling member having a simpler shape having a deformation resistance lower than that of the member to be joined and having a predetermined mechanical strength and having a height close to or above the space portion is processed. Next, this coupling member is inserted into the space part.

이때 상기 결합부재는 실질적으로 그 전체가 피결합부재와 금형에 의해 포위된 상태에 있는 것으로 한다.At this time, it is assumed that the coupling member is substantially in a state surrounded by the coupling member and the mold.

이 상태로 결합부재를 금형 가압에서 냉간 가압하고, 그리고 결합부재를 공간부의 홈내에 소성유동시켜 양 피결합부재를 결합하는 것이다. 특히 본 발명은 피결합부재에 형성한 홈내에 다시 凹凸을 형성하는 것에 의해 큰 토오크를 전달할 수 있도록 한 것에 특징이 있다.In this state, the coupling member is cold pressed by the mold press, and the coupling member is plastically flown in the groove of the space to join the sheepskin coupling member. In particular, the present invention is characterized in that a large torque can be transmitted by forming a shock in the groove formed in the member to be joined again.

제1도∼제12도는 본 발명의 기본원리를 설명하는 도면이다.1 to 12 illustrate the basic principle of the present invention.

우선 제1도에 있어서 제1의 피결합부재(2)와 제2의 피결합부재(4)는 다같이 강(鋼)과 같은 금속원판이고 양부 재(2), (4)의 결합면(6), (8)간에는폭(t0), 높이(H0), 링모양 공간부(10)가 개재한다. 결합면(6), (8)에는 각각 주방향의 홈(12), (14)이 형성되어 있다.First, in FIG. 1, the first to-be-engaged member 2 and the second to-be-engaged member 4 are both metal disks, such as steel, and the mating surfaces of the members 2 and 4 ( The width t 0 , the height H 0 , and the ring-shaped space 10 are interposed between 6) and (8). The engaging surfaces 6 and 8 are formed with grooves 12 and 14 in the circumferential direction, respectively.

제2도에 나타낸 바와 같이 각 홈(12), (14)의 전면에는 전주(全周)에 걸쳐서 축방향의 작은 홈(16)을 설치하고, 凹凸표면을 형성하고 있다. 결합면(6)에서 홈(16)의 중심선m-m까지의 평균 깊이(h10)는 0.2mm∼1.0mm이다. 특히 0.2mm∼0.5mm가 바람직하다.As shown in Fig. 2, small grooves 16 in the axial direction are provided on the entire surface of each of the grooves 12 and 14 in the circumference, thereby forming the surface. The average depth h 10 from the mating surface 6 to the center line mm of the groove 16 is 0.2 mm to 1.0 mm. 0.2 mm-0.5 mm are especially preferable.

홈(16)의 높이(h11)도 0.2mm∼1.0mm이고 특히 0.2mm∼0.5mm가 바람직하다.The height h 11 of the grooves 16 is also 0.2 mm to 1.0 mm, particularly 0.2 mm to 0.5 mm.

상술한 h10및 h11의 값은 피결합부재의 칫수의 여하에 관계없이 바람직한 값이다.The values of h 10 and h 11 described above are preferable values regardless of the dimensions of the member to be joined.

한편 결합부재(18)는 피결합부재(2), (4)보다 소성변형하기 쉬운, 즉 변형저항이 적은 금속이다.On the other hand, the coupling member 18 is a metal that is more easily plastically deformed, that is, has a lower deformation resistance than the members 2 and 4 to be joined.

예컨대 알루미늄, 황동, 동, 연강이 좋다. 특히 기계적 강도가 요구되는 것을 고려하면 연강이 바람직하다.Aluminum, brass, copper, mild steel are good examples. In particular, mild steel is preferred in consideration of the demand for mechanical strength.

폭(T1)은, (T0)에 균등하든가 또는 약간 적은 것이 바람직하다.The width T 1 is preferably equal to (T 0 ) or slightly less.

높이(H1)는 (H0)보다 균등하든가 약간 적은 것이 바람직하다.The height H 1 is preferably equal to or slightly less than (H 0 ).

예컨대 H1이 H0보다 큰 경우라도 그 차 △H는 될 수 있으면 적게 예컨대 0.2mm∼0.3mm정도로 한정하는 것이 바람직하다.For example, even when H 1 is larger than H 0 , the difference ΔH is preferably limited to about 0.2 mm to 0.3 mm, if possible.

그 이유에 관해서는 후술한다. 또 결합부재(18)의 단면형상은 제2도에 나타낸 사각형 단면외에, 원형, 타원, 다각형등 단순 형상의 것으로 좋다. 삽입후 소성변형 시키기 위하여 공간부(10)의 형상으로 취할 필요는 없다. 또 결합부재(18)는 선재(線材)를 굽혀서 절결부가 있는 링모양으로 가공하여도 좋으며 제3도에 나타낸 바와같이 소결(燒結)이 의해 완전한 링으로 가공하여도 좋다.The reason will be described later. The cross-sectional shape of the coupling member 18 may be a simple shape such as a circle, an ellipse, or a polygon, in addition to the rectangular cross section shown in FIG. It is not necessary to take the shape of the space 10 in order to plastic deformation after insertion. In addition, the coupling member 18 may be bent into a ring shape having a cutout by bending the wire rod, or may be processed into a complete ring by sintering as shown in FIG.

결합공정에 있어서는 우선 제4도에 나타낸 바와같이 결합부재(18)를 2개의 피결합부재(2), (4) 사이의 공간부(10)이 삽입한다.In the joining process, first, as shown in FIG. 4, the space member 10 between the two members 2, 4 to be engaged is inserted into the coupling member 18. As shown in FIG.

다음으로 제5도에 나타낸 바와 같이 전체를 금형(20)상에 놓고 공간부(10)의 폭(T0)보다 적은 폭(t)인 선단면을 가진 금형(22)의 가압부(24)에서 결합부재(18)를 가압하고 소성변형에 의해 홈(12), (14)내에 결합부재(18)를 유입시킨다. 제4도에 나타낸 상태로 결합부재(18)는 금형(20), (22)에 대응하는 상단, 하단 부분을 제외, 피결합부재(2), (4)의 표면이 포위되어 있고, 한편 높이의 차 △H는 0.2mm∼0.3mm로 극히 적다. 따라서 가압 직전의 상태는 결합부재(18)의 전체가 피결합부재(2), (4)와 금형(20), (22)으로 포위되어 있다고 말할 수 있다.Next, as shown in FIG. 5, the pressing portion 24 of the mold 22 having its tip end surface having a width t less than the width T 0 of the space portion 10 is placed on the mold 20. Pressing the coupling member 18 and the coupling member 18 is introduced into the grooves 12, 14 by plastic deformation. In the state shown in FIG. 4, the coupling member 18 is surrounded by the surfaces of the coupled members 2 and 4 except for the upper and lower portions corresponding to the molds 20 and 22, and the height is high. The difference ΔH is very small, 0.2 mm to 0.3 mm. Therefore, in the state immediately before the pressing, it can be said that the whole of the coupling member 18 is surrounded by the member 2, 4, the mold 20, and 22.

그러므로 제5도에 나타낸 바와 같이 가압시 결합부재(18)가 공간부(10)밖으로 도망가는 일은 거의 없다Therefore, as shown in FIG. 5, the coupling member 18 hardly escapes to the space 10 during pressurization.

제6도는 결합이 완료한 상태를 나타낸 도면이다.6 is a view showing a state in which the coupling is completed.

도면에 있어서 결합부재(18)의 내부에는 응력(P)이 작용하고 제1의 피결합부재(2)의 홈(12) 결합면(6) 및 제2의 피결합부재(4)의 홈(14) 결합면(8)을 강고하게 범위를 넓히고 있다.In the drawing, a stress P acts on the inside of the coupling member 18, and the groove 12 of the groove 12 of the first to-be-engaged member 2 and the groove of the second to-be-engaged member 4 14) The engaging surface 8 is firmly widened.

다음으로 발명의 효과를 높이기 위한 중요한 요소에 관하여 구체적으로 검토한다.Next, the critical factors for enhancing the effect of the invention will be specifically discussed.

즉, 그 요소라는 것은(I) 금형(22)의 가압부(24)측면의 경사각(θ), (Ⅱ) 피결합부재(2), (4)의 결합면에 설치되는 홈(12), (14)의 위치, (Ⅲ) 홈(12), (14)의 평균깊이(h10), (Ⅳ) 홈(12), (14)의 측면의 경사각 α1,α2, (V) 결합부재(18)의 높이(H1)와 피결합부재(2), (4)의 높이(H0)의 관계, (Ⅵ) 홈(12), (14)내에 설치된 더욱 세밀한 홈(16)의 높이(h11), (Ⅶ) 홈(16)의 선단각 β이다.That is, the element is (I) the inclination angle (θ) of the side of the pressing section 24 of the mold 22, (II) the groove 12 is provided on the engaging surface of the member 2, (4), Position of (14), (III) average depth (h 10 ) of the grooves (12), (14), (IV) inclination angle α 1, α 2 , (V) coupling of the side of the grooves (12), (14) The relationship between the height H 1 of the member 18 and the height H 0 of the member 2 and 4, (VI) the finer grooves 16 provided in the grooves 12 and 14; height (h 11), (ⅶ) it is the tip angle β of the groove 16.

(I) 제1의 금형(22)의 가압부(24)측면의 경사각(θ)에 관하여 검토한다.(I) The inclination angle (theta) of the side part of the press part 24 of the 1st metal mold | die 22 is examined.

제5도에 나타낸 바와 같이 금형(22)의 가압부(24)의 측면은 선단면에 직각한 방향(금형(22)의 삽입 방향과 동일)에 대하여 θ만큼 경사하여 있다. 경사각(θ)은 3°∼15°정도가 바람직하다. 특히 6°∼15°가 바람직하다.As shown in FIG. 5, the side surface of the press part 24 of the metal mold | die 22 is inclined by (theta) with respect to the direction orthogonal to the front end surface (same as the insertion direction of the mold 22). The inclination angle θ is preferably about 3 ° to 15 °. In particular, 6 degrees-15 degrees are preferable.

이것은 θ가 적으면 결합후 금형(22)이 빠지기 어렵게 되기 때문이다. 또 θ가 너무 크면 금형(22)의 삽입방향과 역방향으로 즉, 공간부(10)밖으로 결합부재(18)가 유출하기 쉽게 되고 또 삽입깊이를 깊게할수 없기 때문에 결합부재(18)에 커다란 내부응력을 발생시킬 수가 없고 따라서 큰 결합력을 얻기가 어렵다.This is because if the θ is small, the mold 22 is hard to come out after joining. If the θ is too large, the coupling member 18 easily flows out of the mold 22 in the opposite direction to the insertion direction of the mold 22, and the insertion depth cannot be deepened. Cannot be produced and therefore it is difficult to obtain a large bonding force.

(Ⅱ) 제2의 피결합부재(2), (4)의 각 결합면(6), (8)에 설치된 홈(12), (14)의 위치에 관하여 검토한다.(II) The positions of the grooves 12 and 14 provided in the engagement surfaces 6 and 8 of the second to-be-engaged members 2 and 4 will be examined.

금형(22)의 가압부(24)는 제5도에 나타낸 바와 같이 그 선단면과 피결합부재(2), (4)의 홈(12), (14)의 상단과의 거리(S)를 될 수 있으면 적게, 바꿔말하면 선단면이 될 수 있는한 홈(12), (14)에 가깝게 되도록 깊게 삽입하는 것이 바람직하다. S는 피결합부재(2), (4)와 결합부재(18)와의 사이에 있는 마찰력의 길이를 나타내고 있기 때문에 S를 적게 하는 것에 의해 소성유동에 따른 마찰 손실이 적게되고 홈(12), (14)에 결합부재(18)를 충분하게 유입시킬 수가 있는.As shown in FIG. 5, the pressing portion 24 of the mold 22 has a distance S between the tip end face and the upper end of the grooves 12 and 14 of the member 2 and 4 to be engaged. It is desirable to insert as small as possible, in other words, as deep as possible as close to the end face as possible. Since S represents the length of the frictional force between the member 2, 4 and the engaging member 18, S decreases the friction loss due to plastic flow and decreases the grooves 12, ( 14, which can sufficiently introduce the coupling member (18).

금형(22)의 삽입깊이는 홈(12), (14)에 결합부재(18)가 충분하게 충만되고, 그리고 결합부재(18)의 내부에 소요하는 응력이 잔류되는데 충분한 칫수이다.The insertion depth of the mold 22 is a dimension sufficient to sufficiently fill the grooves 12 and 14 with the coupling member 18, and the stress required inside the coupling member 18 to remain.

(Ⅲ) 제3의 홈(12), (14)의 평균깊이(h10)에 관하여 검토한다. 실험의 결과 깊이(h0)가 0.2mm이하의 경우에는 일방의 피결합부재(2)에 축방향의 힘이 부여된 때 제7도에 나타낸 바와같이 결합부재(18)가 홈(12), (14)내에서 미끄러짐을 발생하고, 결합부재(18)의 전단력(剪斷力)이 작용하지 않는다. 그러므로 피결합부재(2), (4)가 축방향의 힘에 대향하지 않고 축방향으로 빗나간다. 또 홈(12), (14)의 깊이(h10)가 1.0mm이상의 경우에는 금형(22)으로서 가압하여 결합부재(18)이 소성변형을 발생시켜도 홈(12), (14)내에 결합부재(18)가 충분하게 유입하지 않는다.(III) The average depth h 10 of the third grooves 12 and 14 is examined. As a result of the experiment, when the depth h 0 is 0.2 mm or less, as shown in FIG. 7 when the axial force is applied to one of the member 2 to be engaged, the coupling member 18 includes the groove 12, Slip occurs within 14, and shear force of the engaging member 18 does not act. Therefore, the to-be-engaged members 2 and 4 deflect in the axial direction without opposing the axial force. In addition, when the depth h 10 of the grooves 12 and 14 is 1.0 mm or more, the coupling member is formed in the grooves 12 and 14 even when the coupling member 18 generates plastic deformation by pressing as the mold 22. (18) does not flow enough.

그리고 제8도에 나타낸 바와 같이 홈(12), (14) 내표면과 결합부재(18)의 사이에 간격을 발생한다.As shown in FIG. 8, a gap is generated between the inner surfaces of the grooves 12 and 14 and the engaging member 18. As shown in FIG.

그러므로 일방의 피결합부재(2)에 축방향의 힘이 부여된 때 결합부재(18)는 소성변형을 일으키고 0.2mm이하의 경우와 마찬가지로 피결합부재(2), (4)가 서로 축방향으로 빗나간다. 이상의 점에서 홈(12), (14)의 깊이(h10)는 0.2mm∼1.0mm가 바람직하다.Therefore, when the force in the axial direction is applied to one of the member 2 to be engaged, the coupling member 18 causes plastic deformation and the member 2 and 4 to be engaged are axially mutually similar to the case of 0.2 mm or less. Missing In view of the above, the depth h 10 of the grooves 12 and 14 is preferably 0.2 mm to 1.0 mm.

(Ⅳ) 제4도의 홈(12), (14)의 측면의 경사각 α1, α2에 관하여 검토한다.(IV) The inclination angles α 1 and α 2 of the side surfaces of the grooves 12 and 14 in FIG. 4 will be examined.

홈(12), (14)의 상측면의 경사각 α1은 결합부재(18)의 소성유 동방향인 45°로 하는 것이 바람직하지만 20°∼70°의 범위라면 실용적으로 제공할 수 있다. 이 실시예의 경우에는 상측면은 평면을 이루고 있지만 평면은 가장 바람직한 실시예이고, 곡면이라도 좋다.The inclination angle α 1 of the upper surfaces of the grooves 12 and 14 is preferably set to 45 ° in the plastic flow direction of the coupling member 18, but can be practically provided if it is in the range of 20 ° to 70 °. In this embodiment, the upper side forms a flat surface, but the flat surface is the most preferred embodiment and may be a curved surface.

이 경우에는 최상단에 있어서의 접선 방향이 직각보다 적고 공간 영역에 있어서 20∼70°의 범위에 들어갈 수 있도록 선택한다.In this case, it selects so that the tangential direction at the uppermost end may be less than a right angle, and it may fall in the range of 20-70 degrees in a space area.

하측면의 경사각 α2은 이면에 연하여 결합부재(18)가 유출하는 것이 아니기 때문에 90°를 포함하는 90°이내에 형성되면 좋다. 또 이 하측면도 평면으로는 한정하지 않고 곡면이라도 좋지만 평면이 가장 바람직하다.Since the inclination angle α 2 of the lower side is not connected to the rear face and the coupling member 18 flows out, the inclination angle α 2 may be formed within 90 degrees including 90 degrees. The lower side is not limited to a flat surface but may be a curved surface, but a flat surface is most preferred.

(V) 제5도의 결합부재(18)의 높이(H1)와 피결합부재(2), (4)의 공간부 높이(H0)의 관계에 관하여 검토한다.(V) The relationship between the height H 1 of the engaging member 18 in FIG. 5 and the height H 0 of the space portion of the engaged members 2 and 4 will be examined.

결합부재(18)를 피결합부재(2), (4)의 공간부(10)내에 충분하게 유입시키는데는 결합부재(18)의 체적이 공간부(10)용적 정도라면 좋다.The volume of the coupling member 18 may be about the volume of the space 10 so as to sufficiently introduce the coupling member 18 into the space 10 of the member 2, 4 to be engaged.

그러나 제9도에 나타낸 바와같이 높이의 차 △H가 비교적 큰 결합부재(18)를 사용하여 결합하면 제10도에 나타내는 바와같이 결합부재(18)의 단부가 변형하여 버린다.However, as shown in FIG. 9, if the height difference [Delta] H is coupled using a relatively large coupling member 18, as shown in FIG. 10, the end of the coupling member 18 is deformed.

따라서 결합부재(18)의 체적이 공간부(10)용적 이상이라도 홈(12), (14)의 부근에 있어서는 σ1, σ2인 간격이 남는다.Therefore, even if the volume of the coupling member 18 is greater than or equal to the volume of the space portion 10, in the vicinity of the grooves 12 and 14, an interval of? 1 and? 2 remains.

앞서 설명한 종래 공지의 리베트에 의한 결합방법과 같은 결과를 발생한다. 이것은 다음의 이유에 의한다.The same result as that of the conventionally known riveting method is achieved. This is for the following reason.

제10도에 있어서 금형(20), (22)에 의해 링모양의 결합부재(18)를 축방향으로 압축하면 이 결합부재(18)속에는 축방향에 σ1원주방향에 σ2(도시되어 있지 않음) 반경방향에 σ3인 내부응력을 발생한다.Claim 10 is also in the mold 20, 22. Compressing the coupling member 18 of a ring shape by axially coupling member 18. ln shown σ 2 (the σ 1 the circumferential direction to the axial direction are not in Generates internal stress σ 3 in the radial direction.

한편 이 결합부재(18)의 변형저항을 Kf로 하면On the other hand, if the deformation resistance of the coupling member 18 is Kf,

σ1=(1∼1.5)Kf ……………………………………………………………… (1)sigma 1 = (1 to 1.5) Kf... … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … (One)

되는 관계가 있다.There is a relationship.

가압시 결합부재(18)의 양단부근은 반경방향이 있어서 구속력이 작용하지 않기 때문에 σ1이 최대의 크기 σ3은 최소로 된다. 따라서 항복조건을 부여하는 트레스카(TRESCA)의 식에 의해 다음의 관계가 성립된다.Near the both ends at the time of pressure bonding member 18 does not act in a non-binding radial σ 1 is the largest size σ 3 is the minimum. Therefore, the following relationship is established by the formula of TRESCA which gives a yield condition.

Kf=σ1-σ3……………………………………………………………… (2)Kf = sigma 1- sigma 3 ... … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … (2)

(2)식에 (1)식을 대입하면,Substituting equation (1) into equation (2),

σ3=σ1-Kf ……………………………………………………………… (2')σ 3 = σ 1 -Kf... … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … (2')

=(1∼1.5)Kf)-Kf=(0∼0.5)Kf …………………………………… (3)= (1 to 1.5) Kf)-Kf = (0 to 0.5) Kf... … … … … … … … … … … … … … (3)

즉, 결합부재(19)를 반경방향 즉, 피결합부재 (2), (4)의 홈(12), (14)내에 소성변형시키는데 족한 응력은 발생하지 않는다.That is, the stress sufficient to plastically deform the coupling member 19 radially, that is, in the grooves 12, 14 of the member 2, 4 to be engaged does not occur.

한편 제5도에 나타낸 바와같이 본 발명의 방법에 의하면, 결합부 재(18)는 가압시 실질적으로 그전체가 피결합부 재(2), (4)와 금형(20), (20)에 의해 구속되어 있기 때문에,On the other hand, according to the method of the present invention, as shown in FIG. 5, the coupling member 18 is substantially entirely in the coupling member 2, 4 and the mold 20, 20 when pressurized. Because it is bound by

σ1=(2∼4)Kf ……………………………………………………………… (4)sigma 1 = (2 to 4) Kf... … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … (4)

로 되고 (2)'식에 대입하면If you substitute in the equation (2)

σ3=(2∼4)Kf -Kfσ 3 = (2 to 4) Kf-Kf

=(1∼3)Kf= (1 to 3) Kf

로 되고 변형저항 Kf 이상의 응력이 발생한다.And a stress of strain resistance Kf or higher occurs.

따라서 결합부재(18)는 홈(12), (14)내에 완전하게 유입된다.Therefore, the coupling member 18 flows completely into the grooves 12 and 14.

이와같이 결합부재(18)를 가압시 구속하기 위해서는 결합부재(18)의 높이(H0)가 공간부(10)의 높이(H0)와 거의 동등 이하라면 좋다. 그러나 결합부재(18)의 높이(H1)가 너무 낮으면 홈(12), (14)내에 충분하게 유입시키기 위하여 금형(20), (22)의 삽입 스트로우크를 크게해야할 필요가 있지만 금형 가압부(24)의 측면 경사각(θ)을 그다지 적게할 수 없기 때문에 스트로우크에는 한계가 있다. 따라서 결합부재(18)의 체적을 공간부(10) 체적보다 약간 적은 범위로 하고 공간부(10) 폭(T0) 및 금형가압부(24)의 경사각(θ)등을 고려하여 높이(H1)를 결정할 필요가 있다.In this way, in order to restrain when the coupling member 18 is pressed, the height H 0 of the coupling member 18 may be substantially equal to or less than the height H 0 of the space 10. However, if the height H 1 of the coupling member 18 is too low, it is necessary to increase the insertion stroke of the molds 20 and 22 in order to sufficiently flow into the grooves 12 and 14, but the mold pressurization is required. The stroke has a limit because the side inclination angle θ of the part 24 cannot be made very small. Therefore, the coupling member 18, the volume of the space portion 10 at a slightly lesser extent than the volume of the space portion 10, the width (T 0) and a height in consideration of the inclination angle (θ), such as a mold pressing portion (24) (H in 1 ) needs to be determined.

(Ⅵ) 제6도의 홈(12), (14)내에 형성한 더욱 상세한 홈(16)의 평균 깊이(h11)를 검토한다.(VI) The average depth h 11 of the more detailed grooves 16 formed in the grooves 12 and 14 of FIG. 6 is examined.

이 홈(16)의 평균깊이에 관해서는 홈(12), (14)의 경우와 마찬가지라고 말할 수 있다. 즉, 홈(16)의 평균 깊이(h11)는 실험적으로 0.2mm∼1.0mm가 바람직하고, 또한 0.2∼0.5mm가 바람직하다.The average depth of the grooves 16 can be said to be the same as in the case of the grooves 12 and 14. That is, the average depth h 11 of the grooves 16 is preferably 0.2 mm to 1.0 mm, and more preferably 0.2 to 0.5 mm.

특히 너얼링공구 가공에 의해 단면 삼각형에 가까운 홈(16)을 형성하는 경우에는 홈(16)의 깊이(h11)가 0.2mm이하가 되면 제11도에 나타낸 바와같이 홈(16)내에 유입하는 결합부재(18)의 전단력은 비교적 작은 면적인 A의 부분 단면적으로서 결정한다. 그러므로 전단력은 비교적 작고 결합부재(18)는 전단 파괴하여 큰 토오크를 전달할 수 있다.Particularly, in the case of forming the groove 16 close to the cross-section triangle by the process of the kneading tool, when the depth h 11 of the groove 16 becomes 0.2 mm or less, it flows into the groove 16 as shown in FIG. The shear force of the engagement member 18 is determined as the partial cross-sectional area of A, which is a relatively small area. Therefore, the shear force is relatively small and the coupling member 18 can shear shear to transmit a large torque.

깊이(h11)가 1.0mm를 초과하는 경우는 제12도에 나타낸 바와같이 홈(16)의 내면(B)의 마찰력 때문에 결합부재(18)가 홈(16)내에 유입하기 어렵게 되고 홈(16)의 선단부에 간격(26)을 발생한다.When the depth h 11 exceeds 1.0 mm, as shown in FIG. 12, the engagement member 18 is less likely to enter the groove 16 due to the frictional force of the inner surface B of the groove 16, and the groove 16 A gap 26 is generated at the tip of the head.

그 결과 주방향의 힘에 의해 결합부재(18)는 소성변형을 일으켜버려 큰 토오크를 전달할 수가 없다As a result, the coupling member 18 causes plastic deformation due to the force in the circumferential direction and cannot transmit a large torque.

(Ⅶ) 제7도의 제2도에 나타낸 홈(16)의 선단각 β은 60°∼120°가 바람직하다.(Iii) The tip angle β of the groove 16 shown in FIG. 2 of FIG. 7 is preferably 60 ° to 120 °.

60°이하의 경우에는 결합부재(18)가 홈(16)내에 유입하기 어려운 120°이상이라면 홈(16)에 의한 토오크 전달효과가 적다. 그리고 이상 기술한 실시예로서 명확한 바와같이 본 발명을 적용할 수 있는 것은 2개의 피결합부재에 의해 공간부가 일정한 상태로 유지되는 경우이다. 예컨데 2판의 동심상원판샤프트와 원판과 같은 것이다. 이것에 대하여 단 2매의 펑행판과 같이 2매의 피결합부재에 의해 공간부가 정형(定形)의 상태로 유지되지 않는 것이라면 2매의 피결합부재의 사이에 결합부재릍 삽입하여도 결합력은 얻어지지 않는다.In the case of 60 degrees or less, when the coupling member 18 is 120 degrees or more which is hard to flow in the groove 16, the torque transmission effect by the groove 16 is small. As apparent from the embodiments described above, the present invention can be applied to a case where the space part is maintained in a constant state by two members to be joined. For example, the second edition's concentric shaft and the original. On the other hand, if the space is not held in a fixed state by the two members to be joined, such as only two flat plates, the coupling force is obtained even when the coupling member is inserted between the two members. I do not lose.

다시 말하면 결합부재의 삽입에 의해 피결합부재와의 사이에 응력이 작용하지 않으면 안된다.In other words, a stress must be applied between the member to be joined by the insertion of the member.

이상과 같은 발명에 있어서는 다음과 같은 효파를 가진다. 2개의 피결합부재의 결합면상에 홈의 내표면에 다시 세밀한 홈을 형성한 것으로 일방의 피결합부재의 큰 토오크를 확실하게 사방의 피결합 부재에 전달할 수가 있다. 결합면 및 홈에 소요되는 내부응력(P)을 발생시킬 수 있기 때문에 기계적으로 안정한 결합력이 얻어진다.In the invention as described above, the following effects are obtained. By forming fine grooves again on the inner surface of the grooves on the engagement surfaces of the two engagement members, a large torque of one engagement member can be reliably transmitted to all the engagement members. Since the internal stress P required for the mating surface and the groove can be generated, a mechanically stable bonding force is obtained.

또 홈내에 결합부재가 충만하므로 축방향 인발력(Q)을 결합부재의 재료의 전단 강도와 전단면적의 적(積)의 값으로 되어 대단히 큰값으로 된다. 그리고 제1의 피결합부재 및 제2의 피결합부재는 결합부재보다 변형저항이 큰 재료이기 때문에 가압 및 소성유동에 의해 제1 및 제2의 피결합부재가 왜곡하지 않고 또 용접하는 경우와 같은 열변형이 없기 때문에 고정도가 유지된다.In addition, since the coupling member is filled in the groove, the axial pull force Q becomes the value of the shear strength of the material of the coupling member and the product of the shear area, which is very large. In addition, since the first to be joined member and the second to-be-joined member are materials having a higher deformation resistance than the joining member, the first and second to-be-engaged members are welded without distortion by welding and plastic flow. Since there is no thermal deformation, high accuracy is maintained.

이것은 본 결합방법의 경우 피결합부재는 미리 최종 제품의 칫수정도 및 표면처리를 실시한 형으로 사용할 수 있으므로 유리한 결합방법이라고 말할 수 있다. 이것은 제1 및 제2의 피결합부재는 제품구성에 있어서 필요한 재료를 선정할 수 있다. 왜냐하면 결합부재는 상기의 피결합부재보다 변형저항이 적은 재료를 선정하는 것에 따라 가능하다.This can be said to be an advantageous joining method in the case of the present joining method, since the member to be joined can be used in a form in which the final product is dimensioned and surface treated in advance. This means that the first and second to-be-engaged members can select materials necessary for the product configuration. This is because the coupling member can be selected by selecting a material having a lower deformation resistance than the member to be joined.

또한 결합부재는 단순형상으로도 좋고, 냉간 가압으로 접합하는데 생산공정이 간단하며, 생산성이 높고, 가압용의 유압프레스등의 규모로 설비도 충분하다.In addition, the joining member may have a simple shape, the production process is simple to join by cold press, the productivity is high, and the equipment is sufficient on the scale of the hydraulic press for press.

이상 기술한 실시예는 본 발명의 기본적인 구성에 관한 것이다.Embodiments described above relate to the basic configuration of the present invention.

이하 제품의 실용화의 응용예를 나타내고 그 효과를 병기한다.The application example of the practical use of a product is shown below, and the effect is written together.

제13도에 나타낸 바와 같이 플라이휠 마그네트의 요부로서 본 발명의 결합방법을 적응한 예이다. 제13도에 있어서 샤프트(40)는 내연기관에 의해 구동되므로 그 일단은 테이퍼 부(42)로 되어 있다.As shown in FIG. 13, the coupling method of the present invention is adapted as a main portion of the flywheel magnet. In FIG. 13, since the shaft 40 is driven by an internal combustion engine, one end thereof becomes a taper portion 42. As shown in FIG.

보스(44)는 너트(46)에서 샤프트(40)에 고정되어 있다. 보스(44)에는 플라이휠(48)이 본 발명의 결합방법에 의해 고착되어 있다.The boss 44 is fixed to the shaft 40 at the nut 46. The flywheel 48 is fixed to the boss 44 by the coupling method of the present invention.

플라이휠(48)에는 마그네트(50)가 고정되고 한편 고정판(52)에 코일(53)이 고정되어 있다.The magnet 50 is fixed to the flywheel 48, while the coil 53 is fixed to the fixed plate 52.

내연기관의 회전력은 간헐적으로 변동하기 때문에 샤프트(40)에 고정된 보스(44)와 플라이휠(48)과의 사이의 결합에는 큰 토오크 전달이 요구된다. 보스(44)와 플라이횔(48)과는 결합부재(55)로서 결합되어 있다Since the rotational force of the internal combustion engine varies intermittently, a large torque transmission is required for engagement between the boss 44 fixed to the shaft 40 and the flywheel 48. The boss 44 and the flywheel 48 are engaged as a coupling member 55.

보스(44)의 결합부 외주면에는 제14도에 나타낸 바와 같이 원주 방향의 홈(54)가 설치되고 또한 그 홈(54)의 저면에 축방향의 세밀한 홈(56)이 설치되어 있다.As shown in FIG. 14, the circumferential groove 54 is provided in the outer peripheral surface of the engaging part of the boss 44, and the fine groove 56 of the axial direction is provided in the bottom face of the groove 54. As shown in FIG.

플라이휠(48)에도 제15도에 나타낸 바와같이 주(周) 방향홈(58) 내에 축방향의 적은 홈(60)이 형성되어 있다.Also in the flywheel 48, as shown in FIG. 15, a small groove 60 in the axial direction is formed in the main direction groove 58. As shown in FIG.

이것들의 홈(56), (60)은 제16도에 나타낸 바와같이 너얼링공구 가공에 의해 또는 제17도 및 제18도에 나타낸 바와 같이 바이트를 사용한 절삭가공에 의해 형성된다.These grooves 56 and 60 are formed by a knurling tool processing as shown in FIG. 16 or by cutting using a bite as shown in FIGS. 17 and 18.

제16도에 있어서 너얼링공구코머(62)를 화살표(64) 방향으로 회전하는 보스(44)에 화살표(66) 방향으로 가압하는 것에 의해 홈(54)의 저면에 축방향의 적은 홈(56)이 형성된다.In FIG. 16, a small groove 56 in the axial direction is formed on the bottom surface of the groove 54 by pressing the kneading tool commer 62 in the direction of the arrow 66 against the boss 44 that rotates in the direction of the arrow 64. ) Is formed.

제17도에 있어서 보스(44)를 샤프트를 개재하여 회전대(68)상에 유지하고, 회전대(68)를 회전시켜 일방바이트(70)에 화살표(72)방향의 진동을 가하면서 가공한다.In Fig. 17, the boss 44 is held on the swivel table 68 via a shaft, and the swivel table 68 is rotated and processed while applying the vibration in the direction of the arrow 72 to the one-way bite 70.

제18도에 나타낸 바와같이 바이트(74)에 화살표(76)와 같이 경사방향의 진동을 가하면서 가공할 수도 있다.As shown in FIG. 18, the bite 74 can be processed while applying the vibration in the oblique direction as shown by the arrow 76. FIG.

이 방법에 의하면 홈(54)과 홈(56)을 동시에 형상할 수 있다.According to this method, the groove 54 and the groove 56 can be formed simultaneously.

제19도는 제13도에 나타낸 본 발명의 결합구조(A)와 6개의 리베트에 의한 결합구조(B)에 관하여 토오크(T)의 크기를 구한 시험결과를 나타낸 것이다.FIG. 19 shows the test results obtained by obtaining the magnitude of the torque T with respect to the coupling structure A of the present invention shown in FIG. 13 and the coupling structure B by six rivets.

결합부재가 연강으로서 보스외경이 38mm, 플라이휠 내경이 42mm 외경이 102mm, 주방향 홈의 평균깊이(h10) 및 축방향 홈의 평균높이(h11)가 다같이 0.3mm, 주방향 홈의 측면의 경사각 α1, α2는 다같이 45°, 주방향 홈의 폭이 2mm의 조건하에서 정적인 토오크시험을 했다.The joining member is made of mild steel with a boss outer diameter of 38 mm, a flywheel inner diameter of 42 mm, an outer diameter of 102 mm, an average depth of the main groove (h 10 ) and an average height of the axial groove (h 11 ), respectively, 0.3 mm The inclination angles α 1 and α 2 were both static torque tests under the condition of 45 ° and the width of the grooves in the circumferential direction was 2 mm.

그 결과 135kg·m의 토오크를 얻었다.As a result, a torque of 135 kgm was obtained.

이것에 대하여 보스 외경 38mm 플라이휠 내경 42mm, 외경 102mm, 리베트 직경 6mm, 리베트 취부위치 직경 60mm, 6개를 더하여 조이는 조건하에서는 92.5kg·m의 토오크가 얻어져 결합부에 파괴를 발생했다.On the other hand, a torque of 92.5 kg · m was obtained under the tightening conditions by adding a boss outer diameter of 38 mm, a flywheel inner diameter of 42 mm, an outer diameter of 102 mm, a rivet diameter of 6 mm, a rivet mounting position diameter of 60 mm, and six, resulting in breakage at the joint.

또 보스 및 플라이휠의 각 홈 내표면에 축방향의 미세홈을 형성한 경우에는 축방향홈을 형성하지 않는경우에 비하여 3배 크기의 토오크를 전달할 수 있다.In addition, in the case where the microgrooves in the axial direction are formed on the inner surfaces of the grooves of the boss and the flywheel, the torque can be three times larger than in the case where the axial grooves are not formed.

그리고 제20도는 제19도의 경우와 같은 구조의 것에 관하여 충격(각 가속도：角加速度) 반복시험을 했던 결과를 나타낸다.20 shows the results of repeated impact tests (angular acceleration) on the structure having the same structure as in FIG.

플라이휠의 중량은 1.4kg이고 각 가속도 W는 5red/sec2이다.The flywheel weighs 1.4 kg and the angular acceleration W is 5 red / sec 2 .

본 발명의 졀합구조(A)에 의하면 결합부 파괴에 달할때까지의 반복 수(N)가 6×106회인 것에 대하여 리베트에 의한 결합구조(B)의 경우 반복수는 5×104회이다.According to the joining structure (A) of the present invention, the number of repetitions is 5 × 10 4 in the case of the joining structure (B) by riveting, while the number of repetitions (N) until reaching the joint breakage is 6 × 10 6 . .

그리고 제13도에 있어서는 보스와 플라이휠의 결합은 14개소 뿐이지만 제21도에 나타낸 바와같이 보스와 플라이휠의 결합을 축방향이 2개소 (78), (80)로 행하면 보다 큰 결합력이 얻어진다.In Fig. 13, there are only 14 positions where the boss and the flywheel are engaged, but as shown in Fig. 21, when the boss and the flywheel are engaged in two places (78) and (80) in the axial direction, a larger engagement force is obtained.

제22도는 본 발명을 톱니바퀴와 샤프트의 결합에 응용한 예를 나타낸 도면이다.22 is a view showing an example in which the present invention is applied to the coupling of the cog wheel and the shaft.

톱니바퀴(82)는 그 중앙에 공(孔)을 가지며, 이 공의 지름은 샤프트(84)의 외경과 같다. 공표면의 일부에는 톱니바퀴의 단면에서 일정거리의 위치에 홈이 설치되어 있고 한편 이 홈의 밑에는 전술한 바와같이 축방향의 다른 홈이 형성되어 있다.The gear 82 has a ball in the center thereof, the diameter of which is equal to the outer diameter of the shaft 84. A part of the hollow surface is provided with a groove at a certain distance from the cross section of the cog wheel, and under the groove, another groove in the axial direction is formed as described above.

한편 샤프트(84)에도 상기 홈에 대응하여 홈이 설치되어 있고 그 저부에 축방향의 다른 홈(16)이 설치되어 있다.On the other hand, the shaft 84 is provided with the groove corresponding to the said groove, and the other groove 16 of the axial direction is provided in the bottom part.

결합방법은 전술한 예와 마찬가지로 샤프트(84)에 톱니바퀴(82)를 압입하고 그 후 상기홈을 포함하는 공간에 결합부재(88)를 가압 삽입한다.In the coupling method, as in the above-described example, the gear 82 is press-fitted into the shaft 84 and then the coupling member 88 is press-inserted into the space including the groove.

이와같이하여 얻어진 결합구조는 큰 토오크를 전달할 수가 있고 충격을 수반하는 회전력이 작용하여도 결합상태가 악화하는 일이 없다.The coupling structure obtained in this way can transmit a large torque, and the coupling state does not deteriorate even if the rotational force accompanying an impact is applied.

본 발명은 이상 기술한 응용예 외에 원통과 샤프트, 샤프트와 판등 원판, 원통, 샤프트, 원주, 평판, 봉등의 결합에 작용할 수 있다.In addition to the above-described applications, the present invention can act on a combination of a cylinder, a shaft, a disk such as a shaft and a plate, a cylinder, a shaft, a circumference, a plate, a rod, and the like.

Claims (1)

결합면(6, 8)의 전주위에 걸쳐 홈(12, 14)을 형성한 제1의 부재(2)와 제2의 부재(4)를 간격을 두고 대향시켜 그 간격에 상기한 제1 및 제2의 부재(2, 4)보다 변형 저항이 작고 또 소정의 기계적인 강도를 가진 결합부재(18)를 가압에 의해 소성변형 시킴으로써 고착하여 이루어지는 2개의 부재의 결합방법에 있어서, 상기한 홈(12, 14)의 저면에 凹凸부(16)를 형성하여 그 凹凸부(16) 및 홈(12, 14)내에 결합부재(18)를 소성변형에 의해 충전시켜 고착시키는 것을 특징으로 한 2개의 부재의 결합방법.The first member 2 and the second member 4 having the grooves 12 and 14 formed on the entire circumference of the mating surfaces 6 and 8 are opposed to each other at intervals, and the first and second described above are spaced apart. In the joining method of the two members formed by bonding the joining member 18 having a deformation resistance smaller than the second members 2 and 4 and having a predetermined mechanical strength by plastic deformation by pressing, the groove 12 described above. 14 is formed on the bottom surface of the two members, and the coupling member 18 is filled in the recess 16 and the grooves 12 and 14 by plastic deformation and fixed. Joining method.
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