KR20220081374A - 냉간압연 및 열처리 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

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코랄리 쥔
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Abstract

본 발명은, 중량% 로, C: 0.12 - 0.25 %, Mn: 3.0 - 8.0 %, Si: 0.70 - 1.50 %, Al: 0.3 - 1.2 %, B: 0.0002 - 0.004 %, S ≤ 0.010 %, P ≤ 0.020 %, N ≤ 0.008 % 를 포함하는 조성을 갖는 냉간압연 및 열처리 강판을 다루며, 상기 조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물이고, 상기 강판은, 표면 분율로, 5% 내지 45% 의 페라이트; 25% 내지 85% 의 파티셔닝된 마르텐사이트 (상기 파티셔닝된 마르텐사이트는 2x106 /mm2 보다 엄격하게 작은 탄화물 밀도를 가짐); 10% 내지 30% 의 잔류 오스테나이트; 8% 미만의 프레시 마르텐사이트로 이루어진 미세조직을 갖고, 상기 프레시 마르텐사이트의 일부가 10% 미만의 총 표면 분율로 마르텐사이트-오스테나이트 아일랜드 형상으로 잔류 오스테나이트와 결합된다.

Description

냉간압연 및 열처리 강판 및 그 제조 방법
본 발명은 높은 연성 및 성형성을 갖는 냉간압연 고강도 강판 및 그러한 강판의 수득 방법에 관한 것이다.
자동차용 보디 구조적 부재 및 보디 패널의 부품과 같은 다양한 아이템을 제조하기 위해, DP (Dual Phase) 강 또는 TRIP (Transformation Induced Plasticity) 강으로 제조된 판을 사용하는 것이 알려져 있다. 자동차 산업의 주요 과제 중 하나는 안전 요건을 소홀히 함이 없이 지구 환경 보전의 측면에서 차량의 연비를 개선하기 위해 차량의 중량을 줄이는 것이다. 이러한 요건을 충족시키기 위하여, 향상된 항복 강도와 인장 강도 및 양호한 연성 및 성형성을 갖는 판을 갖도록 철강업계는 새로운 고강도 강을 지속적으로 개발하고 있다.
공보 WO2019123245 에는 켄칭 및 파티셔닝 프로세스로 1000 MPa 내지 1300 MPa항복 강도 YS, 1200 MPa 내지 1600 MPa 의 인장 강도 TS, 적어도 10% 의 균일 연신율 UE, 적어도 20% 의 구멍 확장비 HER 를 갖는 고강도 및 고성형성 냉간압연 강판을 수득하는 방법이 기재되어 있다. 냉간압연 강판의 미세조직은, 면적 분율로, 평균 결정립 크기가 최대 1.3 ㎛ 이고 페라이트의 평균 결정립 크기와 페라이트의 표면 분율의 곱이 최대 35㎛% 인 10% 내지 45% 의 페라이트, Mn 함량이 1.1*Mn% 보다 높은 (Mn% 은 강 중 Mn 함량을 나타냄) 8% 내지 30% 의 잔류 잔류 오스테나이트, 최대 8% 의 프레시 마르텐사이트, 최대 2.5% 의 시멘타이트 및 잔부인 파티셔닝된 마르텐사이트로 이루어진다. Mn 함량이 1.1*Mn% 보다 높은, 적어도 8% 의 잔류 오스테나이트의 표면 분율은, 높은 연석과 높은 강도의 조합 획득을 허용한다.
열간압연 강판의 어닐링 동안, 오스테나이트는 망간이 풍부해진다. 본 발명에 따른 냉간압연 후의 어닐링은 더 미세한 프레시 마르텐사이트 및 M-A 아일랜드를 갖는 미세조직을 균질화하며, 따라서 공보 WO2019123245 의 특성을 제공하지 않는다.
공보 WO2018220430 은 부품을 생산하기 위해 열간 성형되는 강판에 관한 것이다. 이어서, 강 부품은 냉각된 후, 후처리 온도로 재가열 및 유지되고, 실온으로 냉각된다. 이러한 열간 성형 공정은, 강 부품 및 성형 공구의 기하학적 구조 때문에, 이 부품의 강한 국부적 변형을 유도하여, 미세조직의 국부적 변형을 초래하였다.
따라서, 본 발명의 목적은 상기한 문제점을 해결하는 것, 그리고 950MPa 초과의 항복 강도, 1180MPa 초과의 인장 강도, 10% 초과의 균일 연신율 및 25% 초과의 구멍 확장비 HER 를 갖는 강판을 제공하는 것이다.
본 발명의 목적은 청구항 1 에 따른 강판을 제공함으로써 달성된다. 강판은 청구항 2 내지 10 중 어느 하나에 따른 특징을 또한 포함할 수 있다. 다른 목적은 청구항 11 에 따른 방법을 제공함으로써 달성된다.
이제, 제한을 도입함이 없이 본 발명을 상세하게 설명하고 예로써 보여줄 것이다.
이하에서, Ae1 은 평형 변태 온도를 나타내며, 이 온도 미만에서는 오스테나이트가 완전히 불안정하고, Ae3 는 평형 변태 온도를 나타내며, 이 온도 초과에서는 오스테나이트가 완전히 안정하고, Ms 는 마르텐사이트 시작 온도, 즉 냉각 시 오스테나이트가 마르텐사이트로 변태하기 시작하는 온도를 나타낸다. 이 온도들은 다음 식으로 계산될 수 있다:
Figure pct00001
본 발명에 따른 강의 조성은, 중량% 로, 다음을 포함한다:
본 발명에 따르면, 탄소 함량은 0.12% 내지 0.25% 이다. 0.50% 초과로 첨가하면, 강판의 용접성이 감소될 수 있다. 탄소 함량이 0.12% 미만이면, 잔류 오스테나이트 분율이 충분한 연신율 및 인장 강도를 얻을 정도로 충분히 안정화되지 않는다. 바람직한 실시형태에서, 탄소 함량은 0.15% 내지 0.25% 이다.
본 발명에 따르면, 오스테나이트의 안정화와 함께 충분한 연신율을 얻기 위해 망간 함량은 3.0% 내지 8.0% 이다. 8.0% 초과로 첨가하면, 중심 편석 위험이 증가하여 항복 강도 및 인장 강도를 손상시킨다. 3.0% 미만에서, 최종 조직은 불충분한 잔류 오스테나이트 분획을 포함하여서, 연성 및 강도의 원하는 조합이 달성되지 않는다. 바람직한 실시형태에서, 망간 함량은 3.0% 내지 5.0% 이다.
본 발명에 따르면, 규소 함량은 0.70% 내지 1.50% 이다. 적어도 0.70% 의 규소 첨가는 충분한 양의 잔류 오스테나이트를 안정화시키는 것에 도움을 준다. 1.50% 초과에서, 표면에 산화 규소가 형성되고, 이는 강의 코팅성을 손상시킨다. 바람직한 실시형태에서, 규소 함량은 0.80% 내지 1.30% 이다.
알루미늄이 정교화 (elaboration) 동안 액상의 강을 탈산시키기는 데 매우 효과적인 원소이므로, 알루미늄 함량은 0.3% 내지 1.2% 이다. 개재물 발생을 방지하고 산화 문제를 피하기 위해, 알루미늄의 함량은 1.2% 이하이다. 바람직한 실시형태에서, 알루미늄 함량은 0.3% 내지 0.8% 이다.
강의 켄칭성을 증가시키고 강판의 용접성을 향상시키기 위해, 붕소 함량은 0.0002% 내지 0.004% 이다. 선택적으로 일부 원소들이 본 발명에 따른 강의 조성에 첨가될 수 있다.
열간압연 동안 오스테나이트 결정립을 미세화하고 석출 강화를 제공하기 위해, 니오븀이 선택적으로 0.06 % 까지 첨가될 수 있다. 바람직하게는, 첨가된 니오븀의 최소량은 0.0010% 이다. 0.06% 초과에서, 항복강도 및 연신율이 원하는 수준으로 확보되지 않는다.
몰리브덴은 0.5% 까지 첨가될 수 있다. 몰리브덴은 잔류 오스테나이트를 안정화시켜서, 파티셔닝 동안 오스테나이트 분해를 감소시킨다. 0.5% 초과의 몰리브덴 첨가는 비용이 많이 들고, 요구되는 특성의 관점에서 비효과적이다.
바나듐은 석출 강화를 제공하기 위해 0.2% 까지 선택적으로 첨가될 수 있다.
석출 강화를 제공하기 위해, 티타늄이 0.05% 까지 첨가될 수 있다. 티타늄 수준이 0.05% 이상이면, 항복강도 및 연신율이 원하는 수준으로 확보되지 않는다. 바람직하게는, BN 형성으로부터 붕소를 보호하기 위해 붕소의 첨가에 최소 0.01% 의 티타늄이 첨가된다.
강의 조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불순물이다. 이 점에서, P, S 및 N 은 적어도 불가피한 불순물인 잔류 원소로서 간주된다. S 함량은 0.010 % 미만, P 함량은 0.020 % 미만, N 함량은 0.008 % 미만이다.
이제, 본 발명에 따른 냉간압연 및 열처리 강판의 미세조직을 설명한다. 냉간압연 및 열처리 강판은, 표면 분율로, 5% 내지 45% 의 페라이트, 25% 내지 85% 의 파티셔닝된 마르텐사이트 (이 파티셔닝된 마르텐사이트는 2x106 /mm2 보다 엄격하게 낮은 탄화물 밀도를 갖는다), 10% 내지 30% 의 잔류 오스테나이트, 8% 미만의 프레시 마르텐사이트로 이루어진 미세조직을 갖는다. 프레시 마르텐사이트의 일부가 잔류 오스테나이트와 결합하여, 10% 미만의 총 표면 분율로, 마르텐사이트-오스테나이트 (M-A) 아일랜드를 형성한다. 바람직한 실시형태에서, 이 M-A 아일랜드는 2 이하의 형상 계수 (shape factor) 를 갖는다.
페라이트는 (Ae1+Ae3)/2 내지 Ae3 의 온도에서 어닐링 동안 형성된다. 페라이트 분율이 5% 미만이면, 균일 연신율이 10% 에 도달하지 않는다. 페라이트 분율이 45% 초과이면, 1180MPa 의 인장 강도 및 950MPa 의 항복 강도가 달성되지 않는다.
냉간압연 및 열처리 강판의 미세조직은, 강의 높은 연성을 확보하기 위해 25% 내지 85% 의 파티셔닝된 마르텐사이트를 포함하고, 상기 파티셔닝된 마르텐사이트는 2x106 /mm2 보다 엄격하게 낮은 탄화물 밀도를 갖는다. 파티셔닝된 마르텐사이트는 어닐링 후 냉각 시 형성되어 이후 파티셔닝 단계 동안 파티셔닝된 마르텐사이트이다. 바람직하게는, 미세조직은 40% 내지 80% 의 파티셔닝된 마르텐사이트를 포함한다.
냉간압연 및 열처리 강판의 미세조직은 강의 높은 연성을 보장하기 위한 10% 내지 30% 의 잔류 오스테나이트 및 8% 미만의 프레시 마르텐사이트를 포함한다. 바람직하게는, 미세조직은 최대 6% 의 프레시 마르텐사이트를 포함한다. 냉간압연 및 열처리 강판의 실온에서의 냉각 동안, 프레시 마르텐사이트가 형성된다. 프레시 마르텐사이트 및 마르텐사이트-오스테나이트 아일랜드의 크기는 0.7 ㎛ 미만이다.
본 발명에 따른 강판은 임의의 적절한 제조 방법에 의해 제조될 수 있고, 본 기술분야의 당업자가 이를 규정할 수 있다. 그렇지만, 이하의 단계들을 포함하는 본 발명에 따른 방법을 사용하는 것이 바람직하다:
전술한 강 조성을 갖는, 추가로 열간 압연될 수 있는 반제품이 제공된다. 열간압연을 용이하게 하기 위하여, 반제품을 1150℃ 내지 1300℃ 의 온도 Treheat 로 가열하여 (마무리 열간 압연 온도 FRT 는 800℃ 내지 950℃ 임), 열간압연 강판을 수득한다. FRT 의 최대값은 오스테나이트 결정립의 조대화를 피하도록 선택된다. 바람직하게는, FRT 는 800℃ 내지 910℃ 이다.
그리고, 열간압연 강은 냉각되고, 200℃ 내지 700℃ 의 온도 Tcoil 에서 코일링된다. 바람직하게는, 코일링 온도는 (Ms-100℃) 내지 550℃ 이다.
코일링 후에, 강판은 산화를 제거하기 위해 산세될 수 있다.
그 후, 열간압연 강판의 냉간압연성 및 인성을 향상시키기 위해, 열간압연 강판은 550℃ 내지 700℃ 의 제 1 어닐링 온도 TA1 에서 어닐링되고, 어닐링 온도에서 30s 내지 50h 의 유지 시간 tA1 동안 유지된다.
이어서, 열간압연 및 어닐링 강판을 냉간압연하여, 예를 들어 0.7 mm 내지 3 mm, 또는 더 양호하게는 0.8 mm 내지 2 mm 일 수 있는 두께를 갖는 냉간압연 강판을 수득한다. 냉간 압하율은 바람직하게는 20% 내지 80% 이다. 20$ 미만에서, 후속 열처리 동안의 재결정이 바람직하지 않고, 이는 냉간압연 및 열처리 강판의 연성을 손상시킬 수 있다. 80% 초과에서, 냉간압연 동안 가장자리 균열 위험이 존재한다.
그리고, 냉각압연 강판을 Ae3~10℃ 초과의 제 2 어닐링 온도 TA2 로 재가열하고, 상기 TA2 온도에서 1s 내지 1000s 의 유지 시간 tA2 동안 유지하여, 어닐링 시, 합계가 80% 초과인 마르텐사이트와 베이나이트, 엄격하게 20% 미만의 페라이트, 및 합계가 엄격하게 20% 미만인 마르텐사이트-오스테나이트 (M-A) 아일랜드와 탄화물로 이루어진 미세조직을 수득한다.
마르텐사이트-오스테나이트 아일랜드의 마르텐사이트는 프레시 마르텐사이트이다. 80% 초과의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계에 포함된 마르텐사이트는 오토템퍼드 (auto-tempered) 마르텐사이트이다. 마르텐사이트 유형의 결정은 FEG-SEM 을 구비한 주사 전자 현미경 ("FEG-SEM") 에 의해 행해지고 정량화될 수 있다.
그리고, 냉간압연 강판은 Q&P (quenching and partitioning) 공정을 거친다. Q&P 공정은 하기 단계들을 포함한다:
- 냉간압연 강판을 엄격하게 Ae3 보다 낮고 (Ae1+Ae3)/2 보다 높은 온도 TA3 로 재가열하고, 상기 어닐링 온도 TA3 에서 3 s 내지 1000 s 의 유지 시간 tA3 동안 유지하여, 오스테나이트와 페라이트 조직을 수득하는 단계,
- 냉간압연 강판을 (Ms-50℃) 보다 낮은 켄칭 온도 TQ 로 켄칭하여, 켄칭 강판을 수득하는 단계. 이 켄칭 단계 동안, 오스테나이트는 마르텐사이트로 부분적으로 변태된다. 켄칭 온도가 (Ms-50℃) 보다 높으면, 최종 조직에서의 템퍼드 마르텐사이트 분율이 너무 낮아서, 8% 초과의 프레시 마르텐사이트 분율을 초래하며, 이는 강의 총 연신율에 해롭다.
- 켄칭 강판을 350℃ 내지 550℃ 의 파티셔닝 온도 TP 로 재가열하고, 상기 파티셔닝 온도에서 1 s 내지 1000 s 의 파티셔닝 온도 동안 유지한 후, 실온으로 냉각하는 단계.
본 발명에 따른 냉간압연 및 열처리 강판은 950MPa 초과의 항복 강도 YS, 1180MPa 초과의 인장 강도 TS, 10% 초과의 균일 연신율 UE, 25% 초과의 구멍 확장비 HER 를 갖는다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 냉간압연 및 열처리 강판은 다음 식을 만족시키는 YS 와 TS (단위: MPa), UE, 총 연신율 TE 와 HER (단위: %), 및 규소 함량 %Si (단위: 중량%) 를 갖는다:
Figure pct00002
이 식은 주어진 규소 함량에 대한 기계적 특성의 수준을 나타낸다.
바람직하게는, 총 연신율 TE 는 14% 초과이다.
YS, TS, UE 및 TE 는 ISO 표준 ISO 6892-1 에 따라 측정된다. HER 은 ISO 표준 ISO 16630 에 따라 측정된다.
이제, 절대 제한적이지 않은 이하의 예에 의해 본 발명을 설명한다.
예
3 개의 그레이드 (그 조성은 표 1 에 수집되어 있음) 가 반제품으로 주조되었고, 표 2 에 수집된 공정 파라미터를 따라 강판으로 가공되었다.
표 1 - 조성
시험된 조성은 아래의 표에 수집되어 있고, 원소 함량은 중량% 로 표현된다:
Figure pct00003
표 2 - 공정 파라미터
주조된 강 반제품을 1200℃ 에서 재가열하고, 마무리 압연 온도 FRT 로 열간압연하고, 코일링하고, 온도 TA1 에서 1차 열처리하고, 유지 시간 ta1 동안 상기 TA1 온도에서 유지한 후, 냉간압연하였다. 온도 TA2 에서 제 2 어닐링이 수행되고, Q&P 공정 전에, 냉간압연 강은 상기 TA2 온도에서 유지 시간 ta2 동안 유지되고, 이어서 실온에서 냉각된다. 다음의 특정 조건이 적용되었다:
Figure pct00004
그리고, 어닐링 강판을 분석하였고, Q&P 전과 후의 해당 미세조직 엘리먼트 및 Q&P 후의 기계적 특성을 표 3, 4 및 5 에 각각 수집하였다.
표 3 - Q&P 공정 전 강판의 미세조직
시험된 샘플들의 미세조직을 결정하였고, 아래의 표에 수집하였다:
Figure pct00005
표면 분율은 다음의 방법을 통해 결정된다: 냉간압연 및 열처리 강판에서 시편을 잘라내고, 미세조직이 드러나도록 연마하고 그 자체로 공지된 시약으로 에칭한다. 그 후 섹션을 BSE (Back Scattered Electron) 디바이스에 연결된, 5000x 이상의 배율로 광학 또는 주사 전자 현미경을 통해, 예컨대 "FEG-SEM" (Scanning Electron Microscope with a Field Emission Gun) 으로 검사한다.
각 성분의 표면 분율은 그 자체로 공지된 방법을 통해 이미지 분석으로 결정된다. 잔류 오스테나이트 분율은 예를 들어 X선 회절 (XRD) 에 의해 결정된다.
tA2 동안 온도 TA2 에서 어닐링되지 않은 시도 6 및 7 의 경우, Q&P 전의 미세조직은 냉간압연 강판의 미세조직이다. 시도 1-5 의 경우, Q&P 전에 주어진 미세조직은 제 2 어닐링 후에 수득된 미세조직이다.
표 4 - Q&P 공정 후 강판의 미세조직
시험된 샘플들의 미세조직을 결정하였고, 아래의 표에 수집하였다:
Figure pct00006
제 2 어닐링 덕분에, 0.7 ㎛ 미만의 크기로, 미세한 프레시 마르텐사이트 및 M-A 아일랜드를 갖는 더 균질한 미세조직이 존재한다. 반대로, 시도 6 및 7 에는 제 2 어닐링이 없고, 따라서 오스테나이트에서의 Mn 의 더 현저한 풍부화가 존재하며, 이는 더 불균질한 크기 분포를 갖는 10% 이상의 더 큰 프레시 마르텐사이트 및 M-A 아일랜드를 형성한다.
표 5 - Q&P 공정 후의 냉간압연 및 열처리 강판의 기계적 특성
시험된 샘플들의 기계적 특성을 결정하였고, 아래의 표에 수집하였다:
Figure pct00007
예들은 본 발명에 따른 강판들, 즉 예 1-4 가 그들의 특정 조성 및 미세조직 덕분에 모든 목표 특성을 나타내는 것임을 보여준다.
시도 5 에서, 강 A 는 본 발명에 따라 열간압연, 코일링, 제 1 시간 동안 어닐링 및 냉간압연된 후 제 2 시간 동안 어닐링된다. Q&P 단계 동안, 강은 낮은 온도 TA3 로 가열되어, 오스테나이트를 제한하고, 따라서 냉각 동안 페라이트를 촉진한다. 그리고, 최종 강판의 항복 강도는 950MPa 미만이고, 식 (YS*UE +TS*TE+TS*HER)/%Si 는 65000 을 달성하지 않는다.
시도 6 및 7 에서, 강 C 및 A 는 각각 Q&P 공정 전에 재가열되지 않는다. Q&P 전의 미세조직은 97% 페라이트이고, Q&P 후 프레시 마르텐사이트의 높은 함량을 초래한다. 큰 크기의 프레시 마르텐사이트의 이러한 높은 분율은 25% 미만의 구멍 확장비를 초래하고, 따라서 65000 미만의 식 (YS*UE +TS*TE+TS*HER)/%Si 를 초래한다.

Claims (11)

  1. 중량% 로,
    C: 0.12 - 0.25 %
    Mn: 3.0 - 8.0 %
    Si: 0.70 - 1.50 %
    Al: 0.3 - 1.2 %
    B: 0.0002 - 0.004 %
    S ≤ 0.010 %
    P ≤ 0.020 %
    N ≤ 0.008 %
    를 포함하고, 중량% 로, 다음의 원소들:
    Mo ≤ 0.5%
    V ≤ 0.2 %
    Nb ≤ 0.06 %
    Ti ≤ 0.05 %
    중 하나 이상을 선택적으로 포함하는 조성을 갖는 강으로 제조된 냉간압연 및 열처리 강판으로서,
    상기 조성의 잔부가 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물이고,
    상기 강판은, 표면 분율로,
    - 5% 내지 45% 의 페라이트,
    - 탄화물 밀도가 2x106 /mm2 보다 엄격하게 작은, 25% 내지 85% 의 파티셔닝된 마르텐사이트,
    - 10% 내지 30% 의 잔류 오스테나이트,
    - 8% 미만의 프레시 마르텐사이트
    로 이루어진 미세조직을 갖고,
    - 상기 프레시 마르텐사이트의 일부가 10% 미만의 총 표면 분율로 마르텐사이트-오스테나이트 (M-A) 아일랜드 형상으로 잔류 오스테나이트와 결합되는, 냉간압연 및 열처리 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    망간 함량이 3.0% 내지 5.0% 인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    규소 함량이 0.80% 내지 1.30% 인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    프레시 마르텐사이트 및 마르텐사이트-오스테나이트 아일랜드 크기가 0.7 ㎛ 미만인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 미세조직은 최대 6% 의 프레시 마르텐사이트를 함유하는, 냉간압연 및 열처리 강판.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    항복 강도 YS 가 950MPa 초과인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    인장 강도 TS 가 1180MPa 초과인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    균일 연신율이 10% 초과인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    구멍 확장비가 25% 초과인, 냉간압연 및 열처리 강판.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    항복 강도 YS (단위: MPa), 인장 강도 TS (단위: MPa), 균일 연신율 UE (단위: %), 총 연신율 TE (단위: %), 구멍 확장비 HER (단위: %), 및 규소 함량 (단위: 중량%) 이 다음 식을 만족시키는, 냉간압연 및 열처리 강판.
    Figure pct00008
  11. 다음의 연속적인 단계들을 포함하는, 냉간압연 및 열처리 강판의 제조 방법:
    - 강을 주조하여, 제 1 항에 따른 조성을 갖는 반제품을 수득하는 단계,
    - 슬래브를 1150℃ 내지 1300℃ 의 온도 Treheat 에서 재가열하는 단계,
    - 800℃ 내지 950℃ 의 마무리 압연 온도 FRT 로 해서, 재가열된 슬래브를 열간 압연하여, 열간압연 강판을 수득하는 단계,
    - 상기 열간압연 강판을 200℃ 내지 700℃ 의 코일링 온도 Tcoil 에서 코일링하는 단계,
    - 상기 열간압연 강판을 550℃ 내지 700℃ 의 제 1 어닐링 온도 TA1 에서 어닐링하고, 상기 강판을 상기 TA1 온도에서 30s 내지 50h 의 유지 시간 tA1 동안 유지하는 단계,
    - 상기 열간압연 강판을 냉간압연하여, 냉간압연 강판을 수득하는 단계,
    - 상기 냉간압연 강판을 Ae3-10℃ 초과의 제 2 어닐링 온도 TA2 에서 재가열하고, 상기 강판을 상기 TA2 온도에서 1s 내지 1000s 의 유지 시간 tA2 동안 유지하여, 어닐링 시, 합계가 80% 초과인 마르텐사이트와 베이나이트, 엄격하게 20% 미만의 페라이트, 및 합계가 엄격하게 20% 미만인 마르텐사이트-오스테나이트 (M-A) 아일랜드와 탄화물을 포함하는 미세조직을 수득하는 단계, 여기서 Ae3 는 다음 식으로 계산됨:
    Figure pct00009

    - 상기 냉간압연 강판을 엄격하게 Ae3 보다 낮고 (Ae1+Ae3)/2 보다 높은 온도 TA3 로 재가열하고, 상기 강판을 상기 어닐링 온도 TA3 에서 3 s 내지 1000 s 의 유지 시간 tA3 동안 유지하는 단계, 여기서 Ae1 는 다음 식으로 계산됨:
    Figure pct00010

    - 상기 냉간압연 강판을 (Ms-50℃) 보다 낮은 켄칭 온도 TQ 로 켄칭하여, 켄칭 강판을 수득하는 단계, 여기서 Ms 는 다음 식으로 계산됨:
    Figure pct00011

    - 상기 켄칭 강판을 350℃ 내지 550℃ 의 파티셔닝 온도 TP 로 재가열하고, 상기 켄칭 강판을 상기 파티셔닝 온도에서 1 s 내지 1000 s 의 파티셔닝 시간 동안 유지하는 단계,
    - 상기 강판을 실온으로 냉각하여, 냉간압연 및 열처리 강판을 수득하는 단계.
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