KR20220012895A - 어셈블리의 제조 방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 프리코팅된 강 기재로서, - 티타늄을 포함하며 두께가 40 nm 내지 1200 nm 인 제 1 프리코팅, - 선택적으로, 적어도 8 중량% 니켈 및 적어도 10 중량% 크롬을 포함하며 잔부가 철인 중간 프리코팅 층 또는 Fe, Ni, Cr 및 Ti 을 포함하며 Ti 양이 5 중량% 이상이고 다음의 조건: 8 중량% < Cr +Ti < 40 중량% 이 만족되며 잔부가 Fe 및 Ni 인 중간 프리코팅 층으로서, 두께가 2 내지 30 nm 인, 상기 중간 프리코팅 층, - 아연계 코팅인 제 2 프리코팅으로 코팅되고, - 상기 강 기재는 0.05 중량% 초과의 Si 를 포함하는, 프리코팅된 강 기재에 관한 것이다.
Description
본 발명은 프리코팅된 강 기재 (pre-coated steel substrate), 코팅된 강 기재의 제조 방법, 어셈블리의 제조 방법 및 어셈블리에 관한 것이다. 특히 건설 및 자동차 산업에 매우 적합하다.
아연 기반 코팅은 배리어 보호 및 음극 보호 덕분에 부식을 방지할 수 있기 때문에 일반적으로 사용된다. 배리어 효과는 강 표면에 금속 또는 비금속 코팅을 적용함으로써 얻어진다. 따라서, 코팅은 강과 부식성 분위기 사이의 접촉을 방지한다. 배리어 효과는 코팅 및 기재의 성질과는 무관하다. 반대로, 희생 음극 보호는 EMF 시리즈에 따라 아연이 강에 비해 활성 금속이라는 사실에 기초한다. 따라서, 부식이 발생하면, 아연이 강에 비해 우선적으로 소비된다. 음극 보호는 주변 아연이 강 이전에 소비되는 절삭날과 같이 강이 부식성 분위기에 직접 노출되는 영역에서 필수적이다.
그러나, 예를 들어 열간 프레스 경화 또는 저항 스폿 용접 동안에, 이러한 아연 코팅된 강판에 가열 단계가 수행되는 때, 강에서는 강/코팅 계면으로부터 시작되는 크랙이 관찰된다. 실제로, 때때로, 상기 작업 후 코팅된 강판에 크랙이 존재하기 때문에 기계적 특성이 저하된다. 이러한 크랙은 다음 조건에서 나타난다: 코팅 재료의 융점보다 높은 고온; 임계 응력의 존재와 함께, 낮은 융점을 갖는 액체 금속 (아연 등) 과 기재 사이의 접촉; 강 기재의 결정립과 결정립계에서의 용융 금속의 확산 및 습윤. 이러한 현상의 명칭은 액체금속취화 (LME) 로서 알려져 있으며, 또한 액체 금속 보조 크랙킹 (Liquid Metal Assisted Cracking: LMAC) 으로도 불린다.
따라서, 본 발명의 목적은 적어도 LME 문제가 없는 강 기재를 포함하는 어셈블리를 제공하는 것이다. 본 발명의 목적은 특히 열간 프레스 성형 및/또는 용접 후에 LME 문제가 없는 이러한 어셈블리를 얻기 위해 구현하기 쉬운 방법을 이용 가능하게 하는 것이다.
이러한 목적을 위해, 본 발명은 청구항 1 내지 13 중 어느 하나에 따른 프리코팅된 강 기재에 관한 것이다.
본 발명은 청구항 14 내지 16 중 어느 하나에 따른 이 프리코팅된 강 기재의 제조 방법에 관한 것이다.
본 발명은 또한 청구항 17 또는 18 에 따른 어셈블리의 제조 방법에 관한 것이다.
본 발명은 청구항 19 내지 23 에 따른 어셈블리에 관한 것이다.
끝으로, 본 발명은 청구항 24 에 따른 어셈블리의 용도에 관한 것이다.
이제, 오로지 정보 목적으로 제공된 예에 의해 그리고 제한 없이 첨부 도면을 참조하여 본 발명을 설명한다.
도 1 은 본 발명에 따른 프리코팅된 강 기재의 개략도이다.
도 2 는 본 발명에 따른 어셈블리를 보여준다.
도 2 는 본 발명에 따른 어셈블리를 보여준다.
"강" 또는 "강판" 이라는 명칭은 부품이 2500 MPa 이하, 더 바람직하게는 2000 MPa 이하의 인장 강도를 획득할 수 있게 하는 조성을 갖는 강판, 코일, 플레이트를 의미한다. 예를 들어, 인장 강도는 500 MPa 이상, 바람직하게는 980 MPa 이상, 유리하게는 1180 MPa 이상, 심지어 1470 MPa 이상이다.
본 발명은 프리코팅된 강 기재에 관한 것으로, 이는
- 티타늄을 포함하며 두께가 40 nm 내지 1200 nm 인 제 1 프리코팅,
- 선택적으로, 적어도 8 중량% 니켈 및 적어도 10 중량% 크롬을 포함하며 잔부가 철인 중간 프리코팅 층 또는 Fe, Ni, Cr 및 Ti 을 포함하며 Ti 양이 5 중량% 이상이고 다음의 조건: 8 중량% < Cr +Ti < 40 중량% 이 만족되며 잔부가 Fe 및 Ni 인 중간 프리코팅 층으로서, 두께가 2 내지 30 nm 인, 상기 중간 프리코팅 층,
- 아연계 코팅인 제 2 프리코팅 층
으로 코팅되고,
- 상기 강 기재는 0.05 중량% 초과의 Si 를 포함한다.
실제로, 어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 용접 동안, 제 2 프리코팅 내의 용융 Zn 은 코팅이 철에서 포화될 때까지 강을 용해하는 것으로 생각된다. Ti 를 포함하는 제 1 프리코팅이 없는 표준 Zn-코팅된 강에서, 특히 강이 Si 를 함유하는 경우, 강 결정립계에서의 우선적인 Zn 확산 때문에, 이러한 제 1 급속 용해 후에 임계 취화 현상이 발생하여, 이들의 응집 강도의 상당한 감소를 초래하는 것으로 관찰된다. 티타늄을 포함하는 제 1 프리코팅이 존재할 때, Fe, Ti 및 Si 가 풍부한 석출물이 용융 Zn 에 형성되어, 철에서의 코팅의 포화가 강하게 지연되고 용해가 더 길고 더 깊어질 수 있고, 따라서 LME 로부터 기재를 보호한다.
티타늄을 포함하는 제 1 프리코팅의 두께가 40 nm 미만이면, LME 를 방지하기 위해 임계 용접 작업의 전체 기간 동안 티타늄의 양이 용융 코팅 내에 석출물을 형성하기에 충분하지 않을 위험이 있다. 1200 nm 를 초과하는 추가는 추가적인 이점을 가져오지 않는다.
바람직하게는, 제 1 프리코팅은 티타늄으로 이루어지며, 즉 티타늄의 양은 99 중량% 이상이다.
바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 40 내지 80 nm 의 두께를 갖는다. 다른 바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 80 내지 150 nm 의 두께를 갖는다. 다른 바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 150 내지 250 nm 의 두께를 갖는다. 다른 바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 250 내지 450 nm 의 두께를 갖는다. 다른 바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 450 내지 600 nm 의 두께를 갖는다. 다른 바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 600 내지 850 nm 의 두께를 갖는다. 다른 바람직한 실시형태에서, 제 1 프리코팅은 850 내지 1200 nm 의 두께를 갖는다. 실제로, 어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 이 두께들이 LME 에 대한 저항성을 더욱 개선하는 것으로 생각된다.
바람직하게는, 강 기재와 제 1 프리코팅 사이에 중간 프리코팅이 존재하며, 이러한 중간 층은 철, 니켈, 크롬 및 선택적으로 티타늄을 포함한다. 어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 중간 코팅 층은 제 1 프리코팅 상의 제 2 프리코팅의 접착을 더 개선하는 것 같다.
바람직한 실시형태에서, 중간 층은 적어도 8 중량% 니켈 및 적어도 10 중량% 크롬을 포함하고, 잔부는 철이다. 예를 들어, 금속 코팅 층은 16-18 중량% Cr 및 10-14 중량% Ni 을 포함하며 잔부가 Fe 인 316L 스테인리스 강이다.
다른 바람직하게는 실시형태에서, 중간 층은 Fe, Ni, Cr 및 Ti 을 포함하고, Ti 양은 5 중량% 이상이며, 다음의 식: 8 중량% < Cr +Ti < 40 중량% 가 만족되고, 잔부가 Fe 및 Ni 이며, 이러한 중간 코팅 층은 내식 금속 코팅인 코팅 층에 의해 직접 덮인다.
존재하는 경우, 중간 프리코팅의 두께는 2 내지 30 nm 이다. 실제로, 어떠한 이론에도 구속됨이 없이, 이 범위의 두께가 제 2 프리코팅의 접착을 개선한다고 생각된다.
다른 바람직한 실시형태에서, 아연계 코팅은 0.01-8.0% Al, 선택적으로 0.2-8.0% Mg 를 포함하며, 잔부가 Zn 이다. 예컨대, 아연계 코팅은 1.2중량% 의 Al 및 1.2중량% 의 Mg 또는 3.7중량% 의 Al 및 3 중량% 의 Mg 를 포함한다. 더 바람직하게는, 아연계 코팅은 0.10 내지 0.40 중량% 의 Al 를 포함하고, 잔부가 Zn 이다.
바람직하게는, 강 기재는 중량% 로 다음의 화학 조성:
0.05 ≤ C ≤ 0.4%,
0.5 ≤ Mn ≤ 30.0%,
0.05 ≤ Si ≤ 3.0%,
및 순전히 선택적 기준으로, 다음과 같은 하나 이상의 원소:
Al ≤ 2.0%,
P < 0.1%,
Nb ≤ 0.5 %,
B ≤ 0.005%,
Cr ≤ 2.0%,
Mo ≤ 0.50%,
Ni ≤ 1.0%,
V ≤ 0.50%,
Ti ≤ 0.5%
를 가지며, 조성의 잔부는 철 및 정교화 (elaboration) 로부터 유래하는 불가피한 불순물로 구성된다. 더 바람직하게는, 강 기재 중 Mn 의 양은 10 중량% 이하, 유리하게는 6 중량% 이하, 또는 심지어 더 양호하게는 3.5 중량% 미만이다.
도 1 은 본 발명에 따른 프리코팅된 강 기재를 보여준다. 이 예에서, 강판 (1) 은 0.05 중량% 초과의 Si 를 함유하고, 강 표면은 두께가 40 nm 내지 1200 nm 인 티타늄의 제 1 프리코팅 (2) 및 아연의 제 2 프리코팅 (3) 으로 덮인다.
본 발명은 또한 본 발명에 따른 코팅된 강 기재의 제조 방법에 관한 것으로, 본 방법은 다음의 연속적인 단계들을 포함한다:
A. 강 기재를 제공하는 단계,
B. 선택적으로, 강 기재를 표면 준비하는 단계,
C. 제 1 프리코팅 층을 디포짓하는 단계,
D. 선택적으로, 중간 프리코팅을 디포짓하는 단계,
E. 제 2 프리코팅을 디포짓하는 단계.
바람직하게는, 단계 B) 에서, 표면 준비는 에칭 또는 산세에 의해 수행된다. 이 단계는 강 기재의 세정을 가능하게 하여 제 1 프리코팅의 접착을 개선하는 것 같다.
바람직하게는, 단계 C) 및 D) 에서, 제 1 및 중간 프리코팅의 디포짓은 물리 기상 증착에 의해 서로 독립적으로 수행된다. 더 바람직하게는, 제 1 및 중간 프리코팅의 디포짓은 마그네트론 캐소드 분쇄 공정 또는 제트 기상 증착 공정에 의해 서로 독립적으로 수행된다.
유리하게는, 단계 E) 에서, 제 2 프리코팅의 디포짓은 용융 도금에 의해, 전착 공정에 의해 또는 진공 증착에 의해 수행된다.
본 발명은 또한 다음의 연속적인 단계들을 포함하는 어셈블리의 제조 방법에 관한 것이다:
I. 적어도 하나의 금속 기재가 본 발명에 따른 프리코팅된 강 기재인, 적어도 2 개의 금속 기재들을 제공하는 단계, 및
II. 상기 적어도 2 개의 금속 기재들을 용접하는 단계.
바람직하게는, 단계 II) 에서, 용접은 스폿 용접, 아크 용접 또는 레이저 용접에 의해 수행된다.
본 발명에 따른 방법에 의하면, 용접 이음부를 통해 함께 용접된 적어도 2 개의 금속 기재의 어셈블리를 수득할 수 있으며, 여기서 적어도 하나의 금속 기재는, 철, Fe2TiSi 화합물들을 포함하며 잔부가 아연인 코팅에 의해 강 기재가 덮이도록 되어 있고, 상기 코팅은 티타늄 산화물을 포함하는 층에 의해 덮인다. 적어도 하나의 금속 기재는 본 발명에 따른 프리코팅된 강 기재로부터 유래한다.
어떠한 이론에도 구속됨이 없이, Fe2TiSi 화합물이 용접 동안 코팅의 액체 Zn 에서 석출되어, 아연이 강 결정립계 내로 침투하는 것을 방지하는 강렬한 강 용해를 촉진한다고 생각된다. 또한, 티타늄을 포함하는 제 1 프리코팅 층의 일부가 아연계 코팅의 상부에서 이동하여 용접 동안 산화되는 것 같다. 따라서, 본 발명에 따른 어셈블리는 LME 에 대한 높은 저항성을 갖는다.
도 2 는 2 개의 금속 기재의 어셈블리의 용접 이음부를 보여주며, 여기서 하나의 금속 기재는, 철, Fe2TiSiz 화합물 (12; z 는 0.01 내지 0. 8이고 원자비로 표현됨) 을 포함하며 잔부가 아연 (13) 인 제 1 코팅 및 티타늄 산화물 (14) 을 포함하는 제 2 코팅으로 덮인 강판 (11) 이다. 이 예에서, 제 2 금속 기재 (15) 는 무피복 (bare) 강판이다.
일 실시형태에서, 강 기재는 강의 합금 원소의 내부 산화물을 포함하지 않는다.
다른 바람직한 실시형태에서, 강 기재는 강의 합금 원소의 내부 산화물을 포함한다. 바람직하게는, 강 기재는 규소 산화물, 망간 산화물, 크롬 산화물, 알루미늄 산화물 또는 이들의 혼합물을 포함하는 합금 원소의 내부 산화물을 포함한다.
바람직하게는, 제 2 금속 기재는 강 기재 또는 알루미늄 기재이다. 바람직하게는, 제 2 금속 기재는 본 발명에 따른 프리코팅된 강 기재이다.
유리하게는, 어셈블리는 제 3 금속 기재를 포함한다. 바람직하게는, 제 3 금속 기재는 강 기재 또는 알루미늄 기재이다. 바람직하게는, 제 3 금속 기재는 본 발명에 따른 프리코팅된 강 기재이다.
마지막으로, 본 발명은 차량의 부품 제조를 위한, 본 발명에 따른 방법으로부터 수득 가능한 어셈블리의 용도에 관한 것이다.
본 발명에 따른 어셈블리를 사용하여 수득된 향상된 성능을 강조하는 관점에서, 실시형태들의 일부 구체적인 예가 종래 기술에 기초한 어셈블리와 비교하여 상세히 설명될 것이다.
예
시험에 대해, 표 1 에 개시된 중량% 의 화학 조성을 갖는 2 개의 강판을 사용하였다:
예 1: 임계 LME 연신율
시험 1 의 경우, 두께 900 nm 의 티타늄의 제 1 프리코팅이 조성 1 의 강판에 마그네트론 스퍼터링에 의해 디포짓되었다. 이어서, 스테인리스 강 316L 인 중간 프리코팅 층이 티타늄에 디포짓되었다. 중간 층의 두께는 10 nm 이었다. 마지막으로, 아연 코팅인 제 2 프리코팅 층이 제트 기상 증착에 의해 디포짓되었다. 제 2 프리코팅 층의 두께는 7 ㎛ 이었다. 동일한 절차에 따라 조성 3 의 강판에 시험 4 가 제조되었다.
시험 2 의 경우, 두께 7 ㎛ 의 아연 코팅이 강판 (1) 에 전착에 의해 디포짓되었다. 동일한 절차에 따라 조성 3 의 강판에 시험 5 가 제조되었다.
시험 3 은 무피복 강판 (1) 이다.
그리고, 시험 1 내지 3 은 Gleble 장치를 사용하여 초당 1000℃ 의 가열 속도로 주위 온도로부터 800℃, 850℃ 및 900℃ 까지 가열되었다. 각각의 인장 시편에 파단될 때까지 인장 변위가 적용되었다. 변형 속도는 초당 3 mm 였다. 인장력 및 변위가 기록되었고, 파단시 연신율은 이 응력-변형 곡선으로부터 결정될 수 있다. 이 파단시 연신율은 소위 임계 LME 연신율을 나타낸다. 임계 LME 변형이 높을수록, 시험은 LME 에 대한 저항성이 크다. 방법론은 ≪ Critical LME Elongation : Un essai Gleeble pour evaluer la sensibilite au LME d'un acier revetu soude par points ≫, Journees Annuelles SF2M 2017, 23-25 october 2017, JA0104, ArcelorMittal Research Maizieres-les-Metz 라는 간행물에 또한 설명되어 있다.
결과는 아래의 표 1 에 수집되어 있다.
결과는 시험 1 이 시험 2 에 비해 LME 에 대한 개선된 저항성을 갖는다는 것을 보여준다. 시험 1 및 시험 3 은 LME 에 대해 동일한 저항성을 갖는다.
예 2: 세 장 쌓기
상이한 어셈블리들의 LME 에 대한 민감도는 저항 스폿 용접법에 의해 평가되었다. 이러한 목적을 위해, 각각의 시험에 대해, 3 개의 강판이 저항 스폿 용접에 의해 함께 용접되었다.
시험 6 은 조성 2 를 갖는 2 개의 아연도금 강판을 갖는 시험 1 의 어셈블리였다.
시험 7 은 조성 2 를 갖는 2 개의 아연도금 강판을 갖는 시험 2 의 어셈블리였다.
시험 8 은 조성 2 를 갖는 2 개의 아연도금 강판을 갖는 시험 4 의 어셈블리였다.
시험 9 는 조성 2 를 갖는 2 개의 아연도금 강판을 갖는 시험 5 의 어셈블리였다.
용접 전극의 유형은 면 직경이 6 mm 인 F1 이었고; 전극의 클램핑력은 450 daN 이었다. 용접 사이클은 표 2 에 기록되었다:
각 시험은 전류 범위의 상부 용접 한계: Imax 로서 규정된 전류 수준에서 10 개의 스폿 용접부를 생성하기 위해 10 회 재현되었고, Imax 는 0.9 내지 1.1*Iexp 이며, 강도 Iexp 초과에서는 용접 동안 날림이 나타나며, Iexp 는 ISO 표준 18278-2 에 따라 결정되었다.
그리고, 표면 크랙을 통해 횡단면화한 후, 아래의 표 3 에 기재된 바와 같이 광학 현미경을 사용하여, 스폿 용접된 이음부에서 가장 높은 크랙 길이를 평가하였다. LME 크랙 저항 거동은 10 개의 스폿 용접부 (총 100% 를 나타냄) 에 대하여 평가되었다.
본 발명에 따른 시험 6 및 8 은 시험 7 및 9 에 비해 LME 에 대한 우수한 저항성을 나타낸다.
Claims (24)
- 프리코팅된 강 기재 (pre-coated steel substrate) 로서,
- 티타늄을 포함하며 두께가 40 nm 내지 1200 nm 인 제 1 프리코팅,
- 선택적으로, 적어도 8 중량% 니켈 및 적어도 10 중량% 크롬을 포함하며 잔부가 철인 중간 프리코팅 층 또는 Fe, Ni, Cr 및 Ti 을 포함하며 Ti 양이 5 중량% 이상이고 다음의 조건: 8 중량% < Cr +Ti < 40 중량% 이 만족되며 잔부가 Fe 및 Ni 인 중간 프리코팅 층으로서, 두께가 2 내지 30 nm 인, 상기 중간 프리코팅 층,
- 아연계 코팅인 제 2 프리코팅
으로 코팅되고,
- 상기 강 기재는 0.05 중량% 초과의 Si 를 포함하는, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항에 있어서,
상기 제 1 프리코팅은 티타늄으로 이루어지는, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 40 내지 80 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 80 내지 150 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 150 내지 250 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 250 내지 450 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 450 내지 600 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 600 내지 850 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
제 1 프리코팅의 두께가 850 내지 1200 nm 인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 중간 프리코팅 층(들)은 10 내지 13 중량% 니켈, 16 내지 18 중량% 크롬을 함유하며 잔부가 철인 스테인리스 강을 포함하는, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제 2 프리코팅은 0.01 내지 8.0% Al, 선택적으로 0.2-8.0% Mg 를 포함하며 잔부가 Zn 인 아연계 코팅인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제 2 프리코팅은 0.10 내지 0.40 중량% 의 Al 을 포함하며 잔부가 아연인 아연계 코팅인, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 강 기재는 중량% 로 다음의 화학 조성:
0.05 ≤ C ≤ 0.4%,
0.5 ≤ Mn ≤ 30.0%,
0.05 ≤ Si ≤ 3.0%,
및 순전히 선택적 기준으로, 다음과 같은 하나 이상의 원소:
Al ≤ 2.0%,
P < 0.1%,
Nb ≤ 0.5 %,
B ≤ 0.005%,
Cr ≤ 2.0%,
Mo ≤ 0.50%,
Ni ≤ 1.0%,
V ≤ 0.50%,
Ti ≤ 0.5%
를 가지며,
상기 조성의 잔부는 철 및 정교화 (elaboration) 로부터 유래하는 불가피한 불순물로 구성되는, 프리코팅된 강 기재. - 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 따른 프리코팅된 강 기재의 제조 방법으로서, 다음의 연속적인 단계들:
A. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 따른 강 기재를 제공하는 단계,
B. 선택적으로, 상기 강 기재를 표면 준비하는 단계,
C. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 따른 제 1 프리코팅 층을 디포짓하는 단계,
D. 선택적으로, 제 1 항 또는 제 10 항에 따른 중간 프리코팅 층을 디포짓하는 단계,
E. 제 1 항, 제 11 항 또는 제 12 항 중 어느 한 항에 따른 제 2 프리코팅 층을 디포짓하는 단계
를 포함하는, 프리코팅된 강 기재의 제조 방법. - 제 14 항에 있어서,
단계 C) 및 D) 에서, 제 1 프리코팅 층 및 중간 프리코팅 층의 디포짓은 물리 기상 증착에 의해 서로 독립적으로 수행되는, 프리코팅된 강 기재의 제조 방법. - 제 15 항에 있어서,
단계 C) 및 D) 에서, 제 1 프리코팅 및 중간 프리코팅의 디포짓은 마그네트론 캐소드 분쇄 공정 또는 제트 기상 증착 공정에 의해 서로 독립적으로 수행되는, 프리코팅된 강 기재의 제조 방법. - 다음의 연속적인 단계들을 포함하는 적어도 2 개의 금속 기재들의 어셈블리의 제조 방법:
I. 적어도 하나의 금속 기재가 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 따른 또는 제 14 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 따른 방법으로부터 수득 가능한 프리코팅된 강 기재인, 적어도 2 개의 금속 기재들을 제공하는 단계, 및
II. 상기 적어도 2 개의 금속 기재들을 용접하는 단계. - 제 17 항에 있어서,
단계 II) 에서, 용접은 스폿 용접 또는 아크 용접에 의해 수행되는, 어셈블리의 제조 방법. - 용접 이음부를 통해 함께 용접된 적어도 2 개의 금속 기재의, 제 17 항 또는 제 18 항에 따른 방법으로부터 수득 가능한 어셈블리로서,
상기 적어도 하나의 금속 기재는, 철, Fe2TiSiz 화합물들 (z 는 0.01 내지 0.8 이고 원자비로 표현됨) 을 포함하며 잔부가 아연인 코팅에 의해 상기 강 기재가 덮이도록 되어 있고, 상기 코팅은 티타늄 산화물을 포함하는 층에 의해 덮이는, 어셈블리. - 제 19 항에 있어서,
상기 강 기재는 강의 합금 원소의 내부 산화물을 포함하는, 어셈블리. - 제 20 항에 있어서,
상기 강 기재는 규소 산화물, 망간 산화물, 크롬 산화물, 알루미늄 산화물 또는 이들의 혼합물을 포함하는 합금 원소의 산화물을 포함하는, 어셈블리. - 제 19 항 내지 제 21 항 중 어느 한 항에 있어서,
제 2 금속 기재가 강 기재 또는 알루미늄 기재인, 어셈블리. - 제 19 항 내지 제 22 항 중 어느 한 항에 있어서,
제 2 금속 기재가 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 따른 또는 제 14 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 따른 방법으로부터 수득 가능한 프리코팅된 강 기재인, 어셈블리. - 차량의 부품 제조를 위한, 제 17 항 또는 제 18 항에 따른 방법으로부터 수득 가능한 또는 제 19 항 내지 제 23 항에 따른 어셈블리의 용도.
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