KR20210122090A - Tandem gas shield arc welding method and welding device - Google Patents

Abstract

The present invention provides a tandem gas shield arc welding method, which is able to have excellent pore resistance and gap resistance, have a good bead shape, and perform welding at a high speed. In a tandem gas shield arc welding method, a preceding pole uses a solid wire, and carbonated gas is used as shield gas. The torch angle of θL is 40-60°, and the wire protruding length of EL is 10-20 mm. The distance between a root unit and a wire target position on a standing board of HL is 1-3 mm. The welding current of IL (A) and the arc voltage of VL (V) satisfy [50≤VL×1000/IL≤70]. The following pole uses a flux-cored wire, and uses carbonated gas as shield gas. The torch angle of θT is 40-60°, and the wire protruding length of ET is 20-30 mm. The distance between the root unit and the wire target position on a lower plate side of WT is 1-5 mm. The distance between electrodes is 25-45 mm, and the welding speed is 800 mm/min or higher.

Description

탠덤 가스 실드 아크 용접 방법 및 용접 장치{TANDEM GAS SHIELD ARC WELDING METHOD AND WELDING DEVICE}Tandem gas shielded arc welding method and welding apparatus

본 발명은 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법 및 용접 장치에 관한 것이다.The present invention relates to a tandem gas shielded arc welding method and welding apparatus.

조선의 분야에 있어서의 세로 부재(보강재)의 필릿 용접에 있어서는, 최근, 용접의 고속화를 목적으로 하여, 트윈 탠덤 1풀법이나, 3전극을 이용한 고속 필릿 용접법이 개발되어 있다. 트윈 탠덤 1풀법이란, 입판에 대해 양측에 전극을 배치하고, 전극수를 2개로 하고, 2전극으로 1개의 용융지를 형성시키는 용접 방법으로서, 양 전극에 동일한 플럭스 코어드 와이어를 이용하는 방법이 널리 실용화되어 있다.In fillet welding of vertical members (reinforcing materials) in the field of shipbuilding, in recent years, for the purpose of speeding up welding, a twin-tandem single-pull method and a high-speed fillet welding method using three electrodes have been developed. The twin tandem one-pull method is a welding method in which electrodes are placed on both sides of a standing plate, the number of electrodes is two, and one molten pool is formed by two electrodes. A method using the same flux-cored wire for both electrodes has been widely used have.

한편, 이와 같은 2전극을 이용하는 용접 방법으로서, 특허문헌 1에는, 교량이나 선박 등의 분야에서 이용되는 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법이 개시되어 있다. 상기 용접 방법은, 선행극에 솔리드 와이어를 사용하고, 후행극에 플럭스 코어드 와이어를 사용하여, 실드 가스, 토치 각도, 아크 전압, 용접 전류 및 와이어 돌출 길이 등을 조정한 것이다. 이에 의해, 스패터 발생량이 적고, 언더컷이 발생하지 않아, 깊은 용입화가 가능하게 되는 것이 기재되어 있다.On the other hand, as a welding method using such two electrodes, Patent Document 1 discloses a tandem gas shielded arc welding method used in fields such as bridges and ships. In the welding method, a solid wire is used for the leading electrode and a flux-cored wire is used for the trailing electrode, and shield gas, torch angle, arc voltage, welding current, wire protrusion length, and the like are adjusted. Thereby, it is described that there is little amount of spatter generation, undercut does not generate|occur|produce, and deep penetration becomes possible.

또한, 특허문헌 2에는, 특히 후판 부재에 대해 사용되는 2전극 수평 필릿 가스 실드 아크 용접 방법이 제안되어 있다. 특허문헌 2에 기재된 용접 방법도, 선행극에 솔리드 와이어를 사용하고, 후행극에 플럭스 코어드 와이어를 사용하여, 선행극과 후행극의 전극간 거리, 와이어 목적 위치 및 와이어 직경을 조정한 것이다. 이에 의해, 내기공성이 뛰어나고, 스패터 발생량이 적고, 슬래그 박리성 및 비드형상 등이 양호하며, 용입 부족 등의 용접 결함이 없는 대각장(大脚長)의 필릿 용접부를 고능률로 얻을 수 있는 것이 기재되어 있다.Moreover, in patent document 2, the two-electrode horizontal fillet gas shielding arc welding method used especially with respect to a thick plate member is proposed. The welding method described in Patent Document 2 also uses a solid wire for the leading electrode and a flux-cored wire for the trailing electrode, and adjusts the distance between the electrodes, the wire target position, and the wire diameter between the leading electrode and the trailing electrode. Thereby, it is possible to obtain a diagonal fillet weld with high efficiency, which has excellent porosity, little amount of spatter, good slag removability and bead shape, and has no welding defects such as insufficient penetration. is described.

일본 특허 제 6025627 호 공보Japanese Patent Publication No. 6025627 일본 특허 제 6188626 호 공보Japanese Patent Publication No. 6188626

그런데, 교량이나 조선의 분야에 있어서는, 강판이 녹슴 발생을 방지하기 위해, 피용접물인 강판의 표면에 방수 도료인 프라이머가 도포되는 일이 많다. 이 프라이머는 아크열로 기화되어, 가스가 발생하고 용융지에 침입한다. 이 때, 가스가 용융지로부터 외기로 빠져나가지 못한 경우에는, 기공 결함이 발생하고, 외관이 현저하게 열화되여, 수정 공정이 필요하게 된다. 이 때문에, 교량이나 조선 분야에서 적용되는 수평 필릿 가스 실드 아크 용접에 있어서는, 내기공성이 뛰어난 것도 요구된다.By the way, in the field of bridges and shipbuilding, in order to prevent the steel plate from rusting, the primer which is a waterproofing paint is apply|coated to the surface of the steel plate which is a to-be-welded object in many cases. This primer is vaporized by arc heat, generating gas and entering the molten pool. At this time, when the gas does not escape from the molten pool to the outside air, pore defects occur, the appearance is remarkably deteriorated, and a correction process is required. For this reason, in the horizontal fillet gas shielded arc welding applied in the field of a bridge or shipbuilding, it is also calculated|required that it is excellent in porosity.

그렇지만, 상기 특허문헌 1에 기재된 용접 방법은, 상기 프라이머에 기인하는 기공 결함에 관하여, 충분히 고려되어 있지 않다. 또한, 상기 용접 방법에 있어서는, 선행극의 토치 각도 θ_L이 5≤θ_L<40°이며, 용접시에 용접 토치가 하판에 가까워지는 자세가 된다. 따라서, 예를 들면, 선박의 외판에 세로 부재를 용접할 때에, 이웃하는 세로 부재의 간격이 작은 경우에는, 용접 토치의 각도가 작은 것에 의해, 이웃하는 세로 부재를 용접하는 토치군과 간섭해 버려, 용접 토치의 배치가 곤란하게 된다는 과제가 있다. 또한, 이 용접 방법을 조선의 세로 부재의 필릿 용접에 적용된 경우에, 입판과 하판 사이에 수 ㎜ 정도의 갭이 벌어져 있으면, 배어나기 쉽다는 과제가 있다. 이 때문에, 비교적 큰 갭이 존재하여도, 용접 결함을 발생시키는 일이 없는 특성(이하, 이와 같은 특성을 "내(耐)갭성"이라 함)을 만족하는 용접 방법이 요구되고 있다.However, the welding method described in the said patent document 1 is not fully considered about the pore defect resulting from the said primer. Further, in the above welding method, the torch angle θ _L of the leading electrode is 5≤θ _L <40°, and the welding torch becomes close to the lower plate during welding. Therefore, for example, when welding vertical members to the shell plate of a ship, when the spacing between adjacent vertical members is small, the small angle of the welding torch interferes with the torch group welding the adjacent vertical members. , there is a problem that the arrangement of the welding torch becomes difficult. Moreover, when this welding method is applied to the fillet welding of a shipbuilding vertical member, if there exists a gap of about several mm between a standing board and a lower board, there exists a subject that it is easy to seep. For this reason, a welding method which satisfies the characteristic which does not generate|occur|produce a welding defect even if a comparatively large gap exists (Hereinafter, such characteristic is called "gap resistance") is calculated|required.

또한, 상기 특허문헌 2에 기재된 용접 방법은 예를 들면, 두께가 30㎜ 이상의 판재의 용접을 상정하며, 각장(角長)이 8㎜ 이상의 용접부를 얻는 용접 방법으로서, 이것을 세로 부재의 필릿 용접에 적용하여도, 뛰어난 비드형상과, 기공 결함의 저감을 동시에 실현할 수 없다. 따라서, 상기 어느 용접 방법을 사용하여도, 상기 프라이머에 기인한 블로우홀이나 피트 등의 기공 결함이 발생하여, 용접 후에 기공 결함의 수정이 필요하다.In addition, the welding method described in the said patent document 2 is a welding method which assumes welding of a board|plate material with a thickness of 30 mm or more, for example, and obtains a weld part with a leg length of 8 mm or more, This is used for fillet welding of a vertical member. Even if applied, an excellent bead shape and reduction of pore defects cannot be realized at the same time. Therefore, no matter which welding method is used, pore defects such as blowholes and pits are generated due to the primer, and it is necessary to correct the pore defects after welding.

본 발명은 상술한 상황을 감안하여 이루어진 것으로서, 뛰어난 내기공성 및 내갭성을 가지며, 비드형상이 양호하고, 고속으로 용접할 수 있는, 필릿 용접용의 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법 및 용접 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been made in view of the above situation, has excellent porosity resistance and gap resistance, has a good bead shape, and can be welded at high speed, to provide a tandem gas shielded arc welding method and a welding apparatus for fillet welding aim to

본 발명자들은 예의 연구를 실행한 결과, 선행극에 솔리드 와이어를 이용하여 용융지를 깊이 파내려가 루트면의 녹지 않은 잔유물을 줄이는 동시에, 아크 바로 아래로부터 프라이머 가스를 외부로 방출할 수 있으면, 기공 결함이 대폭 저감 되는 것을 발견했다. 또한, 본 발명자들은 와이어의 목적 위치를 적절히 정하고, 선행극의 용접 전류와 아크 전압의 관계를 적절히 제어하는 것에 의해, 내갭성을 확보하는 동시에, 언더컷 등의 용접 결함의 발생을 억제할 수 있는 것도 발견했다.As a result of intensive research, the present inventors dig deep into the molten pool using a solid wire for the leading electrode to reduce unmelted residues on the root surface, and at the same time to release the primer gas from just below the arc to the outside, pore defects found to be significantly reduced. In addition, the present inventors can ensure gap resistance and suppress the occurrence of welding defects such as undercuts by appropriately determining the target position of the wire and appropriately controlling the relationship between the welding current and the arc voltage of the preceding electrode. found.

즉, 본 발명의 상기 목적은 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 따른 하기 [1]의 구성에 의해 달성된다.That is, the above object of the present invention is achieved by the configuration of the following [1] according to the tandem gas shielded arc welding method.

[1] 주면을 갖는 하판과, 상기 하판의 주면에 대해 교차하는 방향으로 배치된 입판을, 선행극과 후행극을 이용하여 필릿 용접하는 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서,[1] A tandem gas shielded arc welding method in which a lower plate having a main surface and a standing plate disposed in a direction intersecting with the main surface of the lower plate are fillet welded using a leading electrode and a trailing electrode,

상기 선행극으로서 솔리드 와이어를 사용하고,Using a solid wire as the preceding electrode,

상기 선행극의 실드 가스로서 탄산 가스를 사용하고,Carbon dioxide gas is used as the shielding gas of the preceding electrode,

상기 주면과 용접 토치가 이루는 상기 선행극의 토치 각도 θ_L이 40°≤θ_L≤60°, _{Torch angle θ L} of the leading pole formed by the main surface and the welding torch is 40°≤θ _L ≤60°,

상기 선행극의 와이어 돌출 길이 E_L이 10㎜≤E_L≤20㎜,The wire protrusion length E _L of the preceding electrode is 10 _mm ≤ E L ≤ 20 mm,

상기 입판측에 있어서의 루트부로부터 상기 선행극의 와이어 목적 위치까지의 거리 H_L이 1㎜≤H_L≤3㎜이며, _{The distance H L} from the root portion on the standing side to the wire target position of the preceding electrode _{is 1 mm} ≤ H L ≤ 3 mm,

상기 선행극의 용접 전류 I_L(A)과 아크 전압 V_L(V)이 하기 식(1)을 만족하는 동시에,At the same time, the welding current I _L (A) and arc voltage V _L (V) of the preceding electrode satisfy the following formula (1),

상기 후행극으로서 플럭스 코어드 와이어를 사용하고,using a flux-cored wire as the trailing electrode,

상기 후행극의 실드 가스로서 탄산 가스를 사용하고,Carbon dioxide gas is used as the shielding gas of the trailing electrode,

상기 주면과 상기 후행극의 용접 토치가 이루는 토치 각도 θ_T가 40°≤θ_T≤60°, _{Torch angle θ T} formed by the welding torch of the main surface and the trailing pole is 40°≤θ _T ≤60°,

상기 후행극의 와이어 돌출 길이 E_T가 20㎜≤E_T≤30㎜,The wire of the trailing electrode protruding length _T E is 20㎜≤E _T ≤30㎜,

상기 하판측에 있어서의 루트부로부터 상기 후행극의 와이어 목적 위치까지의 거리 W_T가 1㎜≤W_T≤5㎜이며,From the root portion in the lower plate side of the distance W _T to the trailing electrode wire, and the target position _T 1㎜≤W ≤5㎜,

상기 선행극과 상기 후행극의 전극간 거리 D가 25㎜≤D≤45㎜,The distance D between the electrodes of the leading electrode and the trailing electrode is 25 mm ≤ D ≤ 45 mm,

용접 속도가 800㎜/min 이상인, 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법.A tandem gas shielded arc welding method, wherein the welding speed is 800 mm/min or more.

50≤V_L×1000/I_L≤70…식(1)50≤V _L ×1000/I _L ≤70… Formula (1)

또한, 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 따른 본 발명의 바람직한 실시형태는, 이하의 [2] 및 [3]에 관한 것이다.Further, a preferred embodiment of the present invention according to the tandem gas shielded arc welding method relates to the following [2] and [3].

[2] 상기 선행극의 용접 전류 I_L이 350A≤I_L≤530A,[2] The welding current I _L of the preceding electrode is 350A≤I _L ≤530A,

상기 선행극의 아크 전압 V_L이 22V≤V_L≤33V인, [1]에 기재된 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법.Of the arc voltage V _L of the leading pole 22V≤V _L ≤33V, tandem gas shielded arc welding method as set forth in [1].

[3] 상기 후행극의 용접 전류 I_T가 250A≤I_T≤400A,[3] the welding current I _T of the trailing pole 250A≤I _T ≤400A,

상기 후행극의 아크 전압 V_T가 25V≤V_T≤38V인, [1] 또는 [2]에 기재된 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법.The arc voltage V _T of the trailing pole 25V≤V _T ≤38V is, [1], the tandem gas shielded arc welding method as set forth in [2].

또한, 본 발명의 상기 목적은 용접 장치에 따른 하기 [4]의 구성에 의해 달성된다.Further, the above object of the present invention is achieved by the configuration of the following [4] according to a welding apparatus.

[4] [1] 내지 [3]중 어느 하나에 기재된 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 이용되는 용접 장치.[4] A welding apparatus used in the tandem gas shielded arc welding method according to any one of [1] to [3].

본 발명에 의하면, 뛰어난 내기공성 및 내갭성을 가지며, 스패터 발생량을 저감할 수 있는 동시에, 비드형상이 양호하며, 고속으로 용접할 수 있는, 필릿 용접용의 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법 및 용접 장치를 제공할 수 있다.Advantageous Effects of Invention According to the present invention, a tandem gas shielded arc welding method and a welding apparatus for fillet welding that have excellent porosity and gap resistance, can reduce spatter generation, have a good bead shape, and can weld at high speed can provide

도 1은 본 발명의 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법을 도시하는 사시도이다.
도 2는 선행극측 용접 토치의 토치 각도를 작게 한 경우의 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법의 일 예를 도시하는 사시도이다.
도 3은 선행극측의 용접 토치 각도 θ_L을 45°, 와이어 목적 위치 P_L을 루트부로서, 필릿 용접한 경우의 용접 금속 상태를 도시하는 단면도이다.
도 4는 선행극측의 용접 토치 각도 θ_L을 45°, 입판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_L까지의 거리 H_L을 2㎜로 하여, 필릿 용접한 경우의 용접 금속 상태를 도시하는 단면도이다.
도 5는 본 발명의 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서, 후행극의 토치 각도 θ_T 및 와이어 목적 위치 P_T를 설명하기 위한 단면도이다.1 is a perspective view illustrating a tandem gas shielded arc welding method according to an embodiment of the present invention.
2 is a perspective view showing an example of a tandem gas shielded arc welding method when the torch angle of the leading electrode side welding torch is made small.
3 : is sectional drawing which shows the welding metal state at the time of fillet welding with 45 degrees of welding torch angle (theta) _L on the side of a preceding pole, and wire target position P _{L as a root part.}
4 to the welding torch angle θ _L from the root portion of a preceding pole side of the 45 °, the distance H _L mouth plate side of the wire to the target position P _L to 2㎜, showing the state of the weld metal, if the fillet weld It is a cross section.
5 is a cross-sectional view for explaining _{the torch angle θ T} of the trailing pole and the wire target position P _T in the tandem gas shield arc welding method according to the embodiment of the present invention.

이하, 본 발명의 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 대해, 도면을 참조하면서 상세하게 설명한다. 또한, 설명의 편의상, 도면 중에 부재의 크기나 형상을 과장하여 도시하고 있는 경우가 있는 동시에, 일부의 구성의 묘사를 생략하고 있는 경우가 있다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, the tandem gas shielded arc welding method which concerns on embodiment of this invention is demonstrated in detail, referring drawings. In addition, for convenience of explanation, the size and shape of a member may be exaggerated in the drawings in some cases, and description of a part of the structure may be omitted.

우선, 도 1을 참조하면서, 본 발명의 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 대해 설명한다.First, a tandem gas shielded arc welding method according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 1 .

본 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법은, 주면(1a)을 갖는 하판(1)과, 상기 하판(1)의 주면(1a)에 대해 교차하는 방향으로 배치된 입판(2) 사이에 형성된 루트부(3)에 대해서, 도시하지 않은 실드 가스를 분사하면서, 필릿 용접을 실행하는 방법이다. 또한, 도 1에 도시하는 바와 같이 본 실시형태에서는, 수평으로 배치된 하판(1)과, 하판(1)의 주면(1a)에 대해 수직으로 배치된 입판(2)을 예로서 설명하지만, 본 발명은 입판(2)이 하판(1)의 주면(1a)에 대해 교차하는 방향으로 배치되는 것이면 좋으며, 반드시 이들이 수직인 것으로 한정되지 않는다.The tandem gas shield arc welding method according to the present embodiment is formed between a lower plate 1 having a main surface 1a and a standing plate 2 arranged in a direction intersecting with the main surface 1a of the lower plate 1 . It is a method of performing fillet welding while injecting a shielding gas (not shown) to the root portion 3 . In addition, as shown in FIG. 1, in this embodiment, although the lower board 1 arrange|positioned horizontally and the standing board 2 arrange|positioned perpendicularly|vertically with respect to the main surface 1a of the lower board 1 are demonstrated as an example, this The invention is as long as the standing board 2 is disposed in a direction intersecting with respect to the main surface 1a of the lower board 1, and these are not necessarily limited to being perpendicular.

입판(2)의 한쪽의 면(주면)(2a)측에는, 선행극측 용접 토치(4a)와 후행극측 용접 토치(5a)가 배치된다. 또한, 입판(2)의 다른쪽의 면(2b)측에도 마찬가지로, 선행극측 용접 토치(4b)와 후행극측 용접 토치(5b)가 배치된다. 선행극측 용접 토치(4a, 4b) 및 후행극측 용접 토치(5a, 5b)는, 각각이 도시하지 않은 용접 전원과 접속되고, 소정의 토치 각도로 보지된다. 그리고, 모재인 하판(1) 및 입판(2) 사이의 소정의 목적 위치에, 소정의 아크 전압 및 용접 전류로 전력이 공급되는 것에 의해, 각각의 전극의 와이어(6a, 6b, 7a 및 7b)와 와이어 목적 위치 사이에 아크가 형성된다.A leading pole side welding torch 4a and a trailing pole side welding torch 5a are arranged on one side (main surface) 2a side of the standing board 2 . Moreover, the preceding electrode side welding torch 4b and the trailing electrode side welding torch 5b are arrange|positioned similarly to the other surface 2b side of the standing board 2 as well. The leading pole side welding torches 4a and 4b and the trailing pole side welding torches 5a and 5b are respectively connected to a welding power source (not shown) and held at a predetermined torch angle. And, the wire 6a, 6b, 7a, and 7b of each electrode by electric power being supplied to the predetermined|prescribed target position between the base material lower board 1 and the standing board 2 with a predetermined arc voltage and a welding current. An arc is formed between the and the wire target location.

여기에서, 토치 각도 θ_L란, 하판(1)의 주면(1a)과, 선행극측 용접 토치(4a, 4b)의 중심선, 즉 와이어(6a, 6b)의 선단부인 돌출부의 중심선이 이루는 각도이다. 마찬가지로, 토치 각도 θ_T란, 하판(1)의 주면(1a)과, 후행극측 용접 토치(5a, 5b)의 중심선, 즉 와이어(7a, 7b)의 선단부인 돌출부의 중심선이 이루는 각도이다.Here, the torch angle θ _L is an angle between the main surface 1a of the lower plate 1 and the centerline of the leading electrode side welding torches 4a and 4b, that is, the centerline of the protrusion that is the tip of the wire 6a, 6b. Similarly, the torch angle θ _T is an angle between the main surface 1a of the lower plate 1 and the centerline of the trailing pole side welding torches 5a, 5b, that is, the centerline of the protrusion that is the tip of the wire 7a, 7b.

모재인 하판(1) 및 입판(2)은 아크에 의해 용융되고, 와이어(6a, 6b, 7a 및 7b)는 아크의 아크열과 동시에, 와이어(6a, 6b, 7a 및 7b)를 흐르는 용접 전류에 의해 생기는 주울열에 의해 용융된다. 그리고, 용융된 와이어(6a, 6b, 7a 및 7b)는 용융된 용접 금속과 융합되는 것에 의해, 용접부가 형성된다.The base material, the lower plate 1 and the standing plate 2, is melted by the arc, and the wires 6a, 6b, 7a and 7b are connected to the welding current flowing through the wires 6a, 6b, 7a and 7b at the same time as the arc heat of the arc. It is melted by the Joule heat generated by Then, the molten wires 6a, 6b, 7a, and 7b are fused with the molten weld metal to form a weld.

여기에서, 본 발명자들은 예의 검토의 결과, 필릿 용접용의 탠덤 가스 실드 아크 용접에 있어서, 뛰어난 내기공성 및 내갭성을 가지며, 비드형상이 양호해지는 용접 방법을 얻기 위해서는Here, as a result of intensive studies, the present inventors, in tandem gas shielded arc welding for fillet welding, have excellent porosity resistance and gap resistance, and in order to obtain a welding method with good bead shape,

(a) 입판(2)의 단면(2c)과 하판(1)의 주면(1a)이 대향하는 영역 S에 있어서의 미용접 부분을 작게 할 것,(a) to make small the unwelded portion in the area S where the end face 2c of the standing board 2 and the main surface 1a of the lower board 1 oppose;

(b) 입판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_L까지의 거리 H_L를 1㎜ 내지 3㎜로 설정하고, 입판과 하판 사이에 갭이 벌어졌다고 하여도 배어나오지 않을 것,(b) Set the distance H _L from the root part to the wire target position P _L on the standing board side to 1 mm to 3 mm, and even if there is a gap between the standing board and the lower board, it should not leak out;

(c) 용접 토치의 목적 위치 P_L을 루트부보다 상방으로 설정하여도, 언더컷이 발생하지 않는 아크 전압 및 용접 전류의 범위를 조정할 것,(c) Adjust the range of arc voltage and welding current in which undercut does not occur even when the target position P _{L of the welding torch is set above the root;}

(d) 후행극에 의해 비드를 정형하기 위해, 목적 위치나 전극간 거리를 적정화하는 것이 극히 중요한 것을 발견했다.(d) In order to shape the bead by the trailing electrode, it was found that it is extremely important to optimize the target position and the distance between the electrodes.

우선, 선행극에 있어서의 각 조건에 대해 상세하게 설명한다.First, each condition in the preceding play will be described in detail.

[선행극] [preceding play]

<실드 가스로서 탄산 가스를 사용한 솔리드 와이어><Solid wire using carbon dioxide as shielding gas>

선행극의 와이어(6a 및 6b)는 희토류 원소 등의 고가인 원소를 함유하지 않는 염가인 솔리드 와이어를 이용하고, 실드 가스로서, 고가인 아르곤 가스 등의 불 활성 가스를 함유하지 않는 100% 탄산 가스를 이용한다. 탠덤 용접법에 있어서는, 선행극에 의해 용입의 깊이를 확보하고, 후행극에 의해 비드형상을 정돈하도록, 2개의 전극으로 역할을 분담하고 있다. 따라서, 본 실시형태에서는 선행극으로서, 깊은 용입을 얻을 수 있는 솔리드 와이어를 사용한다. 또한, 필릿 용접에 있어서, 용입이 깊거나 또는 얕다는 것은, 특별히 지정되지 않는 이상 수평방향, 즉 입판(2)의 두께방향의 용입에 대해 말하는 것으로 한다.The wires 6a and 6b of the preceding electrode use cheap solid wires that do not contain expensive elements such as rare earth elements, and as a shielding gas, 100% carbon dioxide gas that does not contain expensive inert gas such as argon gas. use the In the tandem welding method, the role is shared by two electrodes so that the depth of penetration is ensured by the leading electrode and the bead shape is adjusted by the trailing electrode. Therefore, in this embodiment, the solid wire which can obtain deep penetration is used as a preceding electrode. In the fillet welding, deep or shallow penetration refers to penetration in the horizontal direction, that is, in the thickness direction of the standing plate 2, unless otherwise specified.

또한, 후에 상세하게 설명하지만, 본 실시형태에 있어서는, 선행극의 아크 전압과 용접 전류의 관계 및 그 이외의 용접 조건에 대해서도 적절하게 제어하고 있기 때문에, 100% 탄산 가스 용접을 이용하여도 스프레이 이행시킬 수 있어서, 저 스패터화를 실현하면서 언더컷을 발생시키는 일은 없다.In addition, although it will be described in detail later, in this embodiment, since the relationship between the arc voltage and the welding current of the preceding electrode and other welding conditions are also appropriately controlled, spray transfer is performed even when 100% carbon dioxide gas welding is used. It can be made, and there is no undercutting while realizing low spattering.

<토치 각도 θ_L : 40°≤θ_L≤60°, 입판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_L까지의 거리 H_L : 1㎜≤H_L≤3㎜><Torch angle _{θ L: 40 ° ≤θ L ≤60} °, the distance from the root portion to the wire target position P _L in the mouth plate side H _L: 1㎜≤H _L ≤3㎜>

도 2 내지 도 4를 참조하여, 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서의 선행극의 토치 각도 θ_L 및 와이어 목적 위치 P_L의 한정 이유에 대해 설명한다. 또한, 도 2 내지 도 4에 있어서, 도 1과 동일 내용에 대해서는 동일 부호를 부여하고, 그 상세한 설명은 생략한다.With reference to FIGS. 2-4, the reason for limitation _{of the torch angle (theta) L} of the leading pole in the tandem gas shielded arc welding method, and the wire target position P _{L is demonstrated.} In addition, in FIGS. 2-4, about the same content as FIG. 1, the same code|symbol is attached|subjected, and the detailed description is abbreviate|omitted.

도 2는 선행극측 용접 토치(4a, 4b)의 토치 각도를 작게 한 경우의 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법의 일 예를 도시하는 사시도이다. 도 3은 선행극측의 용접 토치 각도 θ_L을 45°, 와이어 목적 위치 P_L을 루트부(거리 H_L : 0㎜)로 하여, 필릿 용접한 경우의 용접 금속 상태를 도시하는 단면도이다. 도 4는 선행극측의 용접 토치 각도 θ_L을 45°, 입판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_L까지의 거리 H_L을 2㎜로 하여, 필릿 용접한 경우의 용접 금속 상태를 도시하는 단면도이다.2 is a perspective view showing an example of a tandem gas shielded arc welding method in the case where the torch angle of the leading electrode side welding torches 4a and 4b is made small. 3 is a welding torch angle θ _{L of the leading pole side} It is sectional drawing which shows the state of the weld metal at the time of 45 degrees and wire target position P _L being a root part (distance H _{L: 0 mm) and carrying out fillet welding.} 4 to the welding torch angle θ _L from the root portion of a preceding pole side of the 45 °, the distance H _L mouth plate side of the wire to the target position P _L to 2㎜, showing the state of the weld metal, if the fillet weld It is a cross section.

본원 명세서에 있어서, 루트부란, 하판(1)의 주면(1a)과, 입판(2)의 주면(2a) 또는 주면에 대향하는 면(2b)의 접선을 나타내며, 루트부는 용접의 진행방향으로 연장되어 있다. 또한, 하판(1)과 입판(2) 사이에 루트 갭이 존재하는 경우는, 입판(2)의 주면(2a) 또는 주면에 대향하는 면(2b)을 하판(1)까지 연장시켰을 때의 하판(1)의 주면(1a)의 접선을 루트부로 한다.In the present specification, the root portion refers to a tangent line between the main surface 1a of the lower plate 1 and the main surface 2a or the surface 2b facing the main surface of the standing plate 2, and the root portion extends in the welding direction. has been In addition, when a root gap exists between the lower board 1 and the standing board 2, the lower board when the main surface 2a of the standing board 2 or the surface 2b opposite to the main surface is extended to the lower board 1 Let the tangent line of the main surface 1a of (1) be a root part.

도 2에 도시하는 용접에서는, 선행극측 용접 토치(4a, 4b)의 토치 각도 θ_L를 모두 20°, 후행극측 용접 토치(5a, 5b)의 토치 각도 θ_T를 모두 45°로 하고, 와이어 목적 위치 P_L, P_T를 모두 루트부로 하고 있다.In the welding shown in Fig. 2, the torch angles θ _L of the leading pole side welding torches 4a and 4b are all 20°, the torch angles θ _T of the trailing pole side welding torches 5a and 5b are all 45°, and the wire purpose Both positions P _L and P _T are used as the root portion.

여기에서, 본 실시형태는, 조선의 분야에 있어서의 세로 부재의 필릿 용접에 바람직한 탠덤 가스 실드 아크 용접을 상정하고 있다. 따라서, 선행극측 용접 토치(4a, 4b)의 토치 각도 θ_L이 40° 미만, 예를 들면, 20°이면, 이웃하는 세로 부재(도 2의 입판(2)에 상당)의 간격이 작은 경우에는, 이웃하는 세로 부재를 용접하는 토치군과 간섭해 버려, 용접 토치의 배치가 곤란하게 된다. 또한, 입판(2)과 하판(1) 사이에 수 ㎜ 정도의 갭이 벌어진 경우에, 배어나오기 쉬워진다.Here, the present embodiment assumes tandem gas shielded arc welding suitable for fillet welding of vertical members in the field of shipbuilding. _{Therefore, the torch angle θ L} of the leading electrode side welding torches 4a and 4b is If it is less than 40 degrees, for example, 20 degrees, when the space|interval of adjacent vertical members (corresponding to the standing board 2 of FIG. 2) is small, it will interfere with the torch group which welds adjacent vertical members, and a welding torch placement becomes difficult. Moreover, when a gap of about several millimeters is opened between the standing board 2 and the lower board 1, it becomes easy to seep out.

한편, 선행극의 토치 각도 θ_L이 60°을 초과하면, 와이어의 목적 위치 P_L에 상관없이, 깊은 용입을 얻을 수 없다. 따라서, 본 실시형태에 따른 용접 방법에 대해서는, 선행극의 토치 각도 θ_L을 40° 이상 60° 이하로 한다.On the other hand, if the torch angle θ _L of the preceding pole exceeds 60°, deep penetration cannot be obtained regardless of the target position P _{L of the wire.} Therefore, about the welding method which concerns on this embodiment, torch angle (theta) _L of the preceding pole is made into 40 degrees or more and 60 degrees or less.

또한, 도 3에 도시하는 바와 같이, 선행극의 토치 각도 θ_L를 예를 들면 45°로 한 경우라도, 깊은 용입을 얻으려고 하여, 와이어(6a, 6b)의 목적 위치 P_L을 루트부(3)로 설정하면, 입판(2)의 단면(2c)과 하판(1)의 주면(1a)이 대향하는 영역 S에서 녹지 않은 잔유물이 발생하여, 이 영역 S에 존재하는 프라이머가 기화되고, 용접 금속(8) 중에 기공 결함(9)이 발생해 버린다.3, even when the torch angle θ _L of the preceding pole is 45°, for example, in order to obtain deep penetration, the target position P _L of the wires 6a and 6b is set to the root part ( When set to 3), unmelted residues are generated in the area S where the end face 2c of the standing board 2 and the main surface 1a of the lower board 1 face each other, and the primer existing in this area S is vaporized and welded. The pore defect 9 will generate|occur|produce in the metal 8.

그래서, 본 실시형태에서는 또한, 와이어 목적 위치 P_L을 적절히 선택하는 것이 필요하다. 즉, 도 4에 도시하는 바와 같이, 토치 각도 θ_L을 상기하는 바와 같이 설정하는 동시에, 입판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_L까지의 거리(높이) H_L을 1㎜ 이상 3㎜ 이하로 한다. 이에 의해, 입판(2)의 단면(2c)과 하판(1)의 주면(1a)이 대향하는 영역 S에서 녹지 않은 잔유물을 작게 할 수 있어서, 용접 금속(8) 중에 기공 결함 등이 발생하는 것을 방지할 수 있다.Then, in this embodiment, it is also necessary to select _{wire target position P L suitably.} That is, as shown in Fig. 4, the torch angle θ _L at the same time to set up, as described above, at least the root portion of the mouth plate side a distance (height) H _L of the wire to the target position P _L 1㎜ 3㎜ below. Thereby, it is possible to reduce the unmelted residue in the region S where the end face 2c of the standing plate 2 and the main surface 1a of the lower plate 1 oppose, so that pore defects etc. occur in the weld metal 8 can be prevented

또한, 선행극측 용접 토치(4a, 4b)의 용접 방향에 대한 경사각, 즉 선행극측 용접 토치(4a, 4b)의 중심선과 용접방향을 법선으로 하는 면이 이루는 각도 φ_L은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 스패터의 발생량이나 비드형상을 고려하여, 0° 이상 15° 이하의 후퇴각이 되도록 설정하는 것이 바람직하다.In addition, the angle of inclination with respect to the welding direction of the leading pole side welding torches 4a and 4b, that is, the angle φ _L formed between the center line of the leading pole side welding torches 4a and 4b and the surface having the welding direction as the normal line is not particularly limited, Considering the amount of spatter and the bead shape, it is preferable to set the retreat angle to be 0° or more and 15° or less.

<용접 전류 I_L(A)과 아크 전압 V_L(V)의 관계: 식(1)을 만족하는 것><Relationship between welding current I _L (A) and arc voltage V _L (V): satisfying equation (1)>

일반적으로, 100% 탄산 가스를 이용한 용접에서는, 용융된 와이어의 선단에 형성되는 용적(溶滴) 아래로부터 아크가 발생하기 때문에, 용적이 와이어로부터 이탈하기 어려워, 거칠고 크게 되어 버린다. 이 때문에, 용융 금속이 흔들리면서 이행하는 글로뷸 이행이 된다. 글로뷸 이행이 생기면, 스패터가 다량으로 발생하고, 용적 이행에 따라서 용접 전류 I_L도 크게 변동하기 때문에, 아크력도 시시 각각으로 변동한다. 또한, 와이어 목적 위치 P_L을 루트부보다 상방으로 설정하면, 통상의 용접 조건으로 용접한 경우에는, 입판(2)의 표면에 언더컷이 발생하기 쉬워진다.In general, in welding using 100% carbon dioxide gas, since an arc is generated from below the volume formed at the tip of the molten wire, the volume is difficult to separate from the wire, and the volume becomes coarse and large. For this reason, it becomes a globulous transition which migrates while molten metal shakes. When a globula transition occurs, a large amount of spatter is generated, and since the welding current I _L also fluctuates greatly according to the volume transition, the arc force also fluctuates from time to time. In addition, setting the wire target position P _L to above the root portion, when the welding by a conventional welding conditions, is liable to occur on the surface of the undercut ippan (2).

그래서, 본 실시형태에서는, 아크 전압 V_L(V)과 용접 전류 I_L(A)의 비가, 하기 식(1)을 만족하는 범위로 제어하는 것에 의해, 깊은 용입을 확보하면서, 저스패터 용접이 가능해지고, 언더컷이 발생하지 않는 용접 방법을 실현한다. 즉, 식(1)을 만족하는 것에 의해, 용적의 아래가 아닌, 용적의 주위를 둘러싸도록 아크를 형성시키는 것이 가능해져, 100% 탄산 가스 용접이어도 스프레이 이행이 되고, 극저스패터 용접을 실현할 수 있으며, 언더컷도 발생하지 않는다.Then, in this embodiment _{, low-spatter welding, ensuring deep penetration by controlling ratio of arc voltage V L} (V) and welding current I _L (A) to the range which satisfy|fills following formula (1) This becomes possible, and a welding method in which undercut does not occur is realized. That is, by satisfying Equation (1), it becomes possible to form an arc so as to surround the periphery of the volume rather than below the volume, and even 100% carbon dioxide welding can be performed by spraying, and ultra-low spatter welding can be realized. and undercut does not occur.

50≤V_L×1000/I_L≤70…식(1)50≤V _L ×1000/I _L ≤70… Formula (1)

상기 식(1)의 각 파라미터와 용접의 특성에는, 다음과 같은 관계가 있다.Each parameter of the formula (1) and the characteristics of welding have the following relationship.

(A) 아크 전압 V_L이 너무 높은 경우는, 스프레이 이행의 유지를 할 수 없게 되어 글로뷸 이행이 되어, 다량의 스패터가 발생할 것. 또한, 언더컷도 발생하기 쉬워질 것.(A) If the arc voltage V _L is too high, it is impossible to maintain the spray transition, resulting in a globuling transition, resulting in a large amount of spatter. Also, undercuts should be easy to occur.

(B) 용접 전류 I_L이 너무 낮은 경우는 선행극의 아크력이 약해져, 용입도 얕아질 것.(B) When the welding current I _L is too low, the arc force of the leading pole is weakened, and the penetration is also shallow.

(C) 아크 전압 V_L이 너무 낮은 경우는, 아크를 안정적으로 유지할 수 없게 되어, 양호한 비드형상을 얻는 것이 곤란해질 것.(C) When the arc voltage V _L is too low, the arc cannot be stably maintained and it is difficult to obtain a good bead shape.

(D) 용접 전류 I_L이 너무 높은 경우는, 아크력이 너무 과대하게 되어, 양호한 비드형상을 얻는 것이 곤란해질 것.(D) If the welding current I _L is too high, the arc force becomes too excessive, making it difficult to obtain a good bead shape.

그래서, 본 실시형태에서는, 상기 식(1)에 의해 얻어지는 값을 70 이하로 하고, 바람직하게는 65 이하로 한다. 또한, 상기 식(1)에 의해 얻어지는 값을 50 이상으로 한다. 이에 의해, 스프레이 이행을 유지하고 스패터를 저감하는 동시에, 언더컷의 발생을 억제하고, 양호한 비드형상을 유지하면서, 깊은 용입을 얻을 수 있다.Then, in this embodiment, the value obtained by the said Formula (1) is made into 70 or less, Preferably it is made into 65 or less. In addition, the value obtained by the said Formula (1) shall be 50 or more. Thereby, while maintaining spray migration and reducing spatter, generation|occurrence|production of an undercut is suppressed, and deep penetration can be obtained, maintaining a favorable bead shape.

<와이어 돌출 길이 E_L : 10㎜≤E_L≤20㎜><Wire protruding length _L E: _L 10㎜≤E ≤20㎜>

와이어 돌출 길이 E_L은 용접 전류 I_L 및 와이어 용융 속도에 영향을 미친다. 여기에서, 와이어 돌출 길이 E_L이란, 예를 들면, 도 4에 도시하는 선행극측 용접 토치(4a)의 선단부에 있어서, 와이어(6a)에 전류를 공급하기 위한 콘택트 팁(11a)으로부터 모재까지의 길이이다.The wire extrusion length E _L affects the welding current I _L and the wire melting rate. Here, the wire protrusion length E _L is, for example, from the contact tip 11a for supplying an electric current to the wire 6a to the base material at the tip of the leading electrode side welding torch 4a shown in FIG. 4 . is the length

예를 들면, 용접 전류 I_L을 일정하게 한 경우, 와이어 돌출 길이 E_L이 짧을수록, 와이어 용융 속도가 작아져, 깊은 용입에 유리하게 된다. 그러나, 용접 전류 I_L을 가변으로 한 경우에는, 와이어 돌출 길이 E_L이 10㎜ 미만이면, 선행극의 아크력이 너무 강해지기 때문에, 비드형상도 나빠진다. 한편, 와이어 돌출 길이 E_L이 20㎜를 초과하면, 와이어 용융 속도가 과대하게 되어, 용입이 얕아진다. 따라서, 선행극의 와이어 돌출 길이 E_L은 10㎜ 이상 20㎜ 이하로 한다. 또한, 바람직하게는 12㎜ 이상 18㎜ 이하로 한다.For example, when the welding current I _L is made constant, the _{shorter the wire protrusion length E L} is, the smaller the wire melting rate becomes, which is advantageous for deep penetration. However, when the welding current I _L is made variable, if the wire protrusion length E _L is less than 10 mm, the arc force of the preceding electrode becomes too strong, so the bead shape also deteriorates. On the other hand, when wire protrusion length E _L exceeds 20 mm, a wire melting rate will become excessive and penetration will become shallow. Therefore, the wire protrusion length E _L of the preceding electrode shall be 10 mm or more and 20 mm or less. Moreover, Preferably, you may be 12 mm or more and 18 mm or less.

<용접 전류 I_L : 350A≤I_L≤530A, 아크 전압 V_L : 22V≤V_L≤33V><Welding current I _L : 350A≤I _L ≤530A, arc voltage V _L : 22V≤V _L ≤33V>

본 실시형태에서는, 선행극의 아크 전압 V_L(V)과 용접 전류 I_L(A)의 비를, 상기 식(1)을 만족하는 범위로 하는 것에 의해, 소망의 효과를 얻을 수 있지만, 아크 전압 V_L(V) 및 용접 전류 I_L(A)의 각각을 적절히 제어하면, 한층 더 뛰어난 내기공성 및 비드형상을 얻을 수 있다. _{In this embodiment, the desired effect can be obtained by making the ratio of the arc voltage V L} (V) of the preceding electrode to the _{welding current I L} (A) within a range satisfying the formula (1), but the arc If each of the voltage V _L (V) and the welding current I _L (A) is appropriately controlled, further excellent porosity resistance and bead shape can be obtained.

용접 전류 I_L이 350A 이상이면, 용입이 한층 더 깊어져, 녹지 않은 잔유물 또는 기공 결함의 발생을 억제하는 효과가 높아진다. 또한, 용접 전류 I_L이 530A 이하이면, 선행극의 아크력을 적절히 조정할 수 있어서, 보다 뛰어난 비드형상을 얻을 수 있다. 따라서, 용접 전류 I_L은 350A 이상 530A 이하로 하는 것이 바람직하다.When the welding current I _L is 350 A or more, the penetration is further deepened, and the effect of suppressing the occurrence of unmelted residues or pore defects is enhanced. Also, the welding current I _L is If it is 530 A or less, the arc force of the preceding pole can be appropriately adjusted, and a more excellent bead shape can be obtained. Therefore, it is preferable that welding current I _L shall be 350 A or more and 530 A or less.

또한, 아크 전압 V_L이 22V 이상이면, 한층 더 뛰어난 비드형상을 얻을 수 있으며, 아크 전압 V_L이 33V 이하이면, 스패터의 발생량을 적절히 억제할 수 있어서, 언더컷 등의 발생을 방지하는 효과가 높아진다. 따라서, 아크 전압 V_L은 22V 이상 33V 이하로 하는 것이 바람직하다.Also, if the arc voltage V _L is If it is 22 V or more, a further superior bead shape can be obtained, and when the arc voltage V _L is 33 V or less, the amount of spatter generation can be appropriately suppressed, and the effect of preventing the occurrence of undercuts and the like increases. Therefore, the arc voltage V _L is It is preferable to set it as 22V or more and 33V or less.

이어서, 후행극에 있어서의 각 조건에 대해 상세하게 설명한다.Next, each condition in the following play will be described in detail.

[후행극][Aftermath]

<실드 가스로서 탄산 가스를 사용한 플럭스 코어드 와이어><Flux-cored wire using carbon dioxide as shielding gas>

도 1에 도시하는 바와 같이, 본 실시형태에서는, 후행극의 와이어(7a 및 7b)로서 플럭스 코어드 와이어를 이용하고, 실드 가스로서 100% 탄산 가스를 이용한다. 플럭스 코어드 와이어를 이용한 후행극에 의한 용접은, 선행극에 의해 얻어진 용접 금속의 비드형상을 정돈하는 효과를 갖는다.As shown in FIG. 1, in this embodiment, a flux-cored wire is used as the wires 7a and 7b of a trailing electrode, and 100% carbon dioxide gas is used as a shielding gas. Welding by the trailing pole using the flux-cored wire has an effect of arranging the bead shape of the weld metal obtained by the preceding pole.

<토치 각도 θ_T : 40°≤θ_T≤60°, 하판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_T까지의 거리 W_T : 1㎜≤W_T≤5㎜><Torch angle _{θ T: 40 ° ≤θ T ≤60} °, the distance W _T of the root portion of the lower plate side to the wire target position P _T: 1㎜≤W _T ≤5㎜>

도 5를 참조하여, 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서의 후행극의 토치 각도 θ_T 및 와이어 목적 위치 P_T에 대해 설명한다. 또한, 도 5에 있어서, 도 1과 동일 내용에는 동일 부호를 부여하고, 그 상세한 설명은 생략한다.With reference to FIG. 5, the torch angle (theta) _T of the trailing pole in the tandem gas shield arc welding method, and wire target position P _T are demonstrated. In addition, in FIG. 5, the same code|symbol is attached|subjected to the same content as FIG. 1, and the detailed description is abbreviate|omitted.

본 실시형태에서는, 후행극측 용접 토치(5a, 5b)의 토치 각도 θ_T를, 40° 이상 60° 이하, 바람직하게는 45° 이상 55°이하의 각도로 한다. 이에 의해, 선행극에 의해 형성되는 비드를 평탄화하여, 양호한 비드형상으로 정형할 수 있다.In the present embodiment, the torch angle θ _T of the trailing pole side welding torches 5a and 5b is 40° or more and 60° or less, and preferably 45° or more and 55° or less. Thereby, the bead formed by the preceding electrode can be flattened and formed into a good bead shape.

또한, 후행극의 용접 방향에 대한 경사각, 즉 후행극의 중심선과 용접방향을 법선으로 하는 면이 이루는 각도 φ_T는, 특별히 한정되는 것은 아니지만, 스패터의 발생량이나 비드형상을 고려하여, 0° 이상 25° 이하의 전진각이 되도록 설정하는 것이 바람직하다.In addition, the angle of inclination of the trailing pole with respect to the welding direction, that is, the angle φ _T between the center line of the trailing pole and the plane having the welding direction as the normal is not particularly limited, but considering the amount of spatter and the bead shape, 0° It is preferable to set it so that it may become an advancing angle of 25 degrees or less.

본 실시형태에서는 또한, 후행극의 와이어 목적 위치 P_T를 적절히 선택하는 것이 필요하다. 즉, 도 5에 도시하는 바와 같이, 하판측에 있어서의 루트부(3)로부터 와이어 목적 위치 P_T까지의 거리 W_T를 1㎜ 이상 5㎜ 이하로 한다. 이에 의해, 선행극에 있어서 형성된 비드를 평탄화하여, 양호한 비드형상으로 성형할 수 있다.In this embodiment, it is also necessary to appropriately select _{the wire target position P T of the trailing electrode.} That is, as shown in FIG. 5, the distance W _T from the root part 3 in the lower board side to the wire target position P _T shall be 1 mm or more and 5 mm or less. Thereby, the bead formed in the preceding electrode can be flattened and molded into a good bead shape.

<와이어 돌출 길이 E_T : 20㎜≤E_T≤30㎜><Wire protruding length _T E: _T 20㎜≤E ≤30㎜>

와이어 돌출 길이 E_T는 용접 전류 I_T 및 와이어 용융 속도에 영향을 미친다. 선행극과 마찬가지로, 후행극의 와이어 돌출 길이 E_T란, 도 5에 도시하는 후행극측 용접 토치(5a)의 선단부에 있어서, 와이어(7a)에 전류를 공급하기 위한 콘택트 팁(12a)으로부터 모재까지의 길이이다.The wire extrusion length E _T affects the welding current I _T and the wire melting rate. Like the preceding electrode, the wire protrusion length E _T of the trailing pole is from the contact tip 12a for supplying current to the wire 7a to the base material at the tip of the trailing pole side welding torch 5a shown in FIG. 5 . is the length of

후행극의 와이어 돌출 길이 E_T가 20㎜ 미만이면, 와이어 용융량이 부족하다.When the wire protrusion length E _T of the trailing electrode is less than 20 mm, the amount of melted wire is insufficient.

또한, 후행극의 와이어 돌출 길이 E_T가 30㎜를 초과하면, 아크가 불안정하게 되기 쉽다.In addition, when the wire protrusion length E _T of the trailing electrode exceeds 30 mm, the arc tends to become unstable.

따라서, 와이어 돌출 길이 E_T는 20㎜ 이상 30㎜ 이하로 하고, 바람직하게는, 23㎜ 이상 28㎜ 이하로 한다.Therefore, wire protrusion length E _T sets it as 20 mm or more and 30 mm or less, Preferably, you may be 23 mm or more and 28 mm or less.

<용접 전류 I_T : 250A≤I_T≤400A, 아크 전압 V_T : 25V≤V_T≤38V><Welding current I _T : 250A≤I _T ≤400A, arc voltage V _T : 25V≤V _T ≤38V>

후행극에 대해서도, 아크 전압 V_T(V) 및 용접 전류 I_T(A)의 각각을 적절히 제어하면, 한층 더 뛰어난 형상의 비드를 형성할 수 있는 동시에, 용접 결함의 발생을 억제할 수 있다.Also with respect to the trailing electrode, if each of the arc voltage V _T (V) and the welding current I _T (A) is appropriately controlled, a bead having a further superior shape can be formed and the occurrence of welding defects can be suppressed.

용접 전류 I_T가 250A 이상 400A 이하이면, 한층 더 아크를 안정화할 수 있어서, 뛰어난 비드형상을 얻을 수 있다. 또한, 아크 전압 V_T가 25V 이상이면, 한층 더 뛰어난 비드형상을 얻을 수 있으며, 38V 이하이면, 스패터 발생량을 적절히 억제할 수 있어서, 용접 결함의 발생을 방지할 수 있다. 따라서, 용접 전류 I_T는 250A 이상 400A 이하로 하는 것이 바람직하며, 아크 전압 V_T는 25V 이상 38V 이하로 하는 것이 바람직하다.When the welding current I _T is 250 A or more and 400 A or less, the arc can be further stabilized and an excellent bead shape can be obtained. Further, when the arc voltage V _T is 25 V or more, a further superior bead shape can be obtained, and when the arc voltage V T is 38 V or less, the amount of spatter generation can be appropriately suppressed, and the occurrence of welding defects can be prevented. Thus, the welding current I _T is preferably in a range from 250A 400A, an arc voltage V _T is preferably in a range from 25V 38V.

[선행극과 후행극의 전극간 거리 D : 25㎜≤D≤45㎜][Distance between electrodes of leading and trailing poles D: 25mm≤D≤45mm]

본 실시형태에서는 또한, 전극간 거리를 적절히 설정할 필요가 있다. 즉, 전극간 거리가 25㎜ 미만으로 작은 경우, 선행극이 식(1)을 만족하는 조건에 있어서는, 각각의 아크간에 형성되는 탕고임의 형상이 변동되어 버려, 최종적인 비드형상도 불안정하게 되고, 깊은 용입 효과도 얻어지지 않게 된다. 또한, 전극간 거리가 45㎜를 초과하는 경우, 선행극의 용융지가 응고된 후에 후행극의 아크가 통과하게 되기 때문에, 2개의 아크에 의한 용융지가 각각 분리되어 버린다. 그 결과, 후행극에 의한 비드형상의 정형 작용이 없어져, 고속도 용접이 불가능하게 된다.In the present embodiment, it is also necessary to appropriately set the distance between the electrodes. That is, when the inter-electrode distance is small, less than 25 mm, under the condition that the preceding electrode satisfies Equation (1), the shape of the tangent formed between each arc varies, and the final bead shape is also unstable. , the deep penetration effect is not obtained. Moreover, since the arc of a succeeding electrode will pass after the molten pool of a preceding electrode solidifies when the distance between electrodes exceeds 45 mm, the molten pool by two arcs will separate, respectively. As a result, the bead shaping action by the trailing pole is eliminated, and high-speed welding becomes impossible.

따라서, 선행극과 후행극의 전극간 거리 D는 25㎜ 이상 45㎜ 이하로 한다.Therefore, the distance D between the electrodes of the preceding electrode and the following electrode is set to be 25 mm or more and 45 mm or less.

[용접 속도 : 800㎜/min 이상][Welding speed: 800mm/min or more]

본 실시형태에서는, 편측 2전극으로 필릿 용접을 실행하기 때문에, 용접 속도를 800㎜/min 이상의 고속으로 용접할 수 있어서, 뛰어난 시공 능률을 얻을 수 있다. 또한, 용접 속도가 800㎜/min 미만이면, 용접 금속량이 과도하게 증가하여, 비드 외관이 열화하는 동시에, 깊은 용입 효과를 얻을 수 없다. 따라서, 용접 속도는 800㎜/min 이상으로 한다.In this embodiment, since fillet welding is performed with two electrodes on one side, the welding speed can be welded at a high speed of 800 mm/min or more, and excellent construction efficiency can be obtained. In addition, when the welding speed is less than 800 mm/min, the amount of weld metal excessively increases, the bead appearance deteriorates, and the deep penetration effect cannot be obtained. Therefore, the welding speed shall be 800 mm/min or more.

본 실시형태에 있어서, 용접 전원에 대해서는 특별히 한정되지 않으며, 직류 전원 또는 교류 전원 중 어느 하나라도 좋다. 단, 범용적인 관점에서, 정전압 특성을 가지는 직류 전원이 바람직하다. 또한, 하판 및 입판의 재질은 한정되지 않으며, 프라이머 등의 도료가 도장되어 있어도 좋다. 또한 입판의 판 두께에 대해서도 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 사용되는 판 두께 범위는 6㎜ 내지 16㎜이기 때문에, 상한을 16㎜, 하한을 6㎜로 하는 것이 바람직하다. 또한, 용접 와이어의 직경도 특별히 한정되지 않지만, 본 실시형태에서 바람직하게는, 상한은 1.6㎜, 하한은 1.2㎜이다.In this embodiment, it does not specifically limit about a welding power supply, Either a DC power supply or an AC power supply may be sufficient. However, from a general point of view, a DC power supply having a constant voltage characteristic is preferable. In addition, the material of a lower board and a standing board is not limited, Paints, such as a primer, may be coated. Moreover, although it does not specifically limit also about the plate|board thickness of a standing board, Since the board thickness range normally used is 6 mm - 16 mm, it is preferable that an upper limit shall be 16 mm and a lower limit shall be 6 mm. Moreover, the diameter of a welding wire is also although it does not specifically limit, In this embodiment, Preferably, an upper limit is 1.6 mm and a lower limit is 1.2 mm.

이상, 본 발명의 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 대해 설명했지만, 본 발명은 상술한 각 실시형태에 따른 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 이용되는 용접 장치에도 적용된다.As mentioned above, although the tandem gas shielded arc welding method which concerns on embodiment of this invention has been described, this invention is also applied to the welding apparatus used for the tandem gas shielded arc welding method which concerns on each embodiment mentioned above.

[실시예][Example]

이하, 발명예 및 비교예를 들어서 본 발명에 대해 상세하게 설명하지만, 본 발명은 이것들로 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, although an invention example and a comparative example are given and this invention is demonstrated in detail, this invention is not limited to these.

[탠덤 가스 실드 아크 용접][Tandem Gas Shield Arc Welding]

도 1에 도시하는 바와 같이, 수평으로 배치된 하판(1)의 주면(1a)에 대해서, 입판(2)을 수직으로 설치하고, 선행극측 용접 토치(4a, 4b)와 후행극측 용접 토치(5a, 5b)를 이용하여, 실드 가스를 분사하면서, 여러 가지의 용접 조건으로 필릿 용접했다. 선행극 및 후행극에 대해, 토치 전진각 및 후퇴각은 모두 7°, 와이어 직경은 모두 1.6㎜로 하고, 실드 가스로서는, 100% CO₂ 가스를 사용했다. 또한, 솔리드 와이어로서는, 와이어 중의 화학 성분으로서 C≤0.10 질량%, P≤0.025 질량%, S≤0.025 질량%를 만족하는 와이어를 사용했다. 또한, 플럭스 코어드 와이어로서는, 와이어 중의 화학 성분으로서 3.5 질량%≤TiO₂≤9.0 질량%, 0.1 질량%≤ZrO₂≤2.5 질량%를 만족하는 와이어를 사용했다. 또한 모재(하판(1) 및 입판(2))의 판 두께는 모두 12㎜로 하고, 재질은 모두 SM490A를 이용했다. 또한, 모재 표면에 평균 막 두께 30㎛로 프라이머를 도포했다.As shown in Fig. 1, with respect to the main surface 1a of the lower plate 1 arranged horizontally, the standing plate 2 is installed vertically, the leading pole side welding torches 4a, 4b and the trailing pole side welding torch 5a , 5b) was used to perform fillet welding under various welding conditions while spraying shielding gas. With respect to the leading pole and the trailing pole, the torch advance angle and the retreat angle were both 7° and the wire diameter was 1.6 mm, and 100% CO ₂ gas was used as the shielding gas. In addition, as a solid wire, the wire which satisfy|fills C<=0.10 mass %, P<=0.025 mass %, and S<=0.025 mass% as a chemical component in a wire was used. In addition, as the flux-cored wire, and a wire which satisfies 3.5 mass% ≤TiO ₂ ≤9.0 wt% as chemical components of the wire, 0.1% ≤ZrO ₂ ≤2.5% by weight. Moreover, all the plate|board thickness of the base material (the lower board 1 and the standing board 2) made 12 mm, and all used SM490A as a material. Moreover, the primer was apply|coated to the base material surface with an average film thickness of 30 micrometers.

선행극 및 후행극의 각각에 있어서의, 용접 조건, 전극간 거리 및 용접 속도를 하기 표 1 내지 표 4에 나타낸다. 또한, 하기 표 1에 있어서, "와이어의 종류"란에 기재된 FCW는, 플럭스 코어드 와이어(Flux Cored Wire)를 나타낸다. 또한, 루트부로부터 목적 위치까지의 거리의 항목에 기재된 입판측이란, 입판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_L까지의 거리 H_L를 나타내고, 하판측이란, 하판측에 있어서의 루트부로부터 와이어 목적 위치 P_T까지의 거리 W_T를 나타낸다.The welding conditions, the interelectrode distance, and the welding speed in each of the leading electrode and the trailing electrode are shown in Tables 1 to 4 below. In addition, in Table 1 below, FCW described in the "type of wire" column represents a flux-cored wire. In addition, the standing board side described in the item of the distance from a root part to a target position represents the distance H _{L from the root part in a standing board side to a wire target position P L} , and a lower board side is the root part in the lower board side. represents the distance W _T from to the wire target position P _{T .}

[평가 시험][Evaluation Test]

비교예 No.1 내지 25 및 발명예 No.26 내지 50에 대해, 기공 결함, 내갭성 및 비드형상의 평가 시험을 실시했다. 각 평가 시험의 시험 방법 및 평가 기준에 대해 이하에 나타내고, 평가 결과를 하기 표 5 및 표 6에 나타낸다.For Comparative Examples Nos. 1 to 25 and Inventive Examples Nos. 26 to 50, evaluation tests for pore defects, gap resistance, and bead shape were performed. The test method and evaluation criteria of each evaluation test are shown below, and an evaluation result is shown in following Table 5 and Table 6.

<기공 결함><Stomach defect>

기공 결함은, 일본 공업 규격 JIS Z 3104-1995로 정해지는 방사선 투과 시험에 준거하여 투과 사진을 촬영하고, 용융 금속 중에 기포가 발생하고 있는지를 확인하는 것에 의해 평가했다. 평가 기준으로서는, 결함이 확인되지 않은 경우를 ○(양호)로 하고, 기포가 발생하고 있으며, 결함이 확인된 경우를 ×(불량)로 했다.The pore defect was evaluated by taking a transmission picture based on the radiographic test defined by Japanese Industrial Standards JIS Z 3104-1995, and confirming whether or not bubbles were generated in the molten metal. As evaluation criteria, the case where a defect was not confirmed was made into (circle) (good), the bubble generate|occur|produced, and the case where a defect was confirmed was made into * (poor).

<내갭성><Gap resistance>

내갭성은 하판(1)과 입판(2)을 2㎜의 갭으로 배치하고, 상기 탠덤 가스 실드 아크 용접 조건으로 용접하여, 얻어진 용접 금속을 관찰하는 것에 의해 평가했다. 평가 기준으로서는, 배어나옴 등이 없으며, 모재 사이가 충분히 가교되어 있던 것을 ○(양호)로 하고, 배어나옴 등이 발생하거나, 또는 모재간이 충분히 가교되어 있지 않은 것을 ×(불량)로 했다.Gap resistance was evaluated by observing the obtained weld metal by arrange|positioning the lower board 1 and the standing board 2 by the gap of 2 mm, welding under the said tandem gas shielded arc welding conditions. As the evaluation criteria, those in which there was no bleeding or the like were sufficiently crosslinked between the base metals were designated as ○ (good), and those in which bleeding or the like were not sufficiently crosslinked were designated as × (poor).

<비드형상><Bead shape>

비드형상은 슬래그를 박리한 후의 표면 외관을 육안으로 확인하고, 용접 결함이 없으며, 비드형상이 양호한 것을 ○(양호)로 하고, 용접 결함이 발생한 경우 또는 비드형상이 불안정한 것을 ×(불량)로 했다.As for the bead shape, the appearance of the surface after peeling off the slag was visually confirmed, and a case in which there was no welding defect and a good bead shape was denoted as ○ (good), and a case in which a welding defect occurred or an unstable bead shape was denoted as × (bad). .

[표 1][Table 1]

[표 2][Table 2]

[표 3][Table 3]

[표 4][Table 4]

[표 5][Table 5]

[표 6][Table 6]

상기 표 2, 표 4 및 표 6에 나타내는 바와 같이, 발명예 No.26 내지 50은, 선행극 및 후행극의 와이어의 종류, 토치 각도, 목적 위치 및 와이어 돌출 길이가 본 발명의 범위 내인 동시에, 선행극의 용접 전류와 아크 전압의 관계가 식(1)을 만족하고 있으며, 또한, 전극간 거리 및 용접 속도가 본 발명의 범위 내이기 때문에, 고속으로 용접할 수 있어서, 뛰어난 내기공성 및 내갭성이 얻어지고, 비드형상이 양호했다.As shown in Table 2, Table 4, and Table 6, in Inventive Examples Nos. 26 to 50, the wire type, torch angle, target position, and wire protrusion length of the leading electrode and the trailing electrode are within the scope of the present invention, Since the relationship between the welding current and the arc voltage of the preceding electrode satisfies Equation (1), and the distance between the electrodes and the welding speed are within the scope of the present invention, high-speed welding is possible and excellent porosity and gap resistance This was obtained, and the bead shape was favorable.

한편, 표 1, 표 3 및 표 5에 나타내는 바와 같이, 비교예 No.1 및 2는, 식(1)의 값이 큰 동시에, 선행극의 목적 위치가 하판측 5㎜ 내지 6㎜이기 때문에, 영역 S의 녹지 않은 잔유물이 극히 커져, 기공 결함이 다량으로 발생했다. 또한, 이들은 전극간 거리 D가 100㎜로 크기 때문에, 2개의 아크에 의한 용융지가 각각 분리되어 버린다. 그 결과, 고속 용접이 불가능하게 되며, 비교예 No.2에서는 용접 속도가 빠르기 때문에, 기공 결함의 다량 발생 뿐만이 아니라, 정상 비드가 형성되지 않았다.On the other hand, as shown in Table 1, Table 3, and Table 5, Comparative Examples No. 1 and 2 have a large value of Formula (1), and the target position of the leading electrode is 5 mm to 6 mm on the lower plate side, The unmelted residue in the region S became extremely large, and a large amount of pore defects occurred. Moreover, since the distance D between electrodes is large as 100 mm, the molten pool by two arcs will separate, respectively. As a result, high-speed welding became impossible, and since the welding speed was high in Comparative Example No. 2, not only a large amount of pore defects were generated, but also normal beads were not formed.

비교예 No.3 내지 6은, 선행극의 토치 각도가 본 발명 범위의 하한 미만인 동시에, 선행극의 와이어 목적 위치가 루트부(0㎜)이며, 특히 비교예 No.3에 대해서는, 또한 후행극의 와이어 목적 위치도 루트부(0㎜)이기 때문에, 모두 내갭성이 불량이 되었다.In Comparative Examples No. 3 to 6, the torch angle of the leading pole is less than the lower limit of the range of the present invention, and the wire target position of the leading pole is the root portion (0 mm). Since the target position of the wire was also at the root portion (0 mm), the gap resistance was poor in all of them.

비교예 No.7 및 8은, 선행극의 토치 각도가 본 발명 범위의 하한 미만인데다, 입판측 2㎜ 내지 3㎜ 목적 때문에, 영역 S가 녹지 않은 잔유물이 커져, 기공 결함이 다량 발생했다. 이 경우, 전극간의 탕고임 형상이 안정적으로 유지되지 않으며, 비드형상도 나빠졌다.In Comparative Examples No. 7 and 8, the torch angle of the preceding electrode was less than the lower limit of the range of the present invention, and for the purpose of 2 mm to 3 mm of the standing plate side, the residue in which the area S was not melted became large, and a large amount of pore defects occurred. In this case, the shape of the tangent between the electrodes was not stably maintained, and the shape of the bead deteriorated.

비교예 No.9 및 10은 선행극의 와이어 목적 위치가 루트부(0㎜)이기 때문에, 영역 S의 녹지 않은 잔유물이 커져, 기공 결함이 발생했다.In Comparative Examples Nos. 9 and 10, since the wire target position of the preceding electrode was the root portion (0 mm), the unmelted residue in the region S became large, and pore defects occurred.

비교예 No.11 및 12는 선행극의 와이어 돌출 길이가 본 발명의 범위로부터 벗어나 있으며, 비교예 No.13 및 14는 전극간 거리가 본 발명의 범위로부터 벗어나 있으며, 비교예 No.15는 용접 속도가 본 발명 범위의 하한 미만이기 때문에, 모두, 비드형상이 불량이 되었다.In Comparative Examples No. 11 and 12, the wire protrusion length of the leading electrode was out of the scope of the present invention, in Comparative Examples No. 13 and 14, the inter-electrode distance was out of the scope of the present invention, and Comparative Example No. 15 was welding. Since the speed was less than the lower limit of the range of the present invention, in all cases, the bead shape was poor.

비교예 No.16 내지 18은 식(1)의 값이 본 발명의 범위를 초과하여 크게 되어 있으며, 영역 S의 녹지 않은 잔유물이 커지기 때문에, 기공 결함이 발생하는 동시에, 언더컷도 발생했으므로, 비드형상이 불량이 되었다.In Comparative Examples Nos. 16 to 18, the value of the formula (1) was larger than the range of the present invention, and the unmelted residue in the region S became large, so that pore defects and undercuts occurred at the same time, so that the bead shape This became defective.

비교예 No.19 내지 25는 선행극의 토치 목적 위치가 루트부(0㎜)인 동시에, 와이어 돌출 길이가 본 발명 범위의 상한을 초과하고 있으며, 식(1)에 의해 얻어지는 값에 대해서도, 본 발명 범위의 상한을 초과하고 있다. 그 중에서도, 비교예 No.19, 20 및 23은 후행극의 와이어 목적 위치가 루트부(0㎜)이며, 비교예 No.23 내지 25는 선행극의 와이어의 종류가 플럭스 코어드 와이어이다. 따라서, 모두 영역 S의 녹지 않은 잔유물이 커지기 때문에, 기공 결함이 발생했다.In Comparative Examples Nos. 19 to 25, the target position of the torch of the preceding pole was the root portion (0 mm), and the wire protrusion length exceeded the upper limit of the range of the present invention, and also for the value obtained by the formula (1), this The upper limit of the scope of the invention is exceeded. Among them, in Comparative Examples Nos. 19, 20 and 23, the wire target position of the trailing electrode is the root portion (0 mm), and in Comparative Examples Nos. 23 to 25, the wire of the leading electrode is a flux-cored wire. Therefore, all of the unmelted residues in the region S were large, so that pore defects occurred.

1: 하판 2: 입판
3: 루트부 4a, 4b: 선행극측 용접 토치
5a, 5b: 후행극측 용접 토치 6a, 6b, 7a, 7b: 와이어
8: 용접 금속 9: 기공 결함1: Bottom plate 2: Standing plate
3: Root part 4a, 4b: Lead electrode side welding torch
5a, 5b: trailing pole side welding torch 6a, 6b, 7a, 7b: wire
8: weld metal 9: pore defects

Claims (5)

주면을 갖는 하판과, 상기 하판의 주면에 대해 교차하는 방향으로 배치된 입판을, 선행극과 후행극을 이용하여 필릿 용접하는 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서,
상기 선행극으로서 솔리드 와이어를 사용하고,
상기 선행극의 실드 가스로서 탄산 가스를 사용하며,
상기 주면과 용접 토치가 이루는 상기 선행극의 토치 각도 θ_L이 40°≤θ_L≤60°,
상기 선행극의 와이어 돌출 길이 E_L이 10㎜≤E_L≤20㎜,
상기 입판측에 있어서의 루트부로부터 상기 선행극의 와이어 목적 위치까지의 거리 H_L이 1㎜≤H_L≤3㎜이며,
상기 선행극의 용접 전류 I_L(A)과 아크 전압 V_L(V)이 하기 식(1)을 만족하는 동시에,
상기 후행극으로서 플럭스 코어드 와이어를 사용하고,
상기 후행극의 실드 가스로서 탄산 가스를 사용하며,
상기 주면과 상기 후행극의 용접 토치가 이루는 토치 각도 θ_T가 40°≤θ_T≤60°,
상기 후행극의 와이어 돌출 길이 E_T가 20㎜≤E_T≤30㎜,
상기 하판측에 있어서의 루트부로부터 상기 후행극의 와이어 목적 위치까지의 거리 W_T가 1㎜≤W_T≤5㎜이며,
상기 선행극과 상기 후행극의 전극간 거리 D가 25㎜≤D≤45㎜,
용접 속도가 800㎜/min 이상인
탠덤 가스 실드 아크 용접 방법.
50≤V_L×1000/I_L≤70…식(1)In the tandem gas shield arc welding method of fillet welding a lower plate having a main surface and a standing plate disposed in a direction intersecting with the main surface of the lower plate using a leading electrode and a trailing electrode,
Using a solid wire as the preceding electrode,
Carbon dioxide gas is used as the shielding gas of the preceding electrode,
_{Torch angle θ L} of the leading pole formed by the main surface and the welding torch is 40°≤θ _L ≤60°,
The wire protrusion length E _L of the preceding electrode is 10㎜≤E _L ≤20㎜,
_{The distance H L} from the root portion on the standing side to the wire target position of the preceding electrode _{is 1 mm} ≤ H L ≤ 3 mm,
At the same time, the welding current I _L (A) and arc voltage V _L (V) of the preceding electrode satisfy the following formula (1),
using a flux-cored wire as the trailing electrode,
Carbon dioxide gas is used as the shielding gas of the trailing electrode,
_{Torch angle θ T} formed by the welding torch of the main surface and the trailing pole is 40°≤θ _T ≤60°,
The wire of the trailing electrode protruding length _T E is 20㎜≤E _T ≤30㎜,
From the root portion in the lower plate side of the distance W _T to the trailing electrode wire, and the target position _T 1㎜≤W ≤5㎜,
The distance D between the electrodes of the leading electrode and the trailing electrode is 25 mm ≤ D ≤ 45 mm,
Welding speed 800mm/min or more
Tandem gas shield arc welding method.
50≤V _L ×1000/I _L ≤70… Formula (1) 제 1 항에 있어서,
상기 선행극의 용접 전류 I_L이 350A≤I_L≤530A,
상기 선행극의 아크 전압 V_L이 22V≤V_L≤33V인
탠덤 가스 실드 아크 용접 방법.The method of claim 1,
The welding current I _L of the leading pole 350A≤I _L ≤530A,
Arc voltage of the preceding electrode V wherein _L is _L 22V≤V ≤33V
Tandem gas shield arc welding method. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 후행극의 용접 전류 I_T가 250A≤I_T≤400A,
상기 후행극의 아크 전압 V_T가 25V≤V_T≤38V인
탠덤 가스 실드 아크 용접 방법.3. The method according to claim 1 or 2,
The welding current I _T of the trailing pole 250A≤I _T ≤400A,
Arc voltage on the trailing electrode V _T is a _T 25V≤V ≤38V
Tandem gas shield arc welding method. 제 1 또는 제 2 항에 기재된 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 이용되는
용접 장치.A method used in the tandem gas shielded arc welding method according to claim 1 or 2
welding device. 제 3 항에 기재된 탠덤 가스 실드 아크 용접 방법에 이용되는
용접 장치.4. Used in the tandem gas shielded arc welding method according to claim 3
welding device.

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