KR20200106904A - 폴리아미드 멀티필라멘트 및 그것을 사용한 레이스 편물 - Google Patents

Abstract

본 발명의 일 실시형태는 내구성에 우수하고, 패턴이 기려하게 빛나고, 소프트성이 우수한 레이스 편물이 얻어지는 고강력 폴리아미드 멀티필라멘트를 제공한다. 본 발명의 일 실시형태는 단사 섬도가 0.8∼7dtex, 강도가 7.5∼8.5cN/dtex, 결절 강도가 6.0∼7.5cN/dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트에 관한 것이다.

Description

폴리아미드 멀티필라멘트 및 그것을 사용한 레이스 편물

본 발명은 레이스 편물에 적합한 폴리아미드 멀티필라멘트에 관한 것이다. 더욱 상세하게는, 본 발명의 폴리아미드 멀티필라멘트를 레이스지의 지사에 사용했을 때, 내구성이 우수하고, 패턴이 기려하게 빛나고, 촉감이 양호한 레이스 편물을 제공할 수 있는 폴리아미드 멀티필라멘트에 관한 것이다.

합성 섬유인 폴리아미드 섬유나 폴리에스테르 섬유는 기계적·화확적 성질에 있어서 우수한 특성을 갖는 점에서 의료 용도나 산업 용도로 널리 이용되고 있다. 특히, 폴리아미드 섬유는 그 독특한 부드러움, 고강도, 염색시의 발색성, 내열성, 흡습성 등에 있어서 우수한 특성을 갖는 점에서 스타킹, 이너 웨어, 스포츠 웨어 등 일반 의료 용도로 널리 사용되고 있다.

레이스의 소비자 니즈로서, 레이스의 패턴이 기려하게 빛나고, 또한 부드러운 촉감의 레이스가 요망되어 있었다. 레이스의 패턴이 기려하게 빛나게 하기 위해서는 지조직을 구성하는 실의 세섬도화가 필요하지만, 세섬도화에 따라 실 강력이 저하되기 때문에 고강도화가 요망되어 있었다. 또한, 지조직을 구성하는 실의 세섬도화에 따라 병사(柄絲)의 실 비율이 많아지기 때문에, 지사의 교착부에 작용하는 응력이 강해지는 점에서 교착부의 내구성을 강하게 하는 것도 요망되어 있었다. 또한, 레이스의 촉감을 부드럽게 하기 위해서 지조직을 구성하는 실의 단사 세섬도화도 강하게 요망되어 있었다.

폴리아미드 섬유의 고강력화에 대해서는, 예를 들면 특허문헌 1에서는 내구성, 내후성이 우수하고, 또한 고강력, 고터프니스 망지가 얻어지는 섬도 250∼4400dtex의 어망용 나일론 6 섬유 및 그것을 사용한 어망이 제안되어 있다.

특허문헌 2에서는 편가공을 실시해서 산업 자재 용도로 사용하는 경우에, 전단 응력이나 다방향의 충격에 대하여 충격 흡수성이 우수하고, 내구성이나 내피로성이 우수한 섬도 300∼1000dtex의 폴리아미드 섬유 및 이 섬유를 사용한 편물이 제안되어 있다.

일본 특허 공개 2008-31572호 공보 일본 특허 공개 2004-11082호 공보

그러나, 특허문헌 1 및 2에 기재된 섬유는 태섬도이기 때문에 레이스의 투명감이 얻어지지 않아, 레이스 편물로는 적합하지 않다. 또한, 단사 태섬도이기 때문에 레이스 편물의 촉감에 충족될 수 있는 것은 아니었다.

본 발명은 상기 문제를 해결하는 것이며, 세섬도, 단사 세섬도화해도 내구성이 우수한 고강력 폴리아미드 멀티필라멘트를 제공하는 것을 과제로 한다. 더욱 상세하게는, 고강도, 고결절 강도를 가진 폴리아미드 멀티필라멘트에 의해 고차 통과성과 제품 품위가 우수하고, 종래와 같은 수준의 강력을 유지하면서 세섬도화와 단사 세섬도화가 가능해지고, 레이스의 내구성은 유지하면서 레이스 지사의 투명감에 의해 패턴이 기려하게 빛나고, 촉감이 우수한 레이스 편물을 제공하는 것이다.

상기 과제를 해결하기 위해서, 본 발명은 이하의 구성을 채용한다.

(1) 단사 섬도가 0.8∼7dtex, 강도가 7.5∼8.5cN/dtex, 결절 강도가 6.0∼7.5cN/dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트.

(2) (1)에 있어서,

15% 신장시의 인장 강도가 6.1∼7.5cN/dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트.

(3) (1) 또는 (2)에 있어서,

총 섬도가 20∼44dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트.

(4) (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 폴리아미드 멀티필라멘트를 레이스 지사에 사용한 레이스 편물.

(5) 폴리아미드 수지를 용융하고, 방사 구금으로부터 토출된 각 필라멘트를 냉각 고화하고, 연신하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법으로서,

용융된 폴리아미드 수지를 토출하여 필라멘트를 형성하기 위한 방사 구금과, 필라멘트를 서랭하기 위한 가열통과, 필라멘트를 냉각 고화하기 위한 냉각 장치와, 선회류에 의해 실에 수속성을 부여하기 위한 유체 선회 노즐 장치와, 필라멘트를 인수하여 연신하기 위한 인수 롤러와, 필라멘트를 연신하기 위한 연신 장치를 적어도 구비하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 장치를 사용하고,

또한, 하기 (A)∼(D)의 조건을 동시에 충족하는 것을 특징으로 하는 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법.

(A) 상기 가열통이 상기 냉각 장치의 상부에 설치되어 있음

(B) 상기 유체 선회 노즐 장치가 상기 인수 롤러의 상부에 설치되어 있음

(C) 상기 연신 장치가 2단 이상의 다단 연신 장치임

(D) 다단 연신 직후에 저이완 열처리함

(6) (5)에 있어서,

연신 롤러와 릴렉스 롤러 사이에 있어서, 릴렉스율 0∼1.5%, 열 세팅 온도 150∼200℃로 이완 열처리하는 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법.

(발명의 효과)

본 발명의 폴리아미드 멀티필라멘트는 고강도, 고결절 강도를 가진 폴리아미드 멀티필라멘트이다. 또한, 본 발명의 폴리아미드 멀티필라멘트는 고차 통과성과 제품 품위가 우수하고, 레이스의 내구성은 유지하면서 레이스 지사의 투명감에 의해 패턴이 기려하게 빛나고, 촉감이 우수한 레이스 편물을 얻을 수 있다.

도 1은 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 바람직하게 사용하는 것이 가능한 제조 장치의 일 실시형태를 나타내는 것이다.
도 2은 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조의 비교로서 예시한 제조 장치의 일 실시형태를 나타내는 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 바람직하게 사용하는 것이 가능한 방사 구금 및 가열통을 나타내는 개략 단면 모델도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 바람직하게 사용하는 것이 가능한 선회 노즐의 일 실시형태를 나타내는 것이다.

이하, 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 폴리아미드로 구성된다. 이러한 폴리아미드는, 소위 탄화수소기가 주쇄에 아미드 결합을 통해서 연결된 고분자량체로 이루어지는 수지이다.

이러한 폴리아미드는 제사성, 기계 특성이 우수하고, 주로 폴리카프로아미드(나일론 6), 및 폴리헥사메틸렌아디파미드(나일론 66)가 바람직하다. 또한, 겔화하기 어렵고, 제사성이 양호한 점에서 폴리카프로아미드(나일론 6)가 더욱 바람직하다.

상기 폴리카프로아미드는 ε-카프로락탐을 구성단위로 하고, 그 80몰% 이상이 ε-카프로락탐으로 구성된다. 상기 폴리카프로아미드는, 바람직하게는 90몰% 이상의 ε-카프로락탐으로 구성된다.

또한, 상기 폴리헥사메틸렌아디파미드는 헥사메틸렌디암모늄아디페이트를 구성단위로 하고, 그 80몰% 이상이 헥사메틸렌디암모늄아디페이트로 구성된다. 상기 폴리헥사메틸렌아디파미드는, 바람직하게는 90몰% 이상의 헥사메틸렌디암모늄아디페이트로 구성된다.

그 밖의 성분으로서는, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 폴리도데카노아미드, 폴리헥사메틸렌아디파미드, 폴리헥사메틸렌아젤아미드, 폴리헥사메틸렌세바카미드, 폴리헥사메틸렌도데카노아미드, 폴리메타크실릴렌아디파미드, 폴리헥사메틸렌테레프탈아미드, 폴리헥사메틸렌이소프탈아미드 등을 구성하는 모노머인 아미노카르복실산, 디카르복실산, 디아민 등의 단위가 예시된다.

또한, 본 발명의 효과를 유효하게 발현하기 위해서는, 폴리아미드에는 산화티탄으로 대표되는 소광제 등 각종 첨가제를 함유하지 않는 것이 바람직하다. 단, 내열제 등, 본 발명의 효과를 저해하지 않는 범위에서 각종 첨가제를 필요에 따라 함유하고 있어도 좋다. 또한, 그 함유량은 폴리머에 대하여 0.001∼0.1중량%의 범위에서 필요에 따라 혼합하고 있어도 좋다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 단사 섬도, 강도, 및 결절 강도 모두를 상기한 특정 범위로 하는 것을 특징으로 한다.

일반적으로 폴리아미드 멀티필라멘트는 섬도를 가늘게 함으로써 레이스 지사의 투명감이 증가하여 패턴이 기려하게 빛나는 레이스 편물은 얻어지지만, 제품 강도가 낮아져 레이스의 내구성이 저하되어 버린다. 또한, 병사의 실 비율이 많아지기 때문에 교착부에서 지사에 작용하는 응력이 커지게 된다. 따라서, 내구성을 유지하기 위해서는 강도, 결절 강도를 높게 할 필요가 생긴다. 또한, 레이스의 촉감을 부드럽게 하기 위해서 단사 섬도를 가늘게 할 필요가 있다.

그래서, 본 발명자들은 예의 검토하여, 촉감 및 내구성이 우수하고, 레이스 지사의 투명감이 증가하여 패턴이 기려하게 빛나는 레이스 편물을 제공하기 위해서는 단사 섬도, 강도, 및 결절 강도를 상기한 특정 범위로 하는 것이 중요한 것을 발견한 것이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 단사 섬도가 0.8∼7dtex이다. 이러한 범위로 함으로써, 부드러운 촉감의 레이스가 된다. 단사 섬도가 7dtex보다 큰 경우, 레이스의 촉감이 단단해져 버린다. 단사 섬도가 0.8dtex 미만인 경우, 제사 공정, 고차 가공 공정에서의 고장력 상태, 가이드 등의 찰과에 의해 강도 저하, 보풀이 발생하기 쉬워지고, 고차 가공 공정에서의 실 끊김 증가, 제품 강도, 품위가 저하된다. 바람직하게는, 3.0∼6.6dtex이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 강도가 7.5∼8.5cN/dtex이다. 이러한 범위로 함으로써, 레이스의 내구성이 향상되고, 투명감 실현을 위한 세섬도화가 가능해질 수 있다. 강도가 7.5cN/dtex 미만인 경우, 레이스의 내구성이 저하된다. 강도가 8.5cN/dtex보다 큰 경우, 제사 공정, 고차 가공 공정에서의 고장력 상태, 가이드 등의 찰과에 의해 보풀이 발생하기 쉬워져 고차 가공 공정에서의 실 끊김 증가, 품위가 저하된다. 바람직하게는, 7.7∼8.2cN/dtex이다.

레이스 편물은 특수한 편성 구조를 가짐으로써 지사와 병사부의 교착점에 힘이 집중된다. 그 때문에, 상술한 섬유 축 방향의 강도 뿐만 아니라 결절 강도도 높게 하는 것이 레이스의 내구성에는 중요하다. 즉, 섬유 축 방향의 강도에 추가하여, 교착점의 응력 집중 부분의 강도를 향상시키는 것이 레이스의 내구성을 향상시키는 것이다.

또한, 결절 강도를 높게 하는 것은 세섬도의 폴리아미드 멀티필라멘트에 있어서 특히 유효하다. 레이스 지사의 투명감을 실현하기 위해서 지사를 세섬도화하는 경우, 병부의 실 비율이 많아지고, 그 결과 지사의 교착부에 작용하는 응력이 커진다. 그래서, 결절 강도를 높게 함으로써 세섬도화하는 것이 가능해지기 때문이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 결절 강도가 6.0∼7.5cN/dtex이다. 이러한 범위로 함으로써, 레이스의 내구성이 향상, 투명감 실현을 위한 세섬도화할 수 있다. 결절 강도가 6.0cN/dtex 미만인 경우, 지사와 병부의 교착점에 작용하는 응력에 필라멘트가 견뎌지지 않아 파단되고, 레이스의 내구성이 저하된다. 또한, 결절 강도는 클수록 바람직하지만, 본 발명에 있어서의 그 상한값은 7.5cN/dtex이다. 바람직하게는, 6.3∼7.5cN/dtex이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 원사 물성 중 하나의 지표인 15% 신장시의 인장 강도(이하, 「15% 강도」라고 칭하는 경우도 있음)가 6.1∼7.5cN/dtex인 것이 바람직하다. 15% 강도는 JIS L1013(2010) 인장 강도 및 신장률에 준해서 측정하고, 인장 강도-신장 곡선을 그려서, 15% 신장시의 인장 강도(cN)를 총 섬도로 나눈 값으로 했다. 15% 강도는 섬유 모듈러스를 간이적으로 나타내는 값이며, 15% 강도가 높으면 인장 강도-신장 곡선의 구배가 높고, 섬유 모듈러스가 높은 것을 나타낸다. 한편, 15% 강도가 낮으면 인장 강도-신장 곡선의 구배가 낮고, 섬유 모듈러스가 낮은 것을 나타낸다.

후술하지만, 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 다단계, 고배율 연신을 실시하고 있으며, 고배율 연신함으로써 고섬유 모듈러스를 실현하고, 특히 다단계 연신을 실시함으로써 고섬유 모듈러스이면서 보풀 발생도 억제하고 있다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 15% 강도를 6.1∼7.5cN/dtex로 함으로써 제품 품위가 향상된다. 15% 강도를 6.1cN/dtex 이상으로 함으로써 염색 공정에서의 섬유 구조 변화 및 결정 배향도 변화가 적고, 섬유의 수축이 억제됨과 아울러 섬유의 강직성도 유지하기 쉽다. 즉, 레이스 제조 공정에서의 열 세팅시의 치수 변화나 수축 불균일이 적어지고, 생지 표면이 평활하여 기려한 편지가 되고, 제품 품위가 향상된다. 15% 강도를 7.5cN/dtex 이하로 함으로써 고차 가공 공정에서의 실 끊김, 보풀 발생을 억제하여 제품 품위가 향상된다. 바람직하게는, 6.4∼6.9cN/dtex이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 강신도적이 9.5cN/dtex 이상인 것이 바람직하다. 강신도적이 9.5cN/dtex 이상이면, 레이스의 내구성이 양호해지고, 또한 고차 가공 공정에서의 실 끊김이 적고, 고차 통과성이 양호해진다. 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 강신도적이 10.0cN/dtex 이상인 것이 더욱 바람직하다. 또한, 강신도적은 클수록 바람직하지만, 본 발명에 있어서의 그 상한값은 11.5cN/dtex 정도이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 총 섬도가 20∼44dtex인 것이 바람직하다. 이러한 범위로 함으로써, 패턴이 기려하게 빛나고, 촉감이 우수하고, 내구성이 양호한 레이스 편물이 된다. 총 섬도를 44dtex 이하로 함으로써 레이스 지사의 투명성이 증가하여 패턴이 기려하게 빛나고, 촉감이 부드러운 레이스 편성물이 된다. 총 섬도를 20dtex 이상으로 함으로써 강력이나 결절 강력이 충분해지고, 레이스의 내구성이 양호해진다. 더욱 바람직하게는, 22∼33dtex이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 섬유 길이 방향에 있어서의 굵기 불균일의 지표인 섬도 변동값(U%)이 1.2% 이하인 것이 바람직하다. 이러한 범위로 함으로써 레이스 편물을 염색한 후에 멀티필라멘트의 태세에 기인하는 염색 불균일이나 라인이 없고, 제품 품위가 양호한 것으로 된다. 더욱 바람직하게는, 1.0%이하이다. 또한, U%는 작을수록 바람직하지만, 본 발명에 있어서의 그 하한값은 0.4% 정도이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 단면 형상은 특별히 한정되는 것은 아니다. 예를 들면, 둥근 단면, 편평 단면, 렌즈형 단면, 삼엽 단면, 멀티로벌 단면, 3∼8개의 볼록부와 동수의 오목부를 갖는 이형 단면, 중공 단면, 및 기타 공지의 이형 단면이어도 좋다.

본 발명은 상기 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법을 더 제공한다. 본 발명의 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법은 폴리아미드 수지를 용융하고, 방사 구금으로부터 토출된 각 필라멘트를 냉각 고화하고, 연신하는 공정을 포함한다.

상기 방법은 (1) 용융된 폴리아미드 수지를 토출하고, 필라멘트를 형성하기 위한 방사 구금과, (2) 필라멘트를 서랭하기 위한 가열통과, (3) 필라멘트를 냉각 고화하기 위한 냉각 장치와, (4) 선회류에 의해 실에 수속성을 부여하기 위한 유체 선회 노즐 장치와, (5) 필라멘트를 인수하여 연신하기 위한 인수 롤러와, (6) 필라멘트를 연신하기 위한 연신 장치를 적어도 구비하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 장치를 이용하여 실시된다.

또한, 상기 방법은 하기 (A)∼(D)의 조건을 동시에 충족하는 것을 특징으로 한다.

(A) 가열통이 냉각 장치의 상부에 설치되어 있음

(B) 유체 선회 노즐 장치가 인수 롤러의 상부에 설치되어 있음

(C) 연신 장치가 2단 이상의 다단 연신 장치임

(D) 다단 연신 직후에 저이완 열처리함

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법의 일례를, 이하 구체적으로 설명한다. 도 1은 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 바람직하게 사용하는 것이 가능한 제조 장치의 일 실시형태를 나타내는 것이다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 폴리아미드 수지를 용융하고, 폴리아미드 폴리머를 기어 펌프에 의해 계량·수송하고, 방사 구금(1)에 형성된 토출구멍으로부터 최종적으로 압출되어 각 필라멘트를 형성한다. 이렇게 해서, 방사 구금(1)으로부터 토출된 각 필라멘트를, 도 1에 나타내는 바와 같이 방사 구금의 경시 오염을 억제하기 위해서 증기를 분출하는 기체 공급 장치(2), 서랭하기 위해서 전체 둘레에 위요하도록 가열통(3)이 설치되고, 냉각 장치(4)에서 사조를 실온까지 냉각 고화한다. 그 후, 급유 장치(5)로 유제 부여함과 아울러 각 필라멘트를 집속하여 멀티필라멘트를 형성하고, 유체 선회 노즐 장치(6)로 교락하고, 인수 롤러(7), 제 1 연신 롤러(8), 제 2 연신 롤러(9)에 있어서 2단 연신되고, 릴렉스 롤러(10)에 있어서 이완된다. 이완된 사조는 교락 부여 장치(11)에 의해 교락을 부여하여, 권취 장치(12)에 의해 권취된다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 폴리아미드 수지의 황산 상대 점도는 2.5∼4.0이 바람직하다. 이러한 범위로 함으로써, 강도, 결절 강도, 강신도적이 높은 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다.

또한, 용융 온도는 폴리아미드의 융점(Tm)에 대하여 20℃보다 높고, 또한 Tm에 대하여 95℃보다 낮게 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 냉각 장치(4)의 상부에는 각 필라멘트를 전체 둘레에 위요하도록 가열통(3)이 설치되어 있다. 가열통(3)을 냉각 장치(4)의 상부에 설치하고, 가열통 내의 분위기 온도를 100∼300℃의 범위 내로 함으로써, 방사 구금(1)으로부터 토출된 폴리아미드 폴리머는 열 열화가 적고, 배향 완화시킬 수 있다. 구금면으로부터 냉각까지의 서랭에 의한 배향 완화에 의해 강도, 15% 강도, 강신도적이 높은 멀티필라멘트가 얻어진다. 가열통을 설치하지 않는 경우, 구금면으로부터 냉각까지의 서랭에 의한 배향 완화가 부족하기 때문에 강도, 15% 강도, 및 강신도적 모두 충족하는 섬유가 얻어지기 어렵다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 가열통은 다층인 것이 바람직하다. 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트와 같은 의료용의 세섬도, 단사 세섬도 영역에 있어서는 가열통 내에서의 온도 분포가 일정하다면 열대류가 흐트러진 상태가 되기 쉽고, 각 필라멘트의 고화 상태에 영향을 주고, U%를 악화시키는 요인이 된다. 그 때문에, 가열통을 다층으로 해서 상층으로부터 하층에 걸쳐서 단계적으로 온도 설정을 낮춤으로써 상층으로부터 하층으로의 열대류를 의도적으로 작출하고, 실의 수반류와 동 방향의 하강 기류로 함으로써 가열통 내에서의 열대류의 흐트러짐을 억제하여, 실 흔들림도 작고, U%가 작은 멀티필라멘트가 얻어진다.

다층 가열통 길이(L)는 필라멘트의 섬도에도 의하지만, 40∼100mm인 것이 바람직하다. 또한, 다층 가열통은 2층 이상으로 구성되는 것이 바람직하고, 다층 가열통의 단층 길이(L1)는 10∼25mm의 범위가 바람직하다.

또한, 다층 가열통 내의 분위기 온도는 100∼300℃의 범위 내에서 각 층간에 있어서 완만한 온도 구배를 형성하는 것이 바람직하다. 예를 들면, 다층 가열통 길이(L)를 75mm, 단층 길이(L1)를 25mm로 한 경우에는, 가열통은 3층 구성이 되고, 상층의 분위기 온도를 250∼300℃, 중층의 분위기 온도를 200∼250℃, 하층의 분위기 온도 100∼200℃로 하는 것이다.

이러한 구성으로 함으로써, 구금-냉각 사이의 분위기 온도 프로필을 100∼300℃로 단계적으로 컨트롤하고, 고강도, 적정한 15% 강도, 고강신도적, U%가 양호한 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 냉각 장치(4)는 일정 방향으로부터 냉각 정류풍을 분출하는 냉각 장치, 또는 외주측으로부터 중심측을 향해서 냉각 정류풍을 분출하는 환상 냉각 장치, 또는 중심측으로부터 외주를 향해서 냉각 정류풍을 분출하는 환상 냉각 장치 등, 어느 것의 방법에 있어서도 제조 가능하다.

방사 구금의 하면으로부터 냉각 장치(4)의 냉각풍 분출부의 상단부까지의 연직 방향 거리(LS)(이하, 냉각 개시 거리(LS)라고 칭함)는 159∼219mm의 범위에 있는 것이 실 흔들림이나 U%를 억제하는 점에서 바람직하고, 169∼189mm가 보다 바람직하다. 냉각풍 분출면으로부터 분출되는 냉각 풍속에 관해서는 상기 냉각 분출부 상단면으로부터 하단면까지의 구간의 평균으로 20.0∼40.0m/분의 범위에 있는 것이 강도, 강신도적, U% 등의 점에서 바람직하다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 급유 장치(5)의 위치, 즉 도 1에 있어서의 방사 구금 하면으로부터 급유 장치(5)의 급유 노즐 위치까지의 연직 방향 거리(Lg)(이하, 급유 위치(Lg)라고 칭함)는 단사 섬도 및 냉각 장치로부터의 필라멘트의 냉각 효율에도 의하지만, 800∼1500mm가 바람직하고, 보다 바람직하게는 1000∼1300mm이다.

800mm 이상인 경우에는 필라멘트 온도가 오일제 부여시에 적절한 정도로 내려가고, 1500mm 이하인 경우에는 하강 기류에 의한 실 흔들림도 작고, U%가 낮은 멀티필라멘트가 얻어진다. 또한, 1500mm 이하인 경우에는 고화점으로부터 급유 위치까지의 거리가 짧아짐으로써 수반류가 저감되고, 방사 장력이 저하됨으로써 방사 배향이 억제되고, 연신성이 우수하기 때문에 강도, 강신도적, 15% 강도의 점에서 바람직하다. 800mm 이상인 경우에는, 구금으로부터 급유 가이드까지의 실 굴곡이 적정으로 되고, 가이드에서의 찰과에 의한 영향을 받기 여러워, 강신도적, 15% 강도의 저감이 적어진다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 인수 롤러(7)의 상부에 유체 선회 노즐 장치(6)를 설치한다. 특허문헌 1에 있어서, 연신시에 교락 처리를 하면서 연신하는 것이 제안되어 있다. 이것은 산업용의 단사 태섬도 영역에 있어서는 유효하지만, 본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트와 같은 의료용의 세섬도, 단사 세섬도 영역에 있어서는 연신시에 교락 처리했을 때에 단사의 얽힘이 일어나기 쉽다. 또한, 교락점이 생김으로써 고장력 하에서의 연신시에 교락점에서의 실의 연신성이 저하되고, 그것 이외의 교락이 부여되어 있지 않는 부분으로의 응력 집중이 일어나 버린다. 그 결과, 강도가 저하되어 보풀이 발생되기 쉬워진다. 그 때문에, 연신 전에 유체 선회형의 노즐을 적용하고, 실에 교락점없이 적당한 수속성을 부여함으로써 균일한 연신이 행해지고, 고강도 또한 보풀이 없는 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다.

유체 선회형의 노즐은 도 4와 같은 형상이고, 통 내에서 일 방향으로부터의 선회류에 의해 실에 수속성이 부여된다. 선회 노즐의 길이(LA)는 필라멘트의 섬도에도 의하지만, 5∼50mm인 것이 수속성 부여의 관점에서 바람직하다.

또한, 선회류의 분출 압력은 0.05∼0.20MPa로 하는 것이 바람직하다. 이러한 범위의 분출 압력으로 함으로써 필라멘트에 적당한 수속성을 부여할 수 있고, 고장력 하에서의 연신시의 연신성의 저하가 없고, 또한 연신시의 단사 흐트러짐이 발생하지 않는 점에서 세섬도화, 단사 세섬도로 해도 보풀이 없는 고강력 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 연신은 2단 이상의 다단 연신으로 한다. 1단 연신의 경우, 고배율의 연신을 실시하고, 고섬유 모듈러스, 또한 고강도의 원사를 얻고자 했을 때에는 연신 장력이 높아지는 것이나 드로우 포인트가 인수 롤러 상에 위치함으로써 연신성이 악화되고, 강도 저하됨과 아울러, 보풀이 발생되기 쉬워진다. 2단 이상의 다단 연신으로 함으로써, 연신시에 작용하는 실에의 부하가 분산됨과 아울러, 드로우 포인트가 롤러 사이에서 안정되어 연신성이 안정되고, 고강도, 고섬유 모듈러스로 적정한 15% 강도, 또한 보풀이 없는 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다.

총 연신 배율은 본 발명에서 규정하는 강신도 범위로 하기 위해서는 3.5∼5.0배인 것이 바람직하고, 3.8∼4.7배인 것이 더욱 바람직하다. 또한, 1단째의 연신 배율은 2.5∼3.5배인 것이 바람직하고, 2.7∼3.3배인 것이 더욱 바람직하다. 또한, 연신시에는 인수 롤러(7)를 40∼60℃, 제 1 연신 롤러(8)를 130∼170℃, 제 2 연신 롤러(9)를 150∼200℃(열 세팅 온도)로 가열한다. 또한, 인수 롤러(7)의 속도는 500∼1300m/분인 것이 바람직하고, 700∼1100m/분인 것이 더욱 바람직하다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조에 있어서, 연신 롤러(9)와 릴렉스 롤러(10)의 릴렉스율[(연신 롤러 속도-릴렉스 롤러 속도)/(릴렉스 롤러 속도)×100]을 0∼1.5%로 하는 것이 바람직하다. 이러한 범위로 함으로써, 일반적인 폴리아미드 멀티필라멘트를 제조했을 때보다 릴렉스율이 낮고, 이완이 적은 상태에서의 열 세팅이 되기 때문에(저이완 열처리), 분자쇄의 직선성이 향상되고, 섬유 내부의 비결정 부분이 균일 또한 적절하게 돌출된 구조가 되고, 고강도, 고결절 강도, 고강신도적의 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다. 릴렉스율을 1.5%보다 크게 하면, 이완이 큰 상태에서의 열 세팅이 되기 때문에, 분자쇄의 직선성이 저하되고, 강도, 결절 강도가 저하된다.

예를 들면, 상술한 도 1과 같은 직접 방사 연신법에서의 조건을 채용함으로써 0.8∼7dtex의 단사 세섬도, 7.5∼8.5cN/dtex의 고강도, 6.0∼7.5cN/dtex의 고결절 강도의 폴리아미드 멀티필라멘트가 얻어진다.

본 발명의 일 실시형태인 폴리아미드 멀티필라멘트는 생사인 채 지사로서 레이스 편성기에 공급되어 통상의 방법에 의해 레이스지에 편성된다. 레이스지는 임브로이더리 레이스, 라셀 레이스, 리버 레이스 등의 통상의 편조직으로 하면 좋다.

또한, 편성 후의 염색이나 그것에 이어지는 후가공, 파이널 세팅 조건에 대해서도 공지의 방법에 따라 행하면 좋고, 염료로서 산성 염료, 반응 염료를 사용하는 것은 물론 색 등도 한정되는 것은 아니다.

실시예

이하, 실시예에 의해 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다.

A. 강도, 신도, 강신도적, 15% 강도

JIS L1013(2010) 인장 강도 및 신장률에 준하여 섬유 시료를 측정하고, 인장 강도-신장 곡선을 그린다. 시험 조건으로서는, 시험기의 종류는 정속 신장형, 그립 간격 50cm, 인장 속도 50cm/min으로 행했다. 또한, 절단시의 인장 강도가 최고 강도보다 작은 경우에는 최고 인장 강도 및 그 때의 신장을 측정했다.

강도, 강신도적은 하기 식으로 구했다.

신도=절단시의 신장(%)

강도=절단시의 인장 강도(cN)/총 섬도(dtex)

강신도적={강도(cN/dtex)}×{신도(%)+100}/100

15% 강도=15% 신장시의 인장 강도(cN)/총 섬도(dtex)

B．결절 강도

JIS L-1013(2010) 결절 강도에 준하여 시료의 그립 사이 중앙에 결절부를 만들고, 상기 강도·신도 측정과 마찬가지의 조건에서 측정했다.

결절 강도는 하기 식에 의해 구했다.

결절 강도=절단시의 인장 강도(cN)/총 섬도(dtex)

C．총 섬도, 단사 섬도

1.125m/둘레의 검척기에 섬유 시료를 세팅하고, 500회전시켜서 루프 형상 타래를 제작하고, 열풍 건조기에 의해 건조 후(105±2℃×60분), 천평에 의해 타래의 질량을 재고, 공정 수분율을 곱한 값으로부터 섬도를 산출했다. 또한, 공정 수분율은 4.5%로 했다.

D．황산 상대 점도(ηr)

폴리아미드 칩 시료 0.25g을 농도 98질량%의 황산 100ml에 대하여 1g이 되도록 용해시키고, 오스왈드형 점도계를 이용하여 25도에서의 유하 시간(T1)을 측정했다. 계속해서, 농도 98질량%의 황산만의 유하 시간(T2)을 측정했다. T2에 대한 T1의 비, 즉 T1/T2를 황산 상대 점도로 했다.

E．U%

zellweger uster사제의 USTER TESTER IV를 이용하여 시료 길이: 500m, 측정사 속도 V: 100m/min, Twister(회전수): S꼬임, 30000/min, 1/2Inert로 섬유 시료를 측정했다.

F．보풀수

얻어진 섬유 시료를 500m/분의 속도로 되감음하고, 되감음 동안의 사조로부터 2mm 떨어진 개소에 레이저식 보풀 검지기를 설치하고, 검지된 결점 총수를 10만m당의 개수로 환산해서 표시했다.

G．레이스 평가

(a) 소프트성

레이스 제품에 대해서, 촉감 평가의 경험이 풍부한 검사자(5명)의 소프트성을, 40dtex, 4필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 사용하고, 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 제조한 레이스 편물을 기준으로 해서 상대 평가했다. 그 결과는 각 검사자의 평가점의 평균값을 취하여 소수점 이하는 사사오입하고, 평균값이 5를 ◎, 4를 0, 3을 △, 1∼2를 ×로 했다.

5점: 매우 우수함

4점: 약간 우수함

3점: 보통

2점: 약간 뒤떨어짐

1점: 뒤떨어짐

◎, ○을 소프트성 합격으로 했다.

(b) 내구성

파열 강도는 JIS L1096(2010), 뮤렌형법(A법)에 의한 파열 강도 시험 방법에 준하여, 임의의 3개소의 파열 강도를 측정하고, 그 평균값으로부터 다음의 기준에 의해 4단계 평가했다.

◎: 150kPa 이상

○: 120kPa 이상 150kPa 미만

△: 110kPa 이상 120kPa 미만

×: 110kPa 미만

◎, ○을 내구성 합격으로 했다.

(c) 제품 품위(보풀)

레이스 생지 내의 필링수: 레이스 생지 1판당의 필링부(편물의 표면의 섬유가 보풀이 일고, 이 보풀이 또한 서로 얽히고, 작은 구 형상의 덩어리를 발생시킨 상태)의 수를 다음의 기준에 의해 표시했다.

◎: 0개 이상 2개 미만

○: 2개 이상 5개 미만

△: 5개 이상 10개 미만

×: 10개 이상

◎, ○을 품위 합격으로 했다.

(d) 공정 통과성

편성 조업성: 편성 도중에서의 단사 회수를 레이스 생지 1판(80m)당의 단사 건수로 해서, 다음의 기준에 의해 표시했다.

◎: 0건 이상 5건 미만

○: 5건 이상 10건 미만

△: 10건 이상 20건 미만

×: 20건 이상 30건 미만

◎, ○을 공정 통과성 합격으로 했다.

(e) 품위(패턴의 빛남 상태)

제품을, 검사자(5명)의 패턴의 빛남 상태의 정도를 상대 평가했다. 그 결과는 각 검사자의 평가점의 평균값을 취하여 소수점 이하는 사사오입하고, 평균값이 5를 ◎, 4를 ○, 3을 △, 1∼2를 ×로 했다.

5점: 매우 우수함

4점: 약간 우수함

3점: 보통

2점: 약간 뒤떨어짐

1점: 뒤떨어짐

◎, ○을 품위 합격으로 했다.

〔실시예 1〕

(폴리아미드 멀티필라멘트의 제조)

폴리아미드로서, 황산 상대 점도(ηr)가 3.3, 융점 225℃의 나일론 6(N6) 칩을 수분율 0.03질량% 이하가 되도록 상법에 의해 건조했다. 얻어진 나일론 6 칩을 방사 온도(용융 온도) 298℃에서 용융하고, 방사 구금으로부터 토출시켰다(토출량38.6g/min). 방사 구금은 홀수가 20, 둥근형, 구멍지름(φ) 0.25, 4사조/구금의 것을 사용했다.

방사기는 도 1에 나타내는 형태의 방사기를 이용하여 방사했다. 또한, 가열통은 가열통 길이(L)를 50mm, 단층 길이(L1, L2) 각각 25mm의 2층의 가열통을 사용하고, 상층의 가열통의 분위기 온도 300℃, 하층의 가열통의 분위기 온도 150℃가 되도록 온도 설정했다. 방사 구금으로부터 토출된 각 필라멘트를 2층의 가열통 내에서 분위기 온도 150∼300℃에서 서랭하고, 냉각 개시 거리(LS) 169mm, 풍온 18℃, 풍속 35m/분의 냉각 장치(4)를 통과시켜 사조를 실온까지 냉각 고화했다. 그 후, 구금면으로부터의 급유 위치(Lg)를 1300mm의 위치에서 유제 부여함과 아울러 각 필라멘트를 수렴해 멀티필라멘트를 형성하고, 선회 노즐 길이(LA) 25mm의 유체 선회 노즐 장치(6)에 의해 수속성을 부여했다. 수속성 부여는 유체 선회 노즐 장치(6) 내에서 주행 사조에 화살표 방향으로부터 고압 공기를 분사함으로써 행했다. 분사하는 공기의 압력은 0.1MPa(유량 15L/min)로 했다. 그 후, 인수 롤러(7)와 제 1 연신 롤러(8) 사이의 연신 배율이 2.9배가 되도록 1단째의 연신, 계속해서 제 1 연신 롤러(8)와 제 2 연신 롤러(9) 사이의 연신 배율이 1.5배가 되도록 2단째의 연신을 행했다. 계속해서, 제 2 연신 롤러(9)와 릴렉스 롤러(10) 사이에서 1.0%의 릴렉스를 실시하고, 교락 부여 장치(11)에서 사조를 교락 처리한 후, 권취 장치(12)에 의해 권취했다. 이 때, 인수 속도와 연신 속도비로 나타내어지는 종합 연신 배율은 4.35배가 되도록 조절했다. 각 롤러의 표면 온도는 인수 롤러가 40℃, 제 1 연신 롤러 150℃, 제 2 연신 롤러 185℃가 되도록 설정하고, 릴렉스 롤러는 실온으로 했다. 교락 처리는 교락 부여 장치 내에서 주행 사조에 직각 방향으로부터 고압공기를 분사함으로써 행했다. 분사하는 공기의 압력은 0.2MPa로 했다. 이렇게 해서, 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻었다.

얻어진 나일론 6 멀티필라멘트에 대해서 평가한 결과를 표 1에 나타낸다.

(레이스 편물의 제조)

이어서, 상기 멀티필라멘트를 정경하여 28G 러셀 레이스 지사의 백측의 실로서 러너 길이 21.0cm, 또한 지사의 프론트측의 실로서도 러너 길이 100.0cm, 병사 235∼330dtex와 함께 편성했다. 다음에, 생기를 정련, 염색, 마무리 셋팅함으로써이너용 레이스 편물을 얻었다. 얻어진 레이스 제품에 대해서 평가한 결과를 표 1에 나타낸다.

〔실시예 2〕

제 2 연신 롤러(9)와 릴렉스 롤러(10) 사이의 릴렉스율을 0%로 해서 강도, 결절 강도를 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해, 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 1에 나타낸다.

〔실시예 3〕

제 2 연신 롤러(9)와 릴렉스 롤러(10) 사이의 릴렉스율을 1.5%로 해서 강도, 결절 강도를 변경한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해, 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 1에 나타낸다.

〔실시예 4〕

폴리아미드로서, 황산 상대 점도(ηr)가 3.2, 융점 265℃의 나일론 66(N66) 칩으로 한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 33dtex, 5필라멘트의 나일론 66 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 1에 나타낸다.

〔비교예 1〕

제 2 연신 롤러(9)와 릴렉스 롤러(10) 사이의 릴렉스율을 2.0%로 하고, 결절 강도를 5.9cN/dtex로 한 것 이외에는 실시예 1와 마찬가지의 방법에 의해 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 1에 나타낸다.

릴렉스율이 2.0%이기 때문에, 이완이 큰 상태에서의 열 세팅이 실시되어, 분자쇄의 직선성이 저하되고, 결절 강도가 저하되었다. 그 때문에, 레이스 편물의 내구성에 뒤떨어지고 있었다.

〔실시예 5〕

토출량을 38.6g/min, 방사 구금의 홀수를 42, 6사조/구금의 것을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해, 22dtex, 7필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다. 레이스 편물의 내구성은 양호하고, 세섬도화해도 내구성은 유지할 수 있고, 소프트한 촉감이었다. 또한, 세섬도화에 따라, 레이스 지사의 투명감이 증가하고, 실시예 1보다 패턴이 기려하게 빛났다.

〔실시예 6〕

토출량을 25.8g/min, 방사 구금의 홀수를 80, 구멍지름(φ) 0.18, 4사조/구금의 것을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해, 22dtex, 20필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다. 레이스 편물의 내구성은 양호하고, 세섬도화해도 내구성은 유지할 수 있고, 매우 소프트한 촉감이었다. 또한, 세섬도화에 따라, 레이스 지사의 투명감이 증가하고, 실시예 1보다 패턴이 기려하게 빛났다.

〔실시예 7〕

토출량을 49.2g/min, 방사 구금의 홀수를 24, 구멍 지름(φ) 0.30, 4사조/구금의 것을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 42dtex, 6필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다. 레이스 편물의 내구성은 양호하고, 소프트한 촉감이었다. 또한, U%가 매우 양호하기 때문에 실시예 1보다 염색 불균일이 없는 레이스 편물이었다.

〔비교예 2〕

유체 선회 노즐 장치(6)를 설치하지 않는 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다.

의료용의 세섬도, 단사 세섬도 영역에 있어서는 단사 섬도가 가늘기 때문에 연신시에 교락 처리했을 때에 단사의 얽힘이 발생되고, 교락점에서의 실의 연신성이 저하되고, 강도 저하, 보풀이 다발했다. 그 때문에, 레이스 편물의 공정 통과성, 내구성, 제품 품위(보풀)가 뒤떨어지고 있었다.

〔비교예 3〕

유체 선회 노즐 장치(6)를 설치하지 않고, 토출량을 43.9g/min, 방사 구금의 홀수를 5, 구멍 지름(φ) 0.50, 1사조/구금의 것을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 150dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다.

섬도, 단사 섬도가 굵기 때문에 레이스 편물의 소프트성이 뒤떨어지고 있었다. 또한, 지사의 섬도가 굵기 때문에 레이스 지사의 투명감이 없고, 패턴이 기려하게 빛나지 않았다.

〔비교예 4〕

토출량을 19.3g/min, 방사 구금의 홀수를 96, 구멍지름(φ) 0.16, 3사조/구금의 것을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 22dtex, 32필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다.

실시예 5, 실시예 6과 비교해서 단사 섬도가 가늘기 때문에 촉감은 향상되지만, 폴리아미드 섬유가 냉각부에서 급랭되어 연신성이 저하되고, 강도, 결절 강도가 저하되고, U% 악화, 보풀도 증가했다. 그 때문에, 레이스 편물의 공정 통과성, 내구성, 제품 품위(보풀, 불균일)가 뒤떨어지고 있었다.

〔비교예 5〕

도 2에 나타내는 바와 같이, 제 2 연신 롤러(9)와 릴렉스 롤러(10)를 설치하지 않고, 인수 롤러(7), 제 1 연신 롤러(8)에 있어서 인수 롤러(7)와 제 1 연신 롤러(8) 사이의 연신 배율이 4.35배가 되도록 1단만의 연신을 실시하고, 제 1 연신 롤러(8)와 권취 장치(12) 사이에서 릴렉스율 1.0%로 이완한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다.

1단 연신에 의해 고배율의 연신을 행했기 때문에 연신성이 악화되고, 강도가 저하됨과 아울러 보풀이 발생했다. 그 때문에, 레이스 편물의 공정 통과성, 제품 품위(보풀), 내구성이 뒤떨어지고 있었다.

〔비교예 6〕

도 2에 나타내는 바와 같이, 제 2 연신 롤러(9)와, 릴렉스 롤러(10)를 설치하지 않고, 인수 롤러(7), 제 1 연신 롤러(8)에 있어서 인수 롤러(7)와 제 1 연신 롤러(8) 사이의 연신 배율이 4.35배가 되도록 1단만의 연신을 실시하고, 제 1 연신 롤러(8)와 권취 장치(12) 사이에서 릴렉스율 5.0%로 이완한 것 이외애는 실시예 1과 마찬가지의 방법에 의해 33dtex, 5필라멘트의 나일론 6 멀티필라멘트를 얻고, 레이스 편물을 얻었다. 평가 결과를 표 2에 나타낸다.

1단 연신에 의해 고배율의 연신을 행했기 때문에 연신성이 악화되고, 강도가 저하됨과 아울러 보풀이 발생했다. 또한, 릴렉스율이 5.0%이기 때문에, 이완이 큰 상태에서의 열 세팅이 실시되어 분자쇄의 직선성이 저하되고, 결절 강도가 저하되었다. 그 때문에, 레이스 편물의 공정 통과성, 품위, 내구성이 뒤떨어지고 있었다.

본 발명을 특정의 형태를 이용하여 상세하게 설명했지만, 본 발명의 의도와 범위를 벗어나지 않고 다양한 변경 및 변형이 가능한 것은 당업자에 있어서 명확하다. 또한, 본 출원은 2018년 1월 25일자로 출원된 일본 특허 출원(특원 2018-10324)에 의거하고 있으며, 그 전체가 인용에 의해 원용된다.

1: 방사 구금 2: 기체 공급 장치
3: 가열통 4: 냉각 장치
5: 급유 장치 6: 유체 선회 노즐 장치
7: 인수 롤러 8: 제 1 연신 롤러
9: 제 2 연신 롤러 10: 릴렉스 롤러
11: 교락 부여 장치 12: 권취 장치
L: 다층 가열통 길이 L1: 다층 가열통의 단층 길이
LS: 냉각 개시 거리 Lg: 급유 위치
LA: 선회 노즐 길이

Claims (6)

1. 단사 섬도가 0.8∼7dtex, 강도가 7.5∼8.5cN/dtex, 결절 강도가 6.0∼7.5cN/dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트.
2. 제 1 항에 있어서,
   15% 신장시의 인장 강도가 6.1∼7.5cN/dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트.
3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
   총 섬도가 20∼44dtex인 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트.
4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 기재된 폴리아미드 멀티필라멘트를 레이스 지사에 사용한 레이스 편물.
5. 폴리아미드 수지를 용융하고, 방사 구금으로부터 토출된 각 필라멘트를 냉각 고화하고, 연신하는 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 기재된 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법으로서,
   용융된 폴리아미드 수지를 토출하여 필라멘트를 형성하기 위한 방사 구금과, 필라멘트를 서랭하기 위한 가열통과, 필라멘트를 냉각 고화하기 위한 냉각 장치와, 선회류에 의해 실에 수속성을 부여하기 위한 유체 선회 노즐 장치와, 필라멘트를 인수하여 연신하기 위한 인수 롤러와, 필라멘트를 연신하기 위한 연신 장치를 적어도 구비하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 장치를 사용하고,
   또한, 하기 (A)∼(D)의 조건을 동시에 충족하는 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법.
   (A) 상기 가열통이 상기 냉각 장치의 상부에 설치되어 있음
   (B) 상기 유체 선회 노즐 장치가 상기 인수 롤러의 상부에 설치되어 있음
   (C) 상기 연신 장치가 2단 이상의 다단 연신 장치임
   (D) 다단 연신 직후에 저이완 열처리함
6. 제 5 항에 있어서,
   연신 롤러와 릴렉스 롤러 사이에 있어서 릴렉스율 0∼1.5%, 열 세팅 온도 150∼200℃에서 이완 열처리하는 것을 특징으로 하는 폴리아미드 멀티필라멘트의 제조 방법.
   
   
   

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