KR20200081486A - Steel sections having a thickness of at least 100 millimeters and methods of making them - Google Patents

Steel sections having a thickness of at least 100 millimeters and methods of making them Download PDF

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Abstract

본 발명은 적어도 100 mm 의 두께를 갖는 플랜지 부분에 각 측에서 연결된 웹 중앙 부분을 포함하는 강 섹션으로서, 상기 강 섹션은, 중량% 로, C : 0.06 ~ 0.16 %, Mn　: 1.10 ~ 2.00 %, Si　: 0.10 ~ 0.40 %, Cu　: 0.001 ~ 0.50 %, Ni　: 0.001 ~ 0.30 %, Cr　: 0.001 ~ 0.50 %, Mo　: 0.001 ~ 0.20 %, V　: 0.06 ~ 0.12 %, N　: 0.0050% ~ 0.0200 %, Al　≤ 0.040 %, P ≤ 0.040 %, S ≤ 0.030 %, 그리고 선택적으로, 중량% 로, 다음의 원소들: Ti　< 0.005 %, Nb　≤ 0.05 % 중 하나 이상, 철 및 정교화 (elaboration) 로부터의 불순물인 잔부를 포함하는 조성을 갖고, 상기 강 섹션의 미세조직은 크롬, 망간 및 철로부터 선택된 하나 이상의 금속을 또한 가능하게 포함하는 적어도 1 종의 바나듐 석출물을 함유하고, 상기 석출물은 질화물, 탄화물, 탄질화물 또는 이들의 임의의 조합으로부터 선택되며, 상기 석출물의 70 % 초과가 6 nm 미만의 평균 직경을 갖는, 강 섹션을 다룬다. 본 발명은 또한 그 제조 방법을 다룬다.The present invention is a steel section comprising a central portion of the web connected at each side to a flange portion having a thickness of at least 100 mm, wherein the steel section is, by weight, C: 0.06 to 0.16%, Mn　: 1.10 to 2.00%, Si　: 0.10 ~ 0.40 %, Cu　: 0.001 ~ 0.50 %, Ni　: 0.001 ~ 0.30 %, Cr　: 0.001 ~ 0.50 %, Mo　: 0.001 ~ 0.20 %, V　: 0.06 ~ 0.12 %, N　: 0.0050% ~ 0.0200 %, Al　≤ 0.040 %, P ≤ 0.040 %, S ≤ 0.030 %, and optionally, by weight, one or more of the following elements: Ti　< 0.005 %, Nb　≤ 0.05 %, iron and impurities from elaboration Having a composition comprising a phosphorus residue, the microstructure of the steel section contains at least one vanadium precipitate which also possibly comprises one or more metals selected from chromium, manganese and iron, the precipitate being nitride, carbide, carbonitride Or any combination of these, wherein over 70% of the precipitates have steel sections, with an average diameter of less than 6 nm. The present invention also covers a method of making the same.

Description

적어도 100 밀리미터의 두께를 갖는 강 섹션 및 그 제조 방법Steel sections having a thickness of at least 100 millimeters and methods of making them

본 발명은 적어도 100 mm 의 두께를 갖는 플랜지 부분에 각 측에서 연결된 웹 중앙 부분을 포함하는 강 섹션을 다룬다. 본 발명에 따른 강 섹션은 특히 고층 건물, 긴 스팬, 트랜스퍼 및 벨트 트러스, 아우트리거 및 브리지 거더의 기둥 제조에 매우 적합하다.The present invention deals with a steel section comprising a central portion of the web connected at each side to a flange portion having a thickness of at least 100 mm. The steel section according to the invention is particularly well suited for the manufacture of pillars of tall buildings, long spans, transfer and belt trusses, outriggers and bridge girders.

새로운 현대식 구조용 강 그레이드의 개발은 작업장 및 현장에서 효율적인 제조 기술을 보장하는, 항복 강도 및 인성과 같은 더 높은 기계적 특성뿐만 아니라 우수한 기술적 특성을 향한 사용자의 요구 사항에 의해 항상 추진된다.The development of new modern structural steel grades is always driven by the user's demand for superior technical properties as well as higher mechanical properties such as yield strength and toughness, which ensure efficient manufacturing techniques in the workplace and in the field.

따라서, 본 발명의 목적은 우수한 용접성과 함께 485 MPa 이상의 높은 항복 강도 및 580 MPa 이상의 높은 인장 강도에 도달하는 강 헤비 섹션을 제공하는 것이다.Accordingly, it is an object of the present invention to provide a steel heavy section that reaches a high yield strength of 485 MPa or higher and a high tensile strength of 580 MPa or higher, with good weldability.

구조용 강 제조의 경우, 강도 및 인성을 향상시키기 위해, 더 낮은 온도에서 열간 압연을 통해 조직을 미세화하거나 오스테나이트 결정립 미세화를 위한 몇몇 합금 원소를 첨가하는 것이 바람직하다는 것이 알려져 있다. 더 낮은 열간 압연 온도의 경우 롤의 과열이 불가피하기 때문에, 두 해법 모두 무거운 구조용 강 제조에는 충분하지 않다. 또한, 합금 원소가 다량 첨가되면, 강의 용접성이 열화된다.For the production of structural steel, it is known that it is desirable to refine the structure through hot rolling at a lower temperature or to add some alloying elements for austenite grain refinement to improve strength and toughness. Neither solution is sufficient for the production of heavy structural steels, since overheating of the rolls is inevitable at lower hot rolling temperatures. Further, when a large amount of alloying elements is added, the weldability of the steel deteriorates.

본 발명의 목적은 청구항 1 에 따른 강 헤비 섹션을 제공함으로써 달성된다. 강 헤비 섹션은 청구항 2 내지 12 의 특징을 또한 포함할 수 있다. 또 다른 목적은 청구항 13 에 따른 방법을 제공함으로써 달성된다.The object of the invention is achieved by providing a steel heavy section according to claim 1. The steel heavy section may also include the features of claims 2-12. Another object is achieved by providing a method according to claim 13.

본 발명의 다른 특징 및 이점은 본 발명에 대한 이하의 상세한 설명 및 도면으로부터 명백해질 것이다:Other features and advantages of the invention will become apparent from the following detailed description and drawings of the invention:

도 1 은 헤비 섹션의 플랜지의 코어에서의 무작위 분포된 석출물을 나타내는 전자 현미경 사진이다.
도 2 는 규칙적으로 이격된 밴드로 배열된 석출물을 나타내는 전자 현미경 사진이다.1 is an electron micrograph showing randomly distributed precipitates at the core of a flange of a heavy section.
2 is an electron micrograph showing precipitates arranged in regularly spaced bands.

모든 조성 백분율은 달리 나타내지 않는 한 중량% (wt%) 로 주어진다. 강의 화학 조성에 관하여, 탄소는 목표 기계적 특성의 도달 및 미세조직의 형성에서 중요한 역할을 한다. 그 주된 역할은 마텐자이트/베이나이트 상의 경화뿐만 아니라 강의 금속 원소의 탄화물 및/또는 탄질화물의 형성을 통한 강화를 제공하는 것이다. 본 발명에 따른 그레이드의 탄소 함량은 0.06 내지 0.16 중량% 이다. 0.06 % 미만의 탄소 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않아서, 485 MPa 미만의 항복 강도 값을 초래한다. 반대로, 0.16 % 초과의 탄소 함량은 강의 연성 및 용접성을 감소시킨다. 바람직하게는, 충분한 강도 및 용접성을 얻기 위해 탄소 함량은 0.08 내지 0.14 % 이다.All composition percentages are given in weight percent (wt%), unless otherwise indicated. Regarding the chemical composition of steel, carbon plays an important role in reaching target mechanical properties and forming microstructures. Its main role is to provide hardening through the formation of carbides and/or carbonitrides of metallic elements of steel as well as hardening of martensite/bainite phases. The carbon content of the grade according to the invention is from 0.06 to 0.16% by weight. Carbon content of less than 0.06% does not result in a sufficient level of mechanical resistance, resulting in a yield strength value of less than 485 MPa. Conversely, a carbon content greater than 0.16% reduces the ductility and weldability of the steel. Preferably, the carbon content is 0.08 to 0.14% to obtain sufficient strength and weldability.

망간은 경화성을 증가시키는 원소이다. 본 발명에 따른 그레이드의 망간 함량은 1.10 내지 2.00 % 이다. 1.10 % 미만의 망간 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않는다. 반대로, 2.00 % 초과의 망간 함량은 용접성을 감소시키거나 경질 마텐자이트-오스테나이트 성분의 형성을 촉진할 뿐만 아니라 강의 인성에 부정적인 영향을 미친다.Manganese is an element that increases hardenability. The manganese content of the grade according to the invention is from 1.10 to 2.00%. Manganese content below 1.10% does not result in a sufficient level of mechanical resistance. Conversely, a manganese content of more than 2.00% reduces weldability or promotes the formation of a hard martensite-austenitic component, as well as negatively affecting the toughness of the steel.

규소는 탈산 (deoxidizing) 원소이며, 강도 향상에 기여한다. 0.10 % 미만의 규소 함량은 충분한 수준의 기계적 저항 또는 양호한 탈산을 초래하지 않을 것이다. 반대로, 0.40 % 초과의 규소 함량은 산화물의 형성을 초래하여, 강의 용접 특성을 감소시킨다.Silicon is a deoxidizing element and contributes to strength improvement. Silicon content below 0.10% will not result in a sufficient level of mechanical resistance or good deoxidation. Conversely, a silicon content greater than 0.40% results in the formation of oxides, reducing the welding properties of the steel.

구리는 경화능 향상 및 석출 강화에 의해 강의 강도를 향상시키는 데 기여하는 원소이다. 0.001 % 미만의 구리 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않을 것이다. 반대로, 0.50 % 초과의 구리 함량은 탄소 당량을 증가시켜서, 결정립계로의 Cu-풍부 상의 침투에 의해 야기되는, 열간 변형 동안 강의 열취성 (hot shortness) 에 영향을 미치거나 용접성을 저하시킨다.Copper is an element that contributes to improving the strength of steel by improving hardenability and strengthening precipitation. Copper content below 0.001% will not result in a sufficient level of mechanical resistance. Conversely, a copper content of more than 0.50% increases the carbon equivalent, thereby affecting the hot shortness of the steel during hot deformation or lowering the weldability, caused by penetration of the Cu-rich phase into grain boundaries.

니켈은 강의 강도 및 인성의 향상에 기여하는 원소이다. 0.001 % 미만의 니켈 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않을 것이다. 반대로, 0.30 % 초과의 니켈 함량은 높은 합금 비용으로 이어질 것이다.Nickel is an element that contributes to the improvement of the strength and toughness of steel. A nickel content of less than 0.001% will not result in a sufficient level of mechanical resistance. Conversely, a nickel content above 0.30% will lead to high alloy costs.

크롬은 용액 경화뿐만 아니라 석출 경화를 통해 경화능을 향상시킴으로써 강의 강도를 향상시키는 데 기여하는 원소이다. 0.001 % 미만의 크롬 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않을 것이다. 반대로, 0.50 % 초과의 크롬 함량은 강의 인성을 악화시킬 수 있는, 조대한 크롬 탄화물 또는 탄질화물의 생성을 초래할 수 있다.Chromium is an element that contributes to improving the strength of steel by improving the hardenability through precipitation hardening as well as solution hardening. A chromium content of less than 0.001% will not result in a sufficient level of mechanical resistance. Conversely, a chromium content greater than 0.50% can lead to the production of coarse chromium carbides or carbonitrides, which can deteriorate the toughness of the steel.

몰리브덴은 경화능을 향상시킴으로써 강의 강도를 향상시키는 데 기여하는 원소이다. 0.001 % 미만의 몰리브덴 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않을 것이다. 반대로, 0.20 % 초과의 몰리브덴 함량은 강의 인성을 감소시킬 것이다.Molybdenum is an element that contributes to improving the strength of steel by improving hardenability. Molybdenum content below 0.001% will not result in a sufficient level of mechanical resistance. Conversely, a molybdenum content above 0.20% will reduce the toughness of the steel.

바나듐은 질화물, 탄질화물 또는 탄화물의 석출에 의해 그리고 또한 결정립 미세화를 통해 경화 및 강화를 달성하기 위해 사용되는 중요한 원소이다. 바나듐 석출물의 형성은 페라이트 결정립 감소 및 페라이트 상의 석출에 의한 향상된 강도를 초래함으로써, 오스테나이트 결정립 조대화를 제한한다. 바나듐은 또한 시멘타이트에서 크롬 및 망간 이동을 방지하여, 작은 석출물 형성에 적용된다. 0.06 % 미만의 바나듐 함량은 충분한 수준의 기계적 저항을 초래하지 않을 것이다. 반대로, 0.12 % 초과의 바나듐 함량은 과도한 석출이 인성 저하를 초래할 위험이 있으므로, 이는 회피되어야 한다. 바람직한 실시형태에서, 바나듐 첨가는 강의 인성을 더욱 향상시키기 위해 0.09 % 로 제한된다.Vanadium is an important element used to achieve curing and strengthening by precipitation of nitrides, carbonitrides or carbides and also through grain refinement. The formation of vanadium precipitates results in reduced ferrite grains and improved strength by precipitation on the ferrite phase, thereby limiting the coarsening of austenite grains. Vanadium also prevents chromium and manganese migration in cementite, which is applied in the formation of small precipitates. Vanadium content of less than 0.06% will not result in a sufficient level of mechanical resistance. Conversely, vanadium content greater than 0.12% is a risk of excessive precipitation leading to deterioration in toughness, so this should be avoided. In a preferred embodiment, vanadium addition is limited to 0.09% to further improve the toughness of the steel.

질소는 바나듐, 니오븀, 알루미늄 및 티타늄과 같은 금속 원소의 질화물 및 탄질화물을 형성하는 데 중요한 원소이다. 그 크기, 분포 밀도 및 안정성은 기계적 강화에 중요한 영향을 미친다. 0.0050 % 미만의 질소 함량은 충분한 수준의 석출 및 결정립 크기 제어를 초래하지 않을 것이다. 이들 특성을 더욱 개선하기 위해, 최소 수준 0.0060 %, 또는 심지어 0.0070 % 또는 심지어 더 양호한 0.0080 %가 바람직하다. 반대로, 0.0200 % 초과의 질소 함량은 강 중 유리 질소의 존재를 초래할 것이고, 이는 용접 후 열영향부의 인성에 부정적인 영향을 미치는 것으로 알려져 있다.Nitrogen is an important element for forming nitrides and carbonitrides of metal elements such as vanadium, niobium, aluminum and titanium. Its size, distribution density and stability have a significant impact on mechanical strengthening. Nitrogen content below 0.0050% will not result in sufficient level of precipitation and grain size control. To further improve these properties, a minimum level of 0.0060%, or even 0.0070% or even better 0.0080% is preferred. Conversely, a nitrogen content greater than 0.0200% will lead to the presence of free nitrogen in the steel, which is known to negatively affect the toughness of the heat-affected zone after welding.

열간 압연 동안, 바나듐의 일부는 오스테나이트 결정립계 피닝을 위한 VN 입자를 형성하기 위해 질소와 결합 할 것이다. 용액에 남아 있는 바나듐은 강의 냉각 동안 미세 석출물 형태로 석출되어, 최종 강도에 중요한 영향을 미칠 것이다. 본 발명자들은 강 섹션 중 바나듐 대 질소 비율을 4 : 1 의 화학량론적 비율에 접근하도록 최적화함으로써 석출 강화가 향상될 수 있다는 것을 발견하였다. 바람직한 실시형태에서, V 대 N 의 비율은 2.5 내지 7, 및 심지어 3 내지 5 이다.During hot rolling, some of the vanadium will combine with nitrogen to form VN particles for austenite grain boundary pinning. The vanadium remaining in the solution will precipitate in the form of fine precipitates during cooling of the steel, which will have a significant effect on the final strength. The inventors have found that precipitation strengthening can be improved by optimizing the vanadium to nitrogen ratio in the steel section to approach a stoichiometric ratio of 4:1. In a preferred embodiment, the ratio of V to N is 2.5 to 7, and even 3 to 5.

알루미늄은 탈산 효과 및 강에서 산소의 제거를 위해 강에 첨가될 수 있다. 다른 탈산 원소가 강에 첨가되면, 알루미늄 함량은 0.005 % 이하이다. 그렇지 않으면, 알루미늄 함량은 0.005 % 내지 0.040 % 이다. 알루미늄 함량이 너무 높으면, AlN 의 형성이 VN 보다 우선적으로 일어날 것이고, AlN 이 VN 보다 크기가 크므로, VN 만큼 오스테나이트 결정립계의 피닝에 효율적이지 않을 것이다.Aluminum can be added to the steel for deoxidation effects and removal of oxygen from the steel. When other deoxidizing elements are added to the steel, the aluminum content is 0.005% or less. Otherwise, the aluminum content is 0.005% to 0.040%. If the aluminum content is too high, the formation of AlN will take precedence over VN, and since AlN is larger than VN, it will not be as efficient for pinning of austenite grain boundaries as VN.

황과 인은 결정립계를 취화시키고 중심과 마이크로편석의 형성을 초래하는 불순물이다. 이들 각각의 함량은 충분한 고온 연성을 유지하기 위해 그리고 용접 특성의 열화를 피하기 위해 0.030 및 0.040 % 를 초과해서는 안 된다.Sulfur and phosphorus are impurities that embrittle grain boundaries and lead to the formation of centers and microsegregation. Each of these contents should not exceed 0.030 and 0.040% to maintain sufficient high temperature ductility and to avoid deterioration of welding properties.

니오븀은 질화물, 탄질화물 또는 탄화물의 석출에 의한 경화 및 강화를 달성하기 위해 선택적으로 사용될 수 있는 원소이다. 이는 압연 중 오스테나이트 결정립의 성장을 억제하여 미세화하여서, 강도와 저온 인성을 향상시킨다. 그러나, 그 양이 0.05 % 를 초과하면, 마텐자이트 경화로 인해 열영향부의 인성을 열화시킬 수 있다. 한편, 니오븀량이 0.05 % 이상인 경우, 이용 가능한 질소에 피닝되어서, 섹션의 연성 코어의 강화를 보장하는 바나듐 석출물을 형성하는 질소를 손상시킨다.Niobium is an element that can be selectively used to achieve curing and strengthening by precipitation of nitrides, carbonitrides or carbides. This suppresses the growth of austenite grains during rolling and refines them, thereby improving strength and low-temperature toughness. However, if the amount exceeds 0.05%, the toughness of the heat-affected zone may be deteriorated due to martensite hardening. On the other hand, if the amount of niobium is 0.05% or more, it is pinned to the available nitrogen, thereby damaging nitrogen forming vanadium precipitates that ensure the strengthening of the soft core of the section.

티타늄은 질화물, 탄질화물 또는 탄화물의 석출에 의한 경화 및 강화를 달성하기 위해 선택적으로 사용될 수 있는 원소이다. 그러나, 그 양이 0.005 % 이상이면, VN 보다는 TiN 형성의 위험이 있다. 또한, 장방형 (cuboids) 입자인 TiN 은 응력 집중부로서 반응하여, 강의 인성 및 피로 특성에 부정적인 영향을 미칠 수 있다. 바람직한 실시형태에서, 티타늄의 최대량은 0.003 % 로, 그리고 심지어 0.001 % 로 설정된다.Titanium is an element that can be selectively used to achieve curing and strengthening by precipitation of nitrides, carbonitrides or carbides. However, if the amount is 0.005% or more, there is a risk of TiN formation rather than VN. In addition, TiN, which is a cuboid particle, reacts as a stress concentrator, and may negatively affect toughness and fatigue properties of steel. In a preferred embodiment, the maximum amount of titanium is set to 0.003%, and even 0.001%.

바람직한 실시형태에서, 그레이드의 탄소, 망간, 크롬, 몰리브덴, 바나듐, 니켈 및 구리 함량은 다음과 같다:In a preferred embodiment, the grades of carbon, manganese, chromium, molybdenum, vanadium, nickel and copper content are as follows:

0.4 ≤ CEV ≤ 0.6 0.4 ≤ CEV ≤ 0.6

여기서, CEV = C + Mn/6 + ( Cr + Mo + V )/5 + ( Ni + Cu )/15 이다.Here, CEV = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V )/5 + (Ni + Cu )/15.

이들 값을 존중하면, 강 섹션의 양호한 용접성을 유지하면서, 베이나이트의 충분한 형성을 통해 강 섹션의 경화능이 적절한 범위에 있는 것이 보장된다. 감소된 탄소 당량은 예열 (허용되는 경우) 과 같은 용접 프로세싱 단계를 피할 수 있게 하며 또한 제조 비용을 감소시킨다. 바람직한 실시형태에서, CEV ≤ 0.5% 이다.Respecting these values ensures that the hardenability of the steel section is in a suitable range through sufficient formation of bainite while maintaining good weldability of the steel section. The reduced carbon equivalents avoid welding processing steps such as preheating (if allowed) and also reduce manufacturing costs. In a preferred embodiment, CEV ≤ 0.5%.

강 섹션은 각 측에서 플랜지 부분에 연결된 웹 중앙 부분을 포함한다.The steel section includes a central portion of the web connected to the flange portion on each side.

본 발명에 따른 강 섹션의 플랜지의 두께는 100 mm 초과로 설정되어, 특히 고층 건물 구조물에 그러한 빔을 사용할 수 있게 한다. 요구되는 인장 및 인성 특성을 보장하기에 충분한 냉각 속도가 획득하기 어려우므로, 그 두께는 바람직하게는 140 mm 미만이다.The thickness of the flange of the steel section according to the invention is set to more than 100 mm, making it possible to use such beams, especially in high-rise building structures. The thickness is preferably less than 140 mm, since a cooling rate sufficient to ensure the required tensile and toughness properties is difficult to obtain.

본 발명에 따르면, 헤비 섹션의 웹 및 플랜지는 표면의 수냉으로 얻어지는 경화 구역 및 제품의 코어에 있는 비경화 구역으로 구성된다. 강 섹션의 각 구역은 템퍼드 마텐자이트, 베이나이트, 페라이트 및 펄라이트 중 하나 이상의 상을 포함할 수 있는 특정 미세조직을 가질 수 있다. 페라이트는 침상 페라이트 또는 정규 (regular) 페라이트의 형태로 존재할 수 있다.According to the invention, the web and flange of the heavy section consist of a hardening zone obtained by water cooling of the surface and a non-hardening zone in the core of the product. Each section of the steel section can have a specific microstructure that can include one or more phases of tempered martensite, bainite, ferrite and pearlite. The ferrite may be in the form of acicular ferrite or regular ferrite.

각 구역의 미세조직은 강 섹션 두께 및 겪은 열 경로에 의존한다.The microstructure of each zone depends on the steel section thickness and the thermal path experienced.

바람직한 실시형태에서, 플랜지 부분의 미세조직은, 표면에서부터 코어까지, 템퍼드 마텐자이트 및 가능하게는 베이나이트를 포함하는 제 1 구역 및 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 제 2 구역을 포함한다.In a preferred embodiment, the microstructure of the flange portion comprises from the surface to the core, a first zone comprising tempered martensite and possibly bainite and a second zone comprising ferrite and pearlite.

제 1 구역은 예를 들어 플랜지 부분의 표면 아래로 10 mm 까지 연장될 수 있다.The first zone can extend up to 10 mm below the surface of the flange portion, for example.

본 발명의 본질적인 특징은 크롬, 망간 및 철 중에서 선택된 하나 이상의 금속을 포함할 수 있는 1 종 이상의 바나듐 석출물의, 강 섹션 미세조직에서의 존재이며, 상기 석출물은 질화물, 탄화물, 탄질화물, 또는 이들의 임의의 조합 중에서 선택되며, 그 석출물 중 70 % 초과, 바람직하게는 80 % 초과가 6 nm 미만의 평균 직경을 갖는다. 평균 직경 결정은 다음의 방식으로 행해졌다: 각각의 검출된 석출물의 표면을 측정하고 상응하는 원에 적용하였고, 이로부터 직경을 추출하여, 모든 검출된 석출물에 대한 평균 직경 크기를 구하였다.An essential feature of the present invention is the presence in a steel section microstructure of one or more vanadium precipitates which may contain one or more metals selected from chromium, manganese and iron, the precipitates being nitrides, carbides, carbonitrides, or their It is selected from any combination, and more than 70% of the precipitate, preferably more than 80%, has an average diameter of less than 6 nm. The average diameter determination was made in the following manner: the surface of each detected precipitate was measured and applied to the corresponding circle, from which the diameter was extracted to obtain the average diameter size for all detected precipitates.

바람직한 실시형태에서, 이들 석출물의 평균 밀도는 mm2 당 500 개 이상의 석출물, 바람직하게는 mm2 당 1000 개 이상의 석출물이다. 이들 석출물은 유리한 효과를 가지며, 석출물 크기 감소 및 석출물 함량 증가에 따라 강도가 증가하는 것으로 알려져 있다.In a preferred embodiment, the average density of these precipitates is at least 500 precipitates per mm 2 , preferably at least 1000 precipitates per mm 2 . These precipitates have an advantageous effect, and it is known that the strength increases as the size of the precipitate decreases and the content of the precipitate increases.

이러한 석출물은 주로 페라이트 상으로 섹션의 플랜지의 코어 구역에 존재하는 것이 바람직하다. 이러한 석출물의 적어도 70 %, 바람직하게는 적어도 80 % 가 6 nm 미만의 평균 직경을 갖는다. 이러한 석출물의 감소된 크기는 경화 효과가 증가시켜서, 강 섹션의 인장 강도를 증가시킨다.It is preferred that these precipitates are mainly present in the ferrite phase in the core region of the flange of the section. At least 70% of these precipitates, preferably at least 80%, have an average diameter of less than 6 nm. The reduced size of these precipitates increases the curing effect, thereby increasing the tensile strength of the steel section.

바람직한 실시형태에서, 강 섹션의 플랜지의 코어에 2 가지 유형의 석출물이 존재하는 것이 바람직하다:In a preferred embodiment, it is preferred that there are two types of precipitates in the core of the flange of the steel section:

- 페라이트 내부에 무작위로 분포된 석출물, 및-Precipitates randomly distributed inside the ferrite, and

- 규칙적으로 이격된 밴드로 배치되어서, 입자들이 조밀하게 분포된 평행 시트를 형성하는 석출물.-Precipitates, which are arranged in regularly spaced bands, forming parallel sheets with densely distributed particles.

무작위로 분포된 석출물은 규칙적으로 이격된 밴드로 배치된 석출물보다 더 크다.The randomly distributed precipitates are larger than the precipitates arranged in regularly spaced bands.

바람직한 실시형태에서, 이러한 규칙적으로 이격된 석출물은 적어도 바나듐 및 크롬을 포함한다.In a preferred embodiment, this regularly spaced precipitate comprises at least vanadium and chromium.

다른 바람직한 실시형태에서, 무작위로 분포된 석출물의 80 % 이상이 3.5 내지 6 nm 의 평균 직경을 갖는다. 이러한 석출물은 바람직하게는 적어도 바나듐, 크롬 및 철을 포함한다.In another preferred embodiment, at least 80% of the randomly distributed precipitates have an average diameter of 3.5 to 6 nm. These precipitates preferably include at least vanadium, chromium and iron.

본 발명에 따른 강 섹션은 임의의 적절한 제조 방법에 의해 생산될 수 있고, 당업자는 이를 정의할 수 있다. 그러나, 가속 냉각으로 종료되는 프로세스 (그 경우 열간 압연 단계 후 표면층의 켄칭 및 자기 템퍼링) 를 사용하는 것이 바람직하다.The steel section according to the invention can be produced by any suitable manufacturing method, and those skilled in the art can define it. However, it is preferred to use a process that ends with accelerated cooling (in this case quenching and self-tempering of the surface layer after the hot rolling step).

본 발명에 따른 방법은 다음의 단계들을 포함한다:The method according to the invention comprises the following steps:

- 본 발명에 따른 조성을 갖는 반제품을 공급하는 단계,-Supplying a semi-finished product having a composition according to the present invention,

- 1000 ℃ 초과의 온도에서 반제품을 재가열하고 적어도 900 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하여, 열연 강 섹션을 얻는 단계,-Reheating the semi-finished product at a temperature above 1000 °C and hot rolling to a final rolling temperature of at least 900 °C to obtain a hot rolled steel section,

- 제품의 전부 또는 일부의 표면층의 마텐자이트 및/또는 베이나이트 켄칭을 생성하도록 열연 강 섹션을 냉각시키는 단계로, 압연 제품의 켄칭되지 않은 부분은, 마텐자이트 및/또는 베이나이트의 켄칭된 표면층의 자기 템퍼링을 야기하고 후속 냉각 동안 섹션의 코어 부분에서 오스테나이트를 페라이트 및 탄화물로 변태시키는 것을 가능하게 하기에 충분히 높은 온도에 남고, 켄칭 후 제품의 템퍼드 표면의 최대 온도는 450 내지 650 ℃, 심지어 550 내지 650 ℃ 인, 열연 강 섹션을 냉각시키는 단계.-Cooling the hot rolled steel section to produce martensite and/or bainite quenching of all or part of the surface layer of the product, wherein the quenched portion of the rolled product is quenched of martensite and/or bainite The maximum temperature of the tempered surface of the product after quenching is 450 to 650° C., remaining at a temperature high enough to cause self tempering of the surface layer and to enable the transformation of austenite to ferrite and carbide in the core portion of the section during subsequent cooling. Cooling the hot rolled steel section, which is even 550 to 650°C.

본 발명에 따른 강 섹션은 바람직하게는 전술한 조성을 가지는 본 발명에 따른 강으로 구성된 반제품이 주조되는 방법을 통해 생산되고, 주조 투입 원료 (cast input stock) 는 1000 ℃ 초과, 바람직하게는 1050 ℃ 초과, 및 더 바람직하게는 1100℃ 또는 1150℃ 초과의 온도로 가열되거나 중간 냉각 없이 주조 후에 이러한 온도에서 직접적으로 사용된다. 이러한 온도는 바나듐 탄질화물의 완전한 용해를 가능하게 하며, 이는 석출 강화 메커니즘에 더 참여할 것이다.The steel section according to the present invention is preferably produced by a method in which a semi-finished product made of steel according to the present invention having the above-mentioned composition is cast, and the cast input stock is greater than 1000°C, preferably greater than 1050°C , And more preferably heated to a temperature above 1100°C or 1150°C or used directly at this temperature after casting without intermediate cooling. This temperature allows complete dissolution of vanadium carbonitride, which will further participate in the precipitation strengthening mechanism.

최종 열간 압연 단계는 850 ℃ 초과의 온도에서 수행된다. 압연 종료 온도는 오스테나이트 결정립 미세화 및 변태 후 더 얇은 미세조직의 형성을 보장하기 위해 850 ℃ 이상이며, 이는 인성 및 강도 특성을 향상시키는 것으로 알려져 있다.The final hot rolling step is carried out at a temperature above 850 °C. Rolling end temperature is more than 850 ℃ to ensure the formation of thinner microstructure after austenite grain refinement and transformation, which is known to improve toughness and strength properties.

열간 압연 동안, 압연 단계들의 관리된 조합을 사용하고 압연 온도를 제어하는 것이 바람직하다. 목표는 압연 중 후속 재결정화 동안 결정립 미세화에 의해 미세 결정립의 미세조직을 생성하는 것이다.During hot rolling, it is desirable to use a managed combination of rolling steps and control the rolling temperature. The goal is to create microstructures of fine grains by grain refinement during subsequent recrystallization during rolling.

이어서, 전술한 프로세스에 의해 수득된 열연 제품은 바람직하게는 켄칭 및 자기 템퍼링 프로세스를 사용하여 냉각된다.The hot rolled product obtained by the above-described process is then cooled, preferably using a quenching and magnetic tempering process.

이른바 켄칭 및 자기 담금질 프로세스 (QST) 는 제품의 전부 또는 일부의 표면 층의 마텐자이트 및/또는 베이나이트 켄칭을 생성하기 위해 압연기의 마무리 스탠드에서 나오는 열연 강 섹션을 유체에 의해 냉각시키는 단계로 이루어진다. 더욱이, 유체 냉각 구역의 출구에서, 압연 제품의 비켄칭 부분은 후속 공기 냉각 동안 마텐자이트 및/또는 베이나이트의 표면 층의 템퍼링이 일어나게 하기에 충분히 높은 온도에 있다.The so-called quenching and self-quenching process (QST) consists of fluid cooling the sections of hot-rolled steel coming from the finishing stand of the rolling mill to create martensite and/or bainite quenching of the surface layer of all or part of the product. . Moreover, at the exit of the fluid cooling zone, the non-quenched portion of the rolled product is at a temperature high enough to cause tempering of the surface layer of martensite and/or bainite during subsequent air cooling.

켄칭 및 자기 템퍼링 단계를 수행하기 위해 사용되는 냉각 유체는 보통 예를 들어 통상적인 첨가제를 갖는 또는 갖지 않는 물, 또는 미네랄 염의 수용액이다. 유체는 예를 들어 가스에 물을 현탁시켜 획득된 미스트일 수 있거나, 증기와 같은 가스일 수 있다.The cooling fluid used to perform the quenching and self-tempering steps is usually, for example, water with or without conventional additives, or aqueous solutions of mineral salts. The fluid can be, for example, a mist obtained by suspending water in a gas, or it can be a gas such as steam.

실제적인 관점에서, 압연 제품의 바람직한 냉각은 사용된 냉각 장치, 및 냉각 수단의 길이 및 유량 특성의 적절한 선택에 의존한다.From a practical point of view, the desired cooling of the rolled product depends on the cooling device used and the appropriate choice of length and flow rate characteristics of the cooling means.

제품의 치수뿐만 아니라 강의 조성과 연속 냉각 변태도가 알려져 있어서, 강 섹션의 적절한 처리에 적용할 조건, 특히 마텐자이트가 형성되는 온도 및 원하는 깊이까지 표면 켄칭을 수행하는데 이용 가능한 최대 시간을 결정할 수 있다.The dimensions of the product, as well as the composition of the steel and the degree of continuous cooling transformation, are known to determine the conditions applicable to the proper treatment of the steel section, in particular the temperature at which martensite is formed and the maximum time available to perform surface quenching to the desired depth. have.

압연 강 섹션의 코어와 스킨에서의 온도 구배 곡선에 기초하여, 제거될 열량은 냉각 장치의 특성 및 냉각 장치에 의해 적용되는 유체의 유량일 수 있다.Based on the temperature gradient curves in the core and skin of the rolled steel section, the amount of heat to be removed can be the characteristics of the cooling device and the flow rate of fluid applied by the cooling device.

강 섹션의 상이한 구역들에서 원하는 미세조직의 형성을 모니터링하기 위해, 마텐자이트 및/또는 베이나이트 켄칭의 종료에서 시작하는 강 섹션의 스킨 온도의 전개가 측정된다. 켄칭 후, 섹션이 압연기의 마지막 스탠드에서 나온 후 코어의 온도는 계속 감소하는 반면, 스킨 온도는 상승한다. 주어진 단면에서의 스킨 온도 및 코어 온도는 2 개의 곡선이 실질적으로 서로 평행하게 계속되기 시작하는 시점을 향해 수렴한다. 이 시점의 스킨 온도를 "균일 온도 (equalization temperature)" 라고 부른다.To monitor the formation of the desired microstructure in different zones of the steel section, the development of the skin temperature of the steel section starting at the end of martensite and/or bainite quenching is measured. After quenching, the temperature of the core continues to decrease after the section emerges from the last stand of the rolling mill, while the skin temperature rises. The skin temperature and core temperature at a given cross section converge toward the point where the two curves start to continue substantially parallel to each other. The skin temperature at this point is called the "equalization temperature".

예Yes

표 1 에 기재된 조성을 갖는 2 개의 그레이드를 반제품으로 주조하고, 표 2 에 기재된 프로세스 파라미터로, 가열, 제어된 열간 압연, 및 켄칭 및 자기 템퍼링에 의해 달성되는 후속 수냉을 통해 강 섹션으로 가공하였다.Two grades with the compositions listed in Table 1 were cast into semi-finished products and processed into steel sections through the process parameters listed in Table 2, followed by heating, controlled hot rolling, and subsequent water cooling achieved by quenching and magnetic tempering.

표 1 - 조성Table 1-Composition

시험된 조성은 하기 표에 기재되어 있으며, 원소 함량은 수천 중량 퍼센트 (thousands of weight percent) 로 표시된다:The compositions tested are listed in the table below, and the elemental content is expressed in thousands of weight percent:

Figure pct00001
Figure pct00001

시험 1 은 비교예이고, 시험 2 는 본 발명에 따른 예이다.Test 1 is a comparative example, and test 2 is an example according to the present invention.

표 2 - 프로세스 파라미터Table 2-Process parameters

주조된 강 반제품은 다음의 조건으로 가공되었다:The cast steel semi-finished product was processed under the following conditions:

Figure pct00002
Figure pct00002

그리고, 최종 샘플들을 분석하였고, 해당 미세조직 엘리먼트들 및 기계적 특성들을 표 3 및 표 4 에 각각 기재하였다.Then, the final samples were analyzed, and the corresponding microstructure elements and mechanical properties are listed in Tables 3 and 4, respectively.

표 3 - 미세조직 및 석출물Table 3-Microstructure and precipitates

수득된 강 섹션의 미세조직의 상 백분율을 측정하였다:The phase percentage of the microstructure of the steel section obtained was determined:

Figure pct00003
Figure pct00003

섹션 No. 1 의 두 구역, 특히 코어 구역에서의 상 백분율은 섹션 No. 2 와 매우 유사하여, 바나듐 석출 강화의 영향이 더 작은 미세조직 스케일에서 관찰됨을 보여준다.Section No. The phase percentages in the two zones of 1, especially the core zone, are given in Section No. Very similar to 2, it shows that the effect of strengthening vanadium precipitation is observed on a smaller microstructure scale.

섹션의 플랜지 두께의 코어 구역으로부터 취한 탄소 추출 복제물의 TEM 검사에 의해 수행된 석출 분석은 바나듐 석출물의 존재를 보여주었다. 미세 석출물 분석은 TEM 얇은 포일 방법을 통해 수행되었으며, 이로써 석출물의 평균 크기 및 밀도를 정량화할 수 있다.Precipitation analysis performed by TEM examination of the carbon extract replicas taken from the core section of the flange thickness of the section showed the presence of vanadium precipitates. Fine precipitate analysis was performed through the TEM thin foil method, whereby the average size and density of the precipitates can be quantified.

섹션의 기계적 강화에 관여하는 석출물이 강 섹션의 코어 구역, 특히 페라이트 상 내에 위치되는 것으로 밝혀졌다.It has been found that precipitates that are involved in the mechanical strengthening of the section are located in the core section of the steel section, especially in the ferrite phase.

도 1 은 크거나 작은 크기의 주로 구형 형상을 갖는 바나듐 석출물을 보여준다. 더 큰 크기의 석출물 (직경 약 6 nm 의 전형적인 크기) 은 주로 무작위로 분포되었다. 그러나, 미세 석출물 (직경 약 3 nm 의 전형적인 크기) 은 규칙적으로 이격된 밴드로 배치되었다. 도 2 에서 미세조직이 바나듐 입자들이 조밀하게 분포된 평행 시트들로 구성되어 있음을 알 수 있다. 시트들은 규칙적인 간격으로 나타난다.1 shows a large or small sized vanadium precipitate having a predominantly spherical shape. The larger size precipitates (typical size of about 6 nm in diameter) were mainly distributed randomly. However, fine precipitates (typical size of about 3 nm in diameter) were placed in regularly spaced bands. It can be seen from FIG. 2 that the microstructure is composed of parallel sheets in which vanadium particles are densely distributed. Sheets appear at regular intervals.

규칙적으로 이격된 석출물Regularly spaced precipitates

Figure pct00004
Figure pct00004

무작위로 분포된 석출물Randomly distributed precipitates

Figure pct00005
Figure pct00005

표 4 - 기계적 특성Table 4-Mechanical properties

시험된 강의 기계적 특성을 측정하고 다음의 표에 기재하였다:The mechanical properties of the steels tested were measured and listed in the following table:

Figure pct00006
Figure pct00006

예들은 본 발명에 따른 강 섹션들이 그들의 특정 조성 및 미세조직 덕분에 모든 목표 특성을 나타내는 유일한 것임을 보여준다.The examples show that the steel sections according to the invention are the only ones that exhibit all target properties thanks to their specific composition and microstructure.

본 발명에 따른 강 섹션은 오늘날 쉽게 달성할 수 없는 높은 강도, 인성 및 양호한 용접성의 우수한 값을 나타낸다. 본 발명에 따른 강 그레이드를 사용하면, 대규모 건설 프로젝트에 관련된 설계 및 건설 팀이 더 효율적인 구조 솔루션을 활용할 수 있다. 강 섹션의 높은 항복 강도는 일반적으로 사용되는 다른 구조용 강 그레이드보다 중량 절감 및 더 낮은 운송 및 제조 비용을 가능하게 한다. 따라서, 본 발명은 건설업에 극히 중요한 기여를 한다.The steel section according to the invention exhibits excellent values of high strength, toughness and good weldability, which are not readily achievable today. The use of steel grades according to the present invention allows design and construction teams involved in large-scale construction projects to utilize more efficient structural solutions. The high yield strength of the steel section enables weight savings and lower transportation and manufacturing costs than other commonly used structural steel grades. Therefore, the present invention makes an extremely important contribution to the construction industry.

Claims (14)

적어도 100 mm 의 두께를 갖는 플랜지 부분에 각 측에서 연결된 웹 중앙 부분을 포함하는 강 섹션으로서, 상기 강 섹션은, 중량% 로,
C : 0.06 ~ 0.16 %
Mn　: 1.10 ~ 2.00 %
Si　: 0.10 ~ 0.40 %
Cu　: 0.001 ~ 0.50 %
Ni　: 0.001 ~ 0.30 %
Cr　: 0.001 ~ 0.50 %
Mo　: 0.001 ~ 0.20 %
V　: 0.06 ~ 0.12 %
N　: 0.0050% ~ 0.0200 %
Al　≤ 0.040 %
P ≤ 0.040 %
S ≤ 0.030 %
그리고 선택적으로, 중량% 로, 다음의 원소들:
Ti　< 0.005 %
Nb　≤ 0.05 %
중 하나 이상,
철 및 정교화 (elaboration) 로부터의 불순물인 잔부를 포함하는 조성을 갖고, 상기 강 섹션의 미세조직은 크롬, 망간 및 철로부터 선택된 하나 이상의 금속을 또한 가능하게 포함하는 적어도 1 종의 바나듐 석출물을 함유하고, 상기 석출물은 질화물, 탄화물, 탄질화물 또는 이들의 임의의 조합으로부터 선택되며, 상기 석출물의 70 % 초과가 6 nm 미만의 평균 직경을 갖는, 강 섹션.A steel section comprising a central portion of a web connected at each side to a flange portion having a thickness of at least 100 mm, said steel section being, in weight percent,
C: 0.06~0.16%
Mn: 1.10 ~ 2.00%
Si: 0.10 ~ 0.40%
Cu: 0.001 ~ 0.50%
Ni: 0.001~0.30%
Cr: 0.001~0.50%
Mo: 0.001 ~ 0.20%
V: 0.06 ~ 0.12%
N: 0.0050% ~ 0.0200%
Al ≤ 0.040%
P ≤ 0.040%
S ≤ 0.030%
And optionally, in weight percent, the following elements:
Ti <0.005%
Nb ≤ 0.05%
One or more of,
Having a composition comprising the remainder, which is an impurity from iron and elaboration, wherein the microstructure of the steel section contains at least one vanadium precipitate that also possibly comprises one or more metals selected from chromium, manganese and iron, The precipitate is selected from nitrides, carbides, carbonitrides or any combinations thereof, wherein over 70% of the precipitates have an average diameter of less than 6 nm. 제 1 항에 있어서,
상기 섹션의 조성은 다음의 관계를 만족시키는 것을 특징으로 하는, 강 섹션:
0.4 ≤ CEV ≤ 0.6
여기서, CEV = C + Mn/6 + ( Cr + Mo + V )/5 + ( Ni + Cu )/15 이다.According to claim 1,
The steel section, characterized in that the composition of the section satisfies the following relationship:
0.4 ≤ CEV ≤ 0.6
Here, CEV = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V )/5 + (Ni + Cu )/15. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
바나듐 대 질소 량의 비율이 2.5 내지 7 인 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method of claim 1 or 2,
Steel section, characterized in that the ratio of vanadium to nitrogen content is 2.5 to 7. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 플랜지 부분의 미세조직이, 표면에서부터 코어까지, 템퍼드 마텐자이트 및 가능하게는 베이나이트를 포함하는 경화 구역 및 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 코어 구역을 함유하는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to any one of claims 1 to 3,
A steel section, characterized in that the microstructure of the flange portion contains a hardened zone comprising tempered martensite and possibly bainite and a core zone comprising ferrite and pearlite, from the surface to the core. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 강 섹션은 mm2 당 적어도 500 개의 석출물의 평균 밀도를 갖는 부분을 함유하는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to any one of claims 1 to 4,
Wherein the steel section contains a portion with an average density of at least 500 precipitates per mm 2 . 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 석출물의 적어도 일부가 규칙적으로 이격된 밴드들로 배치되는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to any one of claims 1 to 5,
Steel section, characterized in that at least a portion of the precipitate is arranged in regularly spaced bands. 제 6 항에 있어서,
상기 규칙적으로 이격된 석출물의 80 % 초과가 3 nm 미만의 평균 직경을 갖는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method of claim 6,
Steel section, characterized in that more than 80% of the regularly spaced precipitates have an average diameter of less than 3 nm. 제 6 항 또는 제 7 항에 있어서,
상기 규칙적으로 이격된 석출물은 적어도 바나듐 및 크롬을 함유하는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to claim 6 or 7,
The steel section, characterized in that the regularly spaced precipitate contains at least vanadium and chromium. 제 4 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 석출물의 적어도 일부가 상기 강 섹션의 코어에 위치된 페라이트 상에 무작위로 분포되는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to any one of claims 4 to 8,
A steel section, characterized in that at least a portion of the precipitate is randomly distributed on a ferrite located at the core of the steel section. 제 9 항에 있어서,
상기 무작위로 분포된 석출물의 80 % 초과가 3.5 내지 6 nm 의 평균 직경을 갖는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method of claim 9,
Steel section, characterized in that more than 80% of the randomly distributed precipitates have an average diameter of 3.5 to 6 nm. 제 10 항에 있어서,
상기 무작위로 분포된 석출물은 적어도 바나듐, 크롬 및 철을 함유하는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method of claim 10,
The steel section, characterized in that the randomly distributed precipitate contains at least vanadium, chromium and iron. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 석출물은 코어 구역에 위치되는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to any one of claims 1 to 11,
Steel section, characterized in that the precipitate is located in the core zone. 제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 플랜지 부분은 최대 140 mm 의 두께를 갖는 것을 특징으로 하는, 강 섹션.The method according to any one of claims 1 to 12,
The flange section, characterized in that it has a thickness of up to 140 mm, steel section. 다음의 단계들을 포함하는 강 섹션의 제조 방법:
- 제 1 항 내지 제 3 항에 따른 조성을 갖는 강 반제품을 공급하는 단계,
- 상기 강 반제품을 1000 ℃ 초과의 온도에서 재가열하고 적어도 850°C 의 최종 압연 온도로 열간 압연하여, 열연 강 섹션을 얻는 단계,
- 제품의 전부 또는 일부의 표면층의 마텐자이트 및/또는 베이나이트 켄칭을 생성하도록 상기 열연 강 섹션을 냉각시키는 단계로서, 압연 제품의 켄칭되지 않은 부분은, 마텐자이트 및/또는 베이나이트의 켄칭된 표면층의 자기 템퍼링을 야기하고 후속 냉각 동안 섹션의 코어 부분에서 오스테나이트를 페라이트 및 탄화물로 변태시키는 것을 가능하게 하기에 충분히 높은 온도에 남고, 켄칭 후 제품의 템퍼드 표면의 최대 온도는 450 내지 650 ℃ 인, 상기 열연 강 섹션을 냉각시키는 단계.A method of making a steel section comprising the following steps:
-Supplying a semi-finished steel product having a composition according to claims 1 to 3,
-Reheating the steel semi-finished product at a temperature above 1000° C. and hot rolling to a final rolling temperature of at least 850° C. to obtain a hot rolled steel section,
-Cooling the hot rolled steel section to produce martensite and/or bainite quenching of all or part of the surface layer of the product, wherein the unquenched portion of the rolled product is quenched of martensite and/or bainite The maximum temperature of the tempered surface of the product after quenching remains 450 to 650, leaving it at a temperature high enough to cause self tempering of the superficial layer and to enable the transformation of austenite into ferrite and carbide in the core portion of the section during subsequent cooling. Cooling the hot-rolled steel section, which is ℃.
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