KR20200077594A

KR20200077594A - How to refine molten iron

Info

Publication number: KR20200077594A
Application number: KR1020207016360A
Authority: KR
Inventors: 나오타카 사사키; 미키히로 모리; 히데미츠 네기시; 료 가와바타
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2017-12-15
Filing date: 2018-12-12
Publication date: 2020-06-30
Also published as: CN111479935B; JP6607333B2; JPWO2019117200A1; TW201928067A; WO2019117200A1; KR102356773B1; BR112020011571A2; TWI685569B; CN111479935A

Abstract

본 발명의 과제는, 양호한 정밀도로 2 차 취련 슬래그 염기도를 조정하는 것이다. 본 발명의 용철의 정련 방법은, 용철의 정련을 전로형 용기를 사용하여 실시할 때에, 미리, 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 목적 변수로 하고, 1 차 취련 슬래그 염기도 및 슬래그 배출 개시 각도 중 어느 1 개 이상, 그리고 1 차 취련 슬래그량을 포함하는 정보를 설명 변수로 하는 중회귀 분석을 실시하고, 용선을 전로형 용기 내에 장입하여 1 차 취련을 실시하고, 이어서, 1 차 취련 처리 후의 슬래그의 일부를 그 용기 밖으로 배출시키는 중간 배재를 실시한 후에, 상기 중회귀 분석의 결과를 이용하여 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 및 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량을 산출하고, 계속해서, 그 용기 내에 잔류시킨 1 차 취련 후의 용선 및 슬래그에 대해 석회계 매용재를 첨가하여 2 차 취련을 실시함에 있어서, 상기 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량 및 상기 1 차 취련 슬래그의 계산 조성을 이용하여 2 차 취련 처리에서 첨가할 석회계 매용재량을 정제 시간의 연장 없이 산출한다.An object of the present invention is to adjust the secondary blown slag basicity with good precision. In the refining method of molten iron of the present invention, when the refining of molten iron is performed using a converter type container, the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is set as the target variable, and the primary blown slag basicity and the slag discharge start angle are set in advance. Multiple regression analysis is performed using information including any one or more and the primary blow slag amount as an explanatory variable, and the molten iron is charged into the converter-type container to perform primary blow, followed by slag after the primary blow treatment. After performing the intermediate exclusion for discharging a portion of the product out of the container, the intermediate exclusion amount of the primary blown slag and the residual amount in the furnace of the primary blown slag are calculated using the results of the multiple regression analysis. In performing a second blow by adding a lime-based solvent to the retained molten iron and slag after the first blow, the second blow blow treatment using the residual amount in the furnace of the first blow blow slag and the calculated composition of the first blow blow slag The amount of lime-based solvent to be added in is calculated without extending the purification time.

Description

용철의 정련 방법How to refine molten iron

본 발명은 상취 (上吹) 전로, 저취 (低吹) 전로, 상저취 전로 등의 전로형 용기 (이하, 전로라고 약칭한다) 에 있어서의 용철의 정련 방법에 관한 것으로, 중간 배재 (排滓) 를 사이에 두고 1 차 취련 (吹鍊) 과 2 차 취련을 계속해서 실시하는 용철의 정련 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for refining molten iron in a converter-type container (hereinafter abbreviated as a converter), such as a quench furnace, a quench furnace, a quench furnace, and the like. The present invention relates to a method of refining molten iron in which primary and secondary blows are continuously performed.

전로에 있어서의 정련 방법으로서, 현재 차지의 1 차 취련 (탈규만을, 또는 탈규 및 탈린을 목적으로 함) 에 의해 생성된 비교적 저염기도의 슬래그를 중간 배재에 의해 일부 노 외로 배출한 후, 노 내에 잔류한 슬래그에 석회계 매용재를 첨가하여 비교적 고염기도의 슬래그를 생성시키는 2 차 취련 (탈린 및 탈탄 중 적어도 일방) 을 실시함으로써, 석회계 매용재량이나 슬래그 배출량을 저감시키는 방법이 있다.As a refining method in a converter, after the slag of a relatively low-salt airway produced by the primary blow of the current charge (for desulfurization only or for desulfurization and dephosphorization) is discharged to a part of the furnace by an intermediate exclusion, the furnace There is a method of reducing the amount of a lime-based solvent or the amount of slag discharged by performing a second blow (at least one of dephosphorization and decarburization) to generate a slag of a relatively high-base airway by adding a lime-based solvent to the remaining slag.

이 방법에서는, 2 차 취련시에 석회계 매용재를 첨가하여 슬래그 염기도를 조정함으로써, 탈린량 (탈탄 취련의 경우에는 탈린량 및 커버 슬래그량 중 적어도 일방) 을 조정하는 것이 가능하지만, 첨가해야 할 석회계 매용재의 적정량은, 목표가 되는 슬래그 염기도에 더하여, 중간 배재 직후의 노 내 잔류 슬래그량과 노 내 잔류 슬래그 염기도에 의해 변화한다. 그러나, 노 내 잔류 슬래그량 및 노 내 잔류 슬래그 염기도는 조업에 있어서의 여러 가지 인자에 의해 변동되기 때문에, 각 차지에 있어서의 슬래그 염기도나 중간 배재량을 정확하게 파악하지 않으면, 2 차 취련시에 첨가하는 CaO 량의 부족에 의한 탈린 불량, 또는 CaO 의 과잉 첨가에 의한 과잉 탈린을 초래한다는 문제가 있다.In this method, it is possible to adjust the amount of desorption (at least one of the amount of desorption and the amount of cover slag in the case of decarburization) by adjusting the slag basicity by adding a lime-based solvent during the second blow, but it should be added The appropriate amount of the lime-based solvent is changed according to the amount of residual slag in the furnace immediately after the intermediate exclusion and the amount of basic slag in the furnace, in addition to the target slag basicity. However, since the amount of residual slag in the furnace and the basicity of residual slag in the furnace fluctuate depending on various factors in the operation, it is added at the time of the second blow if the basicity of slag or the amount of intermediate exclusion in each charge is not accurately determined. There is a problem that poor dephosphorization due to insufficient CaO content or excessive dephosphorization caused by excessive addition of CaO.

이와 같은 문제를 해결하는 방법으로서, 현재 차지의 중간 배재에 있어서의 슬래그 배출량을 칭량함으로써 중간 배재량을 파악하는 방법이나, 취련 상황을 나타내는 대량의 데이터를 사용하여 슬래그 염기도 실적을 보다 양호한 정밀도로 추정하는 방법 등이 제안되어 있다. 즉, 중간 배재 전후에서의 배재 레이들의 칭량값의 질량 변화를 중간 배재량으로 간주하고, 2 차 취련에서 첨가하는 CaO 량을 조정하는 방법 (특허문헌 1) 이나 대량의 과거 데이터로부터 당해 처리와 유사한 처리의 슬래그 실적값으로부터 당해 처리의 슬래그 염기도를 추정하는 방법 (특허문헌 2) 이다.As a method to solve such a problem, the method of determining the intermediate amount of waste by weighing the amount of slag discharged from the current amount of intermediate waste, or using a large amount of data indicating the state of blow, estimates the slag basicity performance with better precision. How to do this is proposed. That is, the method of adjusting the amount of CaO added in the secondary blow and considering the mass change of the weight value of the exclusion ladle before and after the intermediate exclusion is considered as the intermediate exclusion amount (patent document 1) or similar to the process from the large amount of past data. It is a method (patent document 2) which estimates the slag basicity of the said process from the slag performance value of a process.

일본 공개특허공보 2010-126790호Japanese Patent Application Publication No. 2010-126790 일본 공개특허공보 2016-188404호Japanese Patent Application Publication No. 2016-188404

그러나, 특허문헌 1 의 방법과 같이, 중간 배재 전후에서의 칭량기의 질량 변화를 중간 배재량으로 간주하는 방법으로는, 중간 배재된 슬래그 중에 포함되는 입철 (粒鐵) 의 질량과 슬래그량을 구별할 수 없어, 중간 배재량을 과잉으로 추측해 버린다는 문제가 있다. 또, 슬래그 중에 포함되는 입철량은 슬래그의 성상, 중간 배재 상황 등에 따라 크게 차이가 나기 때문에, 중간 배재에 의해 배출된 슬래그 중의 입철 함유 비율을 일정하게 평가하는 것도 곤란하다. 또, 슬래그 배출량의 칭량기 등의 대대적인 설비 투자도 필요해진다.However, as in the method of Patent Document 1, as a method of considering the mass change of the weighing machine before and after the intermediate exclusion as the intermediate exclusion amount, the mass of slag contained in the intermediate excreted slag and the amount of slag are distinguished. There is a problem that it is impossible to estimate the excess amount of intermediate waste. In addition, since the amount of iron contained in the slag varies greatly depending on the properties of the slag, the situation of the intermediate waste, etc., it is difficult to constantly evaluate the proportion of the iron contained in the slag discharged by the intermediate waste. In addition, large-scale facility investments such as weighing machines for slag emissions are also required.

또 특허문헌 2 의 방법과 같이, 과거의 유사 처리의 슬래그 성분 실적으로부터 슬래그 염기도를 추정하는 경우, 2 차 취련의 슬래그 염기도를 적정하게 조정하기 위해서는 1 차 취련의 슬래그 염기도뿐만 아니라, 중간 배재 후에 2 차 취련으로 넘어오는 슬래그량을 파악할 필요가 있는데, 게다가, 제강 시간의 연장은 조업상의 걸림돌이 된다. 특허문헌 1 과 같은 방법으로는, 중간 배재를 끝내고 칭량이 종료될 때까지, 정확한 탈린제량을 계산할 수 없다. 탈린제는 통상적으로 노상 호퍼에 감아올리거나, 또는 디스펜서에 압송의 형태로 준비하기 때문에, 소정의 탈린제가 공급 가능해질 때까지 2 차 취련 개시 시간이 늦어져 버리는 것이다. 특허문헌 2 에는 넘어오는 슬래그량의 취급법에 대해서는 전혀 나타나 있지 않고, 2 차 취련 슬래그의 염기도를 직접 추정할 때에 필요하다고 생각되는 중간 배재와 관련해서 기록하고, 참조해야 할 조업 파라미터에 대해서도 전혀 언급되어 있지 않다. 또, 이 방법에서는, 대량의 조업 데이터로부터, 조업 조건의 유사성에 기초하여 슬래그 중 각 성분의 농도가 유도될 뿐이고, 취련 제어에 있어서 중요한 정보 중 하나인 슬래그량에 관한 정보는, 중간 배재량이 명확하지 않기 때문에 결여되어 있다는 문제도 있었다.Also, as in the method of Patent Document 2, when estimating the slag basicity from the results of the slag component of the past similar treatment, in order to properly adjust the slag basicity of the secondary blow, not only the slag basicity of the primary blow, but also after the intermediate exclusion 2 It is necessary to grasp the amount of slag that flows into the car blow, and, in addition, the prolongation of steelmaking time becomes an obstacle in operation. In the same manner as in Patent Document 1, the exact amount of dephosphorization agent cannot be calculated until the intermediate exclusion is finished and weighing is finished. Since the dephosphorization agent is usually wound up on a hearth hopper or prepared in the form of pressure feeding to a dispenser, the second blow start time is delayed until a predetermined dephosphorization agent can be supplied. Patent Literature 2 does not show how to handle the amount of slag that is passed over, and records the intermediate exclusion which is considered necessary when directly estimating the basicity of the secondary blown slag, and mentions no operating parameters to be referred to. It is not. In addition, in this method, the concentration of each component in the slag is derived based on the similarity of the operating conditions from a large amount of operation data. There was also a problem that it was lacking because it was not.

본 발명은 이와 같은 문제를 감안하여 이루어진 것으로, 전로에 있어서의 1 차 취련 공정, 중간 배재 공정, 및 2 차 취련 공정을 포함하는 정련 방법에 있어서, 1 차 취련의 슬래그 성상이나 중간 배재 상황으로부터 중간 배재량을 추정, 산출하고, 2 차 취련에서 필요한 CaO 량을 적정하게 첨가함으로써, 양호한 정밀도로 2 차 취련 슬래그 염기도를 조정하는 것을 목적으로 한다.This invention was made|formed in view of such a problem, and in the refining method including a primary blow process in a converter, an intermediate exclusion process, and a secondary blow process, it is intermediate from the slag property and intermediate exclusion situation of a primary blow. The aim is to adjust the secondary blown slag basicity with good precision by estimating and calculating the amount of waste, and adding the CaO amount necessary for the secondary blowing to be appropriate.

본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해 예의 연구를 거듭한 결과, 1 차 취련 처리 후 슬래그의 중간 배재량에 대하여, 1 차 취련 처리 후 슬래그량이나, 1 차 취련 처리 후 슬래그 염기도, 슬래그 배출 개시 각도 (「슬래그가 노 외로 유출되기 시작할 때의 전로의 경동 (傾動) 각도」를 말한다) 등으로부터 추정할 수 있는 것을 알아내고, 이 지견에 기초하여 본 발명을 완성하기에 이르렀다. 여기에서, 슬래그 염기도는, 일반적으로 「슬래그 중 CaO 농도 (질량％)/슬래그 중 SiO₂ 농도 (질량％)」로 나타내는 것인데, 분자에 e × 슬래그 중 MgO 농도 (질량％) 를 부가하거나, 분모에 f × 슬래그 중 Al₂O₃ 농도 (질량％) (e 및 f 는, 각각 1 이하의 계수) 를 부가하거나 하는 지표를 사용할 수도 있어, 각각의 조업 조건에 따라 결정하면 된다. 슬래그 중 MgO 농도가 15 질량％ 이상, 또한, 「슬래그 중 CaO 농도 (질량％)/슬래그 중 SiO₂ 농도 (질량％)」가 0.8 미만이 되는 조업을 포함하는 경우에는, 분자에 상기의 MgO 농도의 항을 부가하는 지표를 사용하는 것이 바람직하다. 슬래그 중 Al₂O₃ 농도가 30 질량％ 이상, 또한, 「슬래그 중 CaO 농도 (질량％)/슬래그 중 SiO₂ 농도 (질량％)」가 4.0 초과가 되는 조업을 포함하는 경우에는, 분모에 상기의 Al₂O₃ 농도의 항을 부가하는 지표를 사용하는 것이 바람직하다. 통상적인 1 차 취련 및 2 차 취련의 슬래그에서는, 상기와 같은 슬래그 조성이 되는 경우는 거의 없어, 「슬래그 중 CaO 농도 (질량％)/슬래그 중 SiO₂ 농도 (질량％)」를 지표로 하는 슬래그 염기도를 충분히 적용할 수 있다. 또한, 슬래그 염기도의 단위는 무차원이다. 또, 슬래그 배출 개시 각도 θ 는, 전로 직립 상태를 0°로 하여 노구로부터 슬래그가 노 외로 유출되기 시작한 각도로 하고 있다.As a result of repeated studies of the inventors in order to solve the above problems, the inventors started to discharge the slag amount after the first blow treatment or the slag basicity and the slag discharge after the first blow treatment, with respect to the intermediate amount of slag after the first blow treatment. It has been found that it can be estimated from an angle (referring to "the angle of tilt of a converter when the slag starts to flow out of the furnace") and the like, and based on this knowledge, the present invention has been completed. Here, the basicity of the slag is generally expressed as "the concentration of CaO in the slag (mass%)/the concentration of SiO _{2 in the} slag (mass%)", but e × the MgO concentration in the slag (mass%) is added to the molecule, or the denominator In addition, an index for adding an Al ₂ O ₃ concentration (mass%) (e and f are coefficients of 1 or less) in f × slag may be used, and may be determined in accordance with the respective operating conditions. When the MgO concentration in the slag is 15% by mass or more, and the operation in which the "CaO concentration in the slag (mass%)/SiO ₂ concentration in the slag (mass%)" is less than 0.8 includes the above MgO concentration in the molecule. It is preferable to use an indicator that adds the term of. When the Al ₂ O ₃ concentration in the slag is 30 mass% or more, and the operation in which the "CaO concentration (mass%) in the slag/SiO ₂ concentration (mass%) in the slag" exceeds 4.0 is included, the denominator is described above. It is preferable to use an index to add the term of the Al ₂ O ₃ concentration. In the slag of the normal primary and secondary blows, the slag composition rarely becomes as described above, and the slag as an index of "CaO concentration (mass %) in slag/SiO ₂ concentration (mass %) in slag" as an index. The basicity can be sufficiently applied. In addition, the unit of slag basicity is dimensionless. In addition, the slag discharge start angle θ is set to an angle at which the slag is started to flow out of the furnace from the furnace port with the converter upright state being 0°.

즉, 본 발명이 그 요지로 하는 바는, 이하와 같다.That is, the present invention makes the gist as follows.

[1] 용철의 정련 방법으로서,[1] As a method of refining molten iron,

용철의 정련을 전로형 용기를 사용하여 실시할 때에, 미리, 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 목적 변수로 하고, 1 차 취련 슬래그 염기도 및 슬래그 배출 개시 각도 중 어느 1 개 이상, 그리고 1 차 취련 슬래그량을 포함하는 정보를 설명 변수로 하는 중회귀 분석을 실시하고,When the refining of molten iron is performed using a converter type container, the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is set as a target variable in advance, and at least one of the primary blown slag basicity and the slag discharge start angle, and the primary blown off. A multiple regression analysis is performed using information including the amount of slag as an explanatory variable.

용선을 상기 전로형 용기 내에 장입 (裝入) 하여, 탈규만을, 또는 탈규 및 탈린을 목적으로 하는 1 차 취련을 실시하고,The molten iron is charged into the converter-type container to perform primary blowing for desulfurization only or desulfurization and dephosphorization purposes,

이어서, 1 차 취련 처리 후의 슬래그의 일부를 상기 전로형 용기 밖으로 배출시키는 중간 배재를 실시한 후에, 상기 중회귀 분석의 결과를 이용하여 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 및 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량을 산출하고, Subsequently, after performing the intermediate exclusion for discharging a part of the slag after the primary blown treatment out of the converter type container, the intermediate exclusion amount of the primary blown slag and the residual amount in the furnace of the primary blown slag using the results of the multiple regression analysis Calculate

계속해서, 상기 전로형 용기 내에 잔류시킨 1 차 취련 후의 용선 및 슬래그에 대해 석회계 매용재를 첨가하여 2 차 취련을 실시함에 있어서, 상기 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량 및 상기 1 차 취련 슬래그의 계산 조성을 이용하여 상기 2 차 취련에서 첨가할 석회계 매용재량을 산출하여, 2 차 취련의 대기 시간 없이 2 차 취련 슬래그의 염기도 제어의 정밀도를 높이는, 용철의 정련 방법.Subsequently, in the second blow blowing by adding a lime-based solvent to the molten iron and slag after the first blow blow remaining in the converter-type container, the residual amount in the furnace of the first blow blow slag and the first blow blow slag A method for refining molten iron using a calculated composition to calculate the amount of a lime-based solvent to be added in the secondary blow, and to increase the precision of basicity control of the secondary blow slag without waiting time for the second blow.

[2] 하기 (1) 식을 사용하여, 상기 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 산출하는, [1] 에 기재된 용철의 정련 방법.[2] The method for refining molten iron according to [1], wherein the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is calculated using the following formula (1).

W_D(n) ＝ a1 ＋ b1 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} － c1 × B_C,1(n) … (1) 식 W _D (n) = a1 + b1 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)} – c1 × B _C,1 (n)… (1) Expression

여기에서, W_D(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 (t/ch) Here, W _D (n): Intermediate exclusion amount of primary blown slag at the nth charge (t/ch)

W₁(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그량 (t/ch) W ₁ (n): Primary blown slag amount in nth charge (t/ch)

W_H(n) : n 차지째의 용선 장입량 (t/ch) W _H (n): Charge of the molten iron in the nth charge (t/ch)

W_SC(n) : n 차지째의 스크랩 장입량 (t/ch) W _SC (n): scrap charge in the nth charge (t/ch)

B_C,1(n) : 1 차 취련 슬래그 염기도 (무차원수)B _C,1 (n): Primary blown slag basicity (dimension number)

a1, b1, c1 : 정수a1, b1, c1: integer

[3] 하기 (2) 식을 사용하여, 상기 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 산출하는, [1] 에 기재된 용철의 정련 방법. [3] The method for refining molten iron according to [1], wherein the intermediate exhaust amount of the primary blown slag is calculated using the following formula (2).

W_D(n) ＝ a2 ＋ b2 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} － d2 × θ(n) … (2) 식 W _D (n) = a2 + b2 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)} – d2 × θ(n)… (2) Expression

θ(n) : 슬래그 배출 개시 각도 (°) θ(n): Slag discharge start angle (°)

a2, b2, d2 : 정수a2, b2, d2: integer

[4] 하기 (3) 식을 사용하여, 상기 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 산출하는, [1] 에 기재된 용철의 정련 방법. [4] A method for refining molten iron according to [1], wherein the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is calculated using the following formula (3).

W_D(n) ＝ a3 ＋ b3 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} － c3 × B_C,1(n) － d3 × θ(n) … (3) 식 W _D (n) = a3 + b3 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)}-c3 × B _C,1 (n)-d3 × θ(n)… (3) Expression

B_C,1(n) : 1 차 취련 슬래그 염기도 (무차원수) B _C,1 (n): Primary blown slag basicity (dimension number)

a3, b3, c3, d3 : 정수a3, b3, c3, d3: integer

본 발명의 용철의 정련 방법은, 2 차 취련의 대기 시간 없이 2 차 취련 슬래그의 염기도 제어의 정밀도를 높일 수 있다. 보다 상세하게는, 본 발명에 의하면, 1 차 취련의 슬래그 성상 및 중간 배재 상황으로부터 중간 배재량을 추정하는 것이 가능해지기 때문에, 제강 시간의 연장 없이 2 차 취련 개시시에 있어서의 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량과 1 차 취련 슬래그 염기도에 기초하여 2 차 취련에서 첨가해야 할 CaO 량을 조정하여, 2 차 취련 슬래그 염기도를 양호한 정밀도로 조정할 수 있다.The refining method of molten iron of the present invention can increase the precision of basicity control of the secondary blown slag without waiting time for the secondary blown. More specifically, according to the present invention, since it is possible to estimate the amount of intermediate exhaust from the slag properties of the primary blow and the intermediate exhaust condition, the primary blow blow slag at the start of the secondary blow without the steelmaking time is prolonged. By adjusting the amount of CaO to be added in the secondary blow based on the residual amount in the furnace and the basicity of the primary blown slag, the basicity of the secondary blown slag can be adjusted with good precision.

도 1 은, 본 발명에 의한 전로의 정련 방법의 개요를 나타내는 플로도이다.
도 2 는, 각 실시예에 있어서의 2 차 취련 슬래그 염기도의 추이를 나타내는 그래프이다.1 is a flow chart showing an outline of a method for refining a converter according to the present invention.
2 is a graph showing the transition of the basic blown slag basicity in each example.

이하에, 첨부 도면을 참조하면서, 본 발명을 실시하기 위해 적합한 형태에 대하여 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, the form suitable for implementing this invention is demonstrated, referring an accompanying drawing.

먼저, 도 1 에 본 발명의 일 실시형태에 관련된 전로의 정련 방법의 개요와 각 공정에서 산출되는 항목에 대하여 나타낸다. 이전 차지의 2 차 취련 슬래그를 현재 차지의 1 차 취련으로 리사이클하는 전로의 조업 방법에서는, 이하에 설명하는 제 1 공정 ∼ 제 5 공정을 반복하여 실시한다. 이하에서는, 주목하는 현재 차지를 n 차지 (n 은 자연수), 그 전의 차지를 (n-1) 차지, 다음의 차지를 (n+1) 차지로 하여 설명한다.First, Fig. 1 shows an outline of a method for refining a converter according to an embodiment of the present invention and items calculated in each process. In the method of operating the converter for recycling the secondary blown slag of the previous charge to the primary blown of the current charge, the first to fifth steps described below are repeatedly performed. In the following, the current charge to be noted is described as n charge (n is a natural number), the previous charge as (n-1) charge, and the next charge as (n+1) charge.

n 차지째의 제 1 공정 (장입) 에서는, 예를 들어, 철 스크랩 (1) 이 장입된 전로 (전로형 용기) (2) 에, 용선 장입 레이들 (3) 로부터 용선 (4) 을 장입한다. 이 때, 노 내에는 (n-1) 차지째의 2 차 취련 슬래그 (5) 가 있다.In the first step (charging) of the nth charge, for example, the molten iron 4 is charged from the molten iron charging ladle 3 to the converter (converter type container) 2 in which the iron scrap 1 is charged. . At this time, there is a (n-1) secondary blown slag 5 in the furnace.

제 2 공정 (1 차 취련) 을 실시하기 전에, n 차지째의 용선 장입량 W_H(n) 이나 용선 중 Si 농도 M_Si(n) (질량％), 스크랩 장입량 W_SC(n), Si 열원의 투입량 등은 미리 결정되는 점에서, (n-1) 차지째의 2 차 취련 슬래그 (5) 의 슬래그량 W₂(n-1) 과 슬래그 염기도 B_C,2(n-1) 의 값을 알면, n 차지째의 1 차 취련에서 투입해야 할 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,1(n) 이 산출된다. 예를 들어 후술하는 실시예와 같이 탈탄로 찌꺼기로 염기도 조정을 실시하는 경우, n 차지째의 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 과 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 은 각각 물질 수지 (收支) 로부터 이하의 (4) 식 및 (5) 식과 같이 산출된다. 또한, 이하에서는, 슬래그 염기도 B_C,1(n) 은, 슬래그 중 CaO 농도 (질량％)/슬래그 중 SiO₂ 농도 (질량％) 를 의미하는 것으로서 설명한다.Before performing the second step (primary blow), the charge of the molten iron in the nth charge W _H (n) or the Si concentration in the molten iron M _Si (n) (mass %), the amount of scrap charge W _SC (n), and the heat source of Si Since the input amount and the like are predetermined, when the value of the slag amount W ₂ (n-1) and the slag basicity B _C,2 (n-1) of the secondary blown slag 5 of the (n-1) charge is known, , The amount of lime-based solvent W _SL,1 (n) for adjusting the slag basicity to be input in the first blow of the nth charge is calculated. For example, when the basicity is adjusted by decarburization as in the examples described later, the amount of primary blown slag W ₁ (n) and the primary blown slag basicity B _{C, 1} (n) of the n th charge are each a substance. It calculates as follows (4) Formula and (5) Formula from resin (i). In addition, in the following, the slag basicity _{C B, 1} (n) is, as will be explained to mean a SiO ₂ concentration (% by weight) of the CaO content (% by mass) / slag in slag.

X_W2 는 2 차 취련 슬래그의 CaO 농도 (질량％) 와 SiO₂ 농도 (질량％) 의 합이고, CaO 및 SiO₂ 이외의 성분 함유량에 따라 상이하지만, 조업의 평균적인 값 (예를 들어 실시예에서는 50.6) 을 고정값으로서 채용하면 된다. X_W1 은 1 차 취련 슬래그 (7) 의 CaO 농도 (질량％) 와 SiO₂ 농도 (질량％) 의 합이고, 마찬가지로 CaO 및 SiO₂ 이외의 성분 함유량에 따라 상이하지만, 조업의 평균적인 값 (예를 들어 실시예에서는 60.0) 을 고정값으로서 채용하면 된다. X_SL 은 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재 (실시예에서는 탈탄로 찌꺼기) 의 CaO 농도 (질량％) 와 SiO₂ 농도 (질량％) 의 합이다. C_SL 은 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재 (실시예에서는 탈탄로 찌꺼기) 의 CaO 농도 (질량％), S_SL 은 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재 (실시예에서는 탈탄로 찌꺼기) 의 SiO₂ 농도 (질량％) 이다. 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재로서 복수의 재료를 사용하는 경우에는, 상기 식 중의 W_SL,1(n) × X_SL/100, W_SL,1(n) × C_SL/100, 및 W_SL,1(n) × S_SL/100 의 각 항에 대해서는, 복수의 재료마다 적산한 값을 사용하면 된다. 또, W_CaO,1(n), W_SiO2,1(n) 은 각각 1 차 취련에서 투입하는 슬래그 염기도 조정용 석회계 매용재 이외의 부원료에서 유래하는 CaO 량, SiO₂ 량 (Si 연소에 의해 발생하는 SiO₂ 를 포함함) 이다. 또한, 상기의 계산식은, 1 차 취련에 있어서 용선 중의 규소를 거의 전부 탈규하는 조업을 전제로 하고 있는데, 탈규 도중에 1 차 취련을 종료하는 조업의 경우에는, 조업 조건으로부터 경험적으로 지정되는 용선의 탈규량 (질량％) 에서 식 중의 M_Si(n) 을 치환하면 된다. 여기에서, 1 차 취련에서 투입해야 할 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,1(n) 을 조정함으로써 목표로 하는 염기도 B_C,1(n) 을 얻을 수 있다. 또, 특히 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재를 첨가하지 않고, W_CaO,1(n), W_SiO2,1(n) 을 조정함으로써 목표로 하는 염기도 B_C,1(n) 을 얻을 수도 있다. 이상과 같이, 1 차 취련 슬래그의 조성 (계산 조성) 은, 노 내에 잔류시킨 슬래그의 양과 조성의 추정값, 반응 생성물의 양 및 노 내로의 첨가물의 양과 조성으로부터 계산에 의해 추정할 수 있다.X _W2 is the second, and the sum of the CaO concentration (% by weight) and the SiO ₂ concentration (% by weight) of blown slag varies depending on the ingredient content of the non-CaO and SiO _2, but the average value of the operation (e. G. Example In 50.6), a fixed value may be employed. X _W1 is the sum of the CaO concentration (mass %) and the SiO ₂ concentration (mass %) of the primary blown slag 7 and similarly differs depending on the content of components other than CaO and SiO ₂ , but the average value of operation (eg For example, in the example, 60.0) may be employed as a fixed value. X _SL is the sum of the CaO concentration (mass%) and SiO ₂ concentration (mass%) of the lime-based medium for slag basicity adjustment (decarbonization residue in the example). C _SL is the CaO concentration (mass %) of the lime-based medium for slag basicity adjustment (in the example, decarbonization residue), S _SL is SiO ₂ concentration in the lime-based medium for slag basicity adjustment (in the embodiment, decarbonization residue). (Mass%). When a plurality of materials are used as a lime-based solvent for adjusting slag basicity, W _SL,1 (n) × X _SL /100, W _SL,1 (n) × C _SL /100, and W _{SL in the} above formula. For each term of _,1 (n) × S _SL /100, an integrated value may be used for each of a plurality of materials. In addition, W _CaO,1 (n), W _SiO2,1 (n) are CaO amount and SiO ₂ amount derived from auxiliary materials other than the lime-based solvent for adjusting slag basicity, respectively, which is input in the primary blow. Is SiO ₂ ). In addition, the above calculation formula is premised on the operation of degassing almost all of the silicon in the molten iron during the primary blow, but in the case of an operation in which the primary blow is terminated during degassing, the declining of the molten iron designated empirically from the operating conditions. It is sufficient to substitute M _Si (n) in the formula in the weight (mass%). Here, the target basicity B _C,1 (n) can be obtained by adjusting the amount of the slag basic solvent W _SL,1 (n) for adjusting the slag basicity to be input in the first blow. Moreover, the target basicity B _C,1 (n) can also be obtained by adjusting W _CaO,1 (n), W _SiO2,1 (n) without adding a lime-based medium for adjusting slag basicity. As described above, the composition (calculated composition) of the primary blown slag can be estimated by calculation from estimates of the amount and composition of slag remaining in the furnace, the amount of reaction products, and the amount and composition of additives into the furnace.

n 차지째의 제 2 공정에서는, 용선 (4) 이 장입된 전로 (2) 내에 필요에 따라 페로실리콘이나 SiC 와 같은 Si 열원이나 CaO, 탈탄로 찌꺼기 등의 1 차 취련 부원료 (6) 를 첨가하여, 생성되는 1 차 취련 슬래그 (7) 를 목표 염기도 (예를 들어, 염기도 1.5 이하) 가 되도록 조정하고, 상취 랜스 (8) 등으로부터 정련용 산소를 불어넣으면서 탈규만을, 또는 탈규 및 탈린을 목적으로 한 1 차 취련을 실시한다. 이 때, 산출되는 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 을 목표 염기도에 일치시키도록, 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,1(n) 을 결정한다.In the second step of charging, in the converter (2) in which the molten iron (4) is charged, if necessary, a Si heat source such as ferrosilicon or SiC, or a primary blowing auxiliary material (6) such as CaO or decarbonization residue is added. , The primary blown slag 7 to be produced is adjusted to a target basicity (e.g., a basicity of 1.5 or less), and desulfurization and dephosphorization are only carried out while blowing oxygen for refining from the blowing lance 8 or the like. Conduct a primary blow. At this time, the amount of lime-based solvent for adjusting slag basicity W _SL,1 (n) is determined so that the calculated primary blown slag basicity B _C,1 (n) matches the target basicity.

제 2 공정 종료 후, 제 3 공정으로서 1 차 취련 슬래그 (7) 의 일부를 전로 (2) 밖으로 배출하는 중간 배재를 실시한다. 여기에서, 발명자들은, 노 외로 배출된 1 차 취련 슬래그 (10) 의 양, 즉 중간 배재량 W_D(n) (이하, 「배재량」이라고 부른다) 의 추정 방법으로서, 오차가 큰 칭량에 의한 방법 대신에, 여러 가지 조업 조건으로부터 추정하는 방법을 사용하는 것을 착상하고, 지금 (地金) (슬래그 중 입철을 포함함) 을 제외한 배재량의 실적을 조사, 축적하여, 여러 가지 조업 인자와의 관계를 정량적으로 밝힘으로써 본 발명을 완성시키기에 이르렀다. 즉, 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 에 더하여, 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n), 전로를 경동하여 중간 배재할 때의 슬래그 배출 개시 각도 θ(n) 으로 이루어지는 군 중 어느 1 개 이상의 정보를 사용하여 산출함으로써, 배재량을 양호한 정밀도로 추정할 수 있다.After the end of the second step, as a third step, intermediate exclusion is performed in which a part of the primary blown slag 7 is discharged out of the converter 2. Here, the inventors estimate the amount of the primary blown slag 10 discharged out of the furnace, that is, the intermediate exclusion amount W _D (n) (hereinafter referred to as "exhaust amount"), which is caused by weighing with a large error. Instead of the method, the idea of using a method to estimate from various operating conditions is conceived, and the performance of the exclusion amount excluding the current (including slag in the slag) is investigated and accumulated, and it is combined with various operating factors. By revealing the relationship quantitatively, the present invention has been completed. That is, in addition to the primary blown slag amount W ₁ (n), the primary blown slag basicity B _C,1 (n), any of the group consisting of the slag discharge start angle θ(n) when the furnace is intermediately discharged By calculating using one or more pieces of information, the amount of waste can be estimated with good precision.

예를 들어, 후술하는 실시예에서는, 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 (배재량) 을 목적 변수로 하는 중회귀 분석을 실시하고 있으며, 배재량 W_D(n) 을 이하의 식으로 추정하고 있다.For example, in the example described later, a middle regression analysis is performed in which the intermediate exclusion amount (exclusion amount) of the primary blown slag is a target variable, and the exclusion amount W _D (n) is estimated by the following equation. .

(ⅰ) 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 및 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 으로부터 산출하는 경우 (Iii) Primary blown slag amount W ₁ (n) and primary blown slag basicity calculated from B _C,1 (n)

또, 정수인 a1, b1, c1 은, 후술하는 바와 같이 중회귀 분석에 의해 구하여, 각각 6.26, 0.143, 2.86 으로 하였다.In addition, a1, b1, and c1, which are integers, were obtained by a multiple regression analysis as described later, and were respectively 6.26, 0.143, and 2.86.

(ⅱ) 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 및 슬래그 배출 개시 각도 θ(n) 으로부터 산출하는 경우 (Ii) When calculated from the primary blown slag amount W ₁ (n) and the slag discharge start angle θ(n)

또, 정수인 a2, b2, d2 는, 후술하는 바와 같이 중회귀 분석에 의해 구하여, 각각 9.19, 0.1592, 0.0885 로 하였다.In addition, a2, b2, and d2, which are integers, were determined by heavy regression analysis as described later, and were set to 9.19, 0.1592, and 0.0885, respectively.

(ⅲ) 1 차 취련 슬래그량 W₁(n), 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n), 및 슬래그 배출 개시 각도 θ(n) 으로부터 산출하는 경우 (I) When calculating from primary blown slag amount W ₁ (n), primary blown slag basicity B _C,1 (n), and slag discharge start angle θ(n)

또, 정수인 a3, b3, c3, d3 은, 후술하는 바와 같이 중회귀 분석에 의해 구하여, 각각 9.25, 0.146, 1.78, 0.0650 으로 하였다.In addition, a3, b3, c3, and d3, which are integers, were determined by a multiple regression analysis as described later, and were respectively 9.25, 0.146, 1.78, and 0.0650.

추정식 중의 각각의 항의 계수에 대해서는, 전로의 용적이나 형상에 따라 변화하기 때문에, 형상이 상이한 전로에서 적용할 수 있는 계수를 구하기 위해서는, 배재량의 실적값과 변수가 되는 조업 인자의 관계에 대하여 미리 중회귀 분석을 실시하고, 얻어진 중회귀식을 사용하여 평가할 필요가 있다. 이 때, 배재량의 실적값으로는, 중간 배재된 슬래그와 입철을 포함하는 배출물로부터, 분쇄하여 자선 (磁選) 하는 방법, 재용해하여 비중 분리하는 방법, 또는 이들 양방을 사용한 방법 등에 의해 배출물 중에 포함되는 입철을 분리하여, 슬래그량을 구하는 것이 바람직하다.Since the coefficient of each term in the estimation formula varies with the volume and shape of the converter, in order to obtain the coefficient applicable to the converter with different shapes, the relationship between the performance value of the amount of exhaust and the operating factor that is a variable It is necessary to perform a multiple regression analysis in advance and evaluate using the obtained multiple regression equation. At this time, as the actual value of the amount of waste, in the discharge by the method of pulverizing and charitable, re-dissolving the specific gravity, or using both of these, from the discharge containing the slag and the ingots interposed in the middle. It is preferable to separate the contained iron and find the amount of slag.

상기는 중회귀 분석의 설명 변수로서 1 차 취련 슬래그 염기도 및 슬래그 배출 개시 각도 중 어느 1 개 이상, 그리고 1 차 취련 슬래그량을 사용하였지만, 그 외에도 임의의 설명 변수를 사용할 수 있다. 예를 들어, 중간 배재 시간 (sec), 슬래그 배출 종료 각도 (°), 용선 온도, 용선 배합률, 알루미나 투입량, 슬래그 중 (T. Fe) 농도의 추정값 등을 바람직하게 사용할 수 있다. 또한, 슬래그 중 (T. Fe) 농도 (＝토탈 Fe 농도) 는 슬래그 중에 존재하는 산화철에 포함되는 철분을 슬래그량으로 나눈 것으로서, 배기 가스 성분으로부터 탈탄에 소비된 산소량을 구하여 적산하고, 산소의 물질 수지로부터 구하는 방법 등에 의해 추정할 수 있다. 상기 (1) ∼ (3) 식에서는, 1 차 취련 슬래그량에 관하여 W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} 으로 함으로써, 실질적으로 1 차 취련 슬래그 원단위 (㎏/t-용선) 로 하고 있지만, 동일 또는 유사 형식의 전로에서 조업하는 경우에는 W₁(n) (t/ch) 를 사용해도 본 발명의 실시에 지장 없다.As the explanatory variables of the multiple regression analysis, any one or more of the primary blown slag basicity and the slag discharge start angle was used, and the primary blown slag amount was used, but other explanatory variables can be used. For example, an intermediate exclusion time (sec), a slag discharge end angle (°), a molten iron temperature, a molten iron mixing rate, an alumina input amount, and an estimated value of the (T. Fe) concentration in the slag can be preferably used. In addition, the (T. Fe) concentration in the slag (= total Fe concentration) is obtained by dividing the iron content contained in the iron oxide present in the slag by the amount of slag, calculating the amount of oxygen consumed for decarburization from the exhaust gas component, and integrating the oxygen substance. It can be estimated by a method obtained from resin or the like. In the above expressions (1) to (3), by setting W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)} with respect to the primary blown slag amount, substantially the primary blown slag raw unit ( Kg/t-melting), but when operating in a converter of the same or similar type, use of W ₁ (n) (t/ch) does not interfere with the practice of the present invention.

또, 상기 (1) ∼ (3) 식에서는, 중회귀식으로서 선형을 사용하고 있지만, 선형에 한정되는 것은 아니고 비선형이어도 된다. 비선형의 예로는, 예를 들어, α, β, γ 를 결정해야 할 파라미터로서, 하기 (6) 식과 같은 함수형에 대하여 중회귀 분석을 실시한 결과를 사용할 수 있지만, 그 밖에도, 파라미터를 포함하는 식이 모델식의 분모나 거듭제곱의 지수에 들어가 있거나, 지수, 대수, 삼각함수 등의 내부에 들어가 있는 경우와 같은 다양한 함수형이 비선형 중회귀의 대상이 될 가능성이 있는 것은 말할 필요도 없다.Moreover, although the linearity is used as a multiple regression expression in the said (1)-(3) Formula, it is not limited to linearity, and may be a nonlinearity. As a nonlinear example, as a parameter to determine, for example, α, β, and γ, a result of performing a multiple regression analysis on a functional type such as the following (6) equation can be used, but in addition, an expression model including parameters It goes without saying that various functional types, such as those in the denominator of the expression, the exponent of the power, or the inside of the exponential, logarithmic, trigonometric functions, etc., are likely to be the subject of nonlinear multiple regression.

W_D(n) ＝ (α ＋ β × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)}) × exp(-γ × B_C,1(n)) … (6) 식 W _D (n) = (α + β × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)}) × exp(-γ × B _C,1 (n))… (6) Expression

배재량 W_D(n) 의 추정으로부터, 제 4 공정의 2 차 취련으로 넘어가는 1 차 취련 슬래그 (9) 의 질량 W_S(n) (1 차 취련 슬래그 잔류량이라고 부른다) 도 이하의 (7) 식으로 산출할 수 있다.From the estimate of the exhaust discretion W _D (n), move to the secondary blow of the fourth process (referred to as primary blow slag remaining amount) of 1 mass Primary blow slag (9) W _S (n) (7) of or less Can be calculated as

W_S(n) ＝ W₁(n) － W_D(n) … (7) 식W _S (n) = W ₁ (n)-W _D (n)… (7) Expression

n 차지째의 제 4 공정에서는, CaO, 탈탄로 찌꺼기 등의 2 차 취련 부원료 (11) 를 첨가하여, 생성되는 2 차 취련 슬래그 (12) 를 목표 염기도 (예를 들어, 염기도 2.0 이상) 가 되도록 조정하고, 상취 랜스 (8) 등으로부터 정련용 산소를 불어넣으면서 탈린 또는 탈린ㆍ탈탄을 목적으로 한 2 차 취련을 실시한다. 2 차 취련에 있어서는, 1 차 취련 슬래그 잔류량 W_S(n) 과 1 차 취련 슬래그의 계산 조성 (예를 들어 염기도 B_C,1(n) 의 값) 을 사용하여, n 차지째의 2 차 취련에서 투입하는 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,2 를 조정함으로써, 목표로 하는 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,2(n) 을 얻을 수 있다. 예를 들어 후술하는 실시예와 같이 탈탄로 찌꺼기로 염기도 조정을 실시하는 경우, n 차지째의 2 차 취련 슬래그량 W₂(n) 과 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,2(n) 은 각각 이하의 (8) 식 및 (9) 식과 같이 산출된다.In the fourth step of the nth charge, the secondary blown slag 12, such as CaO and decarbonization residue, is added so that the generated secondary blown slag 12 becomes the target basicity (for example, basicity of 2.0 or more). Adjustment is performed, and secondary blowing is performed for the purpose of dephosphorization or dephosphorization/decarburization while blowing oxygen for refining from the blowing lance 8 or the like. In the secondary blow, the secondary blow blow of the nth charge is performed using the primary blow blow slag residual amount W _S (n) and the calculated composition of the primary blow blow slag (for example, the value of basicity B _C,1 (n)). By adjusting the amount of the lime-based solvent for adjusting the slag basicity W _SL,2 to be added, the target secondary blown slag basicity B _C,2 (n) can be obtained. For example, in the case where the basicity is adjusted by decarburization as in Examples described later, the amount of secondary blown slag W ₂ (n) and the secondary blown slag basicity B _C,2 (n) of the n th charge are each less than or equal to It is calculated as in equations (8) and (9).

슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재로서 복수의 재료를 사용하는 경우에는, 상기의 식 중의 W_SL,2(n) × X_SL/100, W_SL,2(n) × C_SL/100, 및 W_SL,2(n) × S_SL/100 의 각 항에 대해서는, 복수의 재료마다 적산한 값을 사용하면 된다. W_CaO,2(n), W_SiO2,2(n) 은 각각 2 차 취련에서 투입하는 슬래그 염기도 조정용 석회계 매용재 이외의 부원료에 포함되는 CaO 량, SiO₂ 량 (Si 의 경우에는 연소에 의해 발생하는 SiO₂ 를 포함함) 이다. 여기에서, 2 차 취련에서 투입해야 할 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,2(n) 을 조정함으로써, 목표로 하는 B_C,2(n) 을 얻을 수 있다. 또, 특히 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재를 첨가하지 않고, W_CaO,2(n), W_SiO2,2(n) 을 조정함으로써 목표로 하는 B_C,1(n) 을 얻을 수도 있다.When a plurality of materials are used as a lime-based solvent for adjusting slag basicity, W _SL,2 (n) × X _SL /100, W _SL,2 (n) × C _SL /100, and W in the above formula. For each term of _SL,2 (n) × S _SL /100, an integrated value may be used for each of a plurality of materials. W _CaO,2 (n) and W _SiO2,2 (n) are the amount of CaO and the amount of SiO ₂ contained in the auxiliary materials other than the lime-based _medium for slag basicity input in the secondary blow, respectively. Generated SiO ₂ ). Here, the target B _C,2 (n) can be obtained by adjusting the amount of the slag basic solvent W _SL,2 (n) for adjusting the slag basicity to be input in the second blow. Moreover, the target B _C,1 (n) can also be obtained by adjusting W _CaO,2 (n) and W _SiO2,2 (n) without adding a lime-based solvent for adjusting slag basicity.

제 4 공정 종료 후, 용선 또는 용강을 출탕하는 제 5 공정을 실시하여, 노 내에 잔류시킨 n 차지째의 2 차 취련 슬래그는 (n+1) 차지째로 넘어와, 다시 제 1 공정부터 순서대로 조업을 반복한다.After the 4th process, the 5th process of pouring molten iron or molten steel is carried out, and the 2nd charge blown slag of the nth charge which remain|survived in a furnace passes to the (n+1) charges, and it is an order from 1st process again Repeat operation.

이상과 같이 본 발명을 이용하면 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,2(n) 이나 그 밖의 부원료 등에 포함되는 W_CaO,2(n), W_SiO2,2(n) 을 적정하게 조정함으로써, 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,2(n) 을 양호한 정밀도로 조정할 수 있다. 예를 들어 1 차 취련 후, 중간 배재로 충분히 슬래그를 배출할 수 없었던 경우에도, 본 발명에 의해 산출한 현재 차지의 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 과 1 차 취련 슬래그 잔류량 W_S(n), 2 차 취련에서 첨가할 탈린용 석회계 매용재량을 고려하여, 2 차 취련에서 투입해야 할 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재량 W_SL,2(n) 이나 기타 탈린용의 석회계 매용재를 포함하는 W_CaO,2(n), W_SiO2,2(n) 을 조정하여, 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,2(n) 을 양호한 정밀도로 목표값으로 조정할 수 있다. 이로써, 용철의 인 농도의 제어 정밀도를 향상시키거나, 목표로 하는 용철의 인 농도를 얻기 위한 CaO 사용량을 억제하거나 하는 것이 가능해진다. 확보해야 할 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,2(n) 은 목표가 되는 처리 후의 용철 중 인 농도나 처리 후의 용철 온도 등에 따라 변화하지만, 예를 들어 1 차 취련으로 탈규를 목적으로 하고, 2 차 취련에서 탈탄 취련의 예비 처리로서 탈린 처리를 목적으로 하는 경우에는, 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,2(n) 을 2.1 이상으로 하는 것이 바람직하다.When the present invention is used as described above, by adjusting the amount of the lime-based solvent for adjusting slag basicity W _SL,2 (n) or W _CaO,2 (n), W _SiO2,2 (n) included in other auxiliary materials, etc. , Secondary blown slag basicity B _C,2 (n) can be adjusted with good precision. For example, even if the slag cannot be sufficiently discharged as an intermediate exhaust material after the primary blow, the primary blown slag basicity of the present charge calculated by the present invention is B _C,1 (n) and the primary blown slag residual amount W _S (n), taking into account the amount of lime-based solvent for dephosphorization to be added in the second blow, the amount of lime-based solvent for adjusting the slag basicity to be added in the second blow, W _SL,2 (n) or other lime-based By adjusting W _CaO,2 (n) and W _SiO2,2 (n) containing a _solvent , the secondary blown slag basicity B _C,2 (n) can be adjusted to a target value with good accuracy. Thereby, it becomes possible to improve the control precision of the phosphorus concentration of molten iron, or to suppress the amount of CaO used to obtain the target phosphorus concentration. The secondary blown slag basicity B _C,2 (n) to be secured varies depending on the phosphorus concentration in the molten iron after the target treatment or the molten iron temperature after treatment, but for example, for the purpose of desulfurization by primary blown, secondary blown blow In the case where the dephosphorization treatment is intended as a pretreatment for decarburization, it is preferable that the secondary blown slag base also has a B _C,2 (n) of 2.1 or higher.

또, 확보해야 할 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 은 목표가 되는 처리 후의 용철 중 인 농도나 처리 후의 용철 온도 등에 따라 변화하지만, 예를 들어 1 차 취련에서 탈규를 목적으로 하고, 2 차 취련에서 탈탄 취련의 예비 처리로서 탈린 처리를 목적으로 하는 경우에는, 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 을 0.8 이상 1.5 이하로 하는 것이 바람직하다. 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 을 0.8 보다 저하시키면, 이전 차지의 2 차 취련 슬래그로부터 용선으로의 복린 (復燐) 이 크고, 처리 후 용선 인 농도가 상승하게 된다. 한편, 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 을 1.5 보다 높게 하면, 처리 후 용선 인 농도는 저위 (低位) 이지만, 배출된 1 차 취련 슬래그 중의 입철량이 증대되어 처리 후 Fe 수율이 저하되어 버리게 된다. 또, 처리 후 용선 인 농도를 저위 안정으로 하기 위해서는, 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 을 1.1 이상 1.5 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.In addition, the basicity of the primary blown slag slag B _C,1 (n) to be secured varies depending on the phosphorus concentration in the molten iron after the target treatment or the molten iron temperature after treatment, but for example, for the purpose of desulfurization in the primary blown, 2 When dephosphorization is used as a preliminary treatment for decarburization in primary blow, it is preferable that the primary blown slag basicity B _C,1 (n) be 0.8 or more and 1.5 or less. When the primary blown slag basicity B _C,1 (n) is lowered than 0.8, the concentration of molten iron from the secondary blown slag of the previous charge to molten iron is large, and the molten iron phosphorus concentration increases after treatment. On the other hand, when the primary blown slag basicity B _C,1 (n) is higher than 1.5, the molten iron phosphorus concentration after treatment is low, but the amount of iron in the discharged primary blown slag increases and the Fe yield after treatment decreases. Will be discarded. Moreover, in order to make molten iron phosphorus concentration low level stability after treatment, it is more preferable to set the primary blown slag basicity B _C,1 (n) to 1.1 or more and 1.5 or less.

실시예Example

상저취 전로를 사용하고, 스크랩량 46.2 t 와 용선량 283.8 t (용선의 Si 농도는 0.4 질량％) 를 장입하고, 1 차 취련에서는 탈규 처리를 실시하고, 중간 배재를 실시 후, 2 차 취련에서는 탈린 처리를 실시하고, 2 차 취련 슬래그는 전량 다음 차지로 넘겼다. 비교예, 본 발명예 모두 이 일련의 처리를 10 차지 연속으로 실시했지만, 1 차지째에 대해서는, 1 차 취련에서는 노 내에 잔류 슬래그가 없는 상태에서 처리를 개시하고 있다. 모든 실시예에 있어서, 1 차 취련에 있어서의 슬래그 염기도 조정은 탈탄로 찌꺼기를 사용하여 실시하고, 2 차 취련에 있어서는 탈린용 석회계 매용재인 괴석회 첨가량을 변화시켜 슬래그 염기도 조정을 실시하였다.Using an upper-lowering converter, a scrap amount of 46.2 t and a molten iron amount of 283.8 t (the Si concentration of the molten iron is 0.4 mass%) are charged, desulfurization treatment is performed in the first blow, and intermediate exclusion is carried out. The dephosphorization treatment was carried out, and the second blown slag was transferred to the next charge. In Comparative Examples and Inventive Examples, this series of treatments was carried out continuously for 10 charges, but for the 1st charge, in the first blow, the treatment was started without residual slag in the furnace. In all of the examples, the slag basicity adjustment in the primary blowing was carried out using decarburization residue, and in the secondary blowing, the slag basicity was adjusted by changing the amount of added lime, which is a lime-based medium for dephosphorization.

비교예 1 에서는 로드 셀을 구비한 슬래그 배출 레이들 반송 대차 (臺車) (도시 생략) 를 사용하여, 중간 배재시의 실측 배출물 질량 W_M(n) 을 측정하고, 배재량 W_D(n) 의 추정식으로서, 실측 배출물 질량 W_M(n) 을 사용하는 이하의 (10) 식을 사용하였다.In Comparative Example 1, the measured discharge mass W _M (n) during intermediate exclusion was measured using a slag discharge ladle conveyance truck (not shown) equipped with a load cell, and the exclusion amount W _D (n) The following equation (10) using the measured emission mass W _M (n) was used as an estimation equation for.

W_D(n) ＝ 0.85 × W_M(n) … (10) 식 W _D (n) = 0.85 × W _M (n)… (10) Expression

(10) 식에서는, 실측 배출물 질량 W_M(n) 에 대해, 금속 Fe 가 조사 (調査) 된 다수 차지에서의 평균으로 15 질량％ 포함되어 있었던 점에서, 금속 Fe 분을 제외한 0.85 를 곱하고 있다. 비교예 2 에서는 배재량 W_D(n) 의 추정식으로서, 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 만을 사용하는 이하의 (11) 식을 사용하였다.In the equation (10), since the metal Fe was contained in an average of 15% by mass in the majority of the charges irradiated with respect to the actual emission mass W _M (n), 0.85 excluding the metal Fe component was multiplied. In Comparative Example 2, the following formula (11) using only the primary blown slag amount W ₁ (n) was used as an estimation formula for the amount W _D (n).

W_D(n) ＝ 3.76 ＋ 0.126 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} … (11) 식 W _D (n) = 3.76 + 0.126 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)}… (11) Expression

본 발명예 1 에서는 배재량 W_D(n) 의 추정식으로서, 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 및 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 을 사용하는 상기 서술한 (1) 식을 사용하였다. 본 발명예 2 에서는 배재량 W_D(n) 의 추정식으로서, 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 및 슬래그 배출 개시 각도 θ(n) 을 사용하는 상기 서술한 (2) 식을 사용하였다. 본 발명예 3 에서는 배재량 W_D(n) 의 추정식으로서, 1 차 취련 슬래그량 W₁(n) 및 1 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n), 슬래그 배출 개시 각도 θ(n) 을 사용하는 상기 서술한 (3) 식을 사용하였다. 각 추정식에 따라 산출된 배재량 W_D(n) 을 사용하여, 2 차 취련 슬래그 염기도 B_C,1(n) 이 목표값 2.40 이 되도록 2 차 취련에서 투입하는 괴석회량을 조정하였다.In Example 1 of the present invention, the equation (1) described above using the primary blown slag amount W ₁ (n) and the primary blown slag basicity B _C,1 (n) as an estimation formula of the amount of waste W _D (n) Was used. In Example 2 of the present invention, the above-described formula (2) using the primary blown slag amount W ₁ (n) and the slag discharge start angle θ(n) was used as an estimation formula for the amount of waste W _D (n). In Example 3 of the present invention, as the estimation formula of the exclusion amount W _D (n), the primary blown slag amount W ₁ (n) and the primary blown slag basicity B _C,1 (n), the slag discharge start angle θ(n) The formula (3) described above was used. Using the amount of excrement W _D (n) calculated according to each estimation formula, the amount of slaked lime added in the secondary blow was adjusted so that the basic blow slag basicity B _C,1 (n) became the target value of 2.40.

또한, 실시예에서는, 1 차 취련 슬래그의 CaO 농도 (질량％) 와 SiO₂ 농도 (질량％) 의 합 X_W1 ＝ 60.0, 2 차 취련 슬래그의 CaO 농도 (질량％) 와 SiO₂ 농도 (질량％) 의 합 X_W2 ＝ 50.6 으로 하였다. 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재로서 1 차 취련에서 사용한 탈탄로 찌꺼기에서는, CaO 농도 (질량％) 와 SiO₂ 농도 (질량％) 의 합 X_SL ＝ 50, 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재의 CaO 농도 (질량％) C_SL ＝ 40, 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재의 SiO₂ 농도 (질량％) S_SL ＝ 10 으로 하여, 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재로서 2 차 취련에서 사용한 괴석회에서는, 각각 X_SL ＝ 95, C_SL ＝ 95, S_SL ＝ 0 으로 하여 계산하였다. 또, 1 차 취련에서는, 슬래그 염기도 조정용 석회계 매용재로서 탈탄로 찌꺼기만을 사용하고, 슬래그 염기도 조정용 석회계 매용재 이외의 부원료는 사용하지 않았다. 2 차 취련에서는 슬래그 염기도 조정용의 석회계 매용재로서 괴석회만을 사용하고, 추정한 배재량에 기초하여 산출되는 2 차 취련 후 슬래그의 계산 염기도가 목표값의 2.40 이 되도록 괴석회량 (즉 W_SL,2(n)) 을 조정하였다. 또, 2 차 취련에서 슬래그 염기도 조정용 석회계 매용재 이외의 부원료는 사용하지 않았다.Further, the embodiment, the primary sum X _W1 = 60.0 of the CaO content (% by weight) of blown slag and the SiO ₂ concentration (% by weight), the second CaO content (% by weight) of blown slag and the SiO ₂ concentration (% by weight ) And X _W2 = 50.6. In the decarburization furnace residue used in primary blowing as a lime base solvent for slag basicity adjustment, the sum of CaO concentration (mass %) and SiO ₂ concentration (mass %) X _SL = 50, CaO of lime base solvent for slag basicity adjustment Concentration (mass %) C _SL = 40, SiO ₂ concentration of lime-based medium for slag basicity adjustment (mass %) S _SL = 10. , Respectively, X _SL = 95, C _SL = 95, and S _SL = 0. In addition, in the primary blow, only debris was used as a lime-based solvent for adjusting slag basicity, and no auxiliary ingredients other than a lime-based solvent for adjusting slag basicity were used. In the second blow, only slaked lime is used as a lime-based medium for slag basicity adjustment, and the amount of slaked lime (i.e., W _SL, so that the calculated basicity of slag after the second blow is calculated to be 2.40 of the target value) ₂ (n)) was adjusted. In addition, no secondary raw materials other than the lime-based solvent for adjusting slag basicity were used in the second blow.

표 1 및 표 2 에 비교예 1 및 비교예 2, 표 3 ∼ 5 에 본 발명예 1 ∼ 3 에 있어서의 조업 제원 (諸元) 과 추정 결과 및 첨가물의 실적값의 정리를 나타내고, 도 2 에 각 실시예의 2 차 취련 슬래그 염기도 (실측값) 의 추이를 나타낸다.In Table 1 and Table 2, Comparative Example 1 and Comparative Example 2 and Tables 3 to 5 show the summary of the operating specifications and estimated results in the invention examples 1 to 3 and the performance values of the additives. The secondary blown slag basicity (measured value) of each Example is shown.

실측 배출물 질량 W_M(n) 을 사용하여 배재량을 추정한 비교예 1 의 경우, 목표로 하는 슬래그 염기도 2.40 에 대해 실적값이 크게 차이가 나는 결과가 되어, 전체 10 차지의 염기도 실적값의 표준 편차 (σ) 는 0.102 로 모든 실시예 중에서 가장 컸다. 요컨대, 크게 차이가 나 양호한 정밀도로 2 차 취련 슬래그 염기도를 조정할 수 없었다. 이것은 배출물 중에 포함되는 금속 Fe 량의 편차가 커, 배재량의 추정값과 실적값에 큰 괴리가 생겨 버리기 때문이다. 또, 2 차 취련에 필요한 탈린제를 준비하고, 공급 가능해질 때까지의 시간, 즉 2 차 취련 개시 대기 시간은 0.8 ∼ 3.1 분, 평균 약 2 분이었다.In the case of Comparative Example 1 in which the amount of emissions was estimated using the measured emission mass W _M (n), the result was significantly different from the target slag basicity of 2.40, and the standard of the basicity performance value of all 10 charges The deviation (σ) was 0.102, which was the largest among all examples. In short, the secondary blown slag basicity could not be adjusted with great difference or good precision. This is because there is a large variation in the amount of metal Fe contained in the emission, and a large gap arises between the estimated value and the performance value of the amount of waste. In addition, the dephosphorization agent necessary for the second blow was prepared, and the time until supply became possible, that is, the waiting time for the start of the second blow was 0.8 to 3.1 minutes, and on average about 2 minutes.

1 차 취련 슬래그량만으로 배재량을 추정한 비교예 2 의 경우, 불어넣은 슬래그량은 중간 배재 개시 전에 알 수 있기 때문에, 중간 배재 개시 시점부터 2 차 취련의 탈린제량을 계산할 수 있다. 이 때문에, 2 차 취련 개시 대기 시간은 0 분이었다. 목표로 하는 슬래그 염기도 2.40 에 대해 실적값이 목표값으로부터 크게 벗어나 있는 처리가 산견 (散見) 되어, 전체 10 차지의 염기도 실적값의 표준 편차 (σ) 는 0.089 였다. 요컨대, 편차가 있어, 양호한 정밀도로 2 차 취련 슬래그 염기도를 조정할 수 없었다. 예를 들어 5 차지째 처리에서는 비교적 작은 경동각으로부터 중간 배재하고 있기 때문에 배재량이 많아, 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량은 적을 것이 예상되지만, 슬래그 배출 개시 각도의 정보를 사용하고 있지 않기 때문에, 추정 배재량은 실제의 배재량보다 적게 추측되었다고 생각할 수 있다. 그 결과, 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량에 비해 2 차 취련에서 투입한 괴석회량이 과잉으로 되어 있다. 이어지는 6 차지째에서는 크게 노 경동시킬 때까지 1 차 취련 슬래그가 배출되지 않은 것으로부터, 배재량이 적어, 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량은 많을 것이 예상되지만, 추정 배재량은 실제의 배재량보다 적게 추측되었다고 생각할 수 있다. 그 결과, 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량에 비해 2 차 취련에서 투입한 괴석회량이 부족하게 되어 있다.In the case of Comparative Example 2 in which the amount of excreted was estimated only by the amount of primary blown slag, the amount of blown slag can be known before the start of intermediate exuding, so that the amount of dephosphorization agent of the secondary blown can be calculated from the start of the intermediate exuding. For this reason, the waiting time for the second blow start was 0 minutes. For the target slag basicity of 2.40, a treatment in which the performance value was significantly deviated from the target value was found, and the standard deviation (σ) of the basic performance value of 10 charges was 0.089. That is, there was a deviation, and the secondary blown slag basicity could not be adjusted with good precision. For example, in the fifth charge treatment, since the amount of exhaust is large because the medium is excluded from a relatively small tilt angle, the residual amount in the furnace of the primary blown slag is expected to be small, but since the information of the angle at which the slag is discharged is not used, it is estimated. It can be thought that the amount of waste was estimated to be less than the amount of waste. As a result, compared with the residual amount in the furnace of the primary blown slag, the amount of slaked lime injected in the secondary blown becomes excessive. In the subsequent sixth charge, since the primary blown slag was not discharged until the furnace was significantly hardened, the amount of exhaust was small, and the residual amount of the primary blown slag in the furnace was expected to be large, but the estimated discharge amount was less than the actual flue amount. You can think it was guessed. As a result, compared with the residual amount in the furnace of the primary blown slag, the amount of slaked lime injected in the secondary blown becomes insufficient.

본 발명예 1 에서는, 1 차 취련 슬래그량에 더하여, 1 차 취련 슬래그 염기도도 고려하여 배재량을 추정하고 있다. 이것들은 중간 배재 전에 알 수 있는 정보이기 때문에, 비교예 2 와 동일한 이유에 의해 2 차 취련 개시 대기 시간은 0 분이었다. 1 차 취련 슬래그 염기도는 중간 배재시의 슬래그의 유동성에 크게 영향을 주고 있기 때문에, 1 차 취련 슬래그의 목표 염기도의 변경을 수반하는 처리의 경우, 양호한 정밀도로 2 차 취련 슬래그 염기도를 조정할 수 있을 것으로 생각된다. 전체 10 차지의 염기도 실적값의 표준 편차 (σ) 는 0.059 로, 비교예보다 2 차 취련 슬래그 염기도를 양호한 정밀도로 조정할 수 있었다.In Example 1 of the present invention, in addition to the primary blown slag amount, the primary blown slag basicity is also considered to estimate the amount of waste. Since these are information to be known before the intermediate exclusion, the waiting time for the second blow start was 0 minutes for the same reason as Comparative Example 2. Since the basicity of the primary blown slag greatly affects the fluidity of the slag during the intermediate exclusion, in the case of a treatment involving a change in the target basicity of the primary blown slag, the secondary blown slag basicity can be adjusted with good precision. I think. The standard deviation (σ) of the basicity performance value of all 10 charges was 0.059, and the secondary blown slag basicity could be adjusted with better precision than the comparative example.

본 발명예 2 에서는, 1 차 취련 슬래그량에 더하여, 배출 개시 각도도 고려하여 배재량을 추정하고 있다. 이 중 배출 개시 각도는, 중간 배재를 개시하고 나서 알 수 있는 정보이지만, 중간 배재 시간 쪽이 2 차 취련에서 필요한 탈린제의 준비 시간보다 길어, 2 차 취련 개시 대기 시간은 0 분이었다. 배재 상황을 나타내는 직접적인 인자의 변동을 반영한 파라미터는, 1 차 취련 슬래그 염기도보다 더욱 크게 배재량에 영향을 줄 것으로 생각되고, 전체 10 차지의 염기도 실적값의 표준 편차 (σ) 는 0.035 로, 2 차 취련 슬래그 염기도를 보다 양호한 정밀도로 조정할 수 있었다.In Example 2 of the present invention, in addition to the primary blown slag amount, the discharge amount is also estimated in consideration of the discharge start angle. Among these, the discharge start angle is information that can be known after starting the intermediate exhaust, but the intermediate exhaust time is longer than the preparation time of the dephosphorization agent required in the second blow, and the waiting time for the start of the second blow was 0 minutes. The parameter reflecting the fluctuation of the direct factor indicating the exclusion situation is thought to affect the excretion amount more than the primary blown slag basicity, and the standard deviation (σ) of the basic performance value of all 10 charges is 0.035, which is the 2nd order. The basicity of the blown slag basicity could be adjusted with better precision.

본 발명예 3 에서는, 1 차 취련 슬래그량에 더하여, 1 차 취련 슬래그 염기도, 배출 개시 각도를 전부 고려하여 배재량을 추정하고 있다. 발명예 2 와 동일한 이유에 의해, 2 차 취련 개시 대기 시간은 0 분이었다. 이들 파라미터를 전부 고려함으로써, 2 차 취련 슬래그 염기도를 더욱 양호한 정밀도로 조정할 수 있고, 전체 10 차지의 염기도 실적값의 표준 편차 (σ) 는 0.019 까지 저하되었다.In Example 3 of the present invention, in addition to the primary blown slag amount, the primary blown slag basicity and discharge start angle are all considered to estimate the amount of exhaust. For the same reason as in Inventive Example 2, the waiting time for the second blow start was 0 minutes. By considering all of these parameters, the secondary blown slag basicity can be adjusted with better precision, and the standard deviation (σ) of the basicity performance value of the total 10 charges has decreased to 0.019.

1 : 철 스크랩
2 : 전로 (전로형 용기)
3 : 용선 장입 레이들
4 : 용선
5 : (n-1) 차지째의 2 차 취련 슬래그
6 : 1 차 취련 부원료
7 : 1 차 취련 슬래그
8 : 상취 랜스
9 : 2 차 취련으로 넘어오는 1 차 취련 슬래그
10 : 노 외로 배출된 1 차 취련 슬래그
11 : 2 차 취련 부원료
12 : 2 차 취련 슬래그1: iron scrap
2: converter (converter type container)
3: chartered ladle
4: charter boat
5: (n-1) second blow blow slag
6: 1st Blowing Supplementary Materials
7: Primary blow slag
8: Injured lance
9: 1st blow slag coming to 2nd blow
10: Primary blown slag discharged outside the furnace
11: Secondary Blowing Supplementary Materials
12: 2nd blow slag

Claims

용철의 정련 방법으로서,
용철의 정련을 전로형 용기를 사용하여 실시할 때에, 미리, 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 목적 변수로 하고, 1 차 취련 슬래그 염기도 및 슬래그 배출 개시 각도 중 어느 1 개 이상, 그리고 1 차 취련 슬래그량을 포함하는 정보를 설명 변수로 하는 중회귀 분석을 실시하고,
용선을 상기 전로형 용기 내에 장입하여, 탈규만을, 또는 탈규 및 탈린을 목적으로 하는 1 차 취련을 실시하고,
이어서, 1 차 취련 처리 후의 슬래그의 일부를 상기 전로형 용기 밖으로 배출시키는 중간 배재를 실시한 후에, 상기 중회귀 분석의 결과를 이용하여 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 및 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량을 산출하고,
계속해서, 상기 전로형 용기 내에 잔류시킨 1 차 취련 후의 용선 및 슬래그에 대해 석회계 매용재를 첨가하여 2 차 취련을 실시함에 있어서, 상기 1 차 취련 슬래그의 노 내 잔류량 및 상기 1 차 취련 슬래그의 계산 조성을 이용하여 상기 2 차 취련에서 첨가할 석회계 매용재량을 산출하여, 2 차 취련의 대기 시간 없이 2 차 취련 슬래그의 염기도 제어의 정밀도를 높이는, 용철의 정련 방법.As a method of refining molten iron,
When the refining of molten iron is performed using a converter type container, the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is set as a target variable in advance, and at least one of the primary blown slag basicity and the slag discharge start angle, and the primary blown off. A multiple regression analysis is performed using information including the amount of slag as an explanatory variable.
The molten iron is charged into the converter-type container to perform primary blowing for desulfurization only or desulfurization and dephosphorization purposes,
Subsequently, after performing the intermediate exclusion for discharging a part of the slag after the primary blown treatment out of the converter type container, the intermediate exclusion amount of the primary blown slag and the residual amount in the furnace of the primary blown slag using the results of the multiple regression analysis Calculate
Subsequently, in the second blow blowing by adding a lime-based solvent to the molten iron and slag after the first blow blow remaining in the converter-type container, the residual amount in the furnace of the first blow blow slag and the first blow blow slag A method for refining molten iron using a calculated composition to calculate the amount of a lime-based solvent to be added in the secondary blow, and to increase the precision of basicity control of the secondary blow slag without waiting time for the second blow.

제 1 항에 있어서,
하기 (1) 식을 사용하여, 상기 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 산출하는, 용철의 정련 방법.
W_D(n) ＝ a1 ＋ b1 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} － c1 × B_C,1(n) … (1) 식
여기에서, W_D(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 (t/ch)
W₁(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그량 (t/ch)
W_H(n) : n 차지째의 용선 장입량 (t/ch)
W_SC(n) : n 차지째의 스크랩 장입량 (t/ch)
B_C,1(n) : 1 차 취련 슬래그 염기도 (무차원수)
a1, b1, c1 : 정수According to claim 1,
A method for refining molten iron, wherein the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is calculated using the following formula (1).
W _D (n) = a1 + b1 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)} – c1 × B _C,1 (n)… (1) Expression
Here, W _D (n): Intermediate exclusion amount of primary blown slag at the nth charge (t/ch)
W ₁ (n): Primary blown slag amount in nth charge (t/ch)
W _H (n): Charge of the molten iron in the nth charge (t/ch)
W _SC (n): scrap charge in the nth charge (t/ch)
B _C,1 (n): Primary blown slag basicity (dimension number)
a1, b1, c1: integer

제 1 항에 있어서,
하기 (2) 식을 사용하여, 상기 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 산출하는, 용철의 정련 방법.
W_D(n) ＝ a2 ＋ b2 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} － d2 × θ(n) … (2) 식
여기에서, W_D(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 (t/ch)
W₁(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그량 (t/ch)
W_H(n) : n 차지째의 용선 장입량 (t/ch)
W_SC(n) : n 차지째의 스크랩 장입량 (t/ch)
θ(n) : 슬래그 배출 개시 각도 (°)
a2, b2, d2 : 정수According to claim 1,
A method for refining molten iron, wherein the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is calculated using the following formula (2).
W _D (n) = a2 + b2 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)} – d2 × θ(n)… (2) Expression
Here, W _D (n): Intermediate exclusion amount of primary blown slag at the nth charge (t/ch)
W ₁ (n): Primary blown slag amount in nth charge (t/ch)
W _H (n): Charge of the molten iron in the nth charge (t/ch)
W _SC (n): scrap charge in the nth charge (t/ch)
θ(n): Slag discharge start angle (°)
a2, b2, d2: integer

제 1 항에 있어서,
하기 (3) 식을 사용하여, 상기 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량을 산출하는, 용철의 정련 방법.
W_D(n) ＝ a3 ＋ b3 × W₁(n) × 1000/{W_H(n) ＋ W_SC(n)} － c3 × B_C,1(n) － d3 × θ(n) … (3) 식
여기에서, W_D(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그의 중간 배재량 (t/ch)
W₁(n) : n 차지째의 1 차 취련 슬래그량 (t/ch)
W_H(n) : n 차지째의 용선 장입량 (t/ch)
W_SC(n) : n 차지째의 스크랩 장입량 (t/ch)
B_C,1(n) : 1 차 취련 슬래그 염기도 (무차원수)
θ(n) : 슬래그 배출 개시 각도 (°)
a3, b3, c3, d3 : 정수According to claim 1,
A method for refining molten iron, wherein the intermediate exclusion amount of the primary blown slag is calculated using the following formula (3).
W _D (n) = a3 + b3 × W ₁ (n) × 1000/{W _H (n) + W _SC (n)}-c3 × B _C,1 (n)-d3 × θ(n)… (3) Expression
Here, W _D (n): Intermediate exclusion amount of primary blown slag at the nth charge (t/ch)
W ₁ (n): Primary blown slag amount in nth charge (t/ch)
W _H (n): Charge of the molten iron in the nth charge (t/ch)
W _SC (n): scrap charge in the nth charge (t/ch)
B _C,1 (n): Primary blown slag basicity (dimension number)
θ(n): Slag discharge start angle (°)
a3, b3, c3, d3: integer