KR20200062918A

KR20200062918A - Lens optical system

Info

Publication number: KR20200062918A
Application number: KR1020180148902A
Authority: KR
Inventors: 최대규; 윤강식; 조재훈; 김세진
Original assignee: 엘컴텍 주식회사
Priority date: 2018-11-27
Filing date: 2018-11-27
Publication date: 2020-06-04
Also published as: KR102139492B1

Abstract

Disclosed is a lens optical system. According to the present invention, the lens optical system comprises a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, a fifth lens, and a sixth lens, which are successively arranged between an object and a sensor having an image of the object formed from the object side towards the sensor side. The first lens has a positive refractive power. A surface on the object side of the first lens is convex on a radical axis. A surface on the object side of the second lens is convex on a radical axis. The third lens has a negative refractive power. A surface on the sensor side of the third lens is concave on a radical axis. The fourth lens has a negative refractive power. A surface on the object side of the fourth lens is aspherical and has at least one inflection point within a productive culm. A surface on the sensor side of the fifth lens is convex on a radical axis. A surface on the object side of the sixth lens is convex on a radical axis. A surface on the sensor side of the sixth lens is concave on a radical axis. Conditional formula, 2.2 < TTL / (1.0F * D1) < 2.7, is satisfied when TTL is the distance on an optical axis from a surface on the object side of the first lens to the sensor, 1.0F is the diagonal half-length of the sensor, and D1 is the size of the productive culm of the first lens. The lens optical system with a high performance can use cheap materials and provide excellent economic feasibility.

Description

렌즈 광학계{Lens optical system}Lens optical system

본 발명은 렌즈 광학계에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 촬상용 카메라 모듈에 탑재될 수 있는 렌즈 광학계에 관한 것이다.The present invention relates to a lens optical system, and more particularly, to a lens optical system that can be mounted on an imaging camera module.

촬상용 카메라 모듈은 적어도 하나의 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계와 렌즈 광학계를 통과한 광을 수광하여 전기 신호로 변환하는 이미지 센서를 포함한다. 이미지 센서로는 통상적으로 전하 결합 소자(charge coupled device)(CCD) 또는 씨모스 이미지센서(complimentary metal oxide semiconductor image sensor)(CMOS 이미지센서)와 같은 고체 촬상 소자가 널리 사용되고 있다.The imaging camera module includes a lens optical system including at least one lens and an image sensor that receives light passing through the lens optical system and converts it into an electrical signal. As an image sensor, a solid-state imaging device such as a charge coupled device (CCD) or a complimentary metal oxide semiconductor image sensor (CMOS image sensor) is widely used.

최근의 카메라모듈은 스마트폰, 태블릿 컴퓨터, 랩-탑 컴퓨터 등 전자 장치에 널리 채용되고 있다. 이러한 전자 장치는 사용자의 편의성 및 미감의 향상을 위해서 점차 소형화 및 박형화되는 형태로 발전하는 추세이다. 또한, 종래의 카메라 장치도 역시 점차 소형화 및 박형화되는 형태로 발전하는 추세이다. 이에따라 이러한 전자 장치에 탑재되는 카메라 모듈도 소형화되고, 두께가 작은 형태가 요구되고 있다.Recently, camera modules are widely used in electronic devices such as smartphones, tablet computers, and laptop-top computers. In order to improve the user's convenience and aesthetics, these electronic devices are gradually developing in a form of miniaturization and thinning. In addition, conventional camera devices are also gradually developing in a form of miniaturization and thinning. Accordingly, a camera module mounted on such an electronic device is also downsized, and a small thickness is required.

또한, 최근의 카메라 모듈에는 한 번의 촬영으로 더욱 많은 정보를 촬영할 수 있도록 넓은 화각을 가지는 가지는 렌즈가 요구된다. 그러나 넓은 화각을 가지면서 고해상도의 이미지 센서와 결합되어 사용될 수 있고, 수차 및 왜곡 등 광학적 성능이 우수한 렌즈를 설계하는 것은 난해하다.In addition, a recent camera module requires a lens having a wide angle of view so that more information can be captured in one shot. However, it can be used in combination with a high-resolution image sensor with a wide viewing angle, and it is difficult to design a lens with excellent optical performance such as aberration and distortion.

따라서 소형이고 화각이 넓으면서 고해상도 이미지 센서와 결합되어 사용될 수 있는 고성능의 렌즈 광학계의 개발이 요구되고 있다.Accordingly, there is a need to develop a high-performance lens optical system that can be used in combination with a high resolution image sensor while being compact and having a wide field of view.

대한민국 공개특허공보 제2018-0059396호Republic of Korea Patent Publication No. 2018-0059396 대한민국 등록특허공보 제10-1771968호Republic of Korea Registered Patent Publication No. 10-1771968

본 발명이 해결하려는 과제는, 상술한 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 소형이고 화각이 넓으면서 고해상도 이미지 센서와 결합되어 사용할 수 있는 고성능의 렌즈 광학계를 제공하는 것이다.The problem to be solved by the present invention is to solve the above-mentioned problems, and to provide a high-performance lens optical system that can be used in combination with a high-resolution image sensor that is small and has a wide field of view.

본 발명이 해결하려는 다른 과제는, 렌즈 광학계의 렌즈들을 플라스틱 재질로 형성하고, 특히 단가가 낮은 재질을 보다 많이 사용하여 경제성이 우수한 렌즈 광학계를 제공하는 것이다.Another problem to be solved by the present invention is to provide a lens optical system having excellent economic efficiency by forming lenses of the lens optical system using a plastic material, and more particularly, using a material having a low unit cost.

상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 렌즈 광학계는 물체와 상기 물체의 상이 맺히는 센서 사이에서 상기 물체 측으로부터 상기 센서 측으로 순차적으로 배열된 제1 렌즈, 제2 렌즈, 제3 렌즈, 제4 렌즈, 제5 렌즈 및 제6 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계로서, 상기 제1 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제2 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제3 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제3 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 상기 제4 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제4 렌즈의 물체 측 면은 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 제5 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제6 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제6 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, TTL은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리이고, 1.0F는 상기 센서의 대각의 절반 길이이고, D1은 상기 제1 렌즈의 유효경의 크기일 때, 아래의 조건식을 만족한다.The lens optical system of the present invention for solving the above problems is a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, a first lens arranged sequentially from the object side to the sensor side between the object and the sensor on which the image of the object is formed. A lens optical system comprising a fifth lens and a sixth lens, wherein the first lens has positive refractive power, the object-side surface of the first lens is convex in the paraxial, and the object-side surface of the second lens is convex in the paraxial , The third lens has negative refractive power, the sensor side of the third lens is concave at paraxial, the fourth lens has negative refractive power, and the object side of the fourth lens is aspherical and at least within the effective diameter With one inflection point, the sensor side surface of the fifth lens is convex at the paraxial axis, the object side surface of the sixth lens is convex at the paraxial axis, the sensor side surface of the sixth lens is concave at the paraxial axis, TTL is When the distance on the optical axis from the object side surface of the first lens to the sensor, 1.0F is half the length of the diagonal of the sensor, and D1 is the size of the effective diameter of the first lens, the following conditional expression is satisfied.

<조건식><conditional expression>

2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.72.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7

본 발명의 일 실시예에 있어서, 조리개는 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에 걸치게 위치할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the aperture may be located across the object side of the first lens.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 (S11~stop)은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 상기 조리개까지의 거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족할 수 있다.In one embodiment of the present invention, when (S11 ~ stop) is the distance from the object side of the first lens to the aperture, the following conditional expression may be further satisfied.

<조건식><conditional expression>

0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제1 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다.In one embodiment of the present invention, the sensor side surface of the first lens is concave in the paraxial, aspherical surface and may have at least one inflection point within the effective diameter.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제2 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the second lens has a negative refractive power, and the sensor side of the second lens may be convex in paraxiality.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제5 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제6 렌즈는 부의 굴절력을 가질 수 있다.In one embodiment of the present invention, the fifth lens may have a positive refractive power, and the sixth lens may have a negative refractive power.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 D1은 상기 제1 렌즈의 센서 측 면의 유효경의 크기일 수 있다.In one embodiment of the present invention, D1 may be the size of the effective diameter of the sensor side of the first lens.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 아래의 조건식을 더 만족할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the following conditional expression may be further satisfied.

<조건식><conditional expression>

2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.62.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6

본 발명의 일 실시예에 있어서, θ는 상기 렌즈 광학계의 화각이고, f는 상기 렌즈 광학계의 초점거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족할 수 있다.In one embodiment of the present invention, θ is the angle of view of the lens optical system, f is the focal length of the lens optical system, the following conditional expression may be further satisfied.

<조건식><conditional expression>

0.5<tanθ/f<1.00.5<tanθ/f<1.0

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제1 렌즈, 상기 제2 렌즈, 상기 제5 렌즈 및 상기 제6 렌즈는 플라스틱 재질로 형성될 수 있다.In one embodiment of the present invention, the first lens, the second lens, the fifth lens and the sixth lens may be formed of a plastic material.

본 발명의 일 실시예에 있어서, V1은 상기 제1 렌즈의 아베수(Abbe number)이고, V2는 상기 제2 렌즈의 아베수이고, V5는 상기 제5 렌즈의 아베수이고, V6는 상기 제6 렌즈의 아베수일 때, 아래의 조건식을 더 만족할 수 있다.In one embodiment of the present invention, V1 is the Abbe number of the first lens, V2 is the Abbe number of the second lens, V5 is the Abbe number of the fifth lens, and V6 is the Abbe number of the fifth lens. When the Abbe number of 6 lenses, the following conditional expression can be satisfied more.

<조건식><conditional expression>

50<(V1+V2+V5+V6)/4<6050<(V1+V2+V5+V6)/4<60

본 발명의 일 실시예에 있어서, TTL은 상기 제1 렌즈의 물체측면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리이고, BFL 상기 제6 렌즈의 센서 측 면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리일 때, 아래의 조건식을 만족할 수 있다.In one embodiment of the present invention, TTL is the distance on the optical axis from the object side of the first lens to the sensor, and BFL is the distance on the optical axis from the sensor side of the sixth lens to the sensor. The conditional expression can be satisfied.

<조건식><conditional expression>

3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0

본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계는 소형이고 화각이 넓으면서 고해상도 이미지 센서와 결합되어 사용할 수 있다는 장점이 있다.The lens optical system according to an embodiment of the present invention has the advantage that it can be used in combination with a high resolution image sensor while being compact and having a wide field of view.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계는 렌즈 광학계의 렌 즈들을 플라스틱 재질로 형성하고, 특히 단가가 낮은 재질을 보다 많이 사용하여In addition, the lens optical system according to an embodiment of the present invention forms lenses of the lens optical system in a plastic material, and in particular uses more material having a low unit price.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 제1 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 제2 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 제3 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 제4 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.1 is a lens configuration diagram of the lens optical system of the first embodiment according to an embodiment of the present invention.
2 is a lens configuration diagram of the lens optical system of the second embodiment according to an embodiment of the present invention.
3 is a lens configuration diagram of the lens optical system of the third embodiment according to an embodiment of the present invention.
4 is a lens configuration diagram of the lens optical system of the fourth embodiment according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예들을 상세히 설명한다. 본 발명을 설명하는데 있어서, 해당 분야에 이미 공지된 기술 또는 구성에 대한 구체적인 설명을 부가하는 것이 본 발명의 요지를 불분명하게 할 수 있다고 판단되는 경우에는 상세한 설명에서 이를 일부 생략하도록 한다. 또한, 본 명세서에서 사용되는 용어들은 본 발명의 실시예들을 적절히 표현하기 위해 사용된 용어들로서, 이는 해당 분야의 관련된 사람 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있다. 따라서, 본 용어들에 대한 정의는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In describing the present invention, when it is determined that adding a detailed description of a technology or configuration already known in the field may obscure the gist of the present invention, some of them will be omitted from the detailed description. In addition, the terms used in the present specification are terms used to properly express the embodiments of the present invention, which may vary according to persons or practices related to the field. Therefore, definitions of these terms should be made based on the contents throughout the specification.

여기서 사용되는 전문용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 '포함하는'의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소, 성분 및/또는 군의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is for the purpose of referring only to specific embodiments and is not intended to limit the invention. The singular forms used herein include plural forms unless the phrases clearly indicate the opposite. As used herein, the meaning of'comprising' embodies certain properties, regions, integers, steps, actions, elements and/or components, and other specific properties, regions, integers, steps, actions, elements, components and/or groups It does not exclude the existence or addition of.

이하, 첨부된 도 1을 참조하여 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해서 설명하도록 한다.Hereinafter, a lens optical system according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying FIG. 1.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.1 is a lens configuration diagram of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 본 발명의 렌즈 광학계는, 피사체에 해당하는 물체와 물체의 상이 맺히는 센서(IS) 사이에 제1 렌즈(L1), 제2 렌즈(L2), 제3 렌즈(L3), 제4 렌즈(L4), 제5 렌즈(L5) 및 제6 렌즈(L6)가 위치한다. 제1 내지 제6 렌즈 (L1, L2, L3, L4, L5, L6)는 물체 측에서 센서(IS)측으로 순차적으로 배열되어 있다.Referring to FIG. 1, the lens optical system of the present invention includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3 between an object corresponding to an object and a sensor IS forming an image of the object, The fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 are positioned. The first to sixth lenses L1, L2, L3, L4, L5, L6 are sequentially arranged from the object side to the sensor IS side.

각각의 렌즈는 서로 마주보는 양면을 가진다. 하나의 렌즈에 있어서, 물체 측을 바라보는 면은 광이 렌즈로 들어오는 면인 입사면에 해당한다. 또한, 하나의 렌즈에 있어서, 센서(IS) 측을 바라보는 면은 렌즈에서 광이 나가는 면인 출사면에 해당한다. 본 명세서에서 n번째 렌즈의 물체 측면이자 입사면인 면을 Sn1로 표시하고, 센서 측면이자 출사면인 면은 Sn2로 표시하도록 한다. 따라서, 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면이자 입사면은 S11로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S12로 표시된다. 또한, 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면이자 입사면은 S21로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S22로 표시된다. 또한, 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면이자 입사면은 S31로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S32로 표시된다. 또한, 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면이자 입사면은 S41로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S42로 표시된다. 또한, 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면이자 입사면은 S51로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S52로 표시된다. 또한, 제6 렌즈(L6)의 물체 측 면이자 입사면은 S61로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S62로 표시된다.Each lens has two sides facing each other. In one lens, the surface looking at the object side corresponds to the incident surface, which is the surface where light enters the lens. In addition, in one lens, the surface facing the sensor IS corresponds to an exit surface that is a surface through which light exits the lens. In this specification, the surface that is the side of the object and the incidence surface of the n-th lens is represented by Sn1, and the surface that is the side of the sensor and the exit surface is represented by Sn2. Therefore, the object-side surface and the incident surface of the first lens L1 are represented by S11, and the sensor-side surface and the exit surface are represented by S12. In addition, the object-side surface and the incident surface of the second lens L2 are indicated by S21, and the sensor-side surface and exit surface are indicated by S22. In addition, the object-side surface and the incident surface of the third lens L3 are represented by S31, and the sensor-side surface and the exit surface are represented by S32. In addition, the object side surface and the incident surface of the fourth lens L4 are indicated by S41, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S42. In addition, the object side surface and the incident surface of the fifth lens L5 are indicated by S51, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S52. In addition, the object side surface and the incident surface of the sixth lens L6 are indicated by S61, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S62.

렌즈 광학계는 조리개(S)를 포함한다. 조리개(S)는 광의 일부를 차단하여 렌즈 광학계 내부로 조사되는 광의 양을 조절할 수 있다. 조리개(S)는 제1 렌즈(L1)에 걸치게 위치한다. 구체적으로, 조리개(S)는 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에 걸치게 위치한다. 조리개(S)와 제1 렌즈(L1)의 위치 관계에 대해서는 아래에서 더욱 상세하게 설명하도록 한다.The lens optical system includes an aperture S. The aperture S may block a portion of the light to adjust the amount of light irradiated into the lens optical system. The aperture S is located across the first lens L1. Specifically, the aperture S is located across the object side surface S11 of the first lens L1. The positional relationship between the aperture S and the first lens L1 will be described in more detail below.

렌즈 광학계는 광학 필터(OF)를 포함할 수 있다. 광학 필터(OF)는 제6 렌즈(L6)와 센서(IS) 사이에 위치할 수 있다. 광학 필터(OF)는 센서(IS)가 감지하는 대역 이외의 광을 차단할 수 있다. 구체적으로 광학 필터(OF)는 센서(IS)가 가시광선을 감지하는 이미지 센서(IS)인 경우 적외선 대역의 광을 차단할 수 있고, 센서(IS)가 적외선을 감지하는 이미지 센서(IS)인 경우 가시광선 대역의 광을 차단할 수 있다.The lens optical system may include an optical filter (OF). The optical filter OF may be positioned between the sixth lens L6 and the sensor IS. The optical filter OF may block light outside the band detected by the sensor IS. Specifically, the optical filter OF may block light in the infrared band when the sensor IS is an image sensor IS that detects visible light, and when the sensor IS is an image sensor IS that senses infrared light Light in the visible light band can be blocked.

센서(IS)는 렌즈를 통과한 광을 수광하여 전기 신호로 변환하는 이미지 센서(IS)일 수 있다. 센서(IS)는 제1 내지 제6 렌즈(L1~6)를 통과한 광이 센서(IS)의 물체 측 면 상에서 상이 맺히도록 제6 렌즈(L6)의 후면에 위치한다.The sensor IS may be an image sensor IS that receives light passing through the lens and converts it into an electrical signal. The sensor IS is located on the rear surface of the sixth lens L6 so that light passing through the first to sixth lenses L1 to 6 is imaged on the object side of the sensor IS.

본 발명의 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 다음과 같은 특성을 가진다.Each lens of the lens optical system of the present invention has the following characteristics.

제1 렌즈(L1)는 정(+, positive)의 굴절력을 가진다. 제1 렌즈(L1)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제1 렌즈(L1)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제1 렌즈(L1)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The first lens (L1) has a positive (+, positive) refractive power. The first lens L1 is formed of a plastic material, and the plastic forming the first lens L1 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, the Abbe number of the first lens L1 is preferably larger than 45 and smaller than 65.

제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)은 근축에서 볼록하다. 여기서, 근축이라는 것은 광축에 근접한 부분을 의미하고, 렌즈의 유효경에서 광축에 근접한 일부분을 의미한다. 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)은 유효경 내에서도 볼록하다. 이러한 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)은 비구면으로 형성될 수 있다.The object side surface S11 of the first lens L1 is convex in paraxiality. Here, paraxial means a portion close to the optical axis, and a portion close to the optical axis in the effective diameter of the lens. The radius of curvature based on the paraxiality of the object-side surface S11 of the first lens L1 has a positive value. The object side surface S11 of the first lens L1 is convex even within the effective diameter. The object side surface S11 of the first lens L1 may be formed as an aspherical surface.

제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 근축에서 오목하다. 그러나 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 유효경 내에서는 볼록하게 형성될 수 있다. 따라서 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경 끝단 부분은 광축 부분보다 물체 측에 가깝게 위치할 수 있다. 그러나 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 비구면으로 형성된다.The sensor side surface S12 of the first lens L1 is concave in paraxiality. However, the sensor side surface S12 of the first lens L1 may be convex within the effective diameter. Therefore, the effective mirror end portion of the sensor side surface S12 of the first lens L1 may be located closer to the object side than the optical axis portion. However, the radius of curvature based on the paraxiality of the sensor side surface S12 of the first lens L1 has a positive value. The sensor side surface S12 of the first lens L1 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor side surface S12 of the first lens L1 is formed as an aspherical surface.

제2 렌즈(L2)는 정(+, positive)의 굴절력을 가진다. 제2 렌즈(L2)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제2 렌즈(L2)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제2 렌즈(L2)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The second lens (L2) has a positive (+, positive) refractive power. The second lens L2 is formed of a plastic material, and the plastic forming the second lens L2 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, the Abbe number of the second lens L2 is preferably larger than 45 and smaller than 65.

제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)은 근축에서 볼록하다. 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 이러한 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)은 비구면으로 형성될 수 있다.The object-side surface S21 of the second lens L2 is convex in paraxiality. The radius of curvature based on the paraxiality of the object-side surface S21 of the second lens L2 has a positive value. The object-side surface S21 of the second lens L2 may be formed as an aspherical surface.

제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 근축에서 볼록하다. 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 음의 값을 가진다. 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 유효경 내에서도 볼록하다. 이러한 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 비구면으로 형성될 수 있다.The sensor side surface S22 of the second lens L2 is convex in paraxiality. The sensor side surface S22 of the second lens L2 has a negative curvature radius based on paraxiality. The sensor side surface S22 of the second lens L2 is convex even within the effective diameter. The sensor side surface S22 of the second lens L2 may be formed as an aspherical surface.

제3 렌즈(L3)는 부(-, negative)의 굴절력을 가진다. 제3 렌즈(L3)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제3 렌즈(L3)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.6보다는 크고 1.7보다는 작은 고굴절 재질인 것이 바람직하다. 그리고 제3 렌즈(L3)의 아베수(Abbe number)는 15보다는 크고 35보다는 작은 것이 바람직하다.The third lens L3 has negative (-, negative) refractive power. The third lens L3 is formed of a plastic material, and the plastic forming the third lens L3 is preferably a high refractive material having a refractive index greater than 1.6 and less than 1.7. In addition, the Abbe number of the third lens L3 is preferably larger than 15 and smaller than 35.

제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)은 근축에서 볼록하다. 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 이러한 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)은 비구면으로 형성될 수 있다.The object side surface S31 of the third lens L3 is convex in paraxiality. The radius of curvature based on the paraxiality of the object side surface S31 of the third lens L3 has a positive value. The object side surface S31 of the third lens L3 may be formed as an aspherical surface.

제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 근축에서 오목하다. 제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 비구면으로 형성된다.The sensor side surface S32 of the third lens L3 is concave at paraxial. The sensor side surface S32 of the third lens L3 has a positive radius of curvature based on paraxiality. The sensor side surface S32 of the third lens L3 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor side surface S32 of the third lens L3 is formed as an aspherical surface.

제4 렌즈(L4)는 부(-, negative)의 굴절력을 가진다. 제4 렌즈(L4)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제4 렌즈(L4)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.6보다는 크고 1.7보다는 작은 고굴절 재질인 것이 바람직하다. 그리고 제4 렌즈(L4)의 아베수(Abbe number)는 15보다는 크고 35보다는 작은 것이 바람직하다.The fourth lens L4 has negative refractive power. The fourth lens L4 is formed of a plastic material, and the plastic forming the fourth lens L4 is preferably a high refractive material having a refractive index greater than 1.6 and less than 1.7. In addition, the Abbe number of the fourth lens L4 is preferably greater than 15 and less than 35.

제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 근축에서 볼록하다. 그러나 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 유효경 내에서는 오목하게 형성될 수 있다. 따라서 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)의 유효경 끝단 부분은 광축 부분보다 물체 측에 가깝게 위치할 수 있다. 그러나 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 비구면으로 형성된다.The object side surface S41 of the fourth lens L4 is convex in paraxiality. However, the object side surface S41 of the fourth lens L4 may be concave within the effective diameter. Therefore, the effective mirror end portion of the object side surface S41 of the fourth lens L4 may be located closer to the object side than the optical axis portion. However, the radius of curvature based on the paraxiality of the object side surface S41 of the fourth lens L4 has a positive value. The object side surface S41 of the fourth lens L4 may have at least one inflection point within the effective diameter. The object side surface S41 of the fourth lens L4 is formed as an aspherical surface.

제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 근축에서 오목하다. 제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 비구면으로 형성된다.The sensor side surface S42 of the fourth lens L4 is concave at paraxial. The sensor side surface S42 of the fourth lens L4 has a positive radius of curvature based on paraxiality. The sensor side surface S42 of the fourth lens L4 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor side surface S42 of the fourth lens L4 is formed as an aspherical surface.

제5 렌즈(L5)는 정(+, positive)의 굴절력을 가진다. 제5 렌즈(L5)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제5 렌즈(L5)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제5 렌즈(L5)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The fifth lens L5 has a positive refractive power. The fifth lens L5 is formed of a plastic material, and the plastic forming the fifth lens L5 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, the Abbe number of the fifth lens L5 is preferably larger than 45 and smaller than 65.

제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)은 근축에서 오목하다. 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 음의 값을 가진다. 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)은 유효경 내에서도 대체적으로 오목한 형태로 형성될 수 있다.The object-side surface S51 of the fifth lens L5 is concave at paraxial. The object side surface S51 of the fifth lens L5 has a negative radius of curvature based on paraxiality. The object side surface S51 of the fifth lens L5 may be formed in a generally concave shape even within an effective diameter.

제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)은 근축에서 볼록하다. 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 음의 값을 가진다. 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)은 유효경 내에서도 대체적으로 볼록한 형태로 형성될 수 있다.The sensor side surface S52 of the fifth lens L5 is convex in paraxiality. The sensor surface S52 of the fifth lens L5 has a negative curvature radius based on paraxiality. The sensor side surface S52 of the fifth lens L5 may be formed in a generally convex shape even within an effective diameter.

제6 렌즈(L6)는 부(-, negative)의 굴절력을 가진다. 제6 렌즈(L6)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제6 렌즈(L6)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제6 렌즈(L6)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The sixth lens L6 has a negative refractive power. The sixth lens L6 is formed of a plastic material, and the plastic forming the sixth lens L6 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, the Abbe number of the sixth lens L6 is preferably larger than 45 and smaller than 65.

제6 렌즈(L6)의 물체 측 면(S61)은 근축에서 볼록하다. 제6 렌즈(L6)의 물체 측 면(S61)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제6 렌즈(L6)의 물체 측 면(S61)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제6 렌즈(L6)의 물체 측 면(S61)은 비구면으로 형성된다.The object-side surface S61 of the sixth lens L6 is convex in paraxial. The radius of curvature based on the paraxiality of the object-side surface S61 of the sixth lens L6 has a positive value. The object-side surface S61 of the sixth lens L6 may have at least one inflection point within the effective diameter. The object-side surface S61 of the sixth lens L6 is formed as an aspherical surface.

제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)은 근축에서 오목하다. 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)은 비구면으로 형성된다.The sensor side surface S62 of the sixth lens L6 is concave in paraxiality. The radius of curvature based on the paraxiality of the sensor side surface S62 of the sixth lens L6 has a positive value. The sensor side surface S62 of the sixth lens L6 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor side surface S62 of the sixth lens L6 is formed as an aspherical surface.

본 발명의 렌즈 광학계는 아래의 조건식 1 내지 5를 만족한다.The lens optical system of the present invention satisfies the following conditional expressions 1 to 5.

<조건식 1><Conditional Expression 1>

2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.72.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7

여기서, TTL은 전체 트랙 길이(total track length)로 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이고, 1.0F는 센서(IS)의 대각의 절반 길이이고, D1은 제1 렌즈(L1)의 유효경의 크기이다.Here, TTL is the total track length and is the distance on the optical axis from the object side S11 of the first lens L1 to the sensor IS, and 1.0F is half the diagonal of the sensor IS And D1 is the size of the effective diameter of the first lens L1.

경우에 따라서 본 발명의 렌즈 광학계는 조건식 1보다 더욱 좁은 조건인 아래의 조건식을 만족할 수 있다.In some cases, the lens optical system of the present invention may satisfy the following conditional expression, which is a more narrow condition than conditional expression 1.

<조건식 1-1><Conditional Expression 1-1>

2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.62.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6

그리고 경우에 따라서 본 발명의 렌즈 광학계는 조건식 1 또는 조건식 1-1에서 D1이 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기일 수 있다. 아래에서는 D1을 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기인 것으로 하여 조건식에 대입하도록 한다. 그러나 이것이 D1을 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기로 한정하고, 물체 측 면(S11)의 유효경의 크기를 배제하는 것은 아니다.And in some cases, the lens optical system of the present invention may be the size of the effective diameter of the sensor side (S12) of the first lens (L1) D1 in conditional expression 1 or conditional expression 1-1. In the following, D1 is assumed to be the size of the effective diameter of the sensor side surface S12 of the first lens L1 to be substituted into the conditional expression. However, this does not limit D1 to the size of the effective diameter of the sensor side surface S12 of the first lens L1, and does not exclude the size of the effective diameter of the object side surface S11.

조건식 1 또는 조건식 1-1을 만족한다면, 본 발명의 렌즈 광학계는 전체 트랙 길이(TTL)에 대비하여 제1 렌즈(L1)의 유효경의 크기(D1)를 제한할 수 있다. 제1 렌즈(L1)의 유효경의 크기(D1)를 제한함에 따라 보다 향상된 광학 성능을 가지는 광학계의 제작이 가능하다. 구체적으로, 이러한 광학계는 왜곡 수차 등이 더 우수할 수 있다.If condition 1 or condition 1-1 is satisfied, the lens optical system of the present invention can limit the size D1 of the effective diameter of the first lens L1 in preparation for the entire track length TTL. By limiting the size D1 of the effective diameter of the first lens L1, it is possible to manufacture an optical system having improved optical performance. Specifically, such an optical system may have better distortion aberration.

<조건식 2><Conditional Expression 2>

0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05

여기서, (S11~stop)은 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 조리개(S)까지의 거리이다.Here, (S11 ~ stop) is the distance from the object side (S11) of the first lens (L1) to the aperture (S).

조건식 2를 만족한다면, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 광축 부분보다 센서 측에 가깝게 위치하게 된다. 만약, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 광축 부분보다 물체 측에 가깝게 위치하게 되면, (S11~stop)가 음수의 값을 가지게 되어 조건식 2를 만족하지 못하게 된다. 또한, 조건식 2를 만족한다면, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에 걸치는 정도가 정해지게 된다. 즉, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 광축 부분보다 센서 측에 지나치게 가깝게 위치하게 되면 (S11~stop)/TTL이 상한값(0.05)를 초과하게 된다. 따라서 조건식 2에 의해 조리개(S)의 위치가 정해지게 된다.If condition 2 is satisfied, the aperture S is positioned closer to the sensor side than the optical axis portion of the object side surface S11 of the first lens L1. If, when the aperture (S) is located closer to the object side than the optical axis portion of the object side surface (S11) of the first lens (L1), (S11 ~ stop) has a negative value so that the conditional expression 2 cannot be satisfied do. In addition, if the conditional expression 2 is satisfied, the degree to which the aperture S spans the object side surface S11 of the first lens L1 is determined. That is, when the aperture S is positioned too close to the sensor side than the optical axis portion of the object side surface S11 of the first lens L1, (S11 to stop)/TTL exceeds the upper limit value (0.05). Therefore, the position of the stop S is determined by the conditional expression 2.

<조건식 3><Conditional Expression 3>

0.5<tanθ/f<1.00.5<tanθ/f<1.0

여기서, θ는 본 발명의 렌즈 광학계의 화각이고, f는 본 발명의 렌즈 광학계의 초점거리이다.Here, θ is the angle of view of the lens optical system of the present invention, and f is the focal length of the lens optical system of the present invention.

조건식 3을 만족한다면, 본 발명의 렌즈 광학계의 화각을 결정하는 것이다. 구체적으로, tan

/f이 상한값(1.0)을 초과하게 되면 렌즈 광학계의 화각은 커지지만 구면 수차 및 코마 수차가 커지게 된다는 문제점이 발생한다. 또한, tanθ/f이 하한값(0.5)보다 작게 되면 렌즈 광학계의 구면 수차 및 코마수차는 작아지지만 화각 또한 작아지게 되어 광각 용도로 사용되지 못한다는 문제점이 발생한다.If condition 3 is satisfied, the angle of view of the lens optical system of the present invention is determined. Specifically, tan

When /f exceeds the upper limit (1.0), the angle of view of the lens optical system increases, but there is a problem that spherical aberration and coma aberration increase. In addition, when tan θ/f is smaller than the lower limit value (0.5), the spherical aberration and coma aberration of the lens optical system become small, but the angle of view also becomes small, which causes a problem that it cannot be used for wide-angle applications.

<조건식 4><Conditional Expression 4>

50<(V1+V2+V5+V6)/4<6050<(V1+V2+V5+V6)/4<60

여기서, V1은 제1 렌즈(L1)의 아베수이고, V2는 제2 렌즈(L2)의 아베수이고, V5는 제5 렌즈(L5)의 아베수이고, V6는 제6 렌즈(L6)의 아베수이다.Here, V1 is the Abbe number of the first lens L1, V2 is the Abbe number of the second lens L2, V5 is the Abbe number of the fifth lens L5, and V6 is the Abbe number of the sixth lens L6. It is Abbe.

조건식 4는 제1 렌즈(L1), 제2 렌즈(L2), 제5 렌즈(L5) 및 제6 렌즈(L6)의 아베수의 평균이 50과 60 사이가 되도록 하는 조건식이다. 조건식 4를 만족하게 되면, 플라스틱 재질을 사용하는 것이 가능하고, 아베수가 50 이상인 렌즈를 사용하여 색수차 보정이 효과적이라는 장점이 있다.The conditional expression 4 is a conditional expression such that the average Abbe number of the first lens L1, the second lens L2, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 is between 50 and 60. When the conditional expression 4 is satisfied, it is possible to use a plastic material, and there is an advantage of correcting chromatic aberration using a lens having an Abbe number of 50 or more.

<조건식 5><Conditional Expression 5>

3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0

여기서, TTL은 전체 트랙 길이(total track length)로 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이고, BFL는 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이다.Here, TTL is the total track length (total track length) is the distance on the optical axis from the object side surface (S11) of the first lens (L1) to the sensor (IS), BFL is the sensor side of the sixth lens (L6) It is the distance on the optical axis from (S62) to the sensor IS.

조건식 5를 만족한다면, 렌즈 광학계의 전체적인 길이가 줄어들어 슬림한 크기의 렌즈 광학계의 제작이 가능해진다. 조건식 5의 TTL/BFL이 하한값(3.0)보다 커지기 위해서는 BFL이 줄어들어야 하는데, 이에 따라 TTL도 함께 줄어들어야 한다. 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)까지의 거리가 줄어드는 것은 한계가 있기 때문에 BFL을 최대한 줄이는 것을 통해서 TTL도 줄어들게 된다. 따라서 조건식 5를 만족한다면, 렌즈 광학계는 전체적인 길이가 상당히 줄어든 슬림한 렌즈 광학계가 되게 된다.If the conditional expression 5 is satisfied, the overall length of the lens optical system is reduced, thereby making it possible to manufacture a slim size lens optical system. In order for the TTL/BFL of conditional expression 5 to be larger than the lower limit value (3.0), the BFL must be reduced, and accordingly the TTL must also be reduced. Since the distance from the object side surface S11 of the first lens L1 to the sensor side surface S62 of the sixth lens L6 is limited, the TTL is also reduced by reducing the BFL as much as possible. Therefore, if the conditional expression 5 is satisfied, the lens optical system becomes a slim lens optical system in which the overall length is significantly reduced.

아래의 표는 도 1에 도시된 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 2.174 2.174 0.412 0.412 1.547 1.547 7.5147.514 56.09356.093 S12*S12* 4.308 4.308 0.100 0.100 제2 렌즈(L2)Second lens (L2) S21*S21* 2.820 2.820 0.313 0.313 1.5471.547 3.3223.322 56.09356.093 S22*S22* -4.896 -4.896 0.025 0.025 제3 렌즈(L3)Third lens (L3) S31*S31* 12.468 12.468 0.200 0.200 1.6571.657 -4.596-4.596 21.47421.474 S32*S32* 2.416 2.416 0.302 0.302 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* 6.147 6.147 0.250 0.250 1.6571.657 -8.287-8.287 21.47421.474 S42*S42* 2.841 2.841 0.101 0.101 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* -5.019 -5.019 0.6580.658 1.5471.547 1.2731.273 56.09356.093 S52*S52* -0.639 -0.639 0.103 0.103 제6 렌즈(L6)6th lens (L6) S61*S61* 2.433 2.433 0.336 0.336 1.5471.547 -1.501-1.501 56.09356.093 S62*S62* 0.574 0.574 0.400 0.400 Focal length(F)Focal length(F) 2.6962.696 Total Track Length(TTL)Total Track Length (TTL) 3.9003.900 Image heightImage height 2.2972.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 31.06031.060 HFOVHFOV 67.64567.645

상기 표에서 렌즈면에 표시된 *는 해당 렌즈면이 비구면임을 나타낸다. 상기 표에서 r은 해당하는 렌즈 면의 곡률반경이고, d는 해당하는 렌즈 면이 물체 측 면인 경우에 해당하는 렌즈의 광축 상의 두께이고, 해당하는 렌즈 면이 센서 측 면인 경우에는 해당하는 렌즈의 출사면에서 다음의 구성요소(렌즈, 조리개(S) 또는 필터)와 사이의 거리이다. 따라서, S62의 d는 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)과 제6 렌즈(L6)의 후측에 위치하는 필터 사이의 거리를 의미한다. N는 해당하는 렌즈의 굴절률이고, f는 해당하는 렌즈의 초점거리이고, V는 해당하는 렌즈의 아베 수(Abbe number)이다. 여기서 r, d 및 f의 거리 단위는 mm이다.Focal Length(F)는 전체 렌즈 광학게의 초점거리이고, Image height s,s 센서(IS)의 대각의 절반 길이이고, TTL은 렌즈 광학계의 전체 트랙 거리(total track length)로서 구체적으로 제1 렌즈(L1)의 물체측면(S11)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이고, CRA는 렌즈 광학계의 주 광선 입사각(chief ray angle)의 최댓값이고, HFOV는 렌즈 광학계의 화각이다. 여기서 F 및 TTL의 단위는 mm이고, CRA 및 HFOV의 각도는 도(degree)이다.In the above table, * denoted on the lens surface indicates that the lens surface is an aspherical surface. In the above table, r is the radius of curvature of the corresponding lens surface, d is the thickness on the optical axis of the corresponding lens when the corresponding lens surface is the object side surface, and when the corresponding lens surface is the sensor side surface, emission of the corresponding lens The distance between the next component (lens, aperture (S) or filter) in terms of plane. Therefore, d of S62 means the distance between the sensor side surface S62 of the sixth lens L6 and the filter located at the rear side of the sixth lens L6. N is the refractive index of the corresponding lens, f is the focal length of the corresponding lens, and V is the Abbe number of the corresponding lens. Here, the distance units of r, d, and f are mm. Focal Length (F) is the focal length of the entire lens optics, Image height s,s is the half length of the diagonal of the sensor (IS), and TTL is the total of the lens optics Specifically, the track distance is the distance on the optical axis from the object side S11 of the first lens L1 to the sensor IS, and CRA is the maximum value of the chief ray angle of the lens optical system. , HFOV is the angle of view of the lens optics. Here, the units of F and TTL are mm, and the angles of CRA and HFOV are degrees.

도 1에 도시된 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1 satisfies the aspherical equation of the following equation.

<수학식><Mathematics>

여기서, z는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리를, y는 광축에 수직한 방향으로의 거리를 나타낸다. 그리고 R은 렌즈의 정점에 있어서의 곡률반경을, K는 코닉 상수(conic constant)를 나타낸다. 또한, A 2 내지 A 12는 비구면계수를 각각 나타낸다.Here, z represents the distance from the vertex of the lens in the direction of the optical axis, and y represents the distance in the direction perpendicular to the optical axis. And, R is the radius of curvature at the apex of the lens, and K is the conic constant. In addition, A 2 to A 12 represent aspheric coefficients, respectively.

아래의 표는 도 1에 도시된 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The following table is a table regarding the aspherical surface coefficient of the aspherical surface of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention shown in FIG.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.124 -1.124 -0.073 -0.073 -0.074 -0.074 0.023 0.023 -0.112 -0.112 0.025 0.025 0.000 0.000 S12S12 -7.726 -7.726 -0.467 -0.467 0.254 0.254 -0.033 -0.033 0.183 0.183 -0.332 -0.332 0.000 0.000 S21S21 -98.969 -98.969 0.009 0.009 -2.167 -2.167 8.210 8.210 -15.197 -15.197 14.882 14.882 -6.319 -6.319 S22S22 -6.467 -6.467 0.019 0.019 -1.277 -1.277 5.270 5.270 -10.869 -10.869 9.768 9.768 -2.822 -2.822 S31S31 4.421 4.421 0.084 0.084 -0.873 -0.873 2.574 2.574 -5.282 -5.282 3.680 3.680 0.000 0.000 S32S32 -39.750 -39.750 0.201 0.201 -0.683 -0.683 0.523 0.523 -0.135 -0.135 -0.975 -0.975 0.884 0.884 S41S41 -5.380 -5.380 -0.495 -0.495 0.568 0.568 -1.160 -1.160 0.609 0.609 0.173 0.173 0.000 0.000 S42S42 -28.149 -28.149 -0.383 -0.383 0.360 0.360 -0.566 -0.566 0.595 0.595 -0.195 -0.195 0.000 0.000 S51S51 -43.643 -43.643 -0.184 -0.184 0.093 0.093 -0.741 -0.741 3.625 3.625 -5.570 -5.570 3.722 3.722 S52S52 -3.848 -3.848 -0.367 -0.367 0.593 0.593 -1.049 -1.049 1.397 1.397 -0.714 -0.714 0.044 0.044 S61S61 -17.168 -17.168 -0.170 -0.170 -0.002 -0.002 0.234 0.234 -0.341 -0.341 0.244 0.244 -0.094 -0.094 S62S62 -4.342 -4.342 -0.183 -0.183 0.179 0.179 -0.147 -0.147 0.088 0.088 -0.038 -0.038 0.012 0.012

도 1 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 5의 값을 계산한 것이다.1 and the two tables above, each lens of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The following table shows the conditional expressions 1 to 5 described above in the lens optical system of the present embodiment. The value of is calculated.

조건식Conditional expression 대상값Target value 제1 실시예의 대상값Target value of the first embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.72.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 1-1Conditional Expression 1-1 2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.62.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 2Conditional Expression 2 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0130.013 조건식 3Conditional Expression 3 0.5<tanθ/f<1.00.5<tanθ/f<1.0 tanθ/ftanθ/f 0.9020.902 조건식 4Conditional Expression 4 50<(V1+V2+V5+V6)/4<6050<(V1+V2+V5+V6)/4<60 (V1+V2+V5+V6)/4(V1+V2+V5+V6)/4 56.09356.093 조건식 5Conditional Expression 5 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.5453.545

여기서, 제1 실시예의 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기는 0.700이다.또한, 제1 실시예의 BFL은 1.100이다. 이는 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.700(3.900-3.200)이 된다. 따라서 BFL은 1.100(0.400+0.700)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S12 of the first lens L1 of the first embodiment is 0.700. Further, the BFL of the first embodiment is 1.100. This is a value obtained by adding the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) from the distance from the sensor side (S62) of the sixth lens (L6) to the filter (OF). The distance from the filter OF to the sensor IS is the total track length TTL from the object side S11 of the first lens L1 to the sensor side S62 of the sixth lens L6. It is minus. Therefore, the distance from the filter OF to the sensor IS is 0.700 (3.900-3.200). Therefore, BFL is 1.100 (0.400+0.700).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제1 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 5를 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the above table, it can be seen that the lens optical system of the first embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 5.

이하, 첨부한 도 2를 참조하여, 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해 설명한다.Hereinafter, a lens optical system according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying FIG. 2.

도 2은 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.2 is a lens configuration diagram of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

아래의 표는 도 2에 도시된 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학 계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 2.216 2.216 0.410 0.410 1.547 1.547 6.161 6.161 56.09356.093 S12*S12* 6.060 6.060 0.100 0.100 　 제2 렌즈(L2)Second lens (L2) S21*S21* 2.959 2.959 0.251 0.251 1.5471.547 3.517 3.517 56.09356.093 S22*S22* -5.323 -5.323 0.027 0.027 　 제3 렌즈(L3)Third lens (L3) S31*S31* 13.545 13.545 0.130 0.130 1.6571.657 -4.872 -4.872 21.47421.474 S32*S32* 2.581 2.581 0.382 0.382 　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* 8.115 8.115 0.261 0.261 1.6571.657 -7.831 -7.831 21.47421.474 S42*S42* 3.110 3.110 0.125 0.125 　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* -7.283 -7.283 0.719 0.719 1.5471.547 1.213 1.213 56.09356.093 S52*S52* -0.629 -0.629 0.118 0.118 　 제6 렌즈(L6)6th lens (L6) S61*S61* 2.685 2.685 0.296 0.296 1.5471.547 -1.332 -1.332 56.09356.093 S62*S62* 0.541 0.541 0.430 0.430 　 Focal length(F)Focal length(F) 2.706 2.706 Total Track Length(TTL)Total Track Length (TTL) 3.900 3.900 Image heightImage height 2.297 2.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 31.888 31.888 HFOVHFOV 67.477 67.477

도 2에 도시된 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2 satisfies the aspherical equation of the following equation.

<수학식><Mathematics>

아래의 표는 도 2에 도시된 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table regarding the aspherical surface coefficient of the aspherical surface of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.215 -1.215 -0.078 -0.078 -0.060 -0.060 -0.089 -0.089 0.159 0.159 -0.120 -0.120 0.000 0.000 S12S12 -7.726 -7.726 -0.433 -0.433 0.382 0.382 -0.330 -0.330 0.685 0.685 -0.670 -0.670 0.000 0.000 S21S21 -98.969 -98.969 -0.005 -0.005 -1.695 -1.695 7.142 7.142 -13.942 -13.942 14.620 14.620 -6.897 -6.897 S22S22 -6.467 -6.467 0.064 0.064 -1.258 -1.258 4.385 4.385 -8.454 -8.454 7.839 7.839 -2.720 -2.720 S31S31 4.421 4.421 0.082 0.082 -0.829 -0.829 1.568 1.568 -2.701 -2.701 1.917 1.917 0.000 0.000 S32S32 -39.750 -39.750 0.112 0.112 -0.535 -0.535 0.161 0.161 0.415 0.415 -0.929 -0.929 0.514 0.514 S41S41 -5.380 -5.380 -0.426 -0.426 0.146 0.146 -0.128 -0.128 -0.484 -0.484 0.498 0.498 0.000 0.000 S42S42 -28.149 -28.149 -0.304 -0.304 0.069 0.069 0.025 0.025 -0.052 -0.052 0.057 0.057 0.000 0.000 S51S51 -43.643 -43.643 -0.125 -0.125 -0.026 -0.026 -0.383 -0.383 1.864 1.864 -2.542 -2.542 1.524 1.524 S52S52 -3.850 -3.850 -0.272 -0.272 0.211 0.211 -0.085 -0.085 -0.130 -0.130 0.430 0.430 -0.319 -0.319 S61S61 -17.168 -17.168 -0.230 -0.230 0.100 0.100 0.110 0.110 -0.218 -0.218 0.160 0.160 -0.061 -0.061 S62S62 -4.182 -4.182 -0.191 -0.191 0.196 0.196 -0.158 -0.158 0.091 0.091 -0.037 -0.037 0.011 0.011

도 2 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 5의 값을 계산한 것이다.2 and the two tables above, each lens of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The value of is calculated.

조건식Conditional expression 대상값Target value 제1 실시예의 대상값Target value of the first embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.72.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 1-1Conditional Expression 1-1 2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.62.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 2Conditional Expression 2 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0130.013 조건식 3Conditional Expression 3 0.5<tanθ/f<1.00.5<tanθ/f<1.0 tanθ/ftanθ/f 0.8910.891 조건식 4Conditional Expression 4 50<(V1+V2+V5+V6)/4<6050<(V1+V2+V5+V6)/4<60 (V1+V2+V5+V6)/4(V1+V2+V5+V6)/4 56.09356.093 조건식 5Conditional Expression 5 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.6113.611

여기서, 제2 실시예의 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기는 0.700이다.또한, 제2 실시예의 BFL은 1.080이다. 이는 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.650(3.900-3.250)이 된다. 따라서 BFL은 1.080(0.430+0.650)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S12 of the first lens L1 in the second embodiment is 0.700. Further, the BFL in the second embodiment is 1.080. This is a value obtained by adding the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) from the distance from the sensor side (S62) of the sixth lens (L6) to the filter (OF). The distance from the filter OF to the sensor IS is the total track length TTL from the object side S11 of the first lens L1 to the sensor side S62 of the sixth lens L6. It is minus. Therefore, the distance from the filter OF to the sensor IS is 0.650 (3.900-3.250). Therefore, the BFL is 1.080 (0.430+0.650).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제2 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 5를 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the above table, it can be seen that the lens optical system of the second embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 5.

이하, 첨부한 도 3을 참조하여, 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해 설명한다.Hereinafter, a lens optical system according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying FIG. 3.

도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.3 is a lens configuration diagram of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

아래의 표는 도 3에 도시된 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학 계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 3.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 2.220 2.220 0.408 0.408 1.546 1.546 6.162 6.162 56.09356.093 S12*S12* 6.095 6.095 0.100 0.100 　　 제2 렌즈(L2)Second lens (L2) S21*S21* 3.034 3.034 0.254 0.254 1.546 1.546 3.498 3.498 56.09356.093 S22*S22* -5.013 -5.013 0.032 0.032 　　 제3 렌즈(L3)Third lens (L3) S31*S31* 16.377 16.377 0.130 0.130 1.657 1.657 -4.910 -4.910 21.47421.474 S32*S32* 2.688 2.688 0.385 0.385 　　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* 8.378 8.378 0.262 0.262 1.657 1.657 -7.873 -7.873 21.47421.474 S42*S42* 3.160 3.160 0.125 0.125 　　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* -7.354 -7.354 0.713 0.713 1.546 1.546 1.307 1.307 56.09356.093 S52*S52* -0.673 -0.673 0.148 0.148 　　 제6 렌즈(L6)6th lens (L6) S61*S61* 2.842 2.842 0.312 0.312 1.534 1.534 -1.444 -1.444 56.09356.093 S62*S62* 0.583 0.583 0.400 0.400 　　 Focal length(F)Focal length(F) 2.7002.700 Total Track Length(TTL)Total Track Length (TTL) 3.9003.900 Image heightImage height 2.2972.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 32.53332.533 HFOVHFOV 67.56767.567

도 3에 도시된 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 3 satisfies the aspherical equation of the following equation.

<수학식><Mathematics>

아래의 표는 도 3에 도시된 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table regarding the aspherical surface coefficient of the aspherical surface of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 3.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.337 -1.337 -0.080 -0.080 -0.054 -0.054 -0.118 -0.118 0.208 0.208 -0.149 -0.149 0.000 0.000 S12S12 -7.726 -7.726 -0.430 -0.430 0.385 0.385 -0.380 -0.380 0.803 0.803 -0.749 -0.749 0.000 0.000 S21S21 -98.969 -98.969 -0.027 -0.027 -1.502 -1.502 6.431 6.431 -12.564 -12.564 13.288 13.288 -6.375 -6.375 S22S22 -6.467 -6.467 0.037 0.037 -1.059 -1.059 3.721 3.721 -7.382 -7.382 7.127 7.127 -2.625 -2.625 S31S31 4.421 4.421 0.074 0.074 -0.754 -0.754 1.308 1.308 -2.280 -2.280 1.673 1.673 0.000 0.000 S32S32 -39.750 -39.750 0.101 0.101 -0.505 -0.505 0.121 0.121 0.448 0.448 -0.915 -0.915 0.491 0.491 S41S41 -5.380 -5.380 -0.424 -0.424 0.178 0.178 -0.278 -0.278 -0.215 -0.215 0.330 0.330 0.000 0.000 S42S42 -28.149 -28.149 -0.309 -0.309 0.104 0.104 -0.042 -0.042 0.003 0.003 0.039 0.039 0.000 0.000 S51S51 -43.643 -43.643 -0.126 -0.126 -0.054 -0.054 -0.166 -0.166 1.326 1.326 -1.913 -1.913 1.162 1.162 S52S52 -3.761 -3.761 -0.275 -0.275 0.246 0.246 -0.191 -0.191 0.050 0.050 0.255 0.255 -0.232 -0.232 S61S61 -17.168 -17.168 -0.239 -0.239 0.123 0.123 0.074 0.074 -0.179 -0.179 0.135 0.135 -0.051 -0.051 S62S62 -4.070 -4.070 -0.191 -0.191 0.196 0.196 -0.154 -0.154 0.086 0.086 -0.034 -0.034 0.009 0.009

도 3 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 5의 값을 계산한 것이다.3 and the two tables above, each lens of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The value of is calculated.

조건식Conditional expression 대상값Target value 제1 실시예의 대상값Target value of the first embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.72.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 1-1Conditional Expression 1-1 2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.62.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 2Conditional Expression 2 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0130.013 조건식 3Conditional Expression 3 0.5<tanθ/f<1.00.5<tanθ/f<1.0 tanθ/ftanθ/f 0.8970.897 조건식 4Conditional Expression 4 50<(V1+V2+V5+V6)/4<6050<(V1+V2+V5+V6)/4<60 (V1+V2+V5+V6)/4(V1+V2+V5+V6)/4 56.09356.093 조건식 5Conditional Expression 5 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.7863.786

여기서, 제3 실시예의 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기는 0.700이다.또한, 제3 실시예의 BFL은 1.080이다. 이는 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.630(3.900-3.270)이 된다. 따라서 BFL은 1.030(0.400+0.630)이 되는 것이다.Here, the effective diameter of the sensor-side surface S12 of the first lens L1 in the third embodiment is 0.700. Further, the BFL in the third embodiment is 1.080. This is a value obtained by adding the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) from the distance from the sensor side (S62) of the sixth lens (L6) to the filter (OF). The distance from the filter OF to the sensor IS is the total track length TTL from the object side S11 of the first lens L1 to the sensor side S62 of the sixth lens L6. It is minus. Therefore, the distance from the filter OF to the sensor IS is 0.630 (3.900-3.270). Therefore, the BFL is 1.030 (0.400+0.630).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제3 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 5를 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the above table, it can be seen that the lens optical system of the third embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 5.

이하, 첨부한 도 4를 참조하여, 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해 설명한다.Hereinafter, a lens optical system according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying FIG. 4.

도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.4 is a lens configuration diagram of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

아래의 표는 도 4에 도시된 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학 계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 4.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 2.168 2.168 0.408 0.408 1.546 1.546 6.161 6.161 56.09356.093 S12*S12* 5.681 5.681 0.101 0.101 　　 제2 렌즈(L2)Second lens (L2) S21*S21* 3.189 3.189 0.253 0.253 1.546 1.546 3.536 3.536 56.09356.093 S22*S22* -4.766 -4.766 0.062 0.062 　　 제3 렌즈(L3)Third lens (L3) S31*S31* 29.497 29.497 0.130 0.130 1.657 1.657 -4.714 -4.714 21.47421.474 S32*S32* 2.799 2.799 0.352 0.352 　　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* 8.111 8.111 0.278 0.278 1.657 1.657 -8.209 -8.209 21.47421.474 S42*S42* 3.196 3.196 0.115 0.115 　　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* -8.116 -8.116 0.698 0.698 1.546 1.546 1.347 1.347 56.09356.093 S52*S52* -0.695 -0.695 0.169 0.169 　　 제6 렌즈(L6)6th lens (L6) S61*S61* 2.806 2.806 0.304 0.304 1.534 1.534 -1.520 -1.520 56.09356.093 S62*S62* 0.606 0.606 0.400 0.400 　　 Focal length(F)Focal length(F) 2.7032.703 Total Track Length(TTL)Total Track Length (TTL) 3.9003.900 Image heightImage height 2.2972.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 32.32532.325 HFOVHFOV 67.43767.437

도 4에 도시된 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 4 satisfies the aspherical equation of the following equation.

<수학식><Mathematics>

아래의 표는 도 4에 도시된 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table regarding the aspherical coefficient of the aspherical surface of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 4.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.506 -1.506 -0.086 -0.086 0.008 0.008 -0.339 -0.339 0.533 0.533 -0.348 -0.348 0.000 0.000 S12S12 -7.726 -7.726 -0.400 -0.400 0.281 0.281 -0.243 -0.243 0.649 0.649 -0.649 -0.649 0.000 0.000 S21S21 -98.969 -98.969 -0.046 -0.046 -1.207 -1.207 5.123 5.123 -9.852 -9.852 10.593 10.593 -5.316 -5.316 S22S22 -6.467 -6.467 -0.042 -0.042 -0.482 -0.482 1.914 1.914 -4.303 -4.303 4.665 4.665 -2.022 -2.022 S31S31 4.421 4.421 0.037 0.037 -0.496 -0.496 0.559 0.559 -1.228 -1.228 1.090 1.090 0.000 0.000 S32S32 -39.750 -39.750 0.125 0.125 -0.567 -0.567 0.334 0.334 -0.088 -0.088 -0.260 -0.260 0.188 0.188 S41S41 -5.380 -5.380 -0.403 -0.403 0.239 0.239 -0.473 -0.473 0.104 0.104 0.094 0.094 0.000 0.000 S42S42 -28.149 -28.149 -0.325 -0.325 0.186 0.186 -0.182 -0.182 0.121 0.121 -0.006 -0.006 0.000 0.000 S51S51 -43.643 -43.643 -0.142 -0.142 -0.059 -0.059 0.106 0.106 0.686 0.686 -1.217 -1.217 0.777 0.777 S52S52 -3.581 -3.581 -0.229 -0.229 0.122 0.122 0.033 0.033 -0.142 -0.142 0.333 0.333 -0.246 -0.246 S61S61 -17.168 -17.168 -0.250 -0.250 0.111 0.111 0.121 0.121 -0.248 -0.248 0.187 0.187 -0.072 -0.072 S62S62 -3.978 -3.978 -0.215 -0.215 0.231 0.231 -0.192 -0.192 0.114 0.114 -0.048 -0.048 0.014 0.014

도 4 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 5의 값을 계산한 것이다.4 and the two tables above, each lens of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The value of is calculated.

조건식Conditional expression 대상값Target value 제1 실시예의 대상값Target value of the first embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.72.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 1-1Conditional Expression 1-1 2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.62.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6 TTL/(1.0F*D1)TTL/(1.0F*D1) 2.4262.426 조건식 2Conditional Expression 2 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0130.013 조건식 3Conditional Expression 3 0.5<tanθ/f<1.00.5<tanθ/f<1.0 tanθ/ftanθ/f 0.8900.890 조건식 4Conditional Expression 4 50<(V1+V2+V5+V6)/4<6050<(V1+V2+V5+V6)/4<60 (V1+V2+V5+V6)/4(V1+V2+V5+V6)/4 56.09356.093 조건식 5Conditional Expression 5 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.7863.786

여기서, 제4 실시예의 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경의 크기는 0.700이다.또한, 제3 실시예의 BFL은 1.080이다. 이는 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제6 렌즈(L6)의 센서 측 면(S62)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.630(3.900-3.270)이 된다. 따라서 BFL은 1.030(0.400+0.630)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S12 of the first lens L1 in the fourth embodiment is 0.700. Further, the BFL in the third embodiment is 1.080. This is a value obtained by adding the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) from the distance from the sensor side (S62) of the sixth lens (L6) to the filter (OF). The distance from the filter OF to the sensor IS is the total track length TTL from the object side S11 of the first lens L1 to the sensor side S62 of the sixth lens L6. It is minus. Therefore, the distance from the filter OF to the sensor IS is 0.630 (3.900-3.270). Therefore, the BFL is 1.030 (0.400+0.630).

이상, 본 발명의 렌즈 광학계의 실시예들에 대해 설명하였다. 본 발명은 상술한 실시예 및 첨부한 도면에 한정되는 것은 아니며, 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자의 관점에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다. 따라서 본 발명의 범위는 본 명세서의 청구범위뿐만 아니라 이 청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.The embodiments of the lens optical system of the present invention have been described above. The present invention is not limited to the above-described embodiments and the accompanying drawings, and various modifications and variations will be possible from the viewpoint of those skilled in the art to which the present invention pertains. Therefore, the scope of the present invention should be defined not only by the claims of the present specification, but also by the equivalents of the claims.

L1: 제1 렌즈 L2: 제2 렌즈
L3: 제3 렌즈 L4: 제4 렌즈
L5: 제5 렌즈 L6: 제6 렌즈
S11: 제1 렌즈의 물체측면 S12: 제1 렌즈의 센서측면
S21: 제2 렌즈의 물체측면 S22: 제2 렌즈의 센서측면
S31: 제3 렌즈의 물체측면 S32: 제3 렌즈의 센서측면
S41: 제4 렌즈의 물체측면 S42: 제4 렌즈의 센서측면
S51: 제5 렌즈의 물체측면 S52: 제5 렌즈의 센서측면
S61: 제6 렌즈의 물체측면 S62: 제6 렌즈의 센서측면
IS: 센서 S: 조리개
OF: 광학 필터L1: First lens L2: Second lens
L3: third lens L4: fourth lens
L5: fifth lens L6: sixth lens
S11: Object side of the first lens S12: Sensor side of the first lens
S21: Object side of the second lens S22: Sensor side of the second lens
S31: Object side of the third lens S32: Sensor side of the third lens
S41: Object side of the fourth lens S42: Sensor side of the fourth lens
S51: Object side of the fifth lens S52: Sensor side of the fifth lens
S61: Object side of the sixth lens S62: Sensor side of the sixth lens
IS: Sensor S: Aperture
OF: Optical filter

Claims

물체와 상기 물체의 상이 맺히는 센서 사이에서 상기 물체 측으로부터 상기 센서 측으로 순차적으로 배열된 제1 렌즈, 제2 렌즈, 제3 렌즈, 제4 렌즈, 제5 렌즈 및 제6 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계로서,
상기 제1 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고,
상기 제2 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고,
상기 제3 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제3 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고,
상기 제4 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제4 렌즈의 물체 측 면은 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고,
상기 제5 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록하고,
상기 제6 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제6 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고,
TTL은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리이고, 1.0F는 상기 센서의 대각의 절반 길이이고, D1은 상기 제1 렌즈의 유효경의 크기일 때, 아래의 조건식을 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7A lens optical system comprising a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, a fifth lens, and a sixth lens, which are sequentially arranged from the object side to the sensor side between an object and an image sensor of the object. ,
The first lens has a positive refractive power, the object side surface of the first lens is convex in paraxial,
The object-side surface of the second lens is convex in paraxial,
The third lens has a negative refractive power, the sensor side of the third lens is concave in paraxial,
The fourth lens has negative refractive power, the object side surface of the fourth lens is aspherical and has at least one inflection point within the effective diameter,
The sensor side of the fifth lens is convex in paraxial,
The object side surface of the sixth lens is convex in paraxial, the sensor side surface of the sixth lens is concave in paraxial,
TTL is the distance on the optical axis from the object side of the first lens to the sensor, 1.0F is half the length of the diagonal of the sensor, and D1 is the size of the effective diameter of the first lens, satisfying the following conditional expression Lens optical system.
<conditional expression>
2.2<TTL/(1.0F*D1)<2.7

제1 항에 있어서,
조리개는 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에 걸치게 위치하는 렌즈 광학계.According to claim 1,
Aperture is a lens optical system that is located across the object side of the first lens.

제2 항에 있어서,
상기 (S11~stop)은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 상기 조리개까지의 거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
0<(S11~stop)/TTL<0.05According to claim 2,
Wherein (S11 ~ stop) is a distance from the object side of the first lens to the aperture, the lens optical system that further satisfies the following conditional expression.
<conditional expression>
0<(S11~stop)/TTL<0.05

제1 항에 있어서,
상기 제1 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지는 렌즈 광학계.According to claim 1,
The lens side of the first lens is concave at the paraxial, aspherical, and has at least one inflection point within the effective diameter.

제1 항에 있어서,
상기 제2 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록한 렌즈 광학계.According to claim 1,
The second lens has a negative refractive power, and the sensor side of the second lens is convex in the paraxial lens optical system.

제1 항에 있어서,
상기 제5 렌즈는 정의 굴절력을 가지고,
상기 제6 렌즈는 부의 굴절력을 가지는 렌즈 광학계.According to claim 1,
The fifth lens has a positive refractive power,
The sixth lens is a lens optical system having a negative refractive power.

제1 항에 있어서,
상기 D1은 상기 제1 렌즈의 센서 측 면의 유효경의 크기인 렌즈 광학계.According to claim 1,
The D1 is a lens optical system having a size of an effective diameter on the sensor side of the first lens.

제1 항에 있어서,
아래의 조건식을 더 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6According to claim 1,
Lens optical system that satisfies the following conditional expression.
<conditional expression>
2.4<TTL/(1.0F*D1)<2.6

제1 항에 있어서,
θ는 상기 렌즈 광학계의 화각이고, f는 상기 렌즈 광학계의 초점거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
0.5<tanθ/f<1.0According to claim 1,
When θ is the angle of view of the lens optical system, and f is the focal length of the lens optical system, the lens optical system that satisfies the following conditional expression.
<conditional expression>
0.5<tanθ/f<1.0

제1 항에 있어서,
상기 제1 렌즈, 상기 제2 렌즈, 상기 제5 렌즈 및 상기 제6 렌즈는 플라스틱 재질로 형성된 렌즈 광학계.According to claim 1,
The first lens, the second lens, the fifth lens and the sixth lens is a lens optical system formed of a plastic material.

제1 항에 있어서,
V1은 상기 제1 렌즈의 아베수(Abbe number)이고, V2는 상기 제2 렌즈의 아베수이고, V5는 상기 제5 렌즈의 아베수이고, V6는 상기 제6 렌즈의 아베수일 때, 아래의 조건식을 더 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
50<(V1+V2+V5+V6)/4<60According to claim 1,
V1 is the Abbe number of the first lens, V2 is the Abbe number of the second lens, V5 is the Abbe number of the fifth lens, and V6 is the Abbe number of the sixth lens. Lens optical system that satisfies the conditional expression more.
<conditional expression>
50<(V1+V2+V5+V6)/4<60

제1 항에 있어서,
TTL은 상기 제1 렌즈의 물체측면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리이고, BFL 상기 제6 렌즈의 센서 측 면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리일 때, 아래의 조건식을 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
3.0<TTL/BFL<4.0According to claim 1,
TTL is a distance on the optical axis from the object side of the first lens to the sensor, and when the distance on the optical axis from the sensor side of the sixth lens to the sensor, the lens optical system satisfying the following conditional expression.
<conditional expression>
3.0<TTL/BFL<4.0