KR102159667B1

KR102159667B1 - Lens optical system

Info

Publication number: KR102159667B1
Application number: KR1020180148903A
Authority: KR
Inventors: 최대규; 윤강식; 조재훈; 김세진
Original assignee: 엘컴텍 주식회사
Priority date: 2018-11-27
Filing date: 2018-11-27
Publication date: 2020-09-24
Also published as: KR20200062919A

Abstract

렌즈 광학계가 개시된다. 본 발명의 렌즈 광학계는 물체와 상기 물체의 상이 맺히는 센서 사이에서 상기 물체 측으로부터 상기 센서 측으로 순차적으로 배열된 제1 렌즈, 제2 렌즈, 제3 렌즈, 제4 렌즈 및 제5 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계로서, 상기 제1 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제1 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 제2 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제2 렌즈의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 적어도 하나는 비구면이고, 상기 제3 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제3 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 상기 제4 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제4 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제5 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제5 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 제5 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 (S11~stop)은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 상기 조리개까지의 거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족한다.
<조건식>
0<(S11~stop)/TTL<0.05The lens optical system is disclosed. The lens optical system of the present invention includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, and a fifth lens sequentially arranged from the object side to the sensor side between the object and the sensor on which the image of the object is formed. As an optical system, the first lens has positive refractive power, the object side surface of the first lens is convex in the paraxial axis, and the sensor side surface of the first lens is concave in the paraxial, aspherical surface, and at least one inflection point within the effective diameter And, the second lens has negative refractive power, at least one of the object side surface and the sensor side surface of the second lens is an aspherical surface, the third lens has negative refractive power, and the sensor side surface of the third lens Is concave in the paraxial axis, the fourth lens has positive refractive power, the sensor side surface of the fourth lens is convex in the paraxial axis, the fifth lens has negative refractive power, and the object side surface of the fifth lens is paraxial Is convex at and has at least one inflection point within the effective diameter, the sensor side surface of the fifth lens is concave at the paraxial and has at least one inflection point within the effective diameter, and (S11 to stop) is the object side of the first lens When the distance from the plane to the aperture, the following conditional expression is further satisfied.
<conditional expression>
0<(S11~stop)/TTL<0.05

Description

렌즈 광학계{Lens optical system}Lens optical system

본 발명은 렌즈 광학계에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 촬상용 카메라 모듈에 탑재될 수 있는 렌즈 광학계에 관한 것이다.The present invention relates to a lens optical system, and more particularly, to a lens optical system that can be mounted on an imaging camera module.

촬상용 카메라 모듈은 적어도 하나의 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계와 렌즈 광학계를 통과한 광을 수광하여 전기 신호로 변환하는 이미지 센서를 포함한다. 이미지 센서로는 통상적으로 전하 결합 소자(charge coupled device)(CCD) 또는 씨모스 이미지센서(complimentary metal oxide semiconductor image sensor)(CMOS 이미지센서)와 같은 고체 촬상 소자가 널리 사용되고 있다.The camera module for imaging includes a lens optical system including at least one lens, and an image sensor that receives light that has passed through the lens optical system and converts it into an electrical signal. As an image sensor, a solid-state image sensor such as a charge coupled device (CCD) or a CMOS image sensor (CMOS image sensor) is widely used.

최근의 카메라모듈은 스마트폰, 태블릿 컴퓨터, 랩-탑 컴퓨터 등 전자 장치에 널리 채용되고 있다. 이러한 전자 장치는 사용자의 편의성 및 미감의 향상을 위해서 점차 소형화 및 박형화되는 형태로 발전하는 추세이다. 또한, 종래의 카메라 장치도 역시 점차 소형화 및 박형화되는 형태로 발전하는 추세이다. 이에따라 이러한 전자 장치에 탑재되는 카메라 모듈도 소형화되고, 두께가 작은 형태가 요구되고 있다.Recent camera modules are widely used in electronic devices such as smartphones, tablet computers, and laptop computers. Such electronic devices are gradually becoming smaller and thinner in order to improve user convenience and aesthetics. In addition, conventional camera devices are also gradually developing into a form of miniaturization and thickness reduction. Accordingly, a camera module mounted in such an electronic device is also miniaturized and a form having a small thickness is required.

또한, 최근의 카메라 모듈에는 한 번의 촬영으로 더욱 많은 정보를 촬영할 수 있도록 넓은 화각을 가지는 가지는 렌즈가 요구된다. 그러나 넓은 화각을 가지면서 고해상도의 이미지 센서와 결합되어 사용될 수 있고, 수차 및 왜곡 등 광학적 성능이 우수한 렌즈를 설계하는 것은 난해하다.In addition, in recent camera modules, a lens having a wide angle of view is required so that more information can be captured with a single shooting. However, it is difficult to design a lens that has a wide angle of view and can be used in combination with a high-resolution image sensor, and has excellent optical performance such as aberration and distortion.

따라서 소형이고 화각이 넓으면서 고해상도 이미지 센서와 결합되어 사용될 수 있는 고성능의 렌즈 광학계의 개발이 요구되고 있다.Therefore, there is a need to develop a high-performance lens optical system that can be used in combination with a high-resolution image sensor with a small, wide angle of view.

대한민국 공개특허공보 제2018-0059396호Republic of Korea Patent Publication No. 2018-0059396 대한민국 등록특허공보 제10-1771968호Korean Registered Patent Publication No. 10-1771968

본 발명이 해결하려는 과제는, 상술한 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 소형이고 화각이 넓으면서 고해상도 이미지 센서와 결합되어 사용할 수 있는 고성능의 렌즈 광학계를 제공하는 것이다.The problem to be solved by the present invention is to solve the above-described problem, and to provide a high-performance lens optical system that can be used in combination with a high-resolution image sensor while being compact and having a wide angle of view.

본 발명이 해결하려는 다른 과제는, 렌즈 광학계의 렌즈들을 플라스틱 재질로 형성하고, 특히 단가가 낮은 재질을 보다 많이 사용하여 경제성이 우수한 렌즈 광학계를 제공하는 것이다.Another problem to be solved by the present invention is to provide a lens optical system having excellent economical efficiency by forming the lenses of the lens optical system of a plastic material, and in particular, by using more materials having a low cost.

상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 렌즈 광학계는 물체와 상기 물체의 상이 맺히는 센서 사이에서 상기 물체 측으로부터 상기 센서 측으로 순차적으로 배열된 제1 렌즈, 제2 렌즈, 제3 렌즈, 제4 렌즈 및 제5 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계로서, 상기 제1 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제1 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 제2 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제2 렌즈의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 적어도 하나는 비구면이고, 상기 제3 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제3 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 상기 제4 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제4 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제5 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제5 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 제5 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 (S11~stop)은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 상기 조리개까지의 거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족한다.
<조건식>
0<(S11~stop)/TTL<0.05The lens optical system of the present invention for solving the above problem includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, and a third lens sequentially arranged from the object side to the sensor side between the object and the sensor on which the image of the object is formed. A lens optical system including 5 lenses, wherein the first lens has positive refractive power, the object side surface of the first lens is convex in the paraxial, and the sensor side surface of the first lens is concave in the paraxial, aspheric, and effective Has at least one inflection point within, the second lens has negative refractive power, at least one of the object side surface and the sensor side surface of the second lens is an aspherical surface, the third lens has negative refractive power, 3 The sensor side surface of the lens is concave in the paraxial, the fourth lens has positive refractive power, the sensor side surface of the fourth lens is convex in the paraxial axis, the fifth lens has negative refractive power, and the fifth lens The object side surface of is convex in the paraxial axis and has at least one inflection point within the effective diameter, and the sensor side surface of the fifth lens is concave in the paraxial axis and has at least one inflection point within the effective diameter, When the distance from the object side of the first lens to the aperture, the following conditional expression is further satisfied.
<conditional expression>
0<(S11~stop)/TTL<0.05

삭제delete

본 발명의 일 실시예에 있어서, 조리개는 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에 걸치게 위치할 수 있다.In an embodiment of the present invention, the aperture stop may be positioned to extend over the object side surface of the first lens.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the sensor side surface of the second lens may be concave in the paraxial axis.

삭제delete

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제2 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the object side surface of the second lens may be convex in the paraxial axis.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제3 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the object side surface of the third lens may be convex in the paraxial axis.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제4 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 오목할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the object side surface of the fourth lens may be concave in the paraxial axis.

본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 D2는 상기 제2 렌즈의 센서 측 면의 유효경의 크기일 수 있다.In an embodiment of the present invention, D2 may be the size of an effective diameter of the sensor side of the second lens.

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본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 제1 렌즈, 상기 제4 렌즈 및 상기 제5 렌즈는 플라스틱 재질로 형성될 수 있다.In one embodiment of the present invention, the first lens, the fourth lens, and the fifth lens may be formed of a plastic material.

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본 발명의 일 실시예에 있어서, V1은 상기 제1 렌즈의 아베수(Abbe number)이고, V4는 상기 제4 렌즈의 아베수이고, V5는 상기 제5 렌즈의 아베수일 때, 아래의 조건식을 더 만족할 수 있다.In an embodiment of the present invention, when V1 is the Abbe number of the first lens, V4 is the Abbe number of the fourth lens, and V5 is the Abbe number of the fifth lens, the following conditional expression is You can be more satisfied.

<조건식><conditional expression>

50<(V1+V4+V5)/3<6050<(V1+V4+V5)/3<60

본 발명의 일 실시예에 있어서, TTL은 상기 제1 렌즈의 물체측면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리이고, BFL 상기 제5 렌즈의 센서 측 면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리일 때, 아래의 조건식을 만족할 수 있다.In one embodiment of the present invention, TTL is the distance on the optical axis from the object side of the first lens to the sensor, and when the BFL is the distance on the optical axis from the sensor side of the fifth lens to the sensor, the following Conditional expression can be satisfied.

<조건식><conditional expression>

3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0

본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계는 소형이고 화각이 넓으면서 고해상도 이미지 센서와 결합되어 사용할 수 있다는 장점이 있다.The lens optical system according to an embodiment of the present invention has the advantage of being compact, wide angle of view, and being used in combination with a high-resolution image sensor.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계는 렌즈 광학계의 렌 즈들을 플라스틱 재질로 형성하고, 특히 단가가 낮은 재질을 보다 많이 사용하여In addition, in the lens optical system according to an embodiment of the present invention, the lenses of the lens optical system are formed of a plastic material, and in particular, a material having a lower unit cost is used.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 제1 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 제2 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 제3 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 제4 실시예의 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.1 is a view illustrating a lens configuration of a lens optical system of a first embodiment according to an embodiment of the present invention.
2 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system of a second embodiment according to an embodiment of the present invention.
3 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system of a third embodiment according to an embodiment of the present invention.
4 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system of a fourth embodiment according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예들을 상세히 설명한다. 본 발명을 설명하는데 있어서, 해당 분야에 이미 공지된 기술 또는 구성에 대한 구체적인 설명을 부가하는 것이 본 발명의 요지를 불분명하게 할 수 있다고 판단되는 경우에는 상세한 설명에서 이를 일부 생략하도록 한다. 또한, 본 명세서에서 사용되는 용어들은 본 발명의 실시예들을 적절히 표현하기 위해 사용된 용어들로서, 이는 해당 분야의 관련된 사람 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있다. 따라서, 본 용어들에 대한 정의는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In describing the present invention, if it is determined that adding a detailed description of a technology or configuration already known in the relevant field may make the subject matter of the present invention unclear, some of these will be omitted from the detailed description. In addition, terms used in the present specification are terms used to appropriately express embodiments of the present invention, and these may vary according to related people or customs in the field. Accordingly, definitions of these terms should be made based on the contents throughout the present specification.

여기서 사용되는 전문용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 '포함하는'의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소, 성분 및/또는 군의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is for reference only to specific embodiments and is not intended to limit the invention. Singular forms as used herein also include plural forms unless the phrases clearly indicate the opposite. As used in the specification, the meaning of'comprising' specifies a specific characteristic, region, integer, step, action, element and/or component, and other specific characteristic, region, integer, step, action, element, component and/or group It does not exclude the existence or addition of

이하, 첨부된 도 1을 참조하여 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해서 설명하도록 한다.Hereinafter, a lens optical system according to a first exemplary embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 1.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.1 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 본 발명의 렌즈 광학계는, 피사체에 해당하는 물체와 물체의 상이 맺히는 센서(IS) 사이에 제1 렌즈(L1), 제2 렌즈(L2), 제3 렌즈(L3), 제4 렌즈(L4) 및 제5 렌즈(L5)가 위치한다. 제1 내지 제5 렌즈 (L1, L2, L3, L4, L5)는 물체 측에서 센서(IS)측으로 순차적으로 배열되어 있다.Referring to FIG. 1, the lens optical system of the present invention includes a first lens L1, a second lens L2, and a third lens L3 between an object corresponding to a subject and a sensor IS forming an image of the object. The fourth lens L4 and the fifth lens L5 are positioned. The first to fifth lenses L1, L2, L3, L4, and L5 are sequentially arranged from the object side to the sensor IS side.

각각의 렌즈는 서로 마주보는 양면을 가진다. 하나의 렌즈에 있어서, 물체 측을 바라보는 면은 광이 렌즈로 들어오는 면인 입사면에 해당한다. 또한, 하나의 렌즈에 있어서, 센서(IS) 측을 바라보는 면은 렌즈에서 광이 나가는 면인 출사면에 해당한다. 본 명세서에서 n번째 렌즈의 물체 측면이자 입사면인 면을 Sn1로 표시하고, 센서 측면이자 출사면인 면은 Sn2로 표시하도록 한다. 따라서, 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면이자 입사면은 S11로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S12로 표시된다. 또한, 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면이자 입사면은 S21로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S22로 표시된다. 또한, 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면이자 입사면은 S31로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S32로 표시된다. 또한, 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면이자 입사면은 S41로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S42로 표시된다. 또한, 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면이자 입사면은 S51로 표시되고, 센서 측 면이자 출사면은 S52로 표시된다.Each lens has both sides facing each other. In one lens, the surface facing the object side corresponds to the incident surface, which is the surface through which light enters the lens. In addition, in one lens, the surface facing the sensor IS corresponds to an emission surface that is a surface from which light exits from the lens. In the present specification, the object side and the incident surface of the n-th lens are indicated by Sn1, and the sensor side and the exit surface are indicated by Sn2. Accordingly, the object side surface and the incident surface of the first lens L1 are indicated by S11, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S12. In addition, the object side surface and the incident surface of the second lens L2 are indicated by S21, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S22. In addition, the object side surface and the incident surface of the third lens L3 are indicated by S31, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S32. In addition, the object side surface and the incident surface of the fourth lens L4 are indicated by S41, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S42. In addition, the object side surface and the incident surface of the fifth lens L5 are indicated by S51, and the sensor side surface and the exit surface are indicated by S52.

렌즈 광학계는 조리개(S)를 포함한다. 조리개(S)는 광의 일부를 차단하여 렌즈 광학계 내부로 조사되는 광의 양을 조절할 수 있다. 조리개(S)는 제1 렌즈(L1)에 걸치게 위치한다. 구체적으로, 조리개(S)는 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에 걸치게 위치한다. 조리개(S)와 제1 렌즈(L1)의 위치 관계에 대해서는 아래에서 더욱 상세하게 설명하도록 한다.The lens optical system includes a stop S. The aperture S may block a part of the light to control the amount of light irradiated into the lens optical system. The aperture S is positioned to span the first lens L1. Specifically, the stop S is positioned to span the object-side surface S11 of the first lens L1. The positional relationship between the stop S and the first lens L1 will be described in more detail below.

렌즈 광학계는 광학 필터(OF)를 포함할 수 있다. 광학 필터(OF)는 제6 렌즈(L6)와 센서(IS) 사이에 위치할 수 있다. 광학 필터(OF)는 센서(IS)가 감지하는 대역 이외의 광을 차단할 수 있다. 구체적으로 광학 필터(OF)는 센서(IS)가 가시광선을 감지하는 이미지 센서(IS)인 경우 적외선 대역의 광을 차단할 수 있고, 센서(IS)가 적외선을 감지하는 이미지 센서(IS)인 경우 가시광선 대역의 광을 차단할 수 있다.The lens optical system may include an optical filter (OF). The optical filter OF may be positioned between the sixth lens L6 and the sensor IS. The optical filter OF may block light other than the band detected by the sensor IS. Specifically, the optical filter OF can block light in the infrared band when the sensor IS is an image sensor IS detecting visible light, and when the sensor IS is an image sensor IS detecting infrared light It can block light in the visible band.

센서(IS)는 렌즈를 통과한 광을 수광하여 전기 신호로 변환하는 이미지 센서(IS)일 수 있다. 센서(IS)는 제1 내지 제6 렌즈(L1~6)를 통과한 광이 센서(IS)의 물체 측 면 상에서 상이 맺히도록 제6 렌즈(L6)의 후면에 위치한다.The sensor IS may be an image sensor IS that receives light that has passed through the lens and converts it into an electric signal. The sensor IS is positioned on the rear surface of the sixth lens L6 so that the light that has passed through the first to sixth lenses L1 to 6 forms an image on the object side of the sensor IS.

본 발명의 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 다음과 같은 특성을 가진다.Each lens of the lens optical system of the present invention has the following characteristics.

제1 렌즈(L1)는 정(+, positive)의 굴절력을 가진다. 제1 렌즈(L1)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제1 렌즈(L1)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제1 렌즈(L1)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The first lens L1 has a positive refractive power. The first lens L1 is formed of a plastic material, and the plastic forming the first lens L1 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, it is preferable that the Abbe number of the first lens L1 is larger than 45 and smaller than 65.

제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)은 근축에서 볼록하다. 여기서, 근축이라는 것은 광축에 근접한 부분을 의미하고, 렌즈의 유효경에서 광축에 근접한 일부분을 의미한다. 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)은 유효경 내에서도 볼록하다. 이러한 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)은 비구면으로 형성될 수 있다.The object-side surface S11 of the first lens L1 is convex in the paraxial axis. Here, the paraxial means a portion close to the optical axis, and means a portion close to the optical axis in the effective diameter of the lens. The radius of curvature based on the paraxial axis of the object-side surface S11 of the first lens L1 has a positive value. The object-side surface S11 of the first lens L1 is convex even within the effective diameter. The object-side surface S11 of the first lens L1 may be formed as an aspherical surface.

제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 근축에서 오목하다. 그러나 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 유효경 내에서는 볼록하게 형성될 수 있다. 따라서 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 유효경 끝단 부분은 광축 부분보다 물체 측에 가깝게 위치할 수 있다. 그러나 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제1 렌즈(L1)의 센서 측 면(S12)은 비구면으로 형성된다.The sensor-side surface S12 of the first lens L1 is concave in the paraxial axis. However, the sensor side surface S12 of the first lens L1 may be formed to be convex within the effective diameter. Accordingly, the end portion of the effective mirror of the sensor-side surface S12 of the first lens L1 may be positioned closer to the object side than the optical axis portion. However, the radius of curvature based on the paraxial axis of the sensor-side surface S12 of the first lens L1 has a positive value. The sensor-side surface S12 of the first lens L1 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor-side surface S12 of the first lens L1 is formed as an aspherical surface.

제2 렌즈(L2)는 부(-, negative)의 굴절력을 가진다. 제2 렌즈(L2)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제2 렌즈(L2)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.6보다는 크고 1.7보다는 작은 고굴절 재질인 것이 바람직하다. 그리고 제2 렌즈(L2)의 아베수(Abbe number)는 15보다는 크고 35보다는 작은 것이 바람직하다.The second lens L2 has negative refractive power. The second lens L2 is formed of a plastic material, and the plastic forming the second lens L2 is preferably a high refractive material having a refractive index greater than 1.6 and less than 1.7. In addition, the Abbe number of the second lens L2 is preferably larger than 15 and smaller than 35.

제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)은 근축에서 볼록하다. 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 이러한 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)은 비구면으로 형성될 수 있다.The object-side surface S21 of the second lens L2 is convex in the paraxial axis. The radius of curvature based on the paraxial axis of the object-side surface S21 of the second lens L2 has a positive value. The object-side surface S21 of the second lens L2 may be formed as an aspherical surface.

제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 근축에서 오목하다. 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 이러한 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)은 비구면으로 형성된다.The sensor-side surface S22 of the second lens L2 is concave in the paraxial axis. The sensor side surface S22 of the second lens L2 has a positive radius of curvature based on the paraxial axis. The sensor-side surface S22 of the second lens L2 is formed as an aspherical surface.

제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경은 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경보다 더 클 수 있다. 따라서 근축을 기준으로 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)이 제2 렌즈(L2)의 물체 측 면(S21)보다 더 많이 굴곡지게 형성될 수 있다.The radius of curvature based on the paraxial axis of the sensor side surface S22 of the second lens L2 may be greater than the radius of curvature based on the paraxial axis of the object side surface S21 of the second lens L2. Accordingly, the sensor-side surface S22 of the second lens L2 may be formed to be curved more than the object-side surface S21 of the second lens L2 based on the paraxial axis.

제3 렌즈(L3)는 부(-, negative)의 굴절력을 가진다. 제3 렌즈(L3)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제3 렌즈(L3)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.6보다는 크고 1.7보다는 작은 고굴절 재질인 것이 바람직하다. 그리고 제3 렌즈(L3)의 아베수(Abbe number)는 15보다는 크고 35보다는 작은 것이 바람직하다.The third lens L3 has negative refractive power. The third lens L3 is formed of a plastic material, and the plastic forming the third lens L3 is preferably a high refractive material having a refractive index greater than 1.6 and less than 1.7. In addition, the Abbe number of the third lens L3 is preferably larger than 15 and smaller than 35.

제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)은 근축에서 볼록하다. 그러나 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)은 유효경 내에서는 오목하게 형성될 수 있다. 따라서 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)의 유효경 끝단 부분은 광축 부분보다 물체 측에 가깝게 위치할 수 있다. 그러나 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제3 렌즈(L3)의 물체 측 면(S31)은 비구면으로 형성된다.The object-side surface S31 of the third lens L3 is convex in the paraxial axis. However, the object-side surface S31 of the third lens L3 may be formed to be concave within the effective diameter. Accordingly, the end portion of the effective mirror of the object side surface S31 of the third lens L3 may be positioned closer to the object side than the optical axis portion. However, the radius of curvature based on the paraxial axis of the object-side surface S31 of the third lens L3 has a positive value. The object-side surface S31 of the third lens L3 may have at least one inflection point within the effective diameter. The object-side surface S31 of the third lens L3 is formed as an aspherical surface.

제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 근축에서 오목하다. 제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제3 렌즈(L3)의 센서 측 면(S32)은 비구면으로 형성된다.The sensor-side surface S32 of the third lens L3 is concave in the paraxial axis. The sensor-side surface S32 of the third lens L3 has a positive radius of curvature based on the paraxial axis. The sensor-side surface S32 of the third lens L3 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor-side surface S32 of the third lens L3 is formed as an aspherical surface.

제4 렌즈(L4)는 정(+, positive)의 굴절력을 가진다. 제4 렌즈(L4)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제4 렌즈(L4)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제4 렌즈(L4)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The fourth lens L4 has a positive refractive power. The fourth lens L4 is formed of a plastic material, and the plastic forming the fourth lens L4 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, it is preferable that the Abbe number of the fourth lens L4 is greater than 45 and less than 65.

제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 근축에서 오목하다. 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 음의 값을 가진다. 제4 렌즈(L4)의 물체 측 면(S41)은 유효경 내에서도 대체적으로 오목한 형태로 형성될 수 있다.The object-side surface S41 of the fourth lens L4 is concave in the paraxial axis. The object-side surface S41 of the fourth lens L4 has a negative radius of curvature based on the paraxial axis. The object-side surface S41 of the fourth lens L4 may be formed in a generally concave shape even within the effective diameter.

제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 근축에서 볼록하다. 제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 음의 값을 가진다. 제4 렌즈(L4)의 센서 측 면(S42)은 유효경 내에서도 대체적으로 볼록한 형태로 형성될 수 있다.The sensor-side surface S42 of the fourth lens L4 is convex in the paraxial axis. The sensor-side surface S42 of the fourth lens L4 has a negative radius of curvature based on the paraxial axis. The sensor-side surface S42 of the fourth lens L4 may be formed in a generally convex shape even within the effective diameter.

제5 렌즈(L5)는 부(-, negative)의 굴절력을 가진다. 제5 렌즈(L5)는 플라스틱 재질로 형성되고, 제5 렌즈(L5)를 형성하는 플라스틱은 굴절률이 1.5보다는 크고 1.6보다는 작은 것이 바람직하다. 그리고 제5 렌즈(L5)의 아베수(Abbe number)는 45보다는 크고 65보다는 작은 것이 바람직하다.The fifth lens L5 has negative refractive power. The fifth lens L5 is formed of a plastic material, and the plastic forming the fifth lens L5 preferably has a refractive index greater than 1.5 and less than 1.6. In addition, the Abbe number of the fifth lens L5 is preferably greater than 45 and less than 65.

제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)은 근축에서 볼록하다. 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제5 렌즈(L5)의 물체 측 면(S51)은 비구면으로 형성된다.The object-side surface S51 of the fifth lens L5 is convex in the paraxial axis. The radius of curvature based on the paraxial axis of the object-side surface S51 of the fifth lens L5 has a positive value. The object-side surface S51 of the fifth lens L5 may have at least one inflection point within the effective diameter. The object-side surface S51 of the fifth lens L5 is formed as an aspherical surface.

제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)은 근축에서 오목하다. 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)의 근축을 기준으로 하는 곡률반경이 양의 값을 가진다. 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)은 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가질 수 있다. 이러한 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)은 비구면으로 형성된다.The sensor-side surface S52 of the fifth lens L5 is concave in the paraxial axis. The radius of curvature based on the paraxial axis of the sensor-side surface S52 of the fifth lens L5 has a positive value. The sensor-side surface S52 of the fifth lens L5 may have at least one inflection point within the effective diameter. The sensor-side surface S52 of the fifth lens L5 is formed as an aspherical surface.

본 발명의 렌즈 광학계는 아래의 조건식 1 내지 3을 만족한다.The lens optical system of the present invention satisfies the following Conditional Expressions 1 to 3.

<조건식 1><Conditional Expression 1>

삭제delete

0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05

여기서, (S11~stop)은 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 조리개(S)까지의 거리이다.Here, (S11 to stop) is the distance from the object-side surface S11 of the first lens L1 to the aperture S.

조건식 1을 만족한다면, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 광축 부분보다 센서 측에 가깝게 위치하게 된다. 만약, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 광축 부분보다 물체 측에 가깝게 위치하게 되면, (S11~stop)가 음수의 값을 가지게 되어 조건식 2를 만족하지 못하게 된다. 또한, 조건식 1을 만족한다면, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에 걸치는 정도가 정해지게 된다. 즉, 조리개(S)가 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)의 광축 부분보다 센서 측에 지나치게 가깝게 위치하게 되면 (S11~stop)/TTL이 상한값(0.05)를 초과하게 된다. 따라서 조건식 1에 의해 조리개(S)의 위치가 정해지게 된다.If the conditional expression 1 is satisfied, the stop S is positioned closer to the sensor side than the optical axis portion of the object side surface S11 of the first lens L1. If the aperture S is located closer to the object side than the optical axis portion of the object side surface S11 of the first lens L1, (S11~stop) has a negative value, so that condition 2 is not satisfied. do. In addition, if Conditional Expression 1 is satisfied, the degree to which the stop S extends over the object-side surface S11 of the first lens L1 is determined. That is, when the aperture S is positioned too close to the sensor side than the optical axis portion of the object side surface S11 of the first lens L1, (S11 to stop)/TTL exceeds the upper limit value (0.05). Therefore, the position of the stop S is determined by the conditional equation 1.

<조건식 2><Conditional Expression 2>

삭제delete

50<(V1+V4+V5)/3<6050<(V1+V4+V5)/3<60

여기서, V1은 제1 렌즈(L1)의 아베수이고, V4는 제4 렌즈(L4)의 아베수이고, V5는 제5 렌즈(L5)의 아베수이다.Here, V1 is the Abbe number of the first lens (L1), V4 is the Abbe number of the fourth lens (L4), and V5 is the Abbe number of the fifth lens (L5).

조건식 2는 제1 렌즈(L1), 제4 렌즈(L4) 및 제5 렌즈(L5)의 아베수의 평균이 50과 60 사이가 되도록 하는 조건식이다. 조건식 2를 만족하게 되면, 플라스틱 재질을 사용하는 것이 가능하고, 아베수가 50 이상인 렌즈를 사용하여 색수차 보정이 효과적이라는 장점이 있다.Conditional Expression 2 is a conditional expression such that the average of the Abbe numbers of the first lens L1, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 is between 50 and 60. If condition 2 is satisfied, it is possible to use a plastic material, and there is an advantage that chromatic aberration correction is effective using a lens having an Abbe number of 50 or more.

<조건식 3><Conditional Expression 3>

3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0

여기서, TTL은 전체 트랙 길이(total track length)로 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이고, BFL는 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이다.Here, TTL is the total track length and is the distance on the optical axis from the object side surface S11 of the first lens L1 to the sensor IS, and BFL is the sensor side surface of the fifth lens L5 It is the distance on the optical axis from S52 to the sensor IS.

조건식 3을 만족한다면, 렌즈 광학계의 전체적인 길이가 줄어들어 슬림한 크기의 렌즈 광학계의 제작이 가능해진다. 조건식 3의 TTL/BFL이 하한값(3.0)보다 커지기 위해서는 BFL이 줄어들어야 하는데, 이에 따라 TTL도 함께 줄어들어야 한다. 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)까지의 거리가 줄어드는 것은 한계가 있기 때문에 BFL을 최대한 줄이는 것을 통해서 TTL도 줄어들게 된다. 따라서 조건식 3을 만족한다면, 렌즈 광학계는 전체적인 길이가 상당히 줄어든 슬림한 렌즈 광학계가 되게 된다.If the conditional expression 3 is satisfied, the overall length of the lens optical system is shortened, and thus it is possible to manufacture a slim lens optical system. In order for the TTL/BFL of Conditional Expression 3 to be greater than the lower limit (3.0), the BFL must decrease, and accordingly, the TTL must also decrease. Since the distance from the object-side surface S11 of the first lens L1 to the sensor-side surface S52 of the fifth lens L5 is limited, the TTL is also reduced by reducing the BFL as much as possible. Therefore, if Condition 3 is satisfied, the lens optical system becomes a slim lens optical system whose overall length is considerably reduced.

아래의 표는 도 1에 도시된 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 1.350 1.350 0.428 0.428 1.546 1.546 2.587 2.587 56.0928 56.0928 S12*S12* 26.779 26.779 0.182 0.182 　　　 제2 렌즈(L2)2nd lens (L2) S21*S21* 67.092 67.092 0.210 0.210 1.657 1.657 -5.387 -5.387 21.4744 21.4744 S22*S22* 3.360 3.360 0.194 0.194 　　　 제3 렌즈(L3)3rd lens (L3) S31*S31* 3.506 3.506 0.230 0.230 1.657 1.657 -24.952 -24.952 21.4744 21.4744 S32*S32* 2.813 2.813 0.120 0.120 　　　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* -4.023 -4.023 0.750 0.750 1.546 1.546 1.555 1.555 56.0928 56.0928 S42*S42* -0.748 -0.748 0.100 0.100 　　　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* 2.796 2.796 0.399 0.399 1.534 1.534 -1.699 -1.699 55.8559 55.8559 S52*S52* 0.651 0.651 0.330 0.330 S62*S62* 0.574 0.574 0.400 0.400 Focal length(F)Focal length(F) 2.707 2.707 Total Track Length(TTL)Total Track Length(TTL) 3.600 3.600 Image heightImage height 2.297 2.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 32.108 32.108 HFOVHFOV 67.228 67.228

상기 표에서 렌즈면에 표시된 *는 해당 렌즈면이 비구면임을 나타낸다. 상기 표에서 r은 해당하는 렌즈 면의 곡률반경이고, d는 해당하는 렌즈 면이 물체 측 면인 경우에 해당하는 렌즈의 광축 상의 두께이고, 해당하는 렌즈 면이 센서 측 면인 경우에는 해당하는 렌즈의 출사면에서 다음의 구성요소(렌즈, 조리개(S) 또는 필터)와 사이의 거리이다. 따라서, S52의 d는 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)과 제5 렌즈(L5)의 후측에 위치하는 필터 사이의 거리를 의미한다. N는 해당하는 렌즈의 굴절률이고, f는 해당하는 렌즈의 초점거리이고, V는 해당하는 렌즈의 아베 수(Abbe number)이다. 여기서 r, d 및 f의 거리 단위는 mm이다.Focal Length(F)는 전체 렌즈 광학게의 초점거리이고, Image height s,s 센서(IS)의 대각의 절반 길이이고, TTL은 렌즈 광학계의 전체 트랙 거리(total track length)로서 구체적으로 제1 렌즈(L1)의 물체측면(S11)에서 센서(IS)까지의 광축 상의 거리이고, CRA는 렌즈 광학계의 주 광선 입사각(chief ray angle)의 최댓값이고, HFOV는 렌즈 광학계의 화각이다. 여기서 F 및 TTL의 단위는 mm이고, CRA 및 HFOV의 각도는 도(degree)이다.In the above table, * marked on the lens surface indicates that the corresponding lens surface is aspherical. In the above table, r is the radius of curvature of the corresponding lens surface, d is the thickness on the optical axis of the corresponding lens when the corresponding lens surface is the object side, and when the corresponding lens surface is the sensor side, the output of the corresponding lens It is the distance between the next component (lens, aperture (S) or filter) in plane. Accordingly, d in S52 denotes a distance between the sensor-side surface S52 of the fifth lens L5 and the filter positioned at the rear side of the fifth lens L5. N is the refractive index of the corresponding lens, f is the focal length of the corresponding lens, and V is the Abbe number of the corresponding lens. Here, the distance units of r, d, and f are mm. Focal Length(F) is the focal length of the entire lens optics, Image height s,s is half the diagonal length of the sensor (IS), and TTL is the total length of the lens optics. As the total track length, specifically, it is the distance on the optical axis from the object side surface S11 of the first lens L1 to the sensor IS, and CRA is the maximum value of the chief ray angle of the lens optical system. , HFOV is the angle of view of the lens optical system. Here, the units of F and TTL are mm, and the angles of CRA and HFOV are degrees.

도 1에 도시된 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1 satisfies the aspherical surface equation of the following equation.

<수학식><Equation>

여기서, z는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리를, y는 광축에 수직한 방향으로의 거리를 나타낸다. 그리고 R은 렌즈의 정점에 있어서의 곡률반경을, K는 코닉 상수(conic constant)를 나타낸다. 또한, A 2 내지 A 12는 비구면계수를 각각 나타낸다.Here, z denotes the distance in the direction of the optical axis from the vertex of the lens, and y denotes the distance in the direction perpendicular to the optical axis. In addition, R represents the radius of curvature at the apex of the lens, and K represents the conic constant. In addition, A 2 to A 12 respectively represent aspheric coefficients.

아래의 표는 도 1에 도시된 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table of aspherical coefficients of the aspherical surface of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.036 -1.036 -0.028 -0.028 0.528 0.528 -5.153 -5.153 22.654 22.654 -59.156 -59.156 79.230 79.230 S12S12 0.013 0.013 -0.151 -0.151 -0.342 -0.342 0.992 0.992 -5.259 -5.259 11.805 11.805 -11.328 -11.328 S21S21 0.030 0.030 -0.112 -0.112 0.609 0.609 -6.663 -6.663 37.028 37.028 -116.220 -116.220 197.235 197.235 S22S22 23.286 23.286 -0.185 -0.185 1.557 1.557 -11.651 -11.651 55.346 55.346 -164.246 -164.246 269.671 269.671 S31S31 0.001 0.001 -0.496 -0.496 0.492 0.492 -0.690 -0.690 1.946 1.946 -11.709 -11.709 26.527 26.527 S32S32 2.923 2.923 -0.438 -0.438 -0.106 -0.106 2.149 2.149 -6.472 -6.472 9.818 9.818 -7.685 -7.685 S41S41 -97.602 -97.602 -0.152 -0.152 -0.409 -0.409 2.093 2.093 -3.017 -3.017 2.180 2.180 -0.863 -0.863 S42S42 -3.943 -3.943 -0.418 -0.418 0.912 0.912 -1.704 -1.704 2.393 2.393 -1.864 -1.864 0.766 0.766 S51S51 -98.966 -98.966 -0.300 -0.300 0.298 0.298 -0.124 -0.124 -0.058 -0.058 0.109 0.109 -0.063 -0.063 S52S52 -4.962 -4.962 -0.240 -0.240 0.271 0.271 -0.229 -0.229 0.133 0.133 -0.054 -0.054 0.014 0.014

도 1 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제1 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 3의 값을 계산한 것이다.1 and the above two tables, each lens of the lens optical system according to the first embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The following table shows Conditional Expressions 1 to 3 described above in the lens optical system of the present embodiment. Is the calculated value of

조건식Conditional expression 대상값Target value 제1 실시예의 대상값Target value of the first embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0140.014 조건식 2Conditional Expression 2 50<(V1+V4+V5)/3<6050<(V1+V4+V5)/3<60 (V1+V4+V5)/3(V1+V4+V5)/3 56.01456.014 조건식 3Condition 3 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.6503.650

여기서, 제1 실시예의 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)의 유효경의 크기는 0.590이다.또한, 제1 실시예의 BFL은 0.986이다. 이는 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.656(3.600-2.944)이 된다. 따라서 BFL은 0.986(0.330+0.656)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S22 of the second lens L2 in the first embodiment is 0.590. In addition, the BFL in the first embodiment is 0.986. This is a value obtained by adding the distance from the filter OF to the sensor IS from the distance from the sensor side S52 of the fifth lens L5 to the filter OF. The distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is the distance from the object-side surface (S11) of the first lens (L1) to the sensor-side surface (S52) of the fifth lens (L5) in the total track length (TTL). It is the subtracted value. Therefore, the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is 0.656 (3.600-2.944). Therefore, the BFL is 0.986 (0.330 + 0.656).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제1 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 3을 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the table above, it can be seen that the lens optical system of the first embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 3.

이하, 첨부한 도 2를 참조하여, 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해 설명한다.Hereinafter, a lens optical system according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 2.

도 2은 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.2 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

아래의 표는 도 2에 도시된 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학 계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.040 -0.040 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 1.228 1.228 0.438 0.438 1.546 1.546 2.604 2.604 56.093 56.093 S12*S12* 7.837 7.837 0.172 0.172 　　　 제2 렌즈(L2)2nd lens (L2) S21*S21* 26.673 26.673 0.210 0.210 1.657 1.657 -5.865 -5.865 21.474 21.474 S22*S22* 3.358 3.358 0.181 0.181 　　　 제3 렌즈(L3)3rd lens (L3) S31*S31* 3.774 3.774 0.230 0.230 1.657 1.657 -16.696 -16.696 21.474 21.474 S32*S32* 2.740 2.740 0.130 0.130 　　　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* -6.094 -6.094 0.793 0.793 1.546 1.546 1.217 1.217 56.093 56.093 S42*S42* -0.627 -0.627 0.100 0.100 　　　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* 9.190 9.190 0.320 0.320 1.534 1.534 -1.242 -1.242 55.856 55.856 S52*S52* 0.611 0.611 0.315 0.315 　　 Focal length(F)Focal length(F) 2.707 2.707 Total Track Length(TTL)Total Track Length(TTL) 3.600 3.600 Image heightImage height 2.297 2.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 32.108 32.108 HFOVHFOV 67.228 67.228

도 2에 도시된 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2 satisfies the aspherical surface equation of the following equation.

<수학식><Equation>

아래의 표는 도 2에 도시된 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table of aspherical coefficients of the aspherical surface of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -0.610 -0.610 -0.009 -0.009 0.386 0.386 -3.592 -3.592 15.304 15.304 -39.186 -39.186 51.208 51.208 S12S12 0.013 0.013 -0.145 -0.145 -0.213 -0.213 0.013 0.013 -1.918 -1.918 4.337 4.337 -1.967 -1.967 S21S21 0.030 0.030 -0.137 -0.137 0.584 0.584 -6.255 -6.255 34.419 34.419 -111.440 -111.440 196.650 196.650 S22S22 23.603 23.603 -0.216 -0.216 1.739 1.739 -11.965 -11.965 55.427 55.427 -162.324 -162.324 265.770 265.770 S31S31 -0.004 -0.004 -0.598 -0.598 1.252 1.252 -4.073 -4.073 12.220 12.220 -31.288 -31.288 48.137 48.137 S32S32 1.778 1.778 -0.601 -0.601 0.770 0.770 -0.544 -0.544 -0.784 -0.784 2.363 2.363 -2.271 -2.271 S41S41 -97.602 -97.602 -0.215 -0.215 -0.311 -0.311 1.940 1.940 -2.820 -2.820 2.020 2.020 -0.788 -0.788 S42S42 -4.683 -4.683 -0.580 -0.580 1.307 1.307 -2.327 -2.327 2.935 2.935 -2.139 -2.139 0.857 0.857 S51S51 -98.980 -98.980 -0.453 -0.453 0.694 0.694 -0.703 -0.703 0.486 0.486 -0.217 -0.217 0.061 0.061 S52S52 -5.547 -5.547 -0.271 -0.271 0.349 0.349 -0.332 -0.332 0.216 0.216 -0.095 -0.095 0.028 0.028

도 2 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제2 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 3의 값을 계산한 것이다.2 and the above two tables, each lens of the lens optical system according to the second embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The following table shows the above-described Conditional Expressions 1 to 3 Is the calculated value of

조건식Conditional expression 대상값Target value 제2 실시예의 대상값Target value of the second embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0110.011 조건식 2Conditional Expression 2 50<(V1+V4+V5)/3<6050<(V1+V4+V5)/3<60 (V1+V4+V5)/3(V1+V4+V5)/3 56.01456.014 조건식 3Condition 3 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.5123.512

여기서, 제2 실시예의 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)의 유효경의 크기는 0.580이다.또한, 제2 실시예의 BFL은 1.025이다. 이는 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.710(3.600-2.890)이 된다. 따라서 BFL은 1.025(0.315+0.710)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S22 of the second lens L2 according to the second embodiment is 0.580. Further, the BFL of the second embodiment is 1.025. This is a value obtained by adding the distance from the filter OF to the sensor IS from the distance from the sensor side S52 of the fifth lens L5 to the filter OF. The distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is the distance from the object-side surface (S11) of the first lens (L1) to the sensor-side surface (S52) of the fifth lens (L5) in the total track length (TTL). It is the subtracted value. Therefore, the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is 0.710 (3.600-2.890). Therefore, the BFL is 1.025 (0.315 + 0.710).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제2 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 3을 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the above table, it can be seen that the lens optical system of the second embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 3.

이하, 첨부한 도 3을 참조하여, 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해 설명한다.Hereinafter, a lens optical system according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 3.

도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.3 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

아래의 표는 도 3에 도시된 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학 계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 3.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 1.352 1.352 0.429 0.429 1.546 1.546 2.590 2.590 56.093 56.093 S12*S12* 26.809 26.809 0.183 0.183 　　　 제2 렌즈(L2)2nd lens (L2) S21*S21* 67.166 67.166 0.210 0.210 1.657 1.657 -5.393 -5.393 21.474 21.474 S22*S22* 3.363 3.363 0.194 0.194 　　　 제3 렌즈(L3)3rd lens (L3) S31*S31* 3.510 3.510 0.230 0.230 1.657 1.657 -24.980 -24.980 21.474 21.474 S32*S32* 2.816 2.816 0.120 0.120 　　　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* -4.028 -4.028 0.751 0.751 1.546 1.546 1.557 1.557 56.093 56.093 S42*S42* -0.749 -0.749 0.100 0.100 　　　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* 2.799 2.799 0.399 0.399 1.534 1.534 -1.701 -1.701 55.856 55.856 S52*S52* 0.652 0.652 0.287 0.287 　　 Focal length(F)Focal length(F) 2.710 2.710 Total Track Length(TTL)Total Track Length(TTL) 3.604 3.604 Image heightImage height 2.297 2.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 32.109 32.109 HFOVHFOV 67.168 67.168

도 3에 도시된 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 3 satisfies the aspherical surface equation of the following equation.

<수학식><Equation>

아래의 표는 도 3에 도시된 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table of aspherical coefficients of the aspherical surface of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention shown in FIG. 3.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.036 -1.036 -0.028 -0.028 0.525 0.525 -5.113 -5.113 22.429 22.429 -58.436 -58.436 78.091 78.091 S12S12 0.013 0.013 -0.151 -0.151 -0.340 -0.340 0.984 0.984 -5.206 -5.206 11.661 11.661 -11.165 -11.165 S21S21 0.030 0.030 -0.112 -0.112 0.606 0.606 -6.611 -6.611 36.659 36.659 -114.806 -114.806 194.401 194.401 S22S22 23.286 23.286 -0.184 -0.184 1.548 1.548 -11.560 -11.560 54.794 54.794 -162.247 -162.247 265.795 265.795 S31S31 0.001 0.001 -0.495 -0.495 0.490 0.490 -0.685 -0.685 1.927 1.927 -11.566 -11.566 26.146 26.146 S32S32 2.923 2.923 -0.436 -0.436 -0.105 -0.105 2.132 2.132 -6.407 -6.407 9.699 9.699 -7.575 -7.575 S41S41 -97.602 -97.602 -0.152 -0.152 -0.407 -0.407 2.077 2.077 -2.987 -2.987 2.154 2.154 -0.851 -0.851 S42S42 -3.943 -3.943 -0.417 -0.417 0.907 0.907 -1.690 -1.690 2.369 2.369 -1.841 -1.841 0.755 0.755 S51S51 -98.966 -98.966 -0.299 -0.299 0.296 0.296 -0.123 -0.123 -0.057 -0.057 0.108 0.108 -0.063 -0.063 S52S52 -4.962 -4.962 -0.239 -0.239 0.269 0.269 -0.227 -0.227 0.132 0.132 -0.053 -0.053 0.014 0.014

도 3 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제3 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 3의 값을 계산한 것이다.3 and the above two tables, each lens of the lens optical system according to the third embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The following table shows the above-described Conditional Expressions 1 to 3 Is the calculated value of

조건식Conditional expression 대상값Target value 제3 실시예의 대상값Target value of the third embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0140.014 조건식 2Conditional Expression 2 50<(V1+V4+V5)/3<6050<(V1+V4+V5)/3<60 (V1+V4+V5)/3(V1+V4+V5)/3 56.01456.014 조건식 3Condition 3 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.6503.650

여기서, 제3 실시예의 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)의 유효경의 크기는 0.591이다.또한, 제3 실시예의 BFL은 0.988이다. 이는 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.701(3.604-2.903)이 된다. 따라서 BFL은 0.988(0.287+0.701)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S22 of the second lens L2 according to the third embodiment is 0.591. In addition, the BFL of the third embodiment is 0.988. This is a value obtained by adding the distance from the filter OF to the sensor IS from the distance from the sensor side S52 of the fifth lens L5 to the filter OF. The distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is the distance from the object-side surface (S11) of the first lens (L1) to the sensor-side surface (S52) of the fifth lens (L5) in the total track length (TTL). It is the subtracted value. Therefore, the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is 0.701 (3.604-2.903). Therefore, the BFL is 0.988 (0.287 + 0.701).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제3 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 3을 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the above table, it can be seen that the lens optical system of the third embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 3.

이하, 첨부한 도 4를 참조하여, 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계에 대해 설명한다.Hereinafter, a lens optical system according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 4.

도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈 구성도이다.4 is a diagram illustrating a lens configuration of a lens optical system according to an embodiment of the present invention.

아래의 표는 도 4에 도시된 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학 계의 광학 특성을 설명한 것이다.The table below describes the optical characteristics of the lens optical system according to the fourth exemplary embodiment of the present invention shown in FIG. 4.

구성요소Component rr dd NN ff VV 조리개(S)Aperture (S) ∞∞ -0.050 -0.050 제1 렌즈(L1)First lens (L1) S11*S11* 1.357 1.357 0.430 0.430 1.546 1.546 2.599 2.599 56.093 56.093 S12*S12* 26.908 26.908 0.183 0.183 　　　 제2 렌즈(L2)2nd lens (L2) S21*S21* 67.414 67.414 0.211 0.211 1.657 1.657 -5.413 -5.413 21.474 21.474 S22*S22* 3.376 3.376 0.195 0.195 　　　 제3 렌즈(L3)3rd lens (L3) S31*S31* 3.522 3.522 0.231 0.231 1.657 1.657 -25.072 -25.072 21.474 21.474 S32*S32* 2.827 2.827 0.121 0.121 　　　 제4 렌즈(L4)4th lens (L4) S41*S41* -4.043 -4.043 0.754 0.754 1.546 1.546 1.563 1.563 56.093 56.093 S42*S42* -0.752 -0.752 0.100 0.100 　　　 제5 렌즈(L5)5th lens (L5) S51*S51* 2.810 2.810 0.401 0.401 1.534 1.534 -1.707 -1.707 55.856 55.856 S52*S52* 0.654 0.654 0.288 0.288 　　 Focal length(F)Focal length(F) 2.720 2.720 Total Track Length(TTL)Total Track Length(TTL) 3.617 3.617 Image heightImage height 2.297 2.297 Chief Ray Angle(CRA)Chief Ray Angle (CRA) 32.111 32.111 HFOVHFOV 66.969 66.969

도 4에 도시된 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계의 렌즈면 중 비구면인 면은 다음의 수학식의 비구면 방정식을 만족한다.The aspherical surface of the lens surface of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 4 satisfies the aspherical surface equation of the following equation.

<수학식><Equation>

아래의 표는 도 4에 도시된 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계의 비구면인 면의 비구면계수에 관한 표이다.The table below is a table of aspherical coefficients of the aspherical surface of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention shown in FIG. 4.

KK A2A2 A4A4 A6A6 A8A8 A10A10 A12A12 S11S11 -1.036 -1.036 -0.028 -0.028 0.516 0.516 -4.983 -4.983 21.697 21.697 -56.116 -56.116 74.440 74.440 S12S12 0.013 0.013 -0.149 -0.149 -0.334 -0.334 0.959 0.959 -5.037 -5.037 11.198 11.198 -10.643 -10.643 S21S21 0.030 0.030 -0.110 -0.110 0.595 0.595 -6.443 -6.443 35.463 35.463 -110.247 -110.247 185.312 185.312 S22S22 23.286 23.286 -0.182 -0.182 1.520 1.520 -11.266 -11.266 53.007 53.007 -155.805 -155.805 253.368 253.368 S31S31 0.001 0.001 -0.489 -0.489 0.481 0.481 -0.667 -0.667 1.864 1.864 -11.107 -11.107 24.923 24.923 S32S32 2.923 2.923 -0.431 -0.431 -0.103 -0.103 2.078 2.078 -6.198 -6.198 9.314 9.314 -7.221 -7.221 S41S41 -97.602 -97.602 -0.150 -0.150 -0.399 -0.399 2.024 2.024 -2.889 -2.889 2.068 2.068 -0.811 -0.811 S42S42 -3.943 -3.943 -0.412 -0.412 0.890 0.890 -1.647 -1.647 2.292 2.292 -1.768 -1.768 0.719 0.719 S51S51 -98.966 -98.966 -0.295 -0.295 0.291 0.291 -0.120 -0.120 -0.055 -0.055 0.104 0.104 -0.060 -0.060 S52S52 -4.962 -4.962 -0.237 -0.237 0.264 0.264 -0.221 -0.221 0.128 0.128 -0.051 -0.051 0.013 0.013

도 4 및 위의 두 표를 참조하면, 본 발명의 제4 실시예에 따른 렌즈 광학계의 각각의 렌즈는 상술한 특성을 만족한다.아래의 표는 본 실시예의 렌즈 광학계에서 상술한 조건식 1 내지 3의 값을 계산한 것이다.4 and the above two tables, each lens of the lens optical system according to the fourth embodiment of the present invention satisfies the above-described characteristics. The following table shows the above-described Conditional Expressions 1 to 3 Is the calculated value of

조건식Conditional expression 대상값Target value 제4 실시예의 대상값Target value of the fourth embodiment 조건식 1Conditional Expression 1 0<(S11~stop)/TTL<0.050<(S11~stop)/TTL<0.05 (S11~stop)/TTL(S11~stop)/TTL 0.0140.014 조건식 2Conditional Expression 2 50<(V1+V4+V5)/3<6050<(V1+V4+V5)/3<60 (V1+V4+V5)/3(V1+V4+V5)/3 56.01456.014 조건식 3Condition 3 3.0<TTL/BFL<4.03.0<TTL/BFL<4.0 TTL/BFLTTL/BFL 3.6503.650

여기서, 제4 실시예의 제2 렌즈(L2)의 센서 측 면(S22)의 유효경의 크기는 0.593이다.또한, 제4 실시예의 BFL은 0.991이다. 이는 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)에서 필터(OF)까지의 거리에서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리를 더한 값이다. 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 전체 트랙 길이(TTL)에서 제1 렌즈(L1)의 물체 측 면(S11)에서 제5 렌즈(L5)의 센서 측 면(S52)까지의 거리를 뺀 값이다. 따라서 필터(OF)에서 센서(IS)까지의 거리는 0.703(3.617-2.914)이 된다. 따라서 BFL은 0.991(0.288+0.703)이 되는 것이다.Here, the size of the effective diameter of the sensor side surface S22 of the second lens L2 according to the fourth embodiment is 0.593. In addition, the BFL of the fourth embodiment is 0.991. This is a value obtained by adding the distance from the filter OF to the sensor IS from the distance from the sensor side S52 of the fifth lens L5 to the filter OF. The distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is the distance from the object-side surface (S11) of the first lens (L1) to the sensor-side surface (S52) of the fifth lens (L5) in the total track length (TTL). It is the subtracted value. Therefore, the distance from the filter (OF) to the sensor (IS) is 0.703 (3.617-2.914). Therefore, the BFL is 0.991 (0.288 + 0.703).

상기 표에 도시된 것과 같이 본 발명의 제4 실시예의 렌즈 광학계는 조건식 1 내지 3을 모두 만족함을 알 수 있다.As shown in the table above, it can be seen that the lens optical system of the fourth embodiment of the present invention satisfies all of the conditional expressions 1 to 3.

이상, 본 발명의 렌즈 광학계의 실시예들에 대해 설명하였다. 본 발명은 상술한 실시예 및 첨부한 도면에 한정되는 것은 아니며, 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자의 관점에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다. 따라서 본 발명의 범위는 본 명세서의 청구범위뿐만 아니라 이 청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.In the above, embodiments of the lens optical system of the present invention have been described. The present invention is not limited to the above-described embodiments and the accompanying drawings, and various modifications and variations are possible from the viewpoint of those of ordinary skill in the field to which the present invention pertains. Therefore, the scope of the present invention should be defined by the claims of the present specification as well as those equivalent to the claims.

L1: 제1 렌즈 L2: 제2 렌즈
L3: 제3 렌즈 L4: 제4 렌즈
L5: 제5 렌즈
S11: 제1 렌즈의 물체측면 S12: 제1 렌즈의 센서측면
S21: 제2 렌즈의 물체측면 S22: 제2 렌즈의 센서측면
S31: 제3 렌즈의 물체측면 S32: 제3 렌즈의 센서측면
S41: 제4 렌즈의 물체측면 S42: 제4 렌즈의 센서측면
S51: 제5 렌즈의 물체측면 S52: 제5 렌즈의 센서측면
IS: 센서 S: 조리개
OF: 광학 필터L1: first lens L2: second lens
L3: third lens L4: fourth lens
L5: fifth lens
S11: object side surface of the first lens S12: sensor side surface of the first lens
S21: object side surface of the second lens S22: sensor side surface of the second lens
S31: object side of the third lens S32: sensor side of the third lens
S41: object side surface of the fourth lens S42: sensor side surface of the fourth lens
S51: object side surface of the fifth lens S52: sensor side surface of the fifth lens
IS: sensor S: aperture
OF: optical filter

Claims

물체와 상기 물체의 상이 맺히는 센서 사이에서 상기 물체 측으로부터 상기 센서 측으로 순차적으로 배열된 제1 렌즈, 제2 렌즈, 제3 렌즈, 제4 렌즈 및 제5 렌즈를 포함하는 렌즈 광학계로서,
상기 제1 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록하고, 상기 제1 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고, 비구면이고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고,
상기 제2 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제2 렌즈의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 적어도 하나는 비구면이고,
상기 제3 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제3 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고,
상기 제4 렌즈는 정의 굴절력을 가지고, 상기 제4 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 볼록하고,
상기 제5 렌즈는 부의 굴절력을 가지고, 상기 제5 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고, 상기 제5 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목하고 유효경 내에서 적어도 하나의 변곡점을 가지고,
(S11~stop)은 상기 제1 렌즈의 물체 측 면에서 조리개까지의 거리일 때, 아래의 조건식을 더 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
0<(S11~stop)/TTL<0.05
A lens optical system comprising a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, and a fifth lens sequentially arranged from the object side to the sensor side between an object and a sensor on which an image of the object is formed,
The first lens has positive refractive power, the object side surface of the first lens is convex in the paraxial axis, and the sensor side surface of the first lens is concave in the paraxial axis, is aspheric, and has at least one inflection point within the effective diameter,
The second lens has negative refractive power, at least one of an object side surface and a sensor side surface of the second lens is an aspherical surface,
The third lens has negative refractive power, the sensor side surface of the third lens is concave in the paraxial,
The fourth lens has positive refractive power, the sensor side surface of the fourth lens is convex in the paraxial,
The fifth lens has negative refractive power, the object side surface of the fifth lens is convex in the paraxial axis and has at least one inflection point within the effective diameter, and the sensor side surface of the fifth lens is concave in the paraxial axis and at least within the effective diameter. With one inflection point,
(S11 to stop) is a lens optical system further satisfying the following conditional expression when the distance from the object side of the first lens to the aperture.
<conditional expression>
0<(S11~stop)/TTL<0.05

삭제delete

제1 항에 있어서,
상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 근축에서 오목한 렌즈 광학계.
The method of claim 1,
The sensor side surface of the second lens is concave in the paraxial lens optical system.

제1 항에 있어서,
상기 제2 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록한 렌즈 광학계.
The method of claim 1,
A lens optical system in which the object side surface of the second lens is convex in the paraxial axis.

제1 항에 있어서,
상기 제3 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 볼록한 렌즈 광학계.
The method of claim 1,
The lens optical system in which the object side surface of the third lens is convex in the paraxial axis.

제1 항에 있어서,
상기 제4 렌즈의 물체 측 면은 근축에서 오목한 렌즈 광학계.
The method of claim 1,
An object-side surface of the fourth lens is concave in a paraxial lens optical system.

삭제delete

제1 항에 있어서,
V1은 상기 제1 렌즈의 아베수(Abbe number)이고, V4는 상기 제4 렌즈의 아베수이고, V5는 상기 제5 렌즈의 아베수일 때, 아래의 조건식을 더 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
50<(V1+V4+V5)/3<60
The method of claim 1,
When V1 is the Abbe number of the first lens, V4 is the Abbe number of the fourth lens, and V5 is the Abbe number of the fifth lens, the following conditional expression is further satisfied.
<conditional expression>
50<(V1+V4+V5)/3<60

제1 항에 있어서,
TTL은 상기 제1 렌즈의 물체측면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리이고, BFL 상기 제5 렌즈의 센서 측 면에서 상기 센서까지의 광축 상의 거리일 때, 아래의 조건식을 만족하는 렌즈 광학계.
<조건식>
3.0<TTL/BFL<4.0
The method of claim 1,
TTL is the distance on the optical axis from the object side of the first lens to the sensor, and when the BFL is the distance on the optical axis from the sensor side of the fifth lens to the sensor, the following conditional expression is satisfied.
<conditional expression>
3.0<TTL/BFL<4.0