KR20160079240A - 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법 - Google Patents

소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20160079240A
KR20160079240A KR1020140190333A KR20140190333A KR20160079240A KR 20160079240 A KR20160079240 A KR 20160079240A KR 1020140190333 A KR1020140190333 A KR 1020140190333A KR 20140190333 A KR20140190333 A KR 20140190333A KR 20160079240 A KR20160079240 A KR 20160079240A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
sintering
raw material
ventilation member
lower layer
layer portion
Prior art date
Application number
KR1020140190333A
Other languages
English (en)
Inventor
김성완
나지훈
서정일
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020140190333A priority Critical patent/KR20160079240A/ko
Publication of KR20160079240A publication Critical patent/KR20160079240A/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/0003—Linings or walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/0003—Linings or walls
    • F27D1/0006—Linings or walls formed from bricks or layers with a particular composition or specific characteristics

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

본 발명의 소결 장치 및 소결광 제조 방법에 따르면, 내부에 소결 배합 원료가 장입되는 복수의 소결 대차와, 소결대차 내의 원료층에 화염을 분사하는 점화로 및 소결 배합 원료가 장입되는 위치와 점화로의 사이에 구비되며, 원료층을 위에서부터 상층부, 중층부 및 하층부로 구분할 때, 상기 소결대차의 이동방향에 나란한 방향으로 상기 하층부에 삽탈 가능한 통기부재를 구비하는 공극 형성부를 포함하여, 통기부재를 하층부 부피 100을 기준으로 통기부재 부피 점유율이 0 초과 내지 1.48 부피%가 되도록 삽입한 후 소결 배합 원료 혼합물을 장입하고 소결시킴으로써 소결층의 통기성을 향상시켜 소결 생산성 향상 및 소결광 품질 개선시킬 수 있다.

Description

소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법 {sintering apparatus and method for manufacturing sintered ore of using it}
본 발명은 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 소결층의 통기성을 향상시켜 소결 생산성 향상 및 소결광 품질 개선을 가능하게 하는 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법에 관한 것이다.
일반적으로 미립의 분철광석을 소결하여 고로 사용에 적합한 크기로 제조하는 소결광 제조 공정은 대량 생산이 가능한 드와이트-로이드(Dwight-Lyoid)식 소결 공정이 주로 이용된다. 이러한 DL식 소결 공정에서는 분철광석, 부원료 및 연료(분코크스, 무연탄) 등을 드럼 믹서에 넣어 혼합 및 조습(원료중량비 약 7~8%)을 실시하여 소결 배합 원료를 의사 입자화시켜 소결 대차 상에 일정 높이로 장입한다. 그리고, 점화로에 의해 표면 점화 후 하방으로부터 공기를 강제 흡입하면서 소결 배합 원료의 소성이 진행되고 소결광이 제조된다. 이처럼 소결이 완료된 소결광은 배광부의 파쇄기(crusher)를 거쳐 냉각기(cooler)에 냉각되고, 고로 내 장입 및 반응에 용이한 입도(5~50㎜)로 분급되어 고로로 이송되고, 5㎜ 이하의 분광은 반광으로 분류되어 소결원료로 재사용된다.
이와 같은 DL식 소결 공정은 하방 흡기식이므로 소결과정 중 상층부에서 증발한 수분은 하층부로 이동하여 장입된 소결원료의 온도가 비교적 낮은 하층부에 냉각되고, 고체측에 수분을 응축하게 된다. 즉, 소결과정 중 코크스 반응층을 통과한 고온가스는 하부의 원료층을 가열하고, 수분을 증발시켜 가스 중에 다량의 수증기를 포함하게 된다. 그리고 고온가스는 하부의 저온영역으로 이동하면서 고체측에 수분을 응축하게 되어 소결원료층 내 의사입자를 유동 및 합체시켜 원료 충진 상태를 붕괴시켜 층 내 공격율을 감소시킴으로써 통기 저항의 증가를 초래하는 문제가 나타난다.
또한, 용선제조원가 절감 차원에서 사용되는 저가의 고결정수 광석의 사용량 증가는 소결과정 중 결정수 해리에 의한 층 내 수분 증가를 초래하고, 소결층 하부 습윤대에서의 응축수분의 누적량을 증가시키게 된다. 이에, 하층부 원료층 의사입자의 붕괴, 흡입공기의 불균일한 흐름 및 소성 등을 유발한다.
이처럼, 통기저항의 증가로 인한 소결층 내 통기성의 감소, 흡입공기의 불균일한 흐름 및 소성 불균일 발생은 소결 생산성의 감소를 초래한다. 따라서, 소결 반응을 효율적으로 진행시키고, 양호한 품질의 소결광을 제조하기 위해서 적정량의 공기가 층 내에 흐를 수 있도록 통기성을 확보하는 것이 요구된다.
이에, 종래에는 통기성 향상 방안의 하나로 의사입화 촉진이나 의사입자 강도 향상과 같은 원료 사전 처리 강화에 의해 원료층 내 통기저항을 감소시키려는 시도가 이루어져 왔다. 즉, 생석회와 같은 결합제를 첨가하여 소결원료의 의사입화 촉진 및 의사입자의 결합강도 향상에 의해 소결층의 통기성 및 분코크스의 연소성을 개선하는 방법으로 원료층 내 통기저항을 감소시켜 소결생산성을 향상시키는 방법을 사용하였다.
그러나, 이와 같은 방법은 생석회와 같은 첨가제의 사용이 필수적으로 요구됨으로써, 생석회 사용에 한계가 발생하는 문제를 야기하며, 지속적인 생석회 투입에 의해 소결광을 제조하기 위한 원가가 상승되는 문제를 야기한다.
JP 2011-252203 A JP 2012-112003 A
본 발명은 소결 대차 내 원료층의 통기성을 향상시켜 소결 생산성 및 품질을 향상시킬 수 있는 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법을 제공한다.
본 발명은 생석회를 포함하는 결합제의 사용을 방지하여, 소결광 제조 원가의 증가를 방지할 수 있는 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법을 제공한다.
본 발명은 소결광 제조 공정의 생산성 및 효율성을 증가시킬 수 있는 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법을 제공한다.
본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치는 내부에 소결 배합 원료가 장입되는 복수의 소결 대차와, 상기 소결대차 내의 원료층에 화염을 분사하는 점화로 및 상기 소결 배합 원료가 장입되는 위치와 상기 점화로의 사이에 구비되며, 상기 원료층을 위에서부터 상층부, 중층부 및 하층부로 구분할 때, 상기 소결대차의 이동방향에 나란한 방향으로 상기 하층부에 삽탈 가능한 통기부재를 구비하는 공극 형성부를 포함하며, 상기 하층부 전체 영역을 기준으로 상기 하층부에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0 초과 내지 1.48부피%일 수 있다.
상기 공극 형성부는 상기 이동방향에 교차하는 방향으로의 상기 소결 대차의 측면에 이격되어 배치되는 지지부와, 상기 지지부에 연결되어 상하방향으로 연장 형성되어 일단이 상기 통기부재에 연결되는 구동축 및 상기 구동축의 타단에 연결되어 상기 구동축을 상기 소결대차의 이동방향에 나란한 방향으로 왕복이동 가능하게 하는 구동기를 포함할 수 있다.
상기 하층부 영역에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0.8 내지 1.0 부피%일 수 있다.
상기 통기부재의 평균직경은 10 내지 20㎜일 수 있다.
본 발명의 실시 예에 따른 소결광 제조 방법은 소결 배합 원료 혼합물의 소결이 이루어지는 소결대차에 통기부재를 삽입 설치하는 과정과, 상기 소결대차 내에 상기 소결 배합 원료 혼합물을 장입하여 소결시키는 과정을 포함하고, 상기 소결 대차에 상기 통기부재를 삽입 설치하는 과정은 상기 소결대차에서 상기 소결 배합 원료 혼합물에 의해 형성되는 원료층을 위에서부터 상층부, 중층부 및 하층부로 구분할 때, 상기 하층부에 상기 통기부재를 삽입하여 상기 하층부의 전체 영역을 기준으로 상기 하층부에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0 초과 내지 1.48부피%를 갖는다.
상기 하층부 영역에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0.8 내지 1.0 부피%일 수 있다.
상기 통기부재는 상기 하층부의 총 높이를 기준으로 30 내지 65% 높이 범위 내에서 삽입 설치될 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치를 사용하여 소결광을 제조하기 위한 설비 구성을 개략적으로 보여주는 도면이다.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치를 나타내는 단면도이다.
도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 공극 형성부의 소결 대차 내 작동상태를 설명하기 위한 도면이다.
도 4는 본 발명의 실시 예에 따른 공극 형성부의 소결 대차 내 배치 상태를 설명하기 위한 도면이다.
도 5는 본 발명의 실시 예에 따른 소결광 제조 방법을 순차적으로 나타내는 순서도이다.
도 6은 본 발명의 실시 예를 구현하기 위한 소결 포트 시험 장치의 구성을 개략적으로 보여주는 단면도이다.
도 7은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 포트 시험에서 소결 시간에 따른 소결 배가스 온도 변화를 보여주는 그래프이다.
도 8은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 포트 시험에서 소결 시간에 따른 소결 배가스의 유속 변화를 보여주는 그래프이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.
이하에서는 도 1 내지 도 8을 참조하여 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법에 대해 설명하기로 한다. 도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치를 사용하여 소결광을 제조하기 위한 설비 구성을 개략적으로 보여주는 도면이다. 도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치를 나타내는 단면도이다. 도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 공극 형성부의 소결 대차 내 작동상태를 설명하기 위한 도면이다. 도 4는 본 발명의 실시 예에 따른 공극 형성부의 소결 대차 내 배치 상태를 설명하기 위한 도면이다. 도 5는 본 발명의 실시 예에 따른 소결광 제조 방법을 순차적으로 나타내는 순서도이다. 도 6은 본 발명의 실시 예를 구현하기 위한 소결 포트 시험 장치의 구성을 개략적으로 보여주는 단면도이다. 도 7은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 포트 시험에서 소결 시간에 따른 소결 배가스 온도 변화를 보여주는 그래프이다. 도 8은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 포트 시험에서 소결 시간에 따른 소결 배가스의 유속 변화를 보여주는 그래프이다.
도 1을 참조하면, 소결광을 제조하기 위한 설비는, 복수의 소결 배합 원료(S)를 각각의 저장빈(미도시)로부터 공급받아, 드럼믹서(100)에서 수분을 첨가하여 혼합하고 조립기(200)에서 의사입자로 제조하여 소결 장치(300)에 장입하여 소결하는 과정을 수행하기 위한 설비이다.
여기서, 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치(300)는 소결 대차(350) 내에 장입된 소결 배합 원료가 형성하는 원료층의 하층부에 통기공극(P)을 형성함으로써, 원료층의 통기성을 향상시켜 소결광 제조 공정에서의 소결 생산성 및 품질(저온환원분화율, 환원성)을 증가시키기 위한 장치이며, 소결 장치(300)는 내부에 소결 배합 원료가 장입되는 복수의 소결 대차(350)와, 소결 대차(350) 내에 소결 배합 원료가 형성하는 원료층에 화염을 분사하는 점화로(330) 및 소결 대차(350)의 이동방향을 기준으로 점화로(330)의 전방에 구비되며, 원료층을 상층부(HT), 중층부(HM) 및 하층부(HB)로 구분할 때, 소결 대차(350)의 이동방향에 나란한 방향으로 하층부(HB)에 삽탈 가능한 통기부재(371)를 구비하는 공극 형성부(370)를 포함한다. 이때, 공극 형성부(370)의 통기부재(371)는 하층부 전체 영역을 기준으로 하층부에서의 부피 점유율이 0 초과 내지 1.48 부피%가 되도록 소결 대차(350) 내에 배치될 수 있다. 즉, 본 발명의 소결 장치(300)는 통기부재(371)가 소결 대차(350) 내 원료층의 하층부 전체 영역을 100이라 할 때, 하층부에서 통기부재(371)가 0 초과 내지 1.48의 부피점유율을 갖도록 설치되는 장치로서, 이와 같은 하층부에서의 부피점유율을 갖는 통기부재(371)의 사용에 의해 소결 대차(350) 내 원료층의 통기성을 향상시켜 소결 생산성 증가 및 품질 증가를 실현할 수 있다.
소결 배합 원료는 상부광 호퍼(미도시)로부터 제공된 상부광을 제외한 써지호퍼(310)로부터 제공된 배합 원료를 지칭하고, 상부광과 배합원료가 소결 대차(350) 내에 장입된 이후에는 원료층이라고 지칭한다.
상부광 호퍼(미도시)는 소결 대차(350)의 상측 이동 경로의 일측 상부에 구비되며, 소결 대차(350)의 바닥에 형성되는 그레이트 바로 소결 원료가 유출되는 것을 방지하기 위하여 상부광을 장입한다. 상부광은 성품 소결광 중 8 내지 15㎜ 정도의 입도를 갖는 소결광을 선별한 것을 의미한다.
써지 호퍼(310)는 상부광 호퍼의 전방, 즉, 소결 대차(350)의 이동 경로에 대해서 전방에 구비되어, 소결광을 제조하기 위한 소결 원료를 소결 대차에 장입한다. 써지 호퍼(310)는 소결 대차의 폭방향으로는 소결 원료를 입도 편석 없이 고르게 장입하고, 소결 대차(350)의 깊이 방향으로는 소결 원료를 하부에서 상부로 갈수록 입도가 작아지도록 입도 편석시켜 장입한다.
점화로(330)는 써지 호퍼(310)의 전방에 구비되어 소결 원료가 소결 대차(350)에 장입되어 형성된 원료층의 표층에 화염을 공급하여 착화시킨다.
소결 대차(350)는 상부광과 소결 원료가 장입되어 원료층을 형성하기 위한 공간을 제공하기 위한 것으로, 하면(351) 및 측면(355)으로 구성되며 상부는 상부광과 배합 원료의 장입을 위해 개방된 상태이다. 이때, 도 3에 도시된 것처럼, 본 발명의 소결 대차(350)에는 원료층에 적어도 일부가 삽탈 가능한 통기부재(371)가 관통되어 배치될 수 있다.
여기서, 소결 대차(350) 내의 원료층(HS)에 대해 설명하면 원료층(HS)은 상부광과 배합 원료가 소결 대차(350)에 장입할 때, 원료층(HS)의 총 높이를 기준으로 하부로부터 1/2 높이까지의 영역을 하층부(HB)와, 원료층(HS)의 총 높이에서 하층부(HB)를 제외한 영역 중 하층부(HB)의 상부로부터 60 내지 65% 범위의 영역을 중층부(HM) 및 중층부(HM)의 상부로부터 원료층(HS)의 상부까지의 영역을 상층부(HT)로 정의한다.
공극 형성부(370)는 원료층(HS)의 하층부(HB)에 삽탈 가능하도록 구비되는 통기부재(371)를 구비하여, 하층부(HB)에 통기 공극(P)을 형성하기 위해 구비된다. 공극 형성부(370)는 소결 대차(350)의 이동방향에 교차하는 방향으로의 소결 대차(350)의 측면에 이격되어 배치되는 지지부(375)와, 지지부(375)에 연결되어 상하방향으로 연장 형성되며, 일단이 통기부재()에 연결되는 구동축(373) 및 구동축의 타단에 연결되어 구동축을 소결대차()의 이동방향에 나란한 방향 및 상하방향으로 왕복 이동 가능하게 하는 구동기(377)를 포함한다.
지지부(375)는 소정길이 연장 형성되는 기둥으로 형성되어, 소결 대차(350)의 이동경로에서 소결 대차(350)의 폭방향에서 소결 대차(350)의 외측에 이격되어 나란하게 배치된다. 지지부(375)의 일단은 기존 소결 장치가 구비되는 곳에 존재하는 구조물에 지지되며 타단은 소결 대차(350)의 깊이 방향으로 소정길이 연장 형성되어 소결 대차(350)의 상단부보다 높은 위치에 배치될 수 있다. 보다 구체적으로는 지지부(375)의 길이를 H로 가정할 경우, 소결 대차(350)가 H의 30 내지 40%의 길이를 가지도록 형성될 수 있다. 또한, 지지부(375)가 소결 대차(350)에 이격된 폭은 소결 대차(350)의 폭 방향의 폭을 기준으로 15 내지 25%의 폭으로 이격되어 배치될 수 있다.
통기부재(371)는 소결 대차(350)의 내부에 배치되어 소결 대차(350)가 형성하는 내부공간 중 하층부(HB)영역의 일부 영역에 배치된다. 즉, 통기부재(371)는 일방향으로 연장 형성되는 바(bar)의 형태로 제작되며 연장 형성되는 일방향이 소결 대차(350)의 이동방향과 나란한 방향으로 소결 대차(350) 내부에 배치될 수 있으며, 통기부재(371)는 하층부(HB)의 총 높이를 기준으로 하층부(HB) 중에서 상부광이 차지하는 영역보다는 상부의 위치에서 소결 대차(350)의 내부 바닥면으로부터 이격된 위치에 배치될 수 있다. 더욱이, 통기부재(371)는 하층부(HB)의 전체 높이를 기준으로 30 내지 65% 범위 내에서 소결 대차(350) 내에 배치될 수 있다. 이는, 원료층(HS) 하층부(HB) 중 일부 영역을 차지하는 상부광 상에 쌓이는 배합 원료들은 소결 과정이 진행되면서 수분이 가장 다량 함유되는 습윤대를 형성하기 때문에 상기 영역에 통기부재(371)가 배치됨으로써 소결 대차(250)의 상부로부터 장입되는 원료가 통기부재(371)가 배치된 영역에서는 배제되어 공극을 형성함으로써 원료에 응축된 응축수분이 배출될 수 있도록 해야하기 때문이다.
이때, 통기부재(371)의 연장 길이는 소결 대차(350)의 이동방향에 나란한 방향으로의 소결 대차(350)의 폭과 동일하거나 크게 형성되어 소결 대차(350)에 설치된 상태에서 장입되는 상부광 및 배합원료들의 하중을 버틸 수 있도록 연장 형성될 수 있다.
통기부재(371)는 원료층(HS)의 하층부(HB)에서의 부피점유율이 0 초과 내지 1.48부피%를 갖도록 소결 대차(350) 내에 배치될 수 있는데, 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피점유율은 소결 대차(350) 내에 배치되는 통기부재(371)의 설치 개수 및 통기부재(371)의 평균직경에 의해 조절될 수 있다. 즉, 통기부재(371)는 하층부(HB)에서의 부피 점유율이 0 초과 내지 1.48부피% 범위 내의 값을 가질 수 있도록 평균직경과 개수가 조절되어 사용될 수 있다.
이때, 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율이 0부피% 이하일 경우에는 하층부(HB)에 통기부재(371)에 의한 공극이 형성되지 않은 상태이기 때문에 본 발명의 실시 예의 취지인 하층부(HB)에 공극을 형성함으로 인한 원료층의 통기성을 증가시키는 효과를 얻을 수 없으며, 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율이 1.48부피%를 초과할 경우에는 하층부(HB)에 큰 공극이 형성되기 때문에 공극을 통한 원료층 연소 가스의 층내 편류가 심화되고, 불균일 소성에 의해 소결광 강도 및 회수율이 저하되는 문제가 야기될 수 있다. 이에, 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율은 0 초과 내지 1.48부피%를 만족하도록 설치될 수 있다. 한편, 더욱 바람직하게 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율은 0.8 내지 1.0 부피% 범위 내의 값을 가질 수 있다. 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율이 0.8 내지 1.0 부피% 범위 내의 값을 가질 경우에는 소결광 생산성이 상기 부피 점유율 범위를 기준으로 가장 증가된 값을 나타내기 때문에 통기부재(371)를 사용하여 가장 증가된 소결광 제조 공정의 효과를 얻을 수 있다. 이는 이하의 본 발명의 실시 예를 구현하기 위한 소결 포트 시험 결과로부터 뒷받침하며 다시 한번 설명하기로 한다.
한편, 통기부재(371)의 평균직경은 10 내지 20㎜ 범위 내에서 선택되어 사용될 수 있다. 이때, 통기부재(371)의 평균직경이 10㎜ 미만의 값을 갖는 경우에는 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율 제시 범위를 만족하기 위해 다수개의 통기부재(371)가 소결 대차(350) 내에 배치되는 것이 요구되며, 이에 소결 대차(350)에 형성되는 삽입홀(355a)의 개수가 증가하게 되기 때문에 장치의 안정성이 감소되는 문제가 야기될 수 있다. 그리고, 통기부재(371)의 평균직경이 20㎜을 초과하는 값을 갖는 경우에는 하층부(HB)에서의 통기부재(371) 하나가 형성하는 공극의 크기가 너무 커지기 때문에 소결 대차(350) 내 소결 배합 원료 및 상부광이 장입한 후 통기부재(371)가 소결 대차(350) 내부에서 배제될 때, 통기부재(371)가 형성한 공극으로 상기 원료들이 무너져 내려 공극을 막는 현상이 발생할 수 있다. 이에, 하층부(HB)에서의 통기부재(371) 부피 점유율 범위 내 값을 만족하더라도, 통기부재(371)가 하층부(HB)로부터 분리된 후에 통기부재(371)의 큰 평균직경에 의해 크게 형성된 공극 사이로 원료들이 충진되어 본 발명에 따른 공극 형성으로 인한 효과를 얻을 수 없는 문제가 발생할 수 있다. 따라서, 통기부재(371)의 평균직경은 10 내지 20㎜에서 선택되어 사용될 수 있다.
구동축(373)은 상하방향으로 연장 형성되어, 일단부가 통기부재(371)의 일단에 연결되며, 소결 대차(350)의 이동방향 및 상하방향으로 구동기(375)로부터 전달되는 동력에 의해 왕복 이동 가능하게 구비된다. 구동축(373)은 소결 대차(350)의 이동방향과 나란한 방향으로 왕복이동 가능하게 구비됨으로써, 통기부재(371)가 소결 대차(350)의 이동방향쪽으로 더욱 전진할 수 있어 하층부(HB)의 공극을 보다 용이하게 형성할 수 있다. 또한, 구동축(373)은 상하방향으로 왕복이동 가능하게 구비됨으로써, 소결 대차(350) 내 원료층에 공극을 형성한 후 통기부재(371)를 안정적으로 소결 대차(350) 외부로 이동시킬 수 있다.
구동기(375)는 구동축(373)의 타단부에 연결되어 구동축(373)을 상하방향 및 소결대차(350)의 이동방향과 나란한 방향으로 이동 가능하도록 동력을 제공하기 위해 구비되는 장치가 사용될 수 있다.
이와 같이 형성되는 공극 형성부(370)는 소결 대차(350) 내에 상부광과 소결 배합 원료가 장입되기 이전에 소결 대차(350) 내에 구동축(373)의 동작에 의해 통기부재(371)를 소결 대차(350)의 하층부 영역에 배치하고 상부광과 소결 배합 원료가 장입되면서 통기부재(371)가 배치된 영역을 제외한 영역에 장입됨으로써 공극 형성을 진행할 수 있다.
이처럼, 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치(300)는 소결 대차(350)의 총 높이를 기준으로 소결 대차(350) 내의 원료층의 하층부(HB)에 용이하게 통기부재(371)를 삽탈시킬 수 있고, 하층부(HB)에서의 통기부재(371)의 부피 점유율을 0 초과 내지 1.48부피% 범위 내의 값을 갖도록 조절할 수 있으므로, 하층부(HB)에 형성되는 공극에 의해 원료층의 통기성을 증가시킬 수 있다.
이하에서는 도 6을 참조하여, 본 발명의 실시 예에 따른 소결광 제조 방법에 대해 설명하기로 한다.
본 발명의 실시 예에 따른 소결광 제조 방법은 원료층(HS)의 하층부(HB) 내의 통기부재(371)의 부피 점유율을 조절하여 원료층의 통기성을 증가시키며 소결광을 제조하는 방법으로서, 소결 배합 원료 혼합물의 소결이 이루어지는 소결 대차(350)에 통기부재(371)를 삽입 설치하는 과정과, 소결대차 내에 소결 배합 원료 혼합물을 장입하여 소결시키는 과정을 포함하고, 소결 대차(350)에 통기부재(371)를 삽입 설치하는 과정은 소결 대차(350)에서 소결 배합 원료 혼합물에 의해 형성되는 원료층(HS)을 상층부(HT), 중층부(HM) 및 하층부(HB)로 구분할 때, 하층부(HB)에 통기부재(371)를 삽입하여 통기부재(371)의 하층부 영역에서의 부피 점유율이 0 초과 내지 1.48부피%를 갖도록 하며 제조될 수 있다.
이러한, 본 발명의 실시 예에 따른 소결광 제조 방법을 좀 더 자세히 설명하면 다음과 같다.
먼저, 철광석, 부원료, 반광 그리고 연료 등으로 구성되는 소결 배합 원료를 마련한다(S100). 여기서, 철광석은 적철광, 갈철광, 자철광을 포함하며 이들 중 적어도 어느 하나가 사용될 수 있다. 이때, 소결 배합 원료를 마련하는 과정에서는 철광석의 입도를 선별하는 과정을 더 포함할 수 있다. 이와 같이 소결 배합 원료가 마련되면, 철광석, 부원료, 반광 및 연료들은 1차 드림 믹서에서 혼합되어 입자화되어 의사입자로 형성된다. 이때, 1차 드럼믹서에는 원료들을 혼합시키기 위해 수분이 혼합될 수 있으며 혼합된 배합 원료의 수분 함량은 예를 들어 7 ~ 8 중량% 정도 유지할 수 있다.
이후, 소결광 제조용 혼합물을 장입시키기 전에 소결 대차(350) 내에 통기부재(371)를 배치시킨다. 즉, 소결 대차(350)에 소결광 제조용 혼합물이 장입되어 원료층(HS)을 형성하고, 원료층(HS)이 소결대차의 하부로부터 상부로의 소정 영역인 하층부(HB), 하층부(HB)의 상부로의 소정 영역인 중층부(HM) 및 중층부(HM)의 상부로부터 원료층(HS)의 최상부까지의 상층부(HT)로 구분될 때, 하층부(HB) 영역에서 소결 대차(350)의 측면을 관통시키며 통기부재(371)를 소결 대차(350) 내에 배치시킨다(S200). 즉, 구동축(373)을 소결 대차(350)의 측방향으로 이동시키며, 구동축(373)에 연결된 통기부재(371)가 소결 대차(350)의 측방향으로 내부에 배치될 수 있도록 하다.
그리고, 소결 대차(350) 내 통기부재(371)가 배치된 상태에서 소결 대차(350)의 상부로부터 상부광 및 소결 배합 원료 혼합물을 자유낙하에 의해 소결 대차(350) 내부로 장입시켜, 소결 대차(350) 내에 형성된 원료층의 하층부(HB)에서의 통기부재(371) 부피점유율(X)이 0 초과 내지 1.48 부피% 범위 내의 값을 나타내도록 한다(S300). 보다 바람직하게는 하층부(HB)에서의 통기부재(371) 부피점유율(X)이 0.8 내지 1.0 부피% 범위 내의 값을 나타내도록 한다. 즉, 상기 범위와 같이 통기부재(371)가 하층부(HB)에서의 부피 점유율의 값은 원료층이 형성된 후에 소결 대차(350) 내부로부터 빠져나올 때 통기부재(371)에 의해 형성된 원료층에 형성된 공극비와 연관되는데, 통기부재(371)에 의해 형성된 공극으로부터 소결 과정 중에 상층부에서 증발한 수분이 하층부에 냉각되어 응축된 수분을 공극을 통해 배출시킬 수 있으며, 이에 응축 수분에 의해 종래에 의사입자가 유동 및 합체되어 원료 충진 상태를 붕괴시키고 층내 공격율을 감소시키는 문제를 해결할 수 있다.
소결 대차(350) 내 통기부재(371)가 설치된 상태에서 소결 배합 원료 혼합물의 장입이 완료되어 원료층이 형성되면, 소결 대차(350) 내부로부터 통기부재(371)를 빼낸다. 즉, 원료층(HS) 내부에 통기부재(371)가 배치되지 않도록 소결 대차(350)의 외측이나 소결 대차(350)의 측면과 중첩되는 위치로 통기부재(371)를 이동시켜 원료층(HS)과 중첩되는 영역에는 통기부재(371)가 배치되지 않도록 하며 통기부재(371)의 이동에 의해 원료층(HS)의 하층부(HB)에는 공극이 형성되게 된다.
이처럼 통기부재(371)에 의해 원료층(HS)의 하층부(HB)에 공극이 형성된 상태에서 소결 대차(350) 상의 점화로(330)로 원료층(HS)의 상부를 점화시킨 후, 소결과정을 진행하며 소결광을 제조할 수 있다(S400).
이하에서는 도 7 내지 도 9를 참조하여, 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치를 구현한 소결 포트 시험을 통해 본 발명의 소결 장치를 사용하여 소결광을 제조하였을 때의 소결 생산성 및 품질의 개선 효과를 확인하고자 한다.
도 7은 본 발명의 실시 예를 구현하기 위한 소결 포트 시험 장치의 구성을 개략적으로 보여주는 단면도이다. 도 8은 본 발명의 실시 예에 따른 소결 포트 시험에서 소결 시간에 따른 소결 배가스 온도 변화를 보여주는 그래프이다. 도 9는 본 발명의 실시 예에 따른 소결 포트 시험에서 소결 시간에 따른 소결 배가스의 유속 변화를 보여주는 그래프이다.
[소결 배합 원료 및 철광석의 화학성분 및 입도의 조건]
본 발명의 실시 예를 구현하기 위한 소결 포트 시험에 사용될 소결 배합 원료의 조건을 하기의 [표 1]에 나타내었으며, 본 발명에서 사용된 철광석의 화학 성분 및 입도를 하기의 [표 2]에 나타내었다.
이는 실제 소결 공정 배합 원료의 조건과 유사하도록 하였으며, 철광석은 적철광계 분철광석 4종(A, B, C, F), 갈철광계 분철광석 2종(D, E)을 하기의 표2에 제시된 화학성분 범위를 나타내는 종류를 사용하였으며, 부원료로는 석회석 13.4 중량%, 생석회 2.4중량%, 규사 0.3중량%를 사용하였다. (아래의 표1에 기재된 배합비는 소수점 2번째 자리에서 반올림된 값으로 합계에 오차가 발생할 수 있다.)
구분 배합조건 입도(㎜)
철광석(wt%)




 A 6.7 -8
B 11.6 -8
C 8.3 -8
D 28.8 -8
E 15.9 -8
F 12.6 -8
부원료(wt%)

 생석회 2.4 -1
석회석 13.4 -4
규사 0.3 -1
배합원료 합계(wt%) 100.0
외삽(wt%)

 반광 19.6 -5
분코크스 2.2 -3
무연탄 2.2 -3
총 합계(wt%) 124
목표 조성




 CaO(%) 9.8




SiO2(%) 5.5
MgO(%) 0.6
Al2O3(%) 1.7
Slag Vol. 17.6
염기도 1.78
철광석
 화학성분(wt%) 입도
T.Fe FeO SiO2 Al2O3 CaO MgO 평균입경
(㎜)		 미분(-0.15㎜)
비율
A 61.53 0.08 3.94 2.12 0.04 0.04 2.33 22.3
B 65.15 0.96 3.94 0.82 0.00 0.01 2.07 26.5
C 61.65 0.07 3.51 2.06 0.01 0.04 2.31 38.1
D 58.15 0.07 5.29 1.42 0.04 0.04 2.86 6.0
E 58.70 0.22 4.49 1.51 0.05 0.05 2.68 5.3
F 65.55 0.24 1.62 1.57 1.72 0.17 1.55 20.7
표 1의 배합 조건은 본 발명의 실시 예 및 종래의 소결광 제조 과정에 동일하게 사용되는 소결 배합 원료들의 배합 조건을 나타내며, 다양한 종류의 철광석 및 부원료를 혼합하여 배합원료의 합계를 100wt%로 마련하며, 외삽으로 반광, 분코크스, 무연탄과 같은 연료를 혼합하여 총 합계 124wt%의 소결 배합 원료 혼합물을 마련한다. 그리고, 소결 배합 원료의 혼합물의 소결광 목표 성분은 실제 제조 소결광과 유사하도록 Al2O3 함량 1.7중량%, 슬래그량 17.6중량% 및 염기도 1.78 으로 유지하였다.
[소결광 제조]
상기의 표 1에 제시된 소결 원료 배합을 이용하여 소결광을 제조하였다. 이때, 상기 배합을 이용해서는 미분입자로 이루어지는 철광석을 브리켓으로 조립화하여 소결광을 제조하였다.
철광석, 부원료, 반광 및 연료로서 분코크스 또는 무연탄 등으로 구성되는 소결 배합 원료를 1차 드럼 믹서에서 조립 수분비가 7~8%가 되도록 수분 첨가화 함께 2분간 입자화하여 의사입자를 제조한 후 2차 드럼 믹서에서 2분간 혼합하여 소결광 제조용 혼합물을 제조하였다.
[소결 포트 시험]
도 7을 참조하면, 소결 포트 시험기는 소결광 제조용 혼합물이 장입되는 소결포트(10)와, 소결포트(10)의 하부에 구비되는 윈드박스(미도시) 및 소결 포트(10)의 상부에 구비되는 점화기(미도시)를 포함한다. 이때, 소결포트(10)의 바닥은 윈드박스와 연통되도록 격자 또는 매트릭스 형상 등의 그레이트바(미도시)가 형성될 수 있다. 그리고 소결포트(10)의 측면부에는 통기부재(371)가 삽입할 수 있도록 통기바 삽입구(미도시)가 소결포트(10)의 바닥면으로부터 높이 150㎜(1단), 300㎜(2단), 450㎜(3단), 600㎜(4단) 및 750㎜(5단) 위치에 설치하여 단에 따라 통기부재(371)가 삽입될 수 있도록 하였다.
그리고, 소결포트(10) 내 원료층이 형성될 때, 원료층의 하층부에 공극을 형성하기 위해 소결포트(10)의 총 높이를 기준으로 하부로부터 1/2 지점 이내의 영역, 보다 구체적으로는 상기 1/2 영역의 총 높이를 기준으로 30 내지 65% 높이 범위 내에 통기부재(371)를 배치하고 소결 배합원료를 장입시킨다. 이때, 소결포트(10)내의 원료층의 하층부에서 통기부재(371)가 점유하는 부피비율인 통기공극비를 0 초과 내지 1.48부피% 까지 변화시켰다.
장입 완료후 1050℃로 예열된 점화로를 소결포트 상부로 이동시켜 1분간 점화한 후 부압을 1,700㎜Aq로 하여 소결을 진행하고 생산성과 품질을 조사하였다. 제조된 소결광의 생산성, 회수율, 회전 강도, 저온 환원 분화율(RDI) 및 환원지수는 하기의 [수학식 1] 내지 [수학식 5]에 의하여 구하였으며, 소결시간은 소결 배가스가 최고 온도에 도달하는 시간을 기준으로 정하였다.
Figure pat00001
Figure pat00002
Figure pat00003
Figure pat00004
Figure pat00005
본 발명의 실시 예에 의한 소결 원료층 하층부의 통기공극비 변화에 따른 종래와 비교한 소결 포트 시험 변화를 표 3에 나타내었다.
구분 종래 본 발명(통기부재 사용)
비교예1 실시예1 실시예2 실시예3
소결 원료층 높이 (㎜) 900 900 900 900


통기부재
사용조건		 삽입 높이(㎜) - 300 300 300
직경(㎜) - 10 15 20
수량(개) - 5 5 5
통기 공극비
(부피%)		 - 0.36 0.84 1.48


소
결
특
성

 장입밀도(ton/㎥) 2.05 2.01 2.00 1.99
소결시간(분) 46.4 41.9 39.8 39.2
생산성(ton/day/㎡) 28.7 29.8 33.3 31.2
회전강도(%) 73.1 72.1 72.5 72.2
회수율(%) 71.0 70.4 69.7 64.6
저온환원분화지수(%) 41.9 42.4 41.3 43.9
환원율(%) 74.8 76.6 76.1 78.3
상기 표 3에 따르면, 종래는 본 발명의 실시 예와 같은 통기부재의 사용을 이루어지지 않아 소결 원료층 내부에서 통기부재에 의한 통기공극이 형성되지 않은 상태(기준)를 나타내며, 본 발명의 실시예1 내지 실시예3 은 통기부재를 소결 원료층의 하부층에 배치하여 소결 원료층 내에 통기부재로 인한 통기 공극이 형성된 상태를 나타낸다.
[비교예 1]
비교예 1을 살펴보면, 소결 원료층 높이 900㎜의 조건 하에서 통기공극 형성을 위한 통기부재의 사용이 이루어 지지 않음으로써, 비교예1은 소결 원료층의 장입 밀도는 2.05ton/㎥을 나타내며, 소결 시간은 46.4분, 생산성은 28.7ton/day/㎡, 회전강도는 73.1%, 회수율은 71.0%, 저온환원분화지수는 41.9% 및 환원율 74.8%의 소결 특성을 나타낸다.
[실시예 1 내지 실시예 3]
실시예 1 내지 실시예 3을 살펴보면, 비교예 1과 동일하게 소결 원료층 높이 900㎜의 조건 하에서 소결 원료층의 하부층에 통기공극 형성을 위한 통기부재가 사용된다. 이에, 실시예 1 내지 실시예 3은 종래의 비교예 1에 비하여 소결 원료층의 장입밀도(2.05ton/㎥ → 1.99 ~ 2.01ton/㎥)가 감소하고, 소결시간(46.4분 → 39.2 ~ 41.9분)이 감소하며, 소결 생산성(28.7ton/day/㎡ → 29.8 ~ 33.3ton/day/㎡)이 증가하는 것을 확인할 수 있다. 이는, 도 8 및 도 9의 그래프에서 나타나는 바와 같이, 소결 원료층의 하층부에 통기부재를 이용하여 통기공극을 형성되었기 때문에 소결 과정에 중 소결원료층 하층부의 습윤대에서 통기공극을 통해 응축수분이 원활히 배출되어 습윤대에 수분량을 감소되어 고온 용융대에서 공극율이 증가되어 소결층의 통기성이 향상되기 때문에, 원료층에서의 소결 배가스의 온도가 종래에 비해 단시간에 최고 온도에 도달하며, 소결 배가스의 유속이 종래에 비해 단시간에 최고 유속에 도달에 의해 소결광 생산성이 증가될 수 있음이다.
그리고, 통기부재에 의해 하층부에 통기공극이 형성됨에 따라 소결광 화원지수가 비교예의 74.8%에서 78.3%까지 증가하게 되는데, 이는 원료층의 통기성이 개선됨으로써 소결 속도 증가 및 냉각속도 증가로 인하여 소결광 조직내 피환원성에 유리한 미세 가공 및 침상형 칼슘 페라이트의 생성량이 증가하기 때문이다.
한편, 실시예 1 내지 실시예 3 각각이 형성하는 통기부재 사용에 의한 통기공극비 중 0.84부피%를 나타내는 실시예 2가 실시예 1 및 실시예 3에 비해 소결 생산성이 증가된 것을 확인할 수 있는데, 이는 통기 공극비가 증가할수록 원료층의 장입밀도 및 소결시간은 감소되나, 소결광의 회수율이 저하되기 때문에 소결 생산성이 감소되기 때문이다. 즉, 원료층의 통기공극비가 일정 수준을 넘어서게 되면 통기공극을 통한 연소가스의 층내 편류가 심화되고 불균일 소성에 의해 소결광 강도 및 회수율이 감소되기 때문에 실시예 3의 통기공극비가 실시예 2의 통기공극비에 증가된 부피%를 갖더라도 실시예 2 보다 소결광 생산성이 저하되는 이유이다.
따라서, 통기부재가 하층부에서 차지하는 부피 점유율이 0부피%를 초과한다면 종래에 통기부재를 사용하지 않은 소결광 제조 공정에 대해 증가된 소결 생산성을 나타내나, 통기부재가 하층부에서 차지하는 부피 점유율이 계속 증가하게 되는 경우에는 소결광 생산성이 증가하다가 감소하는 경향을 나타내므로, 통기부재가 하층부에서 차지하는 부피 점유율은 0.8 내지 1.0 부피%가 되도록 설치될 수 있다.
[표 3]의 시험 결과에 따라서 원료층의 통기성의 증가가 극대화되는 통기 공극비를 소결원료층 높이에 따라서 변화하는 소결 포트 시험 결과를 [표 4]에 나타내었다.
구분 종래 본 발명(통기부재 사용)
비교예1 비교예2 비교예3 실시예2 실시예4 실시예5
소결 원료층 높이 (㎜) 900 800 1000 900 800 1000


통기부재
사용조건		 삽입 높이(㎜) - - - 300 300 300
직경(㎜) - - - 15 15 15
수량(개) - - - 5 5 5
통기 공극비
(부피%)		 - - - 0.84 0.84 0.84

소
결
특
성

 장입밀도(ton/㎥) 2.05 2.06 2.05 2.00 2.00 2.01
소결시간(분) 46.4 39.4 54.6 39.8 39.8 46.2
생산성(ton/day/㎡) 28.7 29.3 27.3 33.3 33.3 31.4
회전강도(%) 73.1 72.3 73.1 72.5 72.5 72.9
회수율(%) 71.0 67.1 69.8 69.7 69.7 67.9
저온환원분화지수(%) 41.9 41.5 43.8 41.3 41.3 41.1
환원율(%) 74.8 71.3 73.7 76.1 76.1 75.1
상기 표 4에 따르면, 통기부재가 형성하는 통기공극비(부피%) 중 소결 생산성이 가장 높게 나타나는 공극비인 0.84부피%가 되도록 통기부재를 사용하는 상태에서, 소결 원료층의 높이를 변화시켜 본 발명의 소결특성의 변화를 확인하였다.
[비교예 1 내지 비교예 3]
비교예 1 내지 비교예 3은 원료층의 하층부에 공극을 형성하지 않기 때문에 통기부재의 사용조건이 없으며, 원료층의 높이가 증가함에 따라서 원료층의 장입밀도 및 소결 시간의 증가로 인해 소결 생산성이 감소되는 것을 확인할 수 있다.
[실시예 1 내지 실시예 3]
실시예 1 내지 실시예 3은 통기 공극비를 0.84부피%로 설정한 상태에서 소결 원료층의 높이를 변화시켜 시험한 소결 특성을 살펴보면, 통기부재를 이용한 하층부의 공극 형성에 의해 비교예 1 내지 비교예 3에 대해 감소된 장입밀도를 나타내며, 원료층의 통기성이 확보되기 때문에 소결 시간이 단축되어 소결 생산성이 비교예 1 내지 비교예 3에 대해 증가된 소결광 생산성을 나타낸다.
이와 같이, 본 발명의 실시 예에 따른 소결 장치를 이용하여 소결 대차 내에 형성되는 원료층의 하층부에서의 통기부재의 부피 점유율을 0 초과 내지 1.48부피% 또는 0.8 내지 1.0 부피%로 조절된 상태로 소결광을 제조하는 과정은, 소결 진행 과정에서 소결 배합 원료의 상층부에서 건조된 수분이 상층부보다 상대적으로 낮은 온도를 나타내는 하층부에서 냉각 응축되어 하층부에 응축수분이 잔류함으로써 발생하는 의사입자의 합체로 인한 원료층 장입형태의 붕괴를 통기부재로 형성된 공극을 통해 배출함으로써 원료층의 통기성 확보로 인한 소결 생산성을 증가시킬 수 있다.
또한, 통기성을 확보함으로써, 원료층에서의 소결 배가스의 흐름을 용이하게 하여 소결 배가스가 원료 하층부에서 편류가 발생하는 것을 억제 및 방지할 수 있어, 불균일 소성에 의해 소결광 강도 및 회수율이 저하되는 것을 억제 및 방지할 수 있다.
본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.
S : 소결 배합 원료 P : 공극
100 : 1차 믹서 200 : 조립기
300 : 소결장치 310 : 써지호퍼
330 : 점화로 350 : 소결 대차
355a, 355b, 355c : 삽입홀 370 : 공극 형성부
371 : 통기부재 373 : 구동축
375 : 구동기 377b, 377c : 밀폐부재

Claims (7)

  1. 내부에 소결 배합 원료가 장입되는 복수의 소결 대차와;
    상기 소결대차 내의 원료층에 화염을 분사하는 점화로; 및
    상기 소결 배합 원료가 장입되는 위치와 상기 점화로의 사이에 구비되며, 상기 원료층을 위에서부터 상층부, 중층부 및 하층부로 구분할 때, 상기 소결대차의 이동방향에 나란한 방향으로 상기 하층부에 삽탈 가능한 통기부재를 구비하는 공극 형성부;를 포함하며,
    상기 하층부 전체 영역을 기준으로 상기 하층부에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0 초과 내지 1.48부피%인 소결 장치.
  2. 청구항 1 에 있어서,
    상기 공극 형성부는,
    상기 이동방향에 교차하는 방향으로의 상기 소결 대차의 측면에 이격되어 배치되는 지지부와;
    상기 지지부에 연결되어 상하방향으로 연장 형성되어 일단이 상기 통기부재에 연결되는 구동축; 및
    상기 구동축의 타단에 연결되어 상기 구동축을 상기 소결대차의 이동방향에 나란한 방향으로 왕복이동 가능하게 하는 구동기;를 포함하는 소결 장치.
  3. 청구항 1 에 있어서,
    상기 하층부 영역에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0.8 내지 1.0 부피%인 소결 장치.
  4. 청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 통기부재의 평균직경은 10 내지 20㎜인 소결 장치.
  5. 소결 배합 원료 혼합물의 소결이 이루어지는 소결대차에 통기부재를 배치하는 과정;
    상기 소결대차 내에 상기 소결 배합 원료 혼합물을 장입하여 소결시키는 과정;을 포함하고,
    상기 소결 대차에 상기 통기부재를 배치하는 과정은,
    상기 소결대차에서 상기 소결 배합 원료 혼합물에 의해 형성되는 원료층을 위에서부터 상층부, 중층부 및 하층부로 구분할 때, 상기 하층부에 상기 통기부재를 삽입하여 상기 하층부의 전체 영역을 기준으로 상기 하층부에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0 초과 내지 1.48부피%를 갖는 소결광 제조 방법.
  6. 청구항 5 에 있어서,
    상기 하층부 영역에서의 상기 통기부재의 부피 점유율은 0.8 내지 1.0 부피%인 소결광 제조 방법.
  7. 청구항 5 에 있어서,
    상기 통기부재는 상기 하층부의 총 높이를 기준으로 30 내지 65% 높이 범위 내에서 삽입 설치되는 소결광 제조 방법.
KR1020140190333A 2014-12-26 2014-12-26 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법 KR20160079240A (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020140190333A KR20160079240A (ko) 2014-12-26 2014-12-26 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020140190333A KR20160079240A (ko) 2014-12-26 2014-12-26 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20160079240A true KR20160079240A (ko) 2016-07-06

Family

ID=56502227

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020140190333A KR20160079240A (ko) 2014-12-26 2014-12-26 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20160079240A (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018074783A1 (ko) 2016-10-18 2018-04-26 주식회사 포스코 배가스 처리장치 및 처리방법

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011252203A (ja) 2010-06-02 2011-12-15 Nippon Steel Corp 焼結鉱の製造方法、シンターケーキ支持スタンドの設計方法及び原料充填層の層厚決定方法
JP2012112003A (ja) 2010-11-25 2012-06-14 Jfe Steel Corp 焼結鉱の製造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011252203A (ja) 2010-06-02 2011-12-15 Nippon Steel Corp 焼結鉱の製造方法、シンターケーキ支持スタンドの設計方法及び原料充填層の層厚決定方法
JP2012112003A (ja) 2010-11-25 2012-06-14 Jfe Steel Corp 焼結鉱の製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018074783A1 (ko) 2016-10-18 2018-04-26 주식회사 포스코 배가스 처리장치 및 처리방법

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101475130B1 (ko) 소결광의 제조 방법
JP2010126802A (ja) 焼結鉱の製造方法
CN107208166A (zh) 向高炉中装入原料的方法
JP5315659B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
JP2021120479A (ja) 焼結鉱の製造方法および焼結機
JP5011956B2 (ja) フェロコークスおよび焼結鉱の製造方法
JP2007246786A (ja) フェロコークスおよび焼結鉱の製造方法
KR101328256B1 (ko) 소결광의 제조방법
KR20160079240A (ko) 소결 장치 및 이를 이용한 소결광 제조 방법
JP5703715B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
JP4830728B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
KR101552145B1 (ko) 소결광 제조 방법
JP6734370B2 (ja) 原料処理装置及び原料処理方法
JPWO2010087468A1 (ja) 鉄鉱石焼結用炭材
KR101526451B1 (ko) 소결광 제조 방법
KR101466461B1 (ko) 소결광 제조 방법
JP5126580B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
KR101779548B1 (ko) 원료 처리 방법
JP5206030B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
KR101149156B1 (ko) 소결광의 제조방법
JP4982986B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
JP2021080504A (ja) 焼結鉱の製造方法
JP4392302B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
JP6269549B2 (ja) 高炉操業方法
KR20140084556A (ko) 소결광 제조용 브리켓, 그 제조 방법 및 이를 이용한 소결광 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application