KR20150142939A

KR20150142939A - heat pipe

Info

Publication number: KR20150142939A
Application number: KR1020140071615A
Authority: KR
Inventors: 홍석표; 조현욱
Original assignee: 엘지전자 주식회사
Priority date: 2014-06-12
Filing date: 2014-06-12
Publication date: 2015-12-23
Also published as: KR101598697B1

Abstract

The present invention relates to a heat pipe. According to an embodiment, the heat pipe comprises: a pipe having a hollow portion formed therein; and a plurality of ribs formed on the outer circumferential surface of the pipe. The pipe is manufactured through a drawing process, and the thickness of the pipe after the drawing process from the inner circumferential surface to the outer circumferential surface is greater than or equal to 3/5 of the thickness of the pipe before the drawing process.

Description

전열관{heat pipe}Heat pipe {

본 명세서는 전열관에 관한 것이다.
This specification relates to a heat transfer pipe.

일반적으로, 산업플랜트에서는 열 및 유체의 이송을 위해 대형 배관 등이 설치된다. 이러한 구조물은 설비가 요구하는 길이나 형상으로 바로 제조되지 않기 때문에, 용접과 같은 시공 방법이 적용되어 요구되는 설비의 길이나 형상에 맞게 제조하고 있는 실정이다.Generally, in an industrial plant, large piping is installed for transporting heat and fluid. Since such a structure is not directly manufactured in a form or a shape required by a facility, a construction method such as welding is applied so that it is manufactured according to the length and shape of a required facility.

통상적으로 이러한 용접(welding)은 동종 또는 유사종의 금속을 서로 용융시켜 접합한 다음, 이 용접부를 응고 시켜 두 재질간의 결속을 강화시키는 공정을 말한다. 이 때, 용접을 수행하기 위해서는, 두 재질의 접합 매개체로 이용되는 용접이음재료와, 각각의 재질을 용융시킬 수 있는 열원과, 상기 용접부가 응고될 때 생성되는 용접 결함을 억제시키기 위한 비활성가스 등이 요구된다. Typically, such welding refers to a process of melting the same or similar metals to each other and joining them together, and then solidifying the welded portion to strengthen the bond between the two materials. In this case, in order to perform the welding, a welding joint material used as a joint medium of two materials, a heat source capable of melting each material, and an inert gas for suppressing welding defects generated when the weld is solidified .

용접과정에서 상기 용접이음재료를 용융시킬 경우, 재료의 체적(또는 표면적)이 팽창하게 되고, 용융된 재료들이 다시 응고될 경우, 팽창했던 재료의 체적이 줄어들게 된다. 이 때 용접이음재료의 수축을 모재가 구속함에 따라, 항복응력에 상당하는 인장응력이 잔류하게 된다. 상기 잔류 인장응력은 일반적으로 용접선 직각 방향의 잔류 인장응력과, 용접선 방향의 잔류 인장응력으로 나누어 생각할 수 있다. 용접선 직각방향의 잔류 인장응력은 용접선 방향에 비해 비교적 그 모재의 구속이 적고 용접이음재료의 변형이 쉽게 발생함으로 인하여 작은 응력이 잔류한다. 반면, 용접선 방향의 인장응력은 용접선 직각 방향의 인장응력에 비해 모재의 구속이 크기 때문에, 큰 응력이 잔류한다고 알려져 있다. When the weld joint material is melted in the welding process, the volume (or surface area) of the material is expanded, and when the molten materials are solidified again, the volume of the material that has expanded is reduced. At this time, as the base material restrains the shrinkage of the welded joint material, a tensile stress corresponding to the yield stress remains. The residual tensile stress can be generally divided into a residual tensile stress in the direction perpendicular to the weld line and a residual tensile stress in the direction of the weld line. The residual tensile stress in the direction perpendicular to the weld line is relatively small compared to the direction of the weld line, and the strain of the welded joint is easily generated. On the other hand, it is known that the tensile stress in the weld line direction is larger than the tensile stress in the direction perpendicular to the weld line, so that large stress remains.

이 때 발생되는 잔류인장응력의 크기가 용접될 재료들이 가지고 있는 항복응력의 크기보다 크게 될 경우, 재료의 허용응력 범위 내에서 설비를 사용하더라도 설비가 파손되는 경우가 발생한다. 따라서, 용접공정을 걸쳐 사용되는 설비들의 경우, 용접이 완료된 후, 상기 용접부에 잔류하는 인장응력을 저감하는 방법은 설비의 내구도와 관련된 매우 중요한 문제이다. If the residual tensile stress generated at this time is larger than the yield stress of the materials to be welded, the equipment may be damaged even if the equipment is used within the allowable stress range of the material. Therefore, in the case of facilities used throughout the welding process, the method of reducing the tensile stress remaining in the weld after the welding is completed is a very important problem related to the durability of the equipment.

잔류응력을 저감하는 방법으로서 열처리에 의한 방법이 사용되어 오고 있으나, 파손부위를 예상하기 곤란한 점과 적용이 어려운점등 다양한 문제점이 발생하였다.
As a method for reducing the residual stress, a heat treatment method has been used, but various problems have arisen such as difficulty in estimating a damaged portion and difficult application.

본 발명의 목적은, 전열관의 두께를 조절함으로써 응력발생을 최소화하여 안정성을 확보할 수 있는 전열관을 제공하는 것이다.
SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a heat transfer tube that can minimize the occurrence of stress by adjusting the thickness of the heat transfer tube and ensure stability.

일 측면에 따른 전열관은, 내부에 중공부가 형성된 관; 및 상기 관의 외주면에 형성된 다수의 리브를 포함하고, 상기 관은 인발 과정을 통해 제작되며, 상기 인발 과정 후의 상기 관의 내주면으로부터 상기 관의 외주면까지의 두께는 상기 인발 과정 전의 두께의 3/5 이상인 것을 특징으로 한다.
The heat transfer pipe according to one aspect of the present invention includes: a tube having a hollow portion formed therein; And a plurality of ribs formed on an outer circumferential surface of the tube, wherein the tube is manufactured through a drawing process, and the thickness from the inner circumferential surface of the tube after the drawing process to the outer circumferential surface of the tube is 3/5 Or more.

제안되는 발명에 의하면, 전열관의 두께를 조절함으로써 응력발생을 최소화하여 안정성을 확보할 수 있다.
According to the proposed invention, by controlling the thickness of the heat transfer pipe, the occurrence of stress can be minimized and stability can be ensured.

도 1은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관을 개략적으로 보여주는 사시도.
도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 단면도.
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 산부와 골부를 보여주는 확대도.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 산부와 골부를 가상으로 이은 직선을 보여주는 확대도.
도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 용접부위에 따른 원주방향의 응력 분포를 설명하기 위한 그래프.
도 6는 본 발명의 일 실시 예에 따른 용접부위에 따른 축방향의 응력 분포를 설명하기 위한 그래프.
도 7은 본 발명의 일 실시 예에 따른 Non-Ridge type의 관을 다이스에 통과시키는 과정을 보여주는 단면도.
도 8은 본 발명의 일 실시 예에 따른 Ridge type의 관을 다이스에 통과시키는 과정을 보여주는 단면도.
도 9은 본 발명의 일 실시 예에 따른 원주방향 및 축방향의 응력 분포를 나타낸 그래프.
도 10은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 가공 후의 두께 차이에 따른 응력 분포를 나타낸 그래프.
도 11은 본 발명의 일 실시 예에 따른 인발과정 후에 전열관의 단면도.
도 12는 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 가공 전 두께가 0.5mm일때의 R/t 값을 나타낸 표.
도 13은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 가공 전 두께가 1.2mm 일때의 R/t값을 나타낸 표.
도 14는 본 발명의 일 실시 예에 따른 칠러 시스템의 구성을 보여주는 도면.
도 15은 본 발명의 일 실시 예에 따른 칠러 모듈의 구성을 보여주는 시스템 도면. 1 is a perspective view schematically showing a heat transfer pipe according to an embodiment of the present invention.
2 is a sectional view of a heat transfer tube according to an embodiment of the present invention;
3 is an enlarged view showing a peak and a valley of a heat transfer pipe according to an embodiment of the present invention;
FIG. 4 is an enlarged view of a straight line connecting a mountain part and a valley part of a heat transfer pipe according to an embodiment of the present invention; FIG.
5 is a graph for explaining stress distribution in a circumferential direction along a welded portion according to an embodiment of the present invention.
6 is a graph for explaining an axial stress distribution on a welded portion according to an embodiment of the present invention.
7 is a cross-sectional view illustrating a process of passing a non-ridge type pipe through a die according to an embodiment of the present invention.
8 is a cross-sectional view illustrating a process of passing a ridge-type pipe through a die according to an embodiment of the present invention.
9 is a graph showing stress distribution in a circumferential direction and an axial direction according to an embodiment of the present invention.
10 is a graph showing a stress distribution according to a thickness difference after processing of a heat transfer pipe according to an embodiment of the present invention.
11 is a cross-sectional view of a heat transfer tube after a drawing process according to an embodiment of the present invention;
12 is a table showing the R / t value when the thickness of the heat transfer pipe before machining according to an embodiment of the present invention is 0.5 mm.
13 is a table showing the R / t value when the thickness of the heat transfer pipe before machining according to an embodiment of the present invention is 1.2 mm.
FIG. 14 is a diagram illustrating a configuration of a chiller system according to an embodiment of the present invention; FIG.
15 is a system diagram showing a configuration of a chiller module according to an embodiment of the present invention.

이하, 본 발명의 일부 실시 예들을 예시적인 도면을 통해 상세하게 설명한다. 각 도면의 구성요소들에 참조부호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 부호를 가지도록 하고 있음에 유의해야 한다. 또한, 본 발명의 실시 예를 설명함에 있어, 관련된 공지 구성 또는 기능에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 실시예에 대한 이해를 방해한다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략한다. Hereinafter, some embodiments of the present invention will be described in detail with reference to exemplary drawings. It should be noted that, in adding reference numerals to the constituent elements of the drawings, the same constituent elements are denoted by the same reference numerals even though they are shown in different drawings. In the following description of the embodiments of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted when it may make the difference that the embodiments of the present invention are not conclusive.

또한, 본 발명의 실시예의 구성 요소를 설명하는 데 있어서, 제 1, 제 2, A, B, (a), (b) 등의 용어를 사용할 수 있다. 이러한 용어는 그 구성 요소를 다른 구성 요소와 구별하기 위한 것일 뿐, 그 용어에 의해 해당 구성 요소의 본질이나 차례 또는 순서 등이 한정되지 않는다. 어떤 구성 요소가 다른 구성요소에 "연결", "결합" 또는 "접속"된다고 기재된 경우, 그 구성 요소는 그 다른 구성요소에 직접적으로 연결되거나 접속될 수 있지만, 각 구성 요소 사이에 또 다른 구성 요소가 "연결", "결합" 또는 "접속"될 수도 있다고 이해되어야 할 것이다. In describing the components of the embodiment of the present invention, terms such as first, second, A, B, (a), and (b) may be used. These terms are intended to distinguish the constituent elements from other constituent elements, and the terms do not limit the nature, order or order of the constituent elements. When a component is described as being "connected", "coupled", or "connected" to another component, the component may be directly connected or connected to the other component, Quot; may be "connected," "coupled," or "connected. &Quot;

도 1은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관을 개략적으로 보여주는 사시도이고, 도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 단면도이다. FIG. 1 is a perspective view schematically showing a heat transfer tube according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a sectional view of a heat transfer tube according to an embodiment of the present invention.

도 1 내지 도 2를 참조하면, 본 실시예에 따른 전열관(1)은 금속판의 양측 단부를 용접 가공에 의해 접합하여 제작된다. 금속판재를 원형으로 감아서 만나는 양측 단부를 용접 가공을 통해 접합 하면 도 1에 도시된 바와 같이 내부에 중공부가 형성된 관이 제조된다. 물론, 금속판재를 감아서 형성된 단면 형상은 원형 이외에도 직사각형, 정사각형등 다양하게 제작될 수 있다. Referring to Figs. 1 and 2, the heat transfer tubes 1 according to the present embodiment are manufactured by joining both side ends of a metal plate by welding. When the metal plates are rounded and joined to each other through welding, both sides of the metal plate are joined to each other to form a tube having a hollow portion therein as shown in FIG. Of course, the cross-sectional shape formed by winding the metal plate can be formed in various shapes such as a rectangular shape and a square shape in addition to the circular shape.

금속판의 사용되는 금속재는 어느 것이어도 좋지만, 내열성과 내식성이 우수한 스테인레스를 사용할 수 있다. Any metal material may be used for the metal plate, but stainless steel excellent in heat resistance and corrosion resistance can be used.

상기 전열관(1)은 내부에 중공부(20)가 형성되며, 상기 관(10)의 외주면에는 원주방향으로 산부(110)와 골부(120)가 교대로 반복되도록 제작된다. 그리고, 상기 관(10)의 외주면에는 다수의 리브(30)가 길이 방향으로 패턴을 이루며 형성된다. The heat transfer pipe 1 has a hollow portion 20 formed therein and the crest portion 110 and the valley portion 120 are alternately formed on the outer circumferential surface of the pipe 10 in the circumferential direction. A plurality of ribs 30 are formed on the outer circumferential surface of the tube 10 in a longitudinal direction.

한편, 상기 관(10)의 내주면에는 나선형으로 연장된 돌기(130)가 형성될 수 있다. 상기 관(10)의 내주면에 나선형으로 연장된 돌기가 형성된 관을 Ridge type, 관의 내주면에 나선형으로 연장된 돌기가 형성되지 않은 관을 Non-Ridge type이라고 한다. 본 명세서에서는, 상기 전열관(1)이 Ridge type 및 Non-Ridge type을 모두 포함하는 것으로 한다. Meanwhile, a spiral protrusion 130 may be formed on the inner circumferential surface of the tube 10. A tube having a spiral protrusion formed on the inner circumferential surface of the tube 10 is called a ridge type tube, and a tube having no protrusions extending spirally on an inner circumferential surface of the tube is called a non-ridge type tube. In the present specification, it is assumed that the heat transfer tubes 1 include both ridge type and non-ridge type.

상기 관(10)은 금속판을 감아서 양측 단부를 용접 가공에 의해 접합한 뒤, 산부와 골부가 교대로 반복된 다이스에 통과시켜 인발하여 제작한다. 한편, 인발시에 용접 가공한 접합부는 골부(120) 이외의 영역에 위치하도록 조절한다.The tube (10) is formed by winding a metal plate and joining both ends of the tube by welding, passing the tube through the repeated dies alternately and drawing it. On the other hand, the welded portion welded at the time of pulling out is adjusted to be located in a region other than the valley portion 120.

따라서, 상기 관(10)은 플라워 형상으로 형성될 수 있다. 그런데, 플라워 형상의 전열관에서 용접부위가 골에 위치할 경우 전열관에서 골에 가해지는 응력이 최대이므로, 용접부위에서 파열의 우려가 있어 신뢰성이 미흡하게 된다. 따라서, 본 실시예에 따른 상기 전열관(10)은 용접부위를 상기 산부(110)에 위치하도록 조절한다.Thus, the tube 10 may be formed in a flower shape. However, when the welded portion is located on the valley in the flower-shaped heat transfer pipe, the stress applied to the valley in the heat transfer pipe is maximum, so there is a risk of rupture on the welded portion and the reliability is insufficient. Therefore, the heat transfer pipe 10 according to the present embodiment adjusts the welded portion to be positioned at the crest 110.

이하 본 실시예에 따른 전열관을 설명하기 위해 도 3내지 도 5를 참조한다.Reference is now made to Figs. 3 to 5 to describe a heat transfer tube according to this embodiment.

도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 산부와 골부를 보여주는 확대도이고, 도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 산부와 골부를 가상으로 이은 직선을 보여주는 확대도이다. FIG. 3 is an enlarged view showing a mountain part and a valley part of the heat transfer tube according to an embodiment of the present invention, and FIG. 4 is an enlarged view showing a virtual straight line connecting the mountain part and the valley part of the heat transfer tube according to the embodiment of the present invention.

설명의 편의를 위해, 도 3 및 도 4에는 상기 관(10)의 외주면에 형성된 다수의 리브(30)를 제외하고 산부(110) 및 골부(120)의 형상만을 도시하였다. 3 and 4 show only the shape of the crest 110 and the valleys 120 except for a plurality of ribs 30 formed on the outer circumferential surface of the pipe 10 for convenience of explanation.

도 3에는 상기 산부(110)와 상기 골부(120)의 응력발생차이를 설명하기 위해 상기 산부(100)와 상기 골부(120) 사이를 7개의 구간으로 구획하였다. 즉, 상기 골부(120)를 기준점인 1로 놓고, 상기 산부(110) 을 7로 두어, 7개의 각 지점에 접합부가 위치할 경우, 발생되는 응력을 계산하였다.FIG. 3 is a view illustrating a difference in stress between the hill part 110 and the valley part 120. The hill part 120 and the hill part 120 are divided into seven sections. That is, the valley 120 is set as a reference point 1, and the hill 110 is set as 7, so that the generated stress is calculated when the joint is located at each of the seven points.

도 5는 원주방향에 따른 위치 별 응력분포인데, 상기 전열관(1)의 외면(300)에서 내면(400) 측으로 전열관(1)의 두께의 1/2 지점까지는 제1지점의 응력이 가장 높다. 5 is a stress distribution according to positions along the circumferential direction. The stress at the first point is the highest from the outer surface 300 of the heat transfer pipe 1 to the inner surface 400 side to the half point of the thickness of the heat transfer pipe 1.

도 6는 축 방향에 따른 위치별 응력분포인데, 마찬가지로 제1지점의 응력이 가장 높다.6 is a stress distribution according to positions along the axial direction, and the stress at the first point is likewise the highest.

따라서, 본 발명에서는 전열관(10)의 용접 부위가 파손되는 것을 방지하기 위하여 접합부가 골부(200)인 제1지점 이외의 지점에 위치되도록 할 수 있다. Therefore, in order to prevent the welded portion of the heat transfer tube 10 from being broken, the joint portion may be located at a point other than the first point of the valley portion 200 in the present invention.

일 예로 도 4를 참조하면, 상기 전열관(1)의 외면(300)에서 상기 골부(120)와 산부(110)를 연결하는 가상의 직선(L1)을 기준으로, 상기 가상의 직선(L1)의 외측 영역에 접합부가 위치되도록 할 수 있다. 4, an imaginary straight line L1 connecting the valley 120 and the crest 110 on the outer surface 300 of the heat transfer pipe 1 is referred to as an imaginary straight line L1, So that the joining portion can be positioned in the outer region.

보다 구체적으로, 도 3에서 인장응력(세로축에서 +값) 또는 압축응력(세로축에서 -값)이 적은 지점은 제3지점에서 제5지점 사이 영역이다. More specifically, in FIG. 3, the point where the tensile stress (+ value in the ordinate axis) or the compressive stress (-axis value in the ordinate axis) is small is the area between the third point and the fifth point.

따라서, 본 실시예에 따른 전열관(1)은 용접 가공한 접합부를 도 3에서 제3지점과 제5지점 사이에 위치되도록 할 수 있다. Therefore, the welded joint of the heat transfer pipe 1 according to the present embodiment can be positioned between the third point and the fifth point in Fig.

본 실시 예의 전열관(10)에서 제3지점과 제5지점 사이 영역은

/2-

/6≤ 접합부 위치 ≤

/2+

/6를 만족할 수 있다. The region between the third point and the fifth point in the heat transfer pipe 10 of this embodiment

/2-

/ 6? Joint position?

/ 2 +

/ 6. &Lt; / RTI >

이 때, 상기 전열관(1)의 중심에서 산부(100)와 골부(120)가 이루는 각도가

이고,

는 360/(산부의 개수 또는 골부의 개수)X2를 만족한다. At this time, the angle formed by the crest 100 and the valley 120 at the center of the heat transfer pipe 1 is

ego,

Satisfies 360 / (the number of the mountain portions or the number of the valleys) X2.

접합부의 위치가 제3지점과 제5지점 사이에 위치할 경우, 그래프에 도시된 바와 같이 응력 발생이 낮아 외면에서 파손이 발생할 가능성이 낮다. 따라서 용접된 접합부에 잔류하는 인장응력이 저감되고, 설비의 내구도가 향상되며, 응력을 저감하기 위해 큰 비용이 소모되지 않아 효율적인 시공이 가능하다. When the position of the joint is located between the third point and the fifth point, as shown in the graph, the occurrence of stress is low and the possibility of breakage at the outer surface is low. Therefore, the tensile stress remaining in the welded joints is reduced, the durability of the equipment is improved, and the cost is not wasted to reduce the stress, so that efficient construction is possible.

한편, 본 발명의 일실시예에 따른 전열관(1)의 용접 접합은 심용접, CO₂용접 또는 TIG 용접에 의해 이루어지는데, 여기서 심(seam)용접은 원판 전극을 사용하여 용접전류를 공급하면서 가압 회전시켜 스팟 용접을 연속적으로 하여 선용접하는 것으로, 기밀 또는 수밀이 필요한 부위에 많이 사용되는 용접이다. Meanwhile, the welding of the heat transfer pipe 1 according to the embodiment of the present invention is performed by seam welding, CO2 welding, or TIG welding, wherein the seam welding is performed by using a circular electrode, And spot welding is carried out continuously so as to be abutted to each other. This welding is widely used in areas where air tightness or water tightness is required.

그리고, CO₂용접은 아르곤(Ar), 헬륨(He)과 같은 불활성 가스 대신에 탄산가스(CO₂)를 이용한 아크 용접 방법으로, 용접 속도가 빠르고 비용이 적게 들며, 기공의 발생을 억제할 수 있는 용접이다. In addition, CO2 welding is an arc welding method using carbon dioxide (CO2) instead of an inert gas such as argon (Ar) and helium (He). The welding speed is fast and the cost is low, to be.

또한, Tig용접은 비소모성 텅스텐 용접봉과 모재 간의 아크 열에 의해 모재를 용접하는 방법으로, 용접부 주위에 불활성 가스를 공급하면서 용접하는 것으로, Tig 용접은 용가재의 첨가 없이도 아크 열에 의해 모재를 녹여 용접할 수 있으며, 용접부의 기계적 성질이 우수하며, 용접부 변형이 적고, 용접 입열의 조정이 용이하기 때문에 박판 용접에 매우 좋은 용접이다. In addition, TIG welding is a method of welding base material by arc heat between a non-consumable tungsten welding rod and a base material, and welding is performed while inert gas is supplied around the welding part. Tig welding can melt the base material by arc heat, It is a very good welding for thin plate welding because it has excellent mechanical properties of welded part, less deformation of welded part, and easy adjustment of heat input of welding.

따라서, 본 실시예에 따른 전열관은 특성상, 기밀 또는 수밀이 필요한 바 상기의 용접 방법에 의해 금속판을 접합시킬 수 있다. Therefore, the heat transfer pipe according to the present embodiment is required to be hermetic or watertight in nature, and the metal plate can be joined by the above welding method.

도 7은 본 발명의 일 실시 예에 따른 Non-Ridge type의 관을 다이스에 통과시키는 과정을 보여주는 단면도이고, 도 8은 본 발명의 일 실시 예에 따른 Ridge type의 관을 다이스에 통과시키는 과정을 보여주는 단면도이다. FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating a process of passing a non-ridge type pipe through a die according to an embodiment of the present invention. FIG. 8 is a view illustrating a process of passing a pipe of a ridge type through a die according to an embodiment of the present invention. Fig.

도 7 및 도 8을 참조하면, 전술하였듯 상기 전열관(1)은 금속판을 감아서 양측 단부를 용접 가공에 의해 접합한 뒤, 산부와 골부가 교대로 반복된 다이스에 통과시켜 인발하여 제작한다.Referring to FIGS. 7 and 8, as described above, the heat transfer tube 1 is formed by winding a metal plate and joining both end portions by welding, passing through a dice alternately alternating between the mountain portion and the valley portion.

따라서, 다이스에 통과시킬 경우 상기 관의 외주면 및 내주면에는 산부(110)와 골부(120) 그리고 다수의 리브(30)가 형성됨과 동시에 상기 관(10)의 두께도 변화가 생긴다. 이때, 상기 관(10)의 두께를 상기 관(10)의 내주면으로부터 상기 관(10)의 외주면까지의 직선거리로 정의할 때, 인발 과정을 마친 상기 관(10)의 두께는 인발 과정 전의 두께의 3/5 이상이 되도록 조절한다. Therefore, when passing through the dies, the crests 110, the valleys 120, and the ribs 30 are formed on the outer circumferential surface and the inner circumferential surface of the tube, and the thickness of the tube 10 is changed. In this case, when the thickness of the tube 10 is defined as a straight distance from the inner circumferential surface of the tube 10 to the outer circumferential surface of the tube 10, the thickness of the tube 10 after the drawing process is equal to the thickness before the drawing Of the total weight.

상세히, 상기 인발 과정 마치기 전에 관의 두께를 T라고 정의하고, 상기 인발 과정을 마친 후에 상기 관(10)의 내주면으로부터 상기 관(10)의 외주면까지의 직선거리를 t라고 정의할 때, t/T는 3/5 이상이 되도록 인발과정을 진행한다. 도 7 및 도8을 기준으로 B과정이 인발과정이 되고, B를 중심으로 우측이 인발과정 전의 관의 두께(T), 좌측이 인발과정 후의 두께(t)가 된다. Specifically, when the thickness of the tube is defined as T before the drawing process is finished and the straight distance from the inner circumferential surface of the tube 10 to the outer circumferential surface of the tube 10 after the drawing process is defined as t, T is drawn to be 3/5 or more. Referring to FIGS. 7 and 8, the process B is the drawing process, and the right side of the drawing is the thickness (T) of the pipe before the drawing process, and the left side is the thickness (t) after the drawing process.

도 9은 본 발명의 일 실시 예에 따른 원주방향 및 축방향의 응력 분포를 나타낸 그래프이다. FIG. 9 is a graph showing the stress distribution in the circumferential direction and the axial direction according to an embodiment of the present invention.

도 9을 참조하면, X축은 관의 내면에서부터 외면까지의 거리를 나타내고, Y축은 발생되는 응력양을 나타낸다.Referring to FIG. 9, the X axis represents the distance from the inner surface to the outer surface of the tube, and the Y axis represents the amount of generated stress.

그리고, 그래프 선도 1은 축방향으로 발생되는 응력을 나타낸 선도이고, 그래프 2는 원주방향으로 발생되는 응력을 나타낸 선도이며, 그래프 3 은 최대 주응력을 나타낸 선도이다. Graph 1 is a graph showing the stress generated in the axial direction, Graph 2 is a graph showing the stress generated in the circumferential direction, and Graph 3 is a graph showing the maximum principal stress.

따라서, 상기 전열관(1)에서 발생되는 최대주응력은 원주방향에서 발생되는 응력임을 확인할 수 있다. Therefore, it can be confirmed that the maximum primary stress generated in the heat transfer tube 1 is the stress generated in the circumferential direction.

도 10은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 가공 후의 두께 차이에 따른 응력 분포를 나타낸 그래프이다. 10 is a graph showing a stress distribution according to a thickness difference after processing of a heat transfer pipe according to an embodiment of the present invention.

상기 그래프에서 그래프 선도 1은 가공 후 관의 내주면으로부터 외주면까지의 거리가 0.4mm인 경우를 나타낸 선도이고, 그래프 선도 2는 가공 후 관의 내주면으로부터 외주면까지의 길이가 0.3mm인 경우를 나타낸 선도이며, 그래프 선도 3은 가공후 관의 내주면으로부터 외주면까지의 길이가 0.2mmm인 경우를 나타낸 선도이다. Graph 1 in the graph is a graph showing the case where the distance from the inner circumferential surface to the outer circumferential surface of the pipe after machining is 0.4 mm and a graph line 2 is a graph showing the case where the length from the inner circumferential surface to the outer circumferential surface of the pipe is 0.3 mm , And a graph line 3 is a diagram showing a case where the length from the inner circumferential surface to the outer circumferential surface of the pipe after machining is 0.2 mmm.

냉수를 냉수 수요처로 공급하기 위한 칠러등에 사용되는 전열관의 경우 일반적으로 두께가 0.5mm인 관을 사용하여 가공을 진행한다. In the case of heat pipes used for chiller to supply cold water to cold water demand, processing is generally carried out using a pipe having a thickness of 0.5 mm.

도 10의 그래프를 살펴보면, X축은 관의 내면에서부터 외면까지의 거리를 나타내고, Y축은 최대 주응력인 관의 외면에서 발생되는 원주방향응력을 나타낸다. 따라서 관의 내면에서 최대응력이 발생됨을 확인할 수 있다. 10, the X axis represents the distance from the inner surface to the outer surface of the pipe, and the Y axis represents the circumferential stress generated from the outer surface of the pipe as the maximum principal stress. Therefore, it can be confirmed that the maximum stress is generated on the inner surface of the pipe.

그리고, 점선으로 표시한 C영역을 살펴보면 가공 후의 전열관의 두께가 0.3mm이상인 경우 발생되는 응력차이가 거의 없는데 반해, 전열관의 두께가 0.2mm인 경우 원주방향응력이 급격이 증가하는 경향성을 확인할 수 있다. In the C region indicated by the dotted line, there is almost no difference in the stress occurring when the thickness of the heat transfer pipe after machining is 0.3 mm or more, whereas when the thickness of the heat transfer pipe is 0.2 mm, the circumferential stress increases rapidly .

따라서, 인발 과정을 마친 상기 관(10)의 두께는 인발 과정 전의 두께의 3/5 이상일 경우, 그래프에 도시된 바와 같이 응력 발생이 낮아 외면에서 파손이 발생할 가능성이 낮다. 따라서 관의 외면에 발생되는 원주방향응력이 낮아지고, 설비의 내구도가 향상되며, 응력을 저감하기 위해 큰 비용이 소모되지 않아 효율적인 시공이 가능하다. Therefore, when the thickness of the pipe 10 after the drawing process is 3/5 or more of the thickness before the drawing process, as shown in the graph, the occurrence of stress is low, and the possibility of damage to the outer surface is low. Therefore, the circumferential stress generated on the outer surface of the pipe is lowered, the durability of the equipment is improved, and the cost is not wasted in order to reduce the stress, so efficient construction is possible.

도 11은 본 발명의 일 실시 예에 따른 인발과정 후에 전열관의 단면을 나타낸 도면이다. 도 12은 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 가공 전 두께가 0.5mm일때의 R/t 값을 나타낸 표이고, 도 13는 본 발명의 일 실시 예에 따른 전열관의 가공 전 두께가 1.2mm 일때의 R/t값을 나타낸 표이다. 11 is a cross-sectional view of a heat transfer pipe after a drawing process according to an embodiment of the present invention. 12 is a table showing the R / t value when the thickness of the heat transfer pipe before machining according to an embodiment of the present invention is 0.5 mm, and FIG. 13 is a graph showing R / t values when the thickness before machining of the heat transfer pipe according to an embodiment of the present invention is 1.2 mm R < / RTI >

도 11을 참조하면, 원형의 관의 중심이 되는 지점을 중공부 단면의 중심(40)이라고 하고, 상기 중공부 단면의 중심(40)으로부터 상기 전열관(1)의 내주면까지의 길이와 상기 전열관(1)의 중심(30)에서부터 상기 관의 외주면까지의 길이를 합하여 2로 나눈 값을 R이라 정의한다. 11, the center of the circular tube is referred to as the center 40 of the hollow section, the length from the center 40 of the hollow section to the inner peripheral surface of the heat transfer tube 1, 1) and the length from the center 30 of the tube to the outer circumferential surface of the tube.

흡수식 칠러의 냉매 유동을 위한 전열관에 이용되는 관의 원소재 두께는 보편적으로 0.5mm인 경우와 1.2mm인 경우가 있다. 따라서 도 11은 전열관의 가공 전 원소재 두께가 0.5mm 인 경우에 대해 수치 값을 다룬 표이고, 도 12는 전열관의 가공 전 원소재 두께가 1.2mm 인 경우에 대해 수치 값을 다룬 표이다. The raw material thickness of the tube used in the heat transfer pipe for the refrigerant flow of the absorption chiller is generally 0.5 mm or 1.2 mm. Therefore, FIG. 11 is a table for numerical values for the case where the thickness of the raw material before machining of the heat transfer tube is 0.5 mm, and FIG. 12 is a table for numerical values for the case where the thickness of the raw material before machining of the heat transfer tube is 1.2 mm.

도 11을 참조하면 상기 전열관(1)의 가공 전 원소재 두께가 0.5mm 인 경우에는, 전술하였듯 가공 후의 두께가 원소재 두께의 3/5 인 0.3mm 이상이어야 상기 관의 안정성이 보장된다. Referring to FIG. 11, in the case where the thickness of the raw material before machining of the heat transfer pipe 1 is 0.5 mm, as described above, the thickness after machining should be 0.3 mm or more, which is 3/5 of the raw material thickness.

도 11의 표에서는 관의 직경이 표준 규격인 12.7mm, 16mm, 19.05mm인 경우에, 관이 내주면에 나선형으로 돌기가 형성된 Ridge type과 내주면에 나선형으로 돌기가 형성되지 않은 Non-Ridge type으로 나누어서 R/t값에 대해 정리하였다. In the table of FIG. 11, when the diameter of the pipe is 12.7 mm, 16 mm, and 19.05 mm, which are standard sizes, the pipe is divided into a ridge type in which a spiral protrusion is formed on the inner peripheral surface and a non-ridge type in which no spiral protrusion is formed on the inner peripheral surface R / t values.

여기서 R/t 값을 표시한 이유는, 전열관에서 발생되는 최대주응력은 원주방향에서 발생되는 응력이 되고, 상기 원주 방향 응력은 R/t값에 비례하기 때문이다. (원주방향응력= P*R/t, P=압력)The reason why the R / t value is indicated is that the maximum principal stress generated in the heat transfer tube is the stress generated in the circumferential direction and the circumferential stress is proportional to the R / t value. (Circumferential stress = P * R / t, P = pressure)

따라서 전열관의 R/t 값이 낮추어 설계할수록, 상기 전열관(1)에서 발생되는 응력이 낮아지므로 상기 전열관(1)의 안정성을 보장할 수 있다. Therefore, as the R / t value of the heat transfer pipe is lowered, the stress generated in the heat transfer pipe 1 is lowered, so that the stability of the heat transfer pipe 1 can be assured.

도 11의 표를 참조하면, 관의 직경이 12.7mm 인 경우 Ridge type은 R/t 값이 20.333이 되고, Non-Ridge type은 20이 된다. 관의 직경이 16mm 인 경우 Ridge type은 R/t 값이 25.5가 되고, Non-Ridge type은 25.833이 된다. 관의 직경이 19.05mm 인 경우 Ridge type은 R/t 값이 30.917이 되고, Non-Ridge type은 30.583이 된다. 따라서, 원소재가 두께가 0.5mm 인 경우에는 최저두께가 0.3mm이상이어야 하고, 이때 발생되는 R/t 값은 직경이 19.05mm의 Ridge type 관이 30.917로 가장 높은 값을 갖는다. Referring to the table of FIG. 11, when the diameter of the pipe is 12.7 mm, the R / T value becomes 20.333 and the non-ridge type becomes 20. When the diameter of the pipe is 16 mm, the R / t value becomes 25.5 and the non-ridge type becomes 25.833. When the diameter of the pipe is 19.05 mm, the R / t value is 30.917 and the non-ridge type is 30.583. Therefore, when the thickness of the raw material is 0.5 mm, the minimum thickness should be 0.3 mm or more. The R / t value at this time is 30.917, which is the highest value of the ridge type pipe having the diameter of 19.05 mm.

도 12를 참조하면 전열관(1)의 가공 전 원소재 두께가 1.2mm 인 경우에는, 가공 후의 두께가 원소재 두께의 3/5 인 0.72mm 이상이어야 상기 전열관(1)의 안정성이 보장된다. Referring to Fig. 12, when the thickness of the raw material before machining of the heat transfer tube 1 is 1.2 mm, the thickness of the heat transfer tube 1 should be 0.72 mm or more, which is 3/5 of the thickness of the raw material.

도 12의 표에서도 도 11과 마찬가지로, 관의 직경이 표준 규격인 12.7mm, 16mm, 19.05mm인 경우에, 관이 내주면에 나선형으로 돌기가 형성된 Ridge type과 내주면에 나선형으로 돌기가 형성지 않은 Non-Ridge type으로 나누어서 R/t값에 대해 정리하였다. 12, when the diameter of the tube is 12.7 mm, 16 mm, or 19.05 mm, which is a standard size, the ridge type in which the tube has a spiral protrusion on the inner peripheral surface and the Non- -Ridge type, and the R / t value is summarized.

도 12의 표를 참조하면, 관의 직경이 12.7mm 인 경우 Ridge type은 R/t 값이 7.7917이 되고, Non-Ridge type은 7.6528이 된다. 관의 직경이 16mm 인 경우 Ridge type은 R/t 값이 10.083이 되고, Non-Ridge type은 9.9444가 된다. 관의 직경이 19.05mm 인 경우 Ridge type은 R/t 값이 12.201이 되고, Non-Ridge type은 12.063이 된다. 따라서, 원소재가 두께가 1.2mm 인 경우에는 최저두께가 0.72mm이상이어야 하고, 이때 발생되는 R/t 값은 직경이 12.7mm의 Non-Ridge type 관이 7.6528로 가장 낮은 값을 갖는다.Referring to the table of FIG. 12, when the diameter of the pipe is 12.7 mm, the R / T value becomes 7.7917 and the non-ridge type becomes 7.6528. When the pipe diameter is 16 mm, the R / T value is 10.083 and the non-ridge type is 9.9444. When the diameter of the pipe is 19.05 mm, the R / t value is 12.201 and the non-ridge type is 12.063. Therefore, when the thickness of the raw material is 1.2 mm, the minimum thickness should be 0.72 mm or more, and the R / t value generated at this time is the lowest value of 7.6528 for the non-ridge type pipe having a diameter of 12.7 mm.

도 11 및 도 12를 통해, 전열관의 R/t값의 안전범위는 전열관에 쓰이는 파이프의 규격을 기준으로 7.65 ≤ R/t ≤ 30.917을 만족해야 함을 확인할 수 있다. 다시 설명하면, 상기 인발 과정 후의 상기 관(10)의 내주면으로부터 상기 관(10)의 외주면까지의 두께가 상기 인발 과정 전의 두께의 3/5 이상인 경우에는, 전열관 파이프의 규격을 기준으로 R/t 값이 7.65 ≤ R/t ≤ 30.917을 만족하게 된다. 11 and 12, it can be confirmed that the safety range of the R / t value of the heat transfer pipe satisfies 7.65 ≦ R / t ≦ 30.917 based on the standard of the pipe used for the heat transfer pipe. When the thickness from the inner circumferential surface of the pipe 10 to the outer circumferential surface of the pipe 10 after the pulling process is 3/5 or more of the thickness before the pulling process, R / t Value satisfies 7.65? R / t? 30.917.

도 14는 본 발명의 일 실시 예에 따른 칠러 시스템의 구성을 보여주는 도면이고, 도 15은 본 발명의 일 실시 예에 따른 칠러 모듈의 구성을 보여주는 시스템 도면이다. FIG. 14 is a diagram illustrating a configuration of a chiller system according to an embodiment of the present invention, and FIG. 15 is a system diagram illustrating a configuration of a chiller module according to an embodiment of the present invention.

도 14 및 도 15을 참조하면, 본 발명의 일 실시 예에 따른 칠러 시스템(300)에는, 냉동 사이클이 형성되는 칠러 모듈(400)과, 상기 칠러 모듈(400)에 냉각수를 공급하는 냉각탑(320) 및 상기 칠러 모듈(400)과 열교환 되는 냉수가 순환하는 냉수 수요처(330)가 포함된다. 상기 냉수 수요처(330)는 냉수를 이용하여 공기조화를 수행하는 장치 또는 공간으로 이해될 수 있다.14 and 15, a chiller system 300 according to an embodiment of the present invention includes a chiller module 400 in which a refrigeration cycle is formed, a cooling tower 320 for supplying cooling water to the chiller module 400, And a cold water consumer 330 through which the cold water to be heat-exchanged with the chiller module 400 circulates. The cold water consumer 330 can be understood as an apparatus or a space for performing air conditioning using cold water.

상기 칠러 모듈(400)과 냉각탑(320)의 사이에는, 냉각수 순환유로(340)가 제공된다. 상기 냉각수 순환유로(340)는 냉각수가 상기 냉각탑(320)과 칠러 모듈(400)의 응축기(420)를 순환하도록 가이드 하는 배관으로서 이해될 수 있다.A cooling water circulation flow path 340 is provided between the chiller module 400 and the cooling tower 320. The cooling water circulating passage 340 can be understood as a pipe for guiding the cooling water to circulate through the cooling tower 320 and the condenser 420 of the chiller module 400.

상기 냉각수 순환유로(340)에는, 냉각수가 상기 응축기(420)로 유입되도록 가이드 하는 냉각수 입수유로(342) 및 상기 응축기(420)에서 가열된 냉각수가 상기 냉각탑(320)으로 유동하도록 가이드 하는 냉각수 출수유로(344)가 포함된다.The cooling water circulation flow path 340 is provided with a cooling water intake flow path 342 for guiding the cooling water to flow into the condenser 420 and a cooling water outflow channel 342 for guiding the cooling water heated by the condenser 420 to flow to the cooling tower 320 And a flow path 344 are included.

상기 냉각수 입수유로(342) 및 냉각수 출수유로(344) 중 적어도 하나의 유로에는, 냉각수의 유동을 위하여 구동되는 냉각수 펌프(346)가 제공된다. 일례로, 도 12에는, 상기 냉각수 입수유로(342)에 상기 냉각수 펌프(346)가 제공되는 것으로 도시된다.At least one of the cooling water intake flow path 342 and the cooling water outflow flow path 344 is provided with a cooling water pump 346 driven to flow the cooling water. For example, in FIG. 12, the cooling water intake flow path 342 is shown as being provided with the cooling water pump 346.

상기 냉각수 출수유로(344)에는, 상기 냉각탑(320)으로 유입되는 냉각수의 온도를 감지하는 출수 온도센서(347)가 제공된다. 그리고, 상기 냉각수 입수유로(342)에는, 상기 냉각탑(320)으로부터 토출되는 냉각수의 온도를 감지하는 입수 온도센서(348)가 제공된다. The cooling water outflow channel 344 is provided with an outflow temperature sensor 347 for sensing the temperature of the cooling water flowing into the cooling tower 320. An intake temperature sensor 348 for sensing the temperature of the cooling water discharged from the cooling tower 320 is provided in the cooling water intake flow path 342.

상기 칠러 모듈(400)과 냉수 수요처(330)의 사이에는, 냉수 순환유로(350)가 제공된다. 상기 냉수 순환유로(350)는 냉수가 상기 냉수 수요처(330)와 칠러 모듈(400)의 증발기(440)를 순환하도록 가이드 하는 배관으로서 이해될 수 있다.A cold water circulation channel 350 is provided between the chiller module 400 and the cold water consumer 330. The cold water circulating passage 350 can be understood as a pipe for guiding the cold water to circulate the cold water consumer 330 and the evaporator 440 of the chiller module 400.

상기 냉수 순환유로(350)에는, 냉수가 상기 증발기(420)로 유입되도록 가이드 하는 냉수 입수유로(352) 및 상기 증발기(440)에서 냉각된 냉수가 상기 냉수 수요처(330)로 유동하도록 가이드 하는 냉수 출수유로(354)가 포함된다.The cold water circulation passage 350 is provided with a cold water intake passage 352 for guiding cold water to the evaporator 420 and a cold water supply passage 352 for guiding the cold water cooled in the evaporator 440 to the cold water consumer 330 An outflow channel 354 is included.

상기 냉수 입수유로(352) 및 냉수 출수유로(354) 중 적어도 하나의 유로에는, 냉수의 유동을 위하여 구동되는 냉수 펌프(356)가 제공된다. 일례로, 도 12에는, 상기 냉수 입수유로(352)에 상기 냉수 펌프(356)가 제공되는 것으로 도시된다.A cold water pump 356 driven for the flow of cold water is provided in at least one of the cold water supply channel 352 and the cold water outflow channel 354. For example, in FIG. 12, the cold water supply passage 352 is shown to be provided with the cold water pump 356.

상기 냉수 수요처(330)는 공기를 냉수와 열교환시키는 수냉식 공조기일 수 있다. The cold water consumer 330 may be a water-cooled air conditioner for exchanging air with cold water.

일례로, 상기 냉수 수요처(330)에는, 실내 공기와 실외 공기를 혼합한 후 혼합 공기를 냉수와 열교환시켜 실내로 토출하는 에어 핸들링 유닛(AHU, Air Handling Unit), 실내에 설치되어 실내 공기를 냉수와 열교환 시킨 후 실내로 토출하는 팬 코일 유닛(FCU, Fan Coil Unit) 및 실내의 바닥에 매설된 바닥 배관유닛 중 적어도 하나의 유닛이 포함될 수 있다.For example, the cold water consumer 330 includes an air handling unit (AHU) (Air Handling Unit) that mixes indoor air and outdoor air, then exchanges the mixed air with cold water to discharge the indoor air to the room, A fan coil unit (FCU) that discharges heat to the room after heat exchange with the indoor unit, and a bottom piping unit embedded in the floor of the room.

도 15에는, 일례로 상기 냉수 수요처(330)가 에어 핸들링 유닛으로 구성되는 것으로 도시된다.In Fig. 15, for example, the cold water consumer 330 is shown as being configured as an air handling unit.

상세히, 상기 에어 핸들링 유닛에는, 케이싱(361)과, 상기 케이싱(361)의 내부에 설치되며 냉수가 통과하는 냉수 코일(62) 및 상기 냉수 코일(362)의 양측에 제공되며 실내 공기와 실외 공기를 흡입하여 실내로 송풍시키는 송풍기(363,364)가 포함된다. More specifically, the air handling unit is provided with a casing 361, a cold water coil 62 provided inside the casing 361 through which cold water passes, and cold water coils 362 provided on both sides of the cold water coil 362, And air blowers 363 and 364 for blowing air into the room.

상기 송풍기(363,364)에는, 실내 공기와 실외 공기가 상기 케이싱(361)의 내부로 흡입되도록 하는 제 1 송풍기(363) 및 공조공기가 상기 케이싱(361)의 외부로 배출되도록 하는 제 2 송풍기(364)가 포함된다.The blowers 363 and 364 are provided with a first blower 363 for allowing indoor air and outdoor air to be sucked into the casing 361 and a second blower 364 for blowing out air to the outside of the casing 361 ).

상기 케이싱(361)에는, 실내공기 흡입부(365)와, 실내공기 배출부(366)와, 외기 흡입부(367) 및 공조공기 배출부(368)가 형성된다. An indoor air suction portion 365, an indoor air discharge portion 366, an ambient air suction portion 367, and an air conditioning air discharge portion 368 are formed in the casing 361.

상기 송풍기(363,364)가 구동되면, 실내에서 상기 실내공기 흡입부(365)로 흡입된 공기 중 일부는 실내공기 배출부(366)로 배출되며, 상기 실내공기 배출부(66)로 배출되지 않는 나머지는 상기 외기 흡입부(367)로 흡입된 실외 공기와 혼합되어 냉수 코일(362)과 열교환 된다.When the blowers 363 and 364 are driven, some of the air sucked into the indoor air suction unit 365 from the room is discharged to the indoor air discharge unit 366, and the remaining air discharged to the indoor air discharge unit 66 Is mixed with the outdoor air sucked into the outside air suction unit (367) and exchanges heat with the cold water coil (362).

그리고, 상기 냉수 코일(362)과 열교환 된(냉각된) 혼합 공기는 상기 공조공기 배출부(368)를 통하여 실내로 토출될 수 있다.The mixed air that has been exchanged (cooled) with the cold water coil 362 can be discharged to the room through the air conditioning air discharge unit 368.

상기 칠러 모듈(400)에는, 냉매를 압축하는 압축기(410)와, 상기 압축기(410)에서 압축된 고온 고압의 냉매가 유입되는 응축기(420)와, 상기 응축기(420)에서 응축된 냉매를 감압시키는 팽창장치(431,432) 및 상기 팽창장치(431,432)에서 감압된 냉매를 증발시키는 증발기(440)가 포함된다. The chiller module 400 includes a compressor 410 for compressing a refrigerant, a condenser 420 to which a high temperature and high pressure refrigerant compressed by the compressor 410 flows, a condenser 420 for condensing the refrigerant condensed in the condenser 420, And an evaporator 440 for evaporating the refrigerant decompressed in the expansion devices 431 and 432. The evaporator 440 may be an evaporator,

상기 팽창장치(431,432)에는, 상기 응축기(420)에서 토출된 냉매를 1차로 팽창시키는 제 1 팽창장치(431) 및 이코노마이저(150,Economizer)에서 분리된 냉매를 2차로 팽창하는 제 2 팽창장치(432)가 포함된다.The expansion devices 431 and 432 are provided with a first expansion device 431 for first expanding the refrigerant discharged from the condenser 420 and a second expansion device 432 for expanding the refrigerant separated from the economizer 150 432).

상기 칠러 모듈(400)에는, 상기 압축기(410)의 입구측에 제공되며 상기 증발기(440)에서 토출된 냉매를 상기 압축기(410)로 가이드 하는 흡입배관(401) 및 상기 압축기(410)의 출구측에 제공되며 상기 압축기(410)에서 토출된 냉매를 상기 응축기(420)로 가이드 하는 토출 배관(402)이 포함된다.The chiller module 400 includes a suction pipe 401 provided at an inlet side of the compressor 410 to guide the refrigerant discharged from the evaporator 440 to the compressor 410, And a discharge pipe 402 for guiding the refrigerant discharged from the compressor 410 to the condenser 420.

그리고, 상기 증발기(440)와 상기 압축기(410)의 사이에는, 상기 증발기(440)의 내부에 존재하는 오일을 상기 압축기(410)의 흡입측으로 안내하는 오일회수 배관(408)이 제공된다.An oil return pipe 408 is provided between the evaporator 440 and the compressor 410 to guide the oil present in the evaporator 440 to the suction side of the compressor 410.

상기 응축기(420)와 증발기(440)는 냉매와 물간에 열교환이 가능하도록, 쉘 튜브형(shell and tube) 열교환 장치로 구성된다.The condenser 420 and the evaporator 440 are formed of a shell and tube heat exchanger so as to allow heat exchange between the refrigerant and the water.

상세히, 상기 응축기(420)에는, 외관을 형성하는 쉘(421)과, 상기 쉘(421)의 일측에 형성되며 상기 압축기(410)에서 압축된 냉매가 유입되는 냉매 유입구(422) 및 상기 쉘(421)의 타측에 형성되며 상기 응축기(420)에서 응축된 냉매가 유출되는 냉매 유출구(423)가 포함된다.The condenser 420 includes a shell 421 forming an outer appearance and a coolant inlet 422 formed at one side of the shell 421 and through which the refrigerant compressed by the compressor 410 flows, 421 and a refrigerant outlet 423 through which the refrigerant condensed in the condenser 420 flows out.

그리고, 상기 응축기(420)에는, 상기 쉘(421)의 내부에 제공되며 냉각수의 유동을 가이드 하는 냉각수 유로(425)와, 상기 쉘(421)의 단부 일측에 형성되며 상기 냉각수 유로(425)로 냉각수가 유입되도록 하는 냉각수 유입부(427) 및 상기 쉘(421)의 단부 타측에 형성되며 상기 냉각수 유로(425)로부터 냉각수가 유출되도록 하는 냉각수 유출부(428)가 포함된다.The condenser 420 is provided with a cooling water channel 425 provided inside the shell 421 and guiding the flow of the cooling water and a cooling water channel 425 formed at one side of the end of the shell 421, A cooling water inflow part 427 for allowing the cooling water to flow and a cooling water outflow part 428 formed at the other end of the shell 421 for allowing the cooling water to flow out from the cooling water flow path 425.

상기 냉각수 유입부(427)는 상기 냉각수 입수유로(342)와 연결되며, 상기 냉각수 유출부(428)는 상기 냉각수 출수유로(344)와 연결된다.The cooling water inflow part 427 is connected to the cooling water intake flow path 342 and the cooling water outflow part 428 is connected to the cooling water outflow path 344.

상기 응축기(420)의 냉매 출구측에는, 이코노마이저(450)가 제공된다. 그리고, 상기 이코노마이저(450)의 입구측에는, 상기 제 1 팽창장치(431)가 제공된다. 상기 응축기(420)에서 응축된 냉매는 상기 제 1 팽창장치(431)에서 1차 감암된 후 상기 이코노마이저(450)로 유입된다.At the refrigerant outlet side of the condenser 420, an economizer 450 is provided. At the inlet side of the economizer 450, the first expansion device 431 is provided. The refrigerant condensed in the condenser 420 flows into the economizer 450 after the refrigerant condensed in the condenser 420 is firstly reduced by the first expansion device 431.

상기 이코노마이저(450)는 1차 감압된 냉매 중 액상 냉매와 기상 냉매를 분리시키기 위한 구성으로 이해된다. 분리된 기상 냉매는 상기 압축기(410)로 유입되며, 분리된 액상 냉매는 상기 제 2 팽창장치(432)로 유입되어 2차 감압될 수 있다.The economizer 450 is understood to have a configuration for separating the liquid refrigerant and the gaseous refrigerant in the first reduced-pressure refrigerant. The separated gaseous refrigerant flows into the compressor (410), and the separated liquid refrigerant flows into the second expansion device (432) and can be secondarily reduced in pressure.

상기 증발기(420)에는, 외관을 형성하는 쉘(441)과, 상기 쉘(441)의 일측에 형성되며 상기 제 2 팽창장치(432)에서 팽창된 냉매가 유입되는 냉매 유입구(442) 및 상기 쉘(441)의 타측에 형성되며 상기 증발기(440)에서 증발된 냉매가 유출되는 냉매 유출구(443)가 포함된다. 상기 냉매 유출구(443)는 상기 흡입배관(401)에 연결될 수 있다.The evaporator 420 is provided with a shell 441 forming an outer appearance and a refrigerant inlet 442 formed at one side of the shell 441 and through which the refrigerant expanded in the second expansion device 432 flows, And a refrigerant outlet 443 formed at the other side of the evaporator 440 and through which the refrigerant evaporated in the evaporator 440 flows out. The refrigerant outlet 443 may be connected to the suction pipe 401.

상기 증발기(440)에는, 상기 쉘(441)의 내부에 제공되며 냉수의 유동을 가이드 하는 냉수 유로(445)와, 상기 쉘(441)의 단부 일측에 형성되며 상기 냉수 유로(445)로 냉수가 유입되도록 하는 냉수 유입부(447) 및 상기 쉘(441)의 단부 타측에 형성되며 상기 냉수 유로(445)로부터 냉수가 유출되도록 하는 냉수 유출부(448)가 포함된다.The evaporator 440 is provided with a cold water passage 445 provided inside the shell 441 and guiding the flow of cold water and a cold water passage 445 formed at one side of the end of the shell 441 for supplying cold water to the cold water passage 445 And a cold water outlet 448 formed at the other end of the shell 441 and allowing the cold water to flow out from the cold water passage 445. [

상기 냉수 유입부(447)는 상기 냉수 입수유로(352)와 연결되며, 상기 냉수 유출부(448)는 상기 냉수 출수유로(354)와 연결된다.The cold water inflow portion 447 is connected to the cold water inflow passage 352 and the cold water outflow portion 448 is connected to the cold water outflow passage 354. [

따라서, 본 실시 예에 따른 흡수식 칠러에는 상기 증발기(440)에 냉수가 유동하는 전열관(1)을 원주면에 원주방향으로 교대로 형성된 산부 및 골부를 형성하고, 상기 인발 과정 후의 상기 관의 내주면으로부터 상기 외주면까지의 두께는 상기 인발 과정 전의 두께의 3/5로 하여 관 설비의 내구도가 향상될 수 있고, 응력을 저감하기 위해 큰 비용이 소모되지 않아 효율적인 시공이 가능하다. Accordingly, in the absorption chiller according to the present embodiment, a heat transfer pipe 1 in which cold water flows in the evaporator 440 is formed with a crest portion and a valley portion formed alternately in the circumferential direction on the circumferential surface, The thickness to the outer circumferential surface is 3/5 of the thickness before the drawing process, the durability of the pipe installation can be improved, and a large cost is not consumed to reduce the stress, and efficient construction is possible.

이상에서, 본 발명의 실시예를 구성하는 모든 구성 요소들이 하나로 결합하거나 결합하여 작동하는 것으로 설명되었다고 해서, 본 발명이 반드시 이러한 실시예에 한정되는 것은 아니다. 즉, 본 발명의 목적 범위 안에서라면, 그 모든 구성 요소들이 하나 이상으로 선택적으로 결합하여 작동할 수도 있다. 또한, 이상에서 기재된 "포함하다", "구성하다" 또는 "가지다" 등의 용어는, 특별히 반대되는 기재가 없는 한, 해당 구성 요소가 내재할 수 있음을 의미하는 것이므로, 다른 구성 요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성 요소를 더 포함할 수 있는 것으로 해석되어야 한다. 기술적이거나 과학적인 용어를 포함한 모든 용어들은, 다르게 정의되지 않는 한, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 일반적으로 이해되는 것과 동일한 의미가 있다. 사전에 정의된 용어와 같이 일반적으로 사용되는 용어들은 관련 기술의 문맥상의 의미와 일치하는 것으로 해석되어야 하며, 본 발명에서 명백하게 정의하지 않는 한, 이상적이거나 과도하게 형식적인 의미로 해석되지 않는다. While the present invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiments, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. That is, within the scope of the present invention, all of the components may operate selectively in combination with one or more. Furthermore, the terms "comprises", "comprising", or "having" described above mean that a component can be implanted unless otherwise specifically stated, But should be construed as including other elements. All terms, including technical and scientific terms, have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art to which this invention belongs, unless otherwise defined. Commonly used terms, such as predefined terms, should be interpreted to be consistent with the contextual meanings of the related art, and are not to be construed as ideal or overly formal, unless expressly defined to the contrary.

이상의 설명은 본 발명의 기술 사상을 예시적으로 설명한 것에 불과한 것으로서, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다. 따라서, 본 발명에 개시된 실시예들은 본 발명의 기술 사상을 한정하기 위한 것이 아니라 설명하기 위한 것이고, 이러한 실시예에 의하여 본 발명의 기술 사상의 범위가 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 보호 범위는 아래의 청구범위에 의하여 해석되어야 하며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 기술 사상은 본 발명의 권리범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.
The foregoing description is merely illustrative of the technical idea of the present invention, and various changes and modifications may be made by those skilled in the art without departing from the essential characteristics of the present invention. Therefore, the embodiments disclosed in the present invention are intended to illustrate rather than limit the scope of the present invention, and the scope of the technical idea of the present invention is not limited by these embodiments. The scope of protection of the present invention should be construed according to the following claims, and all technical ideas within the scope of equivalents should be construed as falling within the scope of the present invention.

Claims

내부에 중공부가 형성된 관; 및
상기 관의 외주면에 형성된 다수의 리브를 포함하고,
상기 관은 인발 과정을 통해 제작되며, 상기 인발 과정 후의 상기 관의 내주면으로부터 상기 관의 외주면까지의 두께는 상기 인발 과정 전의 두께의 3/5 이상인 것을 특징으로 하는 전열관.
A tube having a hollow portion formed therein; And
And a plurality of ribs formed on an outer circumferential surface of the tube,
Wherein the tube is manufactured through a drawing process and the thickness from the inner circumferential surface of the tube to the outer circumferential surface of the tube after the drawing process is 3/5 or more of the thickness before the drawing process.

제 1 항에 있어서,
상기 관의 외주면에 원주방향으로 교대로 형성된 산부 및 골부를 더 포함하는 전열관.
The method according to claim 1,
Further comprising a crest portion and a valley portion formed alternately in a circumferential direction on an outer circumferential surface of the pipe.

제 1 항에 있어서,
상기 인발 과정 후에 상기 관의 중심에서부터 상기 관의 외주면까지의 길이와 상기 관의 중심에서부터 상기 관의 내주면까지의 길이를 합하여 2로 나눈 값을 R이라 하고,
상기 인발 과정 후에 상기 관의 두께를 t라 할 때,
7.65 ≤ R/t ≤ 30.917을 만족하는 것을 특징으로 하는 전열관.
The method according to claim 1,
A value obtained by dividing the length from the center of the tube to the outer peripheral surface of the tube and the length from the center of the tube to the inner peripheral surface of the tube by 2,
When the thickness of the pipe after the drawing process is t,
7.65? R / t? 30.917.

제 1 항에 있어서,
상기 관은 내주면에 원주방향으로 형성되며, 교대로 배치되는 산부와 골부를 더 포함하는 전열관.
The method according to claim 1,
Wherein the tube is formed in an inner peripheral surface in a circumferential direction and further includes an ascending portion and a trough portion arranged alternately.

제 1 항에 있어서,
상기 관의 재질은 스테인레스이며,
상기 관은 양측 단부가 용접 가공에 의해 접합되는 접합부를 포함하는 전열관. The method according to claim 1,
The material of the tube is stainless steel,
Wherein the tube includes a joint portion where both end portions are welded together.

제 2 항에 있어서,
상기 관의 중심에서 산부와 골부가 이루는 각을

할 때,

/2-

/6≤ 접합부 위치 ≤

/2+

/6를 만족하고,
이 때,

=360/(산부의 개수 또는 골부의 개수)x2 인 전열관.
3. The method of claim 2,
At the center of the tube,

when doing,

/2-

/ 6? Joint position?

/ 2 +

/ 6,
At this time,

= 360 / (the number of the crest portions or the crest portions) x2.

제 2 항에 있어서,
상기 골부는 상기 접합부가 위치되는 제1골부와 상기 접합부 이외의 영역에 위치되는 다수의 제2골부를 포함하고,
상기 관의 내주면으로부터 상기 제1골부까지의 두께는,
상기 관의 내주면으로부터 상기 다수의 제2골부 중 어느 하나의 제2골부까지의 두께 보다 큰 전열관.
3. The method of claim 2,
Wherein the valley portion includes a first valley portion in which the joining portion is located and a plurality of second valley portions located in an area other than the joining portion,
The thickness from the inner circumferential surface of the tube to the first valley,
And the thickness of the inner circumferential surface of the tube is greater than the thickness from the inner circumferential surface of the tube to the second valley of any one of the plurality of second valleys.

압축기;
상기 압축기에서 압축된 냉매를 응축시키는 응축기; 및
상기 응축기를 통과한 냉매를 냉수와 열교환시키기 위한 증발기를 포함하고,
상기 증발기는, 쉘과, 상기 쉘 내부에 배치되며 냉수가 유동하는 전열관을 포함하고,
상기 전열관은 원주면에 원주방향으로 교대로 형성된 산부 및 골부를 포함하고,
상기 관은 인발 과정을 통해 제작되며, 상기 인발 과정 후의 상기 관의 내주면으로부터 상기 골부까지의 두께는 상기 인발 과정 전의 두께의 3/5 이상인 것을 특징으로 하는 칠러.
compressor;
A condenser for condensing the refrigerant compressed in the compressor; And
And an evaporator for exchanging the refrigerant that has passed through the condenser with cold water,
Wherein the evaporator comprises: a shell; and a heat transfer pipe disposed inside the shell and through which cold water flows,
Wherein the heat transfer tubes include a crest portion and a valley portion alternately formed in a circumferential direction on a circumferential surface,
Wherein the pipe is manufactured through a drawing process and the thickness from the inner circumferential surface of the pipe to the valley after the drawing process is 3/5 or more of the thickness before the drawing process.

제 8 항에 있어서,
상기 전열관의 재질은 스테인레스이며,
상기 전열관은 양측 단부가 용접 가공에 의해 접합되는 접합부를 포함하는 전열관.
9. The method of claim 8,
The material of the heat transfer pipe is stainless steel,
Wherein the heat transfer tubes include joint portions where both end portions are welded together.