KR20150075358A

KR20150075358A - 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판

Info

Publication number: KR20150075358A
Application number: KR1020140176193A
Authority: KR
Inventors: 정성인; 김진호; 임지우
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2013-12-24
Filing date: 2014-12-09
Publication date: 2015-07-03
Also published as: KR101647209B1

Abstract

본 발명은 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판에 관한 것이다.
본 발명의 일 실시형태는 회전하는 한 쌍의 박판주조롤를 포함하는 박판주조기를 이용하여 박주편을 주조하고, 상기 박주편을 열간압연하여 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조하는 방법으로서, 상기 열간압연시 하기 (a) 및 (b)의 조건 중 하나 이상을 만족하는 것을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제공한다.
(a) 압연롤의 벤더량: 30~500kN
(b) 압연롤의 크라운 크기: 50~250㎛

Description

쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판{METHOD FOR MANUFACTURING THIN MARTENSITIC STAINLESS STEEL SHEET USING STRIP CASTER WITH TWIN ROLL AND THIN MARTENSITIC STAINLESS STEEL SHEET PRODUCED UISING THE SAME}

본 발명은 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판에 관한 것이다.

마르텐사이트계 스테인리스 강은 내식성, 경도 그리고 내마모성이 우수하여 각종 도물류나 공기구류에 사용하는데, 특히 면도날, 의료용 칼, 일반 식도 및 가위 등에 사용된다. 일반적인 마르텐사이트계 스테인리스강은 용강을 연속주조공정이나 잉곳으로 슬라브를 제조한 다음 재가열하고 열간압연하는데, 열간압연된 상태에서 강의 조직은 마르텐사이트상, 템퍼드 마르텐사이트상, 페라이트상, 잔류 오스테나이트 상 등이 혼재하여 존재한다. 이러한 열연코일은 열연판 소둔 목적으로 상소둔(batch annealing) 공정을 거쳐 페라이트와 탄화물로 변태되어 연질화되는데, 열연소둔에 의한 연질재는 열연소둔시 형성된 스케일 제거를 위하여 산세공정을 거친다. 산세후 연질의 소재는 냉간압연 또는 제품가공 후 최종수요가 열처리 공정을 거쳐 마르텐사이트강으로 변태되는 것이다.

고급 도물류일수록 무엇보다도 높은 경도가 요구되는데, 이러한 높은 경도 수준은 강의 마르텐사이트 기지조직에 의하여 구현된다. 마르텐사이트 조직은 고온의 오스테나이트를 빠르게 냉각시킬 때 생성되는 매우 경한 미세조직이다. 고온의 오스테나이트상에 고용된 탄소의 함량이 높을수록, 마르텐사이트에 고용되는 탄소가 많아 마르텐사이트 경도는 높아진다. 따라서, 높은 경도를 갖는 마르텐사이트계 스테인리스 강을 제조하기 위해서는 가급적 많은 탄소를 강에 첨가시킬 수 있어야 한다.

그러나, 이러한 마르텐사이트계 강을 제조하기 위해서는 탄소함량을 높여야 하나 이 경우 편석이 심하게 발생하게 되고, 고액공존영역이 높아지는 등 주조성에 매우 취약한 특성이 있다. 또한, 마르텐사이트계 강의 주조를 위해 주로 잉곳 주조법이 사용되고 있는 실정이나, 상기 잉곳 주조법의 경우 느린 냉각속도 때문에 입계에 형성되는 조대한 석출물과 중심부 편석으로 인해 후처리 공정에서 품질저하의 원인이 되므로 많은 어려움을 겪고 있다. 이를 해결하기 위해, 상기 잉곳 주조법을 대체하여 스트립캐스팅 공정이 사용되고 있으며, 이 경우 중심편석이 억제되고, 초기 입계에 크롬카바이드 석출이 저감되어 품질향상이 달성되어 획기적인 공정으로 각광받고 있다.

일반적으로 박판주조법은 정련과정을 거친 용강(1)을 레이들(2)에 수용시키고, 이 수용된 용강(1)을 턴디쉬(3)에 유입시킨 뒤, 침지노즐(4)을 통해 상기 용강(1)을 박판주조롤(5)과 에지댐(6)에 의해 형성되는 공간인 섬프로 공급시킨 후, 상기 용강을 박판주조롤(5) 사이로 지나도록 하여 박주편(7)을 제조한다. 이 때, 상기 박판주조롤(5)의 상부에는 용강의 산화를 방지하기 위하여 메니스커스 실드(8)가 구비되며, 상기 섬프 내부로는 적절한 가스가 주입되어 적정 분위기를 유지하게 된다. 또한, 양 박판주조롤(5)이 만나는 롤 닙(9)을 빠져나오면서 제조되어 나오는 박주편(7)은 압연롤(10)을 거쳐 압연이 된 후 냉각공정을 거쳐 권취 설비(11)에서 권취되어 박강판으로 제조된다.

이 때, 용강으로부터 두께 10mm이하의 박강판을 직접 제조하는 쌍롤식 박판주조공정에 있어서 중요한 기술은, 빠른 속도로 반대방향으로 회전하는 내부 수냉식 쌍롤 사이에 침지 노즐을 통해 용강을 공급하여 원하는 두께의 박판을 균열이 없고 실수율이 향상되도록 제조하는 것이다.

나아가, 이러한 쌍롤식 박판주조공정을 적용하여 취성이 강한 고탄소의 마르텐사이트계 스테인리스강을 제조하기 위해서는, 주조기술도 중요하지만 열간압연시 발생하는 에지크랙을 감소시키는 것이 무엇보다 중요하며, 에지크랙을 유발하는 인장응력을 최소화함으로써 에지품질을 개선할 수 있는 경제적인 주조방법의 개발이 필요하다.

본 발명은 쌍롤식 박판주조기 및 열간압연롤을 이용하여 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조함에 있어 압연롤의 밴더력을 제어하여 에지품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조할 수 있는 방법과 이에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제공하고자 하는 것이다.

본 발명의 일 실시형태는 회전하는 한 쌍의 박판주조롤를 포함하는 박판주조기를 이용하여 박주편을 주조하고, 상기 박주편을 열간압연하여 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조하는 방법으로서, 상기 열간압연시 하기 (a) 및 (b)의 조건 중 하나 이상을 만족하는 것을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법을 제공한다.

(a) 압연롤의 벤더량: 30~500kN

(b) 압연롤의 크라운 크기: 50~250㎛

본 발명의 다른 실시형태는 중량%로, C: 0.3~0.8%, Cr: 12.0~16.0%, Si: 0.2~1.0%, Mn: 0.2~1.0%, Ni: 0.2~1.0%, N: 0.01~0.1%, P: 0.03%이하 및 S: 0.03% 이하를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 에지크랙이 30mm이하인 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제공한다.

본 발명에 따르면, 박판주조기를 이용하여 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조함에 있어 열간압연시 발생하기 쉬운 에지크랙의 발생을 효과적으로 감소시킴으로써 에지품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조할 수 있다.

도 1은 쌍롤식 박판주조법을 개략적으로 나타낸 개략도이다.
도 2는 박주편을 압연하는 모습을 모식적으로 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 3을 관찰한 사진이다.
도 4는 본 발명의 범위를 벗어나는 비교예 3을 관찰한 사진이다.

(a) 압연롤의 벤더량: 30~500kN

(b) 압연롤의 크라운 크기: 50~250㎛

상기 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조하는 방법의 일례에서는 도 1에 도시된 바와 같이, 정련과정을 거친 용강(1)을 레이들(2)에 수용시키고, 이 수용된 용강(1)을 턴디쉬(3)에 유입시킨 뒤, 침지노즐(4)을 통해 상기 용강(1)을 박판주조롤(5)과 에지댐(6)에 의해 형성되는 공간인 섬프로 공급시킨 후, 상기 용강을 박판주조롤(5) 사이로 지나도록 하여 박주편(7)을 제조하며, 이렇게 제조된 박주편(7)을 압연롤(10)에 의해 열간압연한 후 냉각공정을 거쳐 권취 설비(11)에서 권취되어 박강판으로 제조된다.

상기 쌍롤식 박판주조법을 이용하여 마르텐사이트계 스테인리스강을 주조함에 있어 불량율을 높이는 주요인 중 하나로는 에지크랙에 의한 에지품질 저하가 있다. 상기 마르텐사이트계 강은 고탄소에 의한 입계탄화물의 생성으로 고온 인성이 낮아 크랙 민감성이 큰 단점이 있다. 따라서 박판주조법으로 생성된 주편을 압연하는 과정에서 에지크랙이 용이하게 발생하며, 주편의 형상 관리시 또는 코일 형태로 권취시 압연기와 권취기 사이에 걸리는 장력에 의해 크랙이 커져서 판파단의 위험성이 커지게 된다.

에지크랙의 원인은 박주편 형상, 압연전 국부적으로 과냉된 지금에 의한 스컬, 압연조건 등의 불일치이며, 이 중 본 발명에서는 박주편에 의한 요인 이외에 압연시 발생할 수 있는 문제를 근본적으로 해결한 것이다. 통상적으로 열간압연시 이용되는 압연롤에는 상기 압연롤의 굽힘 변화량을 제어하는 벤더가 구비된다. 일반적으로 상기 벤더의 벤더량을 감소시키는 경우에는 박주편의 에지부 압하율이 상승하게 되고, 벤더량을 증가하게 되면 에지부의 압하율이 감소된다.

도 2는 박주편을 압연하는 모습을 모식적으로 나타낸 도면인데, 본 발명에서는 상기 벤더량의 제어를 통해 도 2와 같이 박주편의 크라운에 따라 폭방향으로 균일하게 압연되도록 하는 것을 특징으로 한다. 보다 상세하게는, 열간압연시 압연롤의 벤더량을 30~500kN으로 제어하는 것이다. 상기 벤더량이 30kN 미만일 경우에는 에지부에 가해지는 압하율이 과도하게 높아져 에지 웨이브가 발생하거나 뒤틀림이 발생하여 압연제어가 불안정하게 되고, 500kN을 초과하는 경우에는 에지부에 적은 압하율이 가해져 박주편의 중심부에 비해 에지부의 길이가 덜 늘어나므로 압연시 에지부에 인장응력이 발생하여 에지크랙이 쉽게 발생하게 된다. 따라서, 본 발명에서 제안하는 상기 압연롤의 벤더량은 30~500kN의 범위를 갖는 것이 바람직하고, 에지크랙의 저감을 통한 양호한 에지품질을 구현하기 위해서는 30~300kN의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하다. 보다 더 바람직하게는, 30~150kN의 범위를 갖는 것이 유리하며, 가장 바람직하게는 30~100kN의 범위를 갖는 것이 유리하다. 한편, 상기 언급한 에지 웨이브란 에지부에 높은 압하율이 가해짐에 따라 중심부에 비하여 에지부의 길이가 더 늘어나게 되어 판의 에지부 형상이 웨이브 형태를 갖게 되는 것을 의미하며, 뒤틀림은 양 에지부에 가해지는 압하율에 차이가 발생하여 양 에지부간의 압연속도에 차이가 발생하여 발생하는 결함을 의미한다.

또는, 박주편의 중심부와 에지부에 균일한 압하율이 가해지도록 함으로써 우수한 에지품질을 확보하기 위하여 압연롤의 크라운 크기를 50~250㎛로 제어하는 것이 바람직하다. 상기 압연롤의 크라운 크기가 50㎛미만일 경우에는 에지크랙 발생이 용이하여 실수율 감소의 원인이 될 수 있으며, 250㎛를 초과하는 경우에는 에지웨이브나 뒤틀림에 의한 사행발생으로 인해 주조중단과 같은 문제가 발생할 수 있다. 상기 언급한 압연롤의 크라운 크기란 박주편의 에지와 중심의 높이차(h)를 의미한다(도 2 참조). 따라서, 본 발명에서 제안하는 상기 압연롤의 크라운 크기는 50~250㎛의 범위를 갖는 것이 바람직하고, 양호한 에지품질을 구현하기 위해서는 50~200㎛의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하다. 보다 더 바람직하게는, 50~150㎛의 범위를 갖는 것이 유리하며, 가장 바람직하게는 50~100㎛의 범위를 갖는 것이 유리하다.

한편, 본 발명은 마르텐사이트계 미세조직을 갖는 것이라면 스테인레스 박강판의 합금조성에 대해서 특별히 한정하지 않으나, 보다 바람직한 효과를 구현하기 위해서는, 중량 %로, C: 0.3~0.8%, Cr: 12.0~16.0%, Si: 0.2~1.0%, Mn: 0.2~1.0%, Ni: 0.2~1.0%, N: 0.01~0.1%, P: 0.03%이하 및 S: 0.03% 이하를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 것이 바람직하다. 이하, 본 발명이 제안하는 합금조성에 대해서 설명한다.

C: 0.3~0.8%

탄소(C)는 마르텐사이트계 스테인리스강의 경도를 높이는 원소로서, 면도날 강에서 요구되는 600Hv 이상의 경도를 확보하기 위해서는 0.3%이상 포함되는 것이 바람직하다. 상기 탄소는 그 함량이 증가할수록 열처리에 의하여 생성된 마르텐사이트의 경도가 증가하지만 탄화물의 석출양도 증가하게 되어 내식성과 냉간 가공성이 저하되므로 0.8%이하로 포함되는 것이 바람직하다.

Cr: 12.0~16.0%

크롬(Cr)은 마텐사이트계 스테인리스 강에서 내식성 향상을 위하여 첨가되는 원소로서, 기지조직의 크롬함량이 12%이상이어야 크롬산화피막이 치밀하게 형성되어 내식성 향상에 효과가 있다. 더불어, 다량의 탄화물이 형성되어 기지의 크롬함량을 낮추는 것을 방지함으로써, 크롬산화피막 형성에 의한 내식성을 보다 향상시키기 위해서 상기 Cr이 12.5%이상 첨가되는 것이 보다 바람직하다. 다만, 16%를 초과하는 경우에는 내식성은 향상되나 열처리에 의하여 생성된 마르텐사이트의 경도가 저하하게 되므로 16%이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다.

Si: 0.2~1.0%

실리콘(Si)은 탈산 목적으로 첨가되는 원소로서, 0.2%이하일 경우에는 상기 탈산효과를 충분히 얻기 곤란하므로, 0.2%이상의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 다만, 1.0%를 초과하는 경우에는 냉간 가공성이 현저히 낮아지므로 1.0%이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다.

Mn: 0.2~1.0%

망간(Mn)은 탈산목적과 질소의 고용도를 높이기 위하여 첨가되는 원소로서, 0.2%이하일 경우에는 탈산효과가 충분하지 않으므로, 0.2%이상의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 다만, 1.0%를 초과하는 경우에는 내식성이 저하되므로 1.0%이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다.

Ni: 0.2~1.0%

니켈(Ni)은 마르텐사이트계 스테인리스 강에 첨가되어 탄화물을 형성하지 않고 모재의 내식성을 향상시키는 원소이다. 상기 내식성을 충분히 얻기 위해서는 0.2% 이상 첨가되는 것이 바람직하다. 다만, 1.0%를 초과하는 경우에는 강화열처리 후에 잔류 오스테나이트 형성이 과다하여 높은 경도를 얻을 수 없다. 기존의 마르텐사이트계 스테인리스 강은 강화열처리 시의 오스테나이징(austenitization) 온도와 시간 조건에 의하여, 강화열처리 후의 마르텐사이트 조직의 내식성이 크게 변화하는 단점이 있으나, 본 발명이 제안하는 0.2~1.0%의 Ni첨가는 이러한 단점을 보완하고 특히 공식(pitting)과 틈부식(crevice corrosion)과 같은 국부 내부식을 개선시키는 효과가 있다.

N: 0.01~0.1%

질소(N)는 강화열처리에 의하여 경도를 상승시키고 공식(pitting)과 틈부식(crevice corrosion) 저항성을 개선시키기 위하여 첨가되는 원소이다. 상기 효과를 얻기 위해서는 0.01% 이상 첨가되는 것이 바람직하나, 0.1%를 초과하는 경우에는 주조시 질소기포를 발생시켜 기공이나 핀홀을 생성시키므로, N의 함량은 0.01~0.1%의 범위를 갖는 것이 바람직하다.

P: 0.03%이하

인(P)은 강 중 불순물로서 존재하는 원소로서, 그 함량이 과다하게 되면 결정입계에 편재하여 열간가공성을 저하시키므로 그 상한을 0.03%이하로 한정한다.

S: 0.03%이하

황(S)은 P와 마찬가지로 강 중 불순물로서 존재하는 원소로서, 그 함량이 과다하게 되면 결정입계에 편재하거나 유화물(sulfide)를 형성하여 열간가공성을 저하시키므로 그 상한을 0.03%로 한정한다.

상술한 바와 같이 제공되는 본 발명의 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법에 따르면, 열간압연시 박주편의 중심부와 에지부의 압하율 차이가 0.8%이하로서 매우 균일한 압하율의 부여가 가능하며, 이를 통해 에지크랙이 30mm이하로 발생하거나 아예 발생하지 않아 상당히 우수한 에지품질을 확보할 수 있다. 통상적으로 마르텐사이트계 스테인리스강의 제조시 에지크랙이 60mm이하의 범위내에서 발생하게 되고, 이에 따라, 박강판의 에지부를 60mm 정도 트리밍하는 것을 고려하였을 때, 이는 본 발명의 방법이 매우 우수한 에지품질을 확보하고 있음을 보여준다.

이하, 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기 실시예는 본 발명을 보다 상세히 설명하기 위한 예시일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하지 않는다.

(실시예 1)

중량%로, C: 0.65%, Cr: 13.5%, Si: 0.3%, Mn: 0.65%, Ni: 0.2%, N: 0.03%, P: 0.02%, S: 0.001%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용강을 쌍롤식 박판주조법을 이용하여 박주편을 얻었다. 상기 박주편의 폭은 1300mm, 두께는 3.0mm였으며, 상기 박주편은 열간압연 및 귄취되어 2mm의 두께를 갖는 박강판으로 제조되었다. 한편, 상기 열간압연시 압연롤의 벤더량은 하기 표 1과 같이 제어되었으며, 압연롤의 크라운 크기는 30㎛였다. 이와 같이 제조된 박강판에 대하여 30mm를 초과하는 에지크랙, 에지웨이브 및 뒤틀림 발생여부, 박강판의 중심부와 에지부의 압하율 차이를 관찰한 뒤, 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.

구분	벤더량 (kN)	에지크랙(30mm초과) 발생여부	에지웨이브 발생여부	뒤틀림(사행) 발생여부	압하율 차이 (%)
비교예1	10	×	○	○	0.1
비교예2	20	×	○	○	0.1
발명예1	30	×	×	×	0.2
발명예2	50	×	×	×	0.3
발명예3	100	×	×	×	0.4
발명예4	300	×	×	×	0.6
발명예5	500	×	×	×	0.8
비교예3	600	○	×	×	1.0
비교예4	800	○	-	-	1.1

상기 표 1을 통해 알 수 있듯이, 본 발명이 제안하는 벤더량 조건을 만족하는 발명예 1 내지 5의 경우에는 균일한 압하율이 부여되어 30mm를 초과하는 에지크랙이 발생하지 않아 표면품질이 양호할 뿐만 아니라, 에지 웨이브 또는 뒤틀림 또한 발생하지 않아 우수한 형상품질을 확보하고 있음을 알 수 있다.

그러나, 본 발명이 제안하는 벤더량의 조건에 미치지 못하는 비교예 1 및 2의 경우에는 에지부에 높은 압하량이 부여되어 에지크랙은 발생하지 않았으나 과도한 압하량에 의해 에지웨이브와 뒤틀림이 발생하였음을 알 수 있다.

반면, 본 발명이 제안하는 벤더량을 초과하는 비교예 3 및 4의 경우에는 중심부에 비하여 에지부에 낮은 압하율이 부여됨에 따라 에지크랙이 발생하였음을 알 수 있고, 특히, 비교예 4의 경우에는 에지크랙이 심하게 발생하여 판파단이 일어났다.

도 3 및 4는 각각 발명예 3과 비교예 3의 박강판을 관찰한 사진이다. 도 3 및 4를 통해 알 수 있듯이, 본 발명의 조건을 만족하는 발명예 3의 경우에는 에지크랙이 발생하지 않아 에지부의 품질이 우수한 것을 확인할 수 있는데 반하여, 비교예 3의 경우에는 과도한 벤더량이 부여됨에 따라 에지크랙이 발생하였음을 확인할 수 있다.

(실시예 2)

벤더량 600kN으로 하고, 압연롤의 크라운을 하기 표 2와 같이 제어하는 것만 달리하여 실시예 1과 동일한 조건으로 박강판을 제조하였으며, 이와 같이 제조된 박강판에 대하여 30mm를 초과하는 에지크랙, 에지웨이브 및 뒤틀림 발생여부를 관찰한 뒤, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.

구분	크라운 크기 (㎛)	에지크랙(30mm초과) 발생여부	에지웨이브 발생여부	뒤틀림(사행) 발생여부
비교예5	0	○	×	×
비교예6	30	○	×	×
발명예6	50	×	×	×
발명예7	80	×	×	×
발명예8	100	×	×	×
발명예9	150	×	×	×
발명예10	200	×	×	×
발명예11	250	×	×	×
비교예8	300	×	○	○

상기 표 2를 통해 알 수 있듯이, 본 발명이 제안하는 압연롤의 크라운 크기 조건을 만족하는 발명예 6 내지 11의 경우에는 균일한 압하율이 부여되어 30mm를 초과하는 에지크랙이 발생하지 않아 표면품질이 양호할 뿐만 아니라, 에지 웨이브 또는 뒤틀림 또한 발생하지 않아 우수한 형상품질을 확보하고 있음을 알 수 있다.

그러나, 본 발명이 제안하는 압연롤의 크라운 크기 조건에 미치지 못하는 비교예 5 및 6의 경우에는 중심부에 비하여 에지부에 낮은 압하율이 부여됨에 따라 에지크랙이 발생하였음을 알 수 있으며, 본 발명이 제안하는 압연롤의 크라운 크기를 초과하는 비교예 8의 경우에는 에지부에 높은 압하량이 부여되어 에지크랙은 발생하지 않았으나 과도한 압하량에 의해 에지웨이브와 뒤틀림이 발생하였음을 알 수 있다.

1: 용강
2: 레이들
3: 턴디쉬
4: 침지노즐
5: 박판주조롤
6: 에지댐
7: 박주편
8: 메니스커스 실드
9: 롤 닙
10: 압연롤
11: 권취 설비

Claims

회전하는 한 쌍의 박판주조롤를 포함하는 박판주조기를 이용하여 박주편을 주조하고, 상기 박주편을 열간압연하여 마르텐사이트계 스테인레스 박강판을 제조하는 방법으로서,
상기 열간압연시 하기 (a) 및 (b)의 조건 중 하나 이상을 만족하는 것을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법.
(a) 압연롤의 벤더량: 30~500kN
(b) 압연롤의 크라운 크기: 50~250㎛
청구항 1에 있어서,
상기 압연롤의 벤더량은 30~300kN인 것을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법.
청구항 1에 있어서,
상기 압연롤의 크라운 크기는 50~200㎛인 것을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법.
청구항 1에 있어서,
상기 박강판은 중량%로, C: 0.3~0.8%, Cr: 12.0~16.0%, Si: 0.2~1.0%, Mn: 0.2~1.0%, Ni: 0.2~1.0%, N: 0.01~0.1%, P: 0.03%이하 및 S: 0.03% 이하를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법.
청구항 1에 있어서,
상기 열간압연시 박주편의 중심부와 에지부의 압하율 차이는 0.8%이하인 쌍롤식 박판주조기를 이용한 마르텐사이트계 스테인레스 박강판의 제조방법.
중량%로, C: 0.3~0.8%, Cr: 12.0~16.0%, Si: 0.2~1.0%, Mn: 0.2~1.0%, Ni: 0.2~1.0%, N: 0.01~0.1%, P: 0.03%이하 및 S: 0.03% 이하를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 에지크랙이 30mm이하인 마르텐사이트계 스테인레스 박강판.