KR20150074933A - Grain oriented electrical steel and preparation method thereof - Google Patents

Grain oriented electrical steel and preparation method thereof Download PDF

Info

Publication number
KR20150074933A
KR20150074933A KR1020130163188A KR20130163188A KR20150074933A KR 20150074933 A KR20150074933 A KR 20150074933A KR 1020130163188 A KR1020130163188 A KR 1020130163188A KR 20130163188 A KR20130163188 A KR 20130163188A KR 20150074933 A KR20150074933 A KR 20150074933A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
grain
temperature
annealing
electrical steel
Prior art date
Application number
KR1020130163188A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
고경준
양일남
김병구
박창빈
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020130163188A priority Critical patent/KR20150074933A/en
Priority to CN201410790518.XA priority patent/CN104726795B/en
Publication of KR20150074933A publication Critical patent/KR20150074933A/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

The present invention relates to an oriented electrical steel sheet comprising: 2.0-4.5 wt% of Si; 0.005-0.040 wt% of Al; 0.20 wt% or less of Mn (exclusive of 0 wt%); 0.04-0.08 wt% of C; 0.0010-0.006 wt% of N; 0.0010-0.006 wt% of S; 0.03-0.09 wt% of Sn; 0.01-0.05 wt% of Sb; 0.01-0.05 wt% of P; and the remainder consisting of Fe and inevitable impurities, having 30% or less of coarse grains greater than 40 μm with respect to a total area having an average crystal grain size (Ra) of a crystal grain obtained through a first decrystallization within a specific range, and to a manufacturing method capable of providing the oriented electrical steel sheet. The present invention provides the oriented electric steel sheet having a loss of low wattage, a high magnetic flux density, and a high magnetic property in a low magnetic field; and the manufacturing method thereof.

Description

방향성 전기강판 및 이의 제조방법{GRAIN ORIENTED ELECTRICAL STEEL AND PREPARATION METHOD THEREOF}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a grain-oriented electrical steel sheet,

본 발명은 방향성 전기강판 및 이의 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 저자장영역에서 철손이 낮고 자속 밀도가 높을 뿐만 아니라, 높은 자성을 갖는 방향성 전기강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a directional electrical steel sheet and a method for manufacturing the same, and more particularly, to a directional electrical steel sheet having a low iron loss and a high magnetic flux density in the authors' field and a high magnetic property, and a method for manufacturing the same.

전기강판이라 함은 전기 기계나 전기기구의 소재로 사용되는 규소강판을 의미하는 것으로서, 크게 방향성 전기강판과 무방향성 전기강판으로 나눌 수 있다. 그 중 방향성 전기강판은 고스(Goss)가 발견하고 제안한 바대로 결정면의 방위가 {110}면이고, 압연방향의 결정방위는 <001>축에 평행하는 일명 고스집합조직을 가지는 결정립들로 구성되는 강판을 의미한다. 이러한 강판은 압연방향으로 자기 특성이 우수하다는 특징을 가진다.The term "electrical steel sheet" means a silicon steel sheet used as a material of an electric machine or an electric appliance, and can be broadly divided into a directional electric steel sheet and a non-directional electric steel sheet. Among them, the grain oriented electrical steel sheet is composed of grains having a goss texture with a crystal plane orientation of {110} plane and a crystal orientation parallel to the <001> axis, as suggested by Goss and proposed by Goss Steel plate. Such a steel sheet is characterized in that it has excellent magnetic properties in the rolling direction.

강판의 방위가 고스 방위에 가깝도록 하여 자기 특성이 매우 우수한 강판을 제조하기 위해서는 모든 결정의 방위가 상기 고스 방위에 일치할 필요가 있다. 그러나, 전기강판에 있어 결정의 방위는 결정마다 다르게 분포하기 때문에 이를 고스 방위에 가깝도록 일치시키기 위해서는 고스 조직에 가까운 결정만 존재하도록 하는 재결정 과정을 거치게 된다. 이러한 재결정을 먼저 일어나는 후술하는 1차 재결정과 구별하기 위하여 2차 재결정이라 한다.It is necessary that the orientation of all crystals coincide with the Goss orientation in order to produce a steel sheet having a very high magnetic property with the orientation of the steel sheet being close to the Goss orientation. However, since the orientations of the crystals in the electrical steel sheet are different from one crystal to another, it is necessary to carry out a recrystallization process in order to make crystals close to the Goss structure exist. This recrystallization is referred to as secondary recrystallization in order to distinguish it from primary recrystallization which will be described later.

1차 재결정은 통상 냉간압연 이후 실시되는 탈탄소둔 직후 또는 탈탄소둔과 함께 이루어지게 되는데, 상기 1차 재결정에 의해서 균일하고 적절한 입도의 결정립들이 형성되게 된다. 상기 1차 재결정된 강판은 이후 고스 방위를 갖추기에 적절한 온도에서 2차 재결정됨으로써 자성이 우수한 고스 방위를 갖춘 강판으로 제조될 수 있다. The primary recrystallization is usually performed immediately after the decarburization annealing or after the decarburization annealing performed after the cold rolling. The primary recrystallization results in the formation of uniform and granular grains having a proper grain size. The primary recrystallized steel sheet can be subsequently produced by a secondary recrystallization at a suitable temperature so as to have a Goss orientation and thereby to a steel sheet having a good magnetic orientation.

그런데, 상기 1차 재결정된 강판 중 각각 다른 방위를 가진 결정립들의 크기가 다를 경우에는 비록 고스 방위를 갖추기에 적절한 온도에서 2차 재결정이 일어난다 하더라도, 소위 사이즈 어드밴티지(size advantage) 즉, 큰 결정립이 작은 결정립보다 안정한 효과에 의해 방위에 관계없이 큰 결정립이 우세하게 성장할 가능성이 높아지게 되며 그 결과 고스 방위에서 벗어난 결정립의 비율이 높아지게 되는 결과가 빚어진다.However, when the size of the grains having different orientations among the primary recrystallized steel sheets are different, even if the secondary recrystallization occurs at a temperature suitable for achieving the Goss orientation, a so-called size advantage, that is, There is a higher possibility that large grains grow predominantly regardless of the orientation due to the stabilizing effect than the crystal grains, and as a result, the ratio of crystal grains deviating from the Goss orientation is increased.

따라서, 적절한 2차 재결정 온도까지는 재결정이 일어나지 않도록 결정립의 성장을 억제하는 수단이 필요하게 된다. 강판의 내부에서 이러한 역할을 하는 수단은 첨가된 성분의 편석이나 석출 등에 의해 구현될 수 있게 되는데, 이러한 역할을 하는 첨가원소를 억제제(inhibitor)라 한다. Therefore, a means for suppressing the growth of crystal grains is required so that recrystallization does not occur up to an appropriate secondary recrystallization temperature. The means of performing such a role in the steel sheet can be realized by segregation or precipitation of the added components, and the additive element serving as such is called an inhibitor.

상기와 같은 억제제로 널리 이용되었던 것은 MnS나 MnSe 등과 같은 원소를 들 수 있다. 그러나 MnS를 억제제로 이용하는 방법들은 MnS를 형성하기 위해서 슬라브를 1300℃ 이상으로 아주 높은 온도로 재가열하여야 하므로 제조설비의 유지 및 제조원가상 고비용의 문제가 있다. Elements such as MnS and MnSe which have been widely used as the above inhibitors can be mentioned. However, the methods using MnS as an inhibitor have to reheat the slab to a very high temperature of 1300 ° C or more in order to form MnS, and thus there is a problem of manufacturing facility maintenance and manufacturing cost.

따라서, 슬라브의 재가열온도를 감소시킬 수 있는 억제제의 도입이 필요하게 되었다. 이러한 요구에 발맞추어 제공된 억제제가 바로 질화물계 억제제이다. Therefore, it is necessary to introduce an inhibitor capable of reducing the reheating temperature of the slab. The inhibitor provided in response to this demand is a nitride-based inhibitor.

상기 질화물계 억제제의 장점은 통상의 과정으로 냉연판을 제조한 후 탈탄 소둔과 동시에 또는 탈탄소둔을 거친 이후 상기 냉연판을 질소분위기에 둠으로써 질소가 강판내부로 침투하기 용이한 조건을 형성시킴으로써 침투한 질소가 강판 중의 질화물 형성원소와 반응하여 질화물을 형성하고 상기 질화물이 억제제의 역할을 하게 되는 것이다. 상기 질화물로는 AlN, (Al, Si)N 등과 같은 질화물을 들 수 있다.The advantage of the nitride-based inhibitor is that the cold-rolled steel sheet is prepared in the usual manner and then subjected to decarburization annealing or decarburization annealing, and then the cold-rolled steel sheet is placed in a nitrogen atmosphere to form a condition in which nitrogen easily penetrates into the steel sheet, A nitrogen reacts with a nitride-forming element in the steel sheet to form a nitride, and the nitride acts as an inhibitor. Examples of the nitride include AlN, (Al, Si) N, and the like.

냉연판의 탈탄 소둔과 동시 또는 그 이후 적절한 온도에서 질화를 실시하면 되므로 가열온도는 통상의 열연시 재가열온도와 유사한 온도로 하면 되며, 이러한 가열패턴을 '슬라브 저온가열'이라 한다.Since the nitriding should be performed at a suitable temperature simultaneously with or after the decarburization annealing of the cold rolled sheet, the heating temperature may be set to a temperature similar to the reheating temperature during normal hot rolling, and this heating pattern is referred to as 'slab low temperature heating'.

그런데, 상기와 같은 질화법을 이용하는 저온가열 방식 역시 질소만으로는 자성 향상에는 한계가 있다는 단점이 있었다. 따라서 방향성 전기강판의 자성을 더욱 향상시키기 위한 방법으로 강판의 성분을 제어하여 자성을 더욱 향상시켜주는 방향성 전기강판을 개발할 필요가 있다.However, the low-temperature heating method using the nitriding method has a disadvantage in that the improvement of the magnetic properties is limited only with nitrogen. Therefore, it is necessary to develop a grain-oriented electrical steel sheet which further improves the magnetic property by controlling the composition of the steel sheet as a method for further improving the magnetic properties of the grain-oriented electrical steel sheet.

본 발명은 저자장영역에서 철손이 낮고 자속 밀도가 높을 뿐만 아니라, 높은 자성을 갖는 방향성 전기강판을 제공하기 위한 것이다. The present invention is to provide a directional electric steel sheet having a low magnetic iron loss and a high magnetic flux density in the author's field and a high magnetic property.

또한, 본 발명은 상기 방향성 전기강판의 제조방법을 제공하기 위한 것이다. The present invention also provides a method of manufacturing the directional electrical steel sheet.

또한, 본 발명은 상기 방향성 전기 강판의 제조방법으로부터 얻어지는 방항성 전기강판을 제공하기 위한 것이다. The present invention also provides a rust-preventive electrical steel sheet obtained from the above-described method for producing a directional electrical steel sheet.

본 발명은 Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어지며, 40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하이고, 1차 재결정의 결정립 평균 결정 입도(Ra)가 하기 일반식1을 만족하는 방향성 전기강판을 제공한다. The present invention relates to a steel sheet comprising 2.0 to 4.5 wt% of Si, 0.005 to 0.040 wt% of Al, 0.20 wt% or less of Mn (excluding 0 wt%), 0.04 to 0.08 wt% of C, 0.0010 to 0.006 wt% of N, 0.001 to 0.006 wt.%, Sn: 0.03 to 0.09 wt.%, Sb: 0.01 to 0.05 wt.%, P: 0.01 to 0.05 wt.% And balance Fe and other impurities, % Or less and the crystal grain average crystal grain size (Ra) of the primary recrystallization satisfies the following general formula (1).

[일반식1][Formula 1]

18 ≤Ra≤50×<Sn>+2018? Ra? 50? Sn? + 20

상기 일반식1에서, <Sn>은 방향성 전기강판 중 Sn의 함량(중량%)이다. In the general formula (1), < Sn > is the content (% by weight) of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet.

또한, 상기 방향성 전기강판은 하기 일반식2를 만족한다. Further, the grain-oriented electrical steel sheet satisfies the following general formula (2).

[일반식2][Formula 2]

0.037 ≤ <P>+0.5*<Sb> ≤0.0630.037 < P > + 0.5 * < Sb >

상기 일반식2에서, <P> 및 <Sb> 각각은 방향성 전기강판 중 P 및 Sb 의 함량(중량%)이다.In the general formula 2, <P> and <Sb> are contents (% by weight) of P and Sb in the grain-oriented electrical steel sheet, respectively.

또한, 상기 방향성 전기강판은 0.970 W/kg 이하의 철손(W17 /50) 및 1.900T 이상의 자속 밀도(B8)를 가질 수 있다. Further, the grain-oriented electrical steel may have a core loss (W 17/50) and magnetic flux density (B 8) of less than 1.900T 0.970 W / kg.

상기 철손(W17/50)은 50Hz주파수에서 1.7 Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)을 의미한다. 또한, 상기 자속밀도(B8)은 800 A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)를 의미한다.
The iron loss (W 17/50 ) means an average loss (W / kg) in a rolling direction and a rolling direction perpendicular direction when a magnetic flux density of 1.7 Tesla is induced at a frequency of 50 Hz. Also, the magnetic flux density B 8 means a magnitude (Tesla) of the magnetic flux density induced when a magnetic field of 800 A / m is added.

한편, 본 발명은, Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어진 강 슬라브에 대해 열간압연, 열연판 소둔 및 냉간압연을 실시하여 강판을 제조하는 단계; 상기 냉간압연된 강판에 대하여 800℃ 내지 950℃의 온도 범위에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시하는 단계; 및 상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔된 강판에 대하여 최종 소둔하는 단계를 포함하고, 상기 최종 소둔 단계가 1차 균열 단계, 승온 단계, 및 2차 균열 단계를 포함하며, 상기 최종 소둔 단계가 1차 균열 단계, 승온 단계, 및 2차 균열 단계를 포함하며, 상기 승온 단계는 승온 초기에 18 내지 75℃/hr의 속도로 승온한 후 900℃ 내지 1200℃의 온도 범위에서 승온 속도를 10℃/hr 내지 15℃/hr의 속도로 변경하여 승온하는 것을 특징으로 하는, 방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다. The present invention also provides a method of manufacturing a semiconductor device, comprising: 2.0 to 4.5 wt% of Si; 0.005 to 0.040 wt% of Al; 0.20 wt% or less of Mn; 0.04 to 0.08 wt% 0.001 to 0.006% by weight of S, 0.03 to 0.09% by weight of Sn, 0.01 to 0.05% by weight of Sb and 0.01 to 0.05% by weight of P and the balance Fe and other impurities. Subjecting the sheet to annealing and cold rolling to produce a steel sheet; Subjecting the cold-rolled steel sheet to decarburization annealing and nitriding annealing in a temperature range of 800 ° C to 950 ° C; And a final annealing step for the decarburization annealing and nitrided annealed steel sheets, wherein the final annealing step includes a first cracking step, a temperature elevating step, and a second cracking step, wherein the final annealing step is a first cracking step And a second cracking step, wherein the temperature raising step raises the temperature at a rate of 18 to 75 ° C / hr at the beginning of raising the temperature and then raises the raising rate at a rate of 10 ° C / hr to 15 Deg.] C / hr to raise the temperature of the directional electric steel sheet.

상기 슬라브의 조성이 하기 일반식2를 만족할 수 있다. The composition of the slab may satisfy the following general formula (2).

[일반식2][Formula 2]

0.037 ≤ <P>+0.5*<Sb> ≤0.0630.037 < P > + 0.5 * < Sb >

상기 일반식2에서, <P> 및 <Sb> 각각은 슬라브 중 P 및 Sb 의 함량(중량%)이다.In the general formula 2, < P > and < Sb > are contents (% by weight) of P and Sb in the slab.

또한, 상기 제조되는 방향성 전기강판에서 40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하이고, 1차 재결정의 결정립 평균 결정 입도(Ra)가 하기 일반식1을 만족할 수 있다. Also, in the produced grain-oriented electrical steel sheet, the coarse grain size area fraction exceeding 40 μm is 30% or less, and the crystal grain average grain size (Ra) of the first recrystallization may satisfy the following general formula (1).

[일반식1][Formula 1]

18 ≤ Ra ≤ 50*<Sn>+2018? Ra? 50 * <Sn> +20

상기 일반식1에서, <Sn>은 방향성 전기강판 중 Sn의 함량(중량%)이다. In the general formula (1), < Sn > is the content (% by weight) of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet.

상기 탈탄 소둔 단계는 강판 내부의 잔류 탄소량이 100ppm이하로 제어되는 것을 특징으로 한다. The decarburization annealing step is characterized in that the amount of residual carbon in the steel sheet is controlled to 100 ppm or less.

상기 탈탄 소둔 단계는 800℃ 내지 850℃의 판 온도 및 60℃ 내지 65℃의 노점에서 실시될 수 있다. The decarburization annealing step may be carried out at a plate temperature of 800 ° C to 850 ° C and a dew point of 60 ° C to 65 ° C.

상기 냉간압연된 강판에 대하여 800 내지 950℃의 온도 범위에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시하는 단계는 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계를 포함할 수 있다. The step of performing decarburization annealing and nitriding annealing in the temperature range of 800 to 950 캜 for the cold-rolled steel sheet may include concurrent decarburization and steeping.

상기 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계는 강판 내부의 잔류 질소량이 100~300ppm으로 제어되고, 잔류 탄소량은 20ppm미만으로 제어되는 것을 특징으로 한다.The simultaneous decarburization and sedimentation step is characterized in that the residual nitrogen amount in the steel plate is controlled to 100 to 300 ppm and the residual carbon amount is controlled to be less than 20 ppm.

상기 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계는 800℃ 내지 850℃의 판 온도 및 65℃ 내지 72℃의 노점에서 실시될 수 있다. The simultaneous decarburization and soaking may be carried out at a plate temperature of 800 ° C to 850 ° C and a dew point of 65 ° C to 72 ° C.

상기 방향성 전기강판의 제조방법은 상기 열간압열 이전에 상기 강 슬라브를 1050 내지 1250℃의 온도 범위로 가열하는 단계를 더 포함할 수 있다.
The method may further include heating the steel slab to a temperature ranging from 1050 to 1250 캜 before the hot rolling.

또한, 본 발명은 상기 방향성 전기강판의 제조방법에 의하여 제조되는 방향성 전기강판을 제공한다. The present invention also provides a directional electrical steel sheet produced by the method for producing a directional electrical steel sheet.

본 발명에 따르면, 저자장영역에서 철손이 낮고 자속 밀도가 높을 뿐만 아니라, 높은 자성을 갖는 방향성 전기강판 및 상기 특성을 갖는 방향족 전기강판을 제공할 수 있는 제조 방법이 제공될 수 있다. According to the present invention, it is possible to provide a directional electric steel sheet having a low iron loss and a high magnetic flux density, as well as a high magnetic property, in the authors long range, and a production method capable of providing an aromatic electric steel sheet having the above properties.

이하 발명의 구체적인 구현예에 따른 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조 방법에 관하여 보다 상세하게 설명하기로 한다.
Hereinafter, a method of manufacturing a directional electrical steel sheet and a directional electrical steel sheet according to a specific embodiment of the present invention will be described in detail.

발명의 일 예에 따르면, Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어지며, 40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하이고, 1차 재결정의 결정립 평균 결정 입도(Ra)가 하기 일반식1을 만족하는 방향성 전기강판이 제공될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing a semiconductor device, comprising: 2.0 to 4.5 wt% of Si; 0.005 to 0.040 wt% of Al; 0.20 wt% or less (excluding 0 wt%) of Mn; 0.04 to 0.08 wt% 0.005 to 0.006 wt% of S, 0.03 to 0.09 wt% of Sn, 0.01 to 0.05 wt% of Sb, 0.01 to 0.05 wt% of P and Fe and other impurities of the remainder, A directional electrical steel sheet having an area fraction of 30% or less and an average crystal grain size (Ra) of crystal grains of the first recrystallization satisfying the following general formula (1) can be provided.

[일반식1][Formula 1]

18 ≤ Ra ≤ 50*<Sn>+2018? Ra? 50 * <Sn> +20

상기 일반식1에서, <Sn>은 방향성 전기강판 중 Sn의 함량(중량%)이다. In the general formula (1), < Sn > is the content (% by weight) of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet.

후술하는 제조 방법에서 확인되는 바와 같이, 방향성 전기강판의 제조 과정에서 최종 소둔 단계의 승온 단계에서 승온 속도를 조절하고, 선택적으로 소강 성분인 Sn, Sb, P의 함량을 적절한 범위로 제어하며, 또한 적정한 온도에서 탈탄과 질화를 동시에 행함으로써, 1차 재결정 평균 결정립 크기를 적정하게 조정하여 Sn함량의 증가에 따른 탈탄 소둔 공정에서 치밀한 산화층 형성 및 탈탄이 늦어지는 현상을 최소화하여 탈탄 능력을 개선하고, 동시에 탈탄 침질 기술을 적용함으로 적정한 승온 조건에서 1차 재결정립를 원하는 범위의 크기로 균일한 크기 분포를 가지게 만들어 줌으로써 2차 재결정을 안정적으로 형성시켜 철손이 낮고 자속밀도가 높은 방향성 전기강판을 제조할 수 있다. As can be seen from the manufacturing method to be described later, the temperature raising rate is controlled in the temperature increasing step of the final annealing step in the manufacturing process of the grain-oriented electrical steel sheet, and the content of Sn, Sb and P, By decarburizing and nitriding at an appropriate temperature at the same time, the average grain size of primary recrystallization is appropriately adjusted to minimize the formation of a dense oxide layer and the slow decarburization in the decarburization annealing process with an increase in the Sn content, At the same time, by applying the decarburization dipping technique, the primary recrystallized grains can be uniformly distributed in a desired size range at a proper temperature elevation condition, thereby forming a secondary recrystallization stably to produce a grain-oriented electrical steel sheet having a low iron loss and a high magnetic flux density have.

또한, 상기 제조되는 방향성 전기강판은 최적 결정립 크기 및 균일한 크기 분포를 가지는 1차 재결정립을 포함하여 {110}<001> 방위를 갖는 결정립을 충분히 확보하면서도 2차 재결정을 충분히 형성되어 저자장영역에서 철손이 낮고 자속 밀도가 높을 뿐만 아니라 높은 자성을 가질 수 있다. The directional electrical steel sheet thus produced has a primary recrystallized grains having an optimal grain size and a uniform size distribution to sufficiently obtain crystal grains having a {110} < 001 > orientation, The iron loss is low and the magnetic flux density is high, and it can have a high magnetic property.

한편, Sn, Sb, P 모두 입계에 편석하는 원소로 입계에 편석되어 입계 접착 에너지(grain boundary cohesive energy)를 감소시켜 입계에 취성을 유발하는 원소들이다. 따라서, 냉간압연 중 입계 취성에 의해 edge crack이 많이 발생하여 압연 생산성이 떨어지는 문제점이 발견되었다. On the other hand, Sn, Sb and P are segregated at the grain boundaries and are segregated at the grain boundaries to reduce the grain boundary cohesive energy to induce brittleness at grain boundaries. Therefore, it has been found that edge cracking occurs due to grain boundary brittleness during cold rolling and the rolling productivity is lowered.

이에 반하여, 상기 일예의 방향성 전기강판은 Sn, Sb 및 P을 특정한 범위로 포함하여, 상기 압연 생산성이 떨어지는 문제점을 해결하고, 균일한 크기 분포와 적정한 크기 범위를 가지는 1차 재결정 미세조직을 가져서 우수한 자성을 가질 수 있다. On the other hand, the grain-oriented electrical steel sheet of the present invention includes Sn, Sb and P in a specific range to solve the problem that the rolling productivity is inferior and has a primary recrystallized microstructure having a uniform size distribution and an appropriate size range, It can have magnetism.

상기 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.03 내지 0.09 중량%의 Sn을 포함한다.The directional electrical steel sheet of the example includes about 0.03 to 0.09% by weight of Sn.

Sn을 포함하면 2차 결정립의 크기를 감소시키기 위하여 {110}<001> 방위의 2차 핵의 숫자를 증가시킴으로써 철손을 향상시킬 수 있다. 또한 Sn은 결정립계에 편석을 통해서 결정립 성장을 억제하는데 중요한 역할을 하며, 이는 AlN 입자가 조대화 되고, Si 함량을 증가함에 따라 결정립 성장을 억제하는 효과가 약화되는 것을 보상한다. When Sn is included, iron loss can be improved by increasing the number of secondary nuclei in the {110} < 001 > orientation in order to reduce the size of the secondary crystal grains. Also, Sn plays an important role in suppressing grain growth through grain segregation in grain boundaries, which compensates for the fact that the effect of suppressing grain growth is weakened as AlN grains are coarsened and Si content increases.

상술한 바와 같이 Sn의 함량범위를 상기 0.03 내지 0.07 중량%로 제어할 때, 종래에서는 예측할 수 없었던 불연속적이고 현저한 철손 감소 효과를 확인할 수 있다. 상기 방향성 전기강판 중 Sn 함량이 0.03 중량% 미만이면 상술한 작용이 제대로 발휘되기 어렵고, 0.09 중량% 초과이면 Sb와 마찬가지로 탈탄 및 산화층 형성을 방해하여 1차 재결정립의 크기가 지나치게 작고 불균일해지므로, 결정립 크기 확보가 어렵고, 2차 재결정 개시온도가 억제력에 비해 낮아져 자성이 열위해 질수 있다.As described above, when the content of Sn is controlled to 0.03 to 0.07% by weight, it is possible to confirm a discontinuous and remarkable iron loss reduction effect which can not be predicted in the past. If the content of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet is less than 0.03% by weight, the above-mentioned effect is hardly exhibited. If the grain size is more than 0.09% by weight, the decarburization and oxide layer formation are hampered as in the case of Sb, and the size of the primary recrystallized grains becomes excessively small and non- It is difficult to secure the grain size, and the secondary recrystallization starting temperature is lower than the suppressing force, and the magnetism can be heated.

상기 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.01 내지 약 0.05 중량%의 Sb를 포함할 수 있다. Sb는 결정립계에 편석하여 1차 재결정립의 과도한 성장을 억제하는 작용이 있다. Sb를 첨가하여 1차 재결정단계에서 입성장을 억제함으로써 판의 두께 방향에 따른 1차 재결정립크기의 불균일성을 제거하고, 동시에 2차 재결정을 안정적으로 형성시킴으로써 자성이 보다 더 우수한 방향성 전기강판을 만들 수 있다. The example oriented electrical steel sheet may contain about 0.01 to about 0.05 weight percent Sb. Sb segregates at grain boundaries and has an effect of suppressing excessive growth of the primary recrystallized grains. By adding Sb to suppress the grain growth in the first recrystallization step, the non-uniformity of the primary recrystallization size along the thickness direction of the plate is eliminated, and at the same time, the secondary recrystallization is stably formed, .

Sb는 결정립계에 편석하여 1차 재결정립의 과도한 성장을 억제하는 작용이 있으나 그 함량이 0.01 중량% 미만이면 그 작용이 제대로 발휘되기 어렵고, 0.05 중량%을 초과하여 함유되면 1차 재결정립의 크기가 지나치게 작아져 2차 재결정 개시 온도가 낮아져 자기특성을 열화시키거나 또는 입성장에 대한 억제력이 지나치게 커져 2차 재결정이 형성되지 않을 수도 있기 때문이다.Sb has a function of inhibiting excessive growth of the primary recrystallized grains by segregation in grain boundaries, but if the content is less than 0.01% by weight, the action thereof is difficult to be exhibited. If the content is more than 0.05% by weight, the primary recrystallized grain size The secondary recrystallization starting temperature is lowered to deteriorate the magnetic properties, or the secondary recrystallization may not be formed because the suppressing ability against grain growth becomes too large.

상기 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.01 내지 약 0.05 중량%의 P를 포함한다. P는 저온가열 방식의 방향성 전기강판에서 1차 재결정립의 성장을 촉진시키므로 2차 재결정온도를 높여 최종 제품에서 {110}<001> 방위의 집적도를 높인다. 1차 재결정립이 너무 과대할 경우에는 2차 재결정이 불안해지지만 2차 재결정이 일어나는 한 2차 재결정온도를 높이기 위해 1차 재결정립이 큰 것이 자성에 유리하다. 한편 P는 1차 재결정된 강판에서 {110}<001> 방위를 갖는 결정립의 수를 증가시켜 최종 제품의 철손을 낮출 뿐만 아니라, 1차 재결정판에서 {111}<112> 집합조직을 강하게 발달시켜 최종제품의 {110}<001> 집적도를 향상시키므로 자속 밀도도 높아지게 된다. The directional electrical steel sheet of this example contains about 0.01 to about 0.05 wt% of P. P promotes the growth of the primary recrystallized grains in the low-temperature directional electrical steel sheet, thus raising the secondary recrystallization temperature and increasing the degree of integration of the {110} <001> orientation in the final product. If the primary recrystallization is excessively large, secondary recrystallization becomes unstable. However, as long as secondary recrystallization occurs, a large primary recrystallization is advantageous to magnetism in order to increase the secondary recrystallization temperature. On the other hand, P not only reduces the iron loss of the final product by increasing the number of grains having a {110} <001> orientation in the primary recrystallized steel sheet, but also strongly develops the {111} <112> The {110} < 001 > density of the final product is improved and the magnetic flux density is also increased.

또한 P는 2차 재결정소둔시 약 1000℃의 높은 온도까지 결정립계에 편석하여 석출물의 분해를 지체시켜 억제력을 보강하는 작용도 가지고 있다. P also segregates in the grain boundaries to a high temperature of about 1000 캜 during secondary recrystallization annealing to retard the decomposition of the precipitates and to reinforce the restraining force.

이러한 효과는 P의 함량을 약 0.01 내지 약 0.05 중량%의 범위로 할 경우에 종래 문헌에서는 전혀 예측할 수 없었던 현저한 효과를 얻을 수 있다. 즉, 상술한 P의 효과가 제대로 발휘되려면 적어도 0.01 중량% 이상이 필요하고, P가 0.05 중량%를 초과하게 되면 1차 재결정립의 크기가 오히려 감소되어 2차 재결정이 불안정해질 뿐만 아니라 취성을 증가시켜 냉간압연성을 저해하기 때문이다.Such an effect can bring about a remarkable effect which can not be predicted in the prior art at all when the content of P is in the range of about 0.01 to about 0.05% by weight. That is, at least 0.01% by weight is required for the above-mentioned effect of P to be exhibited properly. If P exceeds 0.05% by weight, the size of the primary recrystallized grains is reduced rather than the secondary recrystallization becomes unstable, Thereby inhibiting the cold rolling property.

한편, 상기 방향성 전기강판에 포함되는 P 및 Sb은 하기 일반식2를 만족한다. On the other hand, P and Sb included in the grain-oriented electrical steel sheet satisfy the following general formula (2).

[일반식2][Formula 2]

0.037 ≤ <P>+0.5*<Sb> ≤0.0630.037 < P > + 0.5 * < Sb >

상기 일반식2에서, <P> 및 <Sb> 각각은 방향성 전기강판 중 P 및 Sb 의 함량(중량%)이다.In the general formula 2, <P> and <Sb> are contents (% by weight) of P and Sb in the grain-oriented electrical steel sheet, respectively.

본 발명의 발명자들의 실험결과에 따르면, 각각의 원소를 첨가하는 경우 외에도 상기 [P]+0.5[Sb]를 상술한 범위로 제어할 경우에 더욱 철손향상 효과가 뛰어났다. 그 이유는 상기 원소들이 함께 첨가되어 상승효과를 거둘 수 있으며, 그 상승효과가 상기 수식 범위를 충족할 때 다른 수치범위에 비하여 불연속적으로 최대화되기 때문인 것으로 판단된다. 따라서, 각각의 성분범위를 제어하는 외에도 상기 [P]+0.5[Sb]를 상술한 범위로 제어하는 것이 보다 바람직하다.According to the experimental results of the inventors of the present invention, in addition to the addition of each element, the iron loss improving effect was further improved when the above [P] +0.5 [Sb] was controlled in the above-mentioned range. The reason for this is that the above elements are added together to obtain a synergistic effect, and when the synergistic effect satisfies the above formula range, it is discretely maximized compared to other numerical ranges. Therefore, in addition to controlling the respective component ranges, it is more preferable to control the above [P] +0.5 [Sb] to the above-mentioned range.

P와 Sb의 중량%가 상기와 같은 관계를 만족할 때, 1차 재결정립의 크기가 가장 적합한 범위로 얻어질 수 있다. 또한 P와 Sb는 서로의 함량 범위를 함께 제어할 경우 또다른 임계적 상승 효과를 유발할 수 있으므로 P와 Sb의 함량은 하나의 수식으로 제어될 필요가 있으며, 그 범위가 0.0370 내지 0.0630인 것이 가장 바람직할 수 있다. When the weight percentages of P and Sb satisfy the above relationship, the size of the primary recrystallized grains can be obtained in the most suitable range. Also, since P and Sb can cause another critical synergistic effect when controlling the content ranges of each other, the contents of P and Sb need to be controlled by a single formula, and it is most preferable that the range is 0.0370 to 0.0630 can do.

한편, 상술한 바와 같이, 상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어질 수 있다. As described above, the grain-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention comprises 2.0 to 4.5% by weight of Si, 0.005 to 0.040% by weight of Al, 0.20% by weight or less of Mn (excluding 0% 0.001 to 0.006 wt% of S, 0.0010 to 0.006 wt% of S, 0.03 to 0.09 wt% of Sn, 0.01 to 0.05 wt% of Sb, 0.01 to 0.05 wt% of P, 0.01 to 0.05 wt% of P and the balance Fe and other impurities &Lt; / RTI &gt;

상기 기타 불가피하게 포함되는 불순물은 통상의 전기강판에서 포함되는 종류의 성분과 그 함량 범위로부터 용이하게 유추하여 상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판에 적용할 수 있으며, 그 구체적인 성분 및 함량은 최종 제조되는 전기강판의 특성 등에 따라 달라질 수 있다. The other inevitably contained impurities can be easily applied to the grain-oriented electrical steel sheet of the invention of the present invention from the range of the kind and the content range of the kind contained in the conventional electric steel sheet, The characteristics of the electric steel sheet, and the like.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 약 2.0 내지 4.5 중량%의 Si를 포함할 수 있다. 상기 Si은 전기강판의 기본 조성으로 소재의 비저항을 증가시켜 철심손실(core loss) 즉, 철손을 낮추는 역할을 한다. Si 함량이 2.0 중량% 미만인 경우 비저항이 감소하여 철손특성이 열화되며, 4.0 중량%을 초과하여 과잉 함유시에는 강의 취성이 커져 냉간압연이 극히 어려워지고 2차 재결정형성이 불안정해진다. 따라서 Si의 함량 범위는 약 2.0 내지 약 4.0 중량%가 적합할 수 있다. The grain-oriented electrical steel sheet of one embodiment of the present invention may contain about 2.0 to 4.5 wt% of Si. The Si is a basic composition of an electric steel sheet and serves to lower the core loss, that is, the iron loss, by increasing the resistivity of the material. When the Si content is less than 2.0 wt%, the specific resistance is decreased and the iron loss characteristic is deteriorated. When the Si content is more than 4.0 wt%, the brittleness of the steel becomes large, so that the cold rolling becomes extremely difficult and the formation of the secondary recrystallization becomes unstable. Accordingly, the Si content range may be about 2.0 to about 4.0 wt%.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.005 내지 0.040 중량%의 Al을 포함할 수 있다. 상기 Al은 최종적으로 AlN, (Al, Si)N, (Al, Si, Mn)N 형태의 질화물로 되어 억제제로 작용하는 성분으로서, 그 함량이 0.005 중량% 미만인 경우에는 억제제로의 충분한 효과를 기대할 수 없고, 너무 높은 경우에는 Al계통의 질화물이 너무 조대하게 석출, 성장하므로 억제제로의 효과가 부족해진다. 그러므로 Al의 함량을 약 0.005 내지 0.040 중량%가 적합할 수 있다. 상기 Al은 산가용성 Al의 형태로 포함될 수 있다. The grain oriented electrical steel sheet of the present invention may contain about 0.005 to 0.040% by weight of Al. The above-mentioned Al is finally made into a nitride of AlN, (Al, Si) N, (Al, Si, Mn) N type and functions as an inhibitor. When the content is less than 0.005 wt%, sufficient effect as an inhibitor is expected If it is too high, the nitride of the Al system precipitates and grows too much, so that the effect as an inhibitor becomes insufficient. Therefore, about 0.005 to 0.040% by weight of Al may be suitable. The Al may be included in the form of an acid soluble Al.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.20 중량%이하(0중량% 제외)의 Mn을 포함할 수 있다. 상기 Mn은 Si과 동일하게 비저항을 증가시켜 철손을 감소시키는 효과도 있으며, Si과 함께 질화처리에 의해서 도입되는 질소와 반응하여 (Al, Si, Mn)N의 석출물을 형성하거나, MnS를 형성하여 1차 재결정립의 성장을 억제하여 2차 재결정을 일으키는데 중요한 원소이다. 그러나 0.20 중량%를 초과하여 첨가시에는 열연도중 오스테나이트 상변태를 촉진하므로 1차 재결정립의 크기를 감소시켜 2차 재결정을 불안정하게 한다. 또한, Mn는 오스테나이트 형성 원소로서 열연 재가열시 오스테나이트 분율을 높여 석출물들의 고용량을 많게 하여 재석출시 석출물 미세화와 MnS 형성을 통한 1차 재결정립이 너무 과대하게 하지 않는 효과가 있으므로 0.01 중량% 이상 포함하는 것이 필요하다. 그러므로, Mn의 함량 범위는 약 0.01 중량% 내지 약 0.20 중량%가 적합할 수 있다. The grain-oriented electrical steel sheet of the present invention may contain about 0.20% by weight or less (excluding 0% by weight) of Mn. The Mn has an effect of increasing the specific resistance and decreasing the iron loss by the same way as Si. It reacts with nitrogen introduced by the nitriding treatment together with Si to form precipitates of N (Al, Si, Mn) It is an important element for suppressing the growth of primary recrystallization and causing secondary recrystallization. However, addition of more than 0.20% by weight accelerates the austenite phase transformation during hot rolling, thereby reducing the size of the primary recrystallized grains and making secondary recrystallization unstable. In addition, Mn is an austenite forming element and increases the austenite fraction during hot rolling reheating to increase the amount of precipitates to a large extent, so that the primary recrystallization through MnS formation is not excessively reduced. . Therefore, the content range of Mn may suitably be about 0.01 wt% to about 0.20 wt%.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.04 내지 0.08 중량%의 C를 포함할 수 있다. 상기 C는 본 발명에서 대상으로 하는 방향성 전기강판의 자기적 특성 향상에 크게 도움이 되지 않는 성분이므로 가급적 제거하는 것이 바람직하다. 그러나, 압연과정에서는 일정수준 이상 포함되어 있을 경우 강의 오스테나이트 변태를 촉진하여 열간압연시 열간압연 조직을 미세화시켜서 균일한 미세조직이 형성되는 것을 도와주는 효과가 있으므로 상기 C는 0.04 중량% 이상으로 포함되는 것이 바람직하다. 그러나 함량이 과다하면 조대한 탄화물이 생성되고 탈탄시 제거가 곤란해진다. 이러한 관점에서 C는 약 0.04 내지 약 0.07 중량%로 포함되는 것이 바람직하다.The grain oriented electrical steel sheet of the present invention may contain about 0.04 to 0.08% by weight of C. Since C is a component which does not greatly contribute to the improvement of the magnetic properties of the grain-oriented electrical steel sheet to be subjected in the present invention, it is preferable to remove it as much as possible. However, when the steel has a certain level or more in the rolling process, it promotes the austenite transformation of the steel to thereby miniaturize the hot rolled steel during hot rolling, thereby helping to form a uniform microstructure. . However, if the content is excessive, coarse carbide is produced and it becomes difficult to remove it when decarburized. From this viewpoint, it is preferable that C is included at about 0.04 to about 0.07% by weight.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.0010 내지 0.006중량%의 N을 포함할 수 있다. 상기 N은 Al 등과 반응하여 결정립을 미세화시키는 원소이다. 이들 원소들이 적절히 분포될 경우에는 상술한 바와 같이 냉간압연이후 조직을 적절히 미세하게 하여 적절한 1차 재결정 입도를 확보하는데 도움이 될 수 있으나 그 함량이 과도하면 1차 재결정립이 과도하게 미세화되고 그 결과 미세한 결정립으로 인하여 2차 재결정시 결정립 성장을 초래하는 구동력이 커져서 바람직하지 않은 방위의 결정립까지 성장할 수 있으므로 바람직하지 않다. 또한, N 함량이 과다하면 최종 소둔 과정에서 제거하는데도 많은 시간이 소요되므로 바람직하지 않다. 다만 후술하는 바와 같이 슬라브 재가열시 고용되는 질소의 함량이 0.001 중량% 이상이 되어야 할 것이므로 재고용될 수 있는 비율을 감안하여 상기 질소 함량은 약 0.001 내지 약 0.006중량%인 것이 바람직하다.The grain oriented electrical steel sheet of one embodiment of the present invention may contain about 0.0010 to 0.006% by weight of N. [ The N is an element which reacts with Al or the like to refine the crystal grains. When these elements are appropriately distributed, as described above, after the cold rolling, the structure may be appropriately finely fine to assure proper primary recrystallization grain size. If the content is excessive, however, the primary recrystallization is excessively refined and the result The driving force that causes crystal grain growth during the secondary recrystallization increases due to the fine crystal grain, and the crystal grain can grow to an undesirable grain. Also, if the N content is excessive, it takes a long time to remove it in the final annealing process, which is not preferable. However, as described later, the content of nitrogen dissolved in the slab reheating should be 0.001 wt% or more, and it is preferable that the nitrogen content is about 0.001 to about 0.006 wt% in consideration of the reusable ratio.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 약 0.0010 내지 0.006중량%의 S를 포함할 수 있다. 상기 S의 함량이 너무 높으면 열간압연 슬라브 가열시 재고용되어 미세하게 석출하므로 1차 재결정립의 크기를 감소시켜 2차 재결정 개시 온도를 낮추어 자성을 열화시킨다. 또한 최종 소둔 공정의 2차 균열구간에서 고용 상태의 S를 제거하는데 많은 시간이 소요되므로 방향성 전기강판의 생산성을 떨어뜨린다. 한편 S함량이 0.0010 중량% 이하일 경우에는 냉간압연전의 초기 결정립크기가 조대해지는 효과가 있으므로 1차 재결정 공정에서 변형 밴드에서 핵생성되는 {110}<001> 방위를 갖는 결정립의 수가 증가되며, 이에 따라 2차 재결정립의 크기를 감소시켜 최종 제품의 자성을 향상시킬 수 있다. S는 MnS를 형성하여 1차 재결정립 크기에 어느 정도 영향을 주므로 0.001 중량% 이상 포함하는 것이 바람직하다. 이러한 관점에서 S는 약 0.0010 내지 0.006 중량%로 포함되는 것이 바람직하다.The grain oriented electrical steel sheet of one embodiment of the present invention may contain about 0.0010 to 0.006% by weight of S. When the content of S is too high, it is reusable during heating of the hot-rolled slab and finely precipitates. Therefore, the size of the primary recrystallized grains is reduced to lower the secondary recrystallization start temperature to deteriorate the magnetic properties. In addition, since it takes a long time to remove S in the solid state in the secondary crack region of the final annealing process, the productivity of the oriented electrical steel sheet is lowered. On the other hand, when the S content is 0.0010% by weight or less, the initial grain size before cold rolling is increased, and thus the number of grains having a {110} < 001 > orientation nucleated in the strain band in the primary recrystallization step is increased The size of the secondary recrystallization can be reduced to improve the magnetic properties of the final product. S forms MnS and influences the primary recrystallized grain size to some extent, and therefore, it is preferable that S contains 0.001% by weight or more. From this viewpoint, S is preferably contained in an amount of about 0.0010 to 0.006% by weight.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판은 0.970 W/kg 이하의 철손(W17 /50) 및 1.900T 이상의 자속 밀도(B8)를 가질 수 있다. 상기 철손(W17/50)은 50Hz주파수에서 1.7 Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)을 의미한다. 또한, 상기 자속밀도(B8)은 800 A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)를 의미한다.
One embodiment of the invention, grain-oriented electrical steel may have a core loss (W 17/50) and magnetic flux density (B 8) of less than 1.900T 0.970 W / kg. The iron loss (W 17/50 ) means an average loss (W / kg) in a rolling direction and a rolling direction perpendicular direction when a magnetic flux density of 1.7 Tesla is induced at a frequency of 50 Hz. Also, the magnetic flux density B 8 means a magnitude (Tesla) of the magnetic flux density induced when a magnetic field of 800 A / m is added.

한편, 발명의 다른 예에 따르면, Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어진 강 슬라브에 대해 열간압연, 열연판 소둔 및 냉간압연을 실시하여 강판을 제조하는 단계; 상기 냉간압연된 강판에 대하여 800℃ 내지 950℃의 온도 범위에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시하는 단계; 및 상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔된 강판에 대하여 최종 소둔하는 단계를 포함하고, 상기 최종 소둔 단계가 1차 균열 단계, 승온 단계, 및 2차 균열 단계를 포함하며, 상기 승온 단계는 승온 초기에 18 내지 75℃/hr의 속도로 승온한 후 900 내지 1200℃의 온도 범위에서 승온 속도를 10 내지 15℃/hr의 속도로 변경하여 승온하는 것을 특징으로 하는, 방향성 전기강판의 제조방법이 제공될 수 있다. According to another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a semiconductor device, comprising: 2.0 to 4.5 wt% of Si; 0.005 to 0.040 wt% of Al; 0.20 wt% or less (excluding 0 wt%) of Mn; 0.04 to 0.08 wt% 0.005 to 0.006 wt.%, S to 0.0010 to 0.006 wt.%, Sn to 0.03 to 0.09 wt.%, Sb to 0.01 to 0.05 wt.%, P to 0.01 to 0.05 wt.%, And balance Fe and other impurities. Rolling, hot-rolled sheet annealing, and cold rolling to produce a steel sheet; Subjecting the cold-rolled steel sheet to decarburization annealing and nitriding annealing in a temperature range of 800 ° C to 950 ° C; And a final annealing step for the decarburization annealing and nitrided annealed steel sheet, wherein the final annealing step includes a first cracking step, a temperature rising step, and a second cracking step, The temperature is raised at a rate of 75 ° C / hr, and then the temperature is raised in the temperature range of 900 to 1200 ° C by changing the rate of temperature rise at a rate of 10 to 15 ° C / hr, whereby a method for producing a directional electrical steel sheet can be provided .

상기 방향성 전기강판의 제조 과정에서 최종 소둔 단계의 승온 단계에서 승온 속도를 조절하고, 선택적으로 소강 성분인 Sn, Sb, P의 함량을 적절한 범위로 제어하며, 또한 적정한 온도에서 탈탄과 질화를 동시에 행함으로, 1차 재결정 평균 결정립 크기를 적정하게 조정하여 Sn함량의 증가에 따른 탈탄 소둔 공정에서 치밀한 산화층 형성 및 탈탄이 늦어지는 현상을 최소화하여 탈탄 능력을 개선하고, 동시에 탈탄 침질 기술을 적용함으로 적정한 승온 조건에서 1차 재결정립를 원하는 범위의 크기로 균일한 크기 분포를 가지게 만들어 줌으로써 2차 재결정을 안정적으로 형성시켜 철손이 낮고 자속밀도가 높은 방향성 전기강판을 제조하였다. In the manufacturing process of the grain-oriented electrical steel sheet, the temperature raising rate is controlled in the temperature increasing step of the final annealing step, and the content of Sn, Sb and P, which are selective low-temperature components, is controlled to an appropriate range. At the same time, , It is possible to improve the decarburization capability by minimizing the formation of a dense oxide layer and slow decarburization in the decarburization annealing process with an increase in the Sn content by appropriately adjusting the average grain size of the primary recrystallization and at the same time, The second recrystallization was stably formed by making the first recrystallized grains to have a uniform size distribution in a desired range of sizes to produce a grain - oriented electrical steel sheet with low iron loss and high magnetic flux density.

또한, 상기 제조되는 방향성 전기강판은 최적 결정립 크기 및 균일한 크기 분포를 가지는 1차 재결정립을 포함하여 {110}<001> 방위를 갖는 결정립을 충분히 확보하면서도 2차 재결정을 충분히 형성되어 저자장영역에서 철손이 낮고 자속 밀도가 높을 뿐만 아니라 높은 자성을 가질 수 있다. The directional electrical steel sheet thus produced has a primary recrystallized grains having an optimal grain size and a uniform size distribution to sufficiently obtain crystal grains having a {110} < 001 > orientation, The iron loss is low and the magnetic flux density is high, and it can have a high magnetic property.

상기 방향성 전기강판의 제조방법에 따르면, 상술한 발명의 일 예의 방향성 전기강판이 제공될 수 있다. According to the method for producing a grain-oriented electrical steel sheet, the grain-oriented electrical steel sheet of the above-mentioned invention can be provided.

구체적으로, 상기 제조되는 방향성 전기강판에서 40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하이고, 1차 재결정의 결정립 평균 결정 입도(Ra)가 하기 일반식1을 만족할 수 있다.Specifically, in the produced grain-oriented electrical steel sheet, the coarse grain size area fraction exceeding 40 μm is 30% or less, and the crystal grain average grain size (Ra) of the first recrystallization may satisfy the following general formula (1).

[일반식1][Formula 1]

18 ≤ Ra ≤ 50*<Sn>+2018? Ra? 50 * <Sn> +20

상기 일반식1에서, <Sn>은 방향성 전기강판 중 Sn의 함량(중량%)이다. In the general formula (1), < Sn > is the content (% by weight) of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet.

한편, 상기 방향성 전기강판의 제조방법에서는 Sn, Sb 및 P을 특정한 범위로 포함하는 강 슬라브를 사용하여 상기 압연 생산성이 떨어지는 문제점을 해결하고, 균일한 크기 분포와 적정한 크기 범위를 가지는 1차 재결정 미세조직을 가져서 우수한 자성을 갖는 방향성 전기강판을 제공할 수 있다. Meanwhile, in the method for producing a grain-oriented electrical steel sheet, a steel slab containing Sn, Sb and P in a specific range is used to solve the problem that the rolling productivity is inferior, and a primary recrystallization fine grain having a uniform size distribution and an appropriate size range It is possible to provide a grain-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties.

구체적으로, 상기 슬라브의 조성이 하기 일반식2를 만족할 수 있다. Specifically, the composition of the slab may satisfy the following general formula (2).

[일반식2][Formula 2]

0.037 ≤ <P>+0.5*<Sb> ≤0.0630.037 < P > + 0.5 * < Sb >

상기 일반식2에서, <P> 및 <Sb> 각각은 슬라브 중 P 및 Sb 의 함량(중량%)이다.In the general formula 2, < P > and < Sb > are contents (% by weight) of P and Sb in the slab.

본 발명의 발명자들의 실험결과에 따르면, 각각의 원소를 첨가하는 경우 외에도 상기 [P]+0.5[Sb]를 상술한 범위로 제어할 경우에 더욱 철손향상 효과가 뛰어났다. 그 이유는 상기 원소들이 함께 첨가되어 상승효과를 거둘 수 있으며, 그 상승효과가 상기 수식 범위를 충족할 때 다른 수치범위에 비하여 불연속적으로 최대화되기 때문인 것으로 판단된다. 따라서, 각각의 성분범위를 제어하는 외에도 상기 [P]+0.5[Sb]를 상술한 범위로 제어하는 것이 보다 바람직하다.According to the experimental results of the inventors of the present invention, in addition to the addition of each element, the iron loss improving effect was further improved when the above [P] +0.5 [Sb] was controlled in the above-mentioned range. The reason for this is that the above elements are added together to obtain a synergistic effect, and when the synergistic effect satisfies the above formula range, it is discretely maximized compared to other numerical ranges. Therefore, in addition to controlling the respective component ranges, it is more preferable to control the above [P] +0.5 [Sb] to the above-mentioned range.

P와 Sb의 중량%가 상기와 같은 관계를 만족할 때, 1차 재결정립의 크기가 가장 적합한 범위로 얻어질 수 있다. 또한 P와 Sb는 서로의 함량 범위를 함께 제어할 경우 또다른 임계적 상승 효과를 유발할 수 있으므로 P와 Sb의 함량은 하나의 수식으로 제어될 필요가 있으며, 그 범위가 0.0370 내지 0.0630인 것이 가장 바람직할 수 있다. When the weight percentages of P and Sb satisfy the above relationship, the size of the primary recrystallized grains can be obtained in the most suitable range. Also, since P and Sb can cause another critical synergistic effect when controlling the content ranges of each other, the contents of P and Sb need to be controlled by a single formula, and it is most preferable that the range is 0.0370 to 0.0630 can do.

상기 강 슬라브에 포함되는 원소 및 함량에 대한 보다 상세한 설명은 상기 방향성 전기강판에서 상술한 바와 같다.A more detailed description of the elements and content contained in the steel slab is as described above in the directional electrical steel sheet.

상술한 바와 같이, 상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판의 제조방법에서는 상기 최종 소둔 단계가 1차 균열 단계, 승온 단계, 및 2차 균열 단계를 포함하며, 상기 승온 단계는 승온 초기에 18 내지 75℃/hr의 속도로 승온한 후 900 내지 1200℃의 온도 범위에서 승온 속도를 10 내지 15℃/hr의 속도로 변경하여 승온하는 것을 특징으로 할 수 있다. As described above, in the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, the final annealing step includes a first cracking step, a temperature rising step, and a second cracking step, / hr, and then the temperature is raised by changing the rate of temperature rise at a rate of 10 to 15 DEG C / hr in the temperature range of 900 to 1200 DEG C.

상기 승온 조건에서 1차 재결정립 최적 결정립 크기의 범위의 균일한 크기 분포를 가지는 1차 재결정립을 형성함으로 {110}<001> 방위를 갖는 결정립을 충분히 확보하고 2차 재결정을 형성시킴으로써 자속밀도가 높고 철손이 낮은 방향성 전기강판을 제조할 수가 있다.By forming the primary recrystallized grains having a uniform size distribution in the range of the size of the primary recrystallization optimum grain size under the above temperature elevation condition, it is possible to sufficiently secure the crystal grains having the {110} < 001 > orientations and form the secondary recrystallization, A directional electric steel sheet having a high and low iron loss can be produced.

상기 최종 소둔의 과정을 설명하면, 먼저 권취된 강판에 도포된 소둔분리제의 수분을 제거하기 위해 1차 균열 단계를 거치고 이후 이미 1차 재결정된 강판을 2차 재결정시키기 위해 승온하는 승온 단계와, 이후 재결정을 더욱 진행시키는 동시에 강 중의 불순물을 제거하기 위한 2차 균열 단계를 포함한다. In the final annealing step, a temperature elevation step is performed in which the first annealing step is performed to remove water from the annealed separator applied to the firstly wound steel sheet, and then the temperature is raised to secondary recrystallize the first recrystallized steel sheet. And further a secondary cracking step for further proceeding the recrystallization and removing impurities in the steel.

이때, 종래에는 좁은 온도에서 순간적으로 억제제가 재용해되고 그에 따라 결정립 성장의 장벽이 없어지면서 2차 재결정이 좁은 온도범위에서 시작하도록 하기 위해서는 승온 속도를 매우 느리게 제한하여 승온을 행하였으며, 이후 불순물을 제거하기 위한 2차 균열시간을 장시간으로 설정하였다. 이러한 종래의 조업방식은 생산성 저하의 큰 원인이 되었으므로 본 발명자들은 이러한 문제를 해결하기 위하여 다각도로 원인을 분석한 결과 1차 균열후 승온시 승온속도를 2단계로 나누어 적용하는 것이 바람직하다는 것을 확인할 수 있었다.At this time, conventionally, the inhibitor is instantaneously re-dissolved at a narrow temperature, and as a result, the barrier of grain growth disappears. In order to start the secondary recrystallization in a narrow temperature range, the heating rate is limited to a very low temperature, The secondary cracking time for removal was set to a long time. In order to solve this problem, the inventors of the present invention have analyzed the causes of various angles, and as a result, it has been confirmed that it is preferable to divide the rate of increase in temperature after the primary cracking into two stages there was.

즉, 승온시 억제제가 용해되는 온도 이하의 온도까지는 빠르게 승온하더라도 2차 재결정이 일어나지 않으므로 2차 재결정 거동에 별 영향을 미치지 않으므로 빠른 승온 속도를 적용하고 2차 재결정이 일어나는 온도부터는 종래와 유사한 느린 냉각속도로 승온하면 동일한 2차 재결정 효과를 얻을 수 있으면서도 소요시간이 감소되어 생산성 향상에 효과적인 것이다. That is, since the secondary recrystallization does not occur even if the temperature is lowered to the temperature below the melting point of the inhibitor at the time of heating, the secondary recrystallization behavior is not affected. Therefore, a rapid heating rate is applied, The same secondary recrystallization effect can be obtained, but the required time is also reduced, which is effective in improving the productivity.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판의 제조방법에서는 승온 속도를 달리 적용하는 기준 온도를 약 900 내지 1200℃로 정한다. 즉, 1차 균열 후에는 빠른 승온 속도로 강판을 승온하다가 상기 온도 범위에서 2차 재결정을 고려한 느린 승온 속도로 승온 속도를 변경하는 것이다. In the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, the reference temperature for applying a different heating rate is set at about 900 to 1200 ° C. That is, after the primary cracking, the steel sheet is heated at a rapid heating rate and the heating rate is changed at a slow heating rate considering secondary recrystallization in the temperature range.

상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판의 제조방법에서는, 상기 초기의 빠른 승온 속도 구간의 승온 속도는 약 18 내지 약 75℃/hr로 정하고 2차 재결정을 고려한 느린 승온 속도를 약 10 내지 약 15℃/hr의 범위로 할 수 있다. In the method of manufacturing a grain-oriented electric steel sheet according to an embodiment of the present invention, a temperature raising rate of the initial rapid heating rate section is set at about 18 to about 75 ° C / hr, a slow raising rate considering the second recrystallization is about 10 to about 15 ° C / hr. &lt; / RTI &gt;

한편, 상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판의 제조방법에서는냉간압연된 강판을 제조하는 과정까지는 통상의 제조과정에 따라 제조한다. 즉, 상술한 원소를 포함하는 강 슬라브를 열간압연한 후 열연판소둔하고 이후 냉간압연하는 과정은 본 발명이 속하는 기술분야에서 널리 알려진 방법 중 하나를 적절히 선택하고, 필요한 경우 적절한 변형을 가하여 적용함으로써 실시가능하다. 또한, 산세 등의 통상의 전기강판의 열연 및 냉연과정에서 요구되는 부가적인 공정도 당연히 포함되어 적용될 수 있다.Meanwhile, in the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, the process of manufacturing a cold-rolled steel sheet is manufactured according to a conventional manufacturing process. That is, the process of hot-rolling the steel slab containing the above-described elements, annealing the hot-rolled steel sheet and then cold-rolling the steel slab is suitably selected as one of well-known methods in the art to which the present invention belongs, . In addition, additional processes required for hot rolling and cold rolling of ordinary electric steel sheets such as pickling can be naturally included and applied.

냉간압연된 강판에 대해, 이후 탈탄 소둔과 최종 소둔을 수행하게 되는데 이에 대하여 상세히 설명한다.The cold-rolled steel sheet is then subjected to decarburization annealing and final annealing, which will be described in detail.

냉간압연된 강판은 암모니아, 수소, 및 질소의 혼합가스 분위기에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시한다. 상기와 같은 탈탄 소둔 및 질화 소둔 방식은 종래의 질화 소둔 방식을 적용함으로써 용이하게 적용될 수 있다. The cold-rolled steel sheet is subjected to decarburization annealing and nitriding annealing in a mixed gas atmosphere of ammonia, hydrogen, and nitrogen. The decarburization annealing and nitriding annealing methods as described above can be easily applied by applying the conventional nitriding annealing method.

질화 소둔은 탈탄 소둔과 동시에 이루어질 수도 있으며 탈탄 소둔이 종료한 후 별도의 과정으로 이루어질 수도 있다. 탈탄 소둔을 먼저 실시하고 이후에 질화 소둔을 실시하는 방법에 의하면 Si3N4나 (Si, Mn)N 등과 같은 석출물이 형성되게 되는데, 이러한 석출물은 열적으로 불안정하여 쉽게 분해되고 그 결과 억제제로서의 역할을 잘 수행하지 못하므로 AlN 이나 (Al, Si)N 등의 석출물로 변화시켜주기 위해 장시간 고온에서 유지할 필요가 있지만, 탈탄 소둔과 질화 소둔을 동시에 실시하면 상기 AlN이나 (Al, Si)N이 동시에 형성되므로 긴 처리시간을 요하지 않는다는 장점이 있다. 따라서, 탈탄 소둔과 질화 소둔을 동시에 실시하는 방법이 보다 바람직하다. The nitridation annealing may be performed simultaneously with the decarburization annealing, or may be performed separately after the decarburization annealing is completed. According to the method of performing the decarburization annealing first and then the annealing by nitriding, precipitates such as Si 3 N 4 and (Si, Mn) N and the like are formed. Such precipitates are thermally unstable and are easily decomposed, It is necessary to maintain the AlN or (Al, Si) N at a high temperature for a long period of time in order to change it into a precipitate such as AlN or (Al, Si) N. When the decarburization annealing and the nitriding annealing are simultaneously performed, So that it does not require a long processing time. Therefore, a method of simultaneously performing decarburization annealing and nitriding annealing is more preferable.

그러나, 본 발명이 이에 제한되는 것은 아니며, 탈탄 소둔 이후에 질화 소둔 실시하는 방법 역시 본 발명의 유리한 특성을 갖춘 전기강판을 제조하는데 여전히 유효하게 사용할 수 있다. 즉, 상술한 동시 탈탄 질화 방법은 제조에 보다 간편하고 유용할 뿐 본 발명의 전기강판이 상기 동시 탈탄 질화에 의해 제조된 것으로만 한정되지는 않는 것이다.However, the present invention is not limited to this, and a method of performing annealing after nitriding after decarburization annealing can still be effectively used for manufacturing an electric steel sheet having advantageous characteristics of the present invention. That is, the above-described simultaneous decarburization nitriding method is not only limited to the one in which the electrical steel sheet of the present invention is produced by the simultaneous decarburization nitriding, but is more convenient and useful for the production.

상기 탈탄 소둔 단계는, 강판 내부의 잔류 탄소량이 100ppm이하로 제어되는 것을 특징으로 할 수 있다. 또한, 상기 탈탄 소둔 단계는 800℃ 내지 850℃의 판 온도 및 60℃ 내지 65℃의 노점에서 실시될 수 있다. The decarburization annealing step may be characterized in that the amount of carbon remaining in the steel sheet is controlled to 100 ppm or less. The decarburization annealing step may be carried out at a plate temperature of 800 ° C to 850 ° C and a dew point of 60 ° C to 65 ° C.

한편, 상기 냉간압연된 강판에 대하여 800 내지 950℃의 온도 범위에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시하는 단계는, 상기 냉간압연된 강판에 대하여 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계를 포함할 수 있다. Meanwhile, the step of performing decarburization annealing and nitriding annealing on the cold-rolled steel sheet in the temperature range of 800 to 950 ° C may include simultaneously performing simultaneous decarburization and steeping on the cold-rolled steel sheet.

상기 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계는 강판 내부의 잔류 질소량이 100 내지 300ppm으로 제어되고, 잔류 탄소량은 20ppm미만으로 제어되는 것을 특징으로 한다. The simultaneous decarburization and sedimentation step is characterized in that the amount of residual nitrogen in the steel sheet is controlled at 100 to 300 ppm and the amount of residual carbon is controlled at less than 20 ppm.

상기 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계는 800℃ 내지 850℃의 판 온도 및 65℃ 내지 72℃의 노점에서 실시될 수 있다. The simultaneous decarburization and soaking may be carried out at a plate temperature of 800 ° C to 850 ° C and a dew point of 65 ° C to 72 ° C.

초반 탈탄 소둔 단계에서는 표층부 미탈탄 영역 완전 제거로 입성장 유도하고, 내부 미탈탄 영역도 일부 제거하여 동시 탈탄 질화 소둔에 투입되는 강판 내 잔류 탄소량을 100ppm미만으로 낮추는 것이 중요하다. 이후 동시탈탄 및 질화 소둔을 실시하는 구간의 온도를 800~850℃에서 하는 것이 중요하다. 소강 성분의 Sn, Sb는 입계 편석으로 1차 재결정 크기 분포를 균일하게 하는 유익한 효과가 있지만, 표면으로 확산되어 나오는 성분은 산화층을 얇고, 치밀하게 만들어 탈탄 및 산화를 억제하는 단점도 있다. 특히, 850℃이상 고온에서 그 효과가 더욱 증가하므로, 안정적인 동시 탈탄 질화 소둔을 위하여 동시 탈탄 질화 소둔 온도를 800 ~ 850℃범위에서 행하는 것이 중요하다. In the early stage of decarburization annealing, it is important to induce grain growth by the complete removal of the surface-layered microcellular region and to partially remove the inner microparticulate region, thereby reducing the amount of residual carbon in the steel sheet to be supplied to the simultaneous decarburization annealing to less than 100 ppm. It is important to set the temperature of the zone where the simultaneous decarburization annealing and nitriding annealing are performed at 800 to 850 캜. Sn and Sb of the low-carbon steel are segregation in the grain boundaries, which has a beneficial effect of uniformizing the primary recrystallization size distribution. However, the components diffused into the surface have the disadvantage of making the oxide layer thin and dense to inhibit decarburization and oxidation. Particularly, since the effect is further increased at a high temperature of 850 DEG C or more, it is important to carry out the simultaneous decarburization annealing temperature in the range of 800 to 850 DEG C for stable simultaneous decarburization annealing.

탈탄은 내부에 있는 탄소가 표층부로 확산하고 이 탄소가 산소와 아래 반응을 통해 CO gas로 빠져나가는 아래 식과 같은 반응으로 주로 이루어 지게 된다. Decarburization is mainly caused by the reaction that the carbon inside is diffused into the surface layer and the carbon is released into the CO gas through oxygen and the reaction below.

C + H2O → CO(gas) + H2C + H2O - &gt; CO (gas) + H2

강판내의 Carbon은 조직 내 고용되어있는 것들이 10%정도 있고, 대부분 열간압연 조업시 생성된 오스테나이트에서 상변태된 펄라이트 또는 베이나이트(냉각 패턴에 따라 국부적으로 존재) 조직에 존재하고, 냉간 압연에 의해 미세하게 조각난 펄라이트 형태로 국부적으로 존재하고, 압연방향을 따라 띠형태로 존재하게 된다. 이것들이 탈탄 소둔 공정에서 분해되며 나오는 carbon이 Ferrite 입자 및 입계를 통한 확산으로 표층부에 도달해야 하는데 저온에서는 carbon의 확산속도가 낮고, ferrite의 carbon 고용도가 낮아서 잘 나오지 못한다.Carbon in the steel is present in the tissues in the order of 10%, mostly in pearlite or bainite (locally depending on the cooling pattern) phase transformed from the austenite produced during the hot rolling operation, And are present in the form of stripes along the rolling direction. These are decomposed in the decarburization annealing process and carbon coming out to the surface layer by diffusion through ferrite grains and grain boundaries. At low temperatures, the diffusion rate of carbon is low and the carbon solubility of ferrite is low.

또한, 산소가 강판표층부로 고용 침투하여 carbon을 만나 반응이 이루어 져야 하는데, 700도 미만 온도에서는 깊이 방향으로 고용 침투되어 들어오는 산소량이 미미하여 탈탄 반응이 활발히 이루어지지 않는다. 700 내지 850도 구간에서 본격적으로 산소가 두께 방향으로 침투해 들어오기 시작하는데, 이때 들어온 산소들이 Carbon과 만나 탈탄 반응이 본격적으로 이루어지고, 동시에 내부의 Si와 만나서 강판 표층부에 두께방향으로 SiO2 내부 산화층이 형성된다. 내부 산화층이 깊게 형성되어 있는 강판은 탈탄이 더욱 많이 일어난 것을 실험을 통해 확인하였다. In addition, oxygen must penetrate into the surface layer of the steel sheet, and the carbon must be reacted. In the temperature below 700 degrees Celsius, penetration into the depth direction is minimized and the decarbonization reaction is not actively performed. Oxygen penetrates into the thickness direction in the range of 700 to 850 ° C. At this time, the oxygen comes into contact with the carbon and the decarburization reaction takes place at the same time. At the same time, the oxygen is in contact with the inner Si, . Experiments have confirmed that decarburization occurs more frequently in steel sheets with deep internal oxide layers.

따라서 탈탄이 잘 이루어지기 위해서는 내부 Carbon의 표면 확산과 산소의 두께 방향 침투를 위해 판온도를 800도 이상 올려주어야 하고, 동시에 산화성 분위기를 형성해서 산소를 두께 방향으로 침투시켜야 한다. 이때 주의할 점은 탈탄이 완료되지 않은 상태에서 판온이 너무 올라가게 되면 국부적으로 austenite 상변태가 발생한다. 이 현상은 가장 늦게 탈탄이 이루어지는 중심부에 주로 발생하고, 결정립 성장을 방해하므로 국부적인 미세립을 형성하여 심한 조직 불균일을 야기한다. 따라서 탈탄 반응은 850도 미만에서 진행되는 것이 좋다. Therefore, in order to achieve good decarburization, it is necessary to increase the plate temperature by more than 800 ° C. to penetrate the surface of the internal carbon and to penetrate the oxygen in the thickness direction, and at the same time, to form an oxidizing atmosphere and to penetrate oxygen in the thickness direction. It is important to note that if the temperature is too high in the absence of decarburization, local austenite phase transformation will occur. This phenomenon occurs mainly at the center where decarburization occurs at the latest and hinders grain growth, thereby forming a local microstructure and causing severe tissue irregularities. Therefore, it is preferable that the decarburization reaction proceed at less than 850 degrees.

또한, 탈탄을 위해서는 적정한 산소 투입이 매우 중요하다. 산소의 투입량은 산화성 분위기(노점, 수소 분위기)와 표층부의 산화층 형상 그리고 판온도를 고려해야 한다. 산화능만으로 판단하면 산화능이 높을수록 산소 분압이 높아지므로 산화능이 높이는 것이 좋다. 하지만, 산화능이 지나치게 높아지면 표층부에 SiO2, Fayalite와 같은 산화물이 표층부에 치밀하게 형성되게 되는데, 치밀한 산화물이 형성되면 산소의 깊이 방향 침투를 방해하는 방해물 역할을 하게 되어 결과적으로 산소의 내부 침투를 방해한다. 소강 Si은 소둔 분위기 가스에 존재하는 수분과 반응하여 산화층을 형성하게 되며, Si함량이 증가할수록 이러한 경향은 더욱 커진다. In addition, proper decontamination of oxygen is very important for decarburization. The amount of oxygen to be supplied must take into account the oxidizing atmosphere (dew point, hydrogen atmosphere), the shape of the oxide layer in the surface layer, and the plate temperature. When it is judged only by the oxidizing ability, the higher the oxidizing ability, the higher the oxygen partial pressure, so it is better to increase the oxidizing ability. However, when the oxidizing ability is excessively high, oxides such as SiO 2 and Fayalite are formed in the surface layer in the surface layer. When the dense oxide is formed, it acts as an obstacle to prevent the penetration of oxygen into the depth direction. As a result, do. The low-temperature Si reacts with moisture present in the annealing atmosphere gas to form an oxide layer, and this tendency becomes greater as the Si content increases.

표층부의 치밀한 산화층의 형성은 탈탄뿐만 아니라 깊이방향 산화층 형성을 방해하게 된다. 노 분위기의 수소비율 높은 경우, 표층부의 수소 분압이 높아서 치밀한 산화층의 형성 억제 효과가 있어서 수소량이 증가할수록 동일한 노점 수준 보다 높은 노점 분위기에서 탈탄이 더 잘 일어나게 된다. The formation of a dense oxide layer in the surface layer interferes not only with decarburization but also with formation of a depth direction oxidation layer. When the hydrogen ratio in the furnace atmosphere is high, the hydrogen partial pressure in the surface layer is high and the effect of inhibiting the formation of dense oxide layer is improved. As the hydrogen amount is increased, decarburization is more likely to occur in a dew point atmosphere higher than the same dew point level.

또한, 상기 1차 재결정의 미세화에 따른 2차 재결정 구동력 증가효과가 더욱 우세하기 때문에 상기 원소를 첨가할 경우에는 1차 재결정된 조직의 크기가 너무 미세화되지 않도록 탈탄 소둔 온도(즉, 1차 재결정 온도)를 조절할 필요가 있다. 따라서 탈탄 소둔 온도는 통상의 경우보다 약 10 내지 약 30℃정도 높은 온도인 약 800 내지 약 950℃ 정도로 설정할 필요가 있다. 온도가 낮을 경우에는 충분한 탈탄소둔 효과가 발생하지 않을 뿐만 아니라 결정립이 미세한 상태로 유지되어 2차 재결정시 바람직하지 못한 방위의 결정이 성장할 우려가 있으며, 반대로 온도가 너무 높으면 1차 재결정된 결정립이 과다하게 성장될 우려가 있다. In addition, since the effect of increasing the secondary recrystallization driving force due to refinement of the primary recrystallization is more dominant, when the element is added, the decarburization annealing temperature (i.e., the primary recrystallization temperature ) Need to be adjusted. Therefore, it is necessary to set the decarburization annealing temperature to about 800 to about 950 DEG C, which is a temperature higher by about 10 to about 30 DEG C than usual. When the temperature is low, sufficient decarburization annealing does not occur and the crystal grains are maintained in a fine state, which may lead to undesired crystal growth during secondary recrystallization. On the contrary, when the temperature is too high, the primary recrystallized grains are excessive There is a concern that it will grow.

상기 1차 균열 온도와 2차 균열 온도는 통상의 균열 온도에서 크게 벗어나지 않는 범위로 제어하면 되므로 특별히 제한하지 않는다. 다만, 통상적인 1차 균열 온도의 예로서는 약 650 내지 약 850℃의 온도범위를 들 수 있으며, 통상적인 2차 균열 온도의 예로서는 약 1150 내지 약 1250℃의 범위를 들 수 있으며, 이들 온도범위는 강판의 성분이 달라지거나 본 발명의 핵심적인 특징 외의 다른 사소한 부분을 변경함에 따라 약간씩 변경하여 적용될 수 있다.The primary crack temperature and the secondary crack temperature can be controlled within a range that does not deviate largely from the ordinary crack temperature, so that they are not particularly limited. However, typical examples of the primary cracking temperature include a temperature range of about 650 to about 850 DEG C, and examples of typical secondary cracking temperatures include a range of about 1150 to about 1250 DEG C, The present invention may be modified in various ways as long as the components of the present invention are changed or minor portions other than the essential features of the present invention are changed.

한편, 상기 발명의 일 예의 방향성 전기강판의 제조방법은 상기 열간압열 이전에 상기 강 슬라브를 1050 내지 1250℃의 온도 범위로 가열하는 단계를 더 포함할 수 있다. Meanwhile, the method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may further include heating the steel slab to a temperature ranging from 1050 to 1250 캜 before the hot rolling.

상기 강 슬라브의 가열온도는 부분 용체화가 이루어 질수 있는 1,250℃이하의 저온로 실시하여 석출물을 부분용체화하는 것이 바람직하며, 슬라브 가열온도가 높아지면 강판 제조비용이 상승되며, 슬라브의 표면부 용융으로 가열로를 보수하고 가열로 수명이 단축될 수 있기 때문이다. 아울러, 슬라브를 1,250℃이하의 온도로 가열하게 되면 슬라브의 주상정조직이 조대하게 성장되는 것이 방지되어 후속 열간압연 공정에서 판의 폭 방향으로 크랙이 발생되는 것을 막을 수 있어 실수율을 향상시키게 된다. 방향성 전기강판 슬라브가 재가열되고 나면 열간압연을 행한다. 열간압연에 의하여 두께 2.0~3.5mm의 열연판을 제조할 수 있으며, 열연판이 제조되면 필요에 따라 열연판 소둔을 실시한 다음 냉간압연한다. 열연판 소둔을 실시하는 경우에 있어서는 1,000 내지 1,250℃ 온도로 가열한 후 850 내지 1,000℃온도에서 균열한 다음 냉각하는 과정에 의하여 수행할 수 있다. 열연판 소둔은 필요에 따라 수행되는 것으로, 이를 생략하는 것도 가능하다. 이 때, 열간압연후 또는 열연판 소둔후의 석출물 평균크기는 300~3000Å 이다.
The heating temperature of the steel slab is preferably at a low temperature of 1,250 ° C. or lower at which the partial solutionization can be carried out to partially refine the precipitate. If the heating temperature of the slab is increased, the steel plate production cost rises, And the life of the heating furnace can be shortened. In addition, if the slab is heated to a temperature of 1,250 ° C or lower, it is prevented that the main phase structure of the slab is grown to a large extent, thereby preventing cracks from being generated in the width direction of the plate in the subsequent hot rolling step, After the directional electric steel slab is reheated, hot rolling is performed. A hot rolled sheet having a thickness of 2.0 to 3.5 mm can be produced by hot rolling. After the hot rolled sheet is manufactured, the hot rolled sheet is annealed if necessary and then cold rolled. In the case of annealing the hot-rolled steel sheet, the steel sheet may be heated at a temperature of 1,000 to 1,250 ° C and then cracked at a temperature of 850 to 1,000 ° C, followed by cooling. The hot-rolled sheet annealing is performed according to need, and this can be omitted. At this time, the average size of the precipitates after hot rolling or after hot-rolled sheet annealing is 300 to 3000 Å.

한편, 발명의 또 다른 하나의 구현예에 따르면, 상술한 일 예의 방향성 전기강판의 제조방법에 의하여 제조되는 방향성 전기강판을 제공한다. According to another embodiment of the present invention, there is provided a directional electrical steel sheet produced by the above-described method for producing a grain-oriented electrical steel sheet.

상기 방향성 전기 강판의 구체적인 내용은 상술한 발명의 구현예에 따른 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조 방법에 관한 내용을 모두 포함한다.
The specific details of the directional electric steel sheet include all the contents of the directional electric steel sheet and the method for manufacturing the directional electric steel sheet according to the embodiment of the invention described above.

발명을 하기의 실시예에서 보다 상세하게 설명한다. 단, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
The invention will be described in more detail in the following examples. However, the following examples are illustrative of the present invention, and the present invention is not limited by the following examples.

[[ 실시예Example 1]  One] SnSn 함량과 1차 재결정립 크기 변화에 따른 Content and primary recrystallization 철손Iron loss 변화 검토 Review changes

중량%로 Si: 3.2%, Mn: 0.1%, Sol. Al:0.028%, P: 0.025%, N: 0.0040%, S: 0.0045%, Sb: 0.03% C: 0.055%, 그리고 Sn함량을 표1과 같이 변화 시키고, 잔부를 이루는 Fe와 기타 불가피하게 함유되는 방향성 전기강판의 스라브를 재고용되는 1200℃ 온도에서 210분 가열한 후 열간압연하여 2.7mm 두께의 열연판을 제조하였다.Si: 3.2%, Mn: 0.1%, Sol. 0.02% of Al, 0.025% of P, 0.0040% of N, 0.0045% of S, 0.045% of Sb and 0.055% of C, and the content of Sn was changed as shown in Table 1 and the balance of Fe and other inevitably contained The slab of the oriented electrical steel sheet was heated at a temperature of 1200 DEG C for 210 minutes and then hot rolled to prepare a hot rolled sheet having a thickness of 2.7 mm.

이 열연판을 1080℃까지 가열한 후 920℃에서 90초간 유지하고 물에 급냉하여 산세한 후 0.30mm 두께로 냉간압연하였다. 승온 중 초기 탈탄 소둔을 위한 판온이 800 내지 850도의 구간에서 노점 62.5℃ (50%H2+50%N2) 통과 시켰고, 균열대는 가열대와 동일 온도 및 수소비에 노점 70℃을 유지하면서 암모니아 개스를 동시에 투입하여 180초간 유지하여 동시 탈탄, 질화처리를 하였다.The hot-rolled sheet was heated to 1080 占 폚, held at 920 占 폚 for 90 seconds, quenched in water, pickled, and then cold-rolled to a thickness of 0.30 mm. (50% H 2 + 50% N 2 ) at a temperature of 800 ° C to 850 ° C during the initial decarburization annealing during the heating, and the cracked zone was maintained at a dew point of 70 ° C Were simultaneously injected and held for 180 seconds to carry out simultaneous decarburization and nitriding treatment.

이 강판에 소둔분리제인 MgO를 도포하여 코일상으로 최종소둔하였다. 최종소둔시 1차 균열온도는 700℃, 2차 균열온도는 1200℃로 하였고, 승온구간의 승온조건은 700~950℃의 온도구간에서는 시간당 45℃, 950~1200℃의 온도구간에서는 시간당 15℃로 하였다. 한편 1200℃에서의 균열시간은 15시간으로 하여 처리하였다. 최종소둔시의 분위기는 1200℃까지는 25%질소+75%수소의 혼합분위기로 하였고, 1200℃ 도달후에는 100%수소분위기에서 유지한 후 노냉하였다. 각각의 조건에 대하여 측정한 자기특성은 표 1과 같다. This steel sheet was coated with MgO as an annealing separator and finally annealed in a coiled state. During the final annealing, the primary cracking temperature was 700 ° C and the secondary cracking temperature was 1200 ° C. The temperature rise in the temperature raising range was 45 ° C per hour in the temperature range of 700 ° C to 950 ° C and 15 ° C per hour in the temperature range of 950 ° C to 1200 ° C Respectively. On the other hand, the cracking time at 1200 ° C was treated for 15 hours. The atmosphere at the final annealing was a mixed atmosphere of 25% nitrogen + 75% hydrogen up to 1200 ° C. After reaching 1200 ° C, it was kept in 100% hydrogen atmosphere and then cooled. The magnetic properties measured for each condition are shown in Table 1.

구분division Sn (wt%)Sn (wt%) 평균 1차 재결정립 크기 Ra (㎛)Average primary recrystallization size Ra (占 퐉) 50*Sn(wt%)+2050 * Sn (wt%) + 20 40㎛이상 조대결정립 분율(%)40 탆 or more Coarse grain fraction (%) 철손
W17 /50
(W/kg)Iron loss
W 17/50
(W / kg) 자속밀도
B8
(Tesla)Magnetic flux density
B 8
(Tesla) 실시예1Example 1 0.0320.032 20.720.7 21.621.6 25.025.0 0.9410.941 1.9221.922 실시예2Example 2 0.0550.055 21.321.3 22.7522.75 28.128.1 0.9340.934 1.9311.931 실시예3Example 3 0.0850.085 23.523.5 24.2524.25 29.729.7 0.9180.918 1.941.94 실시예4Example 4 0.0720.072 19.019.0 23.623.6 23.223.2 0.9250.925 1.9351.935 실시예5Example 5 0.0650.065 19.519.5 23.2523.25 25.125.1 0.9420.942 1.9351.935 실시예6Example 6 0.0440.044 18.518.5 22.222.2 29.529.5 0.9480.948 1.9221.922 비교예1Comparative Example 1 0.0680.068 21.021.0 23.423.4 35.835.8 1.1121.112 1.8781.878 비교예2Comparative Example 2 0.0420.042 20.120.1 22.122.1 32.332.3 1.071.07 1.8911.891 비교예3Comparative Example 3 0.0810.081 18.918.9 24.0524.05 22.022.0 1.0471.047 1.8991.899 비교예4Comparative Example 4 0.0770.077 24.324.3 23.8523.85 35.335.3 1.181.18 1.8711.871 비교예5Comparative Example 5 0.0610.061 17.517.5 23.0523.05 2222 1.021.02 1.8951.895 비교예6Comparative Example 6 0.0310.031 23.023.0 21.5521.55 38.238.2 1.151.15 1.8651.865

1) 상기 철손(W17/50)은 50Hz주파수에서 1.7 Tesla의 자속밀도가 유지되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)을 의미한다. 1) The iron loss (W 17/50 ) means the average loss (W / kg) in the rolling direction and the rolling direction perpendicular to the rolling direction when magnetic flux density of 1.7 Tesla is maintained at 50 Hz frequency.

2 상기 자속밀도(B8)은 800 A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)를 의미한다.
2 The above magnetic flux density (B 8 ) means the magnitude (Tesla) of the magnetic flux density induced when a magnetic field of 800 A / m is added.

상기 표 1에서 확인할 수 있는 바와 같이, Sn함량에 따라 1차 재결정의 결정립 평균 Grain size(Ra)를 18 =Ra=50×Sn(wt%)+20 와 40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하를 동시에 만족하는 실시예는 비교예와 비교할 때 현격한 자성 향상 효과가 있음을 확인하였다. Sn함량에 따라 1차 재결정립의 결정립 평균 크기를 제안 범위 안으로 제어하면 자성특성이 우수한 방향성 전기강판을 생산할 수 있다.
As can be seen in Table 1, the average grain size (Ra) of the first recrystallization was 18 = Ra = 50 x Sn (wt%) + 20 and the area percentage of coarse grains exceeding 40 μm was 30% It was confirmed that the embodiment satisfying the following conditions simultaneously exhibited remarkable magnetic improvement effect as compared with the comparative example. By controlling the average grain size of the primary recrystallized grains to the proposed range according to the Sn content, a grain-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties can be produced.

Claims (13)

Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어지며,
40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하이고,
1차 재결정의 결정립 평균 결정 입도(Ra)가 하기 일반식1을 만족하는, 방향성 전기강판:
[일반식1]
18 ≤ Ra ≤ 50*<Sn>+20
상기 일반식1에서, <Sn>은 방향성 전기강판 중 Sn의 함량(중량%)이다.
0.004 to 0.040 wt% of Si, 0.20 wt% or less of Mn, 0.04 to 0.08 wt% of C, 0.0010 to 0.006 wt% of N, 0.0010 to 0.006 wt% of S, 0.03 to 0.09% by weight of Sn, 0.01 to 0.05% by weight of Sb, 0.01 to 0.05% by weight of P, and the balance of Fe and other impurities,
The coarse grain size area fraction exceeding 40 mu m is 30% or less,
A grain oriented average grain size (Ra) of the primary recrystallization satisfies the following general formula (1):
[Formula 1]
18? Ra? 50 * <Sn> +20
In the general formula (1), < Sn > is the content (% by weight) of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet.
제1항에 있어서,
하기 일반식2를 만족하는 방향성 전기강판:
[일반식2]
0.037 ≤ <P>+0.5*<Sb> ≤0.063
상기 일반식2에서, <P> 및 <Sb> 각각은 방향성 전기강판 중 P 및 Sb 의 함량(중량%)이다.
The method according to claim 1,
A grain-oriented electrical steel sheet satisfying the following general formula (2):
[Formula 2]
0.037 < P > + 0.5 * < Sb >
In the general formula 2, <P> and <Sb> are contents (% by weight) of P and Sb in the grain-oriented electrical steel sheet, respectively.
제1항에 있어서,
0.970 W/kg 이하의 철손(W17 /50) 및 1.900T 이상의 자속 밀도(B8)를 갖는 방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
Below 0.970 W / kg iron loss (W 17/50) and magnetic flux density of 1.900T or more grain-oriented electrical steel having the (B 8).
Si: 2.0 내지 4.5 중량%, Al: 0.005 내지 0.040 중량%, Mn: 0.20 중량%이하(0중량% 제외), C: 0.04 내지 0.08 중량%, N : 0.0010 내지 0.006중량%, S : 0.0010 내지 0.006중량%, Sn : 0.03 내지 0.09 중량%, Sb : 0.01 내지 0.05중량%, P : 0.01 내지 0.05중량%, 및 잔부의 Fe 및 기타 불순물로 이루어진 강 슬라브에 대해 열간압연, 열연판 소둔 및 냉간압연을 실시하여 강판을 제조하는 단계;
상기 냉간압연된 강판에 대하여 800 내지 950℃의 온도 범위에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시하는 단계; 및
상기 탈탄 소둔 및 질화 소둔된 강판에 대하여 최종 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 최종 소둔 단계가 1차 균열 단계, 승온 단계, 및 2차 균열 단계를 포함하며, 상기 승온 단계는 승온 초기에 18 내지 75℃/hr의 속도로 승온한 후 900 내지 1200℃의 온도 범위에서 승온 속도를 10 내지 15℃/hr의 속도로 변경하여 승온하는 것을 특징으로 하는, 방향성 전기강판의 제조방법.
0.004 to 0.040 wt% of Si, 0.20 wt% or less of Mn, 0.04 to 0.08 wt% of C, 0.0010 to 0.006 wt% of N, 0.0010 to 0.006 wt% of S, Hot-rolled sheet annealing and cold rolling are performed on a steel slab composed of a steel slab made of a steel having a composition of 0.1 to 10 wt%, Sn of 0.03 to 0.09 wt%, Sb of 0.01 to 0.05 wt%, P of 0.01 to 0.05 wt% Thereby producing a steel sheet;
Subjecting the cold-rolled steel sheet to decarburization annealing and nitriding annealing in a temperature range of 800 to 950 ° C; And
And finally annealing the steel sheet subjected to decarburization annealing and nitriding annealing,
Wherein the final annealing step includes a first cracking step, a temperature rising step, and a second cracking step, wherein the temperature raising step raises the temperature at a rate of 18 to 75 ° C / hr at the beginning of raising the temperature, Wherein the temperature is changed by changing the speed at a rate of 10 to 15 占 폚 / hr.
제4항에 있어서,
상기 슬라브의 조성이 하기 일반식2를 만족하는 방향성 전기강판의 제조 방법:
[일반식2]
0.037 ≤ <P>+0.5*<Sb> ≤0.063
상기 일반식2에서, <P> 및 <Sb> 각각은 슬라브 중 P 및 Sb 의 함량(중량%)이다.
5. The method of claim 4,
Wherein the composition of the slab satisfies the following general formula (2): < EMI ID =
[Formula 2]
0.037 &lt; P &gt; + 0.5 * &lt; Sb &gt;
In the general formula 2, &lt; P &gt; and &lt; Sb &gt; are contents (% by weight) of P and Sb in the slab.
제5항에 있어서,
상기 제조되는 방향성 전기강판에서 40㎛초과 조대결정립 면적 분율이 30%이하이고,
1차 재결정의 결정립 평균 결정 입도(Ra)가 하기 일반식1을 만족하는, 방향성 전기강판의 제조 방법:
[일반식1]
18 ≤ Ra ≤ 50*<Sn>+20
상기 일반식1에서, <Sn>은 방향성 전기강판 중 Sn의 함량(중량%)이다.
6. The method of claim 5,
The grain size of the grain size exceeding 40 mu m is 30% or less in the grain-oriented electrical steel sheet to be produced,
Wherein the average crystal grain size (Ra) of the crystal grains of the primary recrystallization satisfies the following general formula (1):
[Formula 1]
18? Ra? 50 * <Sn> +20
In the general formula (1), < Sn > is the content (% by weight) of Sn in the grain-oriented electrical steel sheet.
제4항에 있어서,
상기 탈탄 소둔 단계는, 강판 내부의 잔류 탄소량이 100ppm이하로 제어되는 것을 특징으로 하는 방향성 전기강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the decarburization annealing step controls the amount of residual carbon in the steel sheet to be not more than 100 ppm.
제7항에 있어서,
상기 탈탄 소둔 단계는 800℃ 내지 850℃의 판 온도 및 60℃ 내지 65℃의 노점에서 실시되는 방향성 전기강판의 제조방법.
8. The method of claim 7,
Wherein the decarburization annealing step is carried out at a plate temperature of 800 ° C to 850 ° C and a dew point of 60 ° C to 65 ° C.
제4항에 있어서,
상기 냉간압연된 강판에 대하여 800 내지 950℃의 온도 범위에서 탈탄 소둔 및 질화 소둔을 실시하는 단계는, 상기 냉간압연된 강판에 대하여 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계를 포함하는, 방향성 전기강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
The step of performing the decarburization annealing and the nitriding annealing in the temperature range of 800 to 950 캜 for the cold-rolled steel sheet comprises simultaneously performing simultaneous decarburization and steeping on the cold-rolled steel sheet, Way.
제9항에 있어서,
상기 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계는 강판 내부의 잔류 질소량이 100 내지 300ppm으로 제어되고, 잔류 탄소량은 20ppm미만으로 제어되는 것을 특징으로 하는 방향성 전기강판의 제조방법.
10. The method of claim 9,
Wherein the step of performing simultaneous decarburization and dipping simultaneously controls the amount of residual nitrogen in the steel sheet to be controlled to 100 to 300 ppm and the amount of residual carbon to be controlled to be less than 20 ppm.
제9항에 있어서,
상기 동시 탈탄과 침질을 동시에 행하는 단계는 800℃ 내지 850℃의 판 온도 및 65℃ 내지 72℃의 노점에서 실시되는 방향성 전기강판의 제조방법.
10. The method of claim 9,
Wherein the step of simultaneously performing the simultaneous decarburization and the soaking is carried out at a plate temperature of 800 ° C to 850 ° C and a dew point of 65 ° C to 72 ° C.
제4항에 있어서,
상기 열간압열 이전에 상기 강 슬라브를 1050 내지 1250℃의 온도 범위로 가열하는 단계를 더 포함하는, 방향성 전기강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Further comprising the step of heating the steel slab to a temperature range of 1050 to 1250 占 폚 before the hot rolling.
제4항 내지 제12항 중 어느 한 항의 제조 방법에 의하여 제조되는 방향성 전기강판.
A directional electrical steel sheet produced by the manufacturing method according to any one of claims 4 to 12.
KR1020130163188A 2013-12-24 2013-12-24 Grain oriented electrical steel and preparation method thereof KR20150074933A (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020130163188A KR20150074933A (en) 2013-12-24 2013-12-24 Grain oriented electrical steel and preparation method thereof
CN201410790518.XA CN104726795B (en) 2013-12-24 2014-12-17 Grain-oriented electrical steel sheet and its manufacture method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020130163188A KR20150074933A (en) 2013-12-24 2013-12-24 Grain oriented electrical steel and preparation method thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20150074933A true KR20150074933A (en) 2015-07-02

Family

ID=53451199

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020130163188A KR20150074933A (en) 2013-12-24 2013-12-24 Grain oriented electrical steel and preparation method thereof

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR20150074933A (en)
CN (1) CN104726795B (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018117671A1 (en) * 2016-12-23 2018-06-28 주식회사 포스코 Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
KR20210078065A (en) * 2019-12-18 2021-06-28 주식회사 포스코 Grain oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107058867B (en) * 2017-03-28 2018-11-20 邢台钢铁有限责任公司 A kind of energy saving transformer iron core high Si pure iron and its production method
KR102142511B1 (en) * 2018-11-30 2020-08-07 주식회사 포스코 Grain oriented electrical steel sheet and manufacturing method of the same
KR102164329B1 (en) * 2018-12-19 2020-10-12 주식회사 포스코 Grain oriented electrical steel sheet and method for manufacturing therof
KR102325011B1 (en) * 2019-12-20 2021-11-11 주식회사 포스코 Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60114522A (en) * 1983-11-22 1985-06-21 Kawasaki Steel Corp Production of grain oriented silicon steel sheet having high magnetic flux density and low iron loss
JP5793305B2 (en) * 2007-12-28 2015-10-14 ポスコ Oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties and method for producing the same
KR101149792B1 (en) * 2009-10-01 2012-06-08 주식회사 포스코 Grain-oriented electrical steel sheets with extremely low core loss and high flux density, and Method for manufacturing the same
KR101353549B1 (en) * 2011-12-21 2014-01-27 주식회사 포스코 Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method for the same

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018117671A1 (en) * 2016-12-23 2018-06-28 주식회사 포스코 Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
CN110114478A (en) * 2016-12-23 2019-08-09 Posco公司 The manufacturing method of oriented electrical steel
CN110114478B (en) * 2016-12-23 2021-05-25 Posco公司 Method for manufacturing oriented electrical steel sheet
KR20210078065A (en) * 2019-12-18 2021-06-28 주식회사 포스코 Grain oriented electrical steel sheet and method of manufacturing the same

Also Published As

Publication number Publication date
CN104726795B (en) 2017-09-01
CN104726795A (en) 2015-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101693522B1 (en) Grain oriented electrical steel having excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
KR20150074933A (en) Grain oriented electrical steel and preparation method thereof
KR20090072116A (en) Grain oriented electrical steel having excellent magnetic properties and manufacturing method for the same
KR100797997B1 (en) Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic property and high productivity
KR101353549B1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method for the same
KR101539751B1 (en) Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101506677B1 (en) Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR20130071969A (en) Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method for the same
KR101557139B1 (en) Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101623872B1 (en) Grain oriented electrical steel having excellent rolling and magnetic properties and method for manufacturing the same
KR101053321B1 (en) Oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties and manufacturing method thereof
KR20090020046A (en) Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic property and high productivity
KR101521253B1 (en) Grain-orinented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR102088405B1 (en) Manufacturing method of oriented electrical steel sheet
KR101539752B1 (en) Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101353554B1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method for the same
CN111566244A (en) Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101538777B1 (en) Oriented electrical steel sheets and method for manufacturing the same
KR20150001103A (en) Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101528283B1 (en) Grain-orinented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101919530B1 (en) Method for manufacturing grain oriented electrical steel sheet
KR101053382B1 (en) Oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties and manufacturing method thereof
KR101353548B1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method for the same
KR101667618B1 (en) Oriented electrical steel sheets and method for manufacturing the same
KR101632870B1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment