KR20150036787A - 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 - Google Patents

초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20150036787A
KR20150036787A KR20157005295A KR20157005295A KR20150036787A KR 20150036787 A KR20150036787 A KR 20150036787A KR 20157005295 A KR20157005295 A KR 20157005295A KR 20157005295 A KR20157005295 A KR 20157005295A KR 20150036787 A KR20150036787 A KR 20150036787A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
rolling
resistant steel
temperature
steel
present
Prior art date
Application number
KR20157005295A
Other languages
English (en)
Other versions
KR102128026B1 (ko
Inventor
홍빈 리
리안뎅 야오
유추안 미아오
Original Assignee
바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 filed Critical 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사
Publication of KR20150036787A publication Critical patent/KR20150036787A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102128026B1 publication Critical patent/KR102128026B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/60—Aqueous agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

본 발명에서는, 화학성분(중량%)이 C：0.22 내지 0.35%, Si：0.10 내지 0.40%, Mn：0.60 내지 1.35%, P≤0.015%, S≤0.010%, Nb：0.010 내지 0.040%, Al：0.010 내지 0.080%, B：0.0006 내지 0.0014%, Ti：0.005 내지 0.050%, Ca：0.0010 내지 0.0080%, V≤0.080%, Cr≤0.60%, W≤1.00wt.%, N≤0.0080%, O≤0.0060%, H≤0.0004%인 동시에 0.025%≤Nb+Ti≤0.080%，0.030%≤Al+Ti≤0.12%를 만족시키며, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물인 내마모성 강판을 제공한다. 상기 내마모성 강판의 제조 방법은 제련, 주조, 가열, 압연 및 압연후 직접냉각 공정을 포함한다. 상기 성분 및 프로세스를 통해 얻은 내마모성 강판은 강도 및 경도가 높고, 저온 인성이 우수하며, 기계적 가공성이 우수하며, 공정, 광산기계 중 쉽게 마모가 되는 그랩, 스크레이퍼 컨베이어 등 설비에 적용된다.

Description

초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법{ABRASION RESISTANT STEEL PLATE WITH SUPER-HIGH STRENGTH AND HIGH TOUGHNESS, AND PROCESS FOR PREPARING SAME}
본 발명은 내마모성 강판에 관한 것이며, 특히는 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.
내마모성 강판은 작업조건이 특별히 열악하고, 고강도, 고내마모성을 요구하는 예컨대, 불도저, 적재기, 굴착기, 덤프카 및 그랩, 리클레이머, 운송 굴곡구조 등 공정, 채광, 농업, 시멘트생산, 항구, 전력 및 야금 등 기계 제품에 광범위하게 사용된다.
최근 몇십 년간, 내마모강의 개발과 응용 발전이 매우 빨랐으며, 일반적으로 탄소함량을 증가시키는 동시에 적당한 양의 크롬, 몰리브덴, 닛켈, 바나듐, 텅스텐, 코발트, 붕소 및 티타늄 등 미량원소를 가하여, 석출 강화, 미세결정 강화, 상변이 강화 및 전위강화 등 부동한 강화방식을 충분히 이용하여, 내마모강의 역학적 성능을 제고시키고 있다. 대다수 내마모강은 중탄, 중고탄 및 고탄 합금강이며, 탄소함량이 증가하면 강의 인성이 떨어지게 되며, 또한 탄소함량이 과다하면 강의 용접성능을 악화시킨다. 또한, 합금량의 증가는 원가 상승과 용접성의 하강을 초래하며, 이러한 결점들이 내마모강의 진일보 발전을 제약하고 있다.
재료의 내마모성은 주로 그의 경도에 의존하며, 인성 또한 재료의 내마모성에 아주 중요한 영향을 미치고 있다. 재료의 경도만을 제고시키는 것만으로 복잡한 공정조건하에서 재료의 비교적 우수한 내마모성과 비교적 긴 수명을 담보할 수 없다. 성분과 열처리공정을 조절하는 것을 통해, 저합금 내마모강 경도와 인성의 합리적인 정합을 컨트롤 하여, 우수한 종합적 기계성능을 얻어 부동한 마모 공정의 수요에 부합되게 해야 한다.
용접은 각종 강재의 연접을 해결할수 있는 매우 중요한 가공 프로세스이며, 공정 응용에서 아주 중요한 작용을 하고 있다. 용접의 냉각균열은 제일 흔히 나타나는 용접 프로세스의 결점이며, 특히 고강도 강을 용접할 경우, 냉각균열이 발생하는 경향이 크다. 냉각 균열의 생성을 방지하기 위해서는, 일반적으로 용접 전 예열, 용접 후 열처리를 진행하나, 용접 공정의 복잡성을 초래하며, 특수한 상황하에서는 조작이 불가능게 되며, 용접구조의 안전신뢰성에 영향주게 된다. 고강도, 고경도의 내마모성 강판에 있어서, 용접문제가 더 뚜렷하게 나타나고 있다.
CN1140205A에는 중탄 중합금 내마모강이 공개되어 있으며, 탄소 및 합금원소(Cr, Mo 등)의 함량이 본 발명에 비해 현저히 높으며, 이는 필연적으로 용접성과 기계적 가공성을 떨어뜨린다.
CN1865481A에는 베이나이트 내마모강이 공개되어 있으며, 본 발명에 비해, 합금원소（Si, Mn, Cr, Mo 등）함량이 비교적 높고, 용접성능, 역학적 성능이 비교적 차하다.
본 발명의 목적은 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판을 제공하는 것이며, 미량 합금원소를 첨가한 기초상에서 고강도, 고경도 및 고인성의 정합을 실현 하였으며, 뛰어난 기계적 가공성을 가지고 있어, 공정상의 광범위한 응용에 아주 유리하다.
상기 목적을 실현하기 위한, 본 발명의 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 화학성분의 중량 백분비 함량은 C：0.22 내지 0.35%, Si：0.10 내지 0.40%, Mn：0.60 내지 1.35%, P：≤0.015%, S：≤0.010%, Nb：0.010 내지 0.040%, Al：0.010 내지 0.080%, B：0.0006 내지 0.0014%, Ti：0.005 내지 0.050%, Ca：0.0010 내지 0.0080wt.%, V≤0.080%, Cr≤0.60%, W≤1.00wt.%, N≤0.0080%, O≤0.0060%, H≤0.0004%인 동시에, 0.025%≤Nb+Ti≤0.080%，0.030%≤Al+Ti≤0.12%을 만족시키며, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물이다.
본 발명의 내마모강의 미세구조는 주로, 마텐자이트 (martensite) 및 잔류 오스테나이트 (retained austenite)　이며, 그중 잔류 오스테나이트의 체적분수는 ≤5%이다.
본 발명의 또 다른 목적은 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 제조 방법을 제공하는 것이며, 상기 방법에는 차례로 제련, 주조, 가열, 압연 및 압연 후 직접냉각 등 공정이 포함된다. 그중 가열공정에 있어서, 온도를 1000 내지 1200℃로 가열하고, 압연공정에 있어서, 초기 압연온도를 950 내지 1150℃로 하고, 최종 압연온도를 800 내지 950℃로 하며, 압연후 직접냉각공정에 있어서, 수냉각을 이용하며, 냉각 정지온도는 실온 내지 300℃로 한다.
본 발명에서는 과학적으로 탄소 및 합금원소 함량을 설계하였기에, 미량 합금 금속원소의 미세화 강화작용 및 압연 컨트롤 및 냉각컨트롤 과정에서 미세화 강화효과를 이용하여, 강판이 우수한 역학적 성능(강도, 경도, 연신율, 충격성능 등), 용접성능 및 내마모성능을 가지게 한다.
본 발명과 현존기술의 차이점은 주로 하기 방면에서 나타난다.
화학적 성분으로부터 보아, 본 발명의 내마모강의 화학적성분은 C, Si, Mn 등 원소 외에, 소량의 Nb 등 원소가 첨가되었으며, 성분이 간단하고, 원가가 저렴한 등 특징을 가지고 있다.
생산공정으로부터 보아, 본 발명의 내마모성 강판은 TMCP 프로세스 생산을 이용하여, 오프라인 담금질 및 템퍼링 등 열처리 공정을 필요로 하지 않으며, 생산라인이 짧고 생산효율이 높으며, 에너지를 절약하고, 생산원가를 절감하는 등 특징을 가지고 있다.
제품성능으로부터 보아, 본 발명의 내마모성 강판은 고강도, 고경도를 구비하며, 특히 비교적 우수한 저온 인성을 구비한다.
미세구조로부터 보아, 본 발명의 내마모강의 미세구조는 주로 미세한 마텐자이트 (martensite) 및 잔류 오스테나이트 (retained austenite)　이며, 그중 잔류 오스테나이트의 체적분수는 ≤5%이며, 내마모성 강판의 강도경도 및 인성의 양호한 정합에 유리하다.
본 발명은 내마모성 강판은 비교적 현저한 우세를 가지고 있다. 탄소와 합금원소의 함량을 컨트롤 하여, 연구개발 원가를 절감시키고, 역학적 성능이 우수하며, 프로세스가 간단한 내마모강은 사회경제 및 강철공업 발전의 필연적인 추세이다.
도 1은 용접실험 중, 경사Y형홈 용접균열 실험재료의 형태와 크기를 나타낸다.
도 2는 실시예 3의 강판 미세조직이며, 미세한 마텐자이트 및 잔류 오스테나이트이며, 이는 강판의 비교적 우수한 역학적 성능을 담보하고 있다.
이하, 실시예를 결합하여 본 발명의 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 특징을 상세하게 서술한다.
본 발명의 강종은 원소 종류 및 함량의 과학적 설계를 통해, 미량 합금원소를 첨가한 기초상에서 고강도, 고경도 및 고인성의 정합을 실현하였다.
탄소: 탄소는 내마모강의 제일 기본적이고, 제일 중요한 원소이다. 강의 강도 및 경도를 제고시킬 수 있으며, 진일보 강의 내마모성을 제고시킬 수 있다. 그러나 강의 인성 및 용접성에 불리하므로, 강중의 탄소함량을 0.22 내지 0.35%로, 바람직하게는 0.23 내지 0.33 %로 합리하게 컨트롤 해야 한다.
규소: 규소는 페라이트(ferrite) 및 오스테나이트 중에 고용화 되어 이들의 경도와 강도를 제고시키나, 규소 함량이 너무 높으면 강의 인성이 급격히 하강하게 된다. 동시에, 규소와 산소의 친화력이 철보다 강한 것을 고려하면, 용접 시 저용점의 규산염이 쉽게 생성되며, 슬래그(slag)와 용화금속의 유동성을 증가시켜, 용접부의 품질에 영향주므로, 함량이 과다해서는 안되며, 본 발명에서는 규소를 0.10 내지 0.40%로, 바람직하게는 0.10 내지 0.35%로 컨트롤 해야 한다.
망간: 망간은 강의 담금질성을 강렬하게 증가시키며, 내마모강 전이온도와 강의 임계냉각속도를 감소시킨다. 망간의 함량이 비교적 높을 경우, 결정체 입자가 커지는 경향이 있으며, 강의 템퍼링 취화 감수성을 증가시키며, 주조빌릿 중에서 쉽게 편석 또는 균열이 나타나게 되며, 강판의 성능을 저하시킨다. 본 발명에서는 망간의 함량을 0.60 내지 1.35%로, 바람직하게는 0.65 내지 1.30%로 컨트롤 해야 한다.
니오브: Nb의 결정립의 미세화와 석출 강화작용은, 재료의 강 인성의 제고에 대한 공헌이 극히 현저하며, C, N화물의 강렬한 형성원소이며, 오스테나이트의 결정립의 생장을 강렬하게 억제한다. Nb는 결정립 미세화와 함께 강의 강도와 인성을 제고시키며, Nb는 주로 석출 강화 및 상변이 강화를 통해 강의 성능을 개선하거나 제고시킨다. Nb는 이미 HSLA강 중 가장 효과적인 강화제의 하나이며, 본 발명에서는 니오브를 0.010 내지 0.040%로, 바람직하게는 0.010 내지 0.035%로 컨트롤 해야 한다.
알루미늄: 알류미늄과 강 중의 질소는 미세한 난용성 AlN 과립을 형성하며, 강의 결정립을 미세화 시킨다. 알루미늄은 강의 결정립을 미세화할 수 있으며, 강 중의 질소와 산소를 고정시켜, 강의 노치 감수성을 줄이거나, 강의 시효현상을 줄이거나 제거하며, 강의 인성을 제고시킨다. 본 발명에서 Al의 함량을 0.010 내지 0.080%로, 바람직하게는 0.010 내지 0.060%로 컨트롤 해야 한다.
붕소: 붕소는 강의 담금질성을 제고시키나 함량이 과다하면 고온취성(hot shortness) 현상을 일으켜, 강의 용접성 및 열 가공성에 영향을 미치기에, B의 함량을 엄격히 컨트롤 해야 한다. 본 발명에서는 붕소 함량을 0.0006 내지 0.0014%로, 바람직하게는 0.0008 내지 0.0014%로 컨트롤 해야 한다.
티타늄: 티타늄은 강한 탄화물의 형성원소의 하나이며, 탄소와 같이 미세한 TiC과립을 형성한다. TiC과립은 미세하고, 결정립계에 분포 되며, 결정립을 미세화하는 효과에 달할 수 있으며, 경도가 큰 TiC과립은 강의 내마모성을 제고시킨다. 본 발명에서는 티타늄을 0.005 내지 0.050%로, 바람직하게는 0.010 내지 0.045%로 컨트롤 해야 한다.
니오브와 티타늄의 복합적 첨가에 의해, 더 뛰어난 결정립 미세화 효과를 얻을 수 있으며, 원 오스테나이트 결정립 크기를 감소시키며, 담금질 후의 마텐자이트 바(bar)의 미세화에 유리하며, 강도와 내마모성을 제고시킨다. TiN등의 고온하 미용해성은 열영향 영역에서 결정립이 굵어지는 것을 억제할 수 있으며, 열영향 영역의 인성을 제고할 수 있어, 강의 용접성을 개선시킬 수 있다. 그리하여, 니오브와 티타늄의 함량 범위는 하기와 같다. 즉, 0.025%≤Nb+Ti≤0.080%이며, 바람직하게는 0.035%≤Nb+Ti≤0.070%이다.
티타늄은 미세한 과립을 형성할 수 있으며, 진일보 과립을 미세화할 수 있다. 알루미늄은 미세한 티타늄 과립의 형성을 담보할 수 있어, 티타늄의 결정립 미세화 작용을 충분히 발휘시킬 수 있다. 그리하여, 알루미늄과 티타늄의 함량범위는 하기와 같다. 즉, 0.030%≤Al+Ti≤0.12%이며, 바람직하게는 0.040%≤Al+Ti≤0.11%이다.
칼슘: 칼슘은 주조강 중의 불순물의 변질에 대해 현저한 작용을 가지고 있으며, 강 중에 적당한 량의 칼슘을 첨가하면 주조 강 중의 스트립상의 황화물 개재물을 구상의 CaS 또는 (Ca，Mn)S 개재물로 전환시키며, 칼슘으로 형성된 산화물 및 황화물 개재물의 밀도가 작고, 쉽게 부상하여 제거될 수 있다. 칼슘은 결정립계에서의 유황의 편석을 현저히 낮춰주며, 이는 주조 강의 품질의 제고에 유리하며, 진일보 강의 성능을 제고시킬 수 있다. 칼슘은 개재물이 비교적 많은 경우 첨가하면 효과가 현저하며, 강의 역학적성능, 특히는 인성의 확보에 유리하다. 본 발명에서는 칼슘을 0.0010 내지 0.0080%로, 바람직하게는 0.0010 내지 0.0060%로 컨트롤 해야 한다.
바나듐: 바나듐의 첨가는 주로 결정입자의 미세화를 위한 것이며, 슬래브(slab)의 가열단계에서 오스테나이트 결정립이 과도하게 크게 생장하지 않도록 하며, 잇따른 여러차례 압연과정에서, 강의 결정립을 진일보 미세화하게 하며, 강의 강도와 인성을 제고시킨다. 본 발명에서 바나듐을 ≤0.080 %로, 바람직하게는 0.035 내지 0.080%로, 더 바람직하게는 ≤0.060 %로 컨트롤 해야 한다.
크롬: 크롬은 임계냉각속도를 낮추며, 강의 담금질성을 제고시킨다. 크롬은 강 중에서 (Fe,Cr)3C, (Fe,Cr)7C3 및 (Fe,Cr)23C7 등 여러가지 탄화물을 형성하며, 강도와 경도를 높여준다. 크롬은 템퍼링 시 탄화물의 석출 및 집적을 방지하거나 감소시키며, 강의 템퍼링 안정성을 제고할 수 있다. 본 발명에서는 크롬의 함량을 ≤0.60%로, 바람직하게는 0.20 내지 0.60%로, 더 바람직하게는 ≤0.40%로 컨트롤 해야 한다.
텅스텐: 텅스텐은 강의 템퍼링 안정성 및 열간 강도를 제고시킬 수 있으며, 일정한 결정립 미세화 작용을 일으킨다. 또한, 텅스텐은 경질 탄화물을 형성하여 강의 내마모성을 증가시킬 수 있으며, 본 발명에서는 텅스텐의 함량을 ≤1.00%로, 바람직하게는 0.30 내지 1.00%로, 더 바람직하게는 ≤0.80%로 컨트롤 해야 한다.
인과 유황: 내마모강 중에서, 유황과 인은 모두 유해원소로서 이들의 함량을 엄격히 컨트롤 해야 한다. 본 발명의 강중에서, 인의 함량을 ≤0.015%로, 바람직하게는 ≤0.010%로 컨트롤 하며, 유황의 함량을 ≤0.010%로, 바람직하게는 ≤0.005%로 컨트롤 해야 한다.
질소, 산소 및 수소: 강중에 과다한 산소 및 질소는 강의 성능 특히는 용접성과 인성에 매우 불리하나 엄격히 컨트롤 하려면, 생산 원가가 대폭 늘어나게 된다. 따라서, 본 발명의 강종 중에서 질소함량을 ≤0.0080%로, 바람직하게는 ≤0.0050%로 컨트롤 하며, 산소 함량을 ≤0.0060%, 바람직하게는 ≤0.0040%로, 수소 함량을 ≤0.0004%로, 바람직하게는 ≤0.0003%로 컨트롤 해야 한다.
본 발명의 상기 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 제조 방법은 차례로 제련, 주조, 가열, 압연 및 압연 후 직접냉각 등 공정을 포함한다. 그중 가열공정에 있어서, 온도를 1000 내지 1200℃로 가열하며, 압연공정에 있어서, 초기 압연온도를 950 내지 1150℃로 하며, 최종 압연온도를 800 내지 950℃로 하며, 냉각공정에 있어서, 수냉각을 이용하며, 냉각 정지온도는 실온 내지 300℃로 한다.
바람직하게는, 상기 가열공정에 있어서, 가열온도가 1000 내지 1150℃이며, 더 바람직하게는 가열온도가 1000 내지 1130℃이며, 탄소 및 합금원소의 충분한 확산을 확보하고, 오스테나이트 결정립의 과대한 생장 및 슬래브 표면의 심각한 산화를 방지하기 위한, 제일 바람직한 가열온도는 1050 내지 1130℃이다.
바람직하게, 초기 압연온도는 950 내지 1100℃이며, 최종 압연온도는 800 내지 900℃이며, 더 바람직하게, 초기 압연온도는 950 내지 1080℃이며, 최종 압연온도는 810 내지 900℃이며, 제일 바람직하게, 초기 압연온도는 980 내지 1080℃이며, 최종 압연온도는 810 내지 890℃이다.
바람직하게, 냉각 정지온도는 실온 내지 280℃이며, 더 바람직하게, 냉각 정지온도는 실온 내지 250℃이며. 제일 바람직하게, 냉각 정지온도는 실온 내지 200℃이다.
본 발명에서는, 화학성분（C, Si, Mn, Nb등 원소의 함량과 배합비）에 대한 합리적인 설계를 통해, 탄소와 미량 합금원소의 함량을 엄격히 컨트롤 한다. 이러한 성분의 설계에 의해 얻은 내마모성 강판은 용접 용이성을 가지고 있어, 용접이 필요한 기계분야의 적용에 적합하다. 또한, Mo 및 Ni 등 원소를 함유하고 있지 않아, 내마모강의 생산원가를 대폭 절감시킬 수 있다.
본 발명의 내마모성 강판은 고강도, 고경도 및 비교적 우수한 충격인성 등을 가지고 있으며, 절단, 굽힘 등 기계적 가공이 용이해, 아주 우수한 적용성을 가지고 있다.
본 발명에서 생산한 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 인장강도는 1400 내지 1700MPa이며, 연신율은 13 내지 14%이며, 브리넬 경도는 470 내지 570HBW이며, 바람직하게는 -40℃에서의 샤르피 V-노치 종방향 충격값이 50 내지 80J이며, 우수한 용접성과 뛰어난 역학적 성능을 가지고 있으며, 내마모강의 적용성을 증가시키고 있다.
실시예
본 발명의 실시예1 내지 7 및 대조예1(중국특허 CN1865481A)의 강판의 화학원소 질량 백분율은 표1에 표시한 바와 같다.
제련원료를 제련→주조→가열→압연→압연 후 직접냉각 순으로 제조한다.
실시예1 내지 7중의 구체적인 공정 파라미터는 표2를 참고로 한다.
Figure pct00001
Figure pct00002
시험예1: 역학적 성능 테스트
GB/T2975 샘플링 방식으로 샘플을 취하고, GB/T231.1시험방법으로 본 발명의 실시예1 내지 7의 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 경도를 측정하였으며, GB/T229시험방법으로 충격시험을 실시하였다. GB/T228 시험방법으로 인장시험을 실시하였으며, GB/T232시험방법으로 굽힘시험을 실시하였다. 그 결과는 표3을 참고로 한다.
Figure pct00003
표3으로부터, 본 발명의 실시예1 내지 7의 강판 인장강도는 400 내지 1700MPa이며, 연신율은 13% 내지 14%이며, 브리넬 경도는 470 내지 570HBW이며, -40℃의 샤르피 V-노치 종방향 충격값은 50 내지 80J임을 알 수 있다. 이상은 본 발명의 강판이 고강도, 고경도, 우수한 연신율 등 특성을 가지고 있을 뿐만아니라, 뛰어난 저온 충격인성을 가지고 있음을 설명한다. 본 발명의 강판의 강도, 경도, 연신율은 대조예1에 비해 현저히 우수하다.
도2는 실시예3의 강판 미세구조이며, 미세한 마텐자이트 및 소량의 잔류 오스테나이트이며, 이는 강판의 비교적 우수한 역학적 성능을 확보한다.
기타 실시예에서도 유사한 미세구조를 얻을 수 있다.
시험예2: 용접성 테스트
《경사Y형홈 용접균열 시험방법》（GB4675.1-84）에 근거하여 본 발명의 내마모성 강판에 대해 경사Y형홈 용접균열 시험을 실시하였으며, 5개 조로 나누어 진행하였다. 경사Y형홈 용접균열 시험재료의 형태와 크기는 도1을 참고로 한다.
우선, 용접부에 대해 구속용접을 실시하며, 구속용접은 Ar이 가득한 기체보호하에 용접을 실시하였다. Φ1.2의 JM-58 용접와이어를 사용하며, 용접 과정에서 시험재료의 각 변형을 엄격히 컨트롤 하였다. 용접 후 실온으로 냉각하여 시험 용접부의 용접을 실시하였다. 시험 용접부는 실온하에서 용접을 진행하며, 시험용접부가 형성된 48시간 후에, 용접부의 표면균열, 단면균열 및 근부균열을 검사하였다. 해부시험을 통해, 착색법으로 용접부의 표면, 단면, 근부에 대해 각각 검사를 진행하였다. 용접기준은 170A×25V×60mm/min이다.
본 발명의 실시예1 내지 7의 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판에 대해 용접성능 테스트를 진행하였으며, 시험결과는 표4에 표시한 바와 같다.
Figure pct00004
표4로부터, 본 발명의 실시예1 내 지 7의 내마모성 강판은 일정한 예열조건하에서 용접 한 후 모두 균열이 일어나지 않았음을 알수 있으며, 본 발명의 내마모성 강판이 비교적 우수한 용접성능을 갖고 있음을 설명한다.
시험예3: 내마모성 테스트
내마모성 테스트는 ML-100 연삭마모시험기에서 진행한다. 샘플을 취할 경우, 샘플의 축선이 강판 표면에 수직되게 하며, 샘플의 마모면이 강판의 압연면이 되게 한다. 샘플을 요구에 따라 계단상 원주체로 가공하며, 특정부분의 크기는 Φ4mm이며, 고정장치에 고정된 부분의 크기는 Φ5mm이다. 시험전 알코올로 샘플을 세척한 후, 송풍기로 건조시키고, 1/10000 정도(accuracy)의 천평으로 무게를 측정하고, 이렇게 측정한 샘플의 중량을 초기중량으로 하며, 탄성 고정장치에 장착하였다. 입도가 80메시인 샌드페이퍼(sand paper)을 이용하여, 하중 42N의 작용하에 시험을 진행하였다. 시험 후, 샘플과 샌드페이퍼 간의 마모에 의해, 샘플은 샌드페이퍼에 나선형선을 그리게 되며, 나선형선의 시작점 및 끝점의 반경에 의해 나선형선의 길이를 계산하며, 계산공식은 하기와 같다.
Figure pct00005
r1은 나선형선의 시작점 반경이고,r2는 나선형선의 끝점 반경이며, a는 나선형선의 송재속도 (feed rate)이다. 매번 실험에서 중량을 3번 측정하여 평균치를 취한 후, 중량감소를 계산하여, 미터당 중량감소로 샘플의 마모율(mg/M)을 표시한다.
본 발명의 실시예1 내지 7의 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판에 대해 내마모성 테스트를 진행하였다. 본 발명의 실시예의 강종과 대조예2의 강(대조예2의 강판 경도는 450HBW)의 마모시험결과는 표5를 참고로 한다.
Figure pct00006
표5로부터, 상기 마모조건하에서, 본 발명의 저합금 초고강도 고인성 내마모성 강판의 내마모성은 대조예2의 강판의 내마모성에 비해 우수함을 알 수 있다.
본 발명의 내마모강의 화학적 성분은 C, Si, Mn 등 원소 외에, 소량의 Nb등 원소를 첨가하였으며, 성분이 간단하고, 원가가 저렴한 등 특징을 가지고 있다. 본 발명의 TMCP프로세스를 이용하여, 오프라인 담금질 및 템퍼링 등 열처리 공정을 필요로 하지 않으며, 생산라인이 짧고 생산효율이 높고, 에너지를 절약하며, 생산원가를 절감하는 등 특징을 가지고 있으며, 본 발명의 내마모성 강판은 고강도, 고경도, 특히는 비교적 우수한 저온 인성을 가지고 있다. 본 발명의 내마모강의 미세구조는 주로 미세한 마텐자이트 및 잔류 오스테나이트이며, 그중 잔류 오스테나이트의 체적분수는 ≤5%이고, 인장강도는 1400 내지 1700MPa이며, 연신율은 13 내지 14%이며, 브리넬 경도는 470 내지 570HBW이며, -40℃에서의 샤르피 V-노치 종방향 충격값은 50 내지 80J이며, 내마모성 강판의 강도, 경도 및 인성의 정합에 유리하기에, 본 발명의 내마모성 강판은 비교적 우수한 우세를 가지고 있다.

Claims (24)

  1. 중량 백분율의 조성이 C：0.22 내지 0.35%, Si：0.10 내지 0.40%, Mn：0.60 내지 1.35%, P≤0.015%, S≤0.010%, Nb：0.010 내지 0.040%, Al：0.010 내지 0.080%, B：0.0006 내지 0.0014%, Ti：0.005 내지 0.050%, Ca：0.0010 내지 0.0080%, V≤0.080%, Cr≤0.60%, W≤1.00%, N≤0.0080%, O≤0.0060%, H≤0.0004%인 동시에 0.025%≤Nb+Ti≤0.080%，0.030%≤Al+Ti≤0.12%를 만족시키며, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  2. 청구항 1에 있어서,
    C：0.23 내지 0.33%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  3. 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
    Si：0.10 내지 0.35%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  4. 청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
    Mn：0.65 내지 1.30%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  5. 청구항 1 내지 청구항 4 중 어느 한 항에 있어서,
    P≤0.010%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  6. 청구항 1 내지 청구항 5 중 어느 한 항에 있어서,
    S≤0.005%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  7. 청구항 1 내지 청구항 6 중 어느 한 항에 있어서,
    Nb：0.010 내지 0.035%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  8. 청구항 1 내지 청구항 7 중 어느 한 항에 있어서,
    Al：0.020 내지 0.060%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  9. 청구항 1 내지 청구항 8 중 어느 한 항에 있어서,
    B：0.0008 내지 0.0014%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  10. 청구항 1 내지 청구항 9 중 어느 한 항에 있어서,
    Ti：0.010 내지 0.045%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  11. 청구항 1 내지 청구항 10 중 어느 한 항에 있어서,
    Ca：0.0010 내지 0.0060%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  12. 청구항 1 내지 청구항 11 중 어느 한 항에 있어서,
    V≤0.060%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  13. 청구항 1 내지 청구항 12 중 어느 한 항에 있어서,
    Cr≤0.40%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  14. 청구항 1 내지 청구항 13 중 어느 한 항에 있어서,
    W≤0.80wt.%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  15. 청구항 1 내지 청구항 14 중 어느 한 항에 있어서,
    N≤0.0050%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  16. 청구항 1 내지 청구항 15 중 어느 한 항에 있어서,
    O≤0.0040%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  17. 청구항 1 내지 청구항 16 중 어느 한 항에 있어서,
    H≤0.0003%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  18. 청구항 1 내지 청구항 17 중 어느 한 항에 있어서,
    0.035%≤Nb+Ti≤0.070%，0.040%≤Al+Ti≤0.11%인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  19. 청구항 1 내지 청구항 18 중 어느 한 항에 있어서,
    인장강도가 1400 내지 1700MPa이고, 연신율이 13 내지 14%이며, 브리넬 경도가 470 내지 570HBW이며, -40℃에서의 샤르피 V-노치 종방향 충격값이 50 내지 80J인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판.
  20. 제련, 주조, 가열, 압연 및 압연후 직접냉각 공정을 포함하며,
    가열공정에서, 가열온도가 1000 내지 1200℃이고, 보온시간이 1 내지 2시간이며,
    압연공정에서, 초기 압연온도가 950 내지 1150℃이며, 최종 압연온도가 800 내지 950℃이며,
    압연 후 직접냉각 공정에서, 수냉각을 이용하며, 냉각 정지온도가 실온 내지 300℃인 것을 특징으로 하는 청구항 1 내지 청구항 19 중 어느 한 항의 내마모성 강판의 제조 방법.
  21. 청구항 20에 있어서,
    보온시간이 2시간인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판의 제조 방법.
  22. 청구항 20 또는 청구항 21에 있어서,
    슬래브의 가열온도는 1000 내지 1150℃인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판의 제조 방법.
  23. 청구항 20 내지 청구항 22 중 어느 한 항에 있어서,
    초기 압연온도는 950 내지 1100℃이며, 최종 압연온도는 800 내지 900℃인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판의 제조 방법.
  24. 청구항 20 내지 청구항 23 중 어느 한 항에 있어서,
    냉각 정지온도가 실온 내지 280℃인 것을 특징으로 하는 내마모성 강판의 제조 방법.
KR1020157005295A 2012-07-31 2013-01-31 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 KR102128026B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210270605.3A CN102876969B (zh) 2012-07-31 2012-07-31 一种超高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN201210270605.3 2012-07-31
PCT/CN2013/071185 WO2014019353A1 (zh) 2012-07-31 2013-01-31 一种超高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20150036787A true KR20150036787A (ko) 2015-04-07
KR102128026B1 KR102128026B1 (ko) 2020-06-29

Family

ID=47478478

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020157005295A KR102128026B1 (ko) 2012-07-31 2013-01-31 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9816165B2 (ko)
EP (1) EP2881487B1 (ko)
JP (1) JP6254160B2 (ko)
KR (1) KR102128026B1 (ko)
CN (1) CN102876969B (ko)
AU (1) AU2013299254B2 (ko)
NZ (1) NZ630918A (ko)
WO (1) WO2014019353A1 (ko)
ZA (1) ZA201500275B (ko)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102876969B (zh) 2012-07-31 2015-03-04 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN103205639B (zh) * 2013-03-14 2015-02-18 长安大学 一种装载机铲刀刃及其制备方法
CN103205634B (zh) * 2013-03-28 2016-06-01 宝山钢铁股份有限公司 一种低合金高硬度耐磨钢板及其制造方法
CN103205627B (zh) * 2013-03-28 2015-08-26 宝山钢铁股份有限公司 一种低合金高性能耐磨钢板及其制造方法
CN103194674B (zh) * 2013-03-28 2015-08-26 宝山钢铁股份有限公司 一种hb360级耐磨钢板及其制造方法
JP6217671B2 (ja) * 2014-03-31 2017-10-25 Ｊｆｅスチール株式会社 高温環境における耐摩耗性に優れた厚鋼板
CN103949984B (zh) * 2014-04-10 2016-04-13 大丰市飞腾铸造机械有限公司 一种耐磨抗冲击型落砂管的制造工艺及其焊接方法
CN104357747B (zh) * 2014-10-27 2017-11-03 中国科学院金属研究所 一种微合金化锰硼合金钢及其热处理方法和应用
GB2546808B (en) * 2016-02-01 2018-09-12 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
GB2546809B (en) * 2016-02-01 2018-05-09 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
CN105937008A (zh) * 2016-06-27 2016-09-14 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种薄规格耐磨钢及其制造方法
CN105908081B (zh) * 2016-06-30 2018-02-23 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 低合金铸钢及其冶炼方法、热处理方法和铁路机车零部件
CN106086674A (zh) * 2016-06-30 2016-11-09 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 低合金铸钢及其冶炼方法、热处理方法和铁路机车零部件
CN106555109A (zh) * 2016-10-31 2017-04-05 舞阳钢铁有限责任公司 兼具低温冲击性能nm550钢板及其生产方法
CN106893942B (zh) * 2017-04-02 2018-10-23 首钢集团有限公司 一种高强度贝氏体耐磨钢板及其生产方法
CN108930002B (zh) * 2017-05-26 2020-08-25 宝山钢铁股份有限公司 硬度500hb浆体疏浚管用耐磨蚀钢板及其生产方法
CN108950421B (zh) * 2017-05-26 2020-08-25 宝山钢铁股份有限公司 硬度600hb浆体疏浚管用耐磨蚀钢板及其生产方法
CN108950422B (zh) * 2017-05-26 2020-08-25 宝山钢铁股份有限公司 硬度550hb浆体疏浚管用耐磨蚀钢板及其生产方法
CN109835014B (zh) * 2017-11-28 2021-03-12 宝山钢铁股份有限公司 一种高强高韧耐磨复合钢板及其制造方法
CN108315645B (zh) * 2018-02-09 2019-12-10 天津荣程联合钢铁集团有限公司 一种耐磨钢及其生产工艺
CN108914009A (zh) * 2018-08-28 2018-11-30 宝钢湛江钢铁有限公司 Al+Ti系低成本高强船板钢及其制造方法
KR102119959B1 (ko) * 2018-09-27 2020-06-05 주식회사 포스코 우수한 경도와 충격인성을 갖는 내마모강 및 그 제조방법
WO2020239905A1 (de) * 2019-05-29 2020-12-03 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Bauteil, hergestellt durch umformen einer stahlblechplatine und verfahren zu seiner herstellung
KR102250333B1 (ko) * 2019-12-09 2021-05-10 현대제철 주식회사 초고강도 냉연강판 및 이의 제조방법
CN113751499B (zh) * 2021-08-02 2024-01-05 浙江中箭工模具有限公司 一种耐磨型高速钢热轧工艺
EP4388140A1 (de) * 2021-08-19 2024-06-26 ThyssenKrupp Steel Europe AG Stahl mit verbesserten verarbeitungseigenschaften zur umformung bei erhöhten temperaturen
CN114606434A (zh) * 2022-01-26 2022-06-10 南京钢铁股份有限公司 一种低碳当量高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN115125439B (zh) * 2022-06-16 2023-10-31 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 一种锌基镀层1800Mpa级热冲压成型钢及制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09118950A (ja) * 1995-10-24 1997-05-06 Nippon Steel Corp 厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法
JP2009030094A (ja) * 2007-07-26 2009-02-12 Jfe Steel Kk ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板
JP2011214120A (ja) * 2010-04-02 2011-10-27 Jfe Steel Corp 低温焼戻脆化割れ性に優れた耐摩耗鋼板
JP2012031510A (ja) * 2010-06-30 2012-02-16 Jfe Steel Corp 溶接部靭性および耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1140205A (zh) 1995-03-28 1997-01-15 王宇辉 一种中碳中合金耐磨钢
JP3654470B2 (ja) * 1996-09-13 2005-06-02 日本電信電話株式会社 サブバンド多チャネル音声通信会議用反響消去方法
JP2002115024A (ja) * 2000-10-06 2002-04-19 Nkk Corp 靭性および耐遅れ破壊性に優れた耐摩耗鋼材ならびにその製造方法
JP4443910B2 (ja) * 2003-12-12 2010-03-31 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車構造部材用鋼材およびその製造方法
CN1865481A (zh) 2005-05-19 2006-11-22 宝钢集团上海梅山有限公司 一种贝氏体耐磨钢板制备工艺
WO2007029687A1 (ja) * 2005-09-06 2007-03-15 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 低合金鋼
JP4846308B2 (ja) 2005-09-09 2011-12-28 新日本製鐵株式会社 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法
JP2007260705A (ja) * 2006-03-27 2007-10-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 継目無鋼管の製造方法
CN101775539B (zh) * 2009-01-14 2012-03-28 宝山钢铁股份有限公司 一种高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN101775545B (zh) * 2009-01-14 2011-10-12 宝山钢铁股份有限公司 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN101748346B (zh) * 2009-12-25 2012-02-01 舞阳钢铁有限责任公司 一种高等级别耐磨钢板及其生产方法
CN101748333B (zh) * 2009-12-25 2012-02-01 舞阳钢铁有限责任公司 一种低碳当量高强度耐磨钢板及其生产方法
JP2012031511A (ja) 2010-06-30 2012-02-16 Jfe Steel Corp 多層盛溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板
CN101948987B (zh) * 2010-09-21 2012-05-30 武汉钢铁(集团)公司 一种高强度高韧性钢板的制造方法
CN102002645B (zh) * 2010-12-01 2012-08-22 山东钢铁股份有限公司 一种高强度耐磨钢板的制备方法
CN102605234A (zh) * 2011-01-25 2012-07-25 宝山钢铁股份有限公司 一种400hb级耐磨钢板及其制造方法
US9879334B2 (en) * 2011-03-29 2018-01-30 Jfe Steel Corporation Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same
CN102560272B (zh) * 2011-11-25 2014-01-22 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法
CN102534423B (zh) * 2012-02-29 2016-01-20 宝山钢铁股份有限公司 高强度钢板及其制造方法
CN102876969B (zh) * 2012-07-31 2015-03-04 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09118950A (ja) * 1995-10-24 1997-05-06 Nippon Steel Corp 厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法
JP2009030094A (ja) * 2007-07-26 2009-02-12 Jfe Steel Kk ガス切断面性状および耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板
JP2011214120A (ja) * 2010-04-02 2011-10-27 Jfe Steel Corp 低温焼戻脆化割れ性に優れた耐摩耗鋼板
JP2012031510A (ja) * 2010-06-30 2012-02-16 Jfe Steel Corp 溶接部靭性および耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板

Also Published As

Publication number Publication date
KR102128026B1 (ko) 2020-06-29
JP6254160B2 (ja) 2017-12-27
AU2013299254B2 (en) 2018-03-29
EP2881487A4 (en) 2016-04-20
US20150191806A1 (en) 2015-07-09
WO2014019353A1 (zh) 2014-02-06
EP2881487B1 (en) 2019-08-07
CN102876969B (zh) 2015-03-04
ZA201500275B (en) 2015-12-23
CN102876969A (zh) 2013-01-16
AU2013299254A1 (en) 2015-02-19
US9816165B2 (en) 2017-11-14
EP2881487A1 (en) 2015-06-10
JP2015524881A (ja) 2015-08-27
NZ630918A (en) 2016-07-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102128026B1 (ko) 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법
KR102218050B1 (ko) 고강도 고인성 내마모 강판 및 그의 제조방법
KR102040680B1 (ko) 고인성 저합금 내마모성 강판 및 이의 제조 방법
JP6211099B2 (ja) 高性能の低合金耐摩耗鋼板およびその製造方法
KR102218051B1 (ko) 고경도 고인성 내마모 강판 및 그의 제조방법
JP6214674B2 (ja) 高硬度低合金耐摩耗鋼板およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
AMND Amendment
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
X091 Application refused [patent]
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant