CN105908081B - 低合金铸钢及其冶炼方法、热处理方法和铁路机车零部件 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及低合金铸钢及其冶炼方法、热处理方法和铁路机车零部件，属于合金钢技术领域。本发明公开的低合金铸钢的各组分及其相对于所述低合金铸钢总重的重量百分比为：碳0.19%～0.25%、硅0.30%～0.50%、锰0.90%～1.15%、磷≤0.030%、硫≤0.030%、铬0.19%～0.29%、钼0.13%～0.19%、铝0.02%～0.06%、以及钨0.02%～0.10%、铌0.01%～0.05%，且必须满足0.04%≤钨+铌≤0.12%；以及余量为铁和其他不可避免的元素。本发明的低合金铸钢按一定配比使用钨和铌来替代镍，在经过热处理后，可以作为B+级钢使用，并且，成本低。
Description
技术领域
本发明属于合金钢技术领域，涉及一种低合金铸钢，特别涉及一种含钨铌的低合金铸钢、该低合金铸钢的冶炼方法和热处理方法、热处理后获得的B+级钢、以及主要应用该B+级钢制备的铁路机车零部件。
背景技术
美国铁路协会（AAR）于2005年修订并发布了M-201-05标准，以满足诸如铁道行业铸造零部件的材质需求，其中对合金铸钢进行了分级定义，其被分为A级钢、B级钢、B+级钢、C级钢和E级钢，并且相应地定义它们的主要化学成分范围和机械性能等。
美国铁路协会（AAR）M-201-05的标准中对B+级钢规定，其不能应用调质热处理工艺获得B+级性能。目前，广泛使用的B+级钢中，为满足B+级钢的机械性能要求且不使用调质处理，需要采用铬-镍-钼系和铬-镍系合金并设计调配合金成分，诸如中国专利公开号为CN1995429A、CN101701325A的相关专利中公开的B+级钢。因此，目前的B+级钢中都需要复合添加较昂贵的合金元素镍的。
然而，随着镍在不锈钢和耐热钢领域的广泛使用，使得镍资源日趋匮乏，使得B+级钢的成本也日趋增加。
发明内容
本发明的目的在于，降低低合金铸钢的成本且使其能够对应至少满足B+级钢的机械性能要求。
为实现以上目的或者其他目的，本发明提供以下技术方案。
按照本发明的第一方面，提供一种低合金铸钢，其各组分及其相对于所述低合金铸钢总重的重量百分比为：
碳0.19%～0.25%、硅0.30%～0.50%、锰0.90%～1.15%、磷≤0.030%、硫≤0.030%、铬0.19%～0.29%、钼0.13%～0.19%、铝0.02%～0.06%、以及钨0.02%～0.10%、铌0.01%～0.05%，且必须满足0.04% ≤钨+铌≤0.12%；以及余量为铁和其他不可避免的元素。
按照本发明的第二方面，提供一种上述低合金铸钢的热处理方法，其包括步骤：
提供所述低合金铸钢的铸钢件；以及
对所述铸钢件进行正火处理，其中，所述正火处理为：将铸钢件加热到900℃～940℃保温3～6小时，然后出炉空冷到室温。
按照本发明的第三方面，提供一种上述低合金铸钢通过上述热处理方法处理后获得的B+级钢。
按照本发明的第四方面，提供一种上述低合金铸钢的冶炼方法，其中采用电弧炉氧化法进行冶炼，包括以下步骤：
装料步骤：按配料单将相应的炉料投入所述电弧炉内，其中炉料包括钼铁和钨铁；
对炉料进行熔化的熔化期步骤；
氧化期步骤：在熔池温度大于或等于1560℃时，向所述电弧炉内加入铁矿石以脱碳，并进行脱磷操作；
还原期步骤：向所述电弧炉内加入铬铁合金，并且根据取样分析化学成分操作的结果，并按照所述低合金铸钢的重量百分比向所述电弧炉内至少加入铌铁合金；以及
出钢步骤和浇注步骤。
按照本发明的第五方面，提供一种铁路机车零部件，其采用以上所述的B+级钢制备形成。
本发明的低合金铸钢为了避免或节约使用镍，复合添加了合金元素钨和铌，并选择其合适的配比，则能有效地抑制铸造过程中奥氏体晶粒长大，细化晶粒，同时强化基体。
并且，本发明的低合金铸钢经过本发明的正火热处理工艺以后，所获得低合金铸钢的金相组织主要为珠光体+铁素体，且其机械性能指标满AAR的 M-201-05标准中B+级钢的要求，B+级钢的成本得到大大降低。另外，在硬度方面（例如从硬度指标来看其能够落入150HBW至180HBW的范围）尤其表现良好；从碳当量来看，低合金铸钢的碳当量下降，可焊性得到提升；抗拉强度和屈服强度等性能指标也可以反映低合金铸钢的基体得到强化。
附图说明
图1是按照本发明一实施例的低合金铸钢经正火处理后获得放大100倍的金相组织图片。
图2是按照本发明一实施例的低合金铸钢经正火处理后获得放大500倍的金相组织图片。
具体实施方式
下面介绍的是本发明的多个可能实施例中的一些，旨在提供对本发明的基本了解，并不旨在确认本发明的关键或决定性的要素或限定所要保护的范围。容易理解，根据本发明的技术方案，在不变更本发明的实质精神下，本领域的一般技术人员可以提出可相互替换的其他实现方式。因此，以下具体实施方式以及附图仅是对本发明的技术方案的示例性说明，而不应当视为本发明的全部或者视为对本发明技术方案的限定或限制。
在本申请中，“低合金铸钢”是指铸钢中合金元素含量小于5%（重量百分比）的合金钢，B+级钢是按照美国铁路协会（AAR）于2005年修订并发布了M-201-05标准对合金钢分级定义的钢种。
本申请发明人发现，目前随着生产B+级钢所需原材料成本的提高，行业对控制B+级钢的成本提出了更高要求，并致力于降低B+级钢的成本，但是，简单地省去或节约昂贵的镍组分的使用量并不能获得满足B+级钢机械性能要求（在要求不进行调质处理的情况下）；本申请发明人还注意到，钨的引入可以对低合金铸钢的珠光体和贝氏体相变产生很大的影响，有利于降低铸钢的过热敏感性、提高强度。
本发明中，机械性能的测定依据的是AAR的M-201-05标准的相关规定进行的，机械性能的测定所用的试样为基尔试块。其中碳当量CE的计算公式为:CE=C+(Mn+Si)/6+ (Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15，其中，以上公式中的某些合金元素，有可能是不可避免的余量元素。
本申请提供以下技术方案：
技术方案1，一种低合金铸钢，其中，各组分及其相对于所述低合金铸钢总重的重量百分比为：
碳0.19%～0.25%、硅0.30%～0.50%、锰0.90%～1.15%、磷≤0.030%、硫≤0.030%、铬0.19%～0.29%、钼0.13%～0.19%、铝0.02%～0.06%、以及钨0.02%～0.10%、铌0.01%～0.05%，且必须满足0.04% ≤钨+铌≤0.12%；以及余量为铁和其他不可避免的元素。
技术方案2，如技术方案1所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，碳的重量百分比为0.20%～0.24%，0.21%~0.24%，或者0.20%~0.25%。
技术方案3，如技术方案1-2任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，硅的重量百分比为0.33%~0.39%，或者0.36%~0.47%，或者0.33%~0.45%，或者0.36%~0.42%。
技术方案4，如技术方案1-3任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，锰的重量百分比为0.91%~1.14%，或者0.98%~1.15%，或者0.98%~1.13%。
技术方案5，如技术方案1-4任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，磷的重量百分比≤0.025%，或者≤0.020%。
技术方案6，如技术方案1-5任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，硫的重量百分比≤0.025%，或者≤0.020%，或者≤0.015%。
技术方案7，如技术方案1-6任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，铬的重量百分比为0.20%~0.29%，或者0.23%~0.29%，或者0.24%~0.28%，或者0.24%~0.29%。
技术方案8，如技术方案1-7任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，钼的重量百分比为0.13%~0.18%，或者0.14%~0.18%，或者0.15%~0.18%。
技术方案9，如技术方案1-8任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，铝的重量百分比为0.02%~0.04%，或者0.03%~0.05%。
技术方案10，如技术方案1-9任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，铌的重量百分比为0.02%~0.04%，或者0.03%~0.05%。
技术方案11，如技术方案1-10任一所述的低合金铸钢，其中，相对于所述低合金铸钢总重，钨的重量百分比为0.02%~0.09%，或者0.05%~0.09%。
技术方案12，如技术方案1-11任一所述的低合金铸钢，其中，所述低合金铸钢的碳当量CE在0.45%～0.62%之间，所述碳当量CE按照以下公式计算：
CE=C+(Mn+Si)/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15
其中，C表示碳的重量百分比，Mn表示锰的重量百分比，Si表示硅的重量百分比，Cr表示铬的重量百分比，Mo表示钼的重量百分比，V表示钒的重量百分比，Ni表示镍的重量百分比，Cu表示铜的重量百分比。
技术方案13，如技术方案1-12任一所述的低合金铸钢，其中，所述低合金铸钢为经过正火处理得到的B+级钢。
技术方案14，如技术方案13所述的低合金铸钢，其中，所述正火处理为：将铸钢件加热到900℃～940℃保温3～6小时，然后出炉空冷到室温。
技术方案15，如技术方案14所述的低合金铸钢，其中，其硬度范围为150HBW至180HBW。
技术方案16，一种如技术方案1至15中任一项所述低合金铸钢的热处理方法，其中，包括步骤：
提供所述低合金铸钢的铸钢件；以及
对所述铸钢件进行正火处理，其中，所述正火处理为：将铸钢件加热到900℃～940℃保温3～6小时，然后出炉空冷到室温。
技术方案17，如技术方案16所述的热处理方法，其中，在所述热处理后，所述低合金铸钢的金相组织主要为珠光体和铁素体。
技术方案18，如技术方案16所述的热处理方法，其中，所述正火处理步骤中，将铸钢件加热到920℃～930℃保温4～5小时，然后出炉空冷到室温。
技术方案19，一种如技术方案1-12任一所述的低合金铸钢通过如技术方案16至18中任一项所述的热处理方法处理后获得的B+级钢。
技术方案20，一种如技术方案1至12中任一项所述低合金铸钢的冶炼方法，其中采用电弧炉氧化法进行冶炼，其中，包括以下步骤：
装料步骤：按配料单将相应的炉料投入所述电弧炉内，其中炉料包括钼铁和钨铁；
对炉料进行熔化的熔化期步骤；
氧化期步骤：在熔池温度大于或等于1560℃时，向所述电弧炉内加入铁矿石以脱碳，并进行脱磷操作；
还原期步骤：向所述电弧炉内加入铬铁合金，并且根据取样分析化学成分操作的结果，并按照所述低合金铸钢的重量百分比向所述电弧炉内至少加入铌铁合金；以及
出钢步骤和浇注步骤。
技术方案21，如技术方案20所述的冶炼方法，其中，在所述装料步骤中，所述钨铁的牌号为FeW75，其中，W的重量百分比含量为75%。
技术方案22，如技术方案20所述的冶炼方法，其中，在所述熔化期步骤中，进行炉料熔化及造渣先期脱磷处理，其中，当炉料熔化25%～45%以上时，进行吹氧助熔以加速炉料熔化。
技术方案23，如技术方案20或22所述的冶炼方法，其中，在所述氧化期步骤中，在所述脱碳后，进行大渣量流渣脱磷操作。
技术方案24，如技术方案23所述的冶炼方法，其中，在所述还原期步骤中，在稀薄渣形成后加入所述铬铁合金，然后在渣面加入碳粉或碳化硅，造还原渣，在所述还原渣变白色后，搅拌、进行所述取样分析化学成分操作。
技术方案25，如技术方案24所述的冶炼方法，其中，所述还原期步骤中，依次加入铝块、硅、锰铁合金和所述铌铁合金。
技术方案26，如技术方案20所述的冶炼方法，其中，在所述出钢步骤中，当熔池温度在1620～1650℃范围时，进一步取样分析化学成分，在成分合格后，实施出钢、钢渣混冲脱硫操作。
技术方案27，一种铁路机车零部件，其中，其采用如技术方案1-5和19任一项所述的B+级钢制备形成。
技术方案28，如技术方案27所述的铁路机车零部件，其中，所述铁路机车零部件为转向架的摇枕或侧架，或具有同等机械性能要求的其他零部件。
以下实施例中，组分含量均以其重量百分比含量计。
实施例1
该实施例1的含钨铌的低合金铸钢中，其各组分及其重量百分比如下：碳0.24%、硅0.42%、锰1.13%、磷0.026%、硫0.019%、铬0.26%、钼0.14%、铝0.02%、钨0.07%、铌0.03%,其中钨+铌为0.10%，余量为铁及其他不可避免的元素。其中，基于以上碳当量的计算公式，确定在该实施例1的低合金铸钢中的碳当量具体为0.58，满足AAR的M-201-05标准关于B+级钢的碳当量要求，因此可焊性好。
实施例1 的含钨铌的低合金铸钢可以但不限于通过以下示例的冶炼方法制备得到。
在一示例中，采用电弧炉大渣量氧化法进行冶炼，具体包括以下步骤：
Ⅰ装料：基于配料单按正常情况一次性投入炉料，其中,炉料加入了合适量的钼铁和钨铁，其中，钨铁具体采用牌号为FeW75的钨铁，其表示W的重量百分比为75%左右。
Ⅱ熔化期：以电弧炉能匹配的最大功率进行炉料熔化及造渣先期脱磷处理，当炉料熔化25%～45%以上时，可吹氧助熔，加速炉内炉料熔化。
Ⅲ氧化期：当熔池温度大于或等于1560℃时，加铁矿石脱碳，在该温度条件下，铁矿石相对容易发生脱碳反应；并进行大渣量流渣脱磷操作。
Ⅳ还原期：在稀薄渣形成后，加入铬铁合金，然后在渣面上加入碳粉或加碳化硅，造还原渣；当还原渣基本变为白色后，搅拌、进行取样分析化学成分操作，并且根据化验报告结果，基于以上实施例1的低合金铸钢的化学成分重量百分比要求，依次控制加入纯铝块、硅、锰铁合金和铌铁合金。本实施例选择在还原期步骤加入铌铁合金，避免了铌在钢液中较早地发生氧化反应，减少了铌的损失，有利于保证形成后的低合金铸钢中的铌元素的百分比含量和相应作用。
Ⅴ出钢：当熔池温度在1620～1650℃范围时，进行取样分析化学成分操作；在成分合格后，当温度达到出钢温度时，实施出钢、钢渣混冲脱硫操作。
Ⅵ浇注：钢水在钢包内完成规定的镇静时间后，实施铸件成型浇注操作。
以上实施例1的低合金铸钢经以上示例的冶炼方法冶炼铸造成型获得铸钢件后，可以进行热处理获得性能较好的B+级钢，在该实施例中，热处理过程采用正火处理，并且在正火处理后避免采用调质处理。具体地，正火处理工艺为加热到920℃保温4小时，然后出炉进行空冷。
以上实施例1的低合金铸钢经过以上示例的正火处理以后，所获得的金相组织主要为铁素体+珠光体，具体金相组织图样如图1和图2所示，由图1和图2可以看到典型的铁素体+珠光体金相形貌（其中深灰黑色部分为珠光体、浅灰色部分为铁素体），其中避免了贝氏体出现；并且，晶粒尺寸明显细化，组织均匀性非常良好，这是由于低合金铸钢中钨和铌按一定重量百分比复合添加时，能有效抑制铸造过程中奥氏体晶粒长大，有利于细化铸钢的晶粒，在正火处理后得到的低合金铸钢的珠光体晶粒也相对较细。并且，钨和铌按一定重量百分比的复合添加，同时有利于强化基体。
对以上实施例1的低合金铸钢（经过上述正火热处理后）进行机械性能测定，获得以下测试结果：抗拉强度597MPa，屈服强度386MPa，伸长率33%，断面收缩率49.5%，-7℃的夏比V型冲击功（平均值）38J，硬度169HBW。
基于AAR的M-201-05标准可以看到，基于以上实施例1的低合金铸钢能够获得满足美国铁道协会标准M-201-05的B+级钢机械性能要求，并且硬度和强度方面尤其表现良好。
因此，以上实施例1的低合金铸钢在经过以上示例的正火热处理后，可以作为B+级钢使用，而且硬度、强度和可焊性方面表现良好；并且，不依赖于镍元素的添加使用，成本大大降低。
实施例2～10
与实施例1基本相同，实施例2～10的低合金铸钢中的各具体组分及含量、碳当量见表1。相对应的机械性能如下表2所示：
表1实施例2～10的低合金铸钢的组成（重量百分比%）及碳当量
其中，合金元素铝的作用主要用于脱氧,同时能一定程度起到的细化晶粒的效果。
实施例2～10的含钨铌的低合金铸钢可以但不限于通过以上示例的冶炼方法制备得到相应的铸钢件。
以上实施例2～10的低合金铸钢经冶炼铸造成型获得铸钢件后，可以进行热处理获得性能较好的B+级钢，在该实施例中，热处理过程采用正火处理；具体地，正火处理即通常将铸钢件加热到900℃～940℃保温3～6小时，然后出炉空冷到室温。进一步优化正火处理，铸钢件可加热到920℃～930℃保温4～5小时。
以上实施例2～10的低合金铸钢经过以上示例的正火处理以后，所获得的金相组织主要为珠光体+铁素体，具体金相组织图样类似如图1和图2所示。
对以上实施例2～10的低合金铸钢（经过上述热处理后）进行机械性能测定，获得以下表2所示的测试结果：
表2实施例2～10的低合金铸钢的机械性能
从以上表2的机械性能数据可以看出，能实现如下机械性能指标：抗拉强度≥552MPa，屈服强度≥345MPa，伸长率≥24%，断面收缩率≥36%，-7℃的夏比V型冲击功≥21J，硬度范围为137HBW～228HBW；尤其地，硬度范围在150HBW～180HBW之间。
因此，基于以上实施例2～10的低合金铸钢能够获得满足美国铁道协会标准M-201-05的B+级铸钢机械性能要求的B+级钢；且在硬度方面（例如从硬度指标来看其能够落入150HBW至180HBW的范围）尤其表现良好；从碳当量来看，低合金铸钢的碳当量下降，可焊性得到提升；抗拉强度和屈服强度等性能指标也可以反映低合金铸钢的基体得到强化。
因此，以上实施例1～10的低合金铸钢在经过以上示例的正火热处理后，可以作为B+级钢使用，并且，具有优越的可焊性、良好的硬度和强度，尤其地，成本大大降低。
需要说明的是，以上实施例1～10的低合金铸钢可以在不使用镍的情况下获得良好的机械性能，主要原因在于，复合添加合金元素钨和铌，并选择了合适的配比（钨0.02%～0.10%、铌0.01%～0.05%，且必须满足0.04% ≤钨+铌≤0.12%），能有效地抑制铸造过程中奥氏体晶粒长大，细化晶粒，同时强化基体；因此，在经过本申请实施例的为该低合金铸钢设计的正火热处理工艺后，低合金铸钢硬度相对传统的B+级钢得到明显提升，并且强度高、可焊性优越，整体满足B+级钢的机械性能要求。
以上实施例1至10的低合金铸钢在经过正火处理后，可以用来制备铁路机车上的相应零部件，例如，转向架中的关键零部件，如摇枕、侧架等。应当理解到，以上实施例的低合金铸钢具体应用并不限于以上实施例，本领域技术人员也可以将其用于具有基本同等机械性能要求的铁路机上或其他设备上的零部件，例如轮芯。
以上例子主要说明了本发明的低合金铸钢及各种冶炼方法和热处理方法、热处理后得到的B+级钢及其应用。尽管只对其中一些本发明的实施方式进行了描述，但是本领域普通技术人员应当了解，本发明可以在不偏离其主旨与范围内以许多其他的形式实施。因此，所展示的例子与实施方式被视为示意性的而非限制性的，在不脱离如所附各权利要求所定义的本发明精神及范围的情况下，本发明可能涵盖各种的修改与替换。
Claims (20)
1.一种低合金铸钢，其特征在于，各组分及其相对于所述低合金铸钢总重的重量百分比为：
碳0.19%～0.25%、硅0.30%～0.50%、锰0.90%～1.15%、磷≤0.030%、硫≤0.030%、铬0.19%～0.29%、钼0.13%～0.19%、铝0.02%～0.06%、以及钨0.02%～0.10%、铌0.01%～0.05%，且必须满足0.04% ≤钨+铌≤0.12%；以及余量为铁和其他不可避免的元素。
2.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，碳的重量百分比为0.21%~0.24%。
3.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，硅的重量百分比为0.33%~0.39%。
4.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，锰的重量百分比为0.91%~1.14%。
5.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，铬的重量百分比为0.23%~0.29%。
6.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，钼的重量百分比为0.14%~0.18%。
7.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，铝的重量百分比为0.03%~0.05%。
8.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，铌的重量百分比为0.02%~0.04%。
9.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，相对于所述低合金铸钢总重，钨的重量百分比为0.05%~0.09%。
10.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，所述低合金铸钢的碳当量CE在0.45%～0.62%之间，所述碳当量CE按照以下公式计算：
CE=C+(Mn+Si)/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15
其中，C表示碳的重量百分比，Mn表示锰的重量百分比，Si表示硅的重量百分比，Cr表示铬的重量百分比，Mo表示钼的重量百分比，V表示钒的重量百分比，Ni表示镍的重量百分比，Cu表示铜的重量百分比。
11.如权利要求1所述的低合金铸钢，其特征在于，所述低合金铸钢为经过正火处理得到的B+级钢。
12.如权利要求11所述的低合金铸钢，其特征在于，所述正火处理为：将铸钢件加热到900℃～940℃保温3～6小时，然后出炉空冷到室温。
13.如权利要求12所述的低合金铸钢，其特征在于，其硬度范围为150HBW至180HBW。
14.一种如权利要求1至10中任一项所述低合金铸钢的热处理方法，其特征在于，包括步骤：
提供所述低合金铸钢的铸钢件；以及
对所述铸钢件进行正火处理，其中，所述正火处理为：将铸钢件加热到900℃～940℃保温3～6小时，然后出炉空冷到室温。
15.如权利要求14所述的热处理方法，其特征在于，在所述热处理后，所述低合金铸钢的金相组织主要为珠光体和铁素体。
16.如权利要求14所述的热处理方法，其特征在于，所述正火处理步骤中，将铸钢件加热到920℃～930℃保温4～5小时，然后出炉空冷到室温。
17.一种如权利要求1至10中任一项所述的低合金铸钢通过如权利要求14至16中任一项所述的热处理方法处理后获得的B+级钢。
18.一种如权利要求1至10中任一项所述低合金铸钢的冶炼方法，其中采用电弧炉氧化法进行冶炼，其特征在于，包括以下步骤：
装料步骤：按配料单将相应的炉料投入所述电弧炉内，其中炉料包括钼铁和钨铁；
对炉料进行熔化的熔化期步骤；
氧化期步骤：在熔池温度大于或等于1560℃时，向所述电弧炉内加入铁矿石以脱碳，并进行脱磷操作；
还原期步骤：向所述电弧炉内加入铬铁合金，并且根据取样分析化学成分操作的结果，并按照所述低合金铸钢的重量百分比向所述电弧炉内至少加入铌铁合金；以及
出钢步骤和浇注步骤。
19.一种铁路机车零部件，其特征在于，其采用如权利要求17所述的B+级钢制备形成。
20.如权利要求19所述的铁路机车零部件，其特征在于，所述铁路机车零部件为转向架的摇枕或侧架，或具有同等机械性能要求的其他零部件。
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