KR20130122748A - Method and apparatus for making glass sheet - Google Patents

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Abstract

A method for producing a glass plate has a dissolution process, a molding process using an overflow down-draw method, and slow cooling process of a glass ribbon. The slow cooling process of the glass ribbon performs slow cooling by pulling out the glass ribbon to a lower direction while pinching a neighborhood contiguous to a face width direction for width direction both end portions of the glass ribbon on multiple return roller pairs installed on a returning direction of the glass ribbon. The molding process rapidly cools the width direction both end portions of the glass ribbon rather than a width direction center portion after forming the glass ribbon. The slow cooling process applies tension force to a returning direction of the glass ribbon at a temperature area in which the temperature of the glass ribbon becomes more than a glass transition point and less than a glass softening point so that the plastic deformation is not generated in the glass ribbon.

Description

유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치{METHOD AND APPARATUS FOR MAKING GLASS SHEET}Glass plate manufacturing method and glass plate manufacturing apparatus {METHOD AND APPARATUS FOR MAKING GLASS SHEET}

본 발명은 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 관한 것이다.This invention relates to the manufacturing method of a glass plate, and a glass plate manufacturing apparatus.

다운드로우법을 이용한 유리판의 제조 방법에서는, 우선, 성형 공정에서, 성형체로부터 용융 유리가 오버플로우해서 유리 리본이 형성된다. 그리고, 계속되는 서냉 공정에서, 유리 리본이 반송 롤러쌍에서 협지되면서 하측 방향으로 인입됨으로써, 원하는 두께로 연신되고, 내부에 왜곡이 발생하지 않도록, 또 유리 리본이 휘지 않도록 유리 리본의 냉각이 행해진다. 그 후, 유리 리본은, 소정의 치수로 절단되어, 합지 등을 끼워 서로 적재되거나, 또는 추가로 반송되어 다음 공정에서 처리(예를 들어, 형상 가공, 이온 교환에 의한 화학 강화 처리)가 실시된다.In the manufacturing method of the glass plate using the down-draw method, first, in a shaping | molding process, a molten glass overflows from a molded object, and a glass ribbon is formed. In the subsequent slow cooling step, the glass ribbon is drawn in the downward direction while being sandwiched by the conveying roller pair, so that the glass ribbon is stretched to a desired thickness, and the glass ribbon is cooled so that distortion does not occur inside and the glass ribbon is not bent. Thereafter, the glass ribbon is cut into predetermined dimensions, stacked together with paper, or further conveyed, and further processed (eg, shape processing, chemical strengthening treatment by ion exchange) in the next step. .

종래의 다운드로우법을 이용한 유리판의 제조 방법으로서, 성형체의 바로 아래에 설치된 냉각 롤러쌍의 주속도를, 이 반송 롤러쌍보다 아래쪽에 설치된, 유리 리본을 하측 방향으로 인장하기 위한 반송 롤러쌍의 주속도보다 작게 함으로써, 유리판의 휨을 저감하는 것이 알려져 있다(특허문헌 1).As a manufacturing method of the glass plate using the conventional down-draw method, the main speed of the conveyance roller pair for tensioning the glass ribbon downward provided the circumferential speed of the cooling roller pair provided directly under the molded object below this conveyance roller pair. It is known to reduce the curvature of a glass plate by making it smaller than a speed (patent document 1).

또한, 성형체의 아래쪽에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에 있어서, 위쪽에 설치된 반송 롤러쌍의 주속도보다, 아래쪽에 설치된 반송 롤러쌍의 주속도를 빠르게 함으로써, 유리판의 휨을 저감하는 것이 알려져 있다(특허문헌 2).Moreover, it is known to reduce the curvature of a glass plate by making the circumferential speed of the conveyance roller pair provided below lower than the circumferential speed of the conveyance roller pair provided above in the some conveyance roller pair provided below the molded object (patent document) 2).

[선행기술문헌][Prior Art Literature]

[특허문헌][Patent Literature]

(특허문헌 1) 일본 특허 출원 공개 평10-291826호 공보 (Patent Document 1) Japanese Patent Application Laid-open No. Hei 10-291826

(특허문헌 2) 일본 특허 출원 공개 평10-291827호 공보(Patent Document 2) Japanese Patent Application Laid-open No. Hei 10-291827

그런데, 서냉 공정에 있어서 유리 리본의 폭 방향 양단부는 「귀」 또는 「귀부」라고 하며, 유리 기판 제품으로서 이용되지 않고, 유리 리본으로부터 절단되어 제거된다. 통상, 이 귀부는, 제품(유리 기판)으로서 이용할 수 있는 영역(이하, 폭 방향 중앙 영역이라고도 한다)과 비교하여, 두께가 2 내지 5배 두껍게 되어 있다. 여기서, 귀부의 두께는, 제품의 판 두께가 변화되어도 그만큼 변하지 않기 때문에, 제품으로서 이용되는 폭 방향 중앙 영역의 두께와의 차는, 제조하고자 하는 제품의 두께가 얇을수록 커진다. 또한, 복수의 반송 롤러쌍은, 귀부에서도 폭 방향 내측 부분을 협지하여, 유리 리본의 반송을 행한다.By the way, in the slow cooling process, the width direction both ends of a glass ribbon are called "ear" or "ear part", and it is not used as a glass substrate product, It cuts and removes from a glass ribbon. Usually, this ear | edge part is 2 to 5 times thick compared with the area | region (henceforth a width direction center area | region) which can be used as a product (glass substrate). Here, since the thickness of an ear | edge part does not change so much even if the board thickness of a product changes, the difference with the thickness of the width direction center area | region used as a product becomes large, so that the thickness of the product to manufacture is thin. Moreover, a some conveyance roller pair clamps a width direction inner side part also in an ear part, and conveys a glass ribbon.

특허문헌 1의 제조 방법에서는, 성형체 바로 아래에서, 귀부를 유리 리본의 폭 방향 중앙 영역보다 빨리 냉각함으로써, 유리 리본의 폭 방향으로 장력을 작용시킨다. 여기서, 반송 롤러의 샤프트는, 고온에서 변형하는 것을 방지하기 위해서, 유리 리본에 비해 낮은 온도로 유지되고, 반송 롤러 자체도 접촉하는 유리의 온도보다는 저온이다. 이로 인해, 반송 롤러쌍에 협지되는 영역의 유리는, 그 주변 영역보다 빨리 냉각된다. 또한, 유리 리본의 판 두께가 얇을 경우, 귀부나 반송 롤러쌍에 협지되는 영역보다 폭 방향 내측이고 반송 롤러 근방의 인접 영역(도 7 중 부호 S로 도시하는 영역)도 빨리 냉각된다. 이것은, 당해 인접 영역이, 귀부와 비교해 두께가 지극히 얇기 때문에, 귀부에서도 보유 열량이 작고, 또한 유리 리본의 폭 방향 중앙부와 비교해 반송 롤러나 서냉로의 외벽에 가까워, 냉각되기 쉽기 때문이다. 또한, 도 7은, 종래의 유리판 제조 장치를 도시하며, 도면 중 다른 참조 부호는 후술하는 실시 형태에서 설명하는 각 요소의 부호와 같다.In the manufacturing method of patent document 1, tension is acted on the width direction of a glass ribbon by cooling an ear | edge part immediately below the width direction center area | region of a glass ribbon just under a molded object. Here, in order to prevent deformation at the high temperature, the shaft of a conveyance roller is hold | maintained at low temperature compared with a glass ribbon, and the conveyance roller itself is also lower than the temperature of the glass which contacts. For this reason, the glass of the area | region clamped by a conveyance roller pair is cooled faster than the peripheral area | region. Moreover, when the plate | board thickness of a glass ribbon is thin, the adjacent area | region (region shown with the code | symbol S in FIG. 7) of the width direction inner side and conveyance roller vicinity is cooled faster than the area | region clamped by an ear | edge part and a conveyance roller pair. This is because the thickness of the adjacent region is extremely thin compared to the ear portion, and therefore, the amount of heat retained is also small at the ear portion, and closer to the outer wall of the conveying roller and the slow cooling furnace than the width direction center portion of the glass ribbon, and thus it is easy to be cooled. In addition, FIG. 7 shows the conventional glass plate manufacturing apparatus, and the other code | symbol in a figure is the same as the code | symbol of each element demonstrated in embodiment mentioned later.

특허문헌 2의 제조 방법에서는, 아래쪽에 설치된 반송 롤러의 주속도를 위쪽에 설치된 반송 롤러보다 빠르게 하는 것으로서, 반송 방향의 상류측에서 하류측에 걸쳐서 반송 롤러의 주속도를 순서대로 빠르게 해 감으로써, 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 항상 장력을 가한다고 하는 사고 방식에 기초하고 있다.In the manufacturing method of patent document 2, by making the circumferential speed of the conveyance roller provided in the lower part faster than the conveyance roller provided in the upper direction, by making the circumferential speed of a conveyance roller faster in order from the upstream to the downstream of a conveyance direction, It is based on the thought system which always tensions a glass ribbon in a conveyance direction.

그러나, 특허문헌 2와 같이 단순히 상류에 대하여 하류의 반송 롤러의 주속도를 빠르게 해도 효과가 나오기는커녕, 예를 들어 판 두께가 0.5mm 이하 등의 얇은 유리판을 제조하는 경우에, 예를 들어 실시예 [0045]에 기재되어 있는 것 같은 주속도 차를 적용하면, 유리 리본이 깨져버릴 우려가 있어 매우 위험하다.However, even when the circumferential speed of the downstream conveying roller is simply accelerated with respect to an upstream like patent document 2, even if it produces a thin glass plate, for example, plate thickness of 0.5 mm or less, it implements, for example, Applying the main speed difference as described in the example, there is a risk of breaking the glass ribbon is very dangerous.

따라서, 본 발명은, 유리판을 제조할 때, 서냉로 내에서의 냉각 시에, 유리 리본의 복수의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 인접하는 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제하는 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다. Therefore, this invention manufactures the glass plate which suppresses generation | occurrence | production of a wave-like deformation in the adjacent area | region adjacent to the part clamped by the some conveyance roller of a glass ribbon at the time of cooling in a slow cooling furnace at the time of manufacturing a glass plate. It is an object to provide a method and a glass plate manufacturing apparatus.

본 발명의 일 형태는, 유리판의 제조 방법이다. One embodiment of the present invention is a method for producing a glass plate.

당해 제조 방법은, 유리 원료를 용해하여 용융 유리를 만드는 용해 공정과, 용융 유리를 오버플로우 다운드로우법을 이용하여 성형하여 유리 리본을 형성하는 성형 공정과, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 상기 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 상기 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행하는 서냉 공정을 갖는다. The said manufacturing method dissolves a glass raw material by melt | dissolving a glass raw material, the shaping | molding process which shape | molds a molten glass using the overflow downdraw method, and forms a glass ribbon, and the said width direction both ends of the said glass ribbon It has a slow cooling process which pulls out the said glass ribbon to a downward direction and performs slow cooling, pinching the vicinity area | region adjacent to the width direction by the some conveyance roller pair provided in the conveyance direction of the said glass ribbon.

상기 성형 공정에서는, 성형체로부터 오버플로우시켜서 상기 성형체의 측벽을 흘러내리는 용융 유리를, 상기 성형체의 하단에서 이어 붙임으로써 상기 유리 리본을 형성한 후에, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부를 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부보다 빠르게 냉각한다. In the said shaping | molding process, after forming the glass ribbon by pasting the molten glass which overflows from a molded object and flows down the side wall of the said molded object from the lower end of the said molded object, the said both ends of the said glass ribbon in the width direction of the said glass ribbon are the said glass ribbon. Cool faster than the central portion in the width direction.

상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본에 소성 변형이 발생하지 않도록, 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본에 대하여 상기 반송 방향으로 장력을 작용시킨다. In the said slow cooling process, tension is made to act in the said conveyance direction with respect to the said glass ribbon in the temperature range where the temperature of the said glass ribbon becomes more than a glass transition point or less than a glass softening point so that plastic deformation does not generate | occur | produce in the said glass ribbon.

그때, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는 것이 바람직하다. In that case, in the said slow cooling process, the main speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided downstream from the position where the temperature of the said glass ribbon becomes a glass slow cooling point among the said conveyance roller pairs is the temperature of the said glass ribbon among the conveyance roller pairs. It is preferable to make it faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the temperature range which becomes more than glass transition point or more and a glass softening point.

상기 유리판은, 예를 들어 판 두께 0.5mm 이하로 하는 것이 가능하다. The glass plate can be, for example, 0.5 mm or less in plate thickness.

또한, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 상기 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 소성 변형이 발생하지 않도록, 상기 인접 영역의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본에 대하여 반송 방향의 장력을 작용시키는 것이 바람직하다. Moreover, in the said slow cooling process, the temperature of the said adjacent area | region is below glass transition point or more and a glass softening point so that plastic deformation does not generate | occur | produce in the adjacent area | region adjacent to the width direction inner side of the said glass ribbon with respect to the part clamped by the said conveying roller. In the temperature range which becomes, it is preferable to make tension of a conveyance direction with respect to the said glass ribbon apply.

또한, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 상기 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 인접 영역의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는 것이 바람직하다. Moreover, in the said slow cooling process, the temperature of the adjacent area | region adjacent to the width direction inner side of the said glass ribbon is provided downstream from the position which becomes a glass slow cooling point with respect to the part clamped by the conveyance roller of the said glass ribbon among the said conveying roller pairs. It is preferable to make the circumferential speed of the conveyance roller of a conveyance roller pair faster than the circumferential speed of the conveyance roller of a conveyance roller pair provided in the temperature range where the temperature of the said adjacent area | region becomes more than a glass transition point and below a glass softening point among the conveyance roller pairs. .

또한, 상기 성형체의 하단에서 상기 용융 유리를 이어 붙여서 유리 리본을 형성한 후에, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부의 점도를 η라고 할 때, logη= 9 이상이 될 때까지 상기 양단부가 냉각되고, 또한 상기 양단부의 냉각 속도가 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빠른 공정을 유리판의 제조 방법이 포함하는 것이 바람직하다. Moreover, after joining the said molten glass in the lower end of the said molded object, and forming a glass ribbon, when the viscosity of the both ends of the width direction of the said glass ribbon is referred to as (eta), the said both ends are cooled until log (eta) = 9 or more. Moreover, it is preferable that the manufacturing method of a glass plate includes the process in which the cooling rate of the said both ends is faster than the cooling rate of the center part of the width direction of the said glass ribbon.

상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부에서, 유리 리본의 반송 방향으로 장력이 작용하도록, 적어도 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 유리 서냉점에 150℃를 더한 온도에서부터 유리 왜곡점에서 200℃를 뺀 온도가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도가 상기 폭 방향 양단부의 냉각 속도보다 빠르도록 온도 제어하는 것이 바람직하다.In the slow cooling step, at least the temperature at the center of the width direction of the glass ribbon is 150 DEG C plus the glass slow cooling point at the glass distortion point so that the tension acts in the conveyance direction of the glass ribbon at the width direction center portion of the glass ribbon. It is preferable to control temperature so that the cooling rate of the width direction center part of the said glass ribbon may be faster than the cooling rate of the both ends of the said width direction in the temperature range used as the temperature remove | excluding 200 degreeC.

또한, 상기 유리 리본의 온도 제어를 이하와 같이 행하는 것이 바람직하다.Moreover, it is preferable to perform temperature control of the said glass ribbon as follows.

상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 유리 연화점 이상인 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부가 상기 양단부에 끼인 중앙부의 온도보다 낮고, 또한 상기 중앙부의 온도가 균일해지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어한다.In a region where the temperature in the widthwise center portion of the glass ribbon is equal to or greater than the glass softening point, the temperature of the glass ribbon is controlled so that the widthwise both ends of the glass ribbon are lower than the temperature of the central portion sandwiched between the both ends, and the temperature of the center portion is made uniform. do.

상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부에서, 유리 리본 반송 방향의 장력이 작용하도록 상기 유리 리본의 상기 중앙부의 온도가 유리 연화점 미만 유리 왜곡점 이상의 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향의 온도 분포가 상기 중앙부에서 상기 양단부를 향해서 낮아지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어한다.In the width direction center part of the said glass ribbon, in the area | region where the temperature of the said center part of the said glass ribbon is less than glass distortion point less than a glass softening point so that the tension | tensile_strength of a glass ribbon conveyance may act | work, the temperature distribution of the width direction of the glass ribbon may be in the said center part The temperature of the glass ribbon is controlled to lower toward both ends.

상기 유리 리본의 상기 중앙부의 온도가 유리 왜곡점이 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부와 상기 중앙부와의 온도 구배가 없어지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어한다. In the temperature range where the temperature of the center portion of the glass ribbon becomes a glass distortion point, the temperature of the glass ribbon is controlled so that the temperature gradient between the both ends and the center portion in the width direction of the glass ribbon disappears.

또한, 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부에서, 유리 리본 반송 방향의 장력이 작용하도록 상기 유리 리본의 상기 중앙부의 온도가 유리 왜곡점 근방 미만인 영역에서, 상기 유리 리본의 상기 양단부로부터 상기 중앙부를 향해서 낮아지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어하는 것이 바람직하다. Moreover, in the width direction center part of the said glass ribbon, so that the temperature of the said center part of the said glass ribbon may be lowered toward the center part from the said both ends of the said glass ribbon in the area | region where the temperature of the said center part of the said glass ribbon is below the glass distortion point so that a tension | tensile_strength may act. It is preferable to control the temperature of the said glass ribbon.

상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 유리 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 0.03 내지 2% 빠르게 하는 것이 바람직하다. In the said slow cooling process, the main speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided downstream from the position where the temperature of the said glass ribbon becomes a glass slow cooling point among the said conveyance roller pairs, and the temperature of the said glass ribbon among the said glass roller pairs is glass It is preferable to make it 0.03-2% faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the temperature range which becomes more than a transition point and a glass softening point.

상기 유리판의 폭 방향의 길이는, 예를 들어 1000mm 이상이다.The length of the width direction of the said glass plate is 1000 mm or more, for example.

상기 서냉 공정은, 200m/시 이상의 반송 속도로 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉하는 것이 바람직하다. It is preferable that the said slow cooling process draws the said glass ribbon downward and carries out slow cooling at the conveyance speed of 200 m / hour or more.

본 발명의 다른 형태의 유리판의 제조 방법은, 유리 원료를 용해하여 용융 유리를 만드는 용해 공정과, 용융 유리를 다운드로우법을 이용하여 성형하여 유리 리본을 형성하는 성형 공정과, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 상기 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행하여, 판 두께 0.5mm 이하의 유리 리본을 형성하는 서냉 공정을 갖는다. The manufacturing method of the glass plate of another aspect of this invention is a melting process which melt | dissolves a glass raw material, and makes molten glass, the shaping | molding process which shape | molds a molten glass using the down-draw method, and forms a glass ribbon, and the width of the said glass ribbon The glass ribbon is pulled downward to perform a slow cooling while sandwiching the vicinity region adjacent to the both ends in the width direction in a plurality of conveying roller pairs provided in the conveying direction of the glass ribbon, and performing slow cooling to obtain a glass ribbon having a sheet thickness of 0.5 mm or less. It has a slow cooling process to form a.

상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본의 온도가 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 상기 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 상기 반송 롤러쌍의 상기 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 한다. In the said slow cooling process, the main speed of the conveyance roller of the said conveyance roller pair provided downstream from the position where the temperature of the said glass ribbon becomes a slow cooling point is set to the temperature range where the temperature of the said glass ribbon becomes more than a glass transition point and a softening point. It is made faster than the circumferential speed of the said conveying roller of the said conveying roller pair.

또한, 본 발명의 다른 일 형태는, 유리판 제조 장치이다. Another embodiment of the present invention is a glass plate manufacturing apparatus.

당해 장치는, 다운드로우법을 이용하여 용융 유리로부터 유리 리본을 성형하는 성형 장치와, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉하여, 판 두께 0.5mm의 상기 유리 리본을 형성하는 서냉 장치를 갖고, 상기 서냉 장치는 상기 복수의 반송 롤러쌍과 구동부를 포함하고, 상기 복수의 반송 롤러쌍 중 하나는 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 제1 온도 영역에, 상기 복수의 반송 롤러쌍 중 다른 하나는 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점 이하가 되는 제2 온도 영역에 설치되어 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인입함으로써 상기 유리 리본을 반송하고, 상기 구동부는, 상기 제2 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도가, 상기 제1 온도 영역에 설치된 반송 롤러의 주속도보다 빨라지도록 결정된 반송 롤러의 주속도에 기초하여, 상기 반송 롤러를 회전 구동시킨다. The said glass ribbon is a shaping | molding apparatus which shape | molds a glass ribbon from a molten glass using the down-draw method, and the vicinity of an area | region adjacent to the width direction both ends of the said glass ribbon in the width direction, with the several conveyance roller pair, Has a slow cooling apparatus which draws and cools down and forms the said glass ribbon of plate | board thickness 0.5mm, The slow cooling apparatus includes the said several conveying roller pair and a drive part, and one of the said several conveying roller pairs Another one of the plurality of conveying roller pairs is provided in a second temperature region in which the temperature of the glass ribbon is equal to or lower than the glass slow cooling point in the first temperature region where the temperature of the glass ribbon is equal to or higher than the glass transition point and the softening point. The glass ribbon is conveyed by drawing a glass ribbon downward, and the said drive part is a conveyance roller provided in the said 2nd temperature area | region Of the peripheral velocity of the transporting roller on the basis of the peripheral velocity of the conveying roller so that the determined faster than the peripheral speed of the first conveying roller provided to the first temperature range, to drive rotation of the conveying roller.

상술한 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치는, 서냉로 내를 반송되는 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 효과적으로 장력을 작용시킬 수 있고, 유리 리본의 반송 롤러쌍에 협지되는 부분에 인접하는 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제할 수 있다. The manufacturing method and glass plate manufacturing apparatus of the glass plate mentioned above can exert a tension | tensile_strength effectively in the conveyance direction with respect to the glass ribbon conveyed in a slow cooling furnace, and it is corrugated to the adjacent area | region adjacent to the part clamped by the conveyance roller pair of a glass ribbon. The deformation of the phase can be suppressed.

도 1은 본 실시 형태의 유리판 제조 방법의 플로우의 일례를 나타내는 도이다.
도 2는 본 발명의 제1 실시 형태의 유리판 제조 장치의 내부를 설명하는 평면도이다.
도 3은 도 2의 III선 화살표 단면도이다.
도 4는 본 발명의 제1 실시 형태의 반송 롤러쌍의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다.
도 5는 본 발명의 제2 실시 형태의 반송 롤러쌍의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다.
도 6은 본 발명의 제3 실시 형태의 반송 롤러쌍의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다.
도 7은 종래의 유리판 제조 장치의 내부를 설명하는 평면도이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure which shows an example of the flow of the glass plate manufacturing method of this embodiment.
It is a top view explaining the inside of the glass plate manufacturing apparatus of 1st Embodiment of this invention.
3 is a cross-sectional view taken along the line III in FIG. 2.
It is a block diagram explaining the structure of the control system which controls the rotational drive of the conveyance roller pair of 1st Embodiment of this invention.
It is a block diagram explaining the structure of the control system which controls the rotation drive of the conveyance roller pair of 2nd Embodiment of this invention.
It is a block diagram explaining the structure of the control system which controls the rotational drive of the conveyance roller pair of 3rd Embodiment of this invention.
It is a top view explaining the inside of the conventional glass plate manufacturing apparatus.

이하, 본 발명의 유리판 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 대해서 상세하게 설명한다. Hereinafter, the glass plate manufacturing method and glass plate manufacturing apparatus of this invention are demonstrated in detail.

또한, 본 명세서에 있어서 하기 어구는, 이하와 같이 정한다. In addition, in this specification, the following phrase is determined as follows.

유리 리본의 중앙부란, 유리 리본의 폭 방향의 폭 중 유리 리본의 폭 방향 중심을 말한다. The center part of a glass ribbon means the width direction center of a glass ribbon among the widths of the width direction of a glass ribbon.

유리 리본의 중앙 영역이란, 유리 리본의 폭 방향의 폭 중 유리 리본의 폭 방향 중심으로부터 폭의 85% 이내의 범위를 말한다. The center area | region of a glass ribbon means the range within 85% of the width from the width direction center of a glass ribbon among the widths of the width direction of a glass ribbon.

유리 리본의 양단부란, 유리 리본의 폭 방향 테두리로부터 200mm 이내의 범위를 말한다. Both ends of a glass ribbon mean the range within 200 mm from the width direction edge of a glass ribbon.

유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 폭 방향으로 인접하는 근방 영역이란, 상기 양단부의 폭 방향 내측 테두리로부터, 유리 리본의 폭의 20% 이내의 길이 분, 폭 방향 내측으로 들어간 범위까지 포함되는 영역을 말한다. The vicinity area adjacent to the width direction both ends of a glass ribbon in the width direction means the area included from the width direction inner edge of the said both ends to the length part within 20% of the width of a glass ribbon, and the range which entered into the width direction inside. .

반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역이란, 반송 롤러에서 협지되는 부분의 폭 방향의 내측 테두리로부터, 유리 리본의 폭의 6% 이내의 길이 분, 폭 방향 내측으로 들어간 범위까지 포함되는 영역을 말한다. Adjacent areas adjacent to the width direction inner side of a glass ribbon with respect to the part clamped by a conveyance roller are length parts within 6% of the width of a glass ribbon, and width direction inner side from the inner edge of the width direction of the part clamped by a conveyance roller. Refers to the area covered up to the range entered.

유리 리본의 온도란, 후술하는 바와 같이, 유리 리본에 온도 분포가 있을 경우, 유리 리본 주위의 분위기 온도로부터 환산되는 값이며, 예를 들어 분위기 온도에 -25 내지 -5℃의 범위에서 정해진 온도를 가산한 온도를 말한다.The temperature of a glass ribbon is a value converted from the ambient temperature around a glass ribbon, when a glass ribbon has a temperature distribution so that it may mention later, For example, the temperature determined by the atmosphere temperature in the range of -25 to -5 degreeC is used. I say temperature which I added.

(유리판의 제조 방법)(Manufacturing Method of Glass Plate)

도 1은, 본 실시 형태의 유리판 제조 방법의 플로우의 일례를 설명하는 도이다. 유리판의 제조 방법은, 용해 공정(스텝 S10)과, 청징 공정(스텝 S20)과, 교반 공정(스텝 S30)과, 성형 공정(스텝 S40)과, 서냉 공정(스텝 S50)과, 채판 공정(스텝 S60)과, 형상 가공 공정(스텝 S70)을 주로 갖는다. FIG. 1: is a figure explaining an example of the flow of the glass plate manufacturing method of this embodiment. The glass plate manufacturing method includes a melting step (step S10), a refining step (step S20), a stirring step (step S30), a molding step (step S40), a slow cooling step (step S50) S60) and a shape processing step (step S70).

용해 공정(스텝 S10)에서는, 도시되지 않은 용해로에서, 유리 원료가, 그 위쪽으로부터의 간접 가열과, 유리 중에 전류를 흘리는 것에 의한 직접 가열에 의해 고온으로 가열되어, 용융 유리가 만들어진다. 유리의 용해는, 이외의 방법으로 행해져도 좋다. In the melting process (step S10), in a melting furnace not shown, a glass raw material is heated to high temperature by indirect heating from the upper direction and direct heating by flowing an electric current in glass, and a molten glass is produced. Dissolution of glass may be performed by other methods.

다음에, 청징 공정이 행해진다(스텝 S20). 청징 공정에서는, 용융 유리가 도시되지 않은 액조에 저류된 상태에서, 예를 들어 용해 공정에서의 가열 시보다 용융 유리의 온도를 상승시킴으로써, 용융 유리 중의 기포의 탈포가 촉진된다. 이에 의해, 최종적으로 얻어지는 유리판 중의 기포 함유율을 저감할 수 있고, 수율을 향상시킬 수 있다. Next, a clarification process is performed (step S20). In the clarification process, defoaming of the bubble in a molten glass is accelerated | stimulated by raising the temperature of a molten glass rather than at the time of the heating in a melting process, for example in the state where the molten glass is stored in the liquid tank not shown. Thereby, the bubble content rate in the glass plate finally obtained can be reduced, and a yield can be improved.

청징 공정은, 다른 방법에 의해 행해져도 좋고, 예를 들어 용융 유리가 액조에 저류된 상태에서 용융 유리 중의 기포가 청징제를 이용하여 제거되어도 좋다. 청징제로서는, 특별히 제한되지 않고, 예를 들어 산화주석, 산화철 등의 금속 산화물이 이용된다. 이 경우의 청징 공정은, 구체적으로는, 용융 유리 중에서 가수 변동하는 금속 산화물의 산화 환원 반응에 의해 행해진다. 고온 시의 용융 유리에서, 금속 산화물은 환원 반응에 의해 산소를 방출하고, 이 산소가 가스가 되고, 용융 유리 중의 기포를 성장시켜서 액면에 부상시킨다. 이에 의해, 용융 유리 중의 기포는 탈포된다. 또는, 산소 가스의 기포는, 용융 유리 중의 다른 기포 중의 가스를 취입하여 성장하고, 용융 유리의 액면에 부상한다. 이에 의해, 용융 유리 중의 기포는 탈포된다. 또한, 금속 산화물은, 용융 유리의 온도가 저하하면, 산화 반응에 의해 용융 유리 중에 잔존한 산소를 흡수하고, 용융 유리 중의 기포를 감소시킨다. The clarification process may be performed by another method, for example, the bubble in a molten glass may be removed using a clarifier in the state in which the molten glass was stored in the liquid tank. There is no restriction | limiting in particular as a clarifier, For example, metal oxides, such as tin oxide and iron oxide, are used. The clarification process in this case is specifically performed by the redox reaction of the metal oxide which hydrolyzes in molten glass. In the molten glass at the time of high temperature, a metal oxide releases oxygen by a reduction reaction, this oxygen turns into a gas, grows the bubble in a molten glass, and makes it float on the liquid surface. Thereby, the bubble in a molten glass is defoamed. Or the bubble of oxygen gas blows in and grows the gas in the other bubble in a molten glass, and floats on the liquid level of a molten glass. Thereby, the bubble in a molten glass is defoamed. Moreover, when the temperature of a molten glass falls, metal oxide absorbs the oxygen which remained in the molten glass by the oxidation reaction, and reduces the bubble in a molten glass.

다음에, 교반 공정이 행해진다(스텝 S30). 교반 공정에서는, 유리의 화학적 및 열적 균일성을 유지하기 위해서, 교반 장치에 의해 용융 유리가 기계적으로 교반된다. 이에 의해, 맥리(脈理) 등의 유리의 불균일성을 억제할 수 있다.Next, a stirring process is performed (step S30). In the stirring process, the molten glass is mechanically stirred by the stirring device in order to maintain the chemical and thermal uniformity of the glass. Thereby, the nonuniformity of glass, such as stria, can be suppressed.

다음에, 성형 공정이 행해진다(스텝 S40). 성형 공정에서는, 다운드로우법이 이용된다. 오버플로우 다운드로우나 슬롯 다운드로우 등을 포함하는 다운드로우법은, 예를 들어 특허 제3586142호 공보나 도 2 및 도 3에 도시된 장치를 이용한 공지의 방법이다. 예를 들어, 오버플로우 다운드로우법의 성형 공정은, 성형체로부터 용융 유리를 오버플로우시켜서 성형체의 측벽을 유하시키고, 이어서 이 용융 유리를 성형체의 하단에서 이어 붙임으로써 유리 리본을 형성하는 공정이다. 다운드로우법에 있어서의 성형 공정에 대해서는 후술한다. 이에 의해, 소정의 두께, 폭을 갖는 시트상의 유리 리본이 성형된다. 성형 방법으로서는, 다운드로우법 중에서도 오버플로우 다운드로우가 가장 바람직하지만, 슬롯 다운드로우도 좋다.Next, a molding step is performed (step S40). In the molding step, the downdraw method is used. The downdraw method including overflow downdraw, slot downdraw, and the like is a known method using, for example, Japanese Patent No. 3586142 or the apparatus shown in FIGS. 2 and 3. For example, the shaping | molding process of the overflow down-draw method is a process of forming a glass ribbon by overflowing a molten glass from a molded object, dripping the side wall of a molded object, and then sticking this molten glass at the lower end of a molded object. The molding process in the downdraw method is mentioned later. Thereby, the sheet-like glass ribbon which has predetermined thickness and width is shape | molded. As a shaping | molding method, although overflow downdraw is the most preferable among the downdraw methods, slot downdraw may be sufficient.

성형 공정에서는, 형성된 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)를 냉각한다. 보다 상세하게는, 양단부를 향해서 장력을 가하면서 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)의 점도에 대해서 logη= 9 이상이 될 때까지 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)를 냉각할 수 있다. 이때, 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)의 냉각 속도는, 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빠르다. 또한, 유리 리본의 온도 제어는, 예를 들어 냉각 롤러, 유리 리본의 폭 방향 양단부의 근방에 설치된 풍냉관 등의 냉각 수단이나, 유리 리본의 폭 방향 및 반송 방향으로 복수 설치된 히터 등의 가열 수단을 제어함으로써 실현할 수 있다.In a molding process, the ear | edge part (width direction both ends) of the formed glass ribbon is cooled. In more detail, the ear | edge part (width direction both ends) of a glass ribbon can be cooled, until logeta = 9 or more with respect to the viscosity of the ear | edge part (width direction both ends) of a glass ribbon, while applying tension to both ends. At this time, the cooling rate of the ear | edge part (width direction both ends) of a glass ribbon is faster than the cooling rate of the width direction center part of a glass ribbon. In addition, temperature control of a glass ribbon uses cooling means, such as a cooling roller and a wind cooling tube provided in the vicinity of the width direction both ends of a glass ribbon, and heating means, such as a heater provided in multiple numbers in the width direction and a conveyance direction of a glass ribbon. This can be achieved by controlling.

다음에, 서냉 공정이 행해진다(스텝 S50). 서냉 공정에서는, 시트상으로 성형된 유리 리본은 왜곡이 발생하지 않거나 또는 저감하도록 냉각 속도를 제어하고, 도 2 및 도 3에 도시하는 서냉로에서 서냉점 이하로 냉각된다. 구체적으로는, 유리 리본의 폭 방향 양단부에 폭 방향으로 인접하는 근방 영역이, 유리 리본의 반송 방향으로 적어도 2개 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지되면서, 예를 들어 하기의 반송 롤러의 주속도로 하측 방향으로 인발되면서 서냉된다. 이러한 반송 속도로 유리 리본을 반송하면서 서냉함으로써, 예를 들어 판 두께 0.5mm 이하의 유리 리본이 형성된다. 유리 리본의 온도가 왜곡점 근방이 될 때, 유리 리본의 폭 방향 양단부와 폭 방향 중앙부의 온도 구배가 없어지도록 제어함으로써, 유리 리본에 발생하는 왜곡을 저감할 수 있다. Next, a slow cooling process is performed (step S50). In the slow cooling step, the glass ribbon molded into a sheet is controlled at a cooling rate so that distortion does not occur or is reduced, and is cooled below the slow cooling point in the slow cooling furnace shown in FIGS. 2 and 3. Specifically, for example, the peripheral region adjacent to the width direction both ends of the glass ribbon in the width direction is sandwiched by a plurality of conveying roller pairs provided at least two in the conveying direction of the glass ribbon. Slow cooling as it is drawn downward. By slow cooling while conveying a glass ribbon at such a conveyance speed, the glass ribbon of 0.5 mm or less of plate | board thickness is formed, for example. When the temperature of the glass ribbon becomes near the strain point, the distortion generated in the glass ribbon can be reduced by controlling so that the temperature gradient of the width direction both ends and the width direction center part of the glass ribbon disappears.

보다 상세하게는, 서냉 공정에서는, 유리 리본의 온도 프로파일을 폭 방향으로 하나의 산의 분포로 하고, 그 후 하나의 산의 분포가 반송 방향 하류측으로 진행함에 따라서 서서히 작아지도록 유리 리본의 주위에 설치되는 히터 등의 제어를 행해도 된다. 그때, 유리 리본의 왜곡점 근방의 온도 영역에서, 하나의 산의 분포가 평탄한 직선상의 분포, 즉 폭 방향의 온도 분포가 일정해지도록, 도시되지 않은 히터 등의 제어를 행할 수 있다. 바꾸어 말하면, 유리 리본의 서냉점에 150℃를 더한 온도로부터 왜곡점까지의 온도 영역에서, 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도를 유리 리본의 폭 방향 양단부의 냉각 속도보다 빠르게 하고, 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 양단부보다 높은 상태로부터 왜곡점 근방의 온도 영역에서 동일해지도록, 온도 프로파일이 일정해지도록 해도 좋다.More specifically, in a slow cooling process, the temperature profile of a glass ribbon is made into the distribution of one acid in the width direction, and it installs around a glass ribbon so that it may become small gradually as the distribution of one acid progresses downstream of a conveyance direction after that. You may control the heater etc. which become. In that case, the heater etc. which are not shown in figure can be performed so that the distribution of one acid may be flat, ie, the temperature distribution of the width direction becomes constant in the temperature range near the distortion point of a glass ribbon. In other words, in the temperature range from the temperature which added 150 degreeC to the slow cooling point of a glass ribbon from a distortion point, the cooling rate of the width direction center part of a glass ribbon is made faster than the cooling rate of the width direction both ends of a glass ribbon, and the width of a glass ribbon The temperature profile may be made constant so that the temperature in the direction center portion becomes the same in the temperature region near the strain point from the state higher than both ends.

또한, 유리 리본의 온도가 서냉점으로부터 (왜곡점-50℃)가 되는 온도에서, 다른 온도 영역에 비해 천천히 유리 리본을 서냉해도 좋다. 이에 의해, 유리 리본의 열수축률을 저감할 수 있다.In addition, you may slow cool a glass ribbon slowly compared with another temperature range at the temperature which the temperature of a glass ribbon becomes from a slow cooling point (distortion point-50 degreeC). Thereby, the thermal contraction rate of a glass ribbon can be reduced.

또한, 유리 리본의 온도가, 왜곡점으로부터, 왜곡점에서 200℃를 뺀 온도가 되는 온도 영역에서, 유리 리본의 온도 프로파일이 폭 방향을 따라서 골이 되고, 그 골의 깊이가 반송 방향 하류측으로 진행함에 따라서 커지도록, 즉 중앙부의 온도가 양단부에 비해 점차 낮아지도록, 도시되지 않은 히터 등의 제어를 행해도 된다. 이와 같이, 온도 프로파일에서 서서히 골을 깊게 함으로써, 유리 엣지에 항상 컴프레션(compression)을 가할 수 있으므로, 유리 리본이 깨져버리는 것을 억제할 수 있다.Moreover, in the temperature range where the temperature of a glass ribbon becomes the temperature which subtracted 200 degreeC from a distortion point, the temperature profile of a glass ribbon becomes a valley along the width direction, and the depth of the valley advances to a conveyance direction downstream side. As a result, control such as a heater (not shown) may be performed so as to increase, that is, the temperature of the center portion gradually decreases as compared with both ends. In this manner, by gradually deepening the valley in the temperature profile, since a compression can always be applied to the glass edge, the glass ribbon can be prevented from being broken.

여기서, 반송 롤러의 주속도는, 유리판의 생산성을 향상시키는 관점에서는, 빠른 것이 바람직하다. 구체적으로, 반송 롤러의 주속도는, 150m/시보다 빠른 것이 바람직하고, 200m/시 이상인 것이 바람직하고, 예를 들어 220m/시 이상, 240m/시 이상, 250m/시 이상, 270m/시 이상, 300m/시 이상, 340m/시 이상이어도 좋다. 또한, 유리 리본의 판 두께는, 얇을수록 반송 롤러쌍에서 협지되는 부분의 내측의 보유 열이 작아지므로, 0.5mm 이하이면 보다 본 발명에 적합하고, 예를 들어 0.4mm 이하이면 본 발명에 더 적합하고, 0.3mm 이하이면 본 발명에 더욱 적합하고, 0.25mm 이하이면 또한 본 발명에 더 더욱 적합하게 된다. 바꾸어 말하면, 0.01 내지 0.5mm이면 보다 본 발명에 적합하고, 예를 들어 0.01 내지 0.4mm이면 본 발명에 더 적합하고, 0.01 내지 0.3mm이면 본 발명에 더욱 적합하고, 0.01 내지 0.25mm이면 본 발명에 더 더욱 적합하게 된다. 또한, 반송 롤러의 주속도는, 상기의 것으로 한정되는 것이 아니고, 예를 들어 용융 유리가 1일에 후술하는 성형체에 유입되는 양이 6t 미만인 경우에는, 또는 용융 유리가 1일에 성형체에 유입되는 양이 6t 이상인 경우이어도, 제조하는 유리의 폭 방향의 크기에 따라서는, 200m/시 이하가 될 경우도 있다. 용융 유리가 1일에 성형체에 유입되는 양은, 2t 이상이어도 좋고, 6t 이상, 10t 이상, 16t 이상, 20t 이상이어도 좋다. 또한, 용융 유리가 1일에 성형체에 유입되는 양(MG양)은, 유리판의 생산성을 향상시키는 관점에서, 많을수록 바람직하다. Here, it is preferable that the circumferential speed of a conveyance roller is quick from a viewpoint of improving the productivity of a glass plate. Specifically, the circumferential speed of the conveying roller is preferably faster than 150 m / hour, preferably 200 m / hour or more, for example, 220 m / hour or more, 240 m / hour or more, 250 m / hour or more, 270 m / hour or more, 300 m / hour or more and 340 m / hour or more may be sufficient. In addition, since the thinner the plate | board thickness of a glass ribbon, the holding | maintenance heat of the inside of the part clamped by a conveyance roller pair becomes small, so if it is 0.5 mm or less, it is more suitable for this invention, For example, if it is 0.4 mm or less, it is more suitable for this invention. If it is 0.3 mm or less, it is more suitable for this invention, and if it is 0.25 mm or less, it becomes further more suitable for this invention. In other words, 0.01 to 0.5 mm is more suitable for the present invention, for example, 0.01 to 0.4 mm is more suitable for the present invention, and 0.01 to 0.3 mm is more suitable for the present invention, and 0.01 to 0.25 mm is for the present invention. More suitable. In addition, the circumferential speed of a conveyance roller is not limited to the said thing, For example, when the quantity which inject | pours into the molded object mentioned later in 1 day is less than 6t, or a molten glass flows into a molded object in 1 day Even if the amount is 6t or more, it may be 200 m / hour or less depending on the size of the width direction of the glass to manufacture. 2t or more may be sufficient as the amount which molten glass flows into a molded object in one day, and 6t or more, 10t or more, 16t or more, 20t or more may be sufficient as it. In addition, the amount (MG amount) which a molten glass flows into a molded object in one day is so preferable that it is large from a viewpoint of improving productivity of a glass plate.

서냉 공정에서는, 유리 리본의 온도가 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게, 예를 들어 0.03 내지 2% 빠르게 한다. In a slow cooling process, the conveyance roller pair provided in the temperature area | region where the temperature of a glass ribbon becomes more than a glass transition point and a softening point for the main speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided downstream from the position which becomes a slow cooling point. It is made faster than the circumferential speed of the conveyance roller of 0.03-2%, for example.

서냉 공정 후, 채판 공정이 행해진다(스텝 S60). 구체적으로, 연속적으로 생성되는 유리 리본은 일정한 길이마다 절단되어, 유리판이 채판된다. After the slow cooling step, a stripping step is performed (step S60). Specifically, the glass ribbons continuously produced are cut to a predetermined length, and a glass plate is blanketed.

이후, 형상 가공 공정이 행해진다(스텝 S70). 형상 가공 공정에서는, 소정의 유리판의 사이즈나 형상으로 잘라내는 것 외에, 유리 단부면의 연삭·연마가 행해진다. 형상 가공은, 커터나 레이저를 이용한 물리적 수단을 이용해도, 에칭 등의 화학적 수단을 이용해도 된다.  Thereafter, a shape machining step is performed (step S70). In the shape machining step, the glass end face is ground and polished in addition to being cut into a predetermined size or shape of the glass plate. The shape processing may use a physical means using a cutter or a laser, or may use chemical means such as etching.

유리판의 제조 방법은, 이밖에, 세정 공정 및 검사 공정을 갖지만, 이들 공정의 설명은 생략한다. 또한, 청징 공정 및 교반 공정은 각각 생략할 수 있다. Although the manufacturing method of a glass plate has a washing process and an inspection process in addition to this, description of these processes is abbreviate | omitted. In addition, a clarification process and a stirring process can respectively be abbreviate | omitted.

(유리판 제조 장치)(Glass plate manufacturing apparatus)

도 2 및 도 3은, 본 발명의 제1 실시 형태인 유리판 제조 장치(1)의 개략 구성도이다. 본 실시 형태의 유리판 제조 장치(1) 및 유리판 제조 장치(1)를 이용한 유리판의 제조 방법은, 액정 표시 장치 또는 유기EL 표시 장치 등의 플랫 패널 디스플레이의 유리 기판이나 휴대 단말기 표시면의 커버 유리의 제조에 적절하게 적용된다. 이것은, 액정 표시 장치 또는 유기EL 표시 장치 등은 최근, 고정밀도, 고화질이 요구되고, 거기에 이용되는 유리 기판에는 파형상 변형이 0.2mm 이하인 것이 요구되기 때문이다. 또한, 커버 유리는, 장치의 표시면 등에 적용되는 점에서, 그것에 이용되는 유리 기판에는 지극히 높은 평활성이 요구되기 때문이다.FIG.2 and FIG.3 is a schematic block diagram of the glass plate manufacturing apparatus 1 which is 1st Embodiment of this invention. The manufacturing method of the glass plate using the glass plate manufacturing apparatus 1 and glass plate manufacturing apparatus 1 of this embodiment is a glass substrate of flat panel displays, such as a liquid crystal display device or an organic electroluminescence display, and the cover glass of the display surface of a portable terminal. Appropriately applied to the manufacturing. This is because a liquid crystal display device or an organic EL display device or the like has recently been required to have high precision and high image quality, and that a glass substrate used therein is required to have a waveform deformation of 0.2 mm or less. Moreover, since cover glass is applied to the display surface of an apparatus etc., extremely high smoothness is calculated | required by the glass substrate used for it.

유리판 제조 장치(1)는, 다운드로우법을 이용하여 용융 유리(A)로부터 유리판(C)을 제조한다. 유리판 제조 장치(1)는, 상하 방향 3개소에 설치된 단열판(21, 22, 23)에 의해 구획되어 이루어지는, 노실(11), 제1 서냉로(12), 제2 서냉로(13), 도시하지 않은 채판실을 갖고 있다. 단열판(21 내지 23)은, 세라믹 파이버 등의 단열재로 이루어지는 판상 부재이다. 단열판(21 내지 23)에는, 후술하는 유리 리본(B)이 아래쪽을 향해서 통과하도록, 각각 반송 구멍(16)이 형성되어 있다. 단열판(21 내지 23)은 각각 도 2에서 이해의 용이를 위해, 후술하는 노벽(15)에 접하는 수평 방향 2개소를 제외하고 도시를 생략하고 있지만, 유리 리본(B)에 대하여 지면의 전면측 및 배면측에서, 수평 방향 2개소끼리는 일체로 연결되어 있다. 또한, 도 2 및 도 3에서는, 단열판에 의해 3개소에서 구획이 이루어져 있는 예가 도시되어 있지만, 단열판의 개수 및 배치 위치는 특별히 한정되지 않고, 단열판은 1 이상 설치되면 좋다. 또한, 단열판의 수가 많을수록, 독립하여 분위기 온도를 제어할 수 있는 공간이 많아지고, 서냉 조건의 조정이 용이해지므로, 후술하는 서냉 장치(3)에는, 단열판이 복수 설치되어, 복수의 공간으로 구획되어 있는 것이 바람직하다. 바꾸어 말하면, 서냉로는 1 이상 설치되어 있으면 좋지만, 3 이상 설치되어 있는 것이 더욱 바람직하다. The glass plate manufacturing apparatus 1 manufactures glass plate C from the molten glass A using the downdraw method. The glass plate manufacturing apparatus 1 is the furnace chamber 11, the 1st slow cooling furnace 12, the 2nd slow cooling furnace 13, which are partitioned by the heat insulation boards 21, 22, and 23 provided in three places of the up-down direction. I have a kitchen that doesn't work. The heat insulation boards 21-23 are plate members which consist of heat insulating materials, such as a ceramic fiber. The conveyance hole 16 is formed in the heat insulation boards 21-23 so that the glass ribbon B mentioned later may pass downward. Although the heat insulation boards 21-23 are abbreviate | omitted except for two horizontal directions which contact the furnace wall 15 mentioned later for ease of understanding in FIG. 2, respectively, the front side of the ground with respect to the glass ribbon B, and On the back side, two horizontal directions are integrally connected. 2 and 3 show an example in which the partitions are formed at three places by the heat insulating plate. However, the number and arrangement positions of the heat insulating plate are not particularly limited, and the heat insulating plate may be provided at least one. In addition, the larger the number of the heat insulating plates, the more the space for independently controlling the ambient temperature, and the easier the adjustment of the slow cooling conditions is, the more the heat cooling plate 3 described later is provided with a plurality of heat insulating plates, divided into a plurality of spaces. It is preferable that it is done. In other words, although one or more slow cooling furnaces should be provided, it is more preferable to provide three or more.

유리판 제조 장치(1)는, 성형 장치(2)와, 서냉 장치(3), 채판 장치(4)를 갖는다. The glass plate manufacturing apparatus 1 has the shaping | molding apparatus 2, the slow cooling apparatus 3, and the plate | plate plate apparatus 4.

성형 장치(2)는, 용융 유리(A)로부터 다운드로우법을 이용하여 유리 리본(B)을 성형하는 장치이다. 성형 장치(2)는, 내화물 벽돌이나 블록상의 전주 기둥 내화물 등에 의해 조립된 노벽(15)으로 둘러싸인 노실(11)을 갖고 있다. 노실(11) 내에는 성형체(10)와 롤러쌍(17)이 설치되어 있다. 성형체(10)는, 위쪽을 향해서 개방된 홈(10a)을 포함하고(도 3 참조), 홈(10a)　내를 용융 유리(A)가 흐른다. 성형체(10)는, 예를 들어 벽돌에 의해 구성되어 있다. 롤러쌍(17)은, 성형체(10)의 하단에서 융합한 용융 유리(A)의 폭 방향 양측 단부(폭 방향 양단부)에 대응하는 위치에 각각 1쌍 설치되고, 용융 유리(A)를 협지하여 아래쪽을 향해서 반송한다. 또한, 도 2 중 지면 내의 좌우 방향 및 도 3 중 지면에 수직 방향이 유리 리본(B)의 폭 방향이다. 도 2 및 도 3 중 지면 내의 상하 방향이 유리 리본(B)의 반송 방향이다. 또한, 도 2 및 도 3에서는 성형체(10)와 롤러쌍(17)이 구획되지 않고 설치되어 있지만, 서냉 조건의 조정(분위기 온도 조정)을 쉽게 하기 위해서, 이들 사이에 단열판을 설치하여 구획하여도 좋다. 또한, 롤러쌍(17)은 반송 방향으로 2쌍 이상 설치되어도 좋다.The shaping | molding apparatus 2 is an apparatus which shape | molds the glass ribbon B from the molten glass A using the downdraw method. The shaping | molding apparatus 2 has the furnace chamber 11 enclosed by the furnace wall 15 assembled by the refractory brick, the block-shaped pole column refractory body, etc. The molded body 10 and the roller pair 17 are provided in the furnace chamber 11. The molded object 10 includes the groove 10a opened toward the upper side (see FIG. 3), and the molten glass A flows through the groove 10a ′. The molded object 10 is comprised by the brick, for example. One pair of roller pairs 17 are respectively provided in the position corresponding to the width direction both ends (width direction both ends) of the molten glass A fuse | fused at the lower end of the molded object 10, and clamp the molten glass A, Carry it downward. In addition, the width direction of the glass ribbon B is the left-right direction in the ground in FIG. 2, and the perpendicular | vertical direction to the ground in FIG. 2 and 3, the vertical direction in the sheet of paper is the conveyance direction of the glass ribbon B. FIG. In addition, although the molded object 10 and the roller pair 17 are provided in FIG. 2 and FIG. 3 without partitioning, in order to make adjustment of slow cooling conditions (atmosphere temperature adjustment) easy, even if a heat insulation board is provided and divided between them. good. In addition, two or more pairs of roller pairs 17 may be provided in a conveyance direction.

(서냉 장치)(Slow cooling device)

서냉 장치(3)는, 유리 리본(B)을 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)에서 협지하면서 아래쪽을 향해 인발하면서 서냉한다. 서냉 장치(3)는, 노실(11)의 아래쪽에 인접하여 설치된 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13)를 갖고 있다. 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13)는, 노실(11)을 구성하는 상술한 노벽(15)으로 둘러싸여서 이루어진다. 서냉 장치(3)는, 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에, 유리 리본(B)의 반송 방향을 따라 설치된, 후술하는 컴퓨터로 자동 제어되는 가열 수단이 설치된다. 가열 수단은, 특별히 제한되지 않고, 예를 들어 전기 히터가 이용된다. 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내의 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도는, 가열 수단으로 가열됨으로써, 유리 리본(B)에 휨이나 왜곡이 발생하지 않도록, 유리 리본(B)의 폭 방향 및 반송 방향의 온도 분포가 후술하는 것 같은 분포를 갖도록 온도 제어되고 있다. 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에는, 가열 수단으로 가열됨으로써, 유리 리본(B)의 반송 방향 상류측에서부터 순서대로, 유리 리본(B)이 각각 연화점(SP)이 되는 점, 유리 전이점(Tg)이 되는 점, 서냉점(AP)이 되는 점, 왜곡점(StP)이 되는 점이 발생한다. 연화점(SP)이란, 유리의 점도가 107.6dPa·s인 온도를 나타낸다. 또한, 서냉점(AP)이란, 유리의 점도가 1013dPa·s인 온도를 나타낸다. 왜곡점(StP)이란, 유리의 점도가 1014.5dPa·s인 온도를 나타낸다. 또한, 도 2 및 도 3에 있어서, 유리 리본(B)의 온도가 이들 점(SP, Tg, AP, StP)의 온도가 되는 유리 리본(B)의 위치는, 파선의 각 인출선을 수평 방향으로 연장했을 때 유리 리본(B)과 교차하는 점으로 표시된다. 또한, 서냉로(12, 13) 내의 반송 롤러쌍(18, 19)의 설치수에 제약은 없고, 적어도 1 이상 설치되면 좋다.The slow cooling apparatus 3 cools slowly, drawing glass downward B downward while sandwiching the glass ribbon B by the some conveyance roller pair 18,19. The slow cooling apparatus 3 has the 1st slow cooling furnace 12 and the 2nd slow cooling furnace 13 provided adjacent to the lower part of the furnace chamber 11. The 1st slow cooling furnace 12 and the 2nd slow cooling furnace 13 are comprised by the above-mentioned furnace wall 15 which comprises the furnace chamber 11, and is comprised. The slow cooling apparatus 3 is equipped with the heating means automatically controlled by the computer mentioned later provided in the 1st slow cooling furnace 12 and the 2nd slow cooling furnace 13 along the conveyance direction of the glass ribbon B. As shown in FIG. The heating means is not particularly limited, and for example, an electric heater is used. The ambient temperature of the glass ribbon B in the 1st slow cooling furnace 12 and the 2nd slow cooling furnace 13 is heated by a heating means, so that the glass ribbon B may not be warped or distorted, so that a glass ribbon ( Temperature control of the width direction of B) and a conveyance direction is temperature-controlled so that it may have distribution, as mentioned later. In the 1st slow cooling furnace 12 and the 2nd slow cooling furnace 13, by heating with a heating means, the softening point SP of each of the glass ribbons B is in order from the conveyance direction upstream of the glass ribbon B, respectively. The point which becomes, the point which becomes a glass transition point Tg, the point which becomes a slow cooling point AP, and the point which becomes a distortion point StP arise. A softening point SP shows the temperature whose viscosity of glass is 10 7.6 dPa * s. In addition, slow cooling point (AP) shows the temperature whose viscosity of glass is 10 13 dPa * s. Strain point StP shows the temperature whose viscosity of glass is 10 14.5 dPa * s. 2 and 3, the position of the glass ribbon B at which the temperature of the glass ribbon B becomes the temperature of these points SP, Tg, AP, and StP is in the horizontal direction of each lead line of the broken line. It is indicated by the point which intersects with the glass ribbon B when it extends. Moreover, there is no restriction | limiting in the installation number of the conveyance roller pairs 18 and 19 in the slow cooling furnace 12, 13, What is necessary is just to provide at least 1 or more.

반송 롤러쌍(18, 19)은, 제1 서냉로(12) 내에는, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 설치된 3개의 반송 롤러쌍(18)이 설치되어 있다. 제2 서냉로(13) 내에는, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 설치된 4개의 반송 롤러쌍(19)이 설치되어 있다. 본 실시 형태에서는, 최상류측의 2개의 반송 롤러쌍(18)은, 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하의 유리 리본(B)의 온도 영역(D)(제1 온도 영역)에 설치되어 있다. 상류측에서 3번째 및 4번째의 반송 롤러쌍(18)은, 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만이 되는 유리 리본(B)의 온도 영역에 설치되어 있다. 상류측에서 5 내지 7번째의 반송 롤러쌍(19)은, 서냉점(AP) 이하가 되는 유리 리본(B)의 온도 영역(E)(제2 온도 영역)에 설치되어 있다. 또한, 연화점(SP)은, 노실(11) 내에 있어도 좋다. 반송 롤러쌍(18, 19)이, 온도 영역(D)에 있는지, 온도 영역(E)에 있는지, 또는 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만이 되는 유리 리본(B)의 온도 영역 등의 정보는, 후술하는 바와 같이, 온도 센서(34)의 계측에 의해 얻어진 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도에 기초하여 점(SP, Tg, AP, StP)의 위치를 추정하고, 이 추정한 점(SP, Tg, AP, StP)의 위치로부터 결정된다. The conveyance roller pairs 18 and 19 are provided with the three conveyance roller pairs 18 provided in the conveyance direction of the glass ribbon B in the 1st slow cooling furnace 12. In the 2nd slow cooling furnace 13, four conveyance roller pairs 19 provided in the conveyance direction of the glass ribbon B are provided. In this embodiment, the two conveyance roller pairs 18 of the most upstream are provided in the temperature range D (1st temperature range) of the glass ribbon B below glass transition point Tg or more and softening point SP. It is. The 3rd and 4th conveyance roller pair 18 is installed in the temperature range of the glass ribbon B which is higher than the slow cooling point AP and becomes less than the glass transition point Tg on an upstream side. On the upstream side, the fifth to seventh conveying roller pairs 19 are provided in the temperature region E (second temperature region) of the glass ribbon B which is equal to or lower than the slow cooling point AP. In addition, the softening point SP may be in the furnace chamber 11. The temperature of the glass ribbon B in which the conveying roller pairs 18 and 19 are in the temperature range D or in the temperature range E, or higher than the slow cooling point AP and below the glass transition point Tg. Information, such as an area | region, estimates the position of point SP, Tg, AP, StP based on the ambient atmospheric temperature of the glass ribbon B obtained by the measurement of the temperature sensor 34, as mentioned later, It is determined from the positions of the estimated points SP, Tg, AP, and StP.

또한, 서냉 장치(3)는, 검출 제어부(30)와 구동부(32)를 갖고 있다(도 4 참조). In addition, the slow cooling apparatus 3 has the detection control part 30 and the drive part 32 (refer FIG. 4).

반송 롤러쌍(18, 19)은, 유리 리본(B)을 아래쪽을 향해서 인입함으로써 유리 리본(B)을 반송한다. 각 반송 롤러쌍(18)은, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부에 인접하는 근방 영역을 협지하도록 유리 리본(B)의 양측에 배치된 4개의 반송 롤러(18a)와, 유리 리본(B)에 대하여 같은 측에 있는 2개의 반송 롤러(18a)를 연결하는, 유리 리본(B)의 양측에 배치된 2개의 구동용 샤프트(18b)를 갖고 있다. 각 반송 롤러쌍(19)은, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부에 인접하는 근방 영역을 협지하도록 유리 리본(B)의 양측에 배치된 4개의 반송 롤러(19a)와, 유리 리본(B)에 대하여 같은 측에 있는 2개의 반송 롤러(19a)를 연결하는, 유리 리본(B)의 양측에 배치된 2개의 구동용 샤프트(19b)를 갖고 있다. 또한, 반송 롤러쌍(18, 19)은, 상술한 것에 한정되지 않는다. 예를 들어, 각 롤러쌍의 반송 롤러는, 유리 리본(B)에 대하여 같은 면측에 있는 것끼리 구동용 샤프트에 의해 연결되지 않고, 롤러쌍(17)의 롤러와 마찬가지로, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부에 독립하여 배치된 것이어도 좋다. The conveying roller pairs 18 and 19 convey the glass ribbon B by drawing in the glass ribbon B downward. Each conveyance roller pair 18 is four conveyance rollers 18a arrange | positioned at both sides of the glass ribbon B, and the glass ribbon B so that the vicinity area | region adjacent to the width direction both ends of the glass ribbon B may be clamped. It has two drive shafts 18b arrange | positioned at the both sides of the glass ribbon B which connect two conveyance rollers 18a which are in the same side with respect to. Each conveyance roller pair 19 is four conveyance rollers 19a arrange | positioned at both sides of the glass ribbon B, and the glass ribbon B so that the vicinity area | region adjacent to the width direction both ends of the glass ribbon B may be clamped. It has two drive shafts 19b arrange | positioned at both sides of the glass ribbon B which connect two conveyance rollers 19a which are in the same side with respect. In addition, the conveyance roller pairs 18 and 19 are not limited to what was mentioned above. For example, the conveyance rollers of each roller pair are not connected to the glass ribbon B on the same surface side by the drive shaft, and similarly to the roller of the roller pair 17, the rollers of the glass ribbon B It may be arrange | positioned independently at the width direction both ends.

성형 장치(2)의 노실(11), 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내의 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도는, 구체적으로 유리 리본(B)이 이하의 온도 분포를 갖도록 온도 제어되어도 좋다. As for the ambient atmosphere temperature of the glass ribbon B in the furnace chamber 11 of the shaping | molding apparatus 2, the 1st slow cooling furnace 12, and the 2nd slow cooling furnace 13, specifically, the glass ribbon B has the following temperature distributions. It may be temperature controlled to have a.

즉, 성형체의 하단에서 용융 유리(A)를 이어 붙여서 유리 리본(B)을 형성한 후에, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)의 점도를 η라고 할 때 logη= 9 이상, 바람직하게는 logη= 9 이상 14.5 이하가 될 때까지 양단부가 냉각되고, 또한 양단부의 냉각 속도가 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빨라지도록 온도 제어된다. That is, after forming the glass ribbon B by pasting the molten glass A from the lower end of a molded object, when the viscosity of the width direction both ends (ear part) of the glass ribbon B is (eta), log (eta) = 9 or more, Preferably Both ends are cooled until log (eta) = 9 or more and 14.5 or less, and temperature control is carried out so that the cooling rate of both ends may become faster than the cooling rate of the width direction center part of glass ribbon B. FIG.

또는, 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에서 행해지는 서냉 공정에서는, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 인장 응력이 작용하도록, 적어도 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 서냉점에 150℃를 더한 온도로부터 왜곡점에서 20O℃를 뺀 온도가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도가 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)의 냉각 온도보다 빨라지도록 온도 제어할 수도 있다. 이에 의해, 서냉 공정에서는, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에서, 항상 반송 방향으로 인장 응력을 가할 수 있다. Alternatively, in the gradual cooling step performed in the first gradual cooling path 12 and the second gradual cooling path 13, at least the temperature in the widthwise central portion of the glass ribbon is set so that tensile stress acts in the conveying direction of the glass ribbon (B) The cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon (B) is lower than the cooling rate at the both ends in the width direction of the glass ribbon (B) in the temperature range where the temperature is the temperature obtained by subtracting 200 DEG C from the distortion point from the temperature, The temperature may be controlled to be faster than the temperature. Thereby, in a slow cooling process, a tensile stress can always be added to a conveyance direction in the width direction center part of glass ribbon B. As shown in FIG.

또는, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 유리 연화점 이상의 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)가 중앙부의 온도보다 낮고, 또한 중앙부의 온도가 균일해지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어한다. 또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력이 작용하도록 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 연화점 미만 왜곡점 이상의 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향의 온도 분포가 중앙부에서 양단부를 향해서 낮아지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어한다. 또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 왜곡점이 되는 온도 영역에서, 유리 리본의 폭 방향 양단부(귀부)와 중앙부의 온도 구배가 없어지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어한다. 이에 의해, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에는, 반송 방향의 인장 응력이 가해진다. Or in the area | region where the width direction center part of the glass ribbon B is more than a glass softening point, the glass ribbon (so that the width direction both ends (ear part) of the glass ribbon B may be lower than the temperature of a center part, and the temperature of a center part may become uniform. Control the temperature of B). Moreover, the temperature of the width direction of the glass ribbon B in the area | region where the temperature of the width direction center part of the glass ribbon B is less than a strain point below the softening point so that the tensile stress of a conveyance direction may act on the width direction center part of the glass ribbon B. The temperature of the glass ribbon B is controlled so that a distribution may fall from the center part toward both ends. Moreover, the temperature of the glass ribbon B is controlled so that the temperature gradient of the width direction both ends (ear | edge part) and the center part of a glass ribbon may disappear in the temperature range where the temperature of the width direction center part of the glass ribbon B becomes a distortion point. Thereby, the tensile stress of a conveyance direction is added to the width direction center part of glass ribbon B. FIG.

또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 장력이 작용하도록 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 왜곡점 근방 미만인 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)로부터 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부를 향해서 낮아지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어할 수도 있다. 이에 의해, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 왜곡점 근방 미만의 영역에서는, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에서, 항상 반송 방향으로 인장 응력을 가할 수 있다. Moreover, the width direction both ends (ear | edge part) of the glass ribbon B in the area | region where the temperature of the width direction center part of the glass ribbon B is less than a strain point so that tension of a conveyance direction may act on the width direction center part of the glass ribbon B. It is also possible to control the temperature of the glass ribbon B so as to lower toward the center in the width direction from the glass ribbon B. Thereby, in the area | region below the distortion point vicinity of the width direction center part of glass ribbon B, a tensile stress can always be applied to a conveyance direction in the width direction center part of glass ribbon B. As shown in FIG.

또한, 서냉 공정은, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 서냉점이 될 때까지 제1 평균 냉각 속도로 냉각하는 제1 냉각 공정과, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 서냉점으로부터 왜곡점-50℃가 될 때까지 제2 평균 냉각 속도로 냉각하는 제2 냉각 공정과, 유리 리본의 중앙부의 온도가 왜곡점-50℃로부터 왜곡점-200℃가 될 때까지 제3 평균 냉각 속도로 냉각하는 제3 냉각 공정을 포함할 수도 있다. 이 경우, 제1 평균 냉각 속도는 5.0℃/초 이상이며, 제1 평균 냉각 속도는 제3 평균 냉각 속도보다 빠르고, 제3 평균 냉각 속도는 제2 평균 냉각 속도보다 빠르다. 즉, 평균 냉각 속도는, 높은 순서대로 제1 평균 냉각 속도, 제3 평균 냉각 속도, 제2 평균 냉각 속도가 된다. 유리 리본(B)의 반송 방향의 냉각 속도는 제조되는 유리판의 열수축에 영향을 준다. 그러나, 상술한 바와 같이 냉각 속도를 설정함으로써, 유리판의 제조량을 향상시키면서 적합한 열수축률을 갖는 유리판을 얻을 수 있다.In addition, the slow cooling process has the 1st cooling process which cools at a 1st average cooling rate until the temperature of the width direction center part of glass ribbon B becomes a slow cooling point, and the temperature of the width direction center part of glass ribbon B is 2nd cooling process which cools by a 2nd average cooling rate until it becomes strain point -50 degreeC from a slow cooling point, and 3rd until the temperature of the center part of a glass ribbon becomes strain point -200 degreeC from strain point -50 degreeC It may also include a third cooling step of cooling at an average cooling rate. In this case, the first average cooling rate is 5.0 ° C / sec or more, the first average cooling rate is faster than the third average cooling rate, and the third average cooling rate is faster than the second average cooling rate. That is, the average cooling rate becomes the first average cooling rate, the third average cooling rate, and the second average cooling rate in ascending order. The cooling rate of the conveyance direction of the glass ribbon B affects the heat shrink of the glass plate manufactured. However, by setting a cooling rate as mentioned above, the glass plate which has a suitable heat contraction rate can be obtained, improving the manufacturing quantity of a glass plate.

이와 같이, 성형 공정, 서냉 공정을 행하는 노실(11), 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에서는, 유리 리본(B)이 상술한 온도를 갖도록, 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도가 가열 수단으로 제어된다.Thus, in the furnace chamber 11, the 1st slow cooling furnace 12, and the 2nd slow cooling furnace 13 which perform a shaping | molding process and a slow cooling process, the glass ribbon B so that the glass ribbon B may have the above-mentioned temperature. The ambient atmosphere temperature of is controlled by the heating means.

검출 제어부(30)는, 도 4에 도시한 바와 같이, 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 배치된 온도 센서(34)와, 주속도 결정부(38)로서 기능하는 도시되지 않은 컴퓨터를 구비한다. 도 4는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다. 각 온도 센서(34)는, 주속도 결정부(38)에 접속되어 있다. 또한, 주속도 결정부(38)는, 구동부(32)를 통해서 반송 롤러쌍(18, 19)을 구동하도록 접속되어 있다. 검출 제어부(30)의 상세한 것은 후술한다.As shown in FIG. 4, the detection control part 30 uses the temperature sensor 34 arrange | positioned corresponding to the conveyance roller pairs 18 and 19, and the computer which is not shown which functions as the circumferential speed determination part 38. As shown in FIG. Equipped. 4 is a block diagram illustrating a configuration of a control system for controlling rotational drive of the conveying roller pairs 18 and 19. Each temperature sensor 34 is connected to a main speed determination unit 38. Moreover, the circumferential speed determination part 38 is connected so that the conveyance roller pairs 18 and 19 may be driven through the drive part 32. The detail of the detection control part 30 is mentioned later.

구동부(32)는, 후술하는 기억부(36)에 기억된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 에 기초하여, 반송 롤러(18a, 19a)를 회전 구동시킨다. 구동부(32)는, 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 설치된, 도시되지 않은 모터를 갖고 있다. 또한, 모터는, 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 설치되지 않아도 좋고, 그 수는, 예를 들어 각 반송 롤러쌍(18, 19)의 수보다 적어도 좋다. 이 경우, 복수의 반송 롤러(18a, 19a)가 1대의 모터로 구동되도록, 각 반송 롤러(18a, 19a) 사이에서 속도비를 변경할 수 있는 기어를 구비한 것을 이용할 수 있다. 이 경우, 모터로부터의 구동력은, 예를 들어 유니버설 조인트 등을 통해서 반송 롤러(l8a, 19a)에 전달된다. The drive part 32 rotationally drives the conveyance rollers 18a and 19a based on the circumferential speeds of the conveyance rollers 18a and 19a memorize | stored in the memory | storage part 36 mentioned later. The drive part 32 has the motor which is not shown in figure and corresponding to each conveying roller pair 18 and 19 provided. The number of the motors is not necessarily corresponding to each conveying roller pair 18, 19, and the number of the motors is preferably at least the number of the conveying roller pairs 18, 19, for example. In this case, the thing provided with the gear which can change a speed ratio between each conveyance roller 18a, 19a can be used so that several conveyance roller 18a, 19a may be driven by one motor. In this case, the driving force from the motor is transmitted to the conveying rollers 18a and 19a through, for example, a universal joint or the like.

(검출 제어부)(Detection control unit)

여기서, 검출 제어부(30)에 대해서, 보다 상세하게 설명한다.Here, the detection control part 30 is demonstrated in more detail.

온도 센서(34)는, 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에서의 배치 위치에서의 분위기 온도를 각각 검출한다.The temperature sensor 34 detects the atmospheric temperature in the arrangement position in the 1st slow cooling furnace 12 and the 2nd slow cooling furnace 13, respectively.

주속도 결정부(38)는, 복수의 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 제조하는 유리판의 두께 등에 기초해서 결정한다. 그리고, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도는, 온도 영역(D)에 설치된 모든 반송 롤러(18a)보다, 온도 영역(E)에 설치된 모든 반송 롤러(19a) 쪽이 빨라지도록, 바람직하게는 유리 리본(B)의 온도가 왜곡점(StP)이 되는 위치보다 하류에 설치된 반송 롤러(19a) 쪽이 빨라지도록 결정된다. 즉, 서냉 공정에서는, 유리 리본(B)에 파형상의 소성 변형이 발생하지 않도록, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 장력을 작용시키도록, 복수의 반송 롤러(18a, 19a)가 제어된다. The circumferential speed determination part 38 determines based on the thickness etc. of the glass plate which manufactures the circumferential speed of some conveyance roller 18a, 19a. And as for the circumferential speed of the conveying rollers 18a and 19a, all the conveying rollers 19a provided in the temperature area E become faster than all the conveying rollers 18a provided in the temperature area D, Preferably It is determined so that the conveyance roller 19a provided downstream may be faster than the position where the temperature of glass ribbon B becomes strain point StP. That is, in a slow cooling process, conveyance direction with respect to glass ribbon B is carried out with respect to glass ribbon B in the temperature range where the temperature of glass ribbon B becomes more than a glass transition point and a softening point so that waveform plastic deformation does not generate | occur | produce in glass ribbon B. The plurality of conveying rollers 18a and 19a are controlled so as to exert a tension.

구체적으로, 주속도 결정부(38)는, 우선 후술하는 기억부(36)에 기억된 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP)을 참조하고, 온도 센서(34)에 의해 검출된 분위기 온도에 기초하여, 서냉로(12, 13) 내에서의 이들 점(SP, Tg, AP, StP)의 위치를 추정한다. 이어서, 주속도 결정부(38)는, 온도 영역(E)에 설치된 3개의 반송 롤러(19a)의 주속도를, 온도 영역(D)에 설치된 2개의 반송 롤러(18a)의 주속도와 비교해서 빠르게 한다. 이 주속도의 차이를 비로 말하면, 느린 주속도에 대한 빠른 주속도의 비의 상한은, 예를 들어 유리 리본(B)의 균열을 억제하는 관점에서, 1.02로 하는 것이 바람직하고, 소성 변형을 방지하는 효과를 충분히 얻는 관점에서, 상기 비의 하한을 1.0003으로 하는 것이 바람직하다. 즉, 온도 영역(E)의 3개의 반송 롤러(19a)의 주속도는, 온도 영역(D)의 2개의 반송 롤러(18a)의 주속도에 대하여, 0.03 내지 2% 빠른 것이 바람직하고, 0.05 내지 1.7% 빠른 것이 보다 바람직하고, 0.1 내지 1.5% 빠른 것이 더욱 바람직하고, 0.2 내지 1.0% 빠른 것이 한층 바람직하고, 0.3 내지 0.8% 빠른 것이 바람직하다.Specifically, the circumferential speed determining unit 38 first includes the softening point SP, the glass transition point Tg, the slow cooling point AP, and the distortion point (s) of the glass ribbon B stored in the storage unit 36 to be described later. StP), the position of these points SP, Tg, AP, StP in the slow cooling furnaces 12 and 13 is estimated based on the ambient temperature detected by the temperature sensor 34. As shown in FIG. Subsequently, the circumferential speed determination unit 38 compares the circumferential speeds of the three conveying rollers 19a provided in the temperature region E with the circumferential speeds of the two conveying rollers 18a provided in the temperature region D. Do it quickly. In terms of the difference in the main speed, the upper limit of the ratio of the fast main speed to the slow main speed is preferably 1.02 from the viewpoint of suppressing the crack of the glass ribbon B, for example, to prevent plastic deformation. It is preferable to make the minimum of the said ratio 1.01.0 from a viewpoint of fully obtaining the effect to make. That is, it is preferable that the circumferential speed of the three conveying rollers 19a of the temperature area | region E is 0.03 to 2% quicker with respect to the circumferential speed of the two conveying rollers 18a of the temperature area | region D, and is 0.05- It is more preferable that it is 1.7% fast, It is still more preferable that 0.1-1.5% fast, It is still more preferable that it is 0.2-1.0% early, It is preferable that it is 0.3-0.8% early.

이때, 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만인 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 및 온도 영역(D)의 상류측 외측에 추가로 반송 롤러(18a)가 위치할 경우의 그 반송 롤러(18a)의 주속도는, 온도 영역(D)의 반송 롤러(18a)의 주속도와 동일 또는 상이해도 좋고, 특히 상이한 것이 바람직하다. 상이한 경우에는, 온도 영역(D)보다 상류측의 반송 롤러(18a), 온도 영역(D)의 반송 롤러(18a), 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만의 반송 롤러(19a)의 순서대로, 하류측에 있는 반송 롤러일수록 빠른 것이 바람직하다.At this time, when the conveyance roller 18a is further located outside the circumferential speed of the conveyance rollers 18a and 19a higher than the slow cooling point AP and less than the glass transition point Tg, and the upstream side of the temperature range D. The circumferential speed of the conveyance roller 18a may be the same as or different from the circumferential speed of the conveyance roller 18a of the temperature range D, and it is preferable that it differs especially. When different, the conveyance roller 18a of the upstream conveyance roller 18a of the temperature region D, the conveyance roller 18a of the temperature region D, and the conveyance roller 19a below the glass transition point Tg is higher than the slow cooling point AP. In the order of), the faster the conveying roller on the downstream side, the better.

온도 영역(D)에 있어서, 가장 상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도와 상류측에서 2번째의 반송 롤러(18a)의 주속도는 동일 또는 상이해도 좋고, 특히 상이한 것이 바람직하다. 상이한 경우에는, 상류측에서 2번째의 반송 롤러(18a)의 주속도가, 가장 상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빠른 것이 바람직하다. 또한, 온도 영역(E)에 있어서, 하류측으로부터 3개의 반송 롤러(19a)의 주속도는, 모두 동일, 일부 동일 또는 모두 상이해도 좋고, 특히 모두 상이한 것이 바람직하다. 모두 상이한 경우에는, 가장 하류측의 반송 롤러(19a)의 주속도가 가장 빠르고, 하류측으로부터 3번째의 반송 롤러(19a)의 주속도가 가장 느린 것이 바람직하다.In the temperature region D, the circumferential speed of the conveying roller 18a on the most upstream side and the circumferential speed of the second conveying roller 18a on the upstream side may be the same or different, and it is particularly preferable to be different. When different, it is preferable that the circumferential speed of the 2nd conveyance roller 18a in an upstream is faster than the circumferential speed of the conveyance roller 18a of the most upstream. In addition, in the temperature area E, the circumferential speeds of the three conveying rollers 19a from the downstream side may all be the same, some same, or all, and it is preferable that they are all different especially. When all differ, it is preferable that the circumferential speed of the conveyance roller 19a of the downstream side is the fastest, and the circumferential speed of the 3rd conveyance roller 19a is slowest from the downstream side.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본(B)의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 파형상의 소성 변형이 발생하지 않도록, 인접 영역의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향의 인장 응력을 작용시키는 것이 바람직하다.Moreover, the temperature of an adjacent area | region is a glass transition point Tg so that corrugated plastic deformation does not generate | occur | produce in the adjacent area | region adjacent to the width direction inner side of the glass ribbon B with respect to the part clamped by the conveyance rollers 18a and 19a. It is preferable to apply the tensile stress of a conveyance direction with respect to the glass ribbon B in the temperature range used as the above softening point SP or less.

반송 롤러쌍(18, 19) 중, 유리 리본의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역의 온도가 유리 서냉점(AP)이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 반송 롤러쌍(18, 19) 중 인접 영역의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍(18)의 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빠르게 하는 것이, 인장 응력을 작용시키는 점에서 바람직하다. The conveyance provided in the downstream rather than the position which becomes the glass slow cooling point AP of the temperature of the adjacent area adjacent to the width direction inner side of a glass ribbon with respect to the part clamped by the conveyance roller of a glass ribbon among the conveyance roller pairs 18 and 19. FIG. The conveyance of the conveyance roller pair 18 provided in the temperature area | region where the temperature of the adjacent area | region of the conveyance roller pairs 18 and 19 becomes more than glass transition point Tg and the softening point SP below the main speed of the conveyance roller of a roller pair. It is preferable to make it faster than the circumferential speed of the roller 18a by the point which exerts a tensile stress.

이와 같이, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도가, 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)보다, 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러(19a) 쪽이 빨라지도록 결정되고, 이에 따라서 회전 구동이 제어됨으로써, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 효과적으로 장력을 작용시킬 수 있어, 반송 롤러(18a, 19a)의 폭 방향 내측의 영역에 발생하는 파형상의 변형을 방지할 수 있다. In this way, the circumferential speeds of the conveying rollers 18a and 19a are determined so that the conveying roller 19a provided in the temperature region E is faster than the conveying roller 18a provided in the temperature region D. Accordingly, By controlling rotation drive, tension can be effectively exerted in the conveyance direction of the glass ribbon B, and the deformation | transformation of the wave shape generate | occur | produced in the area | region inside the width direction of the conveyance rollers 18a and 19a can be prevented.

주속도 결정부(38)는 기억부(36)를 갖고 있다. 기억부(36)는, 상술한 바와 같이 결정된 복수의 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 기억한다. 기억부(36)는, 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP)을 유리의 조성마다 기억한다. The circumferential speed determining unit 38 has a storage unit 36. The storage unit 36 stores the circumferential speeds of the plurality of conveying rollers 18a and 19a determined as described above. The memory | storage part 36 memorize | stores the softening point SP, the glass transition point Tg, the slow cooling point AP, and the distortion point StP of the glass ribbon B for every composition of glass.

또한, 도시되지 않은 컴퓨터는, 온도 센서(34)로 검출된 분위기 온도에 기초하여, 서냉로(12, 13) 내의 분위기 온도가 각각 소정의 온도 범위 내에서 유지되도록, 서냉로(12, 13) 내의 가열 수단을 자동 제어한다. 제1 서냉로(12)의 소정의 온도 범위는, 예를 들어 500 내지 800℃로 설정되어 있다. 제2 서냉로(13)의 소정의 온도 범위는, 예를 들어 200 내지 500℃로 설정되어 있다.Moreover, the computer which is not shown in figure shows the slow cooling furnace 12 and 13 so that the ambient temperature in the slow cooling furnace 12 and 13 may be maintained in predetermined temperature range based on the ambient temperature detected by the temperature sensor 34, respectively. Automatic control of the heating means in the interior. The predetermined temperature range of the 1st slow cooling furnace 12 is set to 500-800 degreeC, for example. The predetermined temperature range of the 2nd slow cooling furnace 13 is set to 200-500 degreeC, for example.

채판 장치(4)는, 제2 서냉로(13)의 하류측에 배치된 도시하지 않은 채판실을 갖고 있다. 채판실에서는, 유리 리본(B)이 일정한 길이마다 절단되어 유리판(C)이 채판된다. 유리판(C)의 두께는, 예를 들어 0.5mm 이하이다. 또한, 유리판(C)의 크기는, 특별히 한정되지 않고, 예를 들어 폭 방향 길이 500 내지 3500mm×길이 방향 길이 500 내지 3500mm이다. 또한, 예를 들어 유리판(C)의 폭 방향 길이는 1000mm 이상, 1500mm 이상, 2000mm 이상, 2500mm 이상이어도 좋고, 길이 방향 길이는 1000mm 이상, 1500mm 이상, 2000mm 이상, 2500mm 이상이어도 좋다. 유리판(C)이 대형화할수록, 유리 리본(B)에 있어서 폭 방향 중앙부의 반송 롤러나 서냉로 외벽에서의 거리가 커지기 때문에, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부와 반송 롤러 근방에서, 또한 폭 방향 내측의 유리 리본(B)의 영역인 인접 영역과의 사이에 온도차가 발생하기 쉬운 경향이 있다. 그로 인해, 유리판(C)의 폭 방향 길이가 1000mm 이상인 경우에는, 반송 롤러 근방에서, 또한 폭 방향 내측의 유리 리본(B)의 영역에 파형상 변형이 발생하기 쉬워지는 경향이 있고, 본 발명의 효과가 현저해진다. 또한, 유리판(C)의 폭 방향 길이는 1500mm 이상, 2000mm 이상, 2500mm 이상일수록 본 발명의 효과가 유용하게 된다. The sampling device 4 has a sampling room not shown, which is disposed downstream of the second slow cooling furnace 13. In the plate chamber, the glass ribbon B is cut every fixed length, and the glass plate C is plated. The thickness of the glass plate C is 0.5 mm or less, for example. In addition, the magnitude | size of glass plate (C) is not specifically limited, For example, it is 500 to 3500 mm of width direction length x 500 to 3500 mm of length direction length. In addition, the width direction length of glass plate C may be 1000 mm or more, 1500 mm or more, 2000 mm or more, 2500 mm or more, for example, and length direction length may be 1000 mm or more, 1500 mm or more, 2000 mm or more, and 2500 mm or more. The larger the glass plate C is, the larger the distance from the conveying roller and the slow cooling furnace outer wall of the width direction center portion of the glass ribbon B is, so that the width direction in the width direction center portion of the glass ribbon B and the conveyance roller vicinity is further increased. There exists a tendency for a temperature difference to occur easily between the adjacent areas which are the area | regions of the inner glass ribbon B. FIG. Therefore, when the width direction length of glass plate C is 1000 mm or more, there exists a tendency for waveform deformation to occur easily in the area | region of the glass ribbon B in the vicinity of a conveyance roller, and the width direction inside, and of this invention, The effect becomes remarkable. Moreover, the effect of this invention becomes more useful as the width direction length of glass plate C is 1500 mm or more, 2000 mm or more, and 2500 mm or more.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도는, 주속도 결정부(38) 대신에, 오퍼레이터에 의해 결정되어도 좋다. 이 경우, 유리판 제조 장치(1)는, 오퍼레이터의 입력 조작을 접수하는 도시하지 않은 입력부를 더 갖고, 이 입력부는, 오퍼레이터가 입력하는 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 또는 회전 속도 등을 접수한다. 기억부(36)는, 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP) 등을 기억하는 것이 아니어도 좋고, 오퍼레이터에 의해 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP) 등에 기초해서 결정되고, 입력된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 또는 회전 속도를 기억하고, 이들 정보를 구동부에 전달하는 것이면 된다. 또한, 입력부는, 구동부에 직접 접속되어, 반송 롤러의 주속도 또는 회전 속도는 구동부에 직접 입력되는 것이어도 좋다.In addition, the circumferential speed of the conveyance rollers 18a and 19a may be determined by an operator instead of the circumferential speed determination part 38. In this case, the glass plate manufacturing apparatus 1 further has an input part which is not shown in which an operator inputs, and this input part receives the circumferential speed, rotation speed, etc. of the conveyance rollers 18a, 19a which an operator inputs. do. The storage unit 36 may not store the softening point SP, the glass transition point Tg, the slow cooling point AP, the distortion point StP, or the like of the glass ribbon B, and the glass ribbon is operated by the operator. It is determined based on the softening point SP, the glass transition point Tg, the slow cooling point AP, the distortion point StP, etc. of (B), and memorize | stores the circumferential speed or rotational speed of the input conveying rollers 18a and 19a. The information may be transmitted to the drive unit. Moreover, the input part may be directly connected to a drive part, and the circumferential speed or rotation speed of a conveyance roller may be input directly to a drive part.

이상과 같이 구성된 유리판 제조 장치(1)에 따르면, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 유리 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 인장 응력을 작용시킨다. 보다 구체적으로는, 유리 리본(B)의 온도가 유리 서냉점(AP) 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍(19)의 반송 롤러(19a)의 주속도가, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빨라지도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동이 제어된다. 따라서, 서냉로(12, 13) 내를 반송되는 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 효과적으로 장력을 작용시킬 수 있다. 이로 인해, 반송 롤러(18a, 19a)에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본(B)의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제하고, 유리판의 평탄도의 악화를 방지할 수 있다. 이 효과는, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부와 폭 방향 중앙부의 두께 차가 커지기 쉽고, 작은 응력에서도 변형하기 쉬운 판 두께 0.5mm 이하의 유리판을 제조하는 경우에도 발휘되고, 발생하는 휨, 균열의 발생을 저감할 수 있다. According to the glass plate manufacturing apparatus 1 comprised as mentioned above, in the conveyance direction with respect to the glass ribbon B in the temperature range which the temperature of the glass ribbon B becomes more than glass transition point Tg or less and glass softening point SP. Apply tensile stress. More specifically, the circumferential speed of the conveyance roller 19a of the conveyance roller pair 19 provided in the temperature range which the temperature of the glass ribbon B becomes below glass slow cooling point AP is the temperature of the glass ribbon B The rotational drive of the conveying rollers 18a and 19a is controlled so that the speed becomes faster than the circumferential speed of the conveying roller 18a provided in the temperature range D which becomes more than glass transition point Tg and below the softening point SP. Therefore, tension can be effectively exerted in the conveyance direction with respect to the glass ribbon B conveyed in the slow cooling furnace 12 and 13. For this reason, it can suppress that a wave form deformation | transformation generate | occur | produces in the adjacent area | region adjacent to the width direction inner side of the glass ribbon B with respect to the part clamped by the conveyance rollers 18a and 19a, and can prevent the deterioration of the flatness of a glass plate. Can be. This effect is exerted even when a glass plate having a thickness of 0.5 mm or less is easily produced when the thickness difference between the width direction both ends of the glass ribbon B and the width direction center part is easy to be deformed even at a small stress. The occurrence can be reduced.

이 점을 보다 구체적으로 설명한다. This point is explained in more detail.

종래와 같이, 도 7에 도시하는 반송 롤러쌍(18, 19)에 협지되는 영역이 냉각되어 유리가 수축할 경우, 도 7에 있어서 부호 S로 도시하는 영역(인접 영역)에는, 압축 응력이 작용한다. 이때, 반송 롤러의 근방에서, 또한 반송 롤러보다 폭 방향 내측의 인접 영역의 유리 온도가 연화점(점도 η이 1ogη= 7.65가 되는 온도)보다 고온일 경우에는, 반송 롤러쌍(18, 19)에 협지되는 영역보다 폭 방향 내측이며 반송 롤러 근방의 영역인 인접 영역에 작용하는 압축 응력이 순간적으로 완화되기 때문에, 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다. 한편, 같은 인접 영역의 유리 온도가 유리 전이점보다 저온일 경우에는, 점도가 충분히 상승하기 때문에, 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다. As in the prior art, when the area sandwiched by the conveying roller pairs 18 and 19 shown in FIG. 7 is cooled and the glass shrinks, a compressive stress acts on the area indicated by the symbol S in FIG. 7 (adjacent area). do. At this time, when the glass temperature of the adjoining area | region of the width direction inner side of a conveyance roller is higher than a softening point (temperature whose viscosity (eta) becomes 1og (eta) = 7.65) in the vicinity of a conveyance roller, it clamps to the conveyance roller pair 18 and 19. Since the compressive stress acting on the adjacent region, which is the inner side in the width direction and the region near the conveying roller, is momentarily relaxed, the corrugated plastic deformation hardly occurs. On the other hand, when the glass temperature of the same adjacent region is lower than the glass transition point, since the viscosity sufficiently rises, the corrugated plastic deformation hardly occurs.

이에 대해, 반송 롤러의 근방에서, 또한 반송 롤러보다 폭 방향 내측의 인접 영역의 유리 온도가 유리 연화점보다는 저온이며, 또한 유리 전이점보다 고온일 경우에는, 상술한 바와 같이 생성된 압축 응력에 의해, 반송 롤러(18a, 18b)의 근방에서, 또한 폭 방향 내측의 유리 리본의 인접 영역에 소성 변형(파형상의 변형)이 발생하기 쉽고, 유리판의 평탄도가 악화한다. 보다 구체적으로는, 예를 들어 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력(텐션)이 가해지도록 유리 리본의 온도 제어를 행하면, 인접 영역에 컴프레션이 가해져, 인접 영역에 파형상을 이룬 소성 변형이 발생하기 쉬워진다. On the other hand, when the glass temperature of the adjoining area | region in the width direction inner side of a conveyance roller is lower than a glass softening point and higher than a glass transition point in the vicinity of a conveyance roller, by the compressive stress produced | generated as mentioned above, In the vicinity of the conveying rollers 18a and 18b, plastic deformation (waveform deformation) is likely to occur in the adjacent region of the glass ribbon in the width direction inner side, and the flatness of the glass plate deteriorates. More specifically, when temperature control of a glass ribbon is applied so that the tensile stress (tension) of a conveyance direction may be applied to the width direction center part of the glass ribbon B, for example, compression will be added to an adjacent area | region, and a wavy image will be added to an adjacent area | region. Plastic deformation achieved is likely to occur.

또한, 항상 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도가 가장 빨라지도록 온도 제어를 행하면, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력(텐션)이 항상 가해진다. 이로 인해, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부를 포함하는 유리 리본의 중앙 영역에는 상기 인접 영역과 비교해서 소성 변형이 발생하기 어렵다. Moreover, when temperature control is always performed so that the cooling rate of the width direction center part of glass ribbon B may be the fastest, the tensile stress (tension) of a conveyance direction will always be applied to the width direction center part of glass ribbon B. For this reason, plastic deformation hardly arises in the center area | region of the glass ribbon containing the width direction center part of glass ribbon B compared with the said adjacent area | region.

성형체의 바로 아래로부터 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)를 급냉함으로써, 상술한 바와 같은 상기 인접 영역에서 파형상의 소성 변형의 문제가 현저해진다. 또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력이 항상 가해지도록, 유리 리본(B)의 온도 제어를 행함으로써, 상기 인접 영역의 소성 변형의 문제가 현저해진다. 즉, 상술한 바와 같은 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력이 항상 가해지도록 온도 제어를 행할 경우에는, 소성 변형을 억제하는 본 발명의 제조 방법의 효과는 현저해진다. By quenching the width direction both ends (ear | edge part) of the glass ribbon B directly underneath a molded object, the problem of wavy plastic deformation in the said adjacent area | region mentioned above becomes remarkable. Moreover, the problem of plastic deformation of the said adjacent area | region becomes remarkable by performing temperature control of the glass ribbon B so that the tensile stress of a conveyance direction may always be applied to the width direction center part of the glass ribbon B. That is, when the temperature control is performed so that the tensile stress in the transport direction is always applied to the center portion in the width direction of the glass ribbon (B) as described above, the effect of the production method of the present invention for suppressing plastic deformation becomes remarkable.

이와 같은 소성 변형의 문제는, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부와 상기 인접 영역의 두께 차가 커져 쉽고, 또한 두께가 얇아서 작은 응력에서도 변형하기 쉬운 판 두께 0.5mm 이하의 유리판을 제조하는 경우에 현저해진다. 즉, 상술한 특허문헌 1의 제조 방법만을 이용하면, 판 두께 0.5mm　이하의 유리판을 제조할 경우, 반송 롤러의 폭 방향 내측의 영역인 상기 인접 영역이 보다 변형하기 쉽고, 유리판의 평탄도를 보다 악화시켜 버린다. Such a problem of plastic deformation is remarkable when a glass plate having a sheet thickness of 0.5 mm or less is easily produced because the difference in thickness between the widthwise both ends of the glass ribbon B and the adjacent region is easy to be easily deformed even at a small stress. Become. That is, when only the manufacturing method of patent document 1 mentioned above is used, when manufacturing the glass plate of 0.5 mmPa or less of plate | board thickness, the said adjacent area | region which is the area | region inside the width direction inner side of a conveyance roller is more easy to deform | transform, and the flatness of a glass plate is seen more. Will make it worse.

한편, 상술한 특허문헌 2의 제조 방법에서는, 아래쪽에 설치된 반송 롤러의 주속도를 위쪽에 설치된 반송 롤러보다 빠르게 하지만, 특허문헌 2의 단락 번호[0045] 내지 [0049]의 기재로부터, 판 두께 0.7 내지 1mm 정도의 비교적 두꺼운 유리를 전제로 하고 있는 것으로 생각되고, 또한 반송 방향의 상류측에서 하류측에 걸쳐서 반송 롤러의 주속도를 순서대로 빠르게 해감으로써, 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 항상 장력을 가한다는 사고 방식에 기초하고 있다. On the other hand, in the manufacturing method of the above-mentioned patent document 2, although the circumferential speed of the conveying roller provided in the lower part is faster than the conveying roller provided in the upper part, from the description of Paragraph No. [0045]-[0049] of patent document 2, the plate thickness 0.7 It is considered to presuppose a relatively thick glass of about 1 mm to about 1 mm, and further decreases the circumferential speed of the conveying roller in order from the upstream side to the downstream side in the conveying direction in order to always apply tension in the conveying direction to the glass ribbon. It is based on the way of thinking.

그러나, 유리 리본의 상기 인접 영역에 소성 변형이 발생하는 것은, 상술한대로, 한정된 유리 리본의 온도 영역에서의 현상이며, 적절한 온도 영역의 반송 롤러 사이에서 주속도 차를 부여할 필요가 있다. 이로 인해, 특허문헌 2와 같이 단순히 상류에 대하여, 하류의 반송 롤러의 주속도를 빠르게 해도, 효과가 안 나올 뿐만아니라, 유리 리본에 소성 변형이 발생하거나, 판 두께가 0.5mm 이하인 유리판을 제조하는 경우에, 예를 들어 실시예 [0045]에 기재되어 있는 것 같은 주속도 차를 부여하면, 유리 리본이 깨질 우려가 있다. However, plastic deformation in the adjoining region of the glass ribbon is a phenomenon in the temperature region of the limited glass ribbon as described above, and it is necessary to provide a circumferential speed difference between the conveying rollers in the appropriate temperature region. For this reason, even if it speeds up the circumferential speed of a downstream conveying roller simply upstream like patent document 2, not only an effect will come out but also plastic deformation will arise in a glass ribbon, or a plate thickness of 0.5 mm or less is produced. In this case, if a circumferential speed difference as described in, for example, is given, there is a fear that the glass ribbon is broken.

이에 대해, 본 실시 형태는, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg)　이상 유리 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 장력을 작용시킨다. 이로 인해, 유리 리본(B)의 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제하고, 유리판의 평탄도의 악화를 방지할 수 있다. 또한, 판 두께가 0.5mm 이하인 유리판을 제조하는 경우에 있어서도, 유리 리본이 깨지는 일은 없다. On the other hand, in this embodiment, a tension is made to act in the conveyance direction with respect to the glass ribbon B in the temperature range where the temperature of glass ribbon B becomes more than glass transition point Tg 'or more and the glass softening point SP. For this reason, generation | occurrence | production of the wave form deformation | transformation in the adjacent area | region of glass ribbon B can be suppressed, and deterioration of the flatness of a glass plate can be prevented. Moreover, also when manufacturing the glass plate whose plate | board thickness is 0.5 mm or less, a glass ribbon does not break.

본 실시 형태에서는, 구체적으로, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 인장 응력을 작용시키기 위해서, 유리 리본(B)의 온도가 유리 서냉점(AP) 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍(19)의 반송 롤러(19a)의 주속도가, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빨라지도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동이 제어된다. In this embodiment, in order to apply tensile stress to a conveyance direction with respect to the glass ribbon B, the conveyance roller pair provided in the temperature range which becomes the glass slow cooling point AP or less (temperature of glass ribbon B) specifically, The circumferential speed of the conveyance roller 19a provided in the temperature range D in which the circumferential speed of the conveyance roller 19a of 19 becomes a softening point SP more than glass transition point Tg or less. In order to be faster, rotational drive of the conveying rollers 18a and 19a is controlled.

또한, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)은, 적어도 온도 영역(D)과 온도 영역(E)에 설치되면 좋다. 또한, 복수의 반송 롤러쌍의 수는, 적어도 2이면 좋고, 특별히 제한되지 않는다. 또한, 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP)의 위치 및 이들 각 점을 경계로 해서 형성되는 각 영역에 위치하는 반송 롤러쌍의 수는, 특별히 제한되지 않는다. In addition, the some conveyance roller pairs 18 and 19 should just be provided in the temperature area | region D and the temperature area | region E at least. In addition, the number of several conveyance roller pairs should just be at least 2, and is not specifically limited. The softening point SP, the glass transition point Tg, the slow cooling point AP, the strain point StP, and the number of the pairs of conveying rollers positioned in each of the regions formed on the basis of these points are particularly It is not limited.

(제2 실시 형태) (Second Embodiment)

다음에, 본 발명의 제2 실시 형태인 유리판 제조 장치에 대해서 설명한다. 여기에서는, 상술한 제1 실시 형태와의 차이에 주목해서 설명한다.Next, the glass plate manufacturing apparatus which is 2nd Embodiment of this invention is demonstrated. Here, it demonstrates paying attention to the difference with 1st Embodiment mentioned above.

제2 실시 형태에서는, 검출 제어부(40)의 컴퓨터는, 주속도 결정부(48)로서 기능하는 것 이외에, 도 5에 도시한 바와 같이, 반송 롤러 상태 검출부(이하, 단순히 검출부라고도 한다)(47) 중 온도 센서(44)를 제외하는 부분으로서 또한 기능한다. 도 5는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다. 도 5에 있어서, 제1 실시 형태에서 참조한 부호와 동일한 부호로 도시하는 요소는, 제1 실시 형태에서 설명한 요소와 같다. 검출부(47)는, 온도 센서(44)와 접속되어 있다. 온도 센서(44)는, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 검출한다. 여기서, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 검출하는 것에는, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 산출하는 것도 포함된다. 이 경우에는, 각 온도 센서(44)에 의해 검출된 분위기 온도에서의, 기억부(46)에 기억된 온도차 데이터가 참조되어, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도가 산출된다. 검출부(47)는, 검출된 반송 롤러(18a, 19a)의 온도에 기초하여, 후술하는 바와 같이, 반송 롤러(18a, 19a)의 열팽창량을 직경의 변화로서 산출한다. In the second embodiment, the computer of the detection control unit 40 functions as the circumferential speed determining unit 48, and as shown in FIG. 5, the conveying roller state detection unit (hereinafter also simply referred to as a detection unit) 47 Also serves as a part excluding the temperature sensor 44. 5 is a block diagram illustrating a configuration of a control system for controlling rotational driving of the conveying roller pairs 18 and 19. In FIG. 5, the element shown with the code | symbol same as the code | symbol referred to in 1st Embodiment is the same as the element demonstrated in 1st Embodiment. The detection part 47 is connected with the temperature sensor 44. The temperature sensor 44 detects the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a. Here, detecting the temperature of the conveying rollers 18a and 19a includes calculating the temperature of the conveying rollers 18a and 19a. In this case, the temperature difference data stored in the storage unit 46 at the ambient temperature detected by each temperature sensor 44 is referred to, and the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a are calculated. The detection part 47 calculates the amount of thermal expansion of the conveyance rollers 18a and 19a as a change of a diameter based on the detected temperature of the conveyance rollers 18a and 19a.

주속도 결정부(48)의 기억부(46)는, 온도차 데이터를 기억한다. 온도차 데이터는, 서냉로(12, 13)의 설치 시에 미리 측정된, 서냉로(12, 13)의 분위기 온도와 각 분위기 온도에서의 반송 롤러(18a, 19a)의 온도(표면 온도)차의 데이터를 포함한다. 온도차 데이터는, 서냉로(12, 13)의 구조에 따라 상이하게 기억된다. 기억부(46)에는, 반송 롤러(18a, 19a)의 열팽창 계수(이하, 롤러 열팽창 계수라고도 한다)가 또한 기억된다. 롤러 열팽창 계수는, 반송 롤러(18a, 19a)의 재질로부터 결정된다. The storage unit 46 of the circumferential speed determining unit 48 stores the temperature difference data. The temperature difference data is based on the difference between the ambient temperature of the slow cooling furnaces 12 and 13 and the temperature (surface temperature) difference between the conveying rollers 18a and 19a at the respective ambient temperatures, which are measured in advance when the slow cooling furnaces 12 and 13 are installed. Contains data. The temperature difference data is stored differently according to the structures of the slow cooling furnaces 12 and 13. The storage unit 46 also stores the thermal expansion coefficient (hereinafter also referred to as roller thermal expansion coefficient) of the conveying rollers 18a and 19a. The roller thermal expansion coefficient is determined from the materials of the conveying rollers 18a and 19a.

기억부(46)에는, 또한 주속도 결정부(48)에서 결정된 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이에서 설정된 기준이 되는 주속도 분포, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값이 또한 기억된다. 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값은, 각각 상온(예를 들어, 25도)에서의 신품 시의 직경이다. 또한, 기억부(46)는, 기준이 되는 주속도 분포를 달성할 때의 조건(반송 롤러의 온도, 유리 리본(B)의 온도, 유리 리본의 열팽창 계수, 유리 리본(B)의 두께, 폭, 유리 리본의 유량 등)을 기억한다. The storage section 46 further includes a rotational speed of each conveying roller 18a, 19a determined by the circumferential speed determining section 48, a circumferential velocity distribution serving as a reference set between the plurality of conveying roller pairs 18, 19, and the like. The reference values of the diameters of the conveying rollers 18a and 19a are also stored. The reference value of the diameter of each conveying roller 18a, 19a is the diameter at the time of new article at normal temperature (for example, 25 degree | times), respectively. In addition, the memory | storage part 46 is a condition (a temperature of a conveyance roller, the temperature of a glass ribbon B, the thermal expansion coefficient of a glass ribbon, the thickness, width of the glass ribbon B) at the time of achieving the circumferential speed distribution used as a reference | standard. , Flow rate of the glass ribbon).

주속도 결정부(48)는, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이에서 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도와 유리 리본(B)의 반송 속도의 상대 속도가 일정할 때의 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이의 주속도비(주속도 분포)를 설정한다. 이 주속도비에서는, 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러쌍(19)의 반송 롤러(19a)의 주속도가, 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러쌍(18)의 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빨라지도록 설정되어 있다. 이어서, 주속도 결정부(48)는, 제1 실시 형태에서 결정한 온도 영역(D, E)에 있어서의 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도의 대소 관계를 유지한 상태에서, 검출부(47)에 의해 산출된 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 변화에 기초하여, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이의 주속도비를 유지하도록 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The circumferential speed determination part 48 is a plurality of pluralities when the relative speeds of the circumferential speeds of the conveying rollers 18a and 19a and the conveying speed of the glass ribbon B are constant between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19. The peripheral speed ratio (circle speed distribution) between the conveying roller pairs 18 and 19 is set. In this circumferential speed ratio, the circumferential speed of the conveying roller 19a of the conveying roller pair 19 provided in the temperature area | region E of the conveying roller 18a of the conveying roller pair 18 provided in the temperature area D is It is set to be faster than the main speed. Next, the circumferential speed determination part 48 detects the detection part 47 in the state which maintained the magnitude relationship of the circumferential speeds of the conveying rollers 18a and 19a in the temperature range D and E determined in 1st Embodiment. Based on the change in the diameter of the conveying rollers 18a and 19a calculated by the method, the rotational speeds of the conveying rollers 18a and 19a are determined so as to maintain the circumferential speed ratio between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19. do.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도는, 주속도 결정부(48) 대신에, 오퍼레이터에 의해 산출되어도 좋다. 이 경우, 유리판 제조 장치(1)는, 제1 실시 형태에서 설명한 것과 같은 입력부를 더 갖는다. 기억부(46)는, 온도차 데이터, 롤러 열팽창 계수, 주속도 분포, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값, 기준이 되는 주속도 분포를 달성할 때의 조건 등을 기억하는 것이 아니어도 좋고, 오퍼레이터에 의해, 온도차 데이터, 롤러 열팽창 계수, 주속도 분포, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값, 기준이 되는 주속도 분포를 달성할 때의 조건 등에 기초해서 산출되어 입력된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 기억하는 것이면 된다. In addition, the circumferential speed of the conveying rollers 18a and 19a may be calculated by an operator instead of the circumferential speed determining unit 48. In this case, the glass plate manufacturing apparatus 1 further has an input part as demonstrated in 1st Embodiment. The storage unit 46 does not need to store temperature difference data, roller thermal expansion coefficient, circumferential speed distribution, reference values of the diameters of the respective conveying rollers 18a and 19a, conditions for achieving the circumferential circumferential speed distribution, and the like. The conveyance calculated and input by the operator based on the temperature difference data, the roller thermal expansion coefficient, the circumferential speed distribution, the reference value of the diameter of each conveying roller 18a, 19a, the circumferential circumferential speed distribution, and the like is input. What is necessary is just to memorize the circumferential speed of the rollers 18a and 19a.

(주속도비의 설정)(Setting of Main Speed Ratio)

복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이의 주속도비는, 예를 들어 최상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도를 기준으로 하고, 그 바로 하류측의 반송 롤러(18a)로부터 순서대로, 최상류측 반송 롤러(18a)의 주속도의 0.1%씩 주속도가 빨라지도록 설정된다. 본 실시 형태에서, 최하류측의 반송 롤러(19a)의 주속도는, 최상류측의 반송 롤러(18a)의 100.6%이다. 이러한 주속도비에 따라서 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)이 제어됨으로써, 유리 리본(B)이 반송 롤러쌍(18, 19)의 위쪽에서 변형하는 일이 없고, 또한 유리 리본(B)의 표면에 미세한 흠집이 발생하는 것을 억제할 수 있다. 이 경우, 주속도비로부터 설정되는 주속도는, 최상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도를 이용하여 값이 설정된다. 이렇게 기준으로서 설정되는 주속도비는, 종래 유리 리본(B)이 흠집나 형상 변형의 문제가 발생하는 일 없이 서냉되었을 때의 주속도비이다. 이 기준이 되는 주속도 분포는, 유리 리본(B)의 온도, 열팽창 계수, 두께, 폭, 유리 유량 등의 조건과 함께, 주속도 결정부(48)에 기억 보유되고 있다. 이 속도비는, 후술하는 바와 같이, 유리 리본(B)의 온도가 변화되는 등 서냉 시의 조건이 변화될 경우에, 기준이 되는 주속도 분포가 수정되어 설정된다. The circumferential speed ratio between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19 is based on the circumferential speed of the conveying roller 18a on the most upstream side, for example, and in order from the conveying roller 18a immediately downstream, The circumferential speed is set by 0.1% of the circumferential speed of the most upstream conveying roller 18a. In this embodiment, the peripheral speed of the conveyance roller 19a of the most downstream side is 100.6% of the conveyance roller 18a of the uppermost side. The plurality of conveying roller pairs 18 and 19 are controlled in accordance with such a circumferential speed ratio, so that the glass ribbon B does not deform above the conveying roller pairs 18 and 19, and the glass ribbon B The occurrence of minute scratches on the surface can be suppressed. In this case, the value of the main speed set from the main speed ratio is set using the main speed of the conveyance roller 18a of the uppermost flow side. The circumferential speed ratio set as a reference in this way is the circumferential speed ratio when the glass ribbon B conventionally cooled slowly without causing a problem of a scratch and a shape deformation. The circumferential velocity distribution used as this reference | standard is hold | maintained by the circumferential velocity determination part 48 with conditions, such as temperature of a glass ribbon B, a thermal expansion coefficient, thickness, width | variety, and a glass flow volume. As will be described later, this speed ratio is set by modifying the circumferential speed distribution as a reference when the conditions at the time of slow cooling such as the temperature of the glass ribbon B are changed.

주속도 결정부(48)는, 유리 리본(B)의 온도, 열팽창 계수, 두께, 유리 유량 등에 의해, 기준의 주속도비를 수정해서 설정한다.The circumferential speed determination unit 48 modifies and sets the circumferential circumferential speed ratio by the temperature, the thermal expansion coefficient, the thickness, the glass flow rate, and the like of the glass ribbon B.

구체적으로는, 기준의 주속도 분포로서 설정되는 주속도비에는, 그때의 조건으로서 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 있어서의 기준이 되는 온도가 설정되어 있다. 따라서, 이 기준이 되는 온도에 대하여 현재의 유리 리본(B)의 온도가 변화된 경우, 예를 들어 온도 T1이 T2로 변화된 경우, T2와 T1의 온도차에 있어서의 열팽창률의 차를 이용하여, 주속도 결정부(48)는 기준의 주속도 분포로서 설정되어 있는 주속도비를 수정한다. 유리 리본(B)의 반송 속도는, 유리 리본(B)의 온도와 열팽창 계수에 의해 정해지는 열팽창률에 의해 변화되기 때문이다. 이 경우, 유리 리본(B)의 종류에 따라 열팽창 계수는 다르기 때문에, 유리 리본(B)의 열팽창 계수와 온도를 고려한 열팽창률의 차이를 이용하여 보다 일반적으로 주속도비를 수정해도 좋다. 이러한 주속도비는, 유리 리본(B)의 온도 및 열팽창 계수의 온도 의존성 이외에, 유리 리본(B)의 두께, 폭, 유리 유량 등의 조건 변화에 따라서도 수정되어 설정된다. 따라서, 유리 리본(B)의 온도, 열팽창 계수의 온도 의존성의 특성, 두께, 폭, 유리 유량 등 기준의 주속도비에서의 조건은, 주속도 결정부(48)에 미리 기억 보유된다. 유리 열팽창 계수는, 용융 유리의 조성으로부터 결정된다. 설정된 주속도비로부터, 최상류측 반송 롤러쌍의 현재의 주속도를 기준으로 해서, 하류측 각 반송 롤러쌍의 주속도가 산출된다. Specifically, in the circumferential speed ratio set as the circumferential circumferential speed distribution, the temperature serving as the reference in each of the conveying roller pairs 18 and 19 is set as a condition at that time. Therefore, when the temperature of the current of the glass ribbon (B) with respect to the temperature at which the reference is changed, for example, the temperature T 1 the difference between the coefficient of thermal expansion in this case is changed to T 2, the temperature difference of T 2 and T 1 Using this, the main speed determination unit 48 corrects the main speed ratio set as the reference main speed distribution. This is because the conveyance speed of the glass ribbon B changes with the thermal expansion coefficient determined by the temperature of the glass ribbon B and the thermal expansion coefficient. In this case, since a thermal expansion coefficient differs according to the kind of glass ribbon B, you may modify a main velocity ratio more generally using the difference of the thermal expansion coefficient which considered temperature and the thermal expansion coefficient of glass ribbon B. Such a main velocity ratio is modified and set also according to the change of conditions, such as thickness, width, glass flow volume of the glass ribbon B, in addition to the temperature dependence of the temperature of a glass ribbon B and a thermal expansion coefficient. Therefore, the conditions of the reference | standard circumferential speed ratio, such as the temperature of the glass ribbon B, the temperature dependence characteristic of a thermal expansion coefficient, thickness, width, glass flow volume, etc., are previously memorize | stored in the circumferential speed determination part 48. As shown in FIG. The glass thermal expansion coefficient is determined from the composition of the molten glass. From the set circumferential speed ratio, the circumferential speed of each downstream conveying roller pair is calculated based on the present circumferential speed of the most upstream conveying roller pair.

이와 같이, 주속도비를 유리 리본(B)의 온도를 포함하는 상태의 변화에 따라서 수정함으로써, 보다 적절한 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정할 수 있다. In this way, by modifying the circumferential speed ratio in accordance with the change of the state including the temperature of the glass ribbon B, the more appropriate rotation speed of the conveying rollers 18a and 19a can be determined.

(반송 롤러의 회전 속도의 결정)(Determination of the rotational speed of the conveying roller)

주속도 결정부(48)는, 산출하거나 또는 오퍼레이터에 의해 입력된 각 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도에 기초하여, 하기 식에 따라 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The main speed determining section 48 determines the rotational speed of each of the transporting rollers 18a and 19a according to the following equation based on the main speed of each of the transporting rollers 18a and 19a calculated or input by the operator .

회전 속도= 주속도/(열팽창한 반송 롤러의 직경×π)Rotational Speed = Main Speed / (Diameter × π of Thermally Expanded Transport Roller)

여기서, 서냉로(12, 13) 내의 각 반송 롤러쌍(l8, 19)의 배치 위치에서 검출된 분위기 온도가, 상술한 기준이 되는 주속도비에서의 반송 롤러쌍(18, 19)의 온도에 대하여 변화된 경우에는, 상술한 주속도비를 유지하도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. Here, the atmospheric temperature detected at the arrangement position of each conveying roller pair 18 and 19 in the slow cooling furnace 12 and 13 is set to the temperature of the conveying roller pair 18 and 19 in the circumferential speed ratio which becomes the reference mentioned above. In the case of the change, the rotational speeds of the conveying rollers 18a and 19a are determined so as to maintain the above-mentioned main speed ratio.

구체적으로, 검출부(47)는, 온도 센서(44)에 의해 검지된 온도가 변화된 반송 롤러(18a, 19a)에 대하여, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도에서의 롤러 열팽창 계수와 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값을 참조하여, 하기 식에 따라 이 반송 롤러(18a)의 팽창량(직경의 변화량)을 산출한다. Specifically, the detection unit 47 has a roller thermal expansion coefficient and the respective conveying rollers at the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a with respect to the conveying rollers 18a and 19a whose temperatures detected by the temperature sensor 44 have changed. With reference to the reference values of the diameters of 18a and 19a, the amount of expansion (change in diameter) of the conveying roller 18a is calculated according to the following equation.

dD= β·D·ΔTdD = β D DELTA T

dD: 팽창량dD: amount of expansion

β: 열팽창 계수β: thermal expansion coefficient

D: 반송 롤러 직경의 기준값 D: reference value of the conveying roller diameter

ΔT: 기준의 주속도비에서 설정되는 반송 롤러의 온도와의 온도차ΔT: The temperature difference from the temperature of the conveying roller set at the reference circumferential speed ratio

주속도 결정부(48)는, 검출부(47)에 의해 산출된 반송 롤러(18a)의 직경의 변화량으로부터, 하기 식에 따라, 주속도의 변화량이 1이라고 하여 새로운 회전 속도를 산출하고, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 변경한다. From the change amount of the diameter of the conveyance roller 18a calculated by the detection part 47, the circumferential speed determination part 48 calculates a new rotational speed by making the change amount of circumferential speed 1 as the following formula, and conveyance roller The rotation speeds of 18a and 19a are changed.

새로운 회전 속도= (주속도 + 주속도의 변화량)/((반송 롤러의 직경 + 반송 롤러 직경의 변화량)×π)New rotational speed = (volume of circumference + circumferential speed) / ((change of conveying roller diameter + variance of conveying roller diameter) × π)

주속도 결정부(48)에 의해 결정된 회전 속도는 구동부(32)에 보내져, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전이 제어된다. The rotational speed determined by the circumferential speed determination unit 48 is sent to the drive unit 32, and the rotation of the conveying rollers 18a and 19a is controlled.

주속도비는, 상술한 것에 제한되지 않는다. 또한, 주속도 결정부(48)는, 주속도 분포로서, 주속도비 대신에, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 구체적인 주속도를 산출해도 좋다. 이 경우, 기준이 되는 주속도 분포 및 수정 후의 주속도도 구체적인 속도의 값으로서 설정된다. The main speed ratio is not limited to the above. In addition, the circumferential speed determination part 48 may calculate the specific circumferential speed of each conveyance roller 18a, 19a instead of a circumferential speed ratio as a circumferential speed distribution. In this case, the circumferential speed distribution and the circumferential speed after correction are also set as values of the specific speed.

제2 실시 형태에서는, 반송 롤러의 직경의 온도에 따라, 설정된 주속도 분포로 되도록 회전 속도를 조정하는 것 외에, 주속도 분포를 유리 리본의 온도에 따라 기준이 되는 주속도 분포를 수정해서 설정한다. 그러나, 기준이 되는 주속도 분포를 유리 리본의 현재의 온도에 따라 수정하지 않아도 좋다. 그러나, 표면 품질이 우수한 유리판을 제조하는 점에서, 기준이 되는 주속도 분포를 유리 리본의 현재의 온도에 따라 수정하는 것이 바람직하다. In 2nd Embodiment, in addition to adjusting a rotation speed so that it may become set rotational speed distribution according to the temperature of the diameter of a conveyance roller, the main velocity distribution is corrected and set according to the temperature of a glass ribbon, and is set. . However, it is not necessary to modify the circumferential velocity distribution in accordance with the present temperature of the glass ribbon. However, from the viewpoint of producing a glass plate having excellent surface quality, it is preferable to modify the circumferential velocity distribution as a reference according to the present temperature of the glass ribbon.

제2 실시 형태에 따르면, 제1 실시 형태의 효과에 더하여, 반송 롤러(18a, 19a)에 발생하는 상태의 변화를 고려하고, 그 변화를 보상하도록, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도가 제어되므로, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도와 유리 리본(B)의 반송 속도와의 상대 속도가, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)에서 차가 발생하는 것을, 보다 높은 정밀도로 억제할 수 있다. 이에 의해, 유리 리본(B)과 반송 롤러(18a, 19a) 사이에서의 슬립을 방지하고, 유리판 표면의 품질을 향상시킬 수 있다. According to the second embodiment, in addition to the effects of the first embodiment, the rotational speeds of the respective conveying rollers 18a and 19a are taken into consideration to compensate for the change in the state occurring in the conveying rollers 18a and 19a. Since the relative speed between the circumferential speeds of the conveying rollers 18a and 19a and the conveying speed of the glass ribbon B is higher than that of the plurality of conveying roller pairs 18 and 19, It can be suppressed. Thereby, slip between the glass ribbon B and the conveyance rollers 18a and 19a can be prevented, and the quality of a glass plate surface can be improved.

또한, 유리 리본(B)을 반송하기 위해서 이용하는 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)의 주속도 분포를 유리 리본(B)의 온도에 따라 수정해서 설정하므로, 유리 리본(B)이 남아, 유리 리본(B)이 변형해버리는 것을 방지할 수 있고, 또한 필요 이상으로 빨라짐으로써, 유리 리본(B)이 인장되고, 유리 리본(B)이 깨지는 것을 방지할 수 있다. 이러한 효과는, 유리의 반송 속도가 빠르고, 또한 유리 리본(B)의 강도가 작아서 변형하기 쉬운 두께 0.5mm 이하의 박판 유리의 제조에 있어서, 보다 현저하다. Moreover, since the circumferential speed distribution of the some conveyance roller pairs 18 and 19 used in order to convey the glass ribbon B is corrected and set according to the temperature of the glass ribbon B, glass ribbon B remains and glass It is possible to prevent the ribbon B from being deformed and to be faster than necessary so that the glass ribbon B is stretched and the glass ribbon B can be prevented from being broken. This effect is more remarkable in the manufacture of thin glass of 0.5 mm or less in thickness which conveyance speed of glass is fast and the strength of glass ribbon B is small, and it is easy to deform | transform.

제1 실시 형태에서 설명한 바와 같이, 서냉로(12, 13) 내의 분위기 온도가 제어되어도 상술한 바와 같이 유리 리본(B)의 온도나 반송 롤러(18a, 19a)의 온도는 변화된다. 그러나, 이 변화는 비교적 작기 때문에, 상술한 기준이 되는 주속도비가 온도에 따라 수정되어도, 그 수정량은 작고, 설정된 기준이 되는 주속도비의 분포를 크게 바꾸지 않는다. 즉, 온도 영역(E)에 설치된 상기 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도가, 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러쌍의 상기 반송 롤러의 주속도보다 빠른 것은 변화되지 않는다. As described in the first embodiment, even if the ambient temperature in the slow cooling furnaces 12 and 13 is controlled, the temperature of the glass ribbon B and the temperature of the conveying rollers 18a and 19a are changed as described above. However, since this change is relatively small, even if the above-mentioned main speed ratio is corrected in accordance with the temperature, the correction amount is small and does not significantly change the distribution of the main speed ratio serving as the set reference. That is, the thing in which the circumferential speed of the conveyance roller of the said conveyance roller pair provided in the temperature area | region E is faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the temperature area | region D does not change.

상술한 예에서는, 온도 센서에서, 서냉로(12, 13) 내의 분위기 온도가 검출되고, 이것을 이용해 반송 롤러 온도가 산출되지만, 반송 롤러 온도는 직접 측정되어도 좋다. 그 때문에, 예를 들어 반송 롤러 상태 검출부로서, 반송 롤러의 온도를 연속적으로 측정하기 위한 온도계가 이용되어도 좋다. In the above-mentioned example, although the atmospheric temperature in the slow cooling furnace 12 and 13 is detected by a temperature sensor and a conveyance roller temperature is calculated using this, a conveyance roller temperature may be measured directly. Therefore, for example, a thermometer for continuously measuring the temperature of the conveying roller may be used as the conveying roller state detecting portion.

(제3 실시 형태) (Third Embodiment)

다음에, 본 발명의 제3 실시 형태인 유리판 제조 장치에 대해서 설명한다. 여기에서는, 상술한 제1 및 제2 실시 형태의 차이에 주목해서 설명한다.Next, the glass plate manufacturing apparatus which is 3rd Embodiment of this invention is demonstrated. Here, it demonstrates paying attention to the difference of 1st and 2nd embodiment mentioned above.

제2 실시 형태에서는, 반송 롤러 상태 검출부(47)로서, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 검출하는 온도 센서(44) 및 컴퓨터가 이용되지만, 여기에서는, 도 6에 도시한 바와 같이, 반송 롤러 상태 검출부(이하, 단순히 검출부라고도 한다)(57)로서, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량을 검출하기 위한 거리 측정 센서(54) 및 도시하지 않은 컴퓨터가 이용된다. 또한, 도 6은, 반송 롤러쌍(18, 19)의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다. 도 6에 있어서, 제1 및 제2 실시 형태에서 참조한 부호와 동일한 부호로 도시하는 요소는, 제1 및 제2 실시 형태에서 설명한 요소와 같다. 검출부(57)는, 거리 측정 센서(54)와 접속되어 있다. In 2nd Embodiment, although the temperature sensor 44 and a computer which detect the temperature of conveyance roller 18a, 19a are used as conveyance roller state detection part 47, as shown in FIG. 6, conveyance is carried out here. As the roller state detection unit (hereinafter, also simply referred to as a detection unit) 57, a distance measuring sensor 54 and a computer (not shown) for detecting the amount of wear of the conveying rollers 18a and 19a are used. 6 is a block diagram explaining the structure of the control system which controls the rotational drive of the conveyance roller pairs 18 and 19. As shown in FIG. In FIG. 6, the element shown with the code | symbol same as the code | symbol referred to in 1st and 2nd embodiment is the same as the element demonstrated in 1st and 2nd embodiment. The detection part 57 is connected with the distance measuring sensor 54.

거리 측정 센서(54)는, 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 복수 설치된다. 거리 측정 센서(54)는, 구동용 샤프트 간격을 검출한다. 구동용 샤프트 간격은, 유리 리본(B)에 대하여 같은 측에 있는 반송 롤러(18a, 19a) 끼리를 연결하는 구동용 샤프트(18b, 19b)와, 이 구동용 샤프트(18b, 19b)와 대향해서 설치된 구동용 샤프트(18b, 19b)와의 거리를 말한다. 반송 롤러쌍(18, 19)은, 한쌍의 반송 롤러(18a, 19a) 사이가 서로 압박된 상태에서 유리 리본(B)을 협지한다. 따라서, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량은, 하기 식에 따라 산출되는 롤러 반경의 신품 시의 롤러 반경으로부터의 변화량이, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모에 기인해서 발생했다고 하여 검출부(57)에 의해 검출된다. 이 식에서는, 유리 리본(B)의 두께는, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 위치에서 일정하기 때문에, 구동용 샤프트(18b, 19b)끼리의 간격을 측정함으로써, 롤러 반경이 산출된다. The distance measuring sensor 54 is provided in multiple numbers corresponding to each conveyance roller pair 18 and 19. FIG. The distance measuring sensor 54 detects a drive shaft gap. The drive shaft space | interval opposes the drive shafts 18b and 19b which connect the conveyance rollers 18a and 19a on the same side with respect to the glass ribbon B, and this drive shafts 18b and 19b. The distance from the installed drive shafts 18b and 19b is said. The conveying roller pairs 18 and 19 clamp the glass ribbon B in a state where the pair of conveying rollers 18a and 19a are pressed against each other. Therefore, the wear amount of each conveying roller 18a, 19a detects that the amount of change from the roller radius at the time of a new article of the roller radius calculated by following formula generate | occur | produced due to the wear of the conveying rollers 18a, 19a. 57). In this formula, since the thickness of the glass ribbon B is constant at the position of each conveying roller 18a, 19a, a roller radius is calculated by measuring the space | interval of drive shafts 18b, 19b.

롤러 반경= (구동용 샤프트 간격- 유리 리본 두께)/2Roller Radius = (Drive Shaft Spacing-Glass Ribbon Thickness) / 2

검출 제어부(50)의 주속도 결정부(58)는, 검출된 반송 롤러(18a, 19a)의 마모에 기인하는 반송 롤러(18a, 19a)의 반경의 변화에 의해 발생한, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도의 주속도비로부터의 어긋남을 보상하도록 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The circumferential speed determination unit 58 of the detection control unit 50 causes the transfer rollers 18a and 19a to be generated by the change in the radius of the transfer rollers 18a and 19a due to the wear of the detected transfer rollers 18a and 19a. The rotational speeds of the conveying rollers 18a and 19a are determined so as to compensate for the deviation from the circumferential speed ratio of the circumferential speed.

또한, 제3 실시 형태에서는, 반송 롤러(18a, 19a)의 경(徑) 변화로서, 마모 상태에 기초하여 산출된 반경의 변화를 이용하지만, 이 마모 상태를 제2 실시 형태에서 이용한 반송 롤러(18a, 19a)의 온도와 함께 통합해서 적용할 수도 있다. 이 경우, 반송 롤러(18a, 19a)의 경은, 마모량에 의해 변화됨과 동시에, 열팽창에 의해 변화된다. 이 경을 이용하여, 경의 변화에 따라 변화된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도가 주속도비로 유지되도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 산출할 수 있다. In addition, in 3rd Embodiment, although the change of the radius calculated based on the abrasion state is used as a change of the diameter of the conveyance rollers 18a and 19a, the conveyance roller (which used this abrasion state in 2nd Embodiment) It may be applied in combination with the temperature of 18a, 19a). In this case, the diameters of the conveying rollers 18a and 19a are changed by the amount of wear and are also changed by thermal expansion. Using this diameter, the rotation speed of the conveying rollers 18a and 19a can be calculated so that the circumferential speeds of the conveying rollers 18a and 19a which changed according to the change of the diameter may be maintained at a circumferential speed ratio.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 경 변화에 더하여, 유리 리본의 상태로서, 유리 리본(B)의 열팽창에 기인해 유리 리본(B)의 온도에 따라 변화되는 유리 리본(B)의 반송 속도 변화를 통합해서 적용할 수도 있다.Moreover, in addition to the diameter change of the conveyance rollers 18a and 19a, the conveyance speed of the glass ribbon B which changes with the temperature of the glass ribbon B due to the thermal expansion of the glass ribbon B as a state of a glass ribbon B Changes can be integrated and applied.

이상의 제3 실시 형태의 유리판 제조 장치에 따르면, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모에 기인한 경 변화에 의한 반송 롤러의 주속도의 주속도비로부터의 어긋남을 보상할 수 있다. According to the glass plate manufacturing apparatus of the above 3rd Embodiment, the shift | offset | difference from the circumferential speed ratio of the circumferential speed of the conveyance roller by the diameter change resulting from the abrasion of the conveyance rollers 18a and 19a can be compensated.

또한, 이 유리판 제조 장치에 있어서, 거리 측정 센서(54)는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 구동용 샤프트(18b, 19b) 끼리의 거리 대신에, 반송 롤러쌍(18, 19)의 구동용 샤프트(18b, 19b)의 원점 위치로부터의 어긋남을 판독하고, 마모량을 검출하도록 구성되어도 좋다. 원점 위치는, 반송 롤러(18a, 19a)의 신품 시에 구동용 샤프트(18b, 19b)가 위치하는 중심 위치이며, 기억부(56)에서 기억된다. 반송 롤러쌍(18, 19)의 구동용 샤프트(18b, 19b)의 원점 위치로부터의 어긋남을 이용하여, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량을 검출하고, 이것에 의해 마모한 반송 롤러의 롤러 경이 산출될 수 있다. 또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 경은, 검출부(57)가 산출하는 것에 한정되지 않고, 예를 들어 마모량에 기초하여 오퍼레이터가 산출해도 좋다. 이 경우, 오퍼레이터에 의해 산출되어 주속도 결정부(58)에 입력된 반송 롤러(18a, 19a)의 경에 기초하여, 주속도 결정부(58)에 의해 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도가 산출된다. 또는, 오퍼레이터가 산출한 반송 롤러(18a, 19a)의 경에 기초하여 또한 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 산출하고, 이 산출 결과를 주속도 결정부(58)에 입력해도 좋다. 주속도 결정부(58)에서 산출되거나 입력된 회전 속도는, 주속도 결정부(58)에 의해 결정되어, 구동부(32)에 전달된다. 또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량, 원점 위치는, 오퍼레이터가 산출해도 좋고, 산출된 값은 기억부(56)에 기억되어도 좋다. In addition, in this glass plate manufacturing apparatus, the distance measuring sensor 54 drives the conveyance roller pairs 18 and 19 instead of the distance between the drive shafts 18b and 19b of the conveyance roller pairs 18 and 19. In addition, in FIG. The shift | offset | difference from the origin position of the shafts 18b and 19b may be read out, and abrasion amount may be detected. The origin position is a center position where the driving shafts 18b and 19b are located at the time of the new conveying rollers 18a and 19a, and is stored in the storage unit 56. Using the shift from the origin position of the drive shafts 18b and 19b of the conveying roller pairs 18 and 19, the amount of wear of the conveying rollers 18a and 19a is detected and thereby the roller diameter of the conveying roller worn Can be calculated. In addition, the diameter of the conveyance rollers 18a and 19a is not limited to what the detection part 57 calculates, For example, an operator may calculate based on the amount of abrasion. In this case, the rotational speeds of the conveying rollers 18a and 19a by the circumferential speed determining unit 58 are based on the diameters of the conveying rollers 18a and 19a calculated by the operator and input to the circumferential speed determining unit 58. Is calculated. Alternatively, the rotational speeds of the conveying rollers 18a and 19a may be further calculated based on the diameters of the conveying rollers 18a and 19a calculated by the operator, and the calculation result may be input to the main speed determining unit 58. The rotational speed calculated or input by the main speed determination unit 58 is determined by the main speed determination unit 58 and transmitted to the drive unit 32. In addition, the amount of abrasion and the origin position of the conveying rollers 18a and 19a may be calculated by the operator, and the calculated value may be stored in the storage unit 56.

또한, 제2 실시 형태, 제3 실시 형태에서는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 각 롤러에 발생하는 반송 롤러(18a, 19a)의 경 변화를 보상하도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도가 결정되지만, 반송 롤러(18a, 19a) 이외에, 성형 공정에서 냉각 롤러쌍으로서 이용하는 롤러쌍(17)의 각 롤러의 경 변화를 보상하도록, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 회전 속도가 결정되어도 좋다. 이 경우, 롤러쌍(17)의 각 롤러는, 상술한 반송 롤러 상태 검출부(47, 57)와 같은 검출부를 이용하여, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 상태를 검출하고, 검출 결과에 기초하여 롤러쌍(17)의 각 롤러의 경 변화를 보상하도록, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 회전 속도가 결정된다.In addition, in 2nd Embodiment and 3rd Embodiment, rotation of the conveying rollers 18a and 19a is made to compensate the change of the diameter of the conveying rollers 18a and 19a which generate | occur | produces in each roller of the conveying roller pairs 18 and 19. In addition, in FIG. Although the speed is determined, in addition to the conveying rollers 18a and 19a, the rotational speed of each roller of the roller pair 17 is determined so as to compensate for the change in diameter of each roller of the roller pair 17 used as the cooling roller pair in the forming step. It may be. In this case, each roller of the roller pair 17 detects the state of each roller of the roller pair 17 using the detection part similar to the conveyance roller state detection part 47 and 57 mentioned above, and based on the detection result, In order to compensate for the change in the diameter of each roller of the roller pair 17, the rotational speed of each roller of the roller pair 17 is determined.

일반적으로, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 주속도는, 유리판의 두께 분포나 유리 표면의 요철이 가장 작아지도록 적절한 값으로 설정하고 있으므로, 그 값으로부터 어긋나는 것은, 유리판의 두께 분포나 유리 표면의 요철을 악화시키게 된다.Generally, since the circumferential speed of each roller of the roller pair 17 is set to an appropriate value so that the thickness distribution of a glass plate and the unevenness | corrugation of a glass surface may become the smallest, what shift | deviates from the value is the thickness distribution of a glass plate, and Deterioration of unevenness.

즉, 롤러쌍(17)의 주속도가 변화되면, 성형체의 하단으로부터 롤러쌍(17) 사이에서 행해지는 유리 리본(B)의 연신량과, 롤러쌍(17)으로부터 반송 롤러쌍(18) 사이에서 행해지는 유리 리본(B)의 연신량이 변화하는 것에 의해, (성형체의 하단 내지 롤러쌍(17) 사이에서의 유리 리본(B)의 폭 방향의 온도 분포와, 롤러쌍(17) 내지 반송 롤러쌍(18, 19)에서의 유리 리본의 폭 방향의 온도 분포의 형태가 다르기 때문) 제조된 유리판의 폭 방향의 두께 분포나 유리 표면의 요철의 크기가 변화되어 버린다. 이로 인해, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 경 변화를 보상하도록, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 회전 속도가 결정되는 것이 바람직하다.That is, when the circumferential speed of the roller pair 17 is changed, the amount of stretching of the glass ribbon B performed between the roller pair 17 from the lower end of the molded object, and between the roller pair 17 and the conveyance roller pair 18 By changing the amount of stretching of the glass ribbon B to be performed at (the lower end of the molded body to the temperature distribution in the width direction of the glass ribbon B between the roller pairs 17 and the roller pairs 17 to the conveying rollers) Since the form of the temperature distribution of the width direction of the glass ribbon in the pairs 18 and 19 differs) The thickness distribution of the width direction of the glass plate manufactured, and the magnitude | size of the unevenness | corrugation of the glass surface will change. For this reason, it is preferable that the rotation speed of each roller of the roller pair 17 is determined so that the change of the diameter of each roller of the roller pair 17 may be determined.

또한, 반송 롤러쌍(18, 19) 및 롤러쌍(17)의 각 롤러의 적어도 어느 하나의 각 롤러에 대해서 각 롤러의 경 변화를 보상하도록 회전 속도를 결정해도 좋다.Further, the rotational speed may be determined so as to compensate for the change in the diameter of each roller for at least one of the rollers of the conveying roller pairs 18 and 19 and the roller pairs 17.

즉, 냉각 롤러나 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 롤러의 회전 속도를 결정하는 것은, 모든 롤러(냉각 롤러, 반송 롤러)에서 행해질 필요는 없고, 효과적인 롤러에 대해서만 행해도 된다. That is, determining the rotational speed of the roller so as to compensate for the change in the diameter of the cooling roller or the conveying roller does not have to be performed in all the rollers (cooling roller, the conveying roller), but may be performed only for the effective roller.

예를 들어, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부가 연화점(점도 η이 logη= 7.65가 되는 온도) 이하의 영역에 설치된 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하고, 반송 롤러를 회전 구동시킴으로써, 유리 리본(B)의 슬립 등을 억제할 수 있고, 유리 리본(B)의 표면에 흠집이 발생하는 것을 억제할 수 있다. For example, the rotational speed of a conveyance roller is determined so that the width direction center part of the glass ribbon B may compensate for the change of the diameter of the conveyance roller provided in the area | region below the softening point (temperature which becomes viscosity (eta) = 7.65), and the conveyance roller By rotationally driving, the slip of the glass ribbon B and the like can be suppressed, and the occurrence of scratches on the surface of the glass ribbon B can be suppressed.

유리가 연화점(SP) 이상이면 유리 리본(B)은 점도가 낮고, 슬립은 발생하기 어렵다. 한편, 연화점(SP) 이하의 유리 리본(B)에서는 슬립이 발생하기 쉬워진다. 이로 인해, 유리 리본(B)의 중앙부가 연화점(SP) 이하의 영역에 설치된 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다.If glass is more than the softening point SP, glass ribbon B will be low in viscosity, and a slip will hardly generate | occur | produce. On the other hand, slip is easy to generate | occur | produce in the glass ribbon B below softening point SP. For this reason, it is preferable to determine the rotational speed of a conveyance roller so that the center part of glass ribbon B may compensate the change of the diameter of the conveyance roller provided in the area | region below softening point SP.

또한, 상술한 서냉 공정 중에서, 적어도 유리 리본(B)의 중앙부의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정함으로써, 유리 리본(B)의 소성 변형의 억제 효과는 커진다. 따라서, 적어도 유리 리본(B)의 중앙부의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다.Moreover, in the slow cooling process mentioned above, rotation of a conveyance roller so as to compensate the change of the diameter of the conveyance roller provided in the temperature area | region which at least the temperature of the center part of glass ribbon B becomes more than glass transition point Tg and less than softening point SP. By determining the speed, the effect of suppressing plastic deformation of the glass ribbon B is increased. Therefore, it is preferable to determine the rotation speed of a conveyance roller so that the change of the diameter of the conveyance roller provided in the temperature range which the temperature of the center part of the glass ribbon B becomes more than glass transition point Tg or more and softening point SP or less may be at least. Do.

또한, 유리 리본(B)의 중앙부의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러는, 경 변화가 발생하기 쉽기 때문에, 이 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다.Moreover, since the change of a diameter tends to generate | occur | produce the conveyance roller provided in the temperature range which the temperature of the center part of glass ribbon B becomes more than glass transition point Tg and the softening point SP, the conveyance roller provided in this area | region It is desirable to determine the rotational speed of the conveying roller to compensate for the change in diameter.

유리 온도가 연화점(SP)보다 고온일 경우에는, 유리에 작용하는 압축 응력이 순간적으로 완화되기 때문에, 유리 리본(B)에 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다. 한편, 유리 온도가 유리 전이점(Tg)보다 저온일 경우에는, 유리 리본(B)의 점도가 충분히 상승하여 있기 때문에, 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다.When the glass temperature is higher than the softening point SP, since the compressive stress acting on the glass is momentarily relaxed, the wavy plastic deformation of the glass ribbon B is unlikely to occur. On the other hand, when the glass temperature is lower than the glass transition point Tg, since the viscosity of the glass ribbon B sufficiently rises, corrugated plastic deformation hardly occurs.

또한, 상류측의 반송 롤러일수록 마모나 열팽창에 의한 롤러 경 변화가 발생하기 쉽다. 즉, 적어도 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다. Moreover, the roller diameter change by abrasion and thermal expansion is easy to generate | occur | produce so that the conveyance roller of an upstream side may occur. That is, it is preferable to determine the rotational speed of a conveying roller so that at least temperature may compensate the change of the diameter of the conveying roller provided in the temperature range which becomes more than glass transition point Tg and below softening point SP.

(변형예)(Modified example)

제3 실시 형태의 유리판 제조 장치의 반송 롤러 상태 검출부(57)에는, 거리 측정 센서(54) 대신에, 반송 롤러(18a, 19a)의 이용 일수에 기초하여 산출되는 반송 롤러(18a, 19a) 직경의 변화를 반송 롤러(18a, 19a)의 경 변화로서 카운트하는 장치가 이용되어도 좋다. 예를 들어, 이 경 변화를 카운트하는 장치는, 반송 롤러(18a, 19a)의 이용 일수를 주속도 결정부(58)에 전달한다. 주속도 결정부(58)는, 주속도 결정부(58)의 기억부(56)에 기억된, 각 반송 롤러(18a, 19a)에 대해서 과거의 교환 실적으로서, 과거에 교환했을 때의 롤러 직경의 그 신품 시부터의 마모량과 교환까지의 이용 일수를 참조하고, 이들에 기초하여 1일당 마모량을 산출한다. 이어서, 기억부(56)에 기억된 신품 시의 롤러 직경을 참조하여, 하기 식에 따라 롤러 직경이 산출된다. 이때, 상기 경 변화를 카운트하는 장치로부터 보내진 이용 일수를 이용하여 하기 식에 나타낸 바와 같이, 1일당 마모량×이용 일수의 곱이, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량에 상당하는 것으로 하여 검출된다.In the conveying roller state detection part 57 of the glass plate manufacturing apparatus of 3rd embodiment, the diameter of the conveying rollers 18a and 19a calculated based on the use days of the conveying rollers 18a and 19a instead of the distance measuring sensor 54. The device which counts the change of as a diameter change of the conveyance rollers 18a and 19a may be used. For example, the device for counting this change in diameter transmits the number of days of use of the conveying rollers 18a and 19a to the circumferential speed determining unit 58. The circumferential speed determination unit 58 is a roller diameter when it was exchanged in the past as past exchange results for each of the conveying rollers 18a and 19a stored in the storage unit 56 of the circumferential speed determination unit 58. The amount of wear per day is calculated based on the amount of wear from the new product and the number of days until replacement. Next, with reference to the roller diameter at the time of new article memorize | stored in the memory | storage part 56, a roller diameter is calculated according to a following formula. At this time, the product of the amount of wear per day x the number of days used is detected as equivalent to the amount of wear of the conveying rollers 18a and 19a, as shown in the following formula using the number of days used from the device for counting the change in diameter.

롤러 직경= 신품 시의 직경-(1일당 마모량×이용 일수)Roller diameter = diameter at the time of new article-(abrasion amount X use day per day)

주속도 결정부(58)는, 기억부(56)에서, 각 반송 롤러(18a, 19a)에 대해서 과거의 교환 실적, 신품 시의 롤러 직경을 기억한다. The circumferential speed determination unit 58 stores, in the storage unit 56, past exchange records and roller diameters at the time of new products for each of the conveying rollers 18a and 19a.

이 변형예에 따르면, 보다 간단한 방법으로, 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 변화에 의해 발생한 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도의 주속도비로부터의 어긋남을 보상할 수 있다. 또한, 1일당 마모량은, 오퍼레이터가 산출해서 기억부(56)에 기억시키는 것도 가능하다. 또한, 상기 마모량에 의한 반송 롤러(18a, 19a)의 직경 변화도, 오퍼레이터가 산출하고, 검출 제어부(50) 또는 구동부(32)에 전달되도록 해도 좋다. 또한, 과거에 교환했을 때의 롤러 직경의 그 신품 시로부터의 마모량, 교환까지의 이용 일수는, 오퍼레이터에 의해 산출되어도 좋고, 산출된 값은 기억부(56)에 기억되어도 좋다. According to this modification, the deviation from the circumferential speed ratio of the circumferential speeds of the conveying rollers 18a and 19a caused by the change of the diameter of the conveying rollers 18a and 19a can be compensated by a simpler method. The amount of wear per day can also be calculated by the operator and stored in the storage unit 56. In addition, the operator may calculate the diameter change of the conveyance rollers 18a and 19a according to the said wear amount, and may transmit it to the detection control part 50 or the drive part 32. FIG. In addition, the wear amount from the new time of the roller diameter at the time of replacement | exchange and the use days until replacement | exchange may be calculated by an operator, and the calculated value may be memorize | stored in the memory | storage part 56. FIG.

또한, 제2 실시 형태와, 제3 실시 형태의 변형예는 조합할 수도 있다. 제2 실시 형태와, 제3 실시 형태의 변형예를 조합함으로써, 제2 실시 형태 또는 제3 실시 형태를 단독으로 적용할 경우에 비해, 보다 고정밀도로 주속도비로부터의 어긋남을 보상할 수 있다. In addition, the modified example of 2nd Embodiment and 3rd Embodiment can also be combined. By combining the second embodiment and the modified example of the third embodiment, the deviation from the main speed ratio can be compensated more accurately than in the case where the second embodiment or the third embodiment is applied alone.

또한, 상기 소성 변형의 문제는, 유리 리본의 폭 방향 양단부(귀부)를 롤러쌍(17)으로 급냉함으로써 발생하기 쉬워진다. 유리의 액상 온도가 1050℃ 내지 1250℃로 고온일 경우, 유리 리본의 폭 방향 양단부(귀부)를 롤러쌍(17)으로 급냉 할 때의 상기 인접 영역과, 유리 리본(B)의 중심 위치와의 사이에서 온도 저하량의 차가 크고, 소성 변형의 문제가 발생하기 쉽다. 이로 인해, 소성 변형을 발생시키기 어려운 본 발명의 제조 방법은, 액상 온도가 1100℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조에 적합하다. 액상 온도가 1150℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조가 본 발명에 의해 적합하고, 액상 온도가 1180℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조가 더 적합하고, 액상 온도가 1200℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조가 특히 적합하다. Moreover, the problem of the said plastic deformation becomes easy to generate | occur | produce by quenching by the roller pair 17 the width direction both ends (ear | edge part) of a glass ribbon. When the liquidus temperature of glass is high at 1050 degreeC-1250 degreeC, when the width direction both ends (ear | edge part) of a glass ribbon quench with the roller pair 17, and the said adjacent area | region with the center position of the glass ribbon B, The difference of the amount of temperature fall among them is large, and the problem of plastic deformation easily arises. For this reason, the manufacturing method of this invention which is hard to produce plastic deformation is suitable for manufacture of the glass plate using the glass whose liquidus temperature is 1100 degreeC-1250 degreeC. The manufacture of the glass plate using the glass whose liquidus temperature is 1150 degreeC-1250 degreeC is suitable by this invention, the manufacture of the glass plate using the glass whose liquidus temperature is 1180 degreeC-1250 degreeC is more suitable, and the liquidus temperature is 1200 degreeC-1250 degreeC The manufacture of the glass plate using glass which is ° C is particularly suitable.

액상 점도가 150000dPa·s 이하로 작은 액정 디스플레이나 유기EL 디스플레이 등의 플랫 패널 디스플레이용 유리판은, 성형 공정 시에 실투(失透)가 발생하기 쉬운 상태에 있다. 이로 인해, 성형 공정 시의 용융 유리의 온도를 고온으로 할 필요가 있고, 상기 소성 변형의 문제가 현저해진다. 이로 인해, 액상 점도가 150000dPa·s 이하인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명이 적합하고, 35000 내지 150000dPa인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 보다 적합하게 된다. 50000 내지 100000dPa·s인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 더 적합하고, 50000 내지 80000dPa·s인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 한층 적합하게 된다. The glass plates for flat panel displays, such as a liquid crystal display and organic electroluminescent display, whose liquid phase viscosity is 150000 dPa * s or less, are in the state which devitrification tends to produce at the time of a shaping | molding process. For this reason, it is necessary to make temperature of the molten glass at the time of a shaping | molding process high temperature, and the problem of the said plastic deformation becomes remarkable. For this reason, this invention is suitable for manufacture of the glass plate using the glass whose liquid viscosity is 150000 dPa * s or less, and the manufacturing method of this invention becomes more suitable for manufacture of the glass plate using the glass which is 35000-150000 dPa. The manufacturing method of this invention is more suitable for manufacture of the glass plate using the glass of 50000-100000dPa * s, and the manufacturing method of this invention becomes more suitable for manufacture of the glass plate using the glass which is 50000-80000dPa * s.

또한, 상기 소성 변형은, 유리의 열팽창 계수가 큰 유리일수록, 급격한 온도 변화에 기인한 팽창차에 의해 발생하기 쉽다. 이로 인해, 열팽창 계수(100 내지 300℃)[×10-7℃]가 30 이상인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 적합하게 된다. 단, 본 발명의 제조 방법을 플랫 패널 디스플레이용 유리판에 적용할 경우, 열팽창 계수가 지나치게 크면, 플랫 패널 디스플레이 제조 시의 열처리 공정에 있어서, 열충격이나 열수축량이 증대하는 경향이 있기 때문에, 예를 들어 플랫 패널 디스플레이용 유리판 등에는 바람직하지 않다. 이상의 점에서, 열팽창 계수(100 내지 300℃)[×10-7℃]가 30 내지 40 미만인 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 적합하고, 열팽창 계수가 32 내지 40 미만인 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 보다 적합하고, 34 이상 내지 40 미만인 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 특히 적합하다. Moreover, the said plastic deformation is easy to generate | occur | produce by the expansion difference resulting from a sudden temperature change, so that the glass with a large thermal expansion coefficient of glass. For this reason, the manufacturing method of this invention is suitable for manufacture of the glass plate using the glass whose thermal expansion coefficient (100-300 degreeC) [x10 <-7> degreeC] is 30 or more. However, when the manufacturing method of this invention is applied to the glass plate for flat panel displays, when a thermal expansion coefficient is too big | large, in the heat processing process at the time of flat panel display manufacture, since there exists a tendency for thermal shock and heat shrinkage to increase, for example, flat It is not preferable for the glass plate for panel displays. In the above point, the manufacturing method of this invention is suitable for manufacture of the glass plate whose thermal expansion coefficient (100-300 degreeC) [x10 <-7> degreeC] is less than 30-40, and this invention for manufacture of the glass plate whose thermal expansion coefficient is less than 32-40. The manufacturing method of this is more suitable, and the manufacturing method of this invention is especially suitable for manufacture of the glass plate which is 34 or more and less than 40.

(유리판의 조성)(The composition of the glass plate)

본 실시 형태의 유리판 제조 방법 및 유리판 제조 장치로 제조되는 유리판은, 예를 들어 액정 디스플레이용 유리 기판을 바람직하게 예로 들 수 있다.As the glass plate manufactured by the glass plate manufacturing method and glass plate manufacturing apparatus of this embodiment, the glass substrate for liquid crystal displays is mentioned preferably, for example.

액정 디스플레이용 유리 기판의 유리 조성은, 이하의 유리 조성이 예시된다.As for the glass composition of the glass substrate for liquid crystal displays, the following glass compositions are illustrated.

SiO2 50 내지 70 질량%, 50 to 70 mass% of SiO 2 ,

B2O3　0 내지 15 질량%, B 2 O 3 0-15 mass%,

Al2O3 5 내지 25 질량%, Al 2 O 3 5-25 mass%,

MgO 0 내지 10 질량%, MgO 0-10 mass%,

CaO　0 내지 20 질량%, CaO'0-20 mass%,

SrO　0 내지 20 질량%, SrO '0-20 mass%,

BaO　0 내지 10 질량%, BaO '0 to 10% by mass,

RO　5 내지 20 질량%(단,　R은 Mg,　Ca, Sr 및 Ba에서 선택되는 유리판에 함유되는 전체 성분으로서, 적어도 1종이다)를 함유하는 것이 바람직하다.It is preferable to contain RO 'of 5 to 20% by mass (wherein R is at least one of all components contained in the glass plate selected from Mg,? Ca, Sr and Ba).

또한, 액정 디스플레이용 유리 기판에 형성되는 TFT(Thin Film Transistor)의 파괴를 억제하는 관점으로부터는, 무알카리 유리(알칼리 성분을 실질적으로 포함하지 않는 유리)인 것이 바람직하다. 한편, 용융 유리의 용해성 및 청징성을 향상시키기 위해서, 굳이 알칼리 성분을 미량 함유시키도록 해도 좋다. 이 경우,　R'2O　0.05 질량%를 초과해 2.0 질량% 이하, 보다 바람직하게는 R'2O　0.1 질량%를 초과해 2.0 질량% 이하(단, R'은 Li,　Na 및 K로부터 선택되는 유리판에 함유되는 전체 성분으로서, 적어도 1종이다)를 포함하는 것이 바람직하다.Moreover, it is preferable that it is an alkali free glass (glass which does not contain an alkali component substantially) from a viewpoint which suppresses destruction of TFT (Thin Film Transistor) formed in the glass substrate for liquid crystal displays. On the other hand, in order to improve the solubility and clarity of a molten glass, you may make it contain a trace amount of an alkali component daringly. In this case, R ' 2 O exceeds 0.05 mass% and 2.0 mass% or less, more preferably R' 2 O exceeds 0.1 mass% and 2.0 mass% or less, provided that R 'is selected from Li, Na and K. It is preferable to contain at least 1 sort (s) as all the components contained in a glass plate.

(실시예)(Example)

본 발명의 효과를 조사하기 위해서, 종래의 유리판 제조 장치와 본 실시 형태의 유리판 제조 장치를 이용하여, 각각 하기 방법에 따라 유리 리본을 제조하고, 유리 리본에 발생하는 파상의 변형을 측정했다. 또한, 이용한 유리판 제조 장치는, 모두, 도 3 및 도 4에 도시한 다운드로우법에 의한 유리판 제조 장치(1)이며, 유리는 하기에 나타내는 성분을 함유하는 알루미노 실리케이트 유리를 이용했다.In order to investigate the effect of this invention, using the conventional glass plate manufacturing apparatus and the glass plate manufacturing apparatus of this embodiment, the glass ribbon was produced according to the following method, respectively, and the deformation | transformation of the wave shape which generate | occur | produces in a glass ribbon was measured. In addition, the used glass plate manufacturing apparatus was all the glass plate manufacturing apparatus 1 by the down-draw method shown in FIG. 3 and FIG. 4, The glass used the aluminosilicate glass containing the component shown below.

SiO2 60 질량%SiO 2 60 mass%

A12O3 19.5 질량%A1 2 O 3 19.5% by mass

B2O3 10 질량%B 2 O 3 10 mass%

CaO　5 질량%CaO 5 mass%

SrO　5 질량%SrO 5 mass%

SnO2　0.5 질량%SnO 2 0.5 mass%

실시예 1로서, 상술한 제1 실시 형태에 따라, 주속도 결정부(38)에 의해, 서냉로 내에서 반송되는 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다, 유리 리본(B)의 온도가 서냉점(AP)이 되는 위치보다 하류의 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러(19a)의 주속도 쪽이 0.6% 빨라지도록 반송 롤러(19a)의 주속도를 결정하고, 결정 후의 주속도에 기초하여 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동을 제어하고, 0.5mm 두께, 폭 방향 길이 2000mm×길이 방향 길이 2500mm 크기의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. As Example 1, according to 1st Embodiment mentioned above, the temperature of the glass ribbon B conveyed in the slow cooling furnace by the circumferential speed determination part 38 is more than glass transition point Tg and less than softening point SP. The conveying roller 19a provided in the temperature area E downstream of the position where the temperature of the glass ribbon B becomes the slow cooling point AP rather than the circumferential speed of the conveying roller 18a provided in the temperature area | region D to become The circumferential speed of the conveying roller 19a is determined so that the circumferential speed of the circumference is 0.6% faster, and the rotational drive of each of the conveying rollers 18a, 19a is controlled based on the circumferential speed after the determination, and the thickness and width direction length are 0.5 mm. The glass substrate for liquid crystal displays of 2000 mm x length direction 2500 mm size was produced.

또한, 실시예 2로서, 상술한 제2 실시 형태에 따라, 주속도 분포를 유지하도록 각 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 결정하고, 결정된 반송 롤러의 주속도에 기초하여, 반송 롤러(18a, 19a)를 회전 구동시킨 점을 제외하고, 실시예 1과 마찬가지의 조건으로, 0.5mm 두께의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다.In addition, as Example 2, in accordance with 2nd Embodiment mentioned above, the main speed of each conveying roller 18a, 19a is determined so that a main speed distribution may be maintained, and a conveyance roller ( The glass substrate for liquid crystal displays of 0.5 mm thickness was produced on the conditions similar to Example 1 except the point which rotated 18a and 19a).

실시예 3으로서, 상술한 제1 실시 형태에 따라, 주속도 결정부(38)에 의해, 서냉로 내에서 반송되는 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다, 유리 리본(B)의 온도가 서냉점(AP)이 되는 위치보다 하류의 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러(19a)의 주속도 쪽이 0.6% 빨라지도록 반송 롤러(19a)의 주속도를 결정하고, 결정 후의 주속도에 기초하여 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동을 제어하고, 0.7mm 두께, 폭 방향 길이 2000mm×길이 방향 길이 2500mm 크기의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. As Example 3, according to 1st Embodiment mentioned above, the temperature of the glass ribbon B conveyed in the slow cooling furnace by the circumferential speed determination part 38 is more than glass transition point Tg and less than softening point SP. The conveying roller 19a provided in the temperature area E downstream of the position where the temperature of the glass ribbon B becomes the slow cooling point AP rather than the circumferential speed of the conveying roller 18a provided in the temperature area | region D to become The circumferential speed of the conveying roller 19a is determined so that the circumferential speed of the part becomes 0.6% faster, and the rotational drive of each conveying roller 18a, 19a is controlled based on the determined circumferential speed, and the thickness of 0.7 mm and the width direction length The glass substrate for liquid crystal displays of 2000 mm x length direction 2500 mm size was produced.

비교예 1로서, 모든 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 같게 한 점을 제외하고, 실시예 1과 마찬가지의 조건으로, 0.5mm 두께의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. As Comparative Example 1, a glass substrate for a liquid crystal display having a thickness of 0.5 mm was produced under the same conditions as in Example 1 except that the peripheral speeds of all the transfer rollers 18a and 19a were the same.

또한, 비교예 2로서, 모든 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 같게 한 점을 제외하고, 실시예 3과 마찬가지의 조건으로, 0.7mm 두께의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. Moreover, as the comparative example 2, the glass substrate for liquid crystal displays of 0.7 mm thickness was produced on the conditions similar to Example 3 except having made the circumferential speeds of all the conveying rollers 18a and 19a the same.

얻어진 실시예 1 내지 3, 비교예 1 내지 2의 액정 디스플레이용 유리 기판에 대해서, 액정 디스플레이용 유리 기판의 인접 영역에 발생한 파형상의 변형(판 두께 방향의 요철)을 두께 게이지(Thickness Gauge)를 이용하여 계측했다. 이 결과, 실시예 1에서는, 파형상의 변형(요철의 높이)은 0.05mm 이하였다. 실시예 2에서는, 파형상의 변형은 0.04mm 이하였다. 실시예 3에서는, 파형상의 변형이 0.05mm였다. 비교예 1에서는, 파형상의 변형이 0.4mm였다. 비교예 2에서는, 파형상의 변형이 0.25mm였다. With respect to the obtained glass substrates for liquid crystal displays of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2, a thickness gauge (thickness gauge) was used to form a waveform deformation (unevenness in the plate thickness direction) occurring in an adjacent region of the glass substrate for liquid crystal display. Was measured. As a result, in Example 1, the waveform deformation (the height of the unevenness) was 0.05 mm or less. In Example 2, the deformation on the waveform was 0.04 mm or less. In Example 3, the deformation on the waveform was 0.05 mm. In Comparative Example 1, the deformation on the waveform was 0.4 mm. In Comparative Example 2, the deformation on the waveform was 0.25 mm.

또한, 파형상의 변형은, 두께 0.5mm 및 두께 0.7mm의 액정 디스플레이용 유리 기판에 있어서는, 두께 방향으로 0.2mm 이내인 것을 표면 품질을 만족하고 있는 것으로 했다. In addition, the deformation | transformation on a waveform made surface quality satisfy | fill that what was within 0.2 mm in the thickness direction in the glass substrate for liquid crystal displays of thickness 0.5mm and thickness 0.7mm.

종래의 제조 장치를 이용하여 얻어진 비교예 1의 액정 디스플레이용 유리 기판은, 파형상의 변형에 의한 단차가 0.4mm이며, 상술한 표면 품질을 만족하지 못했다. 종래의 제조 장치를 이용하여 얻은 비교예 2의 액정 디스플레이용 유리 기판은, 파형상의 변형에 의한 단차가 0.25mm이며, 상술한 표면 품질을 만족하지 못했다. In the glass substrate for liquid crystal displays of Comparative Example 1 obtained by using a conventional manufacturing apparatus, the step due to the deformation of the waveform was 0.4 mm, and the above-described surface quality was not satisfied. The glass substrate for liquid crystal displays of the comparative example 2 obtained using the conventional manufacturing apparatus was 0.25 mm in level | step difference by a deformation | transformation on a waveform, and did not satisfy the surface quality mentioned above.

이에 대해, 본 실시 형태의 제조 장치(1)를 이용하여 얻어진 실시예 1 내지 3의 액정 디스플레이용 유리 기판은, 파형상의 변형에 의한 단차가 0.05mm 이하이며, 상술한 표면 품질을 만족했다. 실시예 1의 파형상의 요철의 높이는 1/8로 개선되었다. 실시예 2의 파형상의 요철의 높이는 1/10로 개선되었다. 실시예 3의 파형상의 요철의 높이는 1/5로 개선되었다. On the other hand, in the glass substrates for liquid crystal displays of Examples 1-3 which were obtained using the manufacturing apparatus 1 of this embodiment, the level | step difference by waveform shape deformation is 0.05 mm or less, and the above-mentioned surface quality was satisfied. The height of the irregularities on the waveform of Example 1 was improved to 1/8. The height of the irregularities on the waveform of Example 2 was improved to 1/10. The height of the irregularities on the waveform of Example 3 was improved to 1/5.

이상, 본 발명의 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 대해서 상세하게 설명했지만, 본 발명은 상기 실시 형태에 한정되지 않고, 본 발명의 기본 취지를 일탈하지 않는 범위에서, 다양한 개량이나 변경을 해도 좋음은 물론이다.As mentioned above, although the manufacturing method and glass plate manufacturing apparatus of the glass plate of this invention were demonstrated in detail, this invention is not limited to the said embodiment, A various improvement and change may be made in the range which does not deviate from the basic meaning of this invention. Of course.

1 유리판 제조 장치
2 성형 장치
3 서냉 장치
18, 19 반송 롤러쌍
18a, 19a 반송 롤러
30, 40, 50 검출 제어부
32 구동부
34, 44 온도 센서
47, 57 반송 롤러 상태 검출부
38, 48, 58 주속도 결정부
54 거리 측정 센서
A　 용융 유리
B　 유리 리본
C　 유리판
D　 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역
E　 유리 리본의 온도가 서냉점 이하가 되는 온도 영역
SP　연화점
Tg　유리 전이점
AP　서냉점
S10 용해 공정
S40 성형 공정
S50 서냉 공정1 glass plate manufacturing apparatus
2 forming device
3 slow cooling unit
18, 19 conveying roller pair
18a, 19a conveying roller
30, 40, 50 detection control
32 drive
34, 44 temperature sensor
47, 57 conveying roller state detection unit
38, 48, 58 main speed determination part
54 Distance Measuring Sensor
A molten glass
B glass ribbon
C glass plate
Temperature range where the temperature of the D glass ribbon falls above the glass transition point and below the softening point
E Temperature range where the temperature of the glass ribbon becomes below the slow cooling point
SP softening point
Tg glass transition point
AP West Point
S10 melting process
S40 molding process
S50 slow cooling process

Claims (10)

유리 원료를 용해하여 용융 유리를 만드는 용해 공정과,
용융 유리를 오버플로우 다운드로우법을 이용하여 성형하여 유리 리본을 형성하는 성형 공정과,
상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 상기 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 상기 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행하는 서냉 공정을 갖고,
상기 성형 공정에서는, 성형체로부터 오버플로우시켜서 상기 성형체의 측벽을 흘러내리는 용융 유리를, 상기 성형체의 하단에서 이어 붙임으로써 상기 유리 리본을 형성한 후에, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부를 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부보다 빠르게 냉각하고,
상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본에 소성 변형이 발생하지 않도록, 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본에 대하여 상기 반송 방향으로 장력을 작용시키고,
판 두께 0.5mm 이하인 유리판을 제조하는 것을 특징으로 하는 유리판의 제조 방법. A melting process of melting glass raw materials to make molten glass;
A molding step of forming a glass ribbon by molding the molten glass using an overflow downdraw method;
Slow cooling process which draws a glass ribbon downward and performs slow cooling, pinching the vicinity area adjacent to the width direction both ends of the said glass ribbon in the said width direction by the some conveyance roller pair provided in the conveyance direction of the said glass ribbon. With
In the said shaping | molding process, after forming the glass ribbon by pasting the molten glass which overflows from a molded object and flows down the side wall of the said molded object from the lower end of the said molded object, the said both ends of the said glass ribbon in the width direction of the said glass ribbon are the said glass ribbon. Cool faster than the center of the width direction,
In the slow cooling step, a tension is applied to the glass ribbon in the conveying direction in a temperature range where the temperature of the glass ribbon becomes more than a glass transition point or less than a glass softening point so that plastic deformation does not occur in the glass ribbon.
A glass plate which is 0.5 mm or less in thickness is manufactured, The manufacturing method of the glass plate characterized by the above-mentioned. 제1항에 있어서, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는, 유리판의 제조 방법. The said slow cooling process WHEREIN: The main speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided downstream from the position where the temperature of the said glass ribbon becomes a glass slow cooling point in the said conveyance roller pair is said The manufacturing method of the glass plate which makes the temperature of a glass ribbon faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the temperature range which becomes more than a glass transition point or more and a glass softening point. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 상기 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 소성 변형이 발생하지 않도록, 상기 인접 영역의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본에 대하여 반송 방향의 장력을 작용시키는, 유리판의 제조 방법.In the said slow cooling process, the temperature of the said adjacent area | region is made so that the plastic deformation does not generate | occur | produce in the adjacent area | region adjacent to the width direction inner side of the said glass ribbon in the said slow cooling process. The manufacturing method of the glass plate which exerts a tension | tensile_strength of a conveyance direction with respect to the said glass ribbon in the temperature range which becomes more than a glass transition point and below a glass softening point. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 상기 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 인접 영역의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는, 유리판의 제조 방법.The temperature of the adjacent area | region adjacent to the width direction inner side of the said glass ribbon with respect to the part clamped by the conveyance roller of the said glass ribbon among the said conveyance roller pairs in the said slow cooling process in any one of Claims 1-3. The conveying roller pair provided in the temperature range where the temperature of the said adjacent area | region becomes more than glass transition point or more and a glass softening point of the conveyance roller pair of the conveying roller pair provided downstream from the position which becomes a glass slow cooling point. The manufacturing method of the glass plate made faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 성형체의 하단에서 상기 용융 유리를 이어 붙여서 유리 리본을 형성한 후에, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부의 점도를 η라고 할 때 logη= 9 이상이 될 때까지 상기 양단부가 냉각되고, 상기 양단부의 냉각 속도가 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빠른 공정을 포함하는, 유리판의 제조 방법.The viscosity of the said both ends of the width direction of the said glass ribbon of (eta) is log (eta) after any one of Claims 1-4 after forming the glass ribbon by joining the said molten glass in the lower end of the said molded object. The said both ends are cooled until it becomes 9 or more, and the manufacturing method of the glass plate includes the process whose cooling rate of the both ends is faster than the cooling rate of the width direction center part of the said glass ribbon. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 유리 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 0.03 내지 2% 빠르게 하는, 유리판의 제조 방법.In the said slow cooling process, the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair of any one of the conveyance roller pairs provided in the downstream side rather than the position where the temperature of the said glass ribbon becomes a glass slow cooling point. The manufacturing method of the glass plate which makes 0.03 to 2% faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the temperature range which the temperature of the said glass ribbon becomes more than a glass transition point or more and a glass softening point among the said glass roller pairs. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유리판의 폭 방향의 길이가 1000mm 이상인 유리판의 제조 방법.The manufacturing method of the glass plate of any one of Claims 1-6 whose length of the width direction of the said glass plate is 1000 mm or more. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 서냉 공정은, 200m/시 이상의 반송 속도로 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉하는, 유리판의 제조 방법. The said slow cooling process is a manufacturing method of the glass plate of any one of Claims 1-7 which pulls out the said glass ribbon downward and slow-cools at the conveyance speed of 200 m / hour or more. 유리 원료를 용해하여 용융 유리를 만드는 용해 공정과,
용융 유리를 오버플로우 다운드로우법을 이용하여 성형하여 유리 리본을 형성하는 성형 공정과,
상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 상기 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 상기 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행하여, 판 두께 0.5mm 이하의 유리 리본을 형성하는 서냉 공정을 갖고,
상기 성형 공정에서는, 성형체로부터 오버플로우시켜서 상기 성형체의 측벽을 흘러내리는 용융 유리를, 상기 성형체의 하단에서 이어 붙임으로써 유리 리본을 형성하고,
상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는 것을 특징으로 하는 유리판의 제조 방법.A melting process of melting glass raw materials to make molten glass;
A molding step of forming a glass ribbon by molding the molten glass using an overflow downdraw method;
The glass ribbon is drawn downward to perform slow cooling while sandwiching the vicinity region adjacent to the width direction both ends of the glass ribbon in the width direction with a plurality of conveying roller pairs provided in the conveying direction of the glass ribbon. It has a slow cooling process which forms the glass ribbon of thickness 0.5mm or less,
In the said molding process, a glass ribbon is formed by joining the molten glass which overflows from a molded object and flows down the side wall of the said molded object in the lower end of the said molded object,
In the said slow cooling process, the main speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided downstream from the position where the temperature of the said glass ribbon becomes a slow cooling point among the conveyance roller pairs, and the temperature of the said glass ribbon among the conveyance roller pairs Advantageous method The manufacturing method of the glass plate characterized by making it faster than the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the temperature range which becomes below a glass softening point. 다운드로우법을 이용하여 용융 유리로부터 유리 리본을 성형하는 성형 장치와,
상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 상기 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉하여, 판 두께 0.5mm 이하의 상기 유리 리본을 형성하는 서냉 장치를 갖고,
상기 서냉 장치는, 상기 복수의 반송 롤러쌍과 구동부를 포함하고,
상기 복수의 반송 롤러쌍의 하나는 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 제1 온도 영역에, 상기 복수의 반송 롤러쌍의 다른 하나는 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점 이하가 되는 제2 온도 영역에 설치되어, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인입함으로써 상기 유리 리본을 반송하고,
상기 구동부는, 상기 제2 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도가, 상기 제1 온도 영역에 설치된 반송 롤러의 주속도보다 빨라지도록 상기 반송 롤러를 회전 구동시키는 것을 특징으로 하는 유리판 제조 장치.A molding apparatus for molding a glass ribbon from the molten glass using the downdraw method,
The glass ribbon is drawn downward to cool down while sandwiching the vicinity of the width direction end portions of the glass ribbon in the width direction with a plurality of conveying roller pairs, thereby forming the glass ribbon having a sheet thickness of 0.5 mm or less. Having a slow cooling device
The slow cooling apparatus includes the plurality of conveying roller pairs and a drive unit,
One of the plurality of conveying roller pairs is in a first temperature region where the temperature of the glass ribbon becomes more than a glass transition point or less than a glass softening point, and the other of the plurality of conveying roller pairs has a temperature of the glass ribbon less than or equal to a glass slow cooling point. It is installed in the 2nd temperature area | region becoming, and conveys the said glass ribbon by drawing the said glass ribbon downward,
The said drive part drives the said conveyance roller rotationally so that the circumferential speed of the conveyance roller of the conveyance roller pair provided in the said 2nd temperature area | region may become faster than the circumferential speed of the conveyance roller provided in the said 1st temperature area | region, The glass plate manufacture characterized by the above-mentioned. Device.
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