KR20120129829A - Method for removing nitrogen in waste water - Google Patents
Method for removing nitrogen in waste water Download PDFInfo
- Publication number
- KR20120129829A KR20120129829A KR20120053109A KR20120053109A KR20120129829A KR 20120129829 A KR20120129829 A KR 20120129829A KR 20120053109 A KR20120053109 A KR 20120053109A KR 20120053109 A KR20120053109 A KR 20120053109A KR 20120129829 A KR20120129829 A KR 20120129829A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- nitrogen
- denitrification
- wastewater
- waste water
- influent
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/20—Activated sludge processes using diffusers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F2001/007—Processes including a sedimentation step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2101/00—Nature of the contaminant
- C02F2101/10—Inorganic compounds
- C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
- C02F2101/166—Nitrites
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/308—Biological phosphorus removal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 연속 회분식 반응기를 이용하여 오폐수의 질소를 제거하는 방법에 관한 것으로서, 더욱 구체적으로는 아질산성 질소 축적 단계와 황탈질 단계가 연속적으로 이루어지는 오폐수의 단축 질소 제거 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for removing nitrogen from wastewater using a continuous batch reactor, and more particularly, to a method for removing uniaxial nitrogen from wastewater in which a nitrite nitrogen accumulation step and a denitrification step are continuously performed.
최근 과도한 개발 정책 및 산업화로 인해 1, 2차 처리에서 제거되지 않은 하폐수 속의 영양 염류들이 대부분 제거되지 않고 방류되어 호소 수질 환경에 문제를 일으키고 있다. 특히 질소와 인이 방류되면서 호소 부영양화를 야기시키고 있다. 우리나라는 1996년부터 질소는 60mg/ L, 인은 8mg/ L 로 방류수 수질의 기준을 정하고 질소와 인 제거를 의무화시킴으로서 질소 및 인처리를 위한 고도처리를 하수처리장에서 도입하게 되었다. 우리 나라 다목적 댐들은 중요한 용수원으로 이용되고 있으나 과도한 개발 정책 및 산업화로 인해 각종 폐수로 오염된 하천 호수로 유입됨으로서 최근에는 호수 부영양화가 심각한 문제로 대두되고 있다.Recently, due to excessive development policy and industrialization, most of the nutrients in the wastewater which have not been removed in the first and second treatments are discharged without being removed, causing problems in the appeal water quality environment. In particular, nitrogen and phosphorus are released, causing the eutrophication. Since 1996, Korea has introduced advanced treatment for nitrogen and phosphorus in sewage treatment plants by setting the standard of discharged water quality and mandatory removal of nitrogen and phosphorus with 60mg / L of nitrogen and 8mg / L of phosphorus. Korea's multi-purpose dams are used as important water sources, but due to the excessive development policy and industrialization, they are introduced into river lakes contaminated with various wastewaters. Recently, lake eutrophication has become a serious problem.
부영양화 현상은 수체 내에 영양염류의 증가가 그 원인인데 이는 수질오염을 초래하는 대표적인 오염물이 부유 물질과 유기물인 것으로 간주되어 이 물질들의 효과적 제거가 오랫동안 하수처리의 목표가 되어 왔다.The eutrophication is caused by the increase of nutrients in the water bodies, which are considered to be the floating and organic substances, which are the representative pollutants that cause water pollution, and the effective removal of these substances has long been the goal of sewage treatment.
그동안 활성 슬러지법이 대표적인 생물학적 폐수 처리 방법으로 이용되어 왔는데, 1차 처리된 폐수의 2차 처리를 위하여 또는 1차 처리를 거치지 않은 폐수를 처리하기 위하여 적용된 폐수처리방법이다. 일반적인 활성슬러지법은 폐수가 폭기조(aeration tank)로 주입됨에 따라 미생물이 폐수중의 유기물을 섭취 분해하고 질산화를 진행하면서 성장하게 된다. 성장된 미생물은 응집되어 침전조에서 침전되어 침전물의 일부는 활성 슬러지의 형태로 다시 폭기조로 반송되고 일부 폐슬러지는 폐기됨으로써 폭기조 내의 미생물량이 적절한 수준으로 유지시켜 폐수중의 유기물 분해와 함께 질소, 인 등의 제거가 이루어진다. The activated sludge method has been used as a representative biological wastewater treatment method, which is a wastewater treatment method applied for the second treatment of the first treated wastewater or to treat the wastewater that has not been subjected to the first treatment. In general, the activated sludge method grows as microorganisms ingest and decompose organic matter in the wastewater and nitrate as the wastewater is injected into an aeration tank. The grown microorganisms are aggregated and precipitated in the settling tank, and some of the precipitate is returned to the aeration tank in the form of activated sludge, and some waste sludge is discarded, so that the amount of microorganisms in the aeration tank is maintained at an appropriate level to decompose organic matter in the wastewater and nitrogen, phosphorus, etc. Removal is done.
활성 슬러지법은 폐수 중 유기물을 처리하는데 탁월한 효과가 있으나 고농도의 유기물 및 질소를 함유한 폐수로부터 유기물과 질소를 동시에 효과적으로 제거하기에는 부적합하고 잉여 슬러지의 양도 증가하는 등 많은 문제점을 갖고 있다.Activated sludge has an excellent effect in treating organic matter in wastewater, but it is not suitable for effective removal of organic matter and nitrogen from wastewater containing high concentrations of organic matter and nitrogen at the same time.
이에 활성 슬러지법의 문제점을 개선한 다양한 생물학적 질소, 인 제거 방법들이 개발되었다. 생물학적 질소 처리방법(BNR ; Biological Nutrient Removal)은 기본적으로 무산소-호기 조건을 교대로 조성하여 질산화와 탈질을 유도하는 기술이다. 생물학적 질소처리 기술은 약간의 변형을 통해 인(phosphorous)성분의 제거도 가능하므로 BNR이라 하면 보통 질소와 인의 동시제거기술을 지칭하게 된다. 기존의 BNR 기술들로는 산화구법, 활성 슬러지법, A/O(Anaerobic + Oxic)법, A2O(Anaerobic + Anoxic + Oxic)법, 바덴포(Badenpho)법, UCT(University of Cape Town)법, VIP(Virginia Initiative Plant)법 공정 등이 잘 알려져 있으며, 이러한 기술들은 종래의 활성 슬러지법에 비해 비용이 크게 더 소요되지 않으면서 질소와 인을 동시에 처리할 수 있는 기술로 평가되고 있다. 그러나 이러한 생물학적 질소와 인의 처리기술에 대한 생화학적 이론과 공정설계에 대한 이해가 아직 완전한 것은 아니며 이러한 측면에서 아직 많은 개선의 필요성이 있다.
Therefore, various biological nitrogen and phosphorus removal methods have been developed to improve the problem of activated sludge method. Biological Nutrient Removal (BNR) is basically a technique that induces nitrification and denitrification by alternating anoxic-aerobic conditions. Biological nitrogen treatment technology can remove the phosphorous (phosphorous) component with a slight modification, so BNR is usually referred to the simultaneous removal of nitrogen and phosphorus. Existing BNR techniques include oxidative sphere method, activated sludge method, A / O (Anaerobic + Oxic) method, A 2 O (Anaerobic + Anoxic + Oxic) method, Badenpho method, UCT (University of Cape Town) method, VIP (Virginia Initiative Plant) process and the like are well known, these techniques are evaluated as a technology that can be treated simultaneously with nitrogen and phosphorus without a significant cost compared to the conventional activated sludge method. However, the understanding of biochemical theory and process design of the biological nitrogen and phosphorus treatment technology is not yet complete, and there is still a great need for improvement in this respect.
본 발명이 해결하고자 하는 과제는 질소농도가 비교적 낮은 폐수에 대한 단축질소제거 공정으로 최적이며, SBR을 이용하여 처리 부지를 줄일 수 있으면서, 또한 폐수의 성상에 따라 최적의 NO2-N 축적조건에 맞추어 희석배율 및 용존산소의 농도를 용이하게 조절할 수 있어 효과적으로 부분질산화공정을 실현할 수 있으며, 황탈질 단계에서 소모되는 황의 양을 줄일 수 있는 오폐수의 단축 질소 제거 방법을 제공하는 것이다.The problem to be solved by the present invention while reducing the optimum, and the treatment site using a SBR with reduced nitrogen removal process for the waste water is relatively low nitrogen concentration, and the optimum NO 2 -N accumulation condition in accordance with the properties of the waste water The dilution ratio and dissolved oxygen concentration can be easily adjusted to provide a partial nitrification process effectively, and to provide a method for shortening nitrogen of wastewater to reduce the amount of sulfur consumed in the denitrification step.
본 발명은 상기 첫 번째 과제를 달성하기 위하여, 연속 회분식 반응기를 이용하여 오폐수의 질소를 제거하는 방법으로서, In order to achieve the first object, the present invention provides a method for removing nitrogen from wastewater using a continuous batch reactor,
1) 오폐수가 유입되는 단계;1) introducing waste water;
2) 상기 유입된 오폐수의 종속영양(heterotrophic) 탈질 및 부분질산화가 이루어지는 아질산성 질소 축적 단계;2) nitrite nitrogen accumulation step of heterotrophic denitrification and partial nitrification of the introduced wastewater;
3) 상기 아질산성 질소 축적 단계 후 독립영양(autotrophic) 탈질이 이루어지는 황탈질 단계; 및3) a denitrification step in which autotrophic denitrification occurs after the nitrite nitrogen accumulation step; And
4) 상기 황탈질 단계 후 질소 제거된 방류수를 배출하는 단계;가 연속으로 수행되는 것을 특징으로 하는 오폐수의 단축 질소 제거 방법을 제공한다. 4) after the denitrification step to discharge the nitrogen-removed effluent water provides a method for removing short-circuit nitrogen of the waste water, characterized in that is carried out continuously.
본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 1) 아질산성 질소 축적 단계는 According to one embodiment of the invention, the step 1) nitrite nitrogen accumulation step is
i) 유입수 중의 유기물을 전자공여체로 이용하여 아질산성 질소를 기체로 변화시켜 탈질하는 무산소(anarobic) 단계; i) an anaerobic step of denitrifying by changing the nitrous nitrogen into a gas using an organic material in the influent as an electron donor;
ⅱ) 상기 무산소 단계 후 암모니아를 산화시키는 에어레이션(areation) 단계;Ii) an aeration step of oxidizing ammonia after the anoxic step;
ⅲ) 에어레이션 단계 후 호기성 조건에서 미생물을 침전(settle)시키는 단계; 및Iii) settling the microorganisms under aerobic conditions after the aeration step; And
ⅳ) 상기 침전 단계 후 유입수 중의 슬러지와 상징수가 분리된 상태에서 일정 유량만 유출(draw)시키는 단계;를 포함하는 것이 바람직하다. Iii) drawing only a certain flow rate in a state in which sludge and supernatant in the influent water are separated after the precipitation step;
또한 본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 2) 황탈질 단계는 1) 단계에서 생성된 아질산성 질소를 전자수용체로 하고, 유입수에 존재하는 H2S, HS-, Fe2 - 를 전자공여체로 이용하여 탈질이 이루어지는 것이 특징이다. Also, according to one embodiment of the invention, the 2) sulfur denitrification step is 1) H 2 S, HS the nitrite generated in the step of as an electron acceptor, and present in the inlet water - as an electron donor -, Fe 2 It is characteristic that denitrification takes place by using.
또한 본 발명에 따른 오폐수의 단축 질소 제거 방법은 상기 3) 황탈질 단계 후에 포기조를 배치하여 방류수의 용존산소(DO)를 보충하는 단계를 더 포함할 수 있다. In addition, the method for removing short-circuit nitrogen of waste water according to the present invention may further include the step of replenishing dissolved oxygen (DO) in the effluent by placing an aeration tank after the denitrification step.
본 발명에 따른 질소 제거 방법은 질소 농도가 비교적 낮은 폐수에 대한 단축질소제거 공정으로 최적이며, SBR 운전 시 하나의 반응조에서 모든 반응기 순차적으로 일어나기 때문에 부지의 면적 줄일 수 있어 중소기업체 등 소규모 시설에서 유리하다. Nitrogen removal method according to the present invention is most suitable as a uniaxial nitrogen removal process for wastewater having a relatively low nitrogen concentration, and since the reactors occur sequentially in one reactor during SBR operation, the area of the site can be reduced, which is advantageous in small facilities such as small and medium sized enterprises. Do.
또한 폐수의 성상에 따라 최적의 NO2-N 축적조건에 맞추어 희석배율 및 용존산소의 농도를 용이하게 조절할 수 있어 최적의 부분질산화공정을 실현할 수 있으며, 유입수에 존재하는 H2S, HS-, Fe2 - 등을 전자 공여체로 이용하기 때문에 황탈질 단계에서 소모되는 황의 양을 줄일 수 있어 유용하다.
In addition, H 2 S, which can be adjusted to facilitate dilution and the concentration of dissolved oxygen in accordance with the optimum NO 2 -N accumulation condition in accordance with the properties of the waste water can be achieved at the best part of the nitrification process, present in the influent HS -, Since Fe 2 - and the like are used as electron donors, it is useful to reduce the amount of sulfur consumed in the denitrification step.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 오폐수의 질소 제거 방법의 공정 순서도이다.
도 2는 본 발명의 실시예 2에 사용된 황탈질 반응기의 모식도이다.
도 3은 본 발명의 실시예 3에 따른 각 단위 공정별 수질 결과 그래프이다.1 is a process flowchart of a nitrogen removal method of wastewater according to an embodiment of the present invention.
2 is a schematic diagram of a denitrification reactor used in Example 2 of the present invention.
3 is a graph showing the water quality for each unit process according to Example 3 of the present invention.
이하, 본 발명을 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.
하폐수 중의 암모니아성 질소는 일반적으로 질산화-탈질의 2단계 과정에 의한 생물학적 처리 방법에 의하여 처리된다. 즉, 질산화 반응단계에서는 호기성인 질산화균들에 의해 암모늄 → 아질산성 질소(NO2 -) → 질산성 질소(NO3 -)로 전환된다. 질산성 질소는 메틸알콜 등의 유기물 또는 황과 같은 무기물을 전자공여체로 사용하는 탈질 미생물에 의하여 환원되어 질소 가스로 대기로 방출된다. 그러나 기존의 질소처리에서는 질산화-탈질 과정에서 요구되는 다량의 산소와 유기물 때문에 처리비용의 상승을 초래한다. Ammonia nitrogen in sewage water is generally treated by biological treatment by a two-step process of nitrification-denitrification. That is, in the nitrification step, ammonium nitrite (NO 2 − ) → nitric acid (NO 3 − ) is converted by aerobic nitrification bacteria. Nitric acid nitrogen is reduced by denitrifying microorganisms using organic substances such as methyl alcohol or inorganic substances such as sulfur as electron donors and released into the atmosphere as nitrogen gas. However, in the conventional nitrogen treatment, a large amount of oxygen and organic matter required in the nitrification-denitrification process cause an increase in treatment cost.
본 발명에서는 종래의 BNR 기술에서 지적된 과도한 산소 및 탄소원 요구 문제를 해소하기 위하여 암모니아성 질소를 질산성질소가 아닌 아질산성 질소까지만 산화시킨 뒤 이를 유기물을 전자공여체로 이용하여 탈질하는 방법을 도입하였다. 이러한 공정을 이용하면 산소요구량을 약 25% 적게 소요되고 탈질에 요구되는 유기물도 약 40% 절감시킬 수 있다. In the present invention, in order to solve the problem of excessive oxygen and carbon source pointed out in the conventional BNR technology, a method of oxidizing ammonia nitrogen to nitrite nitrogen rather than nitrous nitrogen is introduced and then denitrification using an organic material as an electron donor. . Using this process requires about 25% less oxygen and about 40% less organic matter required for denitrification.
또한 부분질산화 과정에서 종래 SHARON 기술의 문제점으로 지적된 가온의 필요성 및 짧은 SRT를 극복하기 위하여 프리암모니아(free ammonia)에 의한 선택적 저해 및 낮은 DO농도에 의한 선택적 성장제한 방법을 쓴다. In addition, in order to overcome the necessity of warming and short SRT, which is pointed out as a problem of the conventional SHARON technology in the partial nitrification process, a selective inhibition by free ammonia and a selective growth restriction method by low DO concentration are used.
낮은 DO농도를 이용한 선택적 성장저해 기법을 병용함으로써 프리암모니아에 의한 선택적 저해만을 기법으로 쓰는 여타 부분질산화 기법과 구분되며, 이 때문에 처리수 중의 암모니아 농도를 더욱 낮출 수 있다. 또한 생물막 공정에서는 부분질산화를 가능하게 하여 질산화 속도의 증진이 가능하다.
By using a selective growth inhibition technique with low DO concentration, it is distinguished from other partial nitrification techniques using only selective inhibition by preammonia, which can lower the ammonia concentration in the treated water. In addition, in the biofilm process, partial nitrification is possible, and thus the nitrification rate can be enhanced.
또한 본 발명에서는 기존의 부분질산화, 탈질 기술에서 잔존하는 고가의 유기탄소원 공급의 문제를 해소하기 위해 황을 이용한 독립영양탈질 기법을 조합하였다. 황탈질 기술을 부분질산화 공정에 연계하여 기존의 황탈질 기술에서 지적되고 있는 과도한 알칼리니티 소모 및 설페이트 생성 문제를 완화하였다.
In addition, in the present invention, in order to solve the problem of supply of expensive organic carbon source remaining in the existing partial nitrification, denitrification technology, a combination of autotrophic denitrification using sulfur. By linking the denitrification technology to the partial nitrification process, the problems of excessive alkalinity consumption and sulfate generation pointed out in the existing denitrification technology are alleviated.
궁극적으로 본 발명은 부분질산화의 장점과 황탈질의 장점을 결합함으로써 기존의 질소처리 기술에 비해 산소공급에 필요한 에너지 비용을 약 25%, 유기탄소원 공급에 필요한 비용을 40%이상 감소시킬 수 있다.
Ultimately, the present invention combines the advantages of partial nitrification with the advantages of denitrification, which can reduce energy costs required for oxygen supply by about 25% and organic carbon sources by more than 40% compared to conventional nitrogen treatment technologies.
이하, 바람직한 실시예를 들어 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다. 그러나 이들 실시예는 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위한 것으로, 본 발명의 범위가 이에 의하여 제한되지 않는다는 것은 당업계의 통상의 지식을 가진 자에게 자명할 것이다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments. It will be apparent to those skilled in the art, however, that these examples are provided to further illustrate the present invention, and the scope of the present invention is not limited thereto.
실시예Example 1: One: 아질산성Nitrite 질소 축적 단계 Nitrogen accumulation stage
종래에는 주로 부분질산화를 위해 연속류 반응조를 쓰고 있었으나 본 발명에 따른 실시예에서는 연속회분식 반응조(Sequencing Batch Reactor, SBR)를 사용하였다. SBR은 반응초기 암모니아 농도가 연속류 반응기에 비해 높게 유지되므로 프리 암모니아(Free Ammonia, FA)의 농도도 높아지고, 따라서 저농도 암모니아 폐수에서 FA를 이용한 부분질산화 구현이 용이하다는 장점을 갖는다. 또한, 아질산화가 종료되고 질산화가 시작되는 종말점을 찾기가 쉬워 부분질산화율이 향상될 수 있다. Conventionally, a continuous flow reactor was used mainly for partial nitrification, but the embodiment according to the present invention used a sequencing batch reactor (SBR). SBR has an advantage that the concentration of free ammonia (FA) is also increased since the initial ammonia concentration is maintained higher than that of the continuous flow reactor, and thus it is easy to implement partial nitrification using FA in low concentration ammonia wastewater. In addition, it is easy to find the end point where nitrous oxidation is terminated and nitrification starts, so that partial nitrification rate can be improved.
구체적인 연속 회분식 반응조는 도 1에 도시되어 있다. 도 1에 보여지는 바와 같이, 먼저 반응조에 오폐수가 유입되면(S1), 상기 유입된 오폐수의 종속영양(heterotrophic) 탈질 및 부분질산화가 이루어지는 아질산성 질소 축적 단계(S2)가 진행된다. A specific continuous batch reactor is shown in FIG. 1. As shown in FIG. 1, first, when wastewater is introduced into a reactor (S1), a nitrite nitrogen accumulation step (S2) in which heterotrophic denitrification and partial nitrification of the introduced wastewater is performed is performed.
상기 아질산성 질소 축적 단계(S2)는 유입수 중의 유기물을 전자공여체로 이용하여 아질산성 질소를 기체로 변화시켜 탈질하는 무산소(anarobic) 단계(S201); 상기 무산소 단계 후 암모니아를 산화시키는 에어레이션(areation) 단계(S202); 에어레이션 단계 후 호기성 조건에서 미생물을 침전(settle)시키는 단계(S203); 및 상기 침전 단계 후 유입수 중의 슬러지와 상징수가 분리된 상태에서 일정 유량만 유출(draw)시키는 단계(S204);에 따라 진행된다. The nitrite nitrogen accumulation step (S2) is an anaerobic step (S201) of denitrifying by changing the nitrite nitrogen into a gas using the organic material in the influent as an electron donor (S201); An aeration step (S202) of oxidizing ammonia after the anoxic step; Settling the microorganisms under aerobic conditions after the aeration step (S203); And a step (S204) of drawing only a predetermined flow rate in a state in which the sludge and the supernatant in the influent water are separated after the precipitation step.
본 발명에 따르면 부분질산화 전후에 유기물반응조(용존산소제거조)를 별도로 설치할 필요가 없으며, 처리량은 유입되는 유입수 내 전자공여체(electron donor)의 양에 맞추어 결정할 수 있으므로 수량 및 수질변동에 유연한 운전이 가능하다는 장점이 있다. According to the present invention, there is no need to separately install an organic reaction tank (dissolved oxygen removal tank) before and after partial nitrification, and the throughput can be determined according to the amount of electron donors in the influent, thereby providing a smooth operation for fluctuations in quantity and water quality. The advantage is that it is possible.
반응기는 반도체를 생산하는 공장의 폐수처리장에 설치하여 운전하였다. 유입원수의 질소는 대부분 암모니아성 질소로 존재하였으며 농도는 약 100~150 mg/L였다. 유기물 농도는 50 mg/L 미만으로 C/N비는 약 0.3~0.5로 낮았으며 유입원수의 부유물질 농도는 10 mg/L 미만으로 낮았다. The reactor was operated in a wastewater treatment plant of a factory producing semiconductors. Most of the nitrogen from the influent was ammonia nitrogen and the concentration was about 100 ~ 150 mg / L. Organic matter concentration was less than 50 mg / L, C / N ratio was low, about 0.3 ~ 0.5, and suspended solids concentration of influent was low, below 10 mg / L.
SBR 반응기의 총 부피는 2 m3으로 운전되었다. 운전 싸이클은 유입단계(30분), 무산소단계(2~5시간), 에어레이션단계(1~6시간), 침전단계(1시간), 유출단계(30분)로 운전하였다. 무산소단계 시간은 유입원수에 유기물이 존재할 경우 탈질을 고려하여 운전시간이 변경된다. 에어레이션단계 시간은 아질산성 질소의 축적을 위한 중요 운전인자이다. 따라서 에어레이션 단계 운전 시간은 암모니아성 질소의 산화시간에 따른 아질산성 질소의 축적률을 고려하여 운전시간을 변경하며 운전하였다.The total volume of the SBR reactor was operated at 2 m 3 . The operation cycle was operated in the inflow stage (30 minutes), the anaerobic stage (2-5 hours), the aeration stage (1-6 hours), the precipitation stage (1 hour) and the outflow stage (30 minutes). The anoxic stage time is changed in operation time in consideration of denitrification when organic matter is present in the influent. The aeration phase time is an important driving factor for the accumulation of nitrous nitrogen. Therefore, the operation time of the aeration step was operated by changing the operation time in consideration of the accumulation rate of nitrite nitrogen according to the oxidation time of ammonia nitrogen.
SBR 반응기 유출단계에서 미생물의 유실을 고려하여 반응기 상등액의 1/2을 유출 및 유입시켰다. 따라서 유입원수의 농도는 유입단계 완료 후 반응기에 잔류하고 있는 수량과 합쳐지므로 50%가 희석된다. 유입원수의 pH조정을 위해 SBR에 유입단계, 무산소단계에서 33% NaOH 와 10% H2SO4를 이용하여 pH 8.5 부근으로 조정하였으며 이때 FA농도가 약 10 mg/L에서 에어레이션단계가 시작될 수 있도록 운전하였다. 원수에 포함되어 있는 암모니아성 질소 농도의 질산화에 요구되는 알칼리도가 충분하지 않아 유입단계에서 NaHCO3 스탁 용액을 유입원수와 함께 공급하였다. 알칼리도의 양은 유입 종료 후 평균 암모니아성 질소 농도가 약 50~70 mg N/L인 것을 고려하여, 360~500 mg/L 농도의 CaCO3가 될 수 있도록 주입하였다. In the outflow step of the SBR reactor, 1/2 of the supernatant of the reactor was discharged and introduced in consideration of the loss of microorganisms. Therefore, the concentration of influent water is 50% diluted since it is combined with the quantity remaining in the reactor after completion of the inflow stage. In order to adjust the pH of the influent water, it is adjusted to pH 8.5 by using 33% NaOH and 10% H 2 SO 4 in the inflow stage and the anoxic stage so that the FA concentration can be started at about 10 mg / L. Drive. Since the alkalinity required for nitrification of the ammonia nitrogen concentration contained in the raw water was not sufficient, NaHCO 3 stock solution was supplied with the influent water at the inflow stage. The amount of alkalinity was injected to allow CaCO 3 of 360-500 mg / L concentration, considering that the average ammonia nitrogen concentration was about 50-70 mg N / L after the end of the inflow.
접종슬러지는 인근의 하수종말처리장의 활성슬러지조의 반송슬러지를 접종하였다. 운전기간 동안에는 SRT의 조절을 위한 슬러지 폐기는 하지 않았다. 온도는 SBR반응기 내부에 설치한 히터를 이용하여 28 ℃ 를 유지하였으며 에어레이션 단계에서 용존산소 농도는 1.5~2 mg/L로 유지하였다.
The inoculated sludge was inoculated with the return sludge of the activated sludge tank of the nearby sewage treatment plant. During the operation period, no sludge disposal was made to control the SRT. The temperature was maintained at 28 ℃ using a heater installed in the SBR reactor and dissolved oxygen concentration was maintained at 1.5 ~ 2 mg / L in the aeration step.
실시예Example 2: 2: 황탈질Desulfurization 단계 step
상기 실시예 1에서 아질산성 질소 축적 단계가 완료되면, 저장조를 거쳐 황입자 컬럼을 통과하면서 황탈질 공정이 진행된다. 도 1에 도시된 바와 같이 황탈질 단계(S3)에서는 독립영양(autotrophic) 탈질이 이루어지며, 상기 황탈질 단계 후 질소 제거된 방류수를 배출하는 단계(S4)가 연속으로 진행되면서 오폐수의 질소 제거공정이 완료된다. When the nitrite nitrogen accumulation step is completed in Example 1, the denitrification process proceeds while passing through the sulfur particle column through a reservoir. As shown in FIG. 1, in the denitrification step S3, autotrophic denitrification is performed, and the nitrogen removal process of the wastewater is performed while the step S4 of discharging the effluent removed from nitrogen after the denitrification step is performed continuously. Is completed.
본 실시예에서는 황탈질 독립 영양미생물을 이용한 하폐수 고도처리 방법으로 하폐수 중의 질소를 질산으로 산화시킨 후 탈질을 위한 전자공여체로 황화합물(S2 -, S, S2O3 2 -, S4O6 2 -, SO3 2 -)을 이용하는 기술이 사용된다. 황화합물(특히 황 입자)은 유기탄소원에 비해 비용이 저렴하므로 경제적인 탈질이 가능하다. In this embodiment, after the nitrogen in the wastewater oxidation with nitric acid to the wastewater advanced treatment method using a sulfur denitrifying autotrophic microorganisms sulfur compounds as an electron donor for the denitrification (S 2 -, S, S 2 O 3 2 -, S 4 O 6 2 -, SO 3 2 - a technique using a) is used. Sulfur compounds (particularly sulfur particles) are inexpensive compared to organic carbon sources, thus enabling economic denitrification.
이와 같이 H2S 등을 탈질을 위한 전자공여체로 이용하기 때문에 본 발명에서는 H2S를 제어하기 위해 간헐포기가 필요하지 않다. As such, since H 2 S or the like is used as an electron donor for denitrification, the present invention does not require an intermittent aeration to control H 2 S.
또한 황탈질조 후단, 방류 직전에 포기조(S4)를 배치하여 방류수의 DO를 보충함으로서 유입하천의 용존산소고갈 및 혐기성 악취발생 가능성을 배재할 수 있으며, 황탈질 반응기의 안정적인 운전을 위해 저류조(S301)를 설치하는 것이 바람직하다. In addition, by disposing the aeration tank (S4) after the denitrification tank and immediately before the discharge, it is possible to exclude the possibility of dissolved oxygen depletion and anaerobic odor occurrence in the inflow stream, and the storage tank (S301) for stable operation of the denitrification reactor. ) Is preferable.
황탈질 반응기는 컬럼 형태로 제작하였으며 총 용적은 50L로 제작하였다. 황담체는 (주)전테크에서 구매한 담체를 충전하였다. 본 담체는 담체 합성단계에서 CaCO3를 황과 함께 용융한 것으로서, 황탈질시 요구되는 알칼리도를 별도로 주입하지 않아도 되는 특징이 있다. 담체의 크기는 20 ~ 40 mm였으며 반응기에 겉보기 부피로 약 80%를 충전하였다. 유입은 정량펌프를 이용하여 체류시간 변화에 따라 운전하였다. 반응기의 하부에서 유입되어 상부로 유출되는 상향식 방법으로 운전했다. 황탈질 반응조 하부에서 10cm 높이 위에 다공판을 설치하였으며 그 위에 황담체를 충전하였다. 유입밸브의 위치는 다공판 하부에 설치하여 유입수가 다공판 하부에서 상부로 균질하게 전달될 수 있도록 하는 역할을 한다. 또한 하부로부터 일정한 간격으로 유출 밸브를 설치하여 높이별로 수질 분석을 할 수 있게 하였다. 반응조 전체를 열선과 보온재로 감싸고 열선에는 온도 조절기를 설치하여 25 ~ 28 ℃를 유지하였다.
The denitrification reactor was made in column form and the total volume was made in 50 liters. The yellow carrier was filled with a carrier purchased from Jeon Tech. The carrier is a molten CaCO 3 with sulfur in the carrier synthesis step, there is a feature that does not need to separately inject the alkalinity required for denitrification. The size of the carrier was 20-40 mm and about 80% was charged to the reactor in the apparent volume. Inflow was operated according to the change of residence time using a metering pump. It was operated in a bottom-up manner that flowed in from the bottom of the reactor and exited to the top. A perforated plate was installed at a height of 10 cm below the denitrification reactor, and a yellow carrier was charged thereon. The position of the inlet valve serves to install the lower portion of the porous plate so that the inflow water can be uniformly transferred from the lower portion of the porous plate to the upper portion. In addition, the outlet valves were installed at regular intervals from the bottom to enable water quality analysis by height. The whole reactor was wrapped with a heating wire and insulation, and a temperature controller was installed on the heating wire to maintain 25 to 28 ° C.
실험예Experimental Example 1: 오폐수의 질소 제거율 측정 결과 1: Measurement result of nitrogen removal rate of waste water
도 3은 반도체 생산 공정에서 발생되는 실제 폐수를 대상으로 단축질소와 황탈질을 조합한 공정으로 처리한 결과로서 단위 공정별 수질 분석 결과를 나타낸 것이다.FIG. 3 shows the results of water quality analysis for each unit process as a result of a combination of short-nitrogen nitrogen and denitrification for real wastewater generated in a semiconductor production process.
SBRin은 에어레이션단계에서의 수질분석 결과이다. 앞서 설명한바와 같이 유입원수의 총질소는 대부분 암모니아성 질소로 존재하고 있으며 별도의 유기성 질소는 존재하지 않았다. 유입원수는 SBR로 유입될 때 전 사이클에서 잔존하고 있던 수량과 합쳐지기 때문에 농도가 1/2로 희석된다.SBR in is the result of water quality analysis in the aeration stage. As described above, the total nitrogen of the influent water is mostly present as ammonia nitrogen, and there is no separate organic nitrogen. The influent is diluted in half because it is combined with the remaining water in the entire cycle as it enters the SBR.
에어레이션단계가 시작되는 SBRin에서의 총질소 평균 농도는 100 mg/L이며 이는 암모니아성 질소의 평균농도 70 mg/L와 아질산성 질소 평균농도 30 mg/L였으며 미량의 질산성 질소가 포함되어 있다. 에어레이션단계가 종료된 SBRout에서의 총질소 평균농도는 SBRin에서와 거의 동일하였으나 암모니아성 질소의 평균농도는 약 35 mg/L로 감소하여 50%의 질산화 효율을 나타냈으며 아질산성 질소는 약 70 mg/L로 증가하여 95%이상의 축적률을 나타냈다. The total concentration of nitrogen in SBR in at the start of the aeration step was 100 mg / L, which was 70 mg / L for ammonia nitrogen and 30 mg / L for nitrous nitrogen, with trace amounts of nitrate nitrogen. . The average concentration of total nitrogen in SBR out after the aeration step was almost the same as in SBR in , but the average concentration of ammonia nitrogen decreased to about 35 mg / L, which showed 50% nitrification efficiency and about 70 nitrite nitrogen. Increasing to mg / L, the accumulation rate was more than 95%.
총 질소 평균농도가 SBRin과 SBRout에서 동일한 이유는 유입원수의 유기물농도가 매우 낮기 때문에 무산소단계에서 유기물을 이용한 종속영양 탈질은 일어나지 않았음을 의미한다. 만일 탈질이 100% 일어난 것을 가정하면 SBRin에서의 아질산성 질소 농도는 0에 가깝게 되고 총 질소에서 아질산성 질소 배제되기 때문에 총질소 농도와 암모니아성 질소 농도가 동일하게 된다.The reason that the total N concentrations are the same in SBR in and SBR out means that heterotrophic denitrification with organics did not occur in the anaerobic phase because the organic concentration of the influent was very low. Assuming that 100% denitrification occurs, the nitrite nitrogen concentration in SBR in is close to zero and the total nitrogen concentration and ammonia nitrogen concentration are the same because nitrite nitrogen is excluded from the total nitrogen.
한편, SBRin의 암모니아성 질소는 에어레이션단계에서 질산화되었으며 이는 SBRout에서 아질산성 질소로 전환축적 되었다. 아질산성 질소는 다음 사이클에서 유입원수에 1/2로 희석되고 무산소단계에서 별도의 탈질이 없었기 때문에 SBRin에서 평균농도 30 mg/L로 잔존하고 있는 것이다. On the other hand, the ammonia nitrogen of SBR in was nitrified in the aeration stage and converted to nitrite nitrogen in SBR out . Nitrous acid nitrogen remains at an average concentration of 30 mg / L in SBR in because it is diluted 1/2 of the influent in the next cycle and there is no denitrification in the anoxic stage.
SBRout에서 축적된 아질산성 질소는 황탈질(sulfur oxidation denitrification, SOD)에서 탈질되어 90%이상 처리효율을 보였으며 탈질된 아질산성 질소만큼 총 질소 농도도 감소하였다. 전단에서 유입된 암모니아성 질소의 처리는 없었다. Nitrite nitrogen accumulated in SBR out was denitrified from sulfur oxidation denitrification (SOD), resulting in more than 90% treatment efficiency, and total nitrogen concentration was decreased by denitrified nitrite nitrogen. There was no treatment of ammonia nitrogen introduced in the shear.
본 실험을 실시한 대상 폐수처리장의 방류수수질기준은 총 질소 농도 60 mg/L로서 황탈질 공정을 통과한 최종 방류수의 총 질소 평균 농도는 35 mg/L로 기준치 이하였으며 표준편차를 고려하더라도 60 mg/L 이하로 안정적인 처리 수질을 유지하였다. 이는 기준치 이내에서 필요한 만큼만 처리한 결과로서 과다처리에 요구되는 경제적 손실을 최소화하여 운전하였다. 만약 더 낮은 방류수수질기준을 원하는 경우 반응시간(SBR의 에어레이션단계) 조절을 통해 달성이 가능하며 황탈질 반응조 또한 이에 적합하게 설계할 수 있다.
The effluent quality criteria of the wastewater treatment plant where this experiment was conducted was 60 mg / L of total nitrogen concentration, and the average total concentration of nitrogen in the final effluent that passed through the denitrification process was 35 mg / L or less, and the standard deviation was 60 mg / L. Stable treatment water quality was maintained below L. As a result of processing only as much as necessary within the standard value, it was operated with the minimum economic loss required for overtreatment. If lower effluent standards are desired, this can be achieved by adjusting the reaction time (Aeration stage of SBR), and desulfurization reactors can also be designed accordingly.
Claims (5)
1) 오폐수가 유입되는 단계;
2) 상기 유입된 오폐수의 종속영양(heterotrophic) 탈질 및 부분질산화가 이루어지는 아질산성 질소 축적 단계;
3) 상기 아질산성 질소 축적 단계 후 독립영양(autotrophic) 탈질이 이루어지는 황탈질 단계; 및
4) 상기 황탈질 단계 후 질소 제거된 방류수를 배출하는 단계가 연속으로 수행되는 것을 특징으로 하는 오폐수의 단축 질소 제거 방법. In the method of removing the nitrogen of the waste water by using a continuous batch reactor,
1) introducing waste water;
2) nitrite nitrogen accumulation step of heterotrophic denitrification and partial nitrification of the introduced wastewater;
3) a denitrification step in which autotrophic denitrification occurs after the nitrite nitrogen accumulation step; And
4) The method for removing short-circuit nitrogen of waste water, characterized in that the step of discharging the nitrogen-free effluent after the denitrification step is carried out continuously.
상기 1) 아질산성 질소 축적 단계는
i) 유입수 중의 유기물을 전자공여체로 이용하여 아질산성 질소를 기체로 변화시켜 탈질하는 무산소(anarobic) 단계;
ⅱ) 상기 무산소 단계 후 암모니아를 산화시키는 에어레이션(areation) 단계;
ⅲ) 에어레이션 단계 후 호기성 조건에서 미생물을 침전(settle)시키는 단계; 및
ⅳ) 상기 침전 단계 후 유입수 중의 슬러지와 상징수가 분리된 상태에서 일정 유량만 유출(draw)시키는 단계;를 포함하는 오폐수의 단축 질소 제거 방법. The method of claim 1,
The 1) nitrite nitrogen accumulation step is
i) an anaerobic step of denitrifying by changing the nitrous nitrogen into a gas using an organic material in the influent as an electron donor;
Ii) an aeration step of oxidizing ammonia after the anoxic step;
Iii) settling the microorganisms under aerobic conditions after the aeration step; And
And iii) drawing only a certain flow rate in a state in which sludge and supernatant in the influent water are separated after the precipitation step.
상기 2) 황탈질 단계는 1) 단계에서 생성된 아질산성 질소를 전자수용체로 하고, 유입수에 존재하는 H2S, HS-, Fe2 - 을 전자공여체로 이용하여 탈질이 이루어지는 것을 특징으로 하는 오폐수의 단축 질소 제거 방법. The method of claim 1,
In the step 2) denitrification, nitrite nitrogen produced in step 1) is used as an electron acceptor, and denitrification is performed using H 2 S, HS - and Fe 2 - present in the influent as an electron donor. Nitrogen removal method.
상기 3) 황탈질 반응기에는 저류조가 설치되는 것을 특징으로 하는 오폐수의 단축 질소 제거 방법. The method of claim 1,
3) The method for removing uniaxial nitrogen of waste water, characterized in that the storage tank is installed in the denitrification reactor.
상기 3) 황탈질 단계 후에 포기조를 배치하여 방류수의 용존산소(DO)를 보충하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 오폐수의 단축 질소 제거 방법.
The method of claim 1,
The method of claim 1, further comprising replenishing the dissolved oxygen (DO) of the effluent by placing the aeration tank after the denitrification step.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020120053109A KR101345642B1 (en) | 2011-05-19 | 2012-05-18 | Method for removing nitrogen in waste water |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020110047383 | 2011-05-19 | ||
KR20110047383 | 2011-05-19 | ||
KR1020120053109A KR101345642B1 (en) | 2011-05-19 | 2012-05-18 | Method for removing nitrogen in waste water |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20120129829A true KR20120129829A (en) | 2012-11-28 |
KR101345642B1 KR101345642B1 (en) | 2013-12-27 |
Family
ID=47514272
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020120053109A KR101345642B1 (en) | 2011-05-19 | 2012-05-18 | Method for removing nitrogen in waste water |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR101345642B1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106495323A (en) * | 2016-11-07 | 2017-03-15 | 中国科学院生态环境研究中心 | Heterotrophism autotrophy series connection denitrification removes the method and device of nitrate in breeding seawater |
CN108083452A (en) * | 2017-12-15 | 2018-05-29 | 浙江海洋大学 | A kind of heterotrophism integrates solid phase denilrification system with sulphur autotrophy and handles high nitric acid body of salt |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109081514A (en) * | 2018-08-31 | 2018-12-25 | 杭州师范大学 | A kind of method and dedicated unit of simultaneous denitrification recycling elemental sulfur |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006122771A (en) | 2004-10-27 | 2006-05-18 | Chuden Kankyo Technos Co Ltd | Fluid treatment method and fluid treatment system |
-
2012
- 2012-05-18 KR KR1020120053109A patent/KR101345642B1/en active IP Right Grant
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106495323A (en) * | 2016-11-07 | 2017-03-15 | 中国科学院生态环境研究中心 | Heterotrophism autotrophy series connection denitrification removes the method and device of nitrate in breeding seawater |
CN106495323B (en) * | 2016-11-07 | 2019-06-18 | 中国科学院生态环境研究中心 | The method and device of nitrate in heterotrophism autotrophy series connection denitrification removal breeding seawater |
CN108083452A (en) * | 2017-12-15 | 2018-05-29 | 浙江海洋大学 | A kind of heterotrophism integrates solid phase denilrification system with sulphur autotrophy and handles high nitric acid body of salt |
CN108083452B (en) * | 2017-12-15 | 2021-01-05 | 浙江海洋大学 | Heterotrophic and sulfur autotrophic integrated solid-phase denitrification system for treating high-nitrate water body |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101345642B1 (en) | 2013-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108483655B (en) | Method for deep denitrification by coupling shortcut nitrification and denitrification with anaerobic ammonia oxidation and sulfur autotrophic denitrification | |
KR100415252B1 (en) | Biological Nitrogen Removal from Nitrogen-Rich Wastewaters by Partial Nitrification and Anaerobic Ammonium Oxidation | |
KR101430722B1 (en) | Sewage and Wastewater Treatment Method and System for Energy Saving | |
Khursheed et al. | Dependence of enhanced biological nitrogen removal on carbon to nitrogen and rbCOD to sbCOD ratios during sewage treatment in sequencing batch reactor | |
CN112573652B (en) | Sulfur autotrophic denitrification treatment process | |
US8323487B2 (en) | Waste water treatment apparatus | |
CN110642474B (en) | anaerobic-AO-SACR combined type high ammonia nitrogen sewage deep denitrification system and process | |
CN112850900A (en) | Method for synchronously removing nitrogen and sulfur in sewage based on shortcut nitrification-anaerobic ammonia oxidation-sulfur autotrophic denitrification system | |
Zubrowska-Sudol et al. | Evaluation of deammonification process performance at different aeration strategies | |
JP6445855B2 (en) | Nitrogen treatment method and nitrogen treatment apparatus | |
KR101063828B1 (en) | Method of wastewater treatment using an anaerobic reactor having a biological nitrification process connected a cation exchange membrane | |
AU2021382505A1 (en) | Partial nitritation using sequencing batch reactor with filter media and wastewater treatment device and system for shortcut nitrogen removal using same | |
KR100887567B1 (en) | Device for treating waste water | |
KR101345642B1 (en) | Method for removing nitrogen in waste water | |
KR20030095800A (en) | Sewage disposal apparatus | |
KR100783789B1 (en) | Apparatus for wastewater treatment and method for wastewater treatment using the same | |
KR101179049B1 (en) | Nitrite removal processes from waters using sulfur-oxidizing denitrifying bacteria | |
KR100446577B1 (en) | Method for Eliminating Nitrogen Using Granule of Nitrifying Microorganisms | |
KR101186845B1 (en) | A hybrid process reactor for a simultaneous removal of ammonia and organics and Method of wastewater treatment. | |
KR20020087799A (en) | Method for advanced wastewater treatment using multi-sbr system | |
KR100321679B1 (en) | Advanced wastewater treatment method | |
JP5199794B2 (en) | Nitrogen-containing organic wastewater treatment method | |
JP3270652B2 (en) | Wastewater nitrogen removal method | |
KR100202066B1 (en) | Wastewater treatment method using biological 3 step digestion process in one reactor | |
CN110697987B (en) | Anaerobic-oxidation ditch-SACR combined type high ammonia nitrogen sewage deep denitrification system and process |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
N231 | Notification of change of applicant | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant | ||
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160927 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170901 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20181119 Year of fee payment: 6 |