KR20110120102A - Hermetic compressor - Google Patents

Hermetic compressor Download PDF

Info

Publication number
KR20110120102A
KR20110120102A KR1020100039627A KR20100039627A KR20110120102A KR 20110120102 A KR20110120102 A KR 20110120102A KR 1020100039627 A KR1020100039627 A KR 1020100039627A KR 20100039627 A KR20100039627 A KR 20100039627A KR 20110120102 A KR20110120102 A KR 20110120102A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
oil
oil passage
bearing
crankshaft
crank shaft
Prior art date
Application number
KR1020100039627A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
한정민
안재찬
서홍석
이근주
Original Assignee
엘지전자 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 엘지전자 주식회사 filed Critical 엘지전자 주식회사
Priority to KR1020100039627A priority Critical patent/KR20110120102A/en
Publication of KR20110120102A publication Critical patent/KR20110120102A/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
    • F04B39/02—Lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/063—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents with coaxially-mounted members having continuously-changing circumferential spacing between them
    • F04C18/07—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents with coaxially-mounted members having continuously-changing circumferential spacing between them having crankshaft-and-connecting-rod type drive
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)

Abstract

PURPOSE: A crank shaft and an enclosed compressor including the same are provided to efficiently supply oil to a second bearing by ascending the oil pumped by an oil feeder to the top end of the crank shaft. CONSTITUTION: A crank shaft comprises a shaft unit, an eccentric unit, a first oil path(237), and a second oil path(238). The shaft unit has first and second ends. First and second bearing units are formed between the first and second ends to be separated from each other. The eccentric unit is formed between the first and second bearing units. The first oil path is formed in the first end in an axial direction. The second oil path is formed from the end of the first oil path to the second end to be inclined.

Description

크랭크축 및 이를 구비한 밀폐형 압축기{HERMETIC COMPRESSOR}Crankshaft and Hermetic Compressor with Same {HERMETIC COMPRESSOR}

본 발명은 크랭크축 및 이를 구비한 밀폐형 압축기에 관한 것으로, 특히 오일이 원활하게 펌핑될 수 있는 크랭크축 및 이를 구비한 밀폐형 압축기에 관한 것이다.The present invention relates to a crankshaft and a hermetic compressor having the same, and more particularly to a crankshaft and a hermetic compressor having the same can be pumped smoothly.

일반적으로 밀폐형 압축기는 밀폐용기의 내부공간에 구동력을 발생하는 구동모터와, 그 구동모터에 결합되어 작동하면서 냉매를 압축하는 압축유닛이 함께 설치되어 있다. 그리고 상기 밀폐형 압축기는 냉매를 압축하는 방식에 따라 왕복동식, 스크롤식, 로터리식, 진동식 등으로 구분할 수 있다. 상기 왕복동식과 스크롤식 그리고 로터리식은 구동모터의 회전력을 이용하는 방식이고, 상기 진동식은 구동모터의 왕복운동을 이용하는 방식이다.In general, a hermetic compressor is provided with a driving motor for generating a driving force in the inner space of the hermetic container, and a compression unit for compressing the refrigerant while operating in combination with the driving motor. The hermetic compressor may be classified into a reciprocating type, a scroll type, a rotary type, a vibrating type, and the like according to a method of compressing a refrigerant. The reciprocating type, the scroll type and the rotary type are methods using the rotational force of the drive motor, and the vibration type is a method using the reciprocating motion of the drive motor.

상기와 같은 밀폐형 압축기 중에서 회전력을 이용하는 밀폐형 압축기의 구동모터에는 크랭크축이 구비되어 그 구동모터의 회전력을 압축유닛에 전달하도록 구성되어 있다. 예컨대, 상기 로터리식 밀폐형 압축기(이하, 로터리 압축기)의 구동모터는 상기 밀폐용기에 고정되는 고정자와, 상기 고정자에 일정 공극을 두고 삽입되어 상기 고정자와의 상호작용으로 회전하는 회전자와, 상기 회전자에 결합되어 그 회전자의 회전력을 상기 압축유닛에 전달하는 크랭크축으로 이루어져 있다. 그리고 상기 압축유닛은 상기 크랭크축에 결합되어 실린더의 내부에서 회전운동을 하면서 냉매를 흡입,압축,토출시키는 압축유닛과, 상기 압축유닛을 지지하는 동시에 상기 실리더와 함께 압축공간을 형성하는 복수 개의 베어링부재로 이루어져 있다. 상기 베어링부재는 통상 구동모터의 일측에 배치되어 상기 크랭크축을 지지하고 있다. 하지만, 최근에는 압축기가 고성능화되면서 상기 크랭크축의 상하 양단에 각각 베어링을 설치하여 압축기 진동을 최소화하는 기술이 소개되고 있다.The drive motor of the hermetic compressor using the rotational force of the hermetic compressor as described above is provided with a crank shaft is configured to transmit the rotational force of the drive motor to the compression unit. For example, a driving motor of the rotary hermetic compressor (hereinafter, referred to as a rotary compressor) may include a stator fixed to the hermetically sealed container, a rotor inserted at a predetermined gap in the stator to rotate in interaction with the stator, and the rotational motor. It is composed of a crankshaft coupled to the electron to transfer the rotational force of the rotor to the compression unit. In addition, the compression unit is coupled to the crankshaft while the rotational movement inside the cylinder, the compression unit for sucking, compressing, and discharging the refrigerant, and a plurality of compression spaces together with the cylinder while supporting the compression unit It consists of a bearing member. The bearing member is usually disposed on one side of the drive motor to support the crankshaft. However, in recent years, as compressors become more efficient, technologies for minimizing compressor vibration by installing bearings on upper and lower ends of the crankshaft, respectively, have been introduced.

그러나, 상기와 같이 크랭크축의 상하 양단에 베어링이 각각 설치되는 경우에는 오일이 밀폐용기의 하단 저유부에서 크랭크축의 상단까지 펌핑되어야 상단 베어링을 원활하게 윤활할 수 있다. 하지만, 상기와 같이 상기 크랭크축의 상하 양단에 각각 베어링이 구비되는 경우에는 상기 크랭크축의 길이가 길어지는 반면 상기 베어링과의 마찰손실을 고려하여 상기 크랭크축의 직경이 작아져야 하므로 상기 크랭크축의 오일유로는 축방향으로 곧게 형성되는 경우가 많다. 이 경우, 상기 크랭크축의 회전시 원심력이 낮아 상기 밀폐용기의 하단 저유부에 채워진 오일이 상기 크랭크축의 상단까지 원활하게 펌핑되지 못하면서 상기 제2 베어링에서의 윤활부족이 발생되어 압축기 성능이 저하되는 문제점이 있었다. However, when the bearings are respectively installed on the upper and lower ends of the crankshaft as described above, oil must be pumped from the bottom reservoir of the closed container to the top of the crankshaft to smoothly lubricate the upper bearing. However, when bearings are provided at both upper and lower ends of the crankshaft as described above, the length of the crankshaft is increased while the diameter of the crankshaft must be reduced in consideration of frictional loss with the bearing. It is often formed straight in the direction. In this case, the centrifugal force during the rotation of the crankshaft is low, the oil filled in the bottom oil storage portion of the closed container is not pumped smoothly to the upper end of the crankshaft, the lack of lubrication in the second bearing is generated and the compressor performance is deteriorated there was.

본 발명의 목적은, 상기 크랭크축이 상하 양측에서 저널 베어링에 의해 지지되는 경우 상기 크랭크축이 적정한 강성은 유지하면서도 상기 밀폐용기의 저유부에서 오일을 원활하게 펌핑할 수 있는 크랭크축 및 이를 구비한 밀폐형 압축기를 제공하려는데 있다.An object of the present invention, when the crankshaft is supported by the journal bearing in the upper and lower sides, the crankshaft and the crankshaft capable of smoothly pumping oil in the bottom of the sealed container while maintaining the proper rigidity and having the same It is to provide a hermetic compressor.

본 발명의 목적을 달성하기 위하여, 축방향으로 각각 제1 단과 제2 단이 구비되고, 상기 제1 단과 제2 단 사이에 소정의 간격을 두고 제1 베어링부와 제2 베어링부가 구비되는 축부; 상기 제1 베어링부와 제2 베어링부 사이에 편심지게 확장 형성되는 편심부; 상기 제1 단에서 상기 축부의 소정 깊이만큼 축방향으로 음각지게 형성되는 제1 오일유로부; 및 상기 제1 오일유로부의 끝단에서 상기 제2 단까지 관통 형성되는 제2 오일유로부;를 포함하고, 상기 제2 오일유로부는 축중심에 대해 소정의 편심각만큼 경사지게 형성되는 크랭크축이 제공된다.In order to achieve the object of the present invention, the first end and the second end is provided in the axial direction, respectively, the shaft portion provided with a first bearing portion and a second bearing portion at a predetermined interval between the first and second ends; An eccentric portion which is eccentrically expanded between the first bearing portion and the second bearing portion; A first oil passage formed in the axial direction by a predetermined depth in the first stage; And a second oil flow passage portion penetrating from the end of the first oil flow passage portion to the second end, wherein the second oil flow passage portion is provided with a crank shaft formed to be inclined by a predetermined eccentric angle with respect to the axis center. .

또, 축방향으로 각각 제1 단과 제2 단이 구비되고, 상기 제1 단과 제2 단 사이에 소정의 간격을 두고 제1 베어링부와 제2 베어링부가 구비되는 축부; 상기 제1 베어링부와 제2 베어링부 사이에 편심지게 확장 형성되는 편심부; 상기 제1 단에서 상기 축부의 소정 깊이만큼 축방향으로 음각지게 형성되는 제1 오일유로부; 및 상기 제1 오일유로부의 끝단에서 상기 제2 단까지 관통 형성되는 제2 오일유로부;를 포함하고, 상기 제1 오일유로부와 연결되는 상기 제2 오일유로부의 단부의 중심은 상기 제1 오일유로부의 끝단의 중심에서 소정의 편심량을 갖는 위치에서 형성되는 크랭크축이 제공된다.In addition, the shaft portion is provided with a first end and a second end in the axial direction, respectively, with a first bearing portion and a second bearing portion at predetermined intervals between the first and second ends; An eccentric portion which is eccentrically expanded between the first bearing portion and the second bearing portion; A first oil passage formed in the axial direction by a predetermined depth in the first stage; And a second oil flow passage portion penetrating from the end of the first oil flow passage portion to the second end, wherein a center of an end of the second oil flow passage portion connected to the first oil flow passage portion is the first oil. A crankshaft is provided which is formed at a position having a predetermined amount of eccentricity at the center of the end of the flow path portion.

또, 밀폐용기; 상기 밀폐용기의 내부공간에 고정되는 고정자; 상기 고정자의 내부에 회전 가능하게 구비되는 회전자; 상기 회전자에 결합되고 제1 베어링부와 제2 베어링부가 소정의 간격을 두고 각각 형성되는 크랭크축; 상기 크랭크축에 결합되어 냉매를 흡입 압축하여 상기 밀폐용기의 내부공간으로 토출하는 압축유닛; 상기 압축유닛에 결합되어 상기 밀폐용기에 고정되고 상기 회전자를 중심으로 상기 크랭크축의 제1 베어링부를 지지하는 제1 베어링; 및 상기 밀폐용기에 고정되어 상기 회전자를 중심으로 상기 크랭크축의 제1 부의 반대쪽인 상기 크랭크축의 제2 베어링부를 지지하는 제2 베어링;을 포함하고, 상기 크랭크축은 앞서 설명한 구성을 갖는 밀폐형 압축기가 제공된다.In addition, a sealed container; A stator fixed to an inner space of the sealed container; A rotor rotatably provided in the stator; A crank shaft coupled to the rotor and formed with a predetermined distance between a first bearing portion and a second bearing portion; A compression unit coupled to the crankshaft to suck and compress a refrigerant and discharge the refrigerant into an inner space of the sealed container; A first bearing coupled to the compression unit and fixed to the closed container and supporting the first bearing portion of the crankshaft about the rotor; And a second bearing fixed to the sealed container and supporting a second bearing portion of the crankshaft opposite to the first portion of the crankshaft about the rotor, wherein the crankshaft is provided with a hermetic compressor having the above-described configuration. do.

본 발명에 의한 크랭크축 및 이를 구비한 밀폐형 압축기는, 상기 제2 오일유로부가 소정의 각도로 경사지는 동시에 제1 오일유로부에 대해 편심지게 형성됨으로써, 상기 오일피더에 의해 펌핑되는 오일이 상기 크랭크축의 상단까지 흡상되어 제2 베어링으로의 오일공급이 원활하게 이루어질 수 있다. 또, 상기 제2 베어링이 구비되는 부위에서 제2 오일유로부와 연통되는 오일통공이 형성됨으로써, 상기 제2 베어링으로의 오일공급이 더욱 효과적으로 이루어져 압축기의 성능이 더욱 향상될 수 있다.In the crankshaft and the hermetic compressor including the same, the second oil flow path part is inclined at a predetermined angle and eccentrically formed with respect to the first oil flow path part, so that the oil pumped by the oil feeder is cranked. The oil may be sucked up to the upper end of the shaft and smoothly supplied to the second bearing. In addition, since the oil through hole communicating with the second oil passage part is formed at a portion where the second bearing is provided, the oil supply to the second bearing can be more effectively performed, and thus the performance of the compressor can be further improved.

도 1은 본 발명의 로터리 압축기를 내부를 보인 종단면도,
도 2는 도 1의 "Ｉ-Ｉ"선단면도,
도 3 및 도 4는 도 1에 따른 로터리 압축기에서 크랭크축을 보인 정면도,
도 5는 도 3 및 도 4에 따른 크랭크축에서 제2 오일유로부의 편심각도 및 편심량에 따른 급유량 변화를 보인 그래프,
도 6은 도 3 및 도 4에 따른 크랭크축에서 제2 오일유로부의 편심각도 및 편심량의 일례를 적용하여 실험한 시뮬레이션 그래프,
도 7은 도 3 및 도 4에 따른 크랭크축에서 제2 오일유로부와 오일통공 사이의 관례를 보인 그래프.1 is a longitudinal sectional view showing the inside of the rotary compressor of the present invention;
2 is a cross-sectional view taken along line "I-I" of FIG.
3 and 4 is a front view showing the crankshaft in the rotary compressor according to Figure 1,
5 is a graph showing a change in oil supply amount according to an eccentric angle and an eccentric amount of a second oil flow path in a crank shaft according to FIGS. 3 and 4;
6 is a simulation graph experimented by applying an example of the eccentric angle and the amount of eccentricity of the second oil flow path in the crankshaft according to FIGS. 3 and 4;
Figure 7 is a graph showing a convention between the second oil passage portion and the oil through hole in the crankshaft according to Figs.

이하, 본 발명에 의한 크랭크축 및 이를 구비한 밀폐형 압축기를 첨부도면에 도시된 로터리 압축기의 일실시예에 의거하여 상세하게 설명한다.Hereinafter, a crankshaft and a hermetic compressor having the same according to the present invention will be described in detail with reference to an embodiment of the rotary compressor shown in the accompanying drawings.

도 1은 본 발명의 로터리 압축기를 내부를 보인 종단면도이고, 도 2는 도 1의 "Ｉ-Ｉ"선단면도이며, 도 3 및 도 4는 도 1에 따른 로터리 압축기에서 크랭크축을 보인 정면도이다.Figure 1 is a longitudinal sectional view showing the inside of the rotary compressor of the present invention, Figure 2 is a "I-I" sectional view of Figure 1, Figures 3 and 4 is a front view showing the crankshaft in the rotary compressor according to FIG.

도 1 및 도 2에 도시된 바와 같이 본 발명에 의한 로터리 압축기는, 밀폐용기(100)의 내부공간(101) 상측에 구동력을 발생하는 구동모터(200)가 설치되고, 상기 밀폐용기(100)의 내부공간(101) 하측에는 상기 구동모터(200)에서 발생된 동력으로 냉매를 압축하는 압축유닛(300)이 설치되며, 상기 구동모터(200)의 하측과 상측에는 후술할 크랭크축(230)을 지지하는 제1 베어링(400)과 제2 베어링(500)이 각각 설치된다. As shown in FIGS. 1 and 2, the rotary compressor according to the present invention includes a driving motor 200 generating a driving force above an inner space 101 of the hermetic container 100, and the hermetic container 100. A compression unit 300 for compressing the refrigerant by the power generated from the drive motor 200 is installed below the inner space 101 of the crankshaft 230 to be described below on the lower side and the upper side of the drive motor 200. The first bearing 400 and the second bearing 500 for supporting the are respectively installed.

상기 밀폐용기(100)는 상기 구동모터(200)와 압축유닛(300)이 설치되는 용기본체(110)와, 상기 용기본체(110)의 상측 개구단(이하, 제1 개구단)(111)을 복개하는 상부캡(이하, 제1 캡)(120)과, 상기 용기본체(110)의 하측 개구단(이하, 제2 개구단)(112)을 복개하는 하부캡(이하, 제2 캡)(130)으로 이루어진다.The airtight container 100 includes a container body 110 in which the drive motor 200 and the compression unit 300 are installed, and an upper opening end (hereinafter, referred to as a first opening end) 111 of the container body 110. The upper cap (hereinafter referred to as the first cap) 120 and the lower cap (hereinafter referred to as the second opening end) 112 of the container body 110 to cover the lower cap (hereinafter referred to as the second cap) Consists of 130.

상기 용기본체(110)는 원통모양으로 형성되고, 그 용기본체(110)의 하반부 주면에는 흡입관(140)이 관통 결합되며, 상기 흡입관은 후술할 실린더(310)에 구비된 흡입구(미도시)에 직접 연결된다.The container body 110 is formed in a cylindrical shape, the suction pipe 140 is coupled to the lower half of the main body of the container body 110, the suction pipe is a suction port (not shown) provided in the cylinder 310 to be described later It is directly connected.

상기 제1 캡(120)은 그 가장자리가 절곡되어 상기 용기본체(110)의 제1 개구단(111)에 용접 결합된다. 그리고 상기 제1 캡(120)의 중앙에는 상기 압축유닛(300)에서 상기 밀폐용기(100)의 내부공간(101)으로 토출되는 냉매를 냉동사이클로 안내하는 토출관(150)이 관통 결합된다.The edge of the first cap 120 is bent and welded to the first opening end 111 of the container body 110. In the center of the first cap 120, a discharge pipe 150 for guiding the refrigerant discharged from the compression unit 300 to the inner space 101 of the sealed container 100 to the refrigerating cycle is coupled through.

상기 제2 캡(130)은 그 가장자리가 절곡되어 상기 용기본체(110)의 제2 개구단(112)에 용접 결합된다.The second cap 130 is bent at its edge and welded to the second opening end 112 of the container body 110.

상기 구동모터(200)는 상기 밀폐용기(100)의 내주면에 열박음되어 고정되는 고정자(210)와, 상기 고정자(210)의 내부에 회전 가능하게 배치되는 회전자(220)와, 상기 회전자(220)에 열박음 되어 함께 회전을 하면서 상기 구동모터(200)의 회전력을 압축유닛(300)으로 전달하는 크랭크축(230)으로 이루어진다. The drive motor 200 is stator 210 is fixed to the inner circumferential surface of the hermetic container 100, the rotor 220 is rotatably disposed inside the stator 210, and the rotor It is made of a crankshaft 230 to transmit the rotational force of the drive motor 200 to the compression unit 300 while rotating and shrinking together to 220.

상기 고정자(210)는 다수 장의 스테이터시트가 소정의 높이만큼 적층되고, 그 내주면에 구비되는 티스에는 코일(240)이 권선된다. In the stator 210, a plurality of stator sheets are stacked by a predetermined height, and a coil 240 is wound around a tooth provided on an inner circumferential surface thereof.

상기 회전자(220)는 상기 고정자(210)의 내주면에 일정 공극을 두고 배치되며 그 중앙에 상기 크랭크축(230)이 열박음으로 압입되어 일체로 결합된다.The rotor 220 is disposed with a predetermined gap on the inner circumferential surface of the stator 210 and the crank shaft 230 is press-fitted in a shrink fit in the center thereof is integrally coupled.

상기 크랭크축(230)은 상기 회전자(220)에 결합되는 축부(231)와, 그 축부(231)의 하단부에 편심지게 형성되어 후술할 롤링피스톤이 결합되는 편심부(232)로 이루어진다. 그리고 상기 크랭크축(230)의 내부에는 상기 밀폐용기(100)의 오일이 흡상되도록 오일유로(233)가 축방향으로 관통 형성된다.The crank shaft 230 is formed of an eccentric portion 232 coupled to the rotor 220 and the eccentric portion 232 is formed eccentrically to the lower end of the shaft portion 231 to be described later. In addition, an oil passage 233 penetrates in the axial direction so that the oil in the sealed container 100 is sucked up inside the crank shaft 230.

상기 압축유닛(300)은 상기 밀폐용기(100)의 내부에 설치되는 실린더(310)와, 상기 크랭크축(230)의 편심부(232)에 회전 가능하게 결합되고 상기 실린더(310)의 압축공간(V1)에서 선회하면서 냉매를 압축하는 롤링피스톤(320)과, 상기 실린더(310)에 반경방향으로 이동 가능하게 결합되어 그 일측의 실링면이 상기 롤링피스톤(320)의 외주면에 접촉되고 상기 실린더(310)의 압축공간(미부호)을 흡입실과 토출실로 구획하는 베인(330)과, 상기 베인(330)의 후방측을 탄력 지지하도록 압축스프링으로 된 베인스프링(340)으로 이루어진다. The compression unit 300 is rotatably coupled to the cylinder 310 installed inside the sealed container 100 and the eccentric portion 232 of the crankshaft 230 and the compression space of the cylinder 310 The rolling piston 320 which rotates at V1 and compresses the refrigerant, and is coupled to the cylinder 310 so as to be movable in a radial direction so that a sealing surface of one side thereof contacts the outer circumferential surface of the rolling piston 320 and the cylinder And a vane 330 for dividing the compression space (not shown) of the 310 into the suction chamber and the discharge chamber, and a vane spring 340 made of a compression spring to elastically support the rear side of the vane 330.

상기 실린더(310)는 환형으로 형성되고, 상기 실린더(310)의 일측에는 상기 흡입관(14)과 연결되는 흡입구(미도시)가 형성되며, 상기 흡입구의 원주방향 일측에는 상기 베인(330)이 미끄러지게 결합되는 베인슬롯(311)이 형성되고, 상기 베인슬롯(311)의 원주방향 일측에는 후술할 상부베어링(410)에 구비되는 토출구(411)에 연통되는 토출안내홈(미도시)이 형성된다.The cylinder 310 is formed in an annular shape, and a suction port (not shown) connected to the suction pipe 14 is formed at one side of the cylinder 310, and the vane 330 slips at one circumferential direction of the suction port. A vane slot 311 coupled to the fork is formed, and a discharge guide groove (not shown) is formed at one side of the circumferential direction of the vane slot 311 in communication with a discharge port 411 provided in the upper bearing 410 to be described later. .

상기 제1 베어링(400)은 상기 실린더(310)의 상측을 복개하는 동시에 상기 밀폐용기(100)에 용접 결합되어 상기 크랭크축(230)을 축방향과 반경방향으로 지지하는 상부베어링(410)과, 상기 실린더(310)의 하측을 복개하여 상기 크랭크축(230)을 축방향과 반경방향으로 지지하는 하부베어링(420)으로 이루어진다.The first bearing 400 covers the upper side of the cylinder 310 and is welded to the hermetically sealed container 100 to support the crank shaft 230 in the axial direction and the radial direction, and The lower bearing 420 covers the crank shaft 230 in the axial direction and the radial direction by covering the lower side of the cylinder 310.

상기 제2 베어링(500)은 상기 고정자(210)의 상측에서 상기 밀폐용기(100)의 내주면에 용접 결합되는 프레임(510)과, 상기 프레임(510)에 결합되어 상기 크랭크축(230)과 회전 가능하게 결합되는 하우징(520)으로 이루어진다.The second bearing 500 is connected to the frame 510 welded to the inner circumferential surface of the hermetically sealed container 100 at the upper side of the stator 210, and is coupled to the frame 510 to rotate with the crankshaft 230. It consists of a housing 520 that is possibly coupled.

상기 프레임(520)은 환형으로 형성되고, 그 외주면에 소정의 높이로 돌출되어 상기 용기본체(110)에 용접되는 고정돌부(511)가 형성된다. 상기 고정돌부(511)는 대략 원주방향을 따라 120°의 간격을 두고 소정의 원호각 길이를 갖도록 형성된다. The frame 520 is formed in an annular shape, and a fixing protrusion 511 is formed on the outer circumferential surface thereof to protrude to a predetermined height and welded to the container body 110. The fixing protrusion 511 is formed to have a predetermined arc angle length at intervals of about 120 ° along the circumferential direction.

상기 하우징(520)은 상기 프레임(510)에 3점 지지될 수 있도록 대략 120도의 간격을 두고 지지돌부(521)들이 형성되고, 상기 지지돌부(521)들의 중심에는 상기 크랭크축(230)의 상단이 삽입되어 지지될 수 있도록 베어링돌부(522)가 하향 돌출되도록 형성된다. 상기 베어링돌부(522)에는 베어링부시(530)가 결합되거나 또는 볼베어링이 결합될 수 있다. The housing 520 is formed with support protrusions 521 at intervals of about 120 degrees so as to be supported by the frame 510 at three points, and an upper end of the crank shaft 230 at the center of the support protrusions 521. The bearing protrusion 522 is formed to protrude downward so that it can be inserted and supported. The bearing bush 522 may be coupled to a bearing bush 530 or a ball bearing may be coupled to the bearing protrusion 522.

도면중 미설명 부호인 250은 오일피더이다. Reference numeral 250 in the drawings is an oil feeder.

상기와 같은 본 발명에 의한 로터리 압축기는 다음과 같이 동작된다.The rotary compressor according to the present invention as described above is operated as follows.

즉, 상기 구동모터(200)의 고정자(210)에 전원을 인가하여 상기 회전자(220)가 회전하면, 상기 크랭크축(230)이 상기 제1 베어링(400)과 제2 베어링(500)에 의해 양단이 지지되면서 회전을 하게 된다. 그러면 상기 크랭크축(230)이 상기 구동모터(200)의 회전력을 상기 압축유닛(300)에 전달하고, 상기 압축유닛(300)에서는 상기 롤링피스톤(320)이 상기 압축공간에서 편심 회전운동을 한다. 그러면, 상기 베인(330)이 상기 롤링피스톤(320)과 함께 압축공간을 형성하면서 냉매를 압축하여 상기 밀폐용기(100)의 내부공간(101)으로 토출하게 된다.That is, when the rotor 220 rotates by applying power to the stator 210 of the driving motor 200, the crankshaft 230 is applied to the first bearing 400 and the second bearing 500. Both ends are supported and rotated. Then, the crankshaft 230 transmits the rotational force of the drive motor 200 to the compression unit 300, in the compression unit 300 the rolling piston 320 is an eccentric rotational movement in the compression space . Then, the vane 330 forms a compressed space together with the rolling piston 320 and compresses the refrigerant to discharge the inner space 101 of the closed container 100.

이때, 상기 크랭크축(230)은 고속으로 회전을 하면서 그 하단에 구비된 오일피더(250)가 상기 밀폐용기(100)의 저유부에 채워진 오일을 펌핑하게 되고, 이 오일은 상기 크랭크축(230)의 오일유로(233)를 통해 흡상되면서 각 베어링면을 윤활하게 된다.At this time, the crankshaft 230 rotates at a high speed while the oil feeder 250 provided at the lower end of the crankshaft 230 pumps oil filled in the oil storage part of the airtight container 100, and the oil is crankshaft 230. Oil is sucked through the oil passage 233) to lubricate each bearing surface.

여기서, 상기 크랭크축(230)의 하단과 상단이 각각 제1 베어링(400)과 제2 베어링(500)에 결합되어 저널방향으로 지지됨에 따라 상기 크랭크축(230)의 회전시 그 크랭크축(230)의 하단에서 펌핑되는 오일이 상단까지 펌핑되어야 상기 제2 베어링(500)에 오일이 안정적으로 공급될 수 있다.Here, as the lower and upper ends of the crankshaft 230 are coupled to the first bearing 400 and the second bearing 500 and supported in the journal direction, the crankshaft 230 when the crankshaft 230 rotates. Oil to be pumped from the bottom of the c) is pumped to the top so that the oil can be stably supplied to the second bearing 500.

하지만, 상기 오일유로(233)가 축방향으로 곧게 형성되는 경우에는 상기 오일유로(233)에서의 원심력이 발생되지 않아 그 오일유로(233)를 통해 오일을 축 상단까지 흡상시키는데 한계가 있다.However, when the oil flow path 233 is formed straight in the axial direction, centrifugal force is not generated in the oil flow path 233, and thus there is a limit to drawing oil to the upper end of the shaft through the oil flow path 233.

이를 감안하여 본 발명에서는 도 3 및 도 4에서와 같이 상기 오일유로(233)의 일부를 축중심에 대해 경사지게 형성함으로써 상기 오일유로(233)에서 원심력이 발생되도록 하고 있다. 이를 통해 상기 오일피더(250)에 의해 펌핑되는 오일이 축 상단의 제2 베어링(500)까지 원활하게 공급되도록 하고 있다. In view of this, in the present invention, as shown in FIGS. 3 and 4, a part of the oil channel 233 is formed to be inclined with respect to the shaft center so that centrifugal force is generated in the oil channel 233. Through this, the oil pumped by the oil feeder 250 is smoothly supplied to the second bearing 500 at the upper end of the shaft.

도 3 및 도 4를 참조하면, 상기 크랭크축(230)의 축부(231)는 축방향으로 하단을 이루는 제1 단(231a)과 상단을 이루는 제2 단(231b)이 구비되고, 상기 제1 단(231a)과 제2 단(231b)의 사이에 소정의 간격을 두고 제1 베어링부(235)와 제2 베어링부(236)가 구비된다. 상기 제1 베어링부(235)와 제2 베어링부(236)는 그 외경이 상기 축부(231)의 중간높이, 즉 상기 회전자(220)에 삽입되는 부위의 외경보다 작게 형성될 수 있다.3 and 4, the shaft portion 231 of the crankshaft 230 is provided with a first end 231a that forms a lower end in the axial direction and a second end 231b that forms an upper end. The first bearing part 235 and the second bearing part 236 are provided at predetermined intervals between the end 231a and the second end 231b. The outer diameter of the first bearing part 235 and the second bearing part 236 may be formed to be smaller than the middle height of the shaft part 231, that is, the outer diameter of the portion inserted into the rotor 220.

그리고 상기 크랭크축(230)의 오일유로(233)는 제1 단(231a)에서 상기 축부(231)의 소정 깊이만큼 축방향으로 음각지게 형성되는 제1 오일유로부(237)와, 상기 제1 오일유로부(237)의 끝단에서 상기 제2 단(231b)까지 관통 형성되는 제2 오일유로부(238)로 이루어진다.In addition, the oil passage 233 of the crankshaft 230 may include a first oil passage 237 formed in an axial direction by a predetermined depth of the shaft portion 231 at the first end 231a, and the first oil passage 237. It consists of a second oil channel 238 formed to penetrate from the end of the oil channel 237 to the second end 231b.

상기 제1 오일유로부(237)의 내경은 상기 제2 오일유로부(238)의 내경보다 크거나 같게 형성될 수 있으나, 상기 제1 오일유로부(237)에 오일피더(250)가 설치됨에 따라 상기 오일피더(250)에 의해 오일이 원활하게 펌핑될 수 있도록 상기 제2 오일유로부(238)의 내경보다 제1 오일유로부(237)의 내경이 크게 형성되는 것이 바람직할 수 있다.The inner diameter of the first oil channel 237 may be greater than or equal to the inner diameter of the second oil channel 238, but the oil feeder 250 is installed in the first oil channel 237. Accordingly, the inner diameter of the first oil channel 237 may be larger than that of the second oil channel 238 so that oil may be smoothly pumped by the oil feeder 250.

그리고 제1 오일유로부(237)의 길이(L1)보다는 제2 오일유로부(238)의 길이(L2)가 길게 형성되는 것이 원심력을 크게 하여 오일의 펌핑력을 높일 수 있어 바람직할 수 있다. 이 경우 상기 제2 오일유로부(238)의 길이(L2)는 상기 축부(231)의 외경과 관련이 있다. 즉 상기 제2 오일유로부(238)의 길이(L2)는 상기 크랭크축(230)의 외경(또는, 축부의 외경)(D1)이 상기 제2 오일유로부(238)의 길이(L2) 대비 0.05보다는 크거나 같고 0.09보다는 작거나 같은 크기가 될 수 있도록 형성하는 것이 바람직하다. 왜냐하면, 상기 제2 오일유로부(238)의 길이(L2)에 대한 상기 축부(231)의 외경(D1)이 비율(D1/L2)이 0.05이하가 되면 상기 오일유로를 제외한 크랭크축(230)의 두께가 너무 얇아져 회전자(220)를 지지할 만큼의 강도를 가질 수 없는 반면, 상기 비율(D1/L2)이 0.09이상이 되면 상기 크랭크축(230)의 길이가 너무 짧아 제2 베어링(500)을 안정적으로 설치할 수 없기 때문이다.The length L2 of the second oil channel 238 may be longer than the length L1 of the first oil channel 237, so that the centrifugal force may be increased to increase the pumping force of the oil. In this case, the length L2 of the second oil passage part 238 is related to the outer diameter of the shaft part 231. That is, the length L2 of the second oil passage part 238 has an outer diameter (or outer diameter of the shaft portion) D1 of the crank shaft 230 compared to the length L2 of the second oil passage part 238. It is desirable to form so as to be greater than or equal to 0.05 and less than or equal to 0.09 in size. When the outer diameter D1 of the shaft portion 231 with respect to the length L2 of the second oil passage portion 238 becomes a ratio D1 / L2 of 0.05 or less, the crankshaft 230 excluding the oil passage When the thickness of the crankshaft 230 is too short to have the strength enough to support the rotor 220, the ratio (D1 / L2) is more than 0.09 the length of the crankshaft 230 is too short to the second bearing (500) ) Can not be installed reliably.

상기의 조건에서 상기 제2 오일유로부(238)는 상기 크랭크축(230)의 축중심에 대해 소정의 편심각(α), 즉 대략 0.2 ~ 1.0° 범위만큼 경사지게 형성되고, 상기 제1 오일유로부(237)와 연결되는 상기 제2 오일유로부(238)의 단부의 중심은 상기 제1 오일유로부(237)의 끝단의 중심에서 대략 0.5 ~ 1.5mm만큼 편심량(e)을 갖는 위치에서 편심지게 형성되는 것이 바람직할 수 있다.Under the above conditions, the second oil passage part 238 is formed to be inclined by a predetermined eccentric angle α, that is, about 0.2 to 1.0 ° with respect to the axis center of the crankshaft 230, and the first oil passage The center of the end portion of the second oil passage portion 238 connected to the portion 237 is eccentric at a position having an eccentricity e by approximately 0.5 to 1.5 mm from the center of the end of the first oil passage portion 237. It may be desirable to form a fork.

이는 도 5 및 도 6을 통해 급유량이 개선되는 것을 알 수 있다. 도 5는 상기 제2 오일유로부의 길이 대비 축부의 직경 비율(D1/L)이 0.05 ≤ D1/L ≤ 0.09일 때 상기 편심각에 따른 급유량의 변화와 때 상기 편심량에 따른 급유량의 변화를 보인 그래프이다.It can be seen that the oil supply amount is improved through FIGS. 5 and 6. 5 is a graph illustrating a change in the oil supply amount according to the eccentricity and the change in oil supply amount according to the eccentricity when the diameter ratio D1 / L of the shaft portion to the length of the second oil passage portion is 0.05 ≦ D1 / L ≦ 0.09. This is the graph shown.

도 5에서와 같이 상기 편심각(α)에 따른 급유량은 대략 0.2를 기점으로 급격하게 증가하다가 대략 1.0을 기점으로 다시 완만하게 증가하는 것을 볼 수 있다. 그리고 상기 편심량(e)에 따른 급유량은 대략 0.5mm를 기점으로 급격하게 증가하다가 대략 1.5mm를 기점으로 다시 완만하게 증가하는 것을 볼 수 있다. As shown in FIG. 5, the oil supply amount according to the eccentric angle α increases rapidly from about 0.2 starting from about 1.0 and then slowly increases from about 1.0 starting again. In addition, the oil supply amount according to the eccentricity (e) is rapidly increased from about 0.5mm starting point can be seen to slowly increase again from about 1.5mm starting point.

도 6은 본 발명과 같이 상기 제2 오일유로부가 상기의 편심각과 편심량을 가지도록 형성한 경우(이하, 본 발명)를 상기 제1 오일유로부와 직선인 경우(이하, 종래기술)와 비교하여 보인 시뮬레이션 도면이다.6 is compared with the case where the second oil passage portion is formed to have the eccentric angle and the eccentricity (hereinafter, the present invention) in a straight line with the first oil passage portion (hereinafter, the prior art). This is a simulation drawing shown.

도 6을 참조하면, 본 발명의 경우 오일펌핑량이 대략 2.156(g/sec)인데 반해 종래기술의 경우 오일펌핑량이 대략 1.175(g/sec) 정도에 불과하다. 즉, 본 발명의 오일펌핑량이 종래기술의 오일펌핑량에 비해 거의 100% 향상되는 것을 알 수 있다. 이를 통해, 상기 제2 오일유로부(238)는 그 제2 오일유로부(238)의 길이 대비 축부(231)의 직경 비율(D1/L2)이 0.05 ≤ D1/L2 ≤ 0.09 일 때, 상기 제2 오일유로부의 편심각(α)은 대략 0.2 ~ 1.0° 범위만큼 경사지게 형성하는 동시에 상기 제2 오일유로부(238)의 편심량(e)은 상기 제1 오일유로부(237)의 끝단의 중심에서 대략 0.5 ~ 1.5mm만큼 편심진 위치에서 형성하는 것이 바람직하다는 것을 알 수 있다.Referring to FIG. 6, in the case of the present invention, the oil pumping amount is about 2.156 (g / sec), whereas in the prior art, the oil pumping amount is only about 1.175 (g / sec). That is, it can be seen that the oil pumping amount of the present invention is improved by almost 100% compared to the oil pumping amount of the prior art. Accordingly, when the diameter ratio (D1 / L2) of the shaft portion 231 to the length of the second oil channel portion 238 is 0.05 ≦ D1 / L2 ≦ 0.09, 2 the eccentric angle α of the oil channel part is inclined by approximately 0.2 to 1.0 °, while the eccentricity e of the second oil channel part 238 is at the center of the end of the first oil channel part 237. It can be seen that it is desirable to form in the eccentric position by approximately 0.5 ~ 1.5mm.

그리고 상기 제2 베어링부(236)에는 상기 제2 오일유로부(238)에서 관통되는 오일통공(239)을 형성하는 것이 급유량을 더욱 높일 수 있어 바람직하다. 이 경우, 상기 오일통공(239)의 내경(D2)은 상기 제2 오일유로부(238)의 내경 대비 0.5 ~ 1.0배가 되도록 형성하는 것이 상기 제2 베어링(500)으로의 급유량을 향상시킬 수 있어 바람직하다. 도 7은 상기 오일통공이 형성되지 않는 경우와 상기 오일통공이 구비되는 경우를 비교하여 보인 그래프이다. 여기서, 상기 오일통공(239)이 형성되는 경우에는 상기 오일통공(239)의 내경(D2) 대비 상기 제2 오일유로부(238)의 내경(D3) 비율(D2/D3)이 0.5인 경우와 1.0인 경우로 나누어 비교하였다.In addition, it is preferable to form an oil through hole 239 penetrating through the second oil flow path part 238 in the second bearing part 236 to further increase the oil supply amount. In this case, the inner diameter D2 of the oil through hole 239 may be 0.5 to 1.0 times the inner diameter of the second oil passage 238 to improve the oil supply amount to the second bearing 500. It is preferable. 7 is a graph illustrating a case where the oil through hole is not formed and the case where the oil through hole is provided. Herein, when the oil through hole 239 is formed, the inner diameter D 3 of the second oil flow path part 238 to the inner diameter D 2 of the oil through hole 239 is a ratio D 2 / D 3 of 0.5. The comparison was made by dividing by 1.0.

도 7을 참조하면, 상기 제2 오일유로부(238)가 축방향으로 곧게 형성되고 별도의 오일통공이 없는 경우가 급유량이 가장 낮게 나타났다. 이에 반해, 상기 비율(D2/D3)이 0.5인 경우와 1.0인 경우 모두 급유량이 상기 오일통공이 없는 경우보다 높게 나타나는 것을 알 수 있다. 더욱이, 상기 비율(D2/D3)이 1.0인 경우가 0.5인 경우보다 높게 나타나는 것을 알 수 있다. 이는 상기 오일통공(239)이 넓을 수록 급유량이 증가하는 것을 알 수 있다. 하지만, 상기 오일통공(239)의 넓이가 제2 오일유로부(238)의 넓이보다 넓은 경우에는 상기 제2 오일유로부(238)가 오일통공(239) 보다 상류에 속하므로 이 경우에는 별다른 변화가 없을 것을 알 수 있다.Referring to FIG. 7, when the second oil passage part 238 is straight in the axial direction and there is no separate oil through hole, the oil supply amount is lowest. On the contrary, in the case where the ratio D2 / D3 is 0.5 and 1.0, the amount of oil supply is higher than that in the case where there is no oil through-hole. Furthermore, it can be seen that the case where the ratio D2 / D3 is 1.0 is higher than that of 0.5. It can be seen that the oil supply increases as the oil through hole 239 is wider. However, when the width of the oil through hole 239 is wider than the width of the second oil flow path 238, the second oil flow path 238 is located upstream than the oil through hole 239. You can see that there is no.

한편, 도면으로 도시하지는 않았으나, 상기 압축유닛이 상하방향으로 복수개가 설치되는 경우에도 상기 크랭크축의 제2 오일유로부는 전술한 실시예와 동일한 범위내에서 형성될 수 있다. 그리고 이에 따른 작용 효과 역시 전술한 실시예와 대동소이하므로 이에 대한 구체적인 설명은 생략한다.On the other hand, although not shown in the drawings, even if a plurality of the compression unit is installed in the vertical direction, the second oil flow path portion of the crankshaft may be formed in the same range as the above-described embodiment. And the resulting effect is also similar to the above-described embodiment, so a detailed description thereof will be omitted.

100 : 밀폐용기 110 : 용기본체
200 : 구동모터 210 : 고정자
230 : 크랭크축 233 : 오일유로
237 : 제1 오일유로부 238 : 제2 오일유로부
239 : 오일통공 300 : 압축유닛
400 : 제1 베어링 500 : 제2 베어링
510 : 프레임 520 : 하우징100: closed container 110: container body
200: drive motor 210: stator
230: crankshaft 233: oil euro
237: first oil channel 238: second oil channel
239: oil hole 300: compression unit
400: first bearing 500: second bearing
510: frame 520: housing

Claims (12)

축방향으로 각각 제1 단과 제2 단이 구비되고, 상기 제1 단과 제2 단 사이에 소정의 간격을 두고 제1 베어링부와 제2 베어링부가 구비되는 축부;
상기 제1 베어링부와 제2 베어링부 사이에 편심지게 확장 형성되는 편심부;
상기 제1 단에서 상기 축부의 소정 깊이만큼 축방향으로 음각지게 형성되는 제1 오일유로부; 및
상기 제1 오일유로부의 끝단에서 상기 제2 단까지 관통 형성되는 제2 오일유로부;를 포함하고,
상기 제2 오일유로부는 축중심에 대해 소정의 편심각만큼 경사지게 형성되는 크랭크축.A shaft portion having a first end and a second end in the axial direction, the first bearing part and the second bearing part having a predetermined distance between the first end and the second end;
An eccentric portion which is eccentrically expanded between the first bearing portion and the second bearing portion;
A first oil passage formed in the axial direction by a predetermined depth in the first stage; And
And a second oil passage part penetrating from the end of the first oil passage part to the second end.
The crank shaft is formed to be inclined by a predetermined eccentric angle with respect to the axial center. 제1항에 있어서,
상기 편심각은 0.2 ~ 1.0° 범위가 되도록 형성되는 크랭크축.The method of claim 1,
The crankshaft is formed so that the eccentric angle is in the range of 0.2 ~ 1.0 °. 제1항에 있어서,
상기 제1 오일유로부와 연결되는 상기 제2 오일유로부의 단부의 중심은 상기 제1 오일유로부의 끝단의 중심에서 0.5 ~ 1.5mm만큼 편심진 위치에서 형성되는 크랭크축.The method of claim 1,
The center of the end portion of the second oil passage portion connected to the first oil passage portion is formed in an eccentric position by 0.5 ~ 1.5mm from the center of the end of the first oil passage portion. 제1항에 있어서,
상기 제2 베어링부에는 상기 제2 오일유로부에서 관통되는 오일통공이 형성되는 크랭크축.The method of claim 1,
The crankshaft is formed in the second bearing portion is an oil through hole penetrating through the second oil passage. 제4항에 있어서,
상기 오일통공의 내경은 상기 제2 오일유로부의 내경 대비 0.5보다는 크거나 같고 1.0보다는 작거나 같게 형성되는 크랭크축.The method of claim 4, wherein
An inner diameter of the oil through hole is a crank shaft is formed greater than or equal to 0.5 and less than or equal to 1.0 compared to the inner diameter of the second oil passage portion. 축방향으로 각각 제1 단과 제2 단이 구비되고, 상기 제1 단과 제2 단 사이에 소정의 간격을 두고 제1 베어링부와 제2 베어링부가 구비되는 축부;
상기 제1 베어링부와 제2 베어링부 사이에 편심지게 확장 형성되는 편심부;
상기 제1 단에서 상기 축부의 소정 깊이만큼 축방향으로 음각지게 형성되는 제1 오일유로부; 및
상기 제1 오일유로부의 끝단에서 상기 제2 단까지 관통 형성되는 제2 오일유로부;를 포함하고,
상기 제1 오일유로부와 연결되는 상기 제2 오일유로부의 단부의 중심은 상기 제1 오일유로부의 끝단의 중심에서 소정의 편심량을 갖는 위치에서 형성되는 크랭크축.A shaft portion having a first end and a second end in the axial direction, the first bearing part and the second bearing part having a predetermined distance between the first end and the second end;
An eccentric portion which is eccentrically expanded between the first bearing portion and the second bearing portion;
A first oil passage formed in the axial direction by a predetermined depth in the first stage; And
And a second oil passage part penetrating from the end of the first oil passage part to the second end.
And a center of an end portion of the second oil passage portion connected to the first oil passage portion is formed at a position having a predetermined eccentricity at the center of the end of the first oil passage portion. 제6항에 있어서,
상기 편심량은 0.5 ~ 1.5mm의 범위내에서 형성되는 크랭크축.The method of claim 6,
The crank shaft is formed in the range of 0.5 ~ 1.5mm. 제6항에 있어서,
상기 제2 오일유로부는 상기 제1 오일유로부의 축중심에 대해 0.2 ~ 1.0° 의 편심각을 갖도록 경사지게 형성되는 크랭크축.The method of claim 6,
The crank shaft is formed to be inclined to have an eccentric angle of 0.2 ~ 1.0 ° with respect to the axial center of the first oil passage portion. 제6항에 있어서,
상기 제2 베어링부에는 상기 제2 오일유로부에서 관통되는 오일통공이 형성되는 크랭크축.The method of claim 6,
The crankshaft is formed in the second bearing portion is an oil through hole penetrating through the second oil passage. 제9항에 있어서,
상기 오일통공의 내경은 상기 제2 오일유로부의 내경 대비 0.5보다는 크거나 같고 1.0보다는 작거나 같게 형성되는 크랭크축.10. The method of claim 9,
An inner diameter of the oil through hole is a crank shaft is formed greater than or equal to 0.5 and less than or equal to 1.0 compared to the inner diameter of the second oil passage portion. 제1항 내지 제10항의 어느 한 항에 있어서,
상기 축부의 외경은 상기 제2 오일유로부의 길이 대비 0.05보다는 크거나 같고 0.09보다는 작거나 같은 크랭크축.The method according to any one of claims 1 to 10,
The crankshaft of the shaft portion is greater than or equal to 0.05 and less than or equal to 0.09 relative to the length of the second oil passage portion. 밀폐용기;
상기 밀폐용기의 내부공간에 고정되는 고정자;
상기 고정자의 내부에 회전 가능하게 구비되는 회전자;
상기 회전자에 결합되고 제1 베어링부와 제2 베어링부가 소정의 간격을 두고 각각 형성되는 크랭크축;
상기 크랭크축에 결합되어 냉매를 흡입 압축하여 상기 밀폐용기의 내부공간으로 토출하는 압축유닛;
상기 압축유닛에 결합되어 상기 밀폐용기에 고정되고 상기 회전자를 중심으로 상기 크랭크축의 제1 베어링부를 지지하는 제1 베어링; 및
상기 밀폐용기에 고정되어 상기 회전자를 중심으로 상기 크랭크축의 제1 부의 반대쪽인 상기 크랭크축의 제2 베어링부를 지지하는 제2 베어링;을 포함하고,
상기 크랭크축은 제11항으로 이루어지는 밀폐형 압축기.Airtight containers;
A stator fixed to an inner space of the sealed container;
A rotor rotatably provided in the stator;
A crank shaft coupled to the rotor and formed with a predetermined distance between a first bearing portion and a second bearing portion;
A compression unit coupled to the crankshaft to suck and compress a refrigerant and discharge the refrigerant into an inner space of the sealed container;
A first bearing coupled to the compression unit and fixed to the closed container and supporting the first bearing portion of the crankshaft about the rotor; And
And a second bearing fixed to the sealed container and supporting a second bearing portion of the crankshaft opposite to the first portion of the crankshaft about the rotor.
The crankshaft is a hermetic compressor of claim 11.
KR1020100039627A 2010-04-28 2010-04-28 Hermetic compressor KR20110120102A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020100039627A KR20110120102A (en) 2010-04-28 2010-04-28 Hermetic compressor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020100039627A KR20110120102A (en) 2010-04-28 2010-04-28 Hermetic compressor

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020160148960A Division KR101738460B1 (en) 2016-11-09 2016-11-09 Hermetic compressor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20110120102A true KR20110120102A (en) 2011-11-03

Family

ID=45391371

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020100039627A KR20110120102A (en) 2010-04-28 2010-04-28 Hermetic compressor

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20110120102A (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9039388B2 (en) Hermetic compressor
KR20110114367A (en) Hermetic compressor
KR101667720B1 (en) Hermetic compressor
US9145890B2 (en) Rotary compressor with dual eccentric portion
KR20110120106A (en) Hermetic compressor and apparatus for assembling the compressor
CN101842593B (en) Fixation arrangement for an oil pump in a refrigeration compressor
US8419286B2 (en) Hermetic compressor
JP6134903B2 (en) Positive displacement compressor
KR20120043449A (en) Hermetic compressor
KR102653975B1 (en) Rotary compressor
KR101738460B1 (en) Hermetic compressor
KR20110120102A (en) Hermetic compressor
KR101698086B1 (en) Hermetic compressor
KR101711540B1 (en) Hermetic compressor
KR101698085B1 (en) Hermetic compressor
KR101677624B1 (en) Hermetic compressor
KR100608873B1 (en) Structure for feeding oil of gear compressor
KR20110120105A (en) Hermetic compressor
KR102579202B1 (en) Reciprocating compressor
KR101738454B1 (en) Hermetic compressor
KR101557506B1 (en) compressor
KR100641239B1 (en) Hermetic rotary compressor
US10816000B2 (en) Compressor having centrifugation structure for supplying oil
KR101997555B1 (en) Compressor
KR200284265Y1 (en) Rotor of rotary comrressor

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
E601 Decision to refuse application
E801 Decision on dismissal of amendment
A107 Divisional application of patent