KR20100076727A

KR20100076727A - 내ｈｉｃ 특성 및 피로 특성이 우수한 고강도 압력용기용 강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR20100076727A
Application number: KR1020080134863A
Authority: KR
Inventors: 홍순택
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2008-12-26
Filing date: 2008-12-26
Publication date: 2010-07-06

Abstract

본 발명은, 중량%로, C: 0.10~0.30%, Si: 0.15~0.40%, Mn: 0.6~1.2%, Al: 0.001~0.05%, P: 0.035% 이하, S: 0.020% 이하, Cr: 0.35% 이하, Mo: 0.2% 이하, Ni: 0.5% 이하, V: 0.05% 이하, Nb: 0.05% 이하, Ca: 5~50ppm, Ti: 0.005~0.025%, N: 0.0020~0.0060%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 50nm 이하의 Nb(Ti)(C,N) 석출물의 부피 분율(%)이 0.3~0.5%인 고강도 압력용기용 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, Banding Index, 50nm 이하의 Nb(Ti)(C,N) 석출물량과 미세 조직을 제어함으로써 인장 강도가 500MPa 이상이고 -50℃의 충격 인성이 50Joules 이상으로, 내HIC 특성이 우수함은 물론 피로 강도가 향상된 고강도 압력용기용 강판 및 그 제조방법을 제공한다.

본 발명에 의하면, 우수한 내HIC 특성과 피로 특성이 동시에 구비된 고강도 압력용기용 강판 및 그 제조방법을 경제적이고 높은 생산성으로 용이하게 제공할 수 있다.

압력용기용 강판, 내HIC 특성, 피로 특성, Banding Index, 석출물

Description

내ＨＩＣ 특성 및 피로 특성이 우수한 고강도 압력용기용 강판 및 그 제조방법{High Strength Steel Sheet for Pressure Vessel with Excellent HIC and Fatigue Resist Properties and Manufacturing Method Thereof}

본 발명은 내HIC 특성 및 피로강도가 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 미량의 Ti 및 N의 첨가에 의해 평균 크기 50nm 이하의 미세한 Nb(Ti)(C,N)를 형성시키고 그 부피 분율(%)을 0.3~0.5%로 정밀하게 제어하여 압력용기용 강판의 피로 강도를 향상시킬 수 있는, 수소유기균열 저항성(내HIC 특성) 및 피로 특성이 우수한 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.

최근 석유의 품귀 현상 및 고유가 시대를 맞이하여 예전에는 사용되지 않았던 저품질의 원유 개발이 이루어지고, 열악한 환경의 유전이 활발하게 개발되는 추세에 따라 습윤 황화수소를 포함하는 원유의 정제 및 저장용 강재의 수소 유기 균열(HIC, hydrogen induced crack)에 대한 저항성을 높이는 것이 요구되고 있다.

수소 유기 균열(HIC, Hydrogen Induced Crack)의 발생 원리는 다음과 같다. 강판이 습윤 황화수소 분위기와 부식 반응을 일으키면 수소가 발생하며, 발생되는 수소가 원자 상태로 강 내부에 침입한 후, 확산하여 강 내부의 개재물 등에서 분자로 형성된다. 수소가 원자에서 분자화되면 수소 가스 형태가 되면서 가스 압력이 발생하고, 그 압력에 의하여 조직에 균열이 발생하고 성장하는 것이다.

이러한 수소 유기 균열에 대한 저항성(본 명세서에서는 이하 '내HIC 특성'이라 함)을 향상시키기 위하여 종래에는 ① Cu 및/또는 Co를 첨가하는 방법, ② 불순물 및 개재물의 저감과 형상을 제어하는 방법, ③ 탄질화물의 미세 분산 등에 의해 수소의 침입 혹은 확산을 억제하는 방법 등이 제안된 바 있다.

그러나, 상기 종래 기술 ①은 Co와 같은 고가의 합금 원소를 첨가해야 하므로 제조 비용이 급격하게 상승할 수 있다는 문제점이 존재하고, 상기 종래 기술 ②는 제강 조업의 부하를 초래할 수 있다. 또한 상기 종래 기술 ③은 강재의 미세 조직이 페라이트 및 퍼얼라이트인 조직으로 구성되는데, 이러한 조직의 제어는 현실적으로 한계가 있어 실질적인 공정에 적용하는 것이 어렵다는 문제점이 있다.

본 발명은 이러한 종래 기술의 문제점을 해결하고 내HIC 특성 및 피로 특성이 우수한 압력용기용 강재를 생산하기 위하여, 재결정 제어 압연으로 페라이트와 퍼얼라이트로 구성된 미세 조직의 Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)를 제어하고, Ti 및 N의 첨가로 인장강도 500MPa급 압력용기용 강판 및 그 제조 방법을 제공하기 위한 것이다.

본 발명은, 중량%로, C: 0.10~0.30%, Si: 0.15~0.40%, Mn: 0.6~1.2%, Al: 0.001~0.05%, P: 0.035% 이하, S: 0.020% 이하, Cr: 0.35% 이하, Mo: 0.2% 이하, Ni: 0.5% 이하, V: 0.05% 이하, Nb: 0.05% 이하, Ca: 5~50ppm, Ti: 0.005~0.025%, N: 0.0020~0.0060%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고

Cu + Ni + Cr + Mo: 1.5% 이하;

Cr + Mo: 0.4% 이하;

V + Nb: 0.1% 이하; 및

Ca/S: 1.0 이하

의 관계를 만족하며,

50nm 이하의 Nb(Ti)(C,N) 석출물의 부피 분율(%)이 0.3~0.5%임을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판을 제공한다. 이 경우, 상기 강판은 Banding Index가 0.25 이하일 수 있으며, 50nm 이하의 Nb(Ti)(C,N) 석출물의 부피 분율(%)이 0.3~0.5%로 조절하여 우수한 피로 특성 및 내HIC 특성을 얻을 수 있다. 또한 상기 강판의 미세조직은 페라이트+퍼얼라이트 2상 복합 조직일 수 있다.

나아가, 본 발명은, 상술한 성분의 슬라브에 대하여 1050~1250℃로 가열, Tnr ~Tnr+100℃의 온도에서 압연, 850~950℃에서 1.3*t + (10~30분)간 노멀라이징 및 600~640℃에서 PWHT 처리하여 내HIC 특성과 피로 특성이 아울러 우수한 고강도 압력용기용 강판의 제조방법을 제공한다.

본 발명은 페라이트와 퍼얼라이트로 구성된 미세조직의 Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)를 0.25이하의 범위로 제어하고, 피로 강도를 개선하기 위해 미량의 Ti 및 N를 첨가하여 50nm 이하 크기의 미세한 Nb(Ti)(C,N)의 부피 분율(%)을 0.3~0.5%로 제어하는 것을 주요 내용으로 한다.

이하, 본 발명을 구성하는 성분계에 관하여 보다 상세히 설명한다.

C: 0.10~0.30%

본 발명에서 C는 강도를 확보하기 위한 원소로서 0.10~0.30%로 한정한다. C의 함량이 0.10% 미만인 경우에는 기지 상의 자체 강도가 저하될 수 있어 바람직하성이 저하될 수 있다는 문제점이 있다.

Si: 0.15~0.40%

Si은 탈산 효과, 고용 강화 효과 및 충격 천이 온도 상승 효과를 위하여 첨가되는 합금 원소로서, 0.15% 이상을 첨가한다. 하지만, 그 함량이 0.40%를 초과하면 용접성이 저하되고 강판 표면에 산화 피막이 심하게 형성될 수 있으므로 Si는 0.15~0.40%로 첨가한다.

Mn: 0.6~1.2%

Mn이 과다하게 첨가되면 S와 함께 연신된 비금속 개재물인 MnS를 형성하여 상온 연신율 및 저온 인성을 저하시키므로 본 발명에서는 Mn을 1.2% 이하로 관리한다. 그러나, 본 발명의 성분 특성상 Mn이 0.6% 미만이 되면 적절한 강도를 확보하기 어려우므로 Mn의 첨가량은 0.6~1.2%로 제한한다.

Al: 0.001~0.05%

Al은 Si와 더불어 제강 공정에서 강력한 탈산제의 하나로서 0.001% 이상을 첨가하여야 이러한 효과를 얻을 수 있다. 하지만, 0.05%를 초과하여 첨가하면 그 효과는 포화되며 오히려 제조 원가가 상승하므로 Al은 0.001~0.05%로 한정한다.

P: 0.035% 이하

P는 저온 인성을 해치는 원소이므로 최대한 낮게 관리하는 것이 좋으나, 제강 공정에서 이를 과다하게 제거하는 것은 많은 비용이 소요되므로 0.035% 이하의 범위 내에서 관리한다.

S: 0.020% 이하

S 역시 P와 더불어 저온인성에 악영향을 주는 원소이지만 P와 마찬가지로 제강 공정에서 제거하는데 과다한 비용이 소요될 수 있으므로 0.020%이하의 범위 내에서 관리함이 적절하다.

Cr: 0.35% 이하(0% 제외)

Cr은 강도를 증대시킬 수 있는 합금 원소이지만 고가의 원소이므로 0.35%를 초과하여 첨가하는 경우에는 제조비의 상승을 초래하므로 0.35% 이내로 한정한다.

Mo: 0.2% 이하(0% 제외)

Mo는 Cr과 같이 강도 향상에 유효한 합금 원소이며 황화물에 의한 균열 발생 을 방지하는 원소로 알려져 있다. 하지만 Mo 역시 고가의 원소로서 0.2% 이하의 범위에서 첨가하는 것이 경제성 측면에서 바람직하다.

Ni: 0.5% 이하(0% 제외)

Ni은 저온 인성의 향상에 효과적인 원소로서 본 발명에 첨가되지만, Ni 역시 고가의 원소로서 경제성 측면에서 0.5% 이하로 첨가한다.

V: 0.05% 이하(0% 제외)

V은 Cr, Mo 등과 같이 강도의 증대에 효과적인 원소이지만 고가인 관계로 0.05% 이내로 첨가함이 바람직하다.

Nb: 0.05% 이하(0% 제외)

Nb은 오스테나이트에 고용되어 오스테나이트의 경화능을 증대시키고, 또한 Ti와 더불어 기지(Matrix)와 정합을 이루는 탄질화물((Nb,Ti)(C,N))로 석출되어 강의 강도를 증가시키는 중요한 원소로 작용한다. 그러나, Nb가 지나치게 다량으로 첨가되면 연주 단계에서 조대한 석출물로 나타나 수소 유기 균열의 사이트로 작용할 수 있으므로, 본 발명에서 Nb의 함량은 0.05% 이하로 제한한다.

Ca: 5~50ppm

Ca은 CaS로 생성되어 MnS의 비금속 개재물을 억제하는 역할을 하는바, 이를 위하여 본 발명에서는 5ppm 이상 첨가한다. 하지만 그 첨가량이 과다하면 강중에 함유된 O와 반응하여 비금속 개재물인 CaO를 생성하여 물성에 좋지 않으므로 그 상한치를 50ppm으로 정한다.

Ti: 0.005~0.025%

Ti의 적정 첨가량은 Nb 및 N의 함량에 따라 다소 유동적으로 변할 수 있다. 만일 N의 양에 비해 Ti의 첨가량이 상대적으로 적으면, (Nb,Ti)N의 생성량이 적어져서 결정립의 미세화에 불리하고, 반면 상대적으로 과량 첨가되면 가열 공정 중 (Nb,Ti)N이 조대해져서 결정립 성장 억제 효과가 오히려 감소하게 된다. 따라서 Ti의 첨가량은 통상적으로 함유되는 N의 함량(20~60ppm)을 고려하여 0.005~0.025%로 한정한다.

N: 0.0020~0.0060%(20~60ppm)

N는 Nb, Ti과 함께 (Nb,Ti)(C,N)석출물을 형성하여 강의 결정립을 미세화시켜 모재의 인성 및 HAZ부 충격 인성을 증대시키는 역할을 하는 것으로 알려져 있다. 이를 위하여 본 발명에서는 N의 첨가량은 Nb 및 Ti의 함량을 고려하여 0.0020~0.0060% 범위로 한정한다. 0.0060%를 초과하는 N의 첨가는 (Nb,Ti)(C,N)의 생성량이 지나치게 증가하고 저온 인성이 오히려 저하될 수 있다.

Cu + Ni + Cr + Mo: 1.5% 이하

Cr + Mo: 0.4% 이하

V + Nb: 0.1% 이하

Ca/S: 1.0 이하

Cu + Ni + Cr + Mo, Cr + Mo 및 V + Nb의 관계는 압력용기용 강재의 기본 규격(ASTM A20)에서 각각 제한하고 있는 수치로서, 이에 따라 Cu + Ni + Cr + Mo함량은 1.5% 이하로, Cr + Mo함량은 0.4% 이하로, 그리고 V + Nb함량은 0.1% 이하로 제한한다.

그리고 Ca / S의 비는 MnS 개재물을 구상화시켜 수소 유기 균열 저항성을 향상시키는 필수 구성비로서 1.0 이하에서는 그 효과를 기대하기 어려우므로 그 비율을 1.0이 초과되도록 조절한다.

이하 본 발명을 구성하는 미세조직에 관하여 보다 상세히 설명한다.

미세조직: 페라이트+퍼얼라이트 2상 복합 조직이며, Banding Index는 0.25 이하, 50nm 이하의 Nb(Ti)(C,N)의 부피분율(%)을 0.3~0.5%로 제어

상술한 합금원소들을 포함하며 그 관계를 만족하는 강재에 대하여 본 발명에서는 노멀라이징 처리를 하여 페라이트 + 퍼얼라이트 2상 복합 조직을 형성한다. 이 경우, 본 발명에서는 Banding Index(ASTM E-1268에 따라 측정)가 0.25 이하인 미세 조직으로 형성하기 위하여 상기 복합 조직을 처리해야 한다. 만일 Banding Index값이 0.25를 초과하게 되면 그 미세 조직에서는 내HIC 특성이 급격히 저하될 수 있으므로 주의를 요한다.

이하, 본 발명의 강판을 제조하는 방법에 관하여 보다 상세히 설명한다.

상기 조성으로 구성되는 본 발명강의 미세조직을 효율적으로 제어하기 위해서는 열간 압연 방법(재결정 제어 압연) 및 PWHT(Post Weld Heat Treatment)후 적정 인장강도 500MPa를 확보하기 위한 열처리를 수행할 필요가 있다.

재가열 온도: 1050~1250℃

본 발명에서는 상술한 조성을 가지는 슬라브를 1050~1250℃에서 재가열한다. 재가열 온도가 1050℃보다 낮을 경우에는 용질원자의 고용이 어렵고, 반면 재가열 온도가 1250℃를 초과하면 오스테나이트 결정립 크기가 너무 조대하게 되어 강판의 물성이 저하되기 때문이다.

재결정역 제어 압연: Tnr ~Tnr+100℃의 온도, 각 압연 패스당 10% 이상의 압하율로 누적압하량 50% 이상

상기 재결정 제어 압연은 미재결정 이상의 온도에서 열간 압연을 행하는 것을 의미하며 미재결정 온도인 T_nr은 잘 알려져 있는 하기 식 1을 통해 계산이 가능 하다. 단, 수식에서 각 합금원소의 단위는 중량%를 나타낸다. 압연 패스당 압하율 및 누적압하량은 후술할 Banding Index값의 확보를 위해 필요한 조건으로 조직 미세화를 위하여 이러한 압연 조건으로 압연을 실시한다.

[식 1]

Tnr(℃)=887-464×C+890×Ti+363×Al-357×Si+(6445×Nb-644×Nb^1/2)+(732×V-230×V^1/2)

Banding Index: 0.25 이하

Banding Index값이 0.25이하로 나오기 위해서는 재결정 제어 압연이 가장 중요한 변수이며, 재결정 제어 압연은 T_nr ~ T_nr+100℃의 온도 범위 구간에서 각 압연 패스당 10% 이상의 압하율을 가하여 누적압하량 50% 이상을 부여하는 것이 필수적이다. Banding Index값이 0.25 이하인 미세한 조직을 형성한다면, 본 발명에서 요구하는 내HIC 특성을 갖출 수 있게 된다.

이렇게 열간 압연 및 냉각 처리된 강판은 인장 강도 500MPa 및 -50℃의 충격 인성이 50Joules 이상이 되어야 본 발명에서 요구하는 물성을 확보할 수 있는데, 이를 위해서는 다음과 같은 조건으로 노멀라이징 열처리 및 PWHT이 실시된다.

노멀라이징 조건: 850~950℃에서 1.3*t + (10~30분)

노멀라이징 열처리는 850~950℃에서 1.3*t + (10~30분) (단, t는 강재의 두께(mm)를 의미)의 조건으로 실시한다. 노멀라이징 온도가 850℃보다 낮으면 고용 용질 원소들의 재고용이 어려워 강도의 확보가 어려워지고, 반면에 노멀라이징 온도가 950℃보다 높아지면 결정립의 성장이 일어나 저온 인성을 해치게 된다. 또한, 열처리 시간의 제약을 두는 이유는 상기 기준 시간보다 적으면 조직의 균질화가 어렵고 그보다 많은 시간을 유지하면 생산성을 해치기 때문이다.

PWHT 조건: 600~640℃, 1인치 두께당 3시간 동안

노멀라이징 처리가 된 강재를 용접 처리하여 압력 용기를 제조한 이후에는 PWHT 처리가 필요하다. PWHT의 온도 조건은 600~640℃에서 실시한다. PWHT 온도가 600℃ 보다 낮으면 용접부 등의 잔류 응력 제거가 원활하지 않고, 번대로 640℃를 초과하면 강재의 강도가 저하될 수 있기 때문이다. PWHT의 시간 조건은 1인치 두께당 3시간동안 하는 것이 바람직한데, 이는 상기 기준 시간보다 적으면 잔류 응력 제거가 어렵기 때문이다.

이상 설명한 성분계를 갖는 슬라브를 재결정 제어압연, 노말라이징 열처리, PWHT 등의 일련의 열처리 과장을 통해 Matrix에 석출된 50nm 이하 크기의 미세한 석출물 Nb(Ti)(C,N)의 부피 분율이 0.3~0.5%인, 내HIC 특성 및 피로 특성이 우수한 인장 강도 500MPa급 강판의 제조가 가능하다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.

(실시예)

하기 표 1은 발명강과 비교강의 화학성분을 각각 나타낸 것이다. 하기 표 1과 같은 합금 조성을 갖는 발명재의 강 슬라브를 적정한 온도 범위에서 가열하고 재결정역에서 재결정 제어 압연을 55~80% 실시하여 Banding Index를 0.25 이하로 제어하였다.

강종	C	Mn	Si	P	S	Al	Ni	Cr	Mo	V	Nb	Ti	N	Ca
a	0.17	1.11	0.28	0.010	0.0015	0.02	0.18	0.08	0.11	0.008	0.015	0.015	0.0030	0.0020
b	0.17	1.02	0.27	0.080	0.0012	0.01	0.15	0.09	0.10	0.011	0.014	0.010	0.0025	0.0025
c	0.17	1.05	0.28	0.010	0.0017	0.03	0.18	0.15	0.08	0.010	0.010	-	0.0032	0.0025
d	0.14	1.15	0.29	0.012	0.0014	0.02	0.15	0.20	0.15	0.009	0.012	-	0.0034	0.0023

그리고 노멀라이징 및 PWHT 등을 하기 표 2와 같은 조건으로 실시한 후 항복 강도, 저온 인성 및 크랙 길이비(Crack Length Ratio, %)를 조사하였다. 단, 저온 인성은 -50℃에서 V노치를 갖는 시편을 샤르피 충격 시험을 행하여 얻은 샤르피 충격 에너지값으로 평가한 것이고, 크랙 길이비(Crack Length Ratio, %)는 NACE TM0277 규격에 따라 측정하였다.

나아가 석출물 Nb(Ti)(C,N)의 부피 분율(%)을 전자현미경 및 석출물 잔사 추출법에 의해 측정하였으며, 고주기 피로시험의 S-N곡선에서 Fatigue Limit에서의 Fatigue ratio값을 이용해 피로 강도를 측정하였다. 이러한 실험 결과를 하기 표 3에 정리하였다.

구분		강판 두께 (mm)	슬라브 가열 온도 (℃)	재결정 제어 압연 누적 압하량 (%)	노말라이징 온도 (℃)	노말라이징 시간 (분)	PWHT 온도 (℃)	PWHT 시간 (hr)
발명	a	13	1200	60	900	50	620	3
		25	1180	75	890	60	620	3
		50	1120	55	905	80	610	6
		50	1120	70	910	85	610	6
	b	70	1100	80	910	110	610	9
		75	1100	85	910	120	610	9
		80	1100	60	890	120	610	12
비교재	c	20	1200	20	900	60	620	3
	c	25	1150	30	900	50	620	3
	d	50	1100	40	900	80	620	6

구분		Banding Index	YS (Mpa)	TS (Mpa)	-50℃ 충격인성 (J)	Nb(Ti)(C,N)의 부피분율(%)*	피로 강도**	CLR (%)
발 명 재	a	0.14	378	542	206	0.45	0.59	0.0
		0.13	370	543	200	0.48	0.58	0.0
		0.16	365	537	203	0.42	0.60	0.0
		0.14	357	536	198	0.43	0.61	0.0
	b	0.11	358	539	201	0.40	0.59	0.0
		0.12	356	534	198	0.41	0.58	0.0
		0.14	353	529	179	0.39	0.60	0.0
비교재	c	0.37	370	539	186	-	0.50	55
	c	0.30	365	530	175	-	0.49	60
	d	0.35	358	520	190	-	0.48	35

* 50nm 이하 크기의 미세한 Nb(Ti)(C,N)의 부피분율(%) : 50nm 이하 크기를 갖는 미세한 석출물 Nb(Ti)(C,N)의 부피분율(%)

** 피로강도: 고주기 피로시험의 S-N곡선에서 Fatigue Limit에서의 Fatigue ratio값

상기 표 3에 나타난 바와 같이 항복 강도 및 인장 강도, 저온 인성은 발명재와 비교재가 거의 동등한 수준을 나타내고 있으나, H₂S(sour gas)가스 분위기 하에서의 저항성을 나타내는 CLR(Crack Length Ratio, %) 및 피로강도는 발명재가 월등히 우수함을 알 수 있다.

이와 같이, 발명재가 CLR에 있어서 우수한 이유는 페라이트 + 퍼얼라이트로 구성되는 미세 조직의 균질화 정도를 나타내는 Banded Index가 0.25 이하로 낮게 제어되었고 50nm 이하 크기의 미세한 Nb(Ti)(C,N)의 부피분율이 0.3~0.5%로 제어됨에 의해 달성된 것임을 본 실시예를 통해 알 수 있다.

Claims

중량%로, C: 0.10~0.30%, Si: 0.15~0.40%, Mn: 0.6~1.2%, Al: 0.001~0.05%, P: 0.035% 이하, S: 0.020% 이하, Cr: 0.35% 이하(0%는 제외), Mo: 0.2% 이하(0%는 제외), Ni: 0.5% 이하(0%는 제외), V: 0.05% 이하(0%는 제외), Nb: 0.05% 이하(0%는 제외), Ca: 5~50ppm, Ti: 0.005~0.025%, N: 0.0020~0.0060% 및 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고

Cu + Ni + Cr + Mo: 1.5% 이하;

Cr + Mo: 0.4% 이하;

V + Nb: 0.1% 이하; 및

Ca/S: 1.0 이하

의 관계를 만족하며,

50nm 이하의 Nb(Ti)(C,N) 석출물의 부피 분율(%)이 0.3~0.5%임을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판.
제1항에 있어서, 상기 강판은 Banding Index가 0.25 이하임을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 강판의 미세조직은 페라이트+퍼얼라이트 2상 복합 조직임을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 강판은 인장 강도가 500MPa 이상이고 -50℃의 충격 인성이 50Joules 이상임을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판.
중량%로, C: 0.10~0.30%, Si: 0.15~0.40%, Mn: 0.6~1.2%, Al: 0.001~0.05%, P: 0.035% 이하, S: 0.020% 이하, Cr: 0.35% 이하(0%는 제외), Mo: 0.2% 이하(0%는 제외), Ni: 0.5% 이하(0%는 제외), V: 0.05% 이하(0%는 제외), Nb: 0.05% 이하(0%는 제외), Ca: 5~50ppm, Ti: 0.005~0.025%, N: 0.0020~0.0060% 및 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고

Cu + Ni + Cr + Mo: 1.5% 이하;

Cr + Mo: 0.4% 이하;

V + Nb: 0.1% 이하; 및

Ca/S: 1.0 이하

의 관계를 만족하는 강 슬라브에 대하여,

1050~1250℃로 가열하는 재가열 단계;

Tnr ~Tnr+100℃의 온도에서 압연하는 재결정역 제어 압연 단계;

850~950℃에서 1.3*t + (10~30분)간 노멀라이징하는 노멀라이징 단계(단, t는 강판의 두께를 의미함); 및

600~640℃에서 PWHT 처리하는 PWHT 단계

를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판의 제조방법.

(단, Tnr(℃)=887-464×C+890×Ti+363×Al-357×Si+(6445×Nb-644×Nb^1/2)+(732×V-230ⅹV^1/2))
제5항에 있어서, 상기 재결정역 제어 압연 단계는 각 압연 패스당 10% 이상의 압하율 및 누적압하량 50% 이상으로 이루어짐을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판의 제조방법.
제5항 또는 제6항에 있어서, 상기 PWHT는 1인치 두께당 3시간 동안 실시되는 것임을 특징으로 하는 고강도 압력용기용 강판의 제조방법.