KR20070070620A - 환류비 조절장치를 이용한 증류식 소주의 제조 방법 - Google Patents

환류비 조절장치를 이용한 증류식 소주의 제조 방법 Download PDF

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KR20070070620A
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Abstract

본 발명은 환류비 조절장치를 이용하여 증류관을 냉각하면서 증류하는 증류주의 제조 방법에 관한 것으로서 보다 상세하게는 증류관 목(neck) 부위에 위치한 환류비 조절장치를 이용하여 증류관을 냉각하면서 증류하는 증류주의 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명의 증류주의 제조방법은 증류주의 주질이 깨끗하고 은은하게 더욱 개선되고, 관능성이 향상되는 효과를 갖는다. 따라서 본 발명의 증류주의 제조방법은 고품질의 증류주의 제조를 위하여 사용될 수 있다.
증류주, 환류비, 조절장치

Description

환류비 조절장치를 이용한 증류식 소주의 제조 방법{Method for preparing distilled spirit using Reflux Ratio Control Device}
도 1은 본 발명에 따른 고구마 증류식 소주의 제조 방법을 단계별로 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 환류비 조절장치를 구비한 증류기를 나타낸 그림이다.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
1 : 가열기(스팀자켓) 2 : 증류탱크
3 : 환류비 조절장치 4 : 증류관
31 : 유입구 32 : 유출구
33 : 도관 41 : 증류관 목(still neck)
42 : 라인암(lyne arm)
본 발명은 환류비 조절장치를 이용하여 증류관을 냉각하면서 증류하는 증류 주의 제조 방법에 관한 것으로서 보다 상세하게는 증류관 목(neck) 부위에 위치한 환류비 조절장치를 이용하여 증류관을 냉각하면서 증류하는 증류주의 제조 방법에 관한 것이다.
주류의 증류장치는 여러가지 성분을 함유한 숙성 술덧을 가열 증발시켜 물에 녹지 않은 고형물과 불휘발성 성분을 제거하고, 주정과 물과 같이 휘발되어 나오는 물질을 각각의 비점과 휘발성의 차이를 이용하여 순수한 주정으로 정제하는 장치이다.
이러한 증류과정에서 제품의 순도를 높이기 위해서 증류 증기를 응축한 액체의 일부를 탑 상부로 되돌려 보내 환류시키기도 한다. 환류는 정류부에서 아래로 흐르는 액체가 되며 이 액체는 올라오는 증기와 작용하여 증류시의 각 정류단의 액체조성을 일정하게 조절한다. 이 때 환류되는 환류액의 양에 따라서 제품의 품질이 달라지게 되어, 이 환류액량 L과 유출액량 D의 비를 환류비(reflux ratio)라고 하며 R = L/D로 표시한다. 환류비가 크면 순도가 높은 제품을 얻을 수 있으나 유출량이 줄어들어 경제성이 떨어지게 된다.
이러한 환류는 환류장치에 의해 증류기로 되돌아 가는데, 환류장치가 부착된 증류기는 증류기의 구조가 복잡해 지고, 환류비를 조절하기 위해서는 이에 대한 복잡한 설비를 갖추어야만 했었다.
한편, 증류주는 주원료를 알코올 발효한 후 이를 증류하여 얻어진다. 증류주의 원료로는 포도당 등 발효성 당을 함유하거나, 발효성 당의 중합체를 함유한 것들이 이용되나, 경제성의 측면에서 전분이 많이 들어있는 쌀, 보리, 맥아 및 옥수수 등의 곡류 및 감자 및 고구마 등의 서류가 주로 사용된다.
하지만, 이러한 전분 함유 원료를 이용하여 증류식 소주를 제조하는 경우 증류 단계에서 알코올이외에 다양한 향미 성분도 함께 용출되어 독특한 방향을 나타내게 된다. 상기 향미 성분에는 관능상의 잇점을 주는 물질도 있지만, 과량유출시 관능상에 악영향을 미치는 물질들도 다량 함유되어 문제가 있다. 상기 향미 성분 중 과량유출시 관능상에 악영향을 미치는 물질은 이소아밀알코올(자극적인 쏘는냄새), 이소부탄올(자극적인 발효냄새), 노말프로판올(숨막힐듯한 알코올) 등의 휴젤유 성분, 이소발레르산(땀 냄새)등의 고급지방산, 에틸락테이트(자극적인 약냄새), 퍼푸랄(태운 쿠키 냄새) 등과 같은 고비점 성분 및 디메틸설파이드(야채 유황 냄새), 디메틸트리설파이드(썩은 야채 냄새 및 마늘향) 및 황화수소(부패한 계란향) 등과 같은 황화합물 등이 알려져 있다. 따라서 보다 깨끗하고(clean), 은은한(light) 관능성을 갖는 증류주를 제조하기 위해서, 상기 증류주의 관능상에 악영향을 미치는 물질의 농도를 감소시키는 것이 요구되고 있다.
이에 본 발명자들은 관능성이 우수한 증류주를 개발하기 위하여 연구한 결 과, 증류 단계 중 증류관을 냉각하면 증류액 중 일부가 환류되어 증류주 제조 중 생성되는 불순 물질의 농도가 감소하고, 증류주의 관능성이 개선되는 것을 발견하고 증류기의 증류관을 냉각시키면서 증류하는 증류주의 제조방법을 완성하였다.
따라서, 본 발명의 목적은 증류기의 증류관을 냉각시키면서 증류하는 증류주의 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 증류기의 증류관을 냉각시키면서 증류하는 증류주의 제조 방법을 제공한다.
이하 본 발명의 내용을 보다 상세히 설명하기로 한다.
본 발명의 증류주의 제조방법은 증류단계에서 증류기의 증류관을 냉각하면서 증류시키는 것을 특징으로 한다.
본 발명에서의 증류는 일반적으로 사용되는 단식 증류기 또는 연속식 증류기를 이용하여 상압 또는 감압 증류할 수 있다. 상압 증류는 90 내지 120℃에서 760 mmHg(대기압)로 증류하며, 감압 증류는 40 내지 60℃에서 70 내지 150 mmHg로 증류 한다.
본 발명에서 증류관의 냉각은 통상의 냉각장치가 이용될 수 있으며, 바람직하게는 환류비 조절장치가 이용될 수 있다.
본 발명에서 환류비 조절장치란 냉각물질이 흐르는 도관이 증류관을 코일 형태로 둘러싸고 있는 열교환기이다. 환류비 조절장치는 바람직하게는 증류관 목 부분에 위치하며, 증류관 목 전체길이의 1/2 내지 2/3의 길이를 코일 형태로 증류관을 둘러싼 도관인 것이 바람직하다. 이 때, 증류관 목은 증류기의 증류탱크와 라인암(lyne arm)을 연결하는 증류관의 일부분을 나타낸다. 이러한 환류비 조절장치에 이용되는 냉각물질로는 이에 한정되지는 않으나, 경제성의 측면에서 물을 사용하는 것이 바람직하며, 5 내지 15℃의 온도의 물을 분당 1 내지 20리터의 유량으로 흐르게 하는 것이 바람직하다.
본 발명의 제조방법에 의해 증류과정에서 증류기의 증류관을 냉각하면, 증류관 내부의 증류 기체 중 일부가 응축되고 이들이 모여 액체방울을 형성하여 환류를 형성하게 된다. 따라서, 환류의 생성 위치에 비추어 본 발명의 증류관의 냉각에 사용되는 환류비 조절장치는 증류관 목(neck)부분에 설치되는 것이 바람직하다.
본원발명에서 환류비는 술덧의 기화에 투입된 에너지에 대한 증류중 손실 에 너지의 비로서 표현되며, 이는 다음과 같다.
환류비(R) = (손실에너지 / 술덧 기화에너지)× 100
술덧의 기화에너지는 술덧이 물과 알코올(에탄올)의 이성분계라고 가정하여 계산한다. 따라서, 술덧 기화에너지는 알코올의 기화 에너지와 물의 기화에너지의 합이 된다.
술덧 기화에너지 = 알코올 기화 에너지(QE) + 물 기화 에너지(QW)
이 때, 알코올의 기화에너지(QE)는 유출된 알코올의 질량(kg)과 알코올의 단위 기화열(837 kJ/kgK)의 곱으로 산출된다. 알코올의 질량은 증류된 알코올의 부피를 역으로 환산하여 산출한다. 물의 기화에너지(QW)는 유출된 물의 질량(kg)과 물의 단위 기화열(2,258 kJ/kgK)의 곱으로 산출된다. 물의 질량은 증류액 중 물의 부피를 역으로 환산하여 산출한다.
증류 중 손실 에너지는 복사열 손실(Radiation heat loss)과 대류전도열 손실(Convection heat loss)이 있으며, 그들의 합으로서 계산된다.
손실 에너지 = 복사열손실(QRa) + 대류전도열손실(QCo)
이 때, 복사열 손실(QRa; kJ)은 증류초기온도 및 증류말기온도의 평균값인 증류평균절대온도(T1; K)의 4제곱과 대기절대온도(T2; K)의 4제곱의 차에 증류기 표면적(A; m2), 증류기표면 복사계수(ε), 슈테판-볼츠만 상수(σ; 5.67 x 10-8 W/m2K4) 및 총 증류시간을 곱하여 얻어지며(복사열손실(QRa) = A x ε x σ x (T1 4-T2 4)× 총 증류시간(초)), 대류전도열손실(QCo; kJ)은 증류평균절대온도(T1; K)와 대기절대온도(T2; K)의 차에 증류기 표면적(A), 총 열전달 계수(U) 및 총 증류시간을 곱하여 얻어진다(대류전도열손실(QCo)= U x A x (T1-T2) x 총 증류시간(초)).
본 발명의 일 실시예에서는 본 발명에 따른 증류주의 제조방법에 의해 증류주를 제조하였다. 아울러, 본 발명의 비교예에서는 통상적인 증류주를 제조하였다.
본 발명의 실험예에서는 본 발명의 증류주의 제조방법으로 제조된 증류주의 주질 개선여부를 확인하기 위하여, 실시예 및 비교예에서 제조한 각각의 증류주에 대하여 주류의 관능성에 나쁜 영향을 미치는 것으로 알려져 있는 휴젤유성분, 고급 지방산 등 고비점 성분 및 황화합물의 함량을 분석하였다.
그 결과 실시예에서 제조된 증류주에 함유되어 있는 휴젤유, 고비점 성분 및 황화합물 함량이 비교예에서 제조된 증류주에 함유되어 있는 함량보다 적었다(표 1 참조). 따라서, 본 발명의 증류주의 제조방법은 휴젤유, 고급지방산을 포함하는 고비점성분, 황화합물등의 불순물을 제거하는 효과가 있고, 이로 인해 제조되는 증류주의 주질이 개선됨을 알 수 있었다.
또한, 본 발명의 다른 실험예에서는 실시예에서 제조된 증류주 및 비교예에서 제조된 증류주의 관능성을 비교하기 위하여 각각의 증류주를 대상으로 관능검사를 하였다. 그 결과 실시예에서 제조된 증류주의 관능성이 비교예에서 제조된 증류주에 비해 훨씬 우수함을 알 수 있었다(표 2 참조).
따라서 본 발명은 주질이 개선되고 관능성이 깨끗하고 은은하게 향상된 우수한 증류주의 제조가 가능한 증류주의 제조방법을 제공한다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 따른 환류비 조절장치 및 이를 부착한 증류기에 대해서 상세히 설명하고, 본 발명의 제조방법에 따른 증류주의 제조에 대해서 실시예에 의해 상세히 설명한다.
단, 하기 환류비 조절장치에 대한 설명 및 실시예는 본 발명을 예시하는 것 일 뿐, 본 발명의 내용이 하기 환류비 조절장치에 대한 설명 및 실시예에 한정되는 것은 아니다.
도 2는 본 발명에 따른 환류비 조절장치를 증류기에 장착한 개략적인 그림이 도시되어 있다.
도면을 각각 참조하면, 본 발명에 따른 환류비 조절장치(3)는 도관(33)의 일측에 냉각물질이 유입되는 유입구(31)가 있으며, 다른 한 측에는 냉각물질이 유출되는 유출구(32)가 있다. 도관(33)은 증류관 목(41)의 길이의 1/2 내지 2/3의 길이로 코일 형태로 둘러싸고 있으며, 증류탱크(2)와 증류관(4)의 연결부위의 상부에 설치되고, 라인암(42)으로 굽어지는 부분인 증류관 목(4)의 최상단 보다 하부에 설치된다.
환류비 조절장치를 이용한 증류는 다음과 같이 이루어 진다.
증류탱크(2)에 증류할 술덧을 투입하고, 가열기(1)로 증류탱크를 가열한다. 이 때 냉각물질을 환류비 조절장치(3)의 유입구(31)로 넣어주어 도관(33)을 통해 유출구(32)로 배출되도록 한다. 냉각물질로는 이에 한정되지는 않으나, 경제성의 측면에서 물을 사용하는 것이 바람직하며, 5 내지 15℃의 온도의 물을 분당 1 내지 20리터의 유량으로 흐르게 하는 것이 바람직하다.
가열기(1)에 의해 가열을 지속하면, 증류탱크(2) 내의 술덧이 증류되기 시작한다. 이 때 증류가스는 증류관(4)로 나오게 되며 환류비 조절장치(3)에 의해 냉각된 부위를 지나게 되며 일부의 증류가스가 응축되어 증류관(4)의 내벽에 환류를 형성하게 된다. 나머지 증류가스는 라인암(42)를 통과하고 응축기(미도시)에 의해 응축되어 증류액이 된다.
이하, 본 발명의 제조방법에 따른 증류주의 제조에 대해서 실시예에 의해 상세히 설명한다.
<실시예>
환류비 조절장치를 이용한 증류주의 제조
<1-1> 입국의 제조
입국의 제조를 위해, 쌀을 3시간 동안 침지한 후 증자(蒸煮)하였다. 증자된 쌀 10kg에 아스퍼질러스 카와치(Aspergillus kawachii; 곤노모야시, 일본) 포자 형성물 10g을 접종하고, 이를 33℃, 습도 95%에서 48시간 배양하여 입국을 제조하였다.
<1-2> 제1차 발효물의 제조
상기에서 제조한 입국 2.1kg 및 증류수 2.5kg(국중량대비 120%)을 혼합한 후 사카로마이세스 세레비지애(Saccharomyces cerevisiae; 양협, 일본) 배양액 20 ㎖ 를 혼합하고, 상기 혼합액을 25℃에서 5일간 발효시켜 1차 발효액을 제조하였다. 이 때 사카로마이세스 세레비지애 배양액은 다음과 같이 제조하였다. 즉, 상기의 방법으로 제조된 입국 180g과 증류수 800㎖ 를 혼합한 후 65℃에서 3시간 30분간 교반하여 당화시킨 후, 4700rpm에서 30분간 원심분리하였다. 이를 여과포로 여과하고, 증류수로 12 브릭스(Brix)가 되도록 희석한 후 사카로마이세스 세레비지애를 접종하여 25℃에서 2일간 배양하여 제조하였다.
<1-3> 제2차 발효물(술덧)의 제조
세척한 고구마를 상압에서 50분간 증자한 후 상온에서 20분간 방치하여 냉각시켰다. 상기 고구마를 파쇄한 후 상온에 방치하였다. 상기에서 제조된 1차 발효액(4.6kg)에 증류수 6.2kg 및 상기 고구마 10.4kg을 혼합하고, 25℃에서 7일간 발효(2차발효)시켜 고구마 술덧 21.2kg을 제조하였다.
<1-4> 환류비 조절장치의 설치
단식 증류기(기흥플랜트, 대한민국)의 증류관 외부를 스테인리스제 도관을 이용하여 코일형으로 증류기의 목 길이 대비 2/3가 되도록 촘촘하게 둘러싸고, 이를 고정하였다. 도관의 하단부 및 상단부는 각각 냉각수의 유입구 및 유출구로 하여 냉각수 배관과 연결하였다(도 2 참조). 냉각수는 10℃의 수도물을 분당 3.5 리 터의 속도로 흐르게 하였다.
<1-5> 환류비 조절장치가 구비된 증류기를 이용한 술덧의 증류
상기 환류비 조절장치가 구비된 단식 증류기에 고구마 술덧 20 L를 투입한 후 이를 가열하였다. 고구마 술덧의 온도가 65℃가 되자 증류주의 초류분이 유출되기 시작하였으며, 상기 초류분의 온도는 약 18℃였다. 술덧 대비 3 부피%(600 mL)까지 초류분을 채취한 후 본류를 채취하였다. 초류와 본류의 변환 지점(초류컷)에서 증류주 유출분의 알코올 도수는 70 부피%였다. 본류분 유출이 진행됨에 따라 술덧의 온도는 서서히 증가하여 약 90℃까지 상승하였다. 알코올 도수가 약 18 부피%인 지점(본류컷)에서 술덧 대비 약 25 부피%(5 L)의 본류분의 채집을 마감하고 후류분 채집을 시작하였다. 유출된 본류분의 알코올 도수는 40 부피%였다. 후류분을 알코올도수가 약 4 부피% 지점까지 채집한 후 증류를 마감하였다. 증류에 소요된 시간은 가열시작부터 후류분 채취종료까지 160분이 소요되었으며 이때의 증류효율은 약 95%였다.
이 때, 유출된 알코올(에탄올)의 질량은 2.14 kg, 유출된 물의 질량은 7.85 kg이었으며, 증류평균절대온도는 366K이었으며, 대기절대온도는 288K이었다. 아울러, 총열전달계수는 5.7 W/m2K이었으며, 증류기의 표면적은 0.9m2이고, 증류기 표면의 복사계수는 0.11이었다.
따라서, 본원발명의 환류비 계산식에 따라 환류비 조절장치를 이용한 증류의 환류비를 계산한 결과 술덧의 기화에 투입된 에너지는 19,520 KJ 이며, 증류시행중 열손실은 4480 KJ로서 환류비는 23% 였다.
<1-6> 증류원액의 여과 및 고구마 증류주의 제조
상기의 증류원액에 분말 활성탄(Norit, 네덜란드) 0.1중량%를 투입하고 1시간 동안 처리하였다. 이를 -5℃에서 2㎛ 필터를 사용하여 냉동 여과하여 고구마 증류주를 제조하였다.
<비교예>
환류비 조절장치를 이용하지 않은 증류주의 제조
단식 증류기에 환류비 조절장치를 가동하지 않은 점을 제외하고는 실시예와 동일한 방법을 이용하여 통상적인 증류주를 제조하였다. 환류비 조절장치를 사용하지 않음에 따라 증류시간이 160분에서 100분으로 단축되었으며, 이때의 증류효율은 95%이었다.
이 때, 유출된 알코올(에탄올)의 질량은 2.14 kg, 유출된 물의 질량은 7.85 kg이었으며, 증류평균절대온도는 363K이었으며, 대기절대온도는 293K이었다. 아울 러, 총열전달계수는 5.0 W/m2K이었으며, 증류기의 표면적은 0.9m2이고, 증류기 표면의 복사계수는 0.11이었다.
따라서, 본원발명의 환류비 계산식에 따라 환류비 조절장치를 이용하지 않은 증류의 환류비를 계산한 결과 술덧의 기화에 투입된 에너지는 19,520 KJ 이며, 증류시행중 열손실은 2250 KJ로서 환류비는 11.5% 였다.
<실험예 1>
증류주의 성분 비교
실시예의 증류주 본류분과 비교예의 증류주 본류분에 대하여 가스-크로마토그래피 분석을 하였다. 가스-크로마토그래피 분석은 HP-6890(Agilent Technologies, 미국) 및 불꽃이온 검출기(FID:Flame Ionization Detector, Agilent Technologies, 미국)를 사용하여 수행하였다. 컬럼은 HP-FFAP(필름 두께 0.5㎛, 길이 50m, 직경 0.32㎛, 19091F-115; Agilent Technologies, 미국)를 사용하였고, 점화가스로는 수소와 공기를 사용하였으며, 운반가스로는 헬륨을 사용하였다. 주입구의 온도는 250℃였고, 검출기의 온도는 280℃였으며, 주입 부피를 1㎕로 하였다.
주요 휴젤유 성분에 대해서는 시료의 가스-크로마토그래피의 직접주입법 (direct injection)을 사용하여 n-프로판올(n-propanol), 이소부탄올(i-butanol), 노말부탄올(n-butanol) 및 이소아밀알코올(i-amylalcohol)의 4가지 성분을 분석하였다.
고급지방산을 포함한 주요 고비점 성분 분석을 위해, 15㎖ 용량의 마개를 구비한 시험관에 염화나트륨(알드리치, 미국) 포화용액 0.5㎖를 넣고, 디클로로메탄(dichloromethane; 알드리치, 미국) 2.5㎖를 첨가하였다. 여기에 증류수 2.5㎖를 첨가하고, 시료 5㎖를 첨가하였다. 다음 시험관을 2 내지 3분 동안 강하게 교반하고, 20분 동안 놓아 둔 후, 5000rpm으로 10분간 원심분리를 하였다. 하층인 디클로로메탄을 파스퇴르 피펫으로 취하여 바이얼(vial)에 옮긴 후 소량의 무수 황산나트륨(알드리치, 미국)을 넣어 탈수하여 시료를 전처리하였다. 상기 전처리된 시료를 가스-크로마토그래피의 추출법을 통해 분석하여, 관능상 나쁜영향의 주요 고비점 성분으로서 에틸락테이트(ethyl lactate)와 퍼푸랄(furfural), 고급지방산으로서 이소발레르산(i-valeric acid)등의 3종을 분석하였다.
또한, 황화합물은 디메틸설파이드(DMS:Dimethyl sulphide), 디메틸트리설파이드(DMTS:Dimethyl trisulphide) 및 황화수소(Hydrogen Sulphide)의 3종류를 진공병을 사용하여 채취 후 저온농축하여 가스-크로마토그래피 불꽃 광도 검출기(FPD: Flame Photometric Detector)로 분석하였다.
상기 방법으로 얻은 각 성분들의 함량을 하기 표 1에 나타내었다. 표 1에 나타난 바와 같이, 실시예의 증류주에 함유되어 있는 휴젤유, 고비점 성분 및 황화합물의 함량이 각각 비교예의 증류주에 함유되어 있는 함량보다 훨씬 적었다.
구분 관능묘사 실시예(mg/L) 비교예(mg/L)
휴젤유 n-프로판올 숨막힐 듯한 알코올 162.67 216.89
이소부탄올 자극적인 발효 냄새 238.67 305.99
n-부탄올 느끼한 버터냄새 5.74 7.45
이소아밀알코올 자극적인 쏘는 냄새 573.23 734.91
고비점 에틸락테이트 자극적인 약 냄새 3.24 5.23
이소발레르산 땀 냄새 1.73 2.89
퍼푸랄 태운 쿠키 냄새 1.60 3.27
황화물 디메틸설파이드 야채 유황 냄새 0.23 0.75
디메틸트리설파이드 썩은 야채 및 마늘향 1.18 3.31
황화수소 부패한 계란향 - 0.22
특히, 주질에 이미(異味) 및 이취(異臭)로 작용하고 극히 소량으로도 광화학반응을 일으켜 관능상 큰 영향을 주는 디메틸설파이드(dimethylsulphide) 및 디메틸트리설파이드(dimethyltrisulphide)는 60% 이상 감소하였고, 황화수소(hydrogensulphide)는 전혀 검출되지 않았다. 또한, 증류시 형성되는 열화취의 원인물질인 퍼푸랄(furfural)도 51% 감소되었다.
상기 결과로부터, 술덧의 증류시 환류비 조절장치를 이용함으로써 술 증기에 함유되어 있는 불순물질을 제거하고, 이로 인해 제조되는 증류주의 주질이 깨끗하고 은은하게 더욱 개선되는 효과가 있음을 알 수 있었다.
<실험예 2>
증류주의 관능검사
상기 실시예 및 비교예에서 제조된 본류액 증류주의 관능검사를 위해, 상기 실시예 및 비교예에서 제조된 본류액 증류주의 알코올 농도를 증류수를 사용하여 25 부피%로 조정하였다. 관능검사는 훈련된 검사 요원 15명에 의하여 수행되었다.
먼저 전체적인 선호도를 조사하기 위해 실시예 및 비교예에서 제조된 본류액 증류주에 대해 2점 기호 검사법을 수행하였다. 표 2 중 전체적인 선호도 항목에 나타낸 수치는 각 시료를 선호하는 관능요원들의 수를 의미한다.
다음 각 시료의 향에 대한 관능 정도를 깨끗함, 은은함, 부드러움, 알콜취, 원료취, 열화취, 잡향(미) 및 바람직한 정도의 8개 항목으로 나누어 각각에 대하여 9점 척도로서 실시하였다. 표 2 중 깨끗함 내지 바람직한 정도의 8개 항목에 나타낸 수치는 9.0 만점에 대한 관능검사요원 15명의 평균점수이다. 점수가 높을수록 그 항목에 대한 특징이 강한 것이다.
관능검사 결과를 표 2에 나타내었다. 표 2에 나타난 바와 같이 실시예의 증류주가 비교예의 증류주에 비하여 전체적인 선호도가 우수하고, 9점 척도로 실시한 증류주 향의 평가에서도 깨끗함, 은은함, 부드러움, 바람직한 정도의 평균점수는 높고, 알코올취, 원료취, 열화취 및 잡향의 평가에서는 평균점수가 낮게 평가되었다.
구 분 실시예 비교예
전체적인 선호도(명) 12 3
Clean함 7.4 4.9
Light함 7.5 5.1
부드러움 7.2 5.8
알코올취 4.5 5.2
원료취 4.3 4.5
열화취 4.2 6.5
잡향 4.5 6.5
바람직한 정도 7.0 5.0
상기 결과로부터, 술덧의 증류시 환류비 조절장치를 이용하면 제조되는 증류주의 관능성이 향상됨을 알 수 있었다.
이상 살펴본 바와 같이, 본 발명의 환류비 조절장치를 이용한 증류주의 제조방법은 증류주의 주질이 깨끗하고 은은하게 더욱 개선되고, 관능성이 향상되는 효과를 갖는다. 따라서 본 발명의 증류주의 제조방법은 고품질의 증류주의 제조를 위하여 사용될 수 있다.

Claims (3)

  1. 증류주의 제조방법에 있어서, 증류기의 증류관을 냉각시키면서 증류하는 것을 특징으로 하는 증류주의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 냉각은 증류기의 증류관의 목(neck)부분에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 증류주의 제조방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 냉각은 환류비 조절장치에 의해 수행되는 것을 특징으로 하는 증류주의 제조방법.
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