KR20040078064A - Multielectrode gas-shield arc welding method - Google Patents

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KR20040078064A
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가와사키히로유키
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가부시키가이샤 고베 세이코쇼
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Abstract

PURPOSE: A multi-electrode gas shield arc welding method is provided to improve welding efficiency even for disturbance factors like an excessive gap of a fillet welding part, an excessively thick coating film of a shop primer, and current-voltage change in a shop at a high-speed welding over 200cm/minute. CONSTITUTION: A wire containing a flux for a gas shield arc welding is used as a preceding electrode(3) and a following electrode(5). A filler wire(4) is inserted into molten metal(8) between the preceding and following electrodes. Negative electric currents flow through the preceding and following electrodes. Positive electric currents flow through the filler wire. Distance between poles of the preceding and following electrodes is set within 15¯50mm. The filler wire is the flux containing wire. A third electrode is disposed in the rear side of the following electrode. The distance between the poles of the following electrode and the third electrode is over 100mm.

Description

다전극 가스 실드 아크 용접 방법{MULTIELECTRODE GAS-SHIELD ARC WELDING METHOD}MULTIELECTRODE GAS-SHIELD ARC WELDING METHOD}

본 발명은 용제 함유 와이어를 사용하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법에 관한 것으로, 특히 다전극 1풀(pool) 용접 시공(2 전극으로 하나의 용접지를 형성하는 가스 실드 아크 용접법)에 있어서, 자기 쏠림의 발생에 의해 스패터가 다발하여 비드 형상이 악화되는 것을 방지할 수 있는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a multi-electrode gas shielded arc welding method using a solvent-containing wire, particularly in a multi-electrode one pool welding construction (gas shielded arc welding method of forming one welding paper with two electrodes). The present invention relates to a multi-electrode gas shielded arc welding method capable of preventing the occurrence of sputters and deterioration of the bead shape due to the occurrence of.

종래, 조선 또는 교량의 수평 필릿(fillet) 용접의 고능률화를 도모하기 위해서, 다전극 가스 실드 아크 용접 방법이 검토되어 왔다. 다전극 가스 실드 아크 용접 방법의 1풀 용접 시공에서는 다음과 같은 기술이 제안되었다.Conventionally, the multi-electrode gas shielded arc welding method has been studied in order to achieve high efficiency of horizontal fillet welding of shipbuilding or bridges. In the one-pull welding construction of the multi-electrode gas shield arc welding method, the following technique has been proposed.

일본 특허 공개 제 1994-234075호 공보에는 알칼리 금속 산화물의 1종 이상, 알칼리 금속 산화물을 제외한 산화물, Mg, Si 및 Mn을 함유하는 소정 조성의 용제 함유 와이어를 선행 전극 및 후행 전극으로서 사용하고, 양전극간을 15 내지 50mm로 하여 가스 실드 아크 용접을 실시하는 방법이 개시되어 있다. 이 종래 방법에 의해, 1m/분 이상의 고속 용접에 있어서, 작업성이 양호하고 또한 내기공성이 우수한 가스 실드 아크 수평 필릿 용접 방법이 된다고 되어 있다.Japanese Unexamined Patent Publication No. 1994-234075 discloses a positive electrode using a solvent-containing wire having a predetermined composition containing at least one alkali metal oxide, oxides other than alkali metal oxides, Mg, Si, and Mn, as a preceding electrode and a trailing electrode. A method of performing gas shielded arc welding with a liver of 15 to 50 mm is disclosed. This conventional method is said to be a gas shielded arc horizontal fillet welding method having good workability and excellent porosity in high speed welding of 1 m / min or more.

또한, 일본 특허 공개 제 1994-312267호 공보에는 선행 전극과 후행 전극의 양쪽, 또는 한편에 용착 금속의 확산성 수소량이 15.0 내지 40.0밀리리터/100g인 루틸계 용제 함유 와이어를 사용하여 양전극의 극간 거리를 20 내지 50mm으로 하고, 실질적으로 1풀을 형성하여 수평 필릿 용접을 실시하는 방법이 개시되어 있다. 이 방법에 의해, 조선, 교량 등의 분야에서 많이 사용되고 있는 프라이머 도장 강판의 수평 필릿 용접에 있어서, 특히 고능률로 내피트성이 우수한 고속 수평 필릿 가스 실드 아크 용접이 수득된다고 되어 있다.Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1994-312267 discloses an interpolar distance of a positive electrode using a rutile solvent-containing wire having a diffusive hydrogen content of a deposited metal of 15.0 to 40.0 milliliters / 100g on both the preceding electrode and the following electrode, or on the other hand. It is disclosed that a horizontal fillet welding is performed by forming a thickness of 20 to 50 mm and forming substantially one glue. By this method, in the horizontal fillet welding of the primer-coated steel sheet which is widely used in the field of shipbuilding, bridges, etc., it is supposed that the high speed horizontal fillet gas shielded arc welding which is especially excellent in fitting resistance at high efficiency is obtained.

또한, 일본 특허 공개 제 1995-256455호 공보에는 직경이 1.2 내지 2.0mm인용접 와이어를 사용하여, 제 1 전극과 제 2 전극간의 간격을 15 내지 40mm, 제 2 전극과 제 3 전극간의 간격을 70mm 이상으로 하고, 각 전극에 750A 이하의 용접 전류를 공급하고, 제 1 및 제 2 전극으로부터 제 1 용융지를 형성하고, 제 3 전극에 의해 제 2 용융지를 형성하고, 2m/분 이상의 용접 속도로 용접을 실시하는 방법이 개시되어 있다. 이 방법에 의해, 특수한 대용량 용접기를 필요로 하지 않고, 비드 외관·형상 및 아크 안정성 등의 용접 작업성이 우수하고, 또한, 피트, 블로우 홀 및 융합 불량 등의 용접 결함이 발생하지 않는 가스 실드 아크 용접 방법이 제공된다고 되어 있다.Further, Japanese Unexamined Patent Publication No. 1995-256455 uses a welding wire having a diameter of 1.2 to 2.0 mm to provide a spacing between the first and second electrodes of 15 to 40 mm and a spacing between the second and third electrodes of 70 mm. As described above, a welding current of 750 A or less is supplied to each electrode, a first molten paper is formed from the first and second electrodes, a second molten paper is formed by the third electrode, and welding is performed at a welding speed of 2 m / min or more. A method of carrying out is disclosed. By this method, a gas shielded arc which does not require a special large-capacity welding machine, has excellent welding workability such as bead appearance, shape, and arc stability, and does not generate welding defects such as pits, blow holes, and poor fusion. It is supposed that a welding method is provided.

일본 특허 공개 제 1997-277042호 공보에는 용제 코어드(cored) 와이어를 사용하여 2전극으로 실시하는 수평 필릿 용접 방법에 있어서, 후행 전극의 용접 전류를 선행 전극의 0.8 내지 0.9배의 범위가 되도록 하는 동시에, 양전극간 거리를, 10 내지 100mm의 범위 내가 되도록 하고, 또한 선행 전극의 후퇴각 및 후행 전극의 전진각이 각기 5 내지 10°의 범위 내가 되도록 필릿 용접하는 방법이 개시되어 있다. 이 방법에 의해, 탕흐름이 없는 안정된 탕 고임이 형성되어, 결함이 없는 비드가 얻어져 용접 속도를 고속화한 경우에도 양호한 비드가 수득된다고 되어 있다.Japanese Laid-Open Patent Publication No. 1997-277042 discloses a horizontal fillet welding method using a solvent cored wire with two electrodes, wherein the welding current of the trailing electrode is in the range of 0.8 to 0.9 times that of the preceding electrode. At the same time, a method of fillet welding is disclosed in which the distance between the positive electrodes is in the range of 10 to 100 mm, and the retreat angle of the preceding electrode and the advance angle of the trailing electrode are respectively in the range of 5 to 10 degrees. By this method, stable hot pools without hot flow are formed, and beads without defects are obtained, and good beads are obtained even when the welding speed is increased.

또한, 일본 특허 공개 제 1998-216943호 공보에는 적어도 후행 전극을 루틸계 용제 함유 와이어로 하는 용제 함유 와이어를 사용하여 실시하는 2전극 1풀 방식의 수평 필릿 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서, 선행 전극의 와이어 돌출 길이가 후행 전극의 돌출 길이에 대해, 하기 수학식 1을 만족하도록 시공하는 방법이 개시되어 있다. 이 본 발명에 의해, 용접 구조물의 변형을 저감하기 위해서 소각장화(小脚長化)한 경우에도, 용접 결함이 없이 양호한 비드 형상이 수득되는 소각장 고속 수평 필릿 가스 실드 아크 용접 방법이 수득된다.Further, Japanese Patent Laid-Open No. 1998-216943 discloses a two-electrode single-pull horizontal fillet gas shielded arc welding method using a solvent-containing wire having at least a trailing electrode as a rutile-based solvent-containing wire. Disclosed is a method in which the wire protrusion length satisfies the following formula 1 with respect to the protrusion length of the trailing electrode. According to the present invention, an incineration field high-speed horizontal fillet gas shielded arc welding method is obtained in which a good bead shape is obtained without welding defects even when incineration is performed in order to reduce deformation of the weld structure.

일본 특허 공개 제 2000-52033호 공보에는 3전극 이상의 다전극 아크 용접에 있어서, 최후부의 전극(3) 이외의 전극(1, 2)을 다른 극성의 직류 전극의 조합으로 사용하는 방법이 개시되어 있다. 그리고 이 방법에 의해, 최후부의 전극의 아크에 영향을 주는 귀환 전류치를 작게 하여 아크의 안정성이 좋고, 또한 비드 형상이 양호한 다층 용접을 가능하게 하는 다전극 아크 용접 방법이 수득된다고 하고 있다.Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2000-52033 discloses a method of using electrodes 1 and 2 other than the last electrode 3 in combination of DC electrodes of different polarities in multi-electrode arc welding of three or more electrodes. . This method is said to provide a multi-electrode arc welding method in which the return current value affecting the arc of the electrode at the rear end is made small so that the arc stability is good and the bead shape can be multilayered.

또한, 일본 특허 공개 제 2001-225168호 공보에는 2개의 와이어를 사용하는 소모 전극 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서, 선행 와이어 및 후행 와이어에 펄스 전류를 통전하여 선행 와이어 및 후행 와이어의 아크 길이를 펄스 주파수의 변화에 의해 용접 전류의 평균치를 증감시킴으로써 제어하는 용접 구조물에 있어서의 소모 전극 가스 실드 아크 용접 방법이 개시되어 있다. 이 방법은 특히 2전극 소모 전극 가스 실드 아크 용접 방법에 관한 것이다.Further, Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2001-225168 discloses a method for welding a depleted electrode gas shielded arc using two wires, in which a pulse current is applied to the preceding wire and the trailing wire, and the arc lengths of the preceding wire and the trailing wire are pulsed. A consumption electrode gas shielded arc welding method in a welded structure that is controlled by increasing or decreasing the average value of the welding current by the change of. This method relates in particular to a two electrode consuming electrode gas shielded arc welding method.

그러나 상기의 기술에서는 실제 구조물인 경우, 각종 외란 요인(① 필릿 용접부의 과대 갭, ② 숍 프라이머의 과대 도포막 두께, ③ 공장 내에서의 전류 전압 변동 등)에 의해, 이들 시공의 포인트인 탕 고임(10)(도 2 참조)의 균일성 및 안정성이 없어지고, 그 결과 아크불안정이 생겨 스패터 다발, 비드 형상, 외관 및 정렬의 악화, 언더컷의 다발 등에 의해, 불완전한 곳에 대한 수선 용접이 증대하고 있다. 특히, 용접 속도 150 내지 200cm/분 전후에서 이 경향이 현저해지기 때문에, 용접 속도가 높아도, 불완전한 곳에 대한 수선 비율이 증대하여 결과적으로는 용접공 수가 대폭 증가된다는 문제점이 생기고 있다.However, in the above technique, in the case of the actual structure, the hot pool which is the point of these constructions due to various disturbance factors (1) excessive gap of the fillet weld, 2) excessive coating film thickness of the shop primer, 3) current voltage variation in the factory, etc. The uniformity and stability of (10) (see FIG. 2) are lost, resulting in arc instability, resulting in increased repair welds to incomplete areas due to spatter bundles, bead shapes, deterioration of appearance and alignment, and bundles of undercuts. have. In particular, since this tendency becomes remarkable at around 150 to 200 cm / min of welding speed, even if the welding speed is high, there is a problem that the repair ratio for an incomplete place increases, and consequently, the number of welders is greatly increased.

본 발명은 상기 문제점에 비추어 이루어진 것으로, 용접 속도가 200cm/분 이상인 고속 용접에 있어서 상술한 외란 요인(① 필릿 용접부의 과대 갭, ② 숍프라이머의 과대 도포막 두께, ③ 공장 내에서의 전류 전압 변동 등)이 생겨도, 용접 작업성이 매우 안정적이고, 불완전한 부분을 수선할 필요가 없는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been made in view of the above problems, and the above-mentioned disturbance factors (1) excessive gaps in fillet welds, (2) excess paint film thickness of shop primer, (3) current voltage fluctuations in the factory in high speed welding with a welding speed of 200 cm / min or more. Etc.), it is an object of the present invention to provide a multi-electrode gas shielded arc welding method in which welding workability is very stable and there is no need to repair incomplete parts.

본 발명에 따른 다전극 가스 실드 아크 용접 방법은 가스 실드 아크 용접용 용제 함유 와이어를 선행 전극 및 후행 전극으로서 사용하고, 필러 와이어를 상기 선행 전극과 후행 전극 사이의 용융 금속 중에 삽입하고, 상기 선행 전극 및 후행 전극에 음극성 전류를 흐르게 하고 상기 필러 와이어에 양극성 전류를 흐르게 하면서 용접하는 것을 특징으로 한다. 여기서 선행 전극 및 후행 전극에 음극성 전류를 흐르게 한다는 것은 선행 전극 및 후행 전극을 용융 금속에 대하여 양극성으로 하는 것을 의미하고, 필러 와이어에 양극성 전류를 흐르게 한다는 것은 필러 와이어를 용융 금속에 대하여 음극성으로 하는 것을 의미한다.The multi-electrode gas shielded arc welding method according to the present invention uses a solvent-containing wire for gas shielded arc welding as a leading electrode and a trailing electrode, inserts a filler wire into the molten metal between the preceding electrode and the trailing electrode, and the preceding electrode. And welding while flowing a cathode current through the trailing electrode and a cathode current flowing through the filler wire. Here, flowing a negative current through the preceding and trailing electrodes means making the preceding and trailing electrodes bipolar with respect to the molten metal, while flowing a positive current through the filler wire makes the filler wire negative with respect to the molten metal. I mean.

상기 다전극 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서, 상기 선행 전극과 후행 전극간의 극간 거리를 15 내지 50mm로 설정하여 용접하는 것이 바람직하다. 이 다전극 가스 실드 아크 용접 방법에 있어서, 예컨대, 상기 필러 와이어를 용제(flux) 함유 와이어로 할 수 있다. 또한, 상기 후행 전극의 후방에 제 3 전극을 상기 후행 전극과 상기 제 3 전극간의 극간 거리가 100mm 이상이 되도록 설치하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 선행 전극에 흘리는 전류가 250A 이상, 상기 후행 전극에 흘리는 전류가 200A 이상, 또한 상기 필러 와이어에 흘리는 전류가 100A 이상인 것이 바람직하다.In the multi-electrode gas shielded arc welding method, it is preferable to set the distance between the leading electrode and the trailing electrode between 15 and 50 mm to weld. In this multi-electrode gas shielded arc welding method, the filler wire can be, for example, a flux-containing wire. In addition, it is preferable to provide a third electrode behind the trailing electrode such that the distance between the trailing electrode and the third electrode is 100 mm or more. The current flowing through the preceding electrode is preferably 250 A or more, the current flowing through the following electrode is 200 A or more, and the current flowing through the filler wire is 100 A or more.

본 발명자들은 상기 목적을 달성하기 위해 예의 연구를 거듭한 결과, 종래부터 지적되고 있는 선행 전극과 후행 전극 사이에서 형성되는 이른바 탕 고임을 안정화시키면 아크가 안정된다는 지견에 더하여, 추가로 스패터의 억제, 비드 형상, 외관 및 정렬의 안정화 및 언더컷을 억제할 수 있다는 것을 발견한 것이다. 그래서 종래에는 탕 고임의 안정화에 대해 전극의 전진 후퇴 각도, 극간 거리, 전극의 목적 위치, 모재 어스가 취하는 위치, 와이어 돌출 길이 등을 조정하고 있었던 것에 비해, 본 발명에서는 완전히 신규의 착상을 기초로, 탕 고임에 필러 와이어를 삽입하고, 그 필러 와이어에 양극성 전류를 흘리면서 용접하는 것이다.As a result of intensive studies to achieve the above object, the present inventors have further suppressed spatter in addition to the finding that stabilizing a so-called hot pool formed between the preceding electrode and the following electrode, which has been pointed out in the related art, stabilizes the arc. It has been found that stabilization and undercut of the bead shape, appearance and alignment can be suppressed. Therefore, in the present invention, the forward retreat angle of the electrode, the distance between the poles, the target position of the electrode, the position of the base material, the length of the wire protrusion, and the like have been adjusted for stabilization of the pool. The filler wire is inserted into the pool and welded while flowing a bipolar current through the filler wire.

도 1은 본 발명의 실시 형태에 따른 다전극 가스 실드 아크 용접 방법을 나타내는 평면도이다.1 is a plan view showing a multi-electrode gas shield arc welding method according to an embodiment of the present invention.

도 2는 도 1의 용융 금속부를 나타내는 확대 종단면도이다.FIG. 2 is an enlarged longitudinal sectional view showing the molten metal part of FIG. 1. FIG.

도 3은 언더컷을 나타내는 도면이다.3 shows an undercut.

도 4는 본 발명의 실시 형태에 따른 다전극 가스 실드 아크 용접 방법을 나타내는 평면 회로도이다.4 is a planar circuit diagram showing a multi-electrode gas shield arc welding method according to an embodiment of the present invention.

도 5는 각 선행 전극의 어긋남의 거리를 나타내는 시프트 간격을 나타내는 평면도이다.5 is a plan view showing a shift interval indicating a distance of deviation of each preceding electrode.

이하, 본 발명의 실시 형태에 관해서, 첨부된 도면을 참조하여 구체적으로 설명한다. 도 1은 본 발명의 실시 형태에 따른 다전극 가스 실드 아크 용접 방법을 나타내는 평면도, 도 2는 그 용융 금속부를 나타내는 확대 종단면도이다. 도 1 및 도 2에 나타낸 용접 양태는 수평 필릿 용접에 관한 것이지만, 본 발명은 이러한양태에 한정되지 않는 것은 당연하다. 피용접재로서의 하판(1)이 수평으로 설치되고, 입판(2)이 이 하판(1)상에 수직으로 배치되어 있다. 이 입판(2)과 하판(1)과의 사이의 구석부를 선행 전극(3), 후행 전극(4) 및 제 3 전극(6)에 의해 필릿 용접한다. 이 경우에, 선행 전극(3)과 후행 전극(5)과의 사이의 용융 금속(8)에, 필러 와이어(4)이 삽입되어 있다. 본 실시 형태에 있어서는 선행 전극(3)과 후행 전극(5)과의 사이의 극간 거리가 15 내지 50mm이고, 후행 전극(5)과 제 3 전극(6)과의 사이의 극간 거리가 100mm 이상이다. 또한, 필러 와이어(4)은 필러 와이어(4)이 용융 금속(8)에 대하여 음극성이 되도록 한 뒤에 급전되고(양극성 전류), 이 급전 전류는 100A 이상이다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, embodiment of this invention is described concretely with reference to attached drawing. 1 is a plan view showing a multi-electrode gas shield arc welding method according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is an enlarged longitudinal cross-sectional view showing a molten metal part thereof. Although the welding aspect shown in FIGS. 1 and 2 relates to horizontal fillet welding, it is obvious that the present invention is not limited to this aspect. The lower plate 1 as the welded material is provided horizontally, and the standing plate 2 is vertically disposed on the lower plate 1. The corner part between this standing board 2 and the lower board 1 is fillet-welded by the preceding electrode 3, the following electrode 4, and the 3rd electrode 6. As shown in FIG. In this case, the filler wire 4 is inserted in the molten metal 8 between the preceding electrode 3 and the following electrode 5. In this embodiment, the gap distance between the preceding electrode 3 and the trailing electrode 5 is 15 to 50 mm, and the gap distance between the trailing electrode 5 and the third electrode 6 is 100 mm or more. . In addition, the filler wire 4 is fed after making the filler wire 4 become negative with respect to the molten metal 8 (positive current), and this feeding current is 100 A or more.

이 수평 필릿 용접에 있어서, 선행 전극(3) 및 후행 전극(5)에 의해 용융 금속(8)이 형성되고, 이 용융 금속(8)이 응고되어 용접 금속(7)이 형성된다. 용융 슬래그(9)는 용접 금속(7)상에 부상한다. 또, 부호10은 탕 고임을 나타낸다.In this horizontal fillet welding, the molten metal 8 is formed by the preceding electrode 3 and the trailing electrode 5, and the molten metal 8 solidifies to form the weld metal 7. The molten slag 9 floats on the weld metal 7. Reference numeral 10 denotes a pool.

다음으로 상술한 수치 한정의 이유에 관해서 설명한다.Next, the reason for numerical limitation mentioned above is demonstrated.

선행 전극과 후행 전극과의 사이의 극간 거리: 15 내지 50mmInter-gap distance between the leading electrode and the trailing electrode: 15 to 50 mm

본 발명에 있어서는 선행 전극과 후행 전극의 극간이 15 내지 50mm인 것이 필수적이다. 여기서, 극간 거리란 각 전극에 있어서의 와이어 선단간의 거리이다. DC 전원을 사용하여 용접을 실시하는 경우, 자기 쏠림 및 하나의 용융지 형성의 점에서 선행 전극 및 후행 전극의 극간 거리가 문제가 된다. 이 극간 거리가 15mm보다도 작으면 선행 전극, 후행 전극 모두 아크가 안정적이지 않고, 비드 외관·형상이 불량해지고 또한 스패터의 발생량이 많아진다. 한편, 극간 거리가 50mm보다도크면 2전극으로 하나의 용융지를 형성하는 것이 불가능해져, 내피트성이 불량해진다. 따라서, 선행 전극과 후행 전극의 극간 거리를 15 내지 50mm의 범위로 한다. 또한, 보다 바람직한 범위는 25 내지 35mm이다.In the present invention, it is essential that the gap between the leading electrode and the trailing electrode is 15 to 50 mm. Here, the inter-pole distance is the distance between the tip of the wire in each electrode. When welding is performed using a DC power supply, the distance between the leading electrode and the trailing electrode becomes a problem in terms of self-tension and formation of one melted paper. If the distance between the poles is smaller than 15 mm, the arc is not stable in both the preceding electrode and the trailing electrode, the appearance and shape of the beads are poor, and the amount of spatter is increased. On the other hand, when the inter-pole distance is larger than 50 mm, it is impossible to form one molten paper with two electrodes, resulting in poor fit resistance. Therefore, the distance between the leading electrode and the trailing electrode is in the range of 15 to 50 mm. Moreover, the more preferable range is 25 to 35 mm.

필러 와이어 및 그 극성: 용융지가 양극성, 필러 와이어가 음극성Filler wire and its polarity: molten paper is bipolar, filler wire is negative

본 발명에서는 필러 와이어(4)을 선행 전극(3)과 후행 전극(5) 사이에 형성되는 용융 금속(8)(풀)에 삽입하는 것이 가장 중요한 특징이다. 그 필러 와이어(4)으로서는 솔리드 와이어 또는 용제 함유 와이어를 적용할 수 있다. 솔리드 와이어의 경우에는 종래의 도금된 솔리드 와이어일 수도 있고, 또한 최근 적용 범위가 확대되고 있는 무도금 솔리드 와이어일 수도 있다. 성분은 특별히 규정이 없이 JISZ3312에 규정된 YGW11 내지 YGW24 중에서 적절한 것을 선택할 수 있다.In the present invention, it is the most important feature that the filler wire 4 is inserted into the molten metal 8 (pool) formed between the preceding electrode 3 and the trailing electrode 5. As the filler wire 4, a solid wire or a solvent-containing wire can be applied. In the case of a solid wire, it may be a conventional plated solid wire, or may be a non-plated solid wire which is recently expanding its application range. The component can be appropriately selected from YGW11 to YGW24 specified in JISZ3312 without particular limitation.

용제 함유 와이어의 경우에는 성분의 조정이 가능하고, 선행 전극(3)에 사용하는 와이어의 성분과 후행 전극에 사용하는 와이어의 성분을 바꿀 수도 있다. 즉, 선행, 후행 및 필러의 3개의 와이어가 용융하여 하나의 용융 금속으로 되어 가기 때문에, 그 3개의 와이어의 성분(이 성분은 합금 성분, 탈산제, 및 슬래그 형성제 등으로 이루어진다)의 합계를 생각하면서, 각각의 와이어 성분을 조정할 수도 있다. 선행 전극 및 후행 전극의 조성에 관해서는 후술한다. 또한, 용제 함유 와이어 중에서도 이른바 메탈계라고 불리는 금속분을 주체로 하는 용제를 충전한 와이어가 바람직하다. 필러 와이어는 주로 저항 가열에 의해 용융되기 때문에 슬래그 형성제와 같은 융점이 높은 분체는 녹은 후의 잔여분의 우려가 있고, 메탈계의 경우 거의 금속 분말이므로 용이하게 용융된다.In the case of a solvent containing wire, adjustment of a component is possible and the component of the wire used for the preceding electrode 3, and the component of the wire used for a trailing electrode can also be changed. That is, since the three wires of the preceding, trailing, and filler are melted into one molten metal, the sum of the components of the three wires (this component is composed of an alloy component, a deoxidizer, a slag forming agent, etc.) is considered. Each wire component can also be adjusted. The composition of the preceding electrode and the following electrode will be described later. Moreover, among the solvent containing wires, the wire which filled the solvent which mainly uses what is called metal type as a main body is preferable. Since the filler wire is mainly melted by resistance heating, powder having a high melting point such as a slag forming agent is likely to remain after melting, and in the case of a metal type, it is easily melted because it is almost a metal powder.

필러 와이어가 솔리드 와이어인 경우에는 용제 함유 와이어의 경우에 비해 슬래그 형성제 등을 첨가할 수 없다는 점이 다르지만, 그 이외에는 기본적으로는 동일한 사고 방식으로 그 성분을 조정하면 바람직하다.When the filler wire is a solid wire, the slag forming agent or the like cannot be added as compared with the case of the solvent-containing wire, but otherwise, it is preferable to adjust the components in the same way.

어쨌든 탕 고임의 안정화에는 필러 와이어(4)을 용융지(용융 금속(8))에 삽입하고, 그 극성이 양극성인 전류를 필러 와이어에 공급하는(즉, 필러 와이어(4)을 용융 금속(8)에 대하여 음극성으로 하는) 것이 필수적이다. 여기서는 선행 전극 및 후행 전극에 음극성 전류를 공급하는(즉, 선행 전극 및 후행 전극을 용융 금속에 대하여 양극성으로 하는) 것을 전제로 하고 있다. 그 반대 극성으로 하면 각종 외란 요인(① 필릿 용접부의 과대 갭, ② 숍프라이머의 과대 도포막 두께, ③ 공장 내에서의 전류 전압 변동 등)의 영향을 해소할 수 없다. 극간 거리가 15mm 미만인 경우의 문제점과 마찬가지로, 선행 전극, 후행 전극 모두 아크가 안정되지 않고, 비드 외관·형상이 불량해지고, 스패터의 발생량이 많아지는 등의 문제가 생긴다. 스패터의 다발은 실드 노즐로의 스패터의 부착에 의해 실드 불량이 되어 기공 발생의 원인이 된다. 한편, 필러 와이어에 양극성 전류를 흐르게 하면 각종 외란에도 영향받지 않는 안정적인 탕 고임이 형성된다. 이 메커니즘은 꼭 분명한 것은 아니지만, 아래와 같이 고찰할 수 있다.In any case, the stabilization of the hot pool is performed by inserting the filler wire 4 into the molten paper (molten metal 8) and supplying a current having a polarity of bipolarity to the filler wire (that is, the filler wire 4 is supplied with the molten metal 8). It is essential to make it negative). It is assumed here that a cathode current is supplied to the preceding electrode and the following electrode (that is, the preceding electrode and the trailing electrode are made bipolar with respect to the molten metal). If the polarity is reversed, the effects of various disturbance factors (1) excessive gaps in the fillet welds, 2) excessive film thickness of the shop primer, 3) current voltage fluctuations in the factory, etc. cannot be eliminated. Similarly to the problem in the case where the distance between the poles is less than 15 mm, the arcs are not stabilized in both the preceding electrode and the trailing electrode, the appearance and shape of the beads are poor, and the amount of spatter is increased. The bundle of spatters causes a failure of the shield due to the attachment of the spatters to the shield nozzles, and causes pores. On the other hand, when a bipolar current flows through the filler wire, a stable pool pool which is not affected by various disturbances is formed. This mechanism is not necessarily obvious, but can be considered as follows.

탕 고임을 안정적으로 형성하기 위해, 풀의 점성 및 용접 속도 등의 중요한 요인이 있지만, 2전극의 아크의 발생 방향 및 아크력(플라즈마 기류에 의한 압력)이 적당히 균형을 이루고 있는 것도, 탕 고임의 안정적인 형성에 결여될 수 없다고 생각된다. 자기 쏠림에 의해, 이 아크의 방향성, 힘의 균형이 무너지면, 탕 고임이 불안정해져 건전한 용접를 실시할 수 없게 된다.In order to stably form the pool pool, there are important factors such as the viscosity of the pool and the welding speed, but it is also appropriate that the direction of arc generation and arc force (pressure caused by plasma airflow) of the two electrodes is properly balanced. It is thought that there can be no lack of stable formation. If the balance of the directionality and the force of this arc is broken by magnetic attraction, the pooling pool becomes unstable and a healthy welding cannot be performed.

일반적으로 자기 쏠림이라고 불리고 있는 현상은 그 원인은 크게 나눠 두 가지라고 생각된다. 즉 아크를 통과하여 피용접물을 흐르는 전류가 피용접물의 형상 불균일 및 피용접물의 형상 그 자체가 비대칭 복잡한 경우, 또는 피용접물의 단부를 용접하는 경우에 단부이기 때문에 피용접물의 1방향으로 전류가 흐르기 쉬운 경우, 피용접물의 어스 위치가 부적당한 경우 등의 이유에 의해, 피용접물에 흐르는 전류 전체에 의해 생기는 자계가 불균일해지는 경우이다. 구조물의 형상 및 어드선을 취하는 방법에 따라, 아크 발생점 근방의 자계의 기울기의 영향에 의해 아크가 편향하는 것이 첫 번째 자기 쏠림 현상이다. 이 경우는 다전극 시공법의 복수의 아크 전체가 영향을 받아, 어느 한 방향으로 편향하는 등의 문제가 생긴다. 그 대책으로는 어스 위치를 복수 마련하는 것 등이 종래에 제안되었다. 본 발명자들은 이것에는 피용접물에 흐르는 전체 전류를 낮추는 것이 용융지 근방의 자계의 기울기를 저감할 수 있다고 생각했다. 그 구체적 방책으로서 용융지에 필러를 삽입하고, 반대 방향으로 전류를 흘림으로써 피용접물에 흐르는 전체 전류치를 내리는 것이 적절하다고 고찰했다. 반대 극성전류를 공급하는 2전극에 사이에 양극성 전류를 공급하는 필러를 삽입함으로써 풀 근방의 구조물에 흐르는 직류 전류가 2전극의 전류의 합으로부터 필러 와이어의 전류를 뺀 값이 되어 자계의 기울기가 작아지기 때문에, 자기 쏠림이 일어나기 어려워진 것으로 생각된다.Generally, the phenomenon called self-tension is divided into two causes. That is, since the current flowing through the arc through the arc is an uneven shape of the weld and the shape of the weld itself is an asymmetric complex, or when welding the end of the weld, the current flows in one direction of the weld. It is a case where the magnetic field produced | generated by the whole electric current which flows through a to-be-welded object becomes uneven for a reason, such as the case where the earth position of a to-be-welded object is inadequate. Depending on the shape of the structure and the method of taking the lead, the first magnetic deflection is the deflection of the arc under the influence of the slope of the magnetic field near the arc generating point. In this case, the entirety of the plurality of arcs of the multi-electrode construction method is affected, causing problems such as deflection in one direction. As a countermeasure, a plurality of earth positions and the like have been proposed in the past. The present inventors thought that lowering the total current flowing through the welded object can reduce the inclination of the magnetic field near the molten pool. As a concrete measure, it was considered that it is appropriate to lower the total current value flowing through the welded object by inserting a filler into the molten paper and flowing a current in the opposite direction. By inserting a bipolar current filler between the two electrodes supplying the opposite polarity current, the direct current flowing through the structure near the pool becomes the value obtained by subtracting the current of the filler wire from the sum of the currents of the two electrodes, resulting in a small magnetic field gradient. Because of the loss, it is thought that the self-tension is difficult to occur.

도 4를 사용하여 상기 설명을 보충한다. i1는 선행 전극에 흐르는 용접 전류를 나타내고, i2는 후행 전극에 흐르는 용접 전류를 나타내고, i3은 필러 와이어에 흐르는 전류를 나타낸다. 필러 와이어를 삽입하지 않는 경우에는 피용접물에 흐르는 전체 전류는 i1+ i2이다. 그러나 필러 와이어를 삽입하여 반대 방향으로 i3을 흐르게 함으로써 피용접물에 흐르는 전체 전류는 i1+ i2- i3이 되어 i3의 전류분이 저하된다. 그 때문에 전체 전류에 의해 생기는 자계도 저하되어, 피용접물에 흐르는 전류 전체에 의한 자기 쏠림은 경감된다.4 is used to supplement the above description. i1 represents a welding current flowing through the preceding electrode, i2 represents a welding current flowing through the trailing electrode, and i3 represents a current flowing through the filler wire. When no filler wire is inserted, the total current flowing through the welded object is i1 + i2. However, by inserting the filler wire to flow i3 in the opposite direction, the total current flowing through the welded object becomes i1 + i2- i3 and the current content of i3 is lowered. As a result, the magnetic field generated by the total current is also reduced, and the magnetic tendency of the entire current flowing through the object to be welded is reduced.

또 하나의 자기 쏠림의 원인으로서는 2전극 1풀을 구성하는 선행 전극과 후행 전극에 의한 2개의 아크 상호간의 간섭이다. 종래, 탕 고임은 선행 전극과 후행 전극에 의해 협지된 용융 금속 및 선행 전극과 후행 전극의 아크력에 의해 억제되어 안정되는 것으로 생각되고, 2개의 아크는 서로 마주 당기는 방향(탕 고임을 서로 미는 방향)으로 조정하는 것이 필요하다고 생각되어 왔지만, 본 발명에서는 역으로 필러에는 역방향 전류를 흘림으로써 각각의 아크에는 필러로부터 반발하는 방향으로 전자력을 가하면 탕 고임이 매우 안정된다는 것을 발견했다. 그 이유는 꼭 명확한 것은 아니지만, 다음과 같이 추정할 수 있다. 원래 2전극(선행 전극과 후행 전극)으로 동일 방향의 전류를 흘리면 각각의 전극의 자계의 영향으로 서로 마주 당기는 방향으로 힘이 작용하고, 이 상태로 탕 고임을 만들면서 균형을 잘 이루고 있지만, 예컨대 자기 쏠림 등을 계기로 탕 고임을 넘어서 상호간의 아크가 마주 당기는 상황, 또는 갭이 크고 풀이 내려가 탕 고임이 없어지면, 아크가 직접 마주 끌어당기는 상황이 된다. 일단, 이렇게 되면 안정된 탕 고임을 재형성하기 어려워진다고 추측할 수 있다. 2전극 사이에 존재하는 적당한 탕 고임이 아크의 간섭을 완화하는 역할을 하고 있다고 생각된다. 2전극 사이에 반대 방향으로 전류를흐르게 하는 필러 와이어가 있으면, 이 2전극의 전류에 의한 기운 자계를 어느 정도 상쇄하게 되기 때문에, 2전극이 마주 당기는 힘이 약해져 아크의 간섭이 저감되게 된다. 따라서, 본 발명에서는 필러 와이어에는 용접 전류와는 반대 방향으로 전류를 흘리는 것이 큰 포인트가 된다.Another cause of magnetic attraction is interference between two arcs by the leading electrode and the trailing electrode constituting the two electrode one pool. Conventionally, it is considered that the tang pool is stabilized by being suppressed by the molten metal held by the preceding electrode and the trailing electrode and the arc force of the preceding electrode and the trailing electrode, and the two arcs are attracted to each other (the direction of pushing the pool pools together). Although it has been considered that it is necessary to adjust in the present invention, in the present invention, it has been found that when the electromagnetic force is applied to each arc in the direction of repulsion from the filler by flowing a reverse current through the filler, the pool pool is very stable. The reason is not necessarily clear, but it can be estimated as follows. When the current flows in the same direction to the two electrodes (leading electrode and trailing electrode), the force acts in the direction of pulling each other under the influence of the magnetic field of each electrode, and in this state is well balanced while making a hot pool. Arcs are attracted to each other when the arcs cross each other due to self-tension, or when the gap is large and the pool is lowered and there are no catches. It can be speculated that once this is done, it is difficult to reform the stable pool. It is thought that a proper tap pool existing between the two electrodes serves to mitigate the interference of the arc. If there is a filler wire that causes a current to flow in the opposite direction between the two electrodes, the magnetic field caused by the current of the two electrodes is canceled to some extent, so that the force applied by the two electrodes is weakened to reduce the interference of the arc. Therefore, in this invention, it is a big point to flow a current through a filler wire in the direction opposite to a welding current.

또한, 필러 와이어의 삽입은 2전극 1풀인 본 시공법에서의 탕 고임을 안정화시키는 별도의 효과도 가져온다. 즉, 필러에 의한 용착 금속의 증가는 아크보다도 저온도의 용융 금속을 공급하고, 이 용융 금속을 탕 고임 부분에 제공하는 것은 탕 고임 안정에 매우 효과적이라고 생각된다. 필러 와이어를 삽입함으로써 용착 금속이 증가하고, 탕 고임이 커지고, 또한 탕의 온도가 저하되고 있다고(아크를 발생시키고 있지 않으므로) 생각된다. 탕 고임이 커지는 것은 자기 쏠림을 저감하는 방향이며, 탕의 온도가 저하되는 것도 용융 금속의 유동성을 저하시켜 탕 고임의 흔들림을 억제하는 데 효과가 있다고 추정된다.In addition, the insertion of the filler wire also has a separate effect of stabilizing the pool pool in the present construction method, which is a 2-electrode 1 pool. That is, the increase in the weld metal by the filler is thought to be very effective in supplying molten metal at a lower temperature than the arc, and providing the molten metal to the hot pool portion. By inserting the filler wire, the weld metal increases, the pool pool becomes large, and the temperature of the bath decreases (because no arc is generated). The larger the pool pool is in the direction of reducing the magnetic deflection, and it is presumed that the drop in the temperature of the pool is also effective in reducing the fluidity of the molten metal and suppressing the swing of the pool pool.

제 3 전극과 후행 전극의 전극 거리: 100mm 이상Electrode distance between the third electrode and the trailing electrode: 100 mm or more

본 발명은 3전극에 의한 시공에서도 적용할 수 있다. 3전극의 용접을 실시하는 경우에는 대각장(大脚長) 용접(통상 각장이 8mm 이상)을 목적으로 하고 있고, 제 3 전극과 후행 전극의 극간 거리는 100mm 이상 떼어 놓을 필요가 있고, 100mm 미만에서는 선행 전극(제 1 전극)과 후행 전극(제 2 전극)에 의한 모재(피용접재)로의 투입된 열량의 관련으로 제 3 전극에 의해 더욱 모재로의 입열이 추가되기 때문에 도 3에 도시한 바와 같이 언더컷이 발생하고, 불완전한 부분을 수선 용접할 필요가 있다. 100mm 이상 떼어 두면 제 3 전극의 용접까지 모재 온도가 내려가 언더컷 발생이 적어진다. 또한, 제 3 전극에도 가스 실드 아크 용접용 용제 함유 와이어를 적용한다.The present invention can also be applied to construction by three electrodes. When welding three electrodes, it is aimed for diagonal welding (usually 8 mm or more), and the distance between the third electrode and the trailing electrode needs to be separated by 100 mm or more. Since heat input to the base material is further added by the third electrode in relation to the amount of heat input to the base material (welding material) by the electrode (first electrode) and the trailing electrode (second electrode), the undercut is shown in FIG. 3. This occurs and it is necessary to repair weld the incomplete part. If the thickness is 100 mm or more, the base metal temperature is lowered until the welding of the third electrode, and the undercut is less likely to occur. Moreover, the solvent containing wire for gas shielded arc welding is also applied to a 3rd electrode.

필러 와이어의 전류: 100A 이상Current of filler wire: 100A or more

필러 와이어에 흘리는 전류는 와이어 용융 속도에 영향을 주며, 지나치게 높으면 용융 금속(용융 풀)로부터 불거져 나와 아크가 되기 때문에 저절로 상한은 있지만, 반대로 지나치게 낮은 것은 저항 가열에는 영향이 없다. 통상 하한치는 존재하지 않지만 본 발명에서는 자기 쏠림을 억제하기 위해서는 최저한의 전류치가 있다. 100A 미만에서는 그 효과가 없다. 또한 구체적으로는 선행 전극과 후행 전극의 전류치에 관련이 있지만 통상의 범위이면 100A가 하한치이다. 또한, 필러 와이어의 전원에는 수하(垂下) 특성 또는 정전류 특성이 적합하고, 아크 용접 전원과는 별개의 전원으로서 독립적으로 제어되는 것이 소망된다. 단순히 모재에 흐르는 용접 전류를 필러 와이어로 분류시키는 것은 아니고, 적극적으로 반대 방향 전류를 제어해야 한다.The current flowing through the filler wire affects the wire melting rate, and if it is too high, the upper limit is spontaneously because it is blown out of the molten metal (melt pool) and becomes an arc. Usually, there is no lower limit, but in the present invention, there is a minimum current value in order to suppress the magnetic deflection. It is not effective at less than 100A. In addition, although specifically related to the electric current value of a preceding electrode and a following electrode, if it is a normal range, 100A is a lower limit. In addition, a drooping characteristic or a constant current characteristic is suitable for the power supply of a filler wire, and it is desired to be controlled independently as a power supply separate from an arc welding power supply. Instead of simply classifying the welding current flowing through the base material into the filler wire, it is necessary to actively control the reverse current.

기타 용접 조건은 종래부터 시공되고 있는 2전극 탠덤 용접과 변함이 없다. 필요에 따라 규제하는 것이 바람직한 조건은 이하와 같다.Other welding conditions are not changed from conventional two-electrode tandem welding. The conditions which it is desirable to regulate as needed are as follows.

와이어 입경Wire particle diameter

선행 전극의 와이어의 직경(와이어 직경이라고 한다)은 1.2 내지 4.0mm, 후행 전극의 와이어 직경은 1.2 내지 4.0mm로 하고, 또한, (선행 전극의 와이어 직경)≥(후행 전극의 와이어직경)의 관계로 하는 것이 바람직하다. 와이어 직경은 아크의 안정성, 용융지의 안정성 및 비드 외관에 크게 영향을 미치고, 특히 다전극인 경우에는 선행 전극 및 후행 전극의 와이어 직경의 밸런스도 중요하다.The diameter of the wire of the preceding electrode (referred to as wire diameter) is 1.2 to 4.0 mm, the wire diameter of the trailing electrode is 1.2 to 4.0 mm, and the relationship between (wire diameter of the leading electrode) ≥ (wire diameter of the trailing electrode) It is preferable to set it as. The wire diameter greatly influences the stability of the arc, the stability of the molten pool, and the appearance of the beads, and especially in the case of a multi-electrode, the balance of the wire diameters of the preceding electrode and the following electrode is also important.

즉, 선행 전극의 와이어 직경이 1.2mm보다도 작으면 아크가 안정적이지 않고, 비드 형상이 불량해지고, 4.0mm보다도 크면 선행 전극으로부터의 스패터 발생량이 많아진다. 또한, 후행 전극의 와이어 직경이 1.2mm보다도 작으면 아크의 퍼짐이 없어져, 비드 외관·형상이 나빠진다. 또한 선행 전극보다도 크면 후행 전극에 있어서의 아크 및 용융지가 불안정해져, 후행 전극으로부터의 스패터 발생량이 많아진다. 따라서, 선행 전극 및 후행 전극의 와이어 직경 및 양자의 관계를 상기한 바와 같이 한다.That is, if the wire diameter of the preceding electrode is smaller than 1.2 mm, the arc is not stable, and the bead shape is poor, and if larger than 4.0 mm, the amount of spatter generated from the preceding electrode increases. Moreover, when the wire diameter of a trailing electrode is smaller than 1.2 mm, an arc will not spread and a bead appearance and shape will worsen. In addition, when larger than the preceding electrode, the arc and the molten paper in the trailing electrode become unstable, and the amount of spatter generated from the trailing electrode increases. Therefore, the relationship between the wire diameters of the preceding electrode and the following electrode and both is as described above.

선행 전극, 후행 전극 및 제 3 전극의 조성Composition of Leading Electrode, Trailing Electrode and Third Electrode

선행 전극, 후행 전극 및 제 3 전극으로서, 어느 것이나 용제 함유 와이어를 적용한다. 루틸을 주체로 하는 티타니아계 용제 함유 와이어 또는 이른바 메탈계라 불리는 금속분을 주체로 하는 용제 함유 와이어 중 어떤 것이라도 적용할 수 있다.As the preceding electrode, the following electrode, and the third electrode, any of the solvent-containing wires is applied. Any of a titania-based solvent-containing wire mainly composed of rutile or a so-called metal-based solvent-containing wire mainly applied can be applied.

또한, 선행 전극 및 후행 전극에 사용하는 용제 함유 와이어에 관해서는 특히 통상의 단전극용으로 설계된 것보다 다전극 시공법에 적합한 조성이 바람직하다. 즉, 선행 전극 및 후행 전극의 양쪽의 용제 함유 와이어에 의해 하나의 용융지가 형성되기 때문에, 제 3 전극에 관해서는 용융지는 별개로 형성되어 이러한 배려는 불필요하다. 특히, 조성에 관해서 제한은 없지만, 특히 바람직한 와이어 조성은 티타니아계 용제 함유 와이어의 경우에는 와이어 전체 질량당 산화물(TiO2,SiO2, MgO, Al2O3, FeO, Fe2O3, ZrO2등)은 1.5 내지 5.5 질량%이다. 산화물이 1.5 질량% 미만에서는 비드 표면을 덮는 슬래그가 얼룩져, 비드 외관·형상이 악화된다. 한편, 산화물이 5.5 질량%를 초과하면, 슬래그량이 과잉이 되어, 슬래그의 유동성이 커지기 때문에 비드 종단부의 정렬이 악화된다. 따라서, 산화물은 1.5 내지 5.5 질량%의 범위로 한다. 또한, 산화물의 원료에는 루틸, 이루미나이트, 지르콘사이드, 알루미나, 마그네시아, 규사 등을 들 수 있다.Moreover, regarding the solvent containing wire used for a preceding electrode and a following electrode, the composition suitable for the multielectrode construction method is preferable rather than it designed especially for a normal single electrode. That is, since one melted paper is formed by the solvent-containing wires of both the preceding electrode and the trailing electrode, the melted paper is formed separately with respect to the third electrode, and such care is unnecessary. In particular, although there is no restriction in regard to the composition, particularly preferred wire composition is in the case of titania-based solvent-containing wire oxides (TiO 2 , SiO 2 , MgO, Al 2 O 3 , FeO, Fe 2 O 3 , ZrO 2 per wire mass) Etc.) is 1.5 to 5.5 mass%. If the oxide is less than 1.5% by mass, the slag covering the surface of the beads is smeared, and the appearance and shape of the beads deteriorate. On the other hand, when the oxide exceeds 5.5% by mass, the amount of slag becomes excessive and the flowability of the slag increases, so that the alignment of the bead end portions deteriorates. Therefore, an oxide is in the range of 1.5-5.5 mass%. In addition, rutile, iluminite, zirconside, alumina, magnesia, silica sand, etc. are mentioned as a raw material of an oxide.

알칼리 금속 산화물(K2O, Na2O 및 Li2O 환산)은 다양한 것을 적용할 수 있고, 합계 와이어 전체 질량당 0.01 내지 0.15 질량% 함유하여야 한다. 이들 알칼리 금속 산화물이 0.01 질량% 미만에서는 아크의 안정이 수득되지 않는다. 한편, 알칼리 금속 산화물이 0.15 질량%를 초과하면, 아크의 분출이 너무 강해져 용융지가 안정되지 않는다. 또한, 알칼리 금속 산화물의 원료는 흡습하기 쉽기 때문에, 와이어 전체의 내흡습성이 열화되기 쉽다. 따라서, 알칼리 금속 산화물은 K2O, Na2O 및 Li2O 중 1종 또는 2종 이상을 0.01 내지 0.15 질량%의 범위로 한다. 또, K2O, Na2O, Li2O의 원료로서는 장석, 소다 유리, 칼리 유리 등을 들 수 있다.Alkali metal oxides (K 2 O, Na 2 O and Li 2 O conversion) can be applied to a variety of, and should contain 0.01 to 0.15 mass% per total wire mass. If these alkali metal oxides are less than 0.01 mass%, stability of the arc is not obtained. On the other hand, when the alkali metal oxide exceeds 0.15 mass%, the ejection of the arc becomes so strong that the molten pool is not stabilized. In addition, since the raw material of an alkali metal oxide is easy to absorb moisture, the moisture resistance of the whole wire tends to deteriorate. Therefore, the alkali metal oxide has one or two or more of K 2 O, Na 2 O, and Li 2 O in the range of 0.01 to 0.15 mass%. Further, as the raw material of K 2 O, Na 2 O, Li 2 O it may be a feldspar, soda glass, potassium glass, and the like.

또한 Mg, Si, Mn이 탈산제 등의 목적으로 첨가된다. Mg는 원료로서는 금속 Mg, Al-Mg, Si-Mg, Ni-Mg 등을 들 수 있다. Si 원료로서는 Fe-Si, Fe-Si-Mn 등을 들 수 있다. Mn 원료로서는 금속 Mn, Fe-Mn, Fe-Si-Mn 등을 들 수 있다.In addition, Mg, Si, Mn is added for the purpose of deoxidizer etc. Mg is a metal Mg, Al-Mg, Si-Mg, Ni-Mg etc. as a raw material. Fe-Si, Fe-Si-Mn, etc. are mentioned as Si raw material. Examples of the Mn raw material include metal Mn, Fe-Mn, Fe-Si-Mn, and the like.

기타, 함유되는 조성은 철분, 불화물, 산화 비스무트 등이다. 메탈계 용제함유 와이어인 경우의 특히 바람직한 와이어 조성은 와이어 전체 질량당 산화물(TiO2, SiO2, MgO, Al2O3, FeO, Fe2O3, ZrO2등)은 1.5 질량% 이하이다. 그 대신, 금속 원료는 와이어 전체 질량당 98 질량% 이상을 함유시킨다. 환언하면 용제 중에는 금속 원료를 용제 전체 질량당 94 질량% 이상 포함시키는 것이 바람직하다. 금속 원료는 철분 또는 Fe-Mn 및 Fe-Si 등의 철합금이 있다. 아크 안정제로서 알칼리 금속 산화물(K2O, Na2O 및 Li2O 환산)은 티타니아계와 마찬가지의 여러 가지 것이 적용될 수 있고, 합계로 와이어 전체 질량당 0.01 내지 0.15 질량%로 함유되어야 한다. 이들 알칼리 금속 산화물이 0.01 질량% 미만인 경우 아크의 안정이 수득되지 않는다. 한편, 알칼리 금속 산화물이 0.15 질량%를 초과하면, 아크의 분출이 너무 강해지기 때문에 용융지가 안정되지 않는다. 또한, 알칼리 금속 산화물의 원료가 흡습하기 쉽기 때문에, 와이어 전체의 내흡습성이 열화되기 쉽다. 따라서, 알칼리 금속 산화물은 K2O, Na2O 및 Li2O 중 1종 또는 2종 이상을 0.01 내지 0.15%의 범위로 한다. 또한, K2O, Na2O, Li2O의 원료로서는, 장석, 소다 유리, 칼리 유리 등을 들 수 있다. 기타, Mg, Si, Mn은 마찬가지로 첨가된다.In addition, the composition contained is iron, fluoride, bismuth oxide and the like. Particularly preferred wire composition in the case of a metal-based solvent-containing wire is 1.5 mass% or less of oxides (TiO 2 , SiO 2 , MgO, Al 2 O 3 , FeO, Fe 2 O 3 , ZrO 2, etc.) per total mass of the wire. Instead, the metal raw material contains 98 mass% or more per mass of the wire. In other words, it is preferable to contain 94 mass% or more of metal raw materials per solvent in a solvent. The metal raw material is iron or iron alloys such as Fe-Mn and Fe-Si. As the arc stabilizer, alkali metal oxides (K 2 O, Na 2 O and Li 2 O equivalents) can be applied in various ways similar to those of titania, and should be contained in total in an amount of 0.01 to 0.15% by mass per wire total mass. If these alkali metal oxides are less than 0.01% by mass, stability of the arc is not obtained. On the other hand, when the alkali metal oxide exceeds 0.15 mass%, the molten pool is not stabilized because the ejection of the arc becomes too strong. Moreover, since the raw material of an alkali metal oxide is easy to absorb moisture, the moisture resistance of the whole wire tends to deteriorate. Therefore, the alkali metal oxide has one or two or more of K 2 O, Na 2 O, and Li 2 O in the range of 0.01 to 0.15%. Further, as the raw material of K 2 O, Na 2 O, Li 2 O, it may be mentioned the feldspar, soda glass, potassium glass, and the like. In addition, Mg, Si, Mn are similarly added.

전진·후퇴각Forward and Retreat Angle

선행 전극의 와이어 각도를 0 내지 후퇴각 15°으로 하고, 후행 전극의 와이어 각도를 0 내지 전진각 25°로 하는 것이 바람직하다. 전진각 및 후퇴각은 스패터의 발생량, 비드 형상에 크게 영향을 미친다. 선행 전극은 전진각이 되면 선행 전극으로부터 스패터 발생량이 많아지고, 후퇴각이 15°보다도 커지면 언더컷이 발생하기 쉬워진다. 후행 전극은 후퇴각이 되면 아크가 안정되지 않고, 스패터 발생이 많아진다. 전진각이 25°보다도 커지면 비드 외관·형상이 불량해진다. 따라서, 선행 전극 및 후행 전극의 와이어 각도를 상기한 바와 같이 한다.It is preferable to set the wire angle of the preceding electrode to 0 to the retreat angle 15 °, and to set the wire angle of the trailing electrode to 0 to the 25 degree advancing angle. Advance and retreat angles greatly affect the amount of spatter and bead shape. When the leading electrode reaches the forward angle, the amount of spatter generated from the preceding electrode increases, and when the retracting angle becomes larger than 15 °, undercut tends to occur. When the trailing electrode reaches the retreat angle, the arc is not stabilized, and spatter generation increases. When the advancing angle is larger than 25 °, the appearance and shape of the bead become poor. Therefore, the wire angles of the preceding electrode and the following electrode are as described above.

토치 각도:Torch angle:

선행 전극 및 후행 전극 모두 토치 각도를 40 내지 60°로 하는 것이 바람직하다. 토치 각도는 비드 형상 및 비드 외관에 크게 영향을 미친다. 40°보다도 작으면 하판에 언더컷이 발생하기 쉬워지고, 60°보다도 크면 상판에 언더컷이 발생하기 쉽게 된다. 따라서, 선행 전극 및 후행 전극 모두 토치 각도를 상기한 바와 같이 한다.It is preferable that the torch angle is 40 to 60 ° for both the leading electrode and the trailing electrode. Torch angle greatly affects bead shape and bead appearance. If it is smaller than 40 °, undercut is likely to occur on the lower plate, and if larger than 60 °, undercut is likely to occur on the upper plate. Therefore, the torch angle is as described above for both the preceding electrode and the trailing electrode.

용접 전류Welding current

선행 전극의 전류를 250A 이상인 직류 와이어 양극성(와이어가 용융 금속에 대하여 양극성, DCEP, Direct Current Electrode Positive), 후행 전극의 전류를 200A 이상인 직류 와이어 양극성(DCEP)으로 하고, 또한, (선행 전극의 전류)≥(후행 전극의 전류)의 관계로 하는 것이 바람직하다. 이것은 일반적으로 용접 구조물의 필릿 용접부에 필요한 각장 4.0mm을 확보하기 위해서 필요한 전류이며, 상기 전류를 하회하면 아크가 안정되지 않는다. 또한, 선행 전극의 전류가 후행 전극의 전류보다도 작으면 선행 전극과 후행 전극에 있어서의 아크의 간섭에 의해 선행 전극의 아크가 흐트러지기 때문에 비드의 외관·형상이 불량해진다. 따라서, 선행 전극과 후행 전극의 전류 및 양자의 관계를 상기한 바와 같이 한다.DC wire bipolarity (wire is bipolar with respect to molten metal, DCEP, Direct Current Electrode Positive), current of leading electrode is 250A or more, DC wire bipolarity (DCEP) is 200A or more It is preferable that the relationship is equal to? (Current of the trailing electrode). This is generally a current required to ensure 4.0 mm of the square length required for the fillet welds of the weld structure, and below this current the arc will not stabilize. In addition, when the current of the preceding electrode is smaller than the current of the following electrode, the arc of the preceding electrode is disturbed by the interference of the arc in the preceding electrode and the following electrode, so that the appearance and shape of the bead become poor. Therefore, the relationship between the current and both of the preceding electrode and the following electrode is as described above.

또한, 특히 상기 시공법을 2전극(트윈(twin))으로 하는 경우, 이하에 나타낸조건에 있어서 상기 원하는 달성이 가능하다는 것이 밝혀졌다.In addition, it was found that the desired achievement can be achieved under the conditions shown below, particularly when the construction method is a two-electrode (twin).

시프트 간격Shift interval

입판을 협지하는 양 선행 전극·후행 전극의 시프트 간격을 0 내지 30mm 또는 70mm 이상으로 하는 것이 바람직하다. 이동 간격이 30 내지 70mm 사이에서는 스패터의 발생이 많아져 용접 작업성이 불량해지기 때문에, 이 사이를 제외한 시프트 간격으로 한다. 여기서, 시프트 간격이란 도 5에 나타낸 바와 같이, 각 선행 전극의 어긋남 거리를 나타낸다.It is preferable to make the shift interval of both the preceding electrode and the following electrode which sandwiches a standing board into 0-30 mm or 70 mm or more. Since the spatter generate | occur | produces more and the workability | operativity becomes poor between 30-70 mm of movement intervals, it is set as the shift interval except this time. Here, as shown in FIG. 5, the shift interval shows the shift distance of each preceding electrode.

또한, 본 발명을 효과적으로 실시하기 위해서는 목적 위치(즉, 와이어 선단에서의 상판까지의 거리)의 조정이 중요한 포인트가 된다. 목적 위치는 용입 확보, 외관·형상이 양호한 비드의 형성, 용융지의 안정성 및 내기공성에 크게 영향을 미친다. 이를 위해서는 선행 전극의 목적 위치는 루트보다 하판측 0 내지 2mm, 후행 전극의 목적 위치는 루트보다 하판측 0 내지 3mm로 하고, 또한, 선행 전극의 목적 위치가 후행 전극의 목적 위치보다도 루트에 가깝거나 동일하게 하는 것이 바람직하다.In addition, in order to implement this invention effectively, adjustment of a target position (namely, distance from the top of a wire to a top board) becomes an important point. The target position greatly influences the securing of penetration, the formation of beads having a good appearance and shape, the stability of the molten pool and the porosity resistance. For this purpose, the target position of the preceding electrode is 0 to 2 mm lower than the root side, and the target position of the trailing electrode is 0 to 3 mm lower than the root, and the target position of the preceding electrode is closer to the root than the target position of the trailing electrode. It is preferable to make it the same.

선행 전극의 목적 위치는 용입을 확보하기 위해서 조정할 필요가 있고, 지향하는 곳이 입판측이면 입판에 언더컷이 발생하기 쉬워져 비드 형상이 불량해지고, 또한 지향하는 곳이 하판측 2mm보다도 크면 루트부의 용입을 확보할 수 없고, 비드가 등각(等脚)이 되지 않는다는 점에서 필릿부의 강도를 확보할 수 없다. 또한, 후행 전극의 목적 위치는 비드 외관·형상을 양호하게 하기 위해서 조정해야 하고, 목적하는 것이 하판측 0mm(상판측)보다도 작든지 또는 3mm 보다도 크면 용융지가안정되지 않고, 비드 외관·형상이 불량해지고, 또한 스패터의 발생량이 많아진다. 또한 후행 전극의 목적 위치가 선행 전극의 목적 위치보다도 루트에 가까워지면 내기공성이 불량해지고, 또한 용융지가 안정되지 않고, 비드 외관·형상이 불량해진다. 따라서 선행 전극 및 후행 전극의 목적 위치 및 양자의 관계를 상기한 바와 같이 한다. 또한, 제 3 전극은 반대로 상판측을 목적하고, 루트부에서 상판측으로 5mm 정도를 목적한다.The target position of the preceding electrode needs to be adjusted in order to ensure penetration, and if the target is on the plate side, undercut is likely to occur on the plate, resulting in poor bead shape, and when the target is larger than 2 mm on the bottom plate side, penetration of the root portion is performed. Cannot be secured, and the strength of the fillet portion cannot be secured in that the beads do not become conformal. In addition, the target position of the trailing electrode should be adjusted in order to improve the appearance and shape of the beads. If the target is smaller than the lower plate side 0 mm (top plate side) or larger than 3 mm, the molten paper is not stable, and the bead appearance and shape are poor. And the amount of spatter generated increases. When the target position of the trailing electrode is closer to the root than the target position of the preceding electrode, the porosity is poor, the molten paper is not stabilized, and the appearance and shape of the bead are poor. Therefore, the target position of the preceding electrode and the following electrode and the relationship between both are as described above. The third electrode, on the contrary, aims at the top plate side, and aims at about 5 mm from the root to the top plate side.

[실시예]EXAMPLE

이하, 본 발명의 실시예에 관해서, 본 발명의 범위로부터 벗어난 비교예와 대비하여 설명한다. 하기 표 1에 나타낸 성분 조성의 용제를 연강제 케이싱 내에 용제율 14%로 충전하여 직경 1.6mm의 용제 함유 와이어를 제조하고, 이 와이어를 선행 전극, 후행 전극 및 제 3 전극의 와이어로서 사용하고, 이하의 조건으로 용접 시험을 실시했다. 용접 조건은 이하와 같다.Hereinafter, the Example of this invention is described in contrast with the comparative example out of the range of this invention. The solvent having the component composition shown in Table 1 below was filled in a soft steel casing with a solvent rate of 14% to prepare a solvent-containing wire having a diameter of 1.6 mm, which was used as the wire of the preceding electrode, the following electrode, and the third electrode. The welding test was performed on condition of the following. Welding conditions are as follows.

(1) 공시 강판 및 이음새 형상: 12mm× 100mm× 1000mm 강판을 사용하여 T형 필릿 이음새를 형성했다. 또한, 프라이머막 두께는 40μm이다.(1) Test steel plate and seam shape: T-type fillet seam was formed using the 12 mm x 100 mm x 1000 mm steel plate. In addition, the primer film thickness is 40 micrometers.

(2) 용접 자세: 2전극 수평 필릿 용접(2) Welding posture: two electrode horizontal fillet welding

(3) 실드 가스: 100% CO2, 유량 25리터/분(3) Shield gas: 100% CO 2 , flow rate 25 liters / minute

(4) 와이어 돌출 길이: 25mm(4) wire protrusion length: 25mm

(5) 전원 특성: DC 와이어(+)(5) Power characteristics: DC wire (+)

(6) 와이어 직경: 선행 전극: 1.6mm, 후행 전극: 1.6mm, 제 3 전극: 1.6mm(6) Wire diameter: leading electrode: 1.6 mm, trailing electrode: 1.6 mm, third electrode: 1.6 mm

(7) 용접 전류·전압: 선행 전극: 500 A× 38V, 후행 전극: 450A× 35V, 제 3 전극: 400A× 33V(7) Welding current and voltage: Leading electrode: 500 A x 38 V, trailing electrode: 450 A x 35 V, third electrode: 400 A x 33 V

(8) 토치 각도: 선행 전극: 50°, 후행 전극: 50°, 제 3 전극: 50°(8) Torch angle: leading electrode: 50 °, trailing electrode: 50 °, third electrode: 50 °

(9) 전진·후퇴각: 선행 전극: 후퇴각 10°, 후행 전극: 전진각 10°, 제 3 전극: 전진각 0°(10)목적 위치: 선행 전극: 0mm, 후행 전극: 2mm(하판측), 제 3 전극: 5mm(상판측)(9) Forward and backward angles: Leading electrode: Retreat angle 10 °, trailing electrode: Forward angle 10 °, Third electrode: Forward angle 0 ° (10) Purpose position: Leading electrode: 0 mm, trailing electrode: 2 mm (lower plate side) ), Third electrode: 5 mm (top plate side)

(11) 극간 거리: 25mm(11) gap distance: 25mm

(12) 용접 속도: 2.2m/분(12) welding speed: 2.2m / min

(13) 필러 와이어 직경: 1.2mm(13) filler wire diameter: 1.2mm

(14) 필릿 루트부의 갭: 2.0mm(14) Fillet Root Gap: 2.0mm

이 용접 시험의 용접 조건을 하기 표 2에 나타내고, 그 결과를 하기 표 3에 나타낸다. 표 2에 있어서, 필러 와이어가 솔리드 와이어인 경우의 와이어 성분을 표 4에 나타내고, 필러 와이어가 용제 함유 와이어인 경우의 와이어 성분을 표 5에 나타낸다.The welding conditions of this welding test are shown in Table 2 below, and the results are shown in Table 3 below. In Table 2, the wire component when a filler wire is a solid wire is shown in Table 4, and the wire component when a filler wire is a solvent containing wire is shown in Table 5.

단, 표 2에 있어서, ◎는 우수한 경우, ○는 양호한 경우, △는 약간 불량인 경우, ×는 불량인 경우이다.However, in Table 2, when (circle) is excellent, (circle) is favorable, (triangle | delta) is a case where it is a little bad, and x is a case where it is bad.

표 1에서 명백한 바와 같이 실시예 4, 5, 7, 8, 9, 10은 본원 청구항 1을 만족하고 있고, 종합판정으로 양호했다. 특히, 실시예 7 내지 10은 청구항 3 또는 4를 만족하고 있고, 특히 양호(優)였다.As apparent from Table 1, Examples 4, 5, 7, 8, 9, and 10 satisfied the present invention, and were satisfactory in the overall judgment. In particular, Examples 7 to 10 satisfied Claim 3 or 4, and were particularly favorable.

한편, 비교예 1은 솔리드 와이어의 필러 와이어를 탕 고임(10)에 삽입하고 있는데도 불구하고, 선행 전극과 후행 전극의 극간 거리가 15mm보다도 작기 때문에, 선행 전극, 후행 전극 모두 아크가 안정적이지 않고, 비드 외관·형상이 불량해졌다. 또한 스패터의 발생량이 많아졌다. 또한, 비교예 2는 마찬가지로 솔리드 와이어의 필러 와이어를 탕 고임에 삽입하고 있는데도 불구하고, 선행 전극과 후행 전극의 극간 거리가 50mm보다도 크기 때문에, 2전극으로 하나의 용융지를 형성하는 것이 불가능하여 내피트성이 불량해졌다. 또한 탕 고임의 안정성이 결여되어 고속 용접을 할 수 없게 된다. 비교예 3은 필러 와이어의 극성이 반대 극성이기 때문에, 탕 고임이 불안정해지고 아크가 불안정해져서 스패터가 증가했다. 또한 비드 외관·형상이 악화된다. 비교예 6은 비교예 3의 필러 와이어가 용제 함유 와이어인 경우이지만, 용제 함유 와이어에 있어서도 필러 와이어의 극성이 반대 극성이기 때문에, 탕 고임이 불안정해져서 아크가 불안정해지고 스패터가 증가했다. 또한 비드 외관·형상이 악화되었다.On the other hand, in Comparative Example 1, even though the filler wire of the solid wire is inserted into the tap pool 10, since the distance between the leading electrode and the trailing electrode is smaller than 15 mm, the arc is not stable in both the leading electrode and the trailing electrode. Bead appearance and shape became poor. In addition, the amount of spatters increased. In addition, in Comparative Example 2, although the filler wire of the solid wire was inserted into the pool, the distance between the leading electrode and the trailing electrode was larger than 50 mm, it was impossible to form one melted paper with two electrodes. Sex is poor. In addition, the lack of stability of the hot pools prevents high speed welding. In Comparative Example 3, since the polarity of the filler wire was the opposite polarity, the pool pool became unstable and the arc became unstable, thus increasing the spatter. In addition, the appearance and shape of the beads deteriorate. Although the filler wire of the comparative example 3 is a solvent containing wire in the comparative example 6, since the polarity of the filler wire is also the opposite polarity also in a solvent containing wire, a pool pool became unstable, an arc became unstable, and the spatter increased. In addition, the appearance and shape of the beads deteriorated.

이상 상술한 바와 같이 용접 속도가 200cm/분 이상의 고속 용접에 있어서, 필릿 용접부의 과대 갭, 숍프라이머의 과대 도포막 두께, 공장 내에서의 전류 전압 변동 등의 외란 요인이 생겨도, 용접 작업성이 매우 안정적이고, 불완전한 곳을 수선 용접할 필요가 없는 다전극 가스실드 아크 용접 방법을 제공할 수 있다.As described above, in the high-speed welding of the welding speed of 200 cm / min or more, even if disturbance factors such as an excessive gap of the fillet weld, an excessive coating film thickness of the shop primer, and fluctuations of the current and voltage in the factory, welding workability is very high. It is possible to provide a multi-electrode gas shielded arc welding method that does not require a stable, incomplete repair of the weld.

Claims (9)

가스 실드 아크 용접용 용제(flux) 함유 와이어를 선행 전극 및 후행 전극으로서 사용하고, 필러 와이어를 상기 선행 전극과 후행 전극 사이의 용융 금속 중에 삽입하고, 상기 선행 전극 및 후행 전극에 음극성 전류를 흐르게 하고 상기 필러 와이어에 양극성 전류를 흐르게 하면서 용접하는 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.A flux-containing wire for gas shield arc welding is used as the leading electrode and the trailing electrode, the filler wire is inserted into the molten metal between the preceding electrode and the trailing electrode, and a negative current flows through the preceding electrode and the trailing electrode. And welding while flowing a bipolar current to the filler wire. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 선행 전극과 후행 전극간의 극간 거리를 15 내지 50mm로 설정하여 용접하는 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.And welding by setting the distance between the leading electrode and the trailing electrode to be 15 to 50 mm. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 필러 와이어가 용제 함유 와이어인 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.The filler wire is a solvent-containing wire, characterized in that the multi-electrode gas shield arc welding method. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 후행 전극의 후방에 제 3 전극을 상기 후행 전극과 상기 제 3 전극간의 극간 거리가 100mm 이상이 되도록 설치한 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.And a third electrode behind the trailing electrode such that the distance between the trailing electrode and the third electrode is 100 mm or more. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 선행 전극에 흐르는 전류가 250A 이상이고, 상기 후행 전극에 흐르는 전류가 200A 이상이며, 상기 필러 와이어에 흐르는 전류가 100A 이상인 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.The current flowing in the preceding electrode is 250A or more, the current flowing in the trailing electrode is 200A or more, and the current flowing in the filler wire is 100A or more. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 선행 전극 및 상기 후행 전극으로서 사용하는 와이어가 용제 함유 와이어이고, 용제 중에 TiO2를 포함하며, 와이어 전체 중량에 대하여 산화물을 합계 1.5 내지 5.5 질량%로 함유하는 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.The wire used as the preceding electrode and the following electrode is a solvent-containing wire, contains TiO 2 in a solvent, and contains 1.5 to 5.5 mass% of oxide in total based on the total weight of the wire. welding method. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 선행 전극 및 상기 후행 전극으로서 사용하는 와이어가 용제 함유 와이어이고, 용제 중에 용제 전체 질량당 94 질량% 이상의 금속 원료를 포함하고, 와이어 전체 중량에 대하여 산화물을 합계 1.5 질량% 이하로 함유하는 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.The wires used as the preceding electrode and the following electrode are solvent-containing wires, each containing 94% by mass or more of metal raw materials per solvent total mass, and containing 1.5% by mass or less of oxides based on the total weight of the wire. Multi-electrode gas shielded arc welding method. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 선행 전극의 와이어의 각도가 0 내지 후퇴 각도 15°이고, 상기 후행 전극의와이어의 각도가 0 내지 후퇴 각도 25°인 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.The angle of the wire of the preceding electrode is 0 to the retraction angle 15 °, the wire of the trailing electrode is 0 to the retraction angle 25 °, characterized in that the multi-electrode gas shield arc welding method. 제 1 항에 있어서,The method of claim 1, 상기 선행 전극 및 상기 후행 전극 모두의 토치 각도가 40 내지 60°인 것을 특징으로 하는 다전극 가스 실드 아크 용접 방법.And the torch angle of both the preceding electrode and the trailing electrode is between 40 and 60 degrees.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100899056B1 (en) * 2006-08-01 2009-05-25 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Multielectrode gas-shield arc welding method
KR101538209B1 (en) * 2012-02-17 2015-07-20 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Multielectrode gas-shield arc welding method and device
CN109483023A (en) * 2017-09-11 2019-03-19 株式会社神户制钢所 Multielectrode gas-shielded arc welding connects method

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4964025B2 (en) * 2006-08-01 2012-06-27 株式会社神戸製鋼所 Multi-electrode gas shielded arc welding method
JP5260469B2 (en) * 2009-10-26 2013-08-14 株式会社神戸製鋼所 Gas shield arc welding method
CN102069265B (en) * 2010-12-23 2012-08-22 哈尔滨工业大学 Dynamic twin-wire three-arc welding method
JP5634911B2 (en) * 2011-02-16 2014-12-03 株式会社神戸製鋼所 Multi-electrode gas shield arc automatic welding equipment
JP5634916B2 (en) * 2011-02-28 2014-12-03 株式会社神戸製鋼所 Gas shield arc welding equipment
JP5608115B2 (en) * 2011-02-28 2014-10-15 株式会社神戸製鋼所 Gas shield arc welding method and welding apparatus
JP6025627B2 (en) 2013-03-19 2016-11-16 株式会社神戸製鋼所 Tandem gas shielded arc welding method
JP6282199B2 (en) 2014-08-28 2018-02-21 株式会社神戸製鋼所 Multi-electrode gas shielded arc welding method
CN105817752A (en) * 2015-01-23 2016-08-03 天津大学 Method of compound welding twin arcs and cold wire pulse
CN104772552B (en) * 2015-03-30 2017-06-27 大连理工大学 A kind of three gas shield indirect arcs welding method, device, overlaying method and narrow gap welding method
KR102117815B1 (en) * 2017-07-10 2020-06-02 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Multi-electrode gas-shielded arc one-side welding method
JP7307025B2 (en) * 2020-03-31 2023-07-11 株式会社神戸製鋼所 Multi-electrode gas-shielded arc single-sided welding method and multi-electrode gas-shielded arc single-sided welding apparatus

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100899056B1 (en) * 2006-08-01 2009-05-25 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Multielectrode gas-shield arc welding method
KR101538209B1 (en) * 2012-02-17 2015-07-20 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Multielectrode gas-shield arc welding method and device
CN109483023A (en) * 2017-09-11 2019-03-19 株式会社神户制钢所 Multielectrode gas-shielded arc welding connects method
CN109483023B (en) * 2017-09-11 2021-01-15 株式会社神户制钢所 Multi-electrode gas protection arc welding method

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