피로 인자를 개선시키기 위해서, Cu 첨가는, 예를 들면, 미국 특허 3.911.819/스위스 알루미늄 회사에 기술된 것 처럼 원리에 있어서 가능하다. 그러나, Cu는 〉0.04% Cu의 첨가 때문에 확실하지 않은 합금 첨가물이고, 피로 인자의 개선을 얻고, 매우 불균질한 구조를 얻기 때문에 EC 거칠기에 나쁜 영향을 미친다.
압연 방향에 대하여 가로 방향으로 높은 역 벤딩 피로 강도를 가진 줄무늬 없는 라이소 스트립을 얻기 위해서, 제어된 반 마무리된 제품 제조는 또한 엄격하게 제한된 분석을 필요로한다. 청구범위 5항에 따른 형태 a) 및 b)를 수행하여, 다음의 특성 값들을 가진 본 발명에 따른 열간 압연 스트립이 제조되었다(비교 표 1).
열간 압연 스트립은 크게 연속적으로 재결정되었고 및 표면에서 〈50μm 직경의 소구 입자들을 가진다. 도 1a는 길이 방향에서 본 발명에 따른 열간 압연 스트립의 입자 구조의 도시학적 설명을 나타낸다. 상기 도면은 전체 열간 압연 스트립 두께의 75%이상을 가로질러 연장한 흑색 소구 재결정 입자들을 나타내었다. 회색 연장 영역은 재결정되지 않은 입자들을 나타낸다. 비교를 통해, 도 1b는 합금 AA 1050으로부터 표준 방법에 따라서 제조된 열간 압연 스트립의 도시학적 길이 방향 부분을 나타내고, 불균질하게 혼합된 결정 구조는 재결정되지 않은 부분에서 조대하게 재결정된 부분을 나타내고 있다.
추가로 압연되자마자 미세구조는 원칙내에 유지되고, 본 발명에 따른 열간 압연 스트립의 균질한 형상은 스트립 두께에 대한 줄무늬 효과를 방지한다.
또한 본 발명에 따른 열간 압연 스트립은 재료의 특징인 RR = 10-20의 잔류 저항율을 가진다. 열간 압연 스트립내에 RR값의 측정은 이른 제조 단계동안 역 벤딩 피로 강도를 위해 중요한 불가용성 성분 Fe 및 Mg의 제어를 허용하고, 10-20의 범위인 RR 값은 가로 방향내 높은 역 벤딩 피로 강도를 위한 마무리 압연된 스트립내에 요구된 고용체내에 성분 비율을 확립한다.(잔류 저항율 RR은 Al 혼합 결정내에서 고용체내에 존재하는 합금 비율을 위한 측정이고, RR 값을 결정하기 위한 측정 방법은 간행물 부식 과학, 38권 No. 3, 페이지 413-429, 1996년에 나타내어져 있다.)
상기 열간 압연 스트립은 청구범위 5항의 c) 형태에 따라 냉간 압연되었다. 냉간 압연 스트립의 최종 어닐링은 비록 역 벤딩 피로 강도가 최종 어닐링에 의해 길이 방향내에서 증가되지만(미국 특허 4,435,230/후루가와 알루미늄 주식회사, 미국 특허 3,911,819/스위스 알루미늄 회사에 비하여), 상기는 임계 가로 방향에서 감소되기 때문에 수행될 수 없다.
상기는 EC 거칠기까지 추가 공정이 〈 100℃에서 압연 공정으로 조절된 미세 구조로 실행되는 것을 의미한다.
시험 기준
다음 인쇄판의 새로운 규정 프로파일을 위해 요구된 특성인,
1. 높은 열 안전성
2. 줄무늬 생성이 없는 HCl 및 HNO3를 바탕으로 EC 공정에서 양호한 거칠기 인자, 및
3. 가로 방향에서 인쇄 판을 얻을 때 높은 역 벤딩 피로 강도 등은
다음의 시험 기준에 따라서 결정된다.
1. 열 안전성
열 안전성은 라이소 스트립이 240℃에서 10분동안 어닐링된 후 인장시험에서 강도를 측정하므로써 시험되어졌다. 상기는 인쇄판 제조자들에 의해 종래 수행된 표준 어닐링 시험이고 및 종래 실시인 열처리가 적용된다.
요구 사항 : 재료는 240℃/10분 후 AA 1050보다 높은 고온 강도, 즉, Rm 〉 145N/mm2을 가져야한다.
2. 거칠기 인자
라이소 스트립이 양호하고 또는 나쁜 결과를 가진 전기 화학 처리로 거칠게될 수 있는지의 여부는 인쇄 판 제조의 각 공정에 강하게 의존한다. 따라서, 단일 시험 기준은 거칠기 인자의 평가를 위해 불충분하다. 결과적으로, 세 개의 가장 중요한 특성들인, HCl욕조내에서 거칠기 인자, HNO3욕조내에서 거칠기 인자, 및 줄무늬 형성 경향이 평가되어졌다.
HCl에서 거칠기 시험
0.5m2의 샘플들이 50Hz 교류를 가진 7g/l 염화 수소산의 전해질에서 일정 온도 및 일정 유동 조건들에서 거칠게되어졌다. 상기 EC 거칠기는 500 내지 1500 C/dm2의 범위에서 다른 거칠기 하중으로 실행되었다. 상기 범위내에 샘플의 표면 덮음 거칠기는 보통 얻어진 것으로, 쟁반형 압연 마무리 표면이 사라지고 및 표면 덮음 피트(pit) 구조가 얻어졌다.
그 결과로써, 거칠기의 공정에 따른 샘플들의 분류는 수행되어졌다. 상기 목적을 위해, 재료 AA 1050의 표준 샘플은 항상 동시에 평가되어졌고, 및 시험 재료들은 각각 표준과 비교하여 평가되었다.
분류:
++ 표준보다 빨리 성취된 표면 덮음 거칠기
+ 표준 만큼 빠르게 성취된 표면 덮음 거칠기
+- 표준보다 늦게 성취된 표면 덮음 거칠기
- 표준보다 상당히 늦게 성취된 표면 덮음 거칠기
요구 사항: 상기 재료는 즉, 상기 기술된 시험에 따라서 + 이상으로 AA 1050만큼 용이하게 거칠게되어야 한다.
HNO3에서 거칠기 시험
0.5m2의 샘플들은 50Hz의 교류를 가진 10g/l(=1%) 질산의 전해질에서 일정 온도 및 일정 유동 조건에서 거칠어지게되었다. EC 거칠기는 500 내지 1000C/dm2의 범위인 다른 거칠기 하중으로 실행되었다. 상기 범위에서 샘플의 표면 덮음 거칠기는 보통 성취된 것으로, 압연 마무리 구조를 가진 부드러운 압연 표면은 사라지고 및 표면 덮음 피트 구조로 대체되었다.
그 결과로써, 거칠기의 공정에 따른 샘플들의 분류는 수행되어졌다. 상기 목적을 위해, 재료 AA 1050의 표준 샘플은 항상 동시에 평가되어졌고, 및 시험 재료들은 각각 표준과 비교하여 평가되었다.
분류:
++ 표준보다 빨리 성취된 표면 덮음 거칠기
+ 표준 만큼 빠르게 성취된 표면 덮음 거칠기
+- 표준보다 늦게 성취된 표면 덮음 거칠기
- 표준보다 상당히 늦게 성취된 표면 덮음 거칠기
요구 사항: 상기 재료는 즉, 상기 기술된 시험에 따라서 + 이상으로 AA 1050만큼 용이하게 거칠게되어야 한다.
줄무늬 평가
라이소 스트립이 바람직한 구조가 아닌 형상을 가지는지 여부는 EC 거칠기 후 마이크로 에칭에 의해 평가되어졌다. 상기 샘플들은 새롭게 준비된 마이크로 에칭 용액에서 처리되었고(500ml H2O, 375ml HCl, 175ml HNO3, 50ml HF, 25℃에서 30초동안 에칭), 결과적으로, 줄무늬 수준은 시각 시험에 의해 결정되었다. 상기 평가는 1(많은 줄무늬)과 10(줄무늬 없음, 구조 없음)사이의 규모로 뷴류되는 표준 샘플들과 비교하여 실행되었다.
요구 사항 : 각 재료들은 대 부분 EC 공정에서 줄무늬 없는 형상을 확신하는 ≥ 5 등급을 수용해야 한다.
3. 가로 방향에서 역 벤딩 피로 강도
인쇄 실린더상의 인쇄 판의 특별한 하중 상태를 위한 실체에서 표준 시험 방법은 없다. 상기 시험은 실질적인 경험에 따라서 전후 벤딩에 의해 실행되었고, 인쇄 균열에 관계하여 민감도에 관한 정보를 제공하였다.
상기 목적을 위해, 20mm 폭 및 100mm 길이의 샘플들은 샘플의 길이 방향 가장자리가 Al 스트립의 압연 방향에 대하여 직각(가로방향)이되도록 라이소 스트립으로부터 얻어졌다. 상기 샘플은 약 30mm의 반경인 기계에 의해 전후 구부러지고 및 벤딩 사이클은 벤딩 수를 결정하기 위해 균열이 발생할 때까지 세어졌고, 10 샘플들이 상기 방법을 통해 평가되었고 및 평균이 10 값을 바탕으로 계산되어졌다. 상기 벤딩 수는 재료의 변형 및 피로 인자의 표시를 제공한다. 다른 재료와 벤딩 수의 비교를 통해, 판 균열에 비교하여 민간도에 관한 진술이 실질적인 경험과 관계하여 가능하였다. 주의할 것은 단지 동일한 스트립 두께는 두께가 벤딩 시험에서 변형 인자에 강하게 영향을 주기때문에 서로 비교하여 얻어져야 한다.
요구 사항: 상기 평가 방법을 바탕으로 새로운 재료는 AA 1050보다 압연 방향에 대한 가로방향에서 실질적으로 더 높은 벤딩 수를 가져야 하고 및 AA 3103 이상의 벤딩 수, 즉, 0.3mm 스트립 두께에 있어서 〉 1250의 벤딩 수를 가져야 한다.
다음에는 본 발명이 몇 개의 일례들을 통해 설명될 것이다.
일례 1, 2, 3(표 2)
일례 1, 2 및 3은 본 발명에 따른 합금 성분을 가진다. 스트립용 블랭크 재료는 연속 주조 방법에 따라서 제조된 600mm 두께의 직각 주조 잉곳이다. 연속 주조 및 주조물 표면 밀링 후, 상기 잉곳은 580℃/4h의 금속 온도에서 어닐링되었고 및 480℃의 온도로 〉 25℃/h의 냉각 속도로 냉각되었다.
결과적으로, 열간 압연은 열간 압연 종결 온도가 280-290℃가 되도록 실행되었고, 마지막 패스에서 두께 감소율은 대략 30%이고, 및 열간 압연 스트립 두께는 4mm이고, 각 열간 압연 스트립은 실온으로 냉각되었고 및 다음 특성을 가진다.
· 스트립 두께를 가로질러 80 내지 85%로 재결정
· 열간 압연 스트립 표면에서 측정된 20-40μm 직경의 미세한 소구 입자
· 전기 저항을 측정하므로써, 잔류 저항율 RR = 13-16이 측정되었다(RR 값은 Al 혼합 결정내에 고용체에 존재하는 합금 비율을 위한 측정이고, RR 값을 결정하기 위한 측정 공정은 1996년 간행 부식과학, 38권, No. 3, 413 -429페이지에 나타내어져있다.).
상기 특성들은 본 발명에 따른 합금의 열간 압연 스트립 및 본 발명에 따른 제조 공정을 위해 표 1에 목록된 중요한 특징들과 일치하고, 그들은 표준 재료 AA1050의 일반적인 열간 압연 스트립으로부터 상당히 차이가난다. 본 발명에 따른 열간 압연 스트립의 입자 미세 구조는 도 1a에 도시학적으로 나타내어졌다. 10-20범위에서 RR 값은 높은 역 벤딩 피로 강도를 위해 요구된 고용체내에 존재하는 합금 성분 Mg 및 Fe의 요구된 높은 비율을 확보한다.
그 후 냉간 압연은 다음의 일례의 형태에서 설명된 것 처럼 다른 방법으로 실행될 수 있다.
일례 1에서 스트립 제조는 중간 어닐링으로 실행되었고, 가열 속도는 35℃/h이고, 어닐링 온도는 400℃이고 및 어닐링 기간은 두 시간 금속 온도이다.
일례 2에서 스트립은 가열 속도가 25℃/h인 중간 어닐링으로 제조되었고, 어닐링 온도는 450℃이고, 및 어닐링 기간은 1분이다.
일례 3에서 스트립 제조는 중간 어닐링 없이 실행되었다.
최종 두께는 각각 0.3mm 이다. 상기 스트립은 어떠한 추가 어닐링에 영향을 받지 않지만 대신에 인쇄판 제조에서 냉간 압연 상태로 사용되었다.
표 2는 본 발명에 따른 및 기술된 제조 공정에 따른 합금 성분을 가진 스트립이 열 안전성(Rm 〉 145 N/mm2) 및 가로 방향(〉1250)에서 벤딩 사이클에 관계된 요구 사항을 실행하였고, 또한 그들은 표준 재료 AA 1050을 거칠기 속도에 관계하여 능가하는 HCl 및 HNO3시스템에서 매우 양호한 거칠기 인자를 가진다. 중간 어닐링으로 제조될 때(일례 1, 2), 상기 스트립은 완전히 구조가 없고 및 줄무늬 시험에서 가장 높은 등급을 얻는다. 그러나 중간 어닐링 없는 제조에 있어서도(일례 3), 거친 표면은 여전히 구조가 없고 및 줄무늬가 없다.
비교예 6, 7, 8(표 3)
표 3에서 오프셋 인쇄 판으로 지금까지 사용되어진 표준 재료 AA1050 및 AA3103의 특성이 나열되었다. 그들은 그들의 분석을 의해 필수적으로 본 발명에 따라서 스트립으로부터 구별되는 것으로, 반 마무리된 제품 제조는 일례 1, 2, 3과 같이 동일한 방법내에서 실행되었다.
일례 6+7: 표준 재료 AA1050(높은 등급 알루미늄)은 중간 어닐링으로 또는 중간 어닐링 없이 제조된, 가로 방향에서 열 안정성 및 역 벤딩 피로 강도에 관한 요구 사항을 실행하지 못하였다. 중간 어닐링으로 AA 1050의 제조에서(일례 6), 상기 스트립은 줄무늬 시험에서 양호한 등급을 가지며, 중간 어닐링이 없는 제조에 있어서(일례 7), 거친 표면은 줄무늬 형상을 나타내었다. HCl 및 HNO3공정에 의한 EC 거칠기에서, 본 발명에 따른 일례를 위한 것으로써 더 높은 AA 1050 하중은 표면 덮음 거칠기를 위해 요구되어진다.
일례 8: 오프셋 인쇄 판을 위해 사용된 재료 AA 3103은 대략 1%의 Mn 함량때문에 강도 및 역 벤딩 피로 강도의 요구 사항을 이행하는 합금이다. 재료의 단점은 보편적으로 EC 거칠음에서 사용될 수 없는 것으로, HNO3공정에 의한 거칠기는 종래에 불가능하고 및, HCl공정에 의한 EC 거칠기에서, 매우 높은 하중은 균질한 표면 덮음 에칭 피트 구조를 얻기 위해 요구된다. 상기 줄무늬 시험의 요구 사항은 충분하지 않다.
비교예 4, 5, 9, 10(표 4)
표 4에서 오프셋 인쇄 판을 위한 라이소 스트립의 특성은 Mg 함유 재료로 만들어져 이루어졌지만, 그러나 본 발명에 따른 일례로부터 분석 및/또는 스트립에 관한 다른 것과는 다르다.
일례 4, 5, 9의 보통 특징은 그들이 줄무의 시험에 관한 요구 사항을 실행하는 것이다. 상기는 본 발명에 따른 일례 1, 2, 3에서 처럼 스트립들이 실질적으로 재결정된 열간 압연 스트립으로부터 제조되었기 때문이다. 그렇지 않으면, 다음 차이점들이 관찰될 수 있다.
일례 4는 본 발명에 따른 분석 및 제조에 따라 재료가 제조되었지만 200℃/ 1h로 최종 어닐링되었다. 열 안전성은 적고 및 두 개의 산 시스템에서 거칠기 인자는 본 발명에 따른 일례 3만큼 우수하다. 그러나, 가로 방향에서 역 벤딩 피로 강도는 요구된 수준과 일치하지 않는다.
일례 9는 〈 0.3%의 낮은 Fe 함량에 의해 본 발명에 따른 분석으로부터 구별되고, 제조는 일례 3의 것과 동일하다. 상기는 열적 안정성의 기대를 가진 요구사항이 실행되는 것이 주목되었다. 상기로부터 높은 Fe 함량은 충분히 높은 열 안전성을 얻기 위해 요구되어진 것으로 추론될 수 있다.
일례 5는 중간 어닐링이 없고 및 200℃/1h에서 냉간 압연된 스트립의 최종 어닐링으로 수행된 제조 뿐만 아니라 〈 0.3%의 낮은 Fe 함량에 의해 본 발명에 따른 일례 3과 구별된다. 상기는 미국 특허 제 4,435,230호(후루가와 알루미늄 주식회사)에 나타내어진 재료와 상응하여 변한다. 상기 특허에 따라서, 상기는 매우 우수한 피로 인자(길이 방향) 및 HCl 공정에서 우수한 거칠기 인자로 특징지워진다. 상기는 임계 가로 방향에서 역 벤딩 피로 강도에 관한 요구 사항이 실행되지 않고 및 또한 바람직한 열 안정성이 성취될 수 없다는 것이 주목되었다. 상기 특허에 기술된 것 처럼 거칠기 인자는 양호하다.
일례 10의 재료는 미국 특허 3,911,819(스위스 알루미늄 주식회사)에 기술된 것 중 하나이다. 상기 합금은 첫 번째 Cu 첨가로 특징지워진다. 양호한 피로 인자는 분석의 견해로 이해될 수 있는 재료로 입증되었다. 거칠기 인자에 관한 진술은 상기 특허에서 생략되었다. 상기는 AA 1050뿐만 아니라 AA 3103 합금에서 〉 0.04%의 Cu 첨가는 전기화학 거칠기에서 마이너스 효과를 가지는 것으로 결정되었다. 일례 10에서 Cu 함유 재료는 단지 순수하게 기계적 거칠기에서 사용될 수 있고 및 요구된 라이소 스트립 특질이 성취될 수 없기 때문에 HCl 및 HNO3공정에 의해 전기화학 거칠기를 위해 적당하지 않을 수 있다.
비교 일례들의 기술로부터 상기는 단지 본 발명에 따른 일례들이 모든 특성의 바람직한 결합을 제공하여 얻어질 수 있다.
- 높은 열 안전성
- HCl 및 HNO3를 바탕으로 한 EC 공정에서 양호한 거칠기 인자
- 거시적인 줄무늬가 없는 형상, 및
- 임계 가로 방향에서 인쇄 판을 얻을 때 높은 역 벤딩 피로 강도
및 따라서 오프셋 인쇄 판을 위한 요구된 품질을 가진다.
열간 압연 스트립의 특징적인 값
|
층 두께를 가로지른 재결정 비율(%) |
200μm의 표면 층에서 측정된 입자 사이즈의 평균 입자 - Ø |
잔류 저항률RR 값 |
표준AA 1050본 발명에 따른 재료 |
0 - 50%75 - 100% |
〉 50μm20 - 40μm |
20 - 3010 - 20 |
본 발명의 재료
분석, 제조 |
일례 번호 |
인쇄판 지지물 |
분석치 wt%Si Fe Mn Mg Cu |
제 조중간 최종어닐링 어닐링 |
1 |
본 발명 |
0.12 0.32 - 0.17 0.0007 |
예아니오 |
2 |
본 발명 |
0.07 0.39 - 0.24 0.001 |
예 아니오 |
3 |
본 발명 |
0.08 0.37 - 0.19 0.0006 |
아니오 아니오 |
특성 |
일례 번호 |
인쇄판 지지물 |
240℃/10분 후강도 RM(N/mm2) |
벤딩 시험압연 방향에 대한 가로방향 사이클의 수 |
줄무늬 시험등급 |
거칠기 인자HCl HNO3 |
1 |
본 발명 |
151 |
1,810 |
9 |
++ ++ |
2 |
본 발명 |
150 |
2,140 |
10 |
++ ++ |
3 |
본 발명 |
155 |
1,960 |
5 |
++ ++ |
필요 사항 |
RM〉145N/mm2 |
〉 1,250 |
≥5 |
+ + |
비교 표준 재료
분석, 제조 |
일례 번호 |
인쇄판 지지물 |
분석치 wt%Si Fe Mn Mg Cu |
제 조중간 최종어닐링 어닐링 |
6 |
AA 1050 |
0.08 0.36 - 0.006 0.0009 |
예 아니오 |
7 |
AA 1050 |
0.10 0.28 - 0.007 0.0008 |
아니오 아니오 |
8 |
AA 3103 |
0.12 0.40 1.05 0.02 0.03 |
예 아니오 |
특성 |
일례 번호 |
인쇄판 지지물 |
240℃/10분 후강도 RM(N/mm2) |
벤딩 시험압연 방향에 대한 가로방향 사이클의 수 |
줄무늬 시험등급 |
거칠기 인자HCl HNO3 |
6 |
AA 1050 |
120 |
580 |
7 |
+ + |
7 |
AA 1050 |
130 |
630 |
2 |
+ + |
8 |
AA 3103 |
160 |
1,240 |
4 |
+- * - |
필요 사항 |
RM〉145N/mm2 |
〉 1,250 |
≥5 |
+ + |
* 일반적으로 사용될 수 없음
본 발명에 따르지 않은 Mg 함유 재료
분석, 제조 |
일례 번호 |
인쇄판 지지물 |
분석치 wt%Si Fe Mn Mg Cu |
제 조중간 최종어닐링 어닐링 |
4 |
비교 발명 |
0.09 0.34 - 0.20 0.0005 |
아니오 예 |
9 |
비교 발명 |
0.12 0.26 - 0.25 0.0009 |
아니오 아니오 |
5 |
비교 발명 |
0.10 0.24 - 0.22 0.0010 |
아니오 예 |
10 |
비교 발명 |
0.20 0.50 - 0.20 0.55 |
예 예 |
특성 |
일례 번호 |
인쇄판 지지물 |
240℃/10분 후강도 RM(N/mm2) |
벤딩 시험압연 방향에 대한 가로방향 사이클의 수 |
줄무늬 시험등급 |
거칠기 인자HCl HNO3 |
4 |
비교 발명 |
147 |
1,180 |
5 |
++ ++ |
9 |
비교 발명 |
130 |
1,545 |
5 |
++ ++ |
5 |
비교 발명 |
129 |
1,220 |
5 |
++ ++ |
10 |
비교 발명 |
결정 안됨 |
결정 안됨 |
결정 안됨 |
- - |
필요 사항 |
RM〉145 N/mm2 |
〉 1,250 |
≥5 |
+ + |