KR20010032851A - 강 스트립 제조방법 및 장치 - Google Patents
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Abstract
얇은 강 스트립을 제조하는 장치는 얇은 강 슬래브를 주조하기 위한 적어도 하나 또는 그 이상의 연속-주조기(1), 슬래브를 가열시키고 및/또는 균일화시키기 위한 노 장치(7), 노 장치(7)의 밖으로 운반되어지는 슬래브의 두께를 감소시키기 위한 적어도 하나의 압연 장치 및 슬래브를 함께 결합시킬 목적으로 연속주조기(1)사이 또는 연속주조기와 압연장치(10)사이에서 위치되는 용접기를 포함하는 것을 특징으로 한다.
Description
본 발명은 얇은 강 슬래브를 주조하기 위한 적어도 하나 또는 그 이상의 연속주조기, 슬래브를 가열하고 및/또는 균일화시키는데 적합한 노 장치, 및 노 장치 밖으로 운반되어지는 슬래브의 두께를 감소시키기 위한 적어도 하나의 압연 장치를 포함하고, 얇은 강 스트립을 제조하기 위한 장치에 관한 것이다.
또한 본 발명은 액체 강이 슬래브를 형성하도록 주조열을 이용하여 적어도 하나의 연속주조기에서 주조되고, 노 장치로 이송되어, 압연장치에서 소망의 두께를 가지는 스트립을 형성하기 위하여 압연되어지는 강 스트립 제조방법에 관한 것이다.
이러한 장치는 국제출원 제 WO-A-97/46332 호에서 기술되어진다. 이것을 참조하면, 이 출원의 내용이 본 발명에 포함되는 것을 알 수 있다. 상기 출원에서는 무단 압연 공정을 하기 위하여 이러한 종류의 장치를 이용하는 것을 제안한다. 상기 출원에서, 무단 압연 공정은 마지막 압연기에서 무단 압연 공정이 수행되어지도록 슬래브 또는, 예비 압연장치를 통과하는, 스트립이 함께 결합되어지는 압연공정를 의미한다.
종래에는, 적당한 형상이 제공되는 후속의 슬래브의 전방 가장자리와 결합될 수 있는 형상을 가지는 슬래브의 단부를 제공하는 것에 의해 슬래브를 함께 결합시키는 것이 제안되어져 왔다. 이러한 장치는 매우 복잡하고 상당한 양의 공간이 필요했다. 게다가, 함께 결합되어지는 슬래브는 상당한 길이가 대기에 노출되어져, 슬래브가 냉각되고 산화물 층이 슬래브상에 형상되어졌다.
얇은 주조 슬래브가 적용될때, 예를들면, 100mm 이하의 두께, 바람직하게는 80mm 이하의 두께를 가지는 슬래브가 적용될때, 무단 압연 공정은 압연동안 온도 균일화의 매우 높은 레벨을 제공한다. 이것은 상기에서 언급된 복잡한 결합 방법보다 매우 많은 장점을 갖는다.
본 발명의 목적은 빠르고 쉽게 압하되어지는 얇은 주조 슬래브를 함께 결합시키기 위한 장치를 제공하는 것이다. 이러한 목적은 압연기가, 슬래브를 함께 결합하기 위하여, 연속주조기사이 또는 연속주조기와 압연장치사이에서 배치되는 것을 특징으로 하는 장치에 의해 얻어진다.
용접기는 서로 결합되어질 두 슬래브의, 일적선이거나 또는 또 다른 단순한 형상인, 단부면을 빨리 결합시킨다. 용접기는 많은 공간을 차지하지 않기 때문에, 함께 결합되어지는 슬래브는 짧은 시간동안 대기에 노출되어지고 이것으로 짧은 시간동안 주위환경으로 열을 방출한다. 그 결과, 용접기의 사용은 함께 용접되는 슬래브의 표면상에 형성되는 산화물의 양을 감소시킨다.
코일박스의 형태로 잠시 저장되는 것을 피하기 위해, 본 발명에 따른 장치의 바람직한 실시예에서는 용접기가 압연장치를 향하여 장치를 통과하는 슬래브의 표준 통과 방향으로 용접길이를 따라 배치가능해진다. 용접기가 함께 용접되어지는 슬래브를 따라 이동되는 것에 의해, 크기가 감소되든가 되지않든간에, 슬래브 및 스트립은 두께에 감소를 고려하여, 장치전체에서 동일한 속도로 이동한다.
본 발명에 따른 장치의 또 다른 실시예에서는 용접기가 장치를 통하여 압연 장치를 향하는 슬래브의 표준 통과 방향에서 4m/min과 20m/min사이의 속도로, 바람직하게는 10m/min과 및 17m/min사이의 속도로 배치가능한 것을 특징으로 한다. 무단 압연 공정에서, 압연장치로 들어오는 슬래브의 속도는 얻어지는 스트립의 두께에 따라 달라지는데, 이 최종 두께는 오스테나이트계, 페라이트계 또는 오스테나이트계-페라이트계 혼합에서 4m/min과 20m/min 사이의 속도, 더욱 바람직하게는 10m/min과 17m/min 사이의 속도로 얻어진다. 공정을 효과적으로 작동시키기 위해서는, 용접기의 속도가, 만일 두께 감소를 고려한다면, 압연 장치에 들어가는 슬래브에서의 속도와 동일한 것이 바람직하다.
또 다른 실시예에서는 용접기가 유도-용접기인 것을 특징으로 한다. 이것은 함께 용접되어질 슬래브의 화학적 조성과 다른 화학적 조성을 가지는 용접재료를 도입할 필요가 없어진다. 이것은 특히 저-합금강, 특히 IF강에서 중요하다. 게다가, 유도-용접기의 출력은 쉽게 제어되어진다.
대기에서 함께 용접되어지는 슬래브에서의 열전달은 본 발명에 따른 장치의 실시예에서 제한되어지는데, 용접기는 슬래브에서 주위환경으로 열의 전달을 제한하는 수단을 제공하는 것을 특징으로 한다.
이것은 연속적으로 작용되는 공정에서 발생하는 압연 속도 및 슬래브 두께를 이용하고, 특히 멀티-스트랜드 연속주조기를 이용하는 노 장치에서는, 노 장치의 전체길이를 250m와 300m사이로 하는 것을 특징으로 한다.
함께 용접되어지는 슬래브는 위치수단 및 이동가능한 용접기가 노안에서 완전히 수용되어지지 않고 함께 용접되어지는 슬래브가 용접동안에 용접영역에서 냉각되는 것을 피할 수 없기때문에, 슬래브가 용접기에 의해 함께 용접되어진후, 위치수단을 이용하여 원하는 위치로 이동되어진다. 슬래브의 소망의 온도 균일화를 얻기 위해서, 본 발명에 따른 장치의 또 다른 실시예는, 표준 통과 방향에서 보아, 앞뒤로 위치되어지는 제 1 영역 및 제 2 영역을 포함하고, 용접기는 제 1 및 제 2 영역사이에서 배치되어진다. 노 장치는 또 다른 차단이 발생하기전에, 공정에서 이어지는 차단을 노 장치에서 빠르게 제거하기 위하여 가속된 속도로 슬래브를 운반하는 수단을 구비하는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 장치의 실시예에서 슬래브의 냉각이 적은 양호한 용접이 얻어질 수 있음을 발견하였고, 이 실시예에서는 제 1 영역 및 제 2 영역이, 표준 통과 방향에서 측정하여, 4m 내지 25m 바람직하게는 5m 내지 17m 떨어진 거리로 위치되는 것을 특징으로 한다. 용접동안 정확한 온도로 하강하는 슬래브를 귀환시키기 위해서는, 표준 통과 방향으로 보아, 제 2 영역이 용접기 하류에서 위치되어지고, 본 발명에 따른 제 2 영역은 25m와 100m사이의 길이를 가지는 것을 특징으로 한다. 이것은 용접속도에 따라 용접길이가 결정되고, 충분한 온도 균일화는 이러한 길이를 가짐으로서 얻어질 수 있다.
제 2 영역에서, 용접된 슬래브는 연속된 압연공정에 의해 온도 균일화를 얻을 수 있다. 본 발명에 따른 장치의 실시예에서 양호한 균일화가 제 2 영역의 유용한 시간 및 길이내에서 얻어짐이 발견되었고, 제 2 영역은 재가열시작부 및 가열종결부를 포함하는 것을 특징으로 한다. 용접 공정동안에 냉각을 최소화하기 위해서는, 함께 용접되어지는 슬래브는 주위환경에 노출되어지고, 제 1 영역 및 제 2 영역사이에서, 슬래브에서 장치에 배열되어진 주위환경으로 열의 전달을 제한하는 수단을 가지는 것이 바람직하다.
얇은 슬래브를 주조하기 위하여 사용되어지는 현재의 연속주조기는 50mm와 100mm사이의 슬래브 두께를 위해 대략 6m/min의 주조속도를 가진다. 무단 압연 공정에서, 압연 장치에 들어가는 슬래브의 속도는 대략 10m/min과 20m/min사이에서, 바람직하게는 12m/min과 16m/min사이의 범위를 가지는 것이 바람직하다. 주조속도와 입구속도의 불일치를 극복하기 위해서, 멀티-스트랜드 주조기 또는 다수의 주조기를 서로 근접하여 사용하는 것이 제안된다. 이러한 경우에, 장치에서 슬래브를 수용하기 위한 제 2 노 장치가 제공되는 것이 바람직하다. 이러한 경우에는, 각 주조기 또는 각각의 스트랜드에 유용한 노 장치가 제공되고, 노안에서 슬래브를 위한 복잡한 가로 및 세로의 컨베이어가 포함될 필요가 없다.
최근에는, 압연 장치안에서 주조속도와 입구속도사이에서 발생하는 상기에서 언급된 속도차이를 이용하는 장치가 존재한다. 속도의 이러한 차이는 새로운 장치 또는 새롭게 구성되는 장치, 예를들면, 하나의 주조기 또는 하나의 스트랜드 주조기가 사용되는 경우에서 발생한다. 새로운 연속주조기가 연속적으로 설치되거나 또는 제 2 스트랜드가 첨가되는 경우에, 적어도 하나의 노 장치 및 제 2 노 장치는 제 2 노 장치에서 노 장치로 슬래브를 운반하기 위한 컨베이어 수단이 제공되는 것이 바람직하다.
이러한 경우에, 존재하는 장치가 유지되어질 수 있고 제 2 노 장치는 새로운 연속주조기 또는 제 2 스트랜드를 가지는 라인에서 위치되어진다. 컨베이어 수단은 슬래브를 제 2 노 장치에서 노 장치로 운반하도록 사용되어지고, 그 후에 슬래브는 용접기에 의해 함께 결합되어진다.
멀티-스트랜드 주조기에서 특히 중요한 제한된 공간과 관련하여, 컨베이어 수단은 소위 평행한 페리를 포함하는 것이 바람직하다. 대안적으로 회전식 페리가 존재하고, 제 2 노에서 슬래브부는 회전식 페리상에 놓여지고, 이것의 후방 측면은 노 장치의 방향으로 회전되어진다. 노 장치에서 회전식 페리의 전방 측면은 언급된 제 1 회전식 페리를 향하여 회전하고 한 회전식 페리의 슬래브부는 또 다른 회전식 페리에 대향하여 놓여진다. 그때 회전식 페리는 원래 위치로 회전하여 돌아간다. 이것은 매개체가 간단히 결합되는데 장점이 있다. 단점은 평행한 페리와 비교하여 필요한 공간이 증가되는 것이다.
본 발명에 따른 실시예에서 빠르고 성공적인 온도 균일화가 얻어지는 것을 발견하였고, 제 2 노 장치는, 슬래브의 표준 통과 방향에서 보아, 제 2 가열시작부와 제 2 가열시작부의 하류에서 위치되는 제 2 가열종결부를 제공하는 것을 특징으로 한다.
노 장치에서 빠르고 성공적인 온도 균일화를 얻기 위해서는, 노 장치에서, 슬래브의 표준 통과 방향에서 보아, 노 장치의 입구 측면상에서 제 1 가열시작부와 제 1 가열시작부의 하류에 위치하는 제 1 가열종결부를 제공하는 것이 바람직하다.
노 장치 작용의 유연성을 얻기위해, 노 장치는, 표준 통과 방향에서 보아, 컨베이어 수단의 하류에서 또는 용접기의 상류에서 배치되는 또 다른 가열종결부를 가지는 단부에서 제공되는 것이 바람직하다.
또한 본 발명은 강 스트립 제조방법에 관한 것으로, 여기서 액체 강은 슬래브를 형성하기 위하여 적어도 하나의 연속주조기에서 주조 열을 이용하여 주조되고, 노 장치로 이송되어, 압연장치에서 원하는 최종 두께를 가지는 스트립을 형성하기 위해 압연되어진다. 또한 이 공정은 PCT/NL97/00325호에서 기술되어진다. 이 출원에서는 오스테나이트계, 페라이트계 또는 오스테나이트계-페라이트계 혼합구역으로 압연되는 강 스트립을 제조하기 위한 무단 공정이 기술되어진다. 기술되어진 공정에서는 다수의 장점이 제공된다. 공정을 실행하는데 있어 한 장점은 각각의 슬래브가 함께 결합되어질 수 있다는 것이다. 본 발명의 목적은 기술된 공정을 실행할 수 있는 방법으로 슬래브를 결합하기 위한 방법을 제공하는 것이다. 이러한 목적은 슬래브를 함께 결합하기 위한 공정 수단에 의해 얻어지고, 여기서 선택적으로 이미 제조된 슬래브는 용접에 의해 함께 결합되어지고 함께 용접된 슬래브는 압연 장치의 무단 공정으로 압연되어진다. 용접에 의한 슬래브의 결합은 슬래브가 강 슬래브의 화학적 조성에서 불균일화 형성을 얻는것 없이 함께 빠르게 결합되는 장점을 제공한다.
일반적으로, 노 장치의 바깥측면에 일시적으로 놓이는 뜨거운 슬래브상에 용접을 실행하는 것이 필요하다. 그 결과, 슬래브는, 용접 동안에, 형성되어지는 용접위치에서 온도가 내려간다. 무단 압연 공정에서 발생되는 온도 불균일성을 방지하기 위해서, 본 발명에 따른 또 다른 실시예에서는 슬래브가, 함께 용접되어진후, 적어도 용접결합 위치에서 온도가 균일하게 된다.
무단 압연 공정의 경우에서는, 강이 상대적으로 높은 속도로 압연 장치에 들어가는 것이 바람직하다. 현재의 연속주조기는 두께감소를 고려하여 원하는 입구속도에 대응하는 주조속도를 얻을 수가 없다. 그래서, 본 발명에 따른 실시예에서는 두 연속주조기에서 슬래브가 함께 용접되는 것을 특징으로 한다. 두개 또는 그 이상의 연속주조기를 보조하기 위해, 압연 장치안에서의 원하는 입구 속도를 얻을 수 있도록 충분히 큰 슬래브 재료의 유동을 얻는 것이 가능하다.
적은 공간을 얻고 특히 새로운 장치의 경우에 쉽게 실현할 수 있는 대안적인 실시예에서는 멀티-스트랜드 연속주조기에서 슬래브가 함께 용접되는 것을 특징으로 한다.
다수의 연속주조기 또는 멀티-스트랜드 연속주조기가 사용되는 경우에, 슬래브가 동시에 이용되는 다수의 노 장치에 대하여 용접기를 이용하여 함께 결합된다는 장점을 가진다. 이러한 경우에, 노 장치는 각 스트랜드에 대하여 유용하다. 노 장치에서 슬래브는, 선택적으로 노의 한곳에서, 함께 놓여질 수 있고 그때 용접에 의해 서로 결합되어진다.
무단 압연 공정를 실행하면, 큰 수의 장치부품은 강 슬래브 또는 강 스트립에 의해 함께 결합되어진다. 장치 부품의 한 곳에서 차단은 장치 또는 장치의 큰 부품이 중지되어지는 것을 의미한다. 이러한 차단은 롤러를 교환하기 위하여 계획되지 않을 수 있고 또는 계획되어질 수 있다. 어떤 유형의 차단을 극복하기 위해서, 본 발명에 따른 또 다른 공정의 설계는 노 장치가 설치 부품의 한 곳에서 차단이 발생되는 경우 함께 용접되어지는 슬래브 공정를 위해 슬래브를 일시적으로 저장하기 위한 버퍼 공간으로 사용되어지는 것을 특징으로 한다. 노 장치는 상류에 위치되어지는 부품의 차단과 하류에 위치되어지는 부품의 차단에서 버퍼로 작용되어질 수 있다. 노 장치가 길수록 버퍼의 용량은 더 커질 수 있다.
본 발명은 하기에 도면을 참고하여 설명되어지며, 이것은 본 발명의 제한되지 않은 실시예를 설명한다.
도면에서;
도 1은 본 발명에서 사용되어지는 장치의 대략적인 측면도를 도시하고;
도 2는 장치에서의 위치 함수로서의 강의 온도 분포를 설명하는 그래프를 도시하고;
도 3은 장치에서의 위치 함수로서의 강의 두께 분포을 설명하는 그래프를 도시하고;
도 4는 용접기를 가지는 노 장치의 상세한 실시예를 도시하고;
도 5는 다수의 스트랜드와 동시에 사용되어지는 다수의 노 장치를 가지는 장치의 상세한 실시예를 도시하고; 및
도 6은 시간 함수로서의 슬래브 및 노의 다양한 지점에서의 온도 및 온도차이의 분포을 도시하는 도면이다.
도 1에서, 도면번호 "1"은 얇은 슬래브를 주조하기 위한 연속주조기를 나타낸다. 서두의 설명에서, 이 연속주조기는 적어도 150mm보다 적은 두께, 바람직하게는 100mm보다 적고, 더욱 바람직하게는 80mm보다 적은 두께를 가지는 강의 얇은 슬래브를 주조하기 위한 연속주조기를 의미하고 있다. 연속주조기는 하나 또는 그 이상의 스트랜드를 포함할 수 있다. 또한 다수의 연속주조기가 서로 근접하여 위치되어질 수 있다. 이러한 실시예는 본 발명의 범위안에 포함된다. 도면번호 "2"는 주조되어질 액체강을 턴디쉬(3)에 공급하기 위한 주조용 레이들을 나타낸다. 턴디쉬(3)아래에는, 액체강이 주조되고 액체강의 적어도 일부분이 응고되는 주형(4)이 존재한다. 표준 연속주조기는 대략 6m/min의 주조속도를 가진다. 응고된 얇은 슬래브는 대략 300m의 전체길이를 가지고 터널 노(7)의 형태를 가지는 노 장치안으로 유입되어진다. 터널 노의 설계는 하기에서 기술되어진다. 전단기 장치를 이용하여, 슬래브를 연속적으로 또는 노 장치의 설계에 따라 단면을 자를 수 있다. 노에 들어가는 슬래브의 속도는 주조 속도에 대응되고 약 0.1m/sec가 된다. 노(7)의 하류에서는, 슬래브 표면상에 형성되는 산화물을 불어 제거하기 위한 산화물-제거 장치(9)가 존재한다. 예비 압연장치의 기능을 수행하는 압연장치(10)는 두쌍을 이루는 네개의 하이 스탠드를 포함한다. 만일 원한다면, 전단기 장치(8)는 비상 위치에 포함될 수 있다.
도 2에서는 턴디쉬상에서 대략 1450℃이고, 압연 스탠드에서는 약 1150℃로 떨어지며, 노 장치안에서 그 온도로 유지되는 강 슬래브의 온도가 도시되어진다. 산화물-제거 장치(9)에서 물을 강력히 분사하기 때문에 슬래브의 온도는 대략 1150℃에서 대략 1050℃로 떨어진다. 이것은 오스테나이트계와 페라이트계 범위 모두를 즉, a 및 f를 각각 압연하도록 적용되어진다. 예비 압연장치(10)의 두 압연기 스탠드에서, 슬래브의 온도는 롤러를 통과할때마다 대략 50℃정도 떨어져, 제 2 단계에서는 온도가 950℃가 되고, 슬래브의 두께는 처음 70mm에서, 두 단계로, 대략 중간두께 42mm와 제 2 단계 두께 16.8mm를 가진다. 도 3에서는 위치 함수로서의 두께 분포가 도시되어진다. 숫자는 두께를 나타내며 단위는 mm이다. 냉각 장치(11), 한 세트의 코일 박스(12) 및, 만일 원한다면, 부가적인 노 장치(도시되지 않음)를 예비 압연 장치(10)의 하류에서 수용할 수 있다. 오스테나이트계로 압연되는 스트립을 생산하는 동안에, 압연 장치(10)에서 나오는 스트립은 코일 박스(12)안에서 임시적으로 저장되고 균일화되며, 부가적으로 온도의 증가가 필요하면, 코일 박스의 하류에 위치하는 가열장치(도시되지 않음)안에서 가열되어진다. 종래의 통상의 지식을 가진자라면 냉각 장치(11), 코일 박스(12) 및 도시되지 않은 노 장치를 상기에서 언급된 위치와 서로 다른 위치로 위치시킬 수 있음을 명백히 알 수 있다. 두께감소의 결과, 압연된 스트립은 대략 0.6m/sec의 속도로 코일 박스에 들어간다. 제 2 산화물 제거 장치(13)는 압연된 스트립의 표면에 형성되는 산화물 표면을 다시 제거하기 위하여, 코일 장치(11), 코일 박스(12) 또는 노 장치(도시되지 않음)의 하류에서 위치되어진다. 만일 원한다면, 또 다른 전단기 장치가 스트립의 선단 및 후미를 자르도록 포함될 수 있다. 그때 스트립은 네개의 압연기 스탠드가 여섯쌍의 형태로 존재하는 압연 트레인안으로 도입되어진다.
오스테나이트계 스트립이 생산되면, 단지 다섯개의 압연기 스탠드를 이용하는 것에 의해 1.0mm와 0.6mm사이의 최종 두께를 얻을 수 있다. 70mm의 슬래브 두께가 각 압연기 스탠드에 의해 얻어지는 두께는 도 3에서 도시되어진다. 압연 트레인(14)을 지난후, 스트립은 약 900℃가 되고, 0.6mm의 두께를 가지며, 냉각 장치(15)에 의해 냉각되어지며, 코일 장치(16)상에 감겨진다. 코일 장치에 들어가는 스트립의 속도는 대략 13-25m/sec가 된다.
만일 페라이트계로 압연된 강 스트립이 생산되면, 예비 압연 장치(10)에서 나오는 강 스트립은 냉각 장치(11)에 의해 냉각되어진다. 또한 이 냉각 장치는 최종 압연 장치의 압연 스탠드사이에서 협력되어질 수 있다. 또한 선택적으로 압연 스탠드사이에서 자연적인 냉각을 사용할 수 있다. 그때, 스트립은 코일 박스(12)와, 만일 원한다면, 노 장치(도시되지 않음)와 스팬되고, 그때 산화물은 산화물 제거 장치(13)에서 제거되어진다. 페라이트계 범위에서의 스트립은 대략 750℃의 온도를 갖는다. 상기에서 언급한 바와같이, 재료의 또 다른 부분은 탄소 함유량과 최종양에 따라 오스테나이트계일 수 있고, 이것은 수용될 수 있다. 0.8mm와 0.5mm사이의 최종 두께를 가지는 페라이트계 스트립을 제공하기 위해서, 압연 트레인(14)의 여섯 스탠드 모두가 사용되어진다.
오스테나이트계 스트립이 압연되어지는 상황에서는, 마지막 압연기 스탠드에 의해 수행되는 두께 감소를 제외하고는 각 압연기 스탠드에서 동일한 두께로 감소되어진다. 이러한 모든것은 위치 함수로서의 도 2에 따른 온도 분포와 도 3의 하부열에 따른 두께 분포에서 설명되어진다. 온도 분포는 재결정 온도이상의 온도에서 나타나는 스트립을 도시한다. 그래서, 산화물의 형성을 방지하기 위해서, 재결정이 발생하는 곳에서 원하는 코일 온도로 스트립을 냉각시키기 위하여 냉각 장치(15)을 사용하는 것이 바람직하다. 만일 압연 트레인(14)의 출구 온도가 너무 낮다면, 페라이트계로 압연되는 스트립을 압연 트레인의 하류에서 위치하는 노 장치(18)에 의해 원하는 코일 온도까지 상승시키는 것이 가능하다. 냉각 장치(15) 및 노 장치(18)는 서로 옆에 또는 앞뒤로 위치되어질 수 있다. 또한 페라이트계 또는 오스테나이트계 스트립을 생산하는 것에 따라 한 장치를 다른 장치를 교체할 수 있다. 이미 언급한 바와같이, 압연은 페라이트계 또는 오스테나이트계 스트립을 생산할때 무단적으로 또는 반무단적으로 실행되어진다. 이것은 압연 장치(14), 만일 적절하다면, 냉각 장치 또는 노 장치(15 또는 18)에서 각각 나오는 스트립이 하나의 코일 및 전체 노의 길이를 가지는 슬래브부, 또는 최종 압연 장치에서 연속적으로 압연되는 슬래브부보다 더 큰 길이를 가짐을 의미한다. 전단기 장치(17)는 표준 코일 크기와 대응하는 원하는 길이로 스트립을 자르기 위해서 포함된다. 만일 원한다면, 스트립 이동 및 스트립 온도의 제어를 보조하기 위해서 압연 트레인(14)의 하류에서 소위 밀폐 코일러를 수용할 수 있다. 이 장치는 1000mm와 1500mm사이의 폭을 가지도록 하는데 적합하고 오스테나이트계로 압연된 스트립의 경우에는 대략 1.0mm의 두께와, 페라이트계로 압연된 스트립의 경우에는 대략 0.5 내지 0.6mm의 두께를 가지는데 적합하다.
도 4는 노 장치의 일부분을 형성하는 용접기를 가지는 노 장치의 상세한 실시예를 설명한다. 노 장치는 부분(7,1 및 7,2)를 포함하는 제 1 영역과 제 2 영역(7,4)을 포함한다. 용접기(7,3)는 제 1 영역과 제 2 영역사이에 위치되어진다. 제 1 영역은 제 1 가열시작부(7,1)와 제 1 가열종결부(7,2)로 구성된다. 제 1 가열시작부(7,1)의 길이는 대략 슬래브부의 길이와 대응된다. 슬래브부가 제 1 가열시작부(7,1)안에 완전히 수용되자마자, 슬래브부는 가열종결부(7,2)로 빠르게 운반되어진다. 다수의 슬래브부는 충분한 가열시간을 얻기 위해서 가열종결부(7,2) 내부에서 완충액으로 처리되어질 수 있고, 또 다른 한편으로는 노 장치의 하류 또는 상류에서 완충액으로 처리되어질 수 있다. 제 2 영역(7,4)은 용접기(7,3)의 하류에서 위치되어지고, 함께 용접되어진 제 2 영역의 슬래브부는 용접동안에 발생되어지는 온도 강하를 평탄하게 하기 위해서 균일화되어진다. 노의 전체 길이는 250m 내지 320m이다. 제 1 가열시작부(7,1)의 길이는 대략 35m 내지 70m이다. 제 1 가열종결부(7,2)의 길이는 대략 100m 내지 150m이다. 용접기(7,3)의 필요한 길이는 대략 4m 내지 25m이고, 제 2 영역(7,4)의 길이는 대략 50m 내지 80m이다.
도 5는 다수의 스트랜드를 동시에 사용할 수 있는 다수의 노 장치의 분류를 더욱 상세하게 도시한다. 노 장치(7,30)는 제 1 가열시작부(7,10), 제 1 가열종결부(7,11) 및 평행한 페리(7,12)를 포함한다. 또 다른 가열종결부(7,13)는 평행한 페리(7,12)의 하류에서 위치되어진다. 가열종결부(7,13)의 하류에는 제 2 섹션(7,15)의 슬래브와 함께 용접시키는 용접기(7,14)가 존재한다. 제 2 노 장치(7,40)는 제 2 가열시작부(7,20), 제 2 가열종결부(7,21) 및 평행한 페리(7,22)를 포함한다. 평행한 페리(7,12 및 7,22)의 목적은 슬래브부가 노(7,40)에서 노(7,30)로 운반되게 하는 것이고, 용접기(7,14)의 목적은 연속주조기에서 직접 노(7,30)로 공급되어지는 슬래브를 결합하기 위한 것이다. 슬래브부가 운반되어질때, 평행한 페리(7,22)는 수직위치밖으로 일시적으로 이동하는 평행한 페리(7,12)를 향하여 세로방향으로 평행하게 이동한다. 평행한 페리(7,22)가 평행한 페리(7,12)위치에 놓인후, 운반된 슬래브부는 또 다른 가열종결부(7,13)을 향하여 나아가고, 그 후 평행한 페리는 원래 위치로 귀환한다.
표 1은 노(7,30 및 7,40)의 가능한 형상를 개략적으로 도시한다. 형상 1에서, 노는 주조 속도 6m/min에 비교하여 0,25 및 50%의 주조속도 감소를 포함하는 차단의 경우에는 버퍼의 길이가 208m이고, 20분, 26분 및 39분의 버퍼용량을 제공한다. 이 버퍼 시간은 장치에서 차단을 제거하는데 유용하다. 버퍼의 길이가 180m이며, 형상 2 및 3이 얻어지고, 각각의 버퍼시간은 14분, 18분 및 27분이 되고, 형상 4에서 버퍼시간은 각각 8분 10분 및 14분이 된다. 노 장치(7,30 및 7,40)의 길이를 짧게 유지하기 위해서 평행한 페리의 위치를 전방으로 향하게 하는 것이 유익하다.
| 형 상 | 1 | 2 | 3 | 4 |
| 제1 또는 제2가열시작부 노(7,10 및 7,20)의 길이 | a 50m | 50m | 50m | 50m |
| 제1 또는 제2 가열종결부(7,11 및 7,21)의 길이 | b 124m | 96m | 96m | 70m |
| "7,12" 및 "7,22"의 길이 | c 42m | 42m | 42m | 42m |
| 가열종결부 후방(7,13)의 길이 | d 42m | 42m | 42m | 42m |
| 용접부(7,14)의길이 | 52m | 80m | 52m | 106m |
| 합 계 | 310m | 310m | 282m | 310m |
| 버퍼 길이(b+c+d) | 208m | 180m | 180m | 154m |
| 평행한 페리의 위치(a+b) | 174m | 146m | 146m | 120m |
| 노(7,40)의 길이(a+b+c) | 216m | 188m | 188m | 162m |
도 6은 시간 함수로서의 슬래브의 다양한 지점에서의 온도차이와 온도의 분포을 도시한다. 곡선은 60m의 주조후 제 1 가열시작부의 길이, 10m의 용접길이, 45m의 용접후 제 2 영역의 길이 및 280m의 전체 노 길이에 적용된다. 이것은 곡선 p(슬래브의 가장 낮은 온도) 및 q(슬래브의 가장 높은 온도)의 분포에서 보여지고 온도 균일화가 발생된다. 이 발생을 가지는 분포는 곡선 t의 분포에서 보여진다. 곡선 u는 슬래브의 하부면과 상부면사이의 온도차이를 도시한다. 곡선 w 및 r은 각각 노 장치의 하부 및 상부에서의 온도를 나타낸다. 곡선 s는 단면에서의 평균 슬래브 온도를 나타낸다. 이것은 용접이 발생하는 동안에 "L"에서 명확히 보여지고, 온도 균일화는 슬래브가 압연장치에 들어가기전에 슬래브의 가장 낮은 온도와 가장 높은 온도의 온도차가 대략 10°가 될때까지 용접기의 하류에서 놓여지는 제 2 영역에서 다시 평탄해진다.
Claims (20)
120mm 이하의 두께를 가지는 강 슬래브를 주조하기 위한 하나 또는 그 이상의 연속주조기(1), 슬래브를 가열하고 및/또는 균일화하는데 적합한 노 장치(7) 및 노 장치(7)의 밖으로 운반되는 슬래브의 두께를 감소시키기 위한 적어도 하나의 압연 장치(10)를 포함하고, 얇은 강 스트립을 제조하기 위한 장치에 있어서,
용접기(7,3)는 슬래브의 좁은 단부면을 녹이고 그때 연속되는 슬래브를 결합하기 위하여 연속주조기(1)사이에서 또는 연속주조기와 압연 장치(10)사이에서 배치되어지고, 용접기(7,3)는 압연 장치(10)를 향하여 장치를 통과하는 슬래브의 표준 통과 방향으로 용접길이를 따라 배치되어질 수 있고, 노 장치(7)는 표준 통과 방향에서 보아 서로 앞뒤로 위치되어지는 제 1 영역과 제 2 영역을 포함하고, 용접기는 제 1 영역과 상기 제 2 영역사이에서 배치되어지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항에 있어서,
용접기(7,3)는 4m/min과 20m/min사이의 속도로, 바람직하게는 10m/min과 17m/min사이의 속도로 압연 장치를 향하여 장치를 통과하는 슬래브의 표준 통과 방향으로 배치되어질 수 있는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
용접기(7,3)는 유도 용접기인것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항 내지 제 3 항중 어느 한 항에 있어서,
용접기(7,3)는 슬래브에서 주위환경으로 열의 전달을 제한하는 수단을 제공하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항 내지 제 4 항중 어느 한 항에 있어서,
노 장치(7)의 전체길이는 250m와 330m사이에서 존재하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 5 항에 있어서,
제 1 영역 및 제 2 영역은 표준 통과 방향에서 측정하여 4m 내지 25m, 바람직하게는 5m 내지 17m로 떨어진 거리로 위치되어지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 5 항 또는 제 6 항에 있어서,
제 2 영역은 25m와 100m사이의 길이를 가지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 5 항 내지 제 7 항중 어느 한 항에 있어서,
제 2 영역은 재가열시작부 및 가열종결부를 포함하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 5 항 내지 제 8 항중 어느 한 항에 있어서,
슬래브에서 주위환경으로 열의 전달을 제한하는 수단은 제 1 영역과 제 2 영역사이에서 배치되는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항 내지 제 9 항중 어느 한 항에 있어서,
슬래브를 수용하기 위하여 제 2 노 장치를 제공하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 10 항에 있어서,
적어도 하나의 제 1 노 장치 및 제 2 노 장치는 제 2 노 장치에서 제 1 노 장치로 슬래브를 운반하기 위한 컨베이어 수단을 제공하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 11 항에 있어서,
컨베이어 수단은 소위 평행한 페리를 포함하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 10 항 내지 제 12 항중 어느 한 항에 있어서,
제 2 노 장치는 제 2 가열시작부와, 슬래브의 표준 통과 방향에서 보아, 제 2 가열시작부의 하류에서 위치하는 제 2 가열종결부를 제공하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항 내지 제 13 항중 어느 한 항에 있어서,
노 장치(7)는 제 1 가열시작부와, 슬래브의 표준 통과 방향에서 보아, 노 장치(7)의 입구 측면상에서 제 1 가열시작부의 하류에 위치하는 제 1 가열종결부를 제공하는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
제 1 항 내지 제 14 항중 어느 한 항에 있어서,
노 장치(7)는, 표준 통과 방향에서 보아, 컨베이어 수단의 하류에서 또는 용접기의 상류에서 배치되는 또 다른 가열종결부를 가지는 단부에서 제공되는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조장치.
액체 강이 120mm보다 적은 두께를 가지는 슬래브를 형성하기 위해 적어도 하나의 연속주조기(1)에서 주조열을 이용하여 주조되고 노 장치(7)로 이송되어, 압연장치(10)에서 소망의 두께를 가지는 스트립을 형성하기 위해 압연되어져, 강 스트립을 제조하기 위한 방법에 있어서,
선택적으로 이미 압하되어진 연속된 슬래브는 용접수단에 의해 서로 마주보는 좁은 단부면을 녹이는 것에 의해 함께 결합되어지고 함께 용접되어진 슬래브는 압연 장치에서 무단 공정으로 압연되어지고, 용접위치는 슬래브와 함께 이동되어지고, 함께 용접되어진후 슬래브는 적어도 용접 결합의 위치에서 온도가 균일화되어지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조방법.
제 16 항에 있어서,
두 연속주조기(1)에서 슬래브가 함께 용접되어지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조방법.
제 16 항 또는 제 17 항에 있어서,
멀티-스트랜드 연속주조기에서 슬래브가 함께 용접되어지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조방법.
제 16 항 내지 제 18 항중 어느 한 항에 있어서,
다수의 노 장치(7)가 동시에 사용되어지고 노 장치에서 슬래브는 용접기를 이용하여 함께 결합되어지는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조방법.
제 16 항 내지 제 19 항중 어느 한 항에 있어서,
노 장치는 함께 용접되어진 슬래브를 처리하기 위하여 장치 일부분중 한곳을 차단하는 경우에 슬래브의 일시적인 저장을 위하여 버퍼 공간으로 이용되는 것을 특징으로 하는 강 스트립 제조방법.
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