KR20010021143A - 얇은 스트립 형상의 ｔｒｉｐ 강의 제조방법 및 그방식으로 제조되는 얇은 스트립 - Google Patents

얇은 스트립 형상의 ｔｒｉｐ 강의 제조방법 및 그방식으로 제조되는 얇은 스트립 Download PDF

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Abstract

본 발명은 얇은 스트립 형상의 "변태 유기 소성(TRIP)" 강을 제조하는 방법에 관한 것으로,
- 두께가 1.5 내지 10mm, 바람직하게는 1 내지 5mm인 스트립이 0.05 내지 0.25중량%의 C, 0.5 내지 3중량%의 (Mn+Cu+Ni), 0.1 내지 4중량%의 (Si+Al), 0.1중량% 이하의 (P+Sn+As+Sb), 0.3중량% 이상의 (Ti+Nb+V+Zr+희토류 원소), 1중량% 이하의 Cr, 1중량% 이하의 Mo, 1중량% 이하의 V, 및 나머지는 철과 제조상의 불순물인 조성을 갖는 용융강으로부터 직접 주조되고;
- 상기 스트립이 상기 강의 Ar3온도보다 고온에서 25 내지 70%의 압하율하에 온라인 또는 하나 이상의 패스에서 열간압연되고;
- 상기 스트립의 1차 강제 냉각이 5 내지 100℃/s의 냉각속도로 행해지고;
- 펄라이트(perlite)가 형성되지 않도록 방지하면서 잔류 오스테나이트 함량이 5% 이상인 상태로 베이나이트 변태가 일어나는 데 필요한 시간동안 550℃ 내지 400℃의 온도로 유지된 후, 상기 스트립을 400℃ 이하의 온도로 냉각하는 2차 강제 냉각에 의해 상기 변태가 중단되며;
- 상기 스트립이 350℃ 이하의 온도에서 코일링(coiling)되는
"TRIP" 강의 제조방법을 제공한다.
본 발명은 또한 상기 방법으로 얻을 수 있는 "TRIP" 강의 얇은 스트립을 제공한다.

Description

얇은 스트립 형상의 ＴＲＩＰ 강의 제조방법 및 그 방식으로 제조되는 얇은 스트립 {METHOD OF FABRICATING TRIP STEEL IN THE FORM OF THIN STRIP, AND THIN STRIP OBTAINED IN THIS WAY}
본 발명은 얇은 스트립(strip) 형상의 강을 연속 주조하는 방법에 관한 것이며, 보다 구체적으로 용융금속으로부터 직접 얇은 스트립 형상의 "변태 유기 소성(TRIP)"강을 제조하는 방법에 관한 것이다.
변태 유기 소성(transformation induced plasticity; TRIP) 강은 높은 강도(strength)와 높은 연성(ductility)을 겸비함으로써 성형에 특히 적합하다. 이러한 물성은 TRIP 강이 가지는 특이한 미세 구조로 인하여 얻어진다. 이것은 페라이트형 매트릭스(ferritic matrix)내에 경질 베이나이트(bainite) 및/또는 마르텐사이트 상(martensite phase), 및 조직의 5 내지 20%를 차지하는 나머지 오스테나이트(austenite)를 가진다. TRIP 강판은 통상 슬래브를 연속 주조한 후 열간압연(가장 빠른 방법이므로 가장 경제적이나 상대적으로 두꺼운 제품이 제조됨)하거나, 또는 슬래브를 연속 주조한 후 열간압엽, 냉간압연, 및 어닐링(박판 제품에 사용되는 방법)을 함으로써 제조된다. 베이나이트는 오스테나이트를 안정화시킨다.
종래의 연속 주조 및 열간압연 방법으로 제조되는 스트립으로부터 고품질의 TRIP 강을 만드는 것은 다음과 같은 문제점 때문에 곤란하다.
초기 슬래브를 열간압연한 후, 오스테나이트는 400℃(±50℃)에서 행해지는 스트립의 코일링 시에 일어나는 베이나이트 변태(bqinitic transformation)가 진행되는 동안 안정화되어야 한다. 열간압연된 스트립은 물을 살포하여 코일링 온도까지 냉각된다. 이 냉각과정은 이른바 "재습윤(rewetting)"으로 불리우는 현상이 일어날 수 있는 온도 범위에서 진행된다. 이 현상은 라이덴프로스트 현상(Leidenfrost's phenomenon), 즉 수증기 일부가 액체상태로 복귀하는 현상에 기인하는 스트립에 접촉하는 수증기의 불안정성에 의해 야기된다. 그 결과로서 생기는 수증기가 아닌 액상의 물과 스트립 사이의 국부적인 접촉이 스트립의 불균일한 담금질을 유도한다. 불균일한 냉각은 스트립의 미세 구조에 심각한 불일치로 유도되어 스트립의 기계적 특성을 저하시킨다.
본 발명의 목적은 짧은 생산라인, 즉 냉간압연이나 어닐링 단계가 포함되지 않는 생산라인에서 신뢰성 있게 고품질의 TRIP 강 스트립을 제조할 수 있는 방법을 제공하는 것이다.
이러한 목적을 달성하기 위해 본 발명은 얇은 스트립 형상의 "TRIP" 강을 제조하는 방법에 있어서,
- 두께가 1.5 내지 10mm, 바람직하게는 1 내지 5mm인 스트립이 0.05 내지 0.25중량%의 C, 0.5 내지 3중량%의 (Mn+Cu+Ni), 0.1 내지 4중량%의 (Si+Al), 0.1중량% 이하의 (P+Sn+As+Sb), 0.3중량% 이상의 (Ti+Nb+V+Zr+희토류 원소), 1중량% 이하의 Cr, 1중량% 이하의 Mo, 1중량% 이하의 V, 및 철과 제조상의 불순물이 잔유물인 조성을 갖는 용융강으로부터 직접 주조되고;
- 상기 스트립이 상기 강의 Ar3온도보다 고온에서 25 내지 70%의 압하율(reduction ratio)로 온라인(on-line) 또는 하나 이상의 패스에서 열간압연되고;
- 상기 스트립의 1차 강제 냉각이 5 내지 100℃/s의 냉각속도로 행해지고;
- 펄라이트(perlite)가 형성되지 않도록 방지하면서 잔류 오스테나이트 함량이 5% 이상인 상태로 베이나이트 변태가 일어나는 데 필요한 시간동안 550℃ 내지 400℃의 온도로 유지된 후, 상기 스트립을 400℃ 이하의 온도로 냉각하는 2차 강제 냉각에 의해 상기 변태가 중단되며;
상기 스트립이 350℃ 이하의 온도에서 코일링(coiling)되는
"TRIP" 강의 제조방법을 제공한다.
본 발명은 또한 상기 방법으로 제조되는 얇은 "TRIP" 강 스트립을 제공한다.
본 발명의 제1 태양은 스트립 밀 상에서 슬래브를 열간압연하여 주조하는 표준 공정 대신에 액체금속으로부터 직접 얇은 스트립으로 형성하기 위한 강의 연속 주조이다. 이 방식으로 제조되는 스트립은 온라인 상에서 열간압엽되고, 이어서 베이나이트 변태가 일어나는 온도 범위로 냉각된다. 추가의 냉각이 행해지는 것은 상기 변태가 일어나서 요구되는 TRIP 강에 전형적인 미세 구조가 얻어졌을 때에 한정되며, 상기 추가 냉각이 상기 변태를 중지시키고 스트립을 코일링 온도로 냉각시킨다. 상기 온도는 베이나이트 변태가 이미 발생하였고 코일링된 스트립을 변태가 일어난 온도 범위에 유지시키는 것이 미세 구조에 바람직하지 않은 변화의 위험성을 수반하므로 종래의 공정으로 제조된 열간압엽 스트립의 온도보다 낮다.
본 발명은 이하의 설명을 통해 더욱 잘 이해될 것이다.
액체금속으로부터 얇은 스트립을 직접 연속 주조하는 기술은 탄소강, 스텐레스강 및 기타 철 합금의 주조에 수년간 실험적으로 사용되었으나 아직까지 TRIP 강의 제조에는 사용되지 않았다. 철 합금을 얇은 스트립 형상으로 주조하는 데 가장 보편적으로 사용되는 기술로서, 공업적 기술화 과정에 있으며 "트윈롤(twin-roll) 주조"라 칭하는 기술에 있어서, 역방향으로 회전하며 내부적으로 냉각되는 두 개의 근접한 수평 롤 사이로 액체금속이 공급된다. 주조공간은 롤의 측면을 누르는 상태의 내화판(refactory plate)에 의해 측방향으로 폐쇄되어 있다. 응고된 금속 "스킨(skin)"은 각각의 롤 상에 형성되어 롤 갭(롤의 원통형 측면간의 거리가 가장 가깝고 요구되는 스트립의 두께에 대체로 상응하는 영역)에서 합류하여 응고된 스트립을 형성한다. 스트립은 코일링되기 전에 하나 이상의 열간압연 패스, 냉각, 재가열과 같은 여러 가지 가열 및/또는 열-기계적 처리를 받을 수 있다. 그러한 처리의 한 가지 특정 조합이 본 발명의 본질적인 특징을 구성한다.
본 발명에 따르면, 이하에 정의되는 조성을 갖는 강이 주조된다(이하에 기술되는 모든 퍼센트는중량%임).
본 발명에 따른 강의 탄소 함량은 0.05 내지 0.25%이다. 하한치는 스트립의 냉각시에 페라이트상에서 오스테나이트상으로 탄소를 방출함으로써 발생되는 잔류 오스테나이트를 안정화시키기 위해 필요하다. 0.25% 이상이면 스트립이 통상의 TRIP 강에 적용하기 위한 충분한 용접성(weldability)을 가지지 못할 것으로 생각된다.
상기 강의 망간 함량은 0.5 내지 3%이다. 망간의 기능은 오스테나이트(하나의 감마겐 원소(gammagenic element)임)를 안정화하고 강을 경화시키는 것이다. 0.5% 이하에서는 이들 효과가 충분히 나타나지 않는다. 3% 이상에서는 감마겐 효과가 지나치게 높아 페라이트형 매트릭스의 형성을 보장할 수 없고, 스트립의 기계적 특성을 저하시키는 망간의 과도한 편석(segregation)이 일어난다. 망간은 또한 감마겐 효과를 갖는 동 및/또는 니켈로 일부분 대체될 수 있다.
선택적으로 0.5 내지 2%의 동을 함함유시킬 수 있다(한편, 잔여부분은 0.5 내지 3%의 특정 범위내에서 Mn+Cu+Ni임). 첨가된 동은 특정적으로 침전물을 경화시킨다. 또한, 동은 시멘타이트(cementite)에서 불용성이므로, 실리콘 및 알루미늄과 같이 잔류 오스테나이트에 유익한 효과를 갖는다. 또한, 얇은 스트립을 주조함으로써 부여되는 신속한 냉각조건은 종래의 방법으로 제조되는 TRIP 강에서 동의 첨가가 금기시되는 이유인 제품 표면상태의 열화(劣化) 문제를 해소한다.
실리콘 및 알루미늄의 총 함량은 0.1 내지 4%이다. 이들 원소는 오스테나이트 내에서 시멘타이트가 침전하는 것을 방지하고, 고온에서 페라이트의 형성을 촉진한다. 본 발명의 방법은 이하에서 설명하는 이유 및 조건으로, TRIP 강에 대해 통상적인 실리콘 함량(0.2 내지 1.5%)보다 높은 실리콘 함량을 가능하게 한다.
인, 주석, 비소, 및 안티몬의 누적 함량은 제품의 취성(脆性; fragility)을 제한하도록 0.3%를 초과하면 안되고, 인의 함량은 0.05% 이하인 것이 바람직하다.
티타늄, 니오븀, 바나듐, 지르코늄, 및 희토류 원소 등이 또한 총량 0.3% 이내로 첨가될 수 있다. 이들 원소는 고온에서 결정입자(grain) 성장을 막고 침전에 의해 강도를 증가시키는 카바이드, 나이트라이드, 또는 카보나이트라이드를 형성한다.
최종적으로, 베이나이트 변성을 둔화시킬 원소가 과다하게 존재하는 것를 피하는 것이 필요하다. 이것은 크롬, 몰리브덴, 및 바나듐에 적용된다. 여하간에 이들 원소 각각의 함량은 1% 이내인 것이 바람직하다. 이들의 총 농도는 0.3% 이내여야 하고, 더욱 바람직하게는 0.05% 이내이다.
강에 존재하는 다른 원소들은 통상 제조상 불순물로서 발견되는 것으로, 그 비율은 TRIP 강에 대해 요구되는 특성에 별다른 영향을 주지 않는다.
전술한 기준에 합당한 조성을 갖는 액체금속은 트윈롤 주조설비에서 연속 주조되어 두께가 0.5 내지 10mm, 보다 일반적으로는 1 내지 5mm인 응고된 스트립을 형성한다. 상기 롤에서 나온 스트립은 불활성 영역―여기서 불활성 영역은 산소농도를 매우 낮은 수준으로 저하시키기 위해 불활성 가스(질소 또는 알곤)을 불어줌으로써 금속을 산화시킬 수 없는 분위기가 스트립 주위에 유지되는 밀봉되어 둘러싸인 구역임―을 통과하는 것이 바람직하다. 이 분위기에는 또한 수소를 도입함으로써 환원 특성이 부여될 수도 있다.
이러한 불활성화의 목적은 스트립의 표면에 스케일이 형성되는 것을 방지하거나, 적어도 상당히 감소시키기 위한 것으로, 스케일이 존재하면 후속하는 열간압연 단계가 진행되는 동안, 스트립 표면에 스케일이 매립되는 등의 결함이 초래된다. 불활성 장치는, 예를 들면 회전형 브러시 장치와 같이, 형성되는 모든 스케일을 제거하는 장치로 교체되거나 보완될 수 있다. 열간압연 이전에 이와 같은 불활성 장치 및/또는 스케일 제거장치를 사용하는 것의 이점은 금속의 허용 실리콘 함량을 증가시킬 수 있다는 점이다. 슬래브의 주조 및 열간압연에 의해 TRIP 강을 제조하는 종래의 방법에서, 통상 0.25% 이상의 실리콘 함량이 부여되는 것을 피하는 것이 바람직한데, 그렇지 않으면 열간압연 이전에 제거하기 매우 어려운 파얄라이트(fayalite)(철과 실리콘의 산화물)가 다량 생성할 수 있는 스케일 형성조건을 제공하기 때문이다. 슬래브가 주조되고 외기에 개방상태로 냉각되는 종래의 설비에서, 이미 다량의 스케일을 포함하는 주조 슬래브는 주변온도로 유지되어 스트립 설비로 이송되기 전에 주조라인 외부에 위치한 대형 로에서 재가열되어야 한다(따라서 불활성화가 곤란함). 따라서, 스트립의 정상적인 표면상태를 얻도록 파얄라이트가 강하게 장입된 스케일의 형성을 방지하기 위해서는, 이미 언급한 바와 같이 비록 실리콘 함량이 야금학적으로 큰 이점이 있지만, 열간압연된 TRIP 강을 제조하기 위한 통상의 제조라인 상에서 금속의 실리콘 함량을 전술한 값으로 제한하는 것이 바람직하다. 이러한 관점에서, 온라인 열간압연과 함께 트윈롤 주조를 사용하는 것이 종래의 설비에 비해 주조와 압연 사이의 짧은 거리에서 파얄라이트의 형성을 방지 또는 제한하는(또는 형성되어 있는 모든 파얄라이트를 제거하는) 것을 훨씬 용이하게 하는 이점이 있다.
주조가 완료되고, 경우에 따라 제공된 경우 불활성 구역을 통과한 후, 스트립은 공지의 방식에 따라 일반적으로 1 내지 3mm의 두께로 온라인 열간압연된다. 이 때의 압연은 오스테나이트 영역에서 행해져야 하며, 따라서 주조 등급의 Ar3 온도보다 높은 온도에서 행해져야 한다. 그것은 25%에서 75%로의 총 압하율을 가져온다. 이러한 온라인 열간압연은 두 가지 기능을 가진다. 첫째, 그것은 응고가 진행되는 동안 스트립의 코어에 형성되어 있을 수 있는 모든 기공을 폐쇄해야 한다. 그것은 정제하여 요구되는 최종 미세구조를 얻을 수 있도록, 무엇보다 응고과정에서 생성되는 미세구조를 "깨뜨려야" 한다. 이러한 열간압연은 하나 이상의 패스에서, 즉 스트립을 단일 압연 스탠드 또는 연속하는 여러 개의 스탠드를 통과시키고, 여기서 최초 스탠드에서 기공의 폐쇄를 위해 소량 감소하고 나머지 스탠드에서 최종 두께가 형성되도록 함으로써 이루어질 수 있다, 예로써, 다음과 같은 주조 두께/열간압연 압하율/최종 두께의 조합이 제안될 수 있다:
[표 1] 주조 두께/열간압연 압하율/최종 두께의 조합
초기 스트립 두께(mm) 압하율(%) 최종 스트립 두께(mm)
4 25 3
4 50 2
2 40 1.2
1.5 40 0.9
1 60 0.6
열간압연 후, 스트립은 처음에 예를 들면 물로 살포함으로써 강제 냉각된다. 이 냉각의 목표는 스트립 내에 펄라이트의 생성을 방지하면서 페라이트 구조를 형성하기 위한 것이다. 이를 위해, 5℃/s 내지 100℃/s, 바람직하게는 관련 두께를 갖는 스트립을 냉각하기 위한 표준 기술에 완벽히 합치되는 25℃/s 내지 80℃/s의 냉각속도로 냉각이 행해져야 한다. 냉각속도가 지나치게 느리면 펄라이트의 생성으로 유도되며, 이것은 본 발명의 본질적인 특징 중 하나인 베이나이트 변태를 불가능하게 만든다. 냉각속도가 지나치게 빠르면 구조가 베이나이트 영역, 또는 심지어 마르텐사이트 영역으로 직접 이행되므로 매트릭스에 대해 요구되는 페라이트 구조를 얻지 못할 위험을 수반한다. 냉각속도의 바람직한 범위는 최적의 결과를 더욱 용이하게 얻을 수 있게 한다.
이러한 1차 냉각의 속도 및 기간은 스트립이 공기 중에서 550 내지 400℃ 바람직하게는 530 내지 470℃(펄라이트가 형성되지 않음을 보장하면서 적절한 유지시간 동안 요구되는 오스테나이트 수준을 얻기 위해)의 온도범위에서 펄라이트 형성을 방지하면서 잔류 오스테나이트 부분을 5% 이상으로 안정화시키기 위해 베이나이트 변태가 일어나는 데 필요한 시간 동안 존속하도록 하는 열적 상태에 도달하도록 하는 것이어야 한다. 일단 이 결과가 얻어지면, 스트립은 예를 들면 물로 살포함으로써 스트립을 앞 단계의 온도범위로부터(따라서 400℃ 이하의 온도로), 바람직하게는 반드시 350℃ 이하인 코일링 온도로 다시 강제 냉각된다. 이 코일링 온도범위는 오스테나이트의 안정성을 저해하는 카바이드의 침전과 같은 코일링된 스트립 구조의 주된 변화를 방지하도록 선택된다.
스트립이 요구되는 베이나이트 변태를 얻는 데 필요한 강제냉각이 없이 공기 중에 잔류하는 시간은 정밀한 주조 변수, 즉 스트립의조성 및 설비의 대응 면적에서의 속도에 따라 변동된다. 이 시간은 관련 강의 등급에 대한 표준 변태곡선을 사용하여 얻고자 하는 잔류 오스테나이트의 정밀한 함량의 함수로서 실험적으로 결정되어야 한다. 오스테나이트의 높은 함량은 연성을 향상시키지만, 베이나이트 변태의 종말기에 5% 이하의 오스테나이트 함량은 TRIP 효과를 얻기에 불충분한 마르텐사이트를 형성한다. 예를 들면, 0.2%의 탄소, 1.5%의 마그네슘, 및 1.5%의 실리콘을 함유하는 등급을 사용하면, 스트립을 470℃에서 10초간 또는 530℃에서 30초간 유지시킬 경우 6%의 오스테나이트 함량이 얻어진다. 실제로, 이 기간은 일반적으로 5초 내지 30초일 수 있다.
주조 스트립의 초기 두께가 3mm이고 압연기를 빠져나올 때 60m/분의 속도로 이송된다고 가정하면(이것은 트윈롤 주조 설비의 통상 조건임), 베이나이트 변태 영역에서의 열간압연 스트립의 속도는 열간압연 압하율에 따라 변동된다. 표 2는 전술한 가정에 기초하여, 베이나이트 변태 영역 내의 열간압연 압하율의 함수로서의 스트립 속도를 예로써 제시한다.
[표 2] 베이나이트 변태 영역 내의 열간압연 압하율의 함수로서의 스트립 속도(주조 두께 3mm, 주조 속도 60m/분)
압하율 (%) 스트립 속도 (m/초)
25 1.3
40 1.7
60 2.5
70 3.3
상기 조건하에 스트립에 900℃의 종말기 압연온도, 베이나이트 변태 영역에서의 500℃에서 10초간의 시간, 및 스트립을 250℃ 이하로 냉각하기 위한 제2 살수 영역의 냉각속도 50℃/초를 부여하기로 결정한다면, 스트립이 밀 스탠드(mill stand)에서 코일러(coiler)로 이동하는 데 20 내지 25초가 걸릴 것이다. 이들 두 개의 유닛이 표준 트윈롤 주조설비에 적절한 약 40m의 거리로 떨어져 있으면, 압연 후의 스트립의 속도는 약 2m/초로서, 이것은 표 2에서 도출되는 결론에 완전히 부합된다. 기술적 관점에서 볼 때, 본 발명의 방법을 적용하는 것은 별다른 문제를 야기하지 않는다. 요구되는 결과를 얻기 위해 냉각 영역의 길이 및 각 영역에서의 냉각액체의 유량을 조절하는 것도 가능하다. 이를 위해 냉각 영역이 연속적 물 살포 분기관을 포함한다면, 다양한 수의 분기관을 사용함으로써 이들 영역의 신축성 있는 조절이 가능하다.
본 발명에 따른 방법의 본질적인 방법은 열간압연 후 베이나이트 변태 영역 내에 스트립이 잔존하고, 여기에서 2차 냉각이 단시간 행해지며, 베이나이트 변태가 이미 발생된 온도범위에서 스트립의 코일링이 행해지는 것이다. 이것은 재습윤 현상에 의해 베이나이트 변태가 영향을 받지 않도록 하여 스트립 내의 균질한 미세구조가 신뢰성있게 얻어진다. 트윈롤 주조에 의해(또는 더욱 일반적으로 1.5 내지 10mm, 특히 1 내지 5mm 두께의 얇은 스트립 주조에 의해) 직접 스트립을 제조하고 온라인 열간압연하는 것은 전술한 조건하에서 베이나이트 변태를 제조하는 경제적 실행가능성에 대해 불가결한 전제조건이다. 스트립 밀에서 빠져나오는 스트립을 550 내지 400℃에서 1초 내지 수초간 유지시킴으로써 베이나이트 변태를 행하는 것이 바람직하다. 그러나, 스트립 밀 출구에서의 스트립의 통상적 속도―여기서 통상적 속도는 실린더 제조라인 사이의 주조에서 온라인 압연기를 빠져나오는 속도보다 훨씬 빠름―가 주어질 경우, 그것은 스트립 밀 출구와 코일러 사이에 과도한 거리(500m 수준)를 필요로 하며, 이것은 본 해결책의 경제적 이점을 완전히 상쇄시키게 된다. 또한, 열간압연하고 주조로써 온라인 베이나이트 변태를 실행함으로써 에너지 측면에서 큰 비용이 드는 중간 재가열이 필요치 않다. 최종적으로, 본 발명에 따른 방법에서 사용되는 야금학적 변태는 스트립의 온도가 주조와 코일링 사이에서만 저하되므로, 제품을 주변 온도로 냉각하는 1차 냉각 후 얻어지는 구조로서 적어도 열간압연에 선행하는 재가열 후의 잔류상태에서 유지되는 구조에 의해 방해받지 않는다. 초기의 반완성품의 주조와 완성품 스트립의 코일링 사이에 제조라인이 연속적이 아닐 경우에 그러할 수 있다.
코일링 후, 본 발명에 따른 방법으로 얻어진 스트립은 종래의 슬래브 연속주조 및 열간압연 방법으로 얻어지는 동일 조성의 TRIP 강판과 동일한 방식으로 즉시 사용될 수 있다.

Claims (13)

  1. 얇은 스트립(strip) 형상의 "변태 유기 소성(TRIP)" 강을 제조하는 방법에 있어서,
    - 두께가 1.5 내지 10mm, 바람직하게는 1 내지 5mm인 스트립이 0.05 내지 0.25중량%의 C, 0.5 내지 3중량%의 (Mn+Cu+Ni), 0.1 내지 4중량%의 (Si+Al), 0.1중량% 이하의 (P+Sn+As+Sb), 0.3중량% 이상의 (Ti+Nb+V+Zr+희토류 원소), 1중량% 이하의 Cr, 1중량% 이하의 Mo, 1중량% 이하의 V, 및 나머지는 철과 제조상 불가피한 불순물인 조성을 갖는 용융강으로부터 직접 주조되고;
    - 상기 스트립이 상기 강의 Ar3온도보다 고온에서 25 내지 70%의 압하율( ratio)로 온라인(on-line) 또는 하나 이상의 패스에서 열간압연되고;
    - 상기 스트립의 1차 강제 냉각이 5 내지 100℃/s의 냉각속도로 행해지고;
    - 펄라이트(perlite)가 형성되지 않도록 방지하면서 잔류 오스테나이트 함량이 5% 이상인 상태로 베이나이트 변태(transformation)가 일어나는 데 필요한 시간동안 550℃ 내지 400℃의 온도로 유지된 후, 상기 스트립을 400℃ 이하의 온도로 냉각하는 2차 강제 냉각에 의해 상기 변태가 중단되며;
    - 상기 스트립이 350℃ 이하의 온도에서 코일링(coiling)되는
    "TRIP" 강의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 강의 인 함량이 0.05% 이하인 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    크롬, 몰리브덴, 및 바나듐의 총 함량이 0.3% 이하인 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 크롬, 몰리브덴, 및 바나듐의 총 함량이 0.3% 이하인 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 동 함량이 0.5 내지 2%인 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    1차 냉각의 냉각속도가 25 내지 80℃/초인 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    1차 냉각 후, 펄라이트(perlite)가 형성되지 않도록 방지하면서 잔류 오스테나이트 함량이 5% 이상인 상태로 베이나이트 변태가 일어나는 데 필요한 시간동안 상기 스트립이 530℃ 내지 470℃의 온도로 유지되는 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    베이나이트 변태가 일어나는 온도범위 내에서 상기 스트립이 존속하는 시간이 5 내지 30초인 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  9. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 2차 냉각에서 상기 스트립이 코일링 온도로 냉각되는 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 스트립의 주조 및 열간압연 공정 사이에 상기 스트립이 자신의 표면 부근에 금속을 산화시키지 않는 분위기가 형성되어 있는 영역을 통과하는 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  11. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 스트립이 열간압연되기 전에 그 표면에서 스케일이 제거되는 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    서로 역방향으로 회전하며 내부적으로 냉각되는 근접하게 위치한 두 개의 수평 롤 사이에서 상기 스트립이 주조되는 것을 특징으로 하는 "TRIP" 강의 제조방법.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 따른 방법에 의해 얻을 수 있는 "TRIP" 강의 얇은 스트립.
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