KR102454359B1

KR102454359B1 - 다중 대역 안테나

Info

Publication number: KR102454359B1
Application number: KR1020210054858A
Authority: KR
Inventors: 유형석
Original assignee: 한양대학교 산학협력단
Priority date: 2021-04-28
Filing date: 2021-04-28
Publication date: 2022-10-17

Abstract

본 실시예의 다중 대역 안테나는: 복수의 단위 안테나들을 포함하며, 단위 안테나는: 미앤더 패턴(meander pattern)을 포함하는 모노폴 안테나(monopole antenna)와, U 자 슬롯(slot)을 포함하는 마이크로스트립 패치 안테나(microstrip patch antenna) 및 모노폴 안테나와, 마이크로스트립 패치 안테나를 연결하는 저역 통과 필터를 포함하고, 모노폴 안테나는 제1 주파수에서 동작하고, 마이크로스트립 패치 안테나는 제1 주파수보다 높은 제2 주파수에서 동작한다.

Description

다중 대역 안테나{MULTIPLE BAND ANTENNA}

본 기술은 다중 대역 안테나와 관련된다.

현대의 이동 통신 시스템에서는 휴대 전화의 제한된 공간으로 인해 다중 대역 소형 안테나를 요청한다. 특히 다중 안테나에 대한 복잡한 피딩(feeding) 기술은 이 문제에 더 취약한 밀리미터 파(mm-wave) 대역에서 추가 손실을 유발할 수 있다. 따라서 멀티 밴드 안테나는 5G 모바일 애플리케이션에 선호되는 솔루션 중 하나이다.

현재, 6GHz 이하 및 밀리미터 파 대역에서 다중 대역 안테나의 실현이 이 분야에서 연구의 초점이 되어 왔으며, 최근 몇 년 동안 5G 통신 시스템에 사용하기 위해 mm-wave 기술에 대한 광범위한 연구가 수행되었다. 이는 궁극적으로 높은 데이터 속도, 낮은 시간 지연, 사물 인터넷, 소형화 목표, 효과적인 통신을 위한 고용량 및 사용자 밀도에 대한 요구를 충족시킬 것이다. 목적하는 초고속 광대역 서비스를 달성하기 위해 국가 정부와 국제기구는 밀리미터 파 스펙트럼 (예 : 24GHz, 28GHz, 37GHz - 39GHz 및 60GHz)을 제안했다. 밀리미터 파 스펙트럼의 5G 셀룰러 통신에는 여전히 난제들과 전파(propagation) 관련 단점을 가지고 있어 네트워크 배포를 더디게 한다. 현재 이러한 밀리미터 파 대역은 단거리 실내 링크 및 근거리 통신망(local area network)을 목표로 개발 중이다.

그러나 5G 광역 커버리지를 위한 6GHz 미만 주파수는 이미 여러 국가에서 사용되고 있다. ITU WRC-15는 미래의 광대역 셀룰러 통신 시스템을 위해 주요 5G 중대역(mid-band, 3.4GHz - 3.6GHz)을 할당하였으며, 이 대역은 더 넓은 영역 범위를 제공할 수 있으며 낮은 전파 손실(propagation loss)을 보인다.

5G 통신을 위해 6GHz 미만의 모바일 핸드셋 안테나가 여러 연구자들에 의하여 연구되었고, 작은 크기의 밀리미터 파 안테나도 역시 많이 연구되었으나, 대부분의 안테나는 단일 주파수 대역에서 작동하였다. 그러나 핸드셋 등의 휴대 단말의 제한된 공간 내에 여러 단일 모드 안테나를 내장하는 것은 곤란하다. 이러한 점에서 6GHz 이하 및 밀리미터 파 안테나의 통합은 5G 셀룰러 통신에 대한 연구의 대상이 되었다.

지난 10 년 동안 안테나의 다중 대역 특성을 획득하여 2G, 3G, 4G 및 5G를 통합하기 위해 패치 안테나, 모노폴 안테나, 다이폴 안테나, 슬롯 안테나 및 PIFA (Planar Inverted-F 안테나)등을 사용하는 다양한 방법이 제시되었으나, 휴대용 장치에 적합한 로우 프로파일 및 광대역 특성을 달성한 연구는 거의 없었다.

또한, 이들 선행 연구들은 모두 6GHz 미만 대역만을 통합했으며 밀리미터 파 5G 대역 동작을 실현할 수 없었다. 6GHz 미만 대역의 다중 대역 작동과 달리, 현대 스마트 폰을 위해 이러한 저주파에서 만족스러운 절연과 작은 크기를 가진 5G MIMO 안테나 어레이를 설계하는 것은 여전히 *?*어려운 작업이다. 따라서 일부 연구는 5G 통신 시스템에 유리한 절연을 가진 MIMO 안테나 어레이의 소형화에 초점을 맞추고 있다.

본 실시예로 해결하고자 하는 과제 중 하나는 상기한 종래 기술의 난점을 해소할 수 있는 안테나를 제공하는 것이다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 다중 대역 안테나는, 복수의 단위 안테나들이 위치하는 장방형(rectangular) 기판을 포함하고, 복수의 단위 안테나들은 장방형 기판의 에지(edge)를 따라 배열된다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 모노폴 안테나는, 라인 패턴들이 구불구불한 형태로 배열되어 미앤더 패턴을 이룬다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 모노폴 안테나는, 절단된 그라운드 패턴을 포함한다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 제1 주파수는 6 GHz 미만 대역의 주파수이다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 마이크로스트립 패치 안테나는, U 자형 슬롯(slot)을 포함한다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 마이크로스트립 패치 안테나는, U 자형 슬롯을 포함한다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 마이크로스트립 패치 안테나는, 등가 회로에서 인덕터와, 커패시터 및 저항이 서로 병렬로 연결된 탱크 회로를 포함하며, 마이크로스트립 패치 안테나의 등가 회로는 직렬로 연결된 탱크 회로를 복수개 포함한다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 제2 주파수는 밀리미터 파 대역의 주파수이다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 저역 통과 필터는 차단 주파수보다 낮은 주파수 대역을 통과시키고, 차단 주파수보다 높은 주파수 대역을 통과시키되, 차단 주파수는 제1 주파수 보다는 크고, 제2 주파수 보다는 작은 주파수이다.

본 실시예의 어느 한 측면에 의하면 다중 대역 안테나는 MIMO(multiple input multiple output) 안테나이다.

본 실시예에 의하면 크게 차이나는 복수의 주파수 대역들에서 동작하는 다중 대역 안테나가 제공된다는 장점이 있다.

도 1(a)는 본 실시예에 의한 8 * 8 MIMO 안테나의 개요를 도시한 도면이고, 도 1(b)는 도 1(a)에서 파선 사각형으로 예시된 단위 안테나(Ant-3)의 개요를 도시한 도면이다.
도 2는 도 1(b)에서 파선 원으로 도시된 CMRC LPF를 개요적으로 도시한 도면이다.
도 3은 제안된 CMRC LPF(130)의 S 파라미터 중 S11, S21을 도시한 도면이다.
도 4(a)는 방사 패치 및 접지면을 포함하는 단일 안테나 요소에서 6GHz 미만 (3.5GHz) 대역에서의 전류 분포를 도시한 도면이고, 도 4(b)는 단일 안테나 요소에서 밀리미터 파 대역(28GHz)에서의 전류 분포를 도시한 도면이며, 도 4(c)는 단일 안테나 요소에서 밀리미터 파 대역(38GHz)에서의 전류 분포를 도시한 도면이다.
도 5는 제안된 안테나의 단순화된 등가 회로를 도시한 도면이다.
도 6은 등가 회로와 시뮬레이션를 통해 얻은반사 계수(reflection coefficient)를 도시한 도면이다.
도 7은 복수의 주파수 대역에서 전송 계수의 모의 실험 결과를 예시한 도면이다.

이하에서는 첨부된 도면들을 참조하여 본 실시예를 설명한다.

A. 제안된 8 * 8 MIMO 안테나 구성의 구조

도 1(a)는 본 실시예에 의한 8 * 8 MIMO 안테나(10)의 개요를 도시한 도면이고, 도 1(b)는 도 1(a)에서 파선 사각형으로 예시된 단위 안테나(Ant-3)의 개요를 도시한 도면이다. 도 1(a)를 참조하면, 8 개의 동일한 단위 안테나(Ant-1 - Ant-8)들은 상단 및 하단 주변을 따라 배치되고, 8 개의 동일한 단위 안테나(Ant-1 - Ant-8)들은 2 개의 MIMO 서브 어레이를 형성한다.

8 개의 동일한 단위 안테나(Ant-1 - Ant-8)들은 상대 유전율(ε_r)이 2.2, 손실 탄젠트(loss tangent, tanδ)가 0.0009, 두께가 0.508mm인 양면 구리 클래딩(double-sided copper-cladding)된 Rogers RT / duroid 5880 기판에 형성되었다. 본 실시예의 설계에서 낮은 전기 손실, 낮은 수분 흡수 및 고주파에서 일정한 전기적 특성을 가지는 Rogers 기판이 선택되었다. 기판은 크기는 157.7mm * 70mm로 일반적인 휴대 전화의 크기와 유사하다.

안테나는 공간을 최대한 활용하고 가장 가까운 단위 안테나 요소 사이에 양호한 격리 특성을 유지하기 위해 수직 위치로 배치된다. 8 개의 단위 안테나들(Ant-1 - Ant-8)은 모두 짧은 에지를 따라 배치되며, 위쪽에 4 개의 단위 안테나들(Ant-5 - Ant-8)이 배치되고, 아래쪽에 4 개(Ant-1-Ant-4)가 배치된다. 더 낮은 주파수에서 15dB의 최소 절연을 얻고 빔 포밍 특성을 유지하기 위해 가장 가까운 두 단위 안테나들 사이에 10mm 이격 거리가 형성되었다.

도 1(a)로 예시된 실시예에서, 상단 및 하단 주변부는 다른 구성 요소와의 간섭을 피하기 위해 스마트 폰 안테나 배치에 적합한 영역이다. 본 실시예의 설계에서는 측정 이점을 위해 기판 안쪽에 모노폴 구조를 유지하였다. 다른 실시예에서 MIMO 안테나 요소는 안테나 요소들 사이의 최소 거리 10mm를 유지하면서 기판의 어느 곳으로나 이동할 수 있다. 초기 안테나 모델링, 시뮬레이션 및 최적화는 전파 전자기(EM), ANSYS 고주파 구조 시뮬레이터 (HFSS) 소프트웨어를 사용하여 수행되었다. 그러나 인간의 머리와 손 모델을 사용한 SAR 및 PD와 같은 추가 결과를 위해 Sim4life FDTD (Finite-Difference-Time-Domain) 기반 시뮬레이터가 사용되었다.

B. 마이크로스트립 패치 안테나 및 모노폴 안테나의 설계

도 1(b)는 도 1(a)에서 파선 사각형으로 도시된 단위 안테나 요소(Ant-3)의 상세한 크기를 포함하여 전체 형상을 도시한 도면이다. 단위 안테나 요소(Ant-3)는 두 개의 서로 다른 안테나를 통합하여 설계되었다. 방사 패치(주황색)와 접지면(연한 파란색)은 기판의 서로 반대쪽에 인쇄된다. 도 1(b)의 도면에서 안테나의 하단 부분은 U 자형 슬롯이 있는 간단한 마이크로스트립 패치 안테나(110)를 포함한다. 마이크로스트립 패치 안테나(110)는 밀리미터 파(28GHz 및 38GHz) 범위의 이중 대역에서 작동한다.

안테나의 상단 부분은 6GHz 미만 동작을 위한 미앤더(meander) 형태의 모노폴 안테나(monopole antenna, 120)를 포함한다. 소형 스마트 폰 내부의 MIMO 구성을 위한 소형 안테나 크기를 달성하기 위해 저역대의 방사기(radiator)는 미앤더 선형 패턴으로 전기적 길이를 연장하였다. 마이크로 스트립 패치 안테나(110)와 미앤더(meander) 형태의 모노폴 안테나(monopole antenna, 120)는 마이크로 스트립 공진 셀(CMRC) 기반 저역 통과 필터(LPF, 130)를 사용하여 결합되었다. CMRC LPF(130)는 이는 미앤더 형태의 모노폴 안테나(120)가 3.5GHz에서 작동하도록 20GHz 이상 주파수의 상위 2 개의 밀리미터 파 대역을 차단한다.

도 1(b)에 표시된 절단된 접지 구조(truncated ground structure, 122)로부터 6GHz 미만에서 임피던스 정합, 소형화 및 넓은 분리된 대역폭을 얻을 수 있다. 단일 안테나의 크기는 22mm * 10mm * 0.508mm이다. 안테나는 너비 1.5mm, 길이 6mm의 50 개의 정합된(matched) 마이크로스트립 피드 라인(미도시)을 통해 피딩된다. 밀리미터 파 커넥터 사이 간격을 유지하기 위해 피드 라인을 더 길게 유지하였으나 실제 적용시 피딩 선로의 길이는 최소화될 수 있다.

C. CMRC LPF의 설계

도 2는 도 1(b)에서 파선 원으로 도시된 CMRC LPF(130)를 개요적으로 도시한 도면이다. 도 2를 참조하면, 본 실시예의 CMRC LPF(130)는 직경이 다른 두 쌍의 원형 개방형 스터브(stub)들로 설계되었다. 두 개의 원형 패치들(132, 134)은 전송선(136)의 양쪽에 대칭으로 연결된다. U 자형 슬롯이 형성된 마이크로 스트립 패치 안테나(110) 구조와 모노폴 안테나(120)의 미앤더 라인 구조는 CMRC LPF(130)로 연결되어 통합되며, 크게 차이 나는 두 주파수 대역에서 작동할 수 있다. CMRC LPF(130)는 20GHz 미만의 주파수만 통과하도록 설계된다. 따라서 더 높은 주파수가 제공될 때 필터를 통과하는 전류는 차단되도록 설계되고, 모노폴 안테나(120)의 미앤더 패턴으로 전류가 공급되는 것을 방지하는 개방 회로로 작용한다. 반대로 낮은 주파수에서는 단락 회로로 작용하다. CMRC LPF(130)의 입력 임피던스는 50Ω을 유지하고 분산 모델은 FEM(Finite Element-Method) 기반 ANSYS HFSS를 사용하여 시뮬레이션 및 최적화되었다. 제안된 CMRC LPF(130)의 총 면적은 10mm * 10mm로 소형 안테나와의 통합에 적합하다.

도 3은 제안된 CMRC LPF(130)의 S 파라미터 중 S11, S21을 도시한 도면이다. 도 3을 참조하면, 본 실시예에 의한 CMRC LPF(130)의 삽입 손실은 통과 대역 내 1GHz - 10GHz의 주파수 범위에서 0.5dB 미만인 반면 리턴 손실(return loss)은 전체 통과 대역에서 20dB를 초과한다. 감쇠 레벨(attenuation level)은 저지 대역 주파수 (22GHz - 40GHz)에서 -20dB 미만이다. 도 3으로부터 본 실시예에 의한 필터가 목적하는 주파수 대역을 포괄하는 더 높은 주파수를 위한 초광역 저지 대역을 가지는 것을 알 수 있다.

D. 전류 분포

도 4(a)는 방사 패치 및 접지면을 포함하는 단일 안테나 요소에서 6GHz 미만 (3.5GHz) 대역에서의 전류 분포를 도시한 도면이고, 도 4(b)는 단일 안테나 요소에서 밀리미터 파 대역(28GHz)에서의 전류 분포를 도시한 도면이며, 도 4(c)는 단일 안테나 요소에서 밀리미터 파 대역(38GHz)에서의 전류 분포를 도시한 도면이다. 도 4(a)를 참조하면, 상술한 바와 같이 CMRC LPF(120)는 차단 주파수 이하에서 단락 회로(short circuit)으로 작동하고 차단 주파수 이상의 대역(일 예로, 20GHz 이상의 고주파)에서 개방 회로(open circuit)로 작동한다. 따라서 표면 전류는 CMRC LPF(120)를 통과하여 모노폴 안테나(120)의 미앤더 패턴으로 제공된다.C MRC LPF(120)를 통하여 모노폴 안테나(120)의 미앤더 패턴 라인에 전류가 공급되어 모노폴 안테나(120)에서 높은 전류 밀도를 갖는 것을 확인할 수 있다.

도 4(b)를 참조하면, 밀리미터 파 대역(28GHz)에서 단위 안테나 소자의 표면 전류는 주로 슬롯이 형성된 마이크로 스트립 안테나(110)에 집중되는 반면, CMRC LPF(130)에 의해 모노폴 안테나(120)의 미앤더 패턴 라인으로 흐르는 전류는 차단되는 것을 알 수 있다. 전류의 작은 누출이 있을 수 있으나, 안테나의 공진 주파수에는 큰 변화가 없다.

도 4(c)를 참조하면, 밀리미터 파 대역(38GHz)에서 단위 안테나의 마이크로 스트립 패치 부분에는 U 자형 슬롯이 도입되어 38GHz에서 밀리미터 파 대역에서 두 번째 공진이 발생하였다. 28GHz의 경우와 마찬가지로 CMRC LPF(130)는 누설 전류가 관찰되지 않았다.

E. 제안된 통합 안테나를 위한 단순화된 등가 회로

도 5는 제안된 안테나의 단순화된 등가 회로를 도시한 도면이다. 등가 회로는 키 사이트 테크놀로지스의 ADS(Advanced Design System) 시뮬레이터를 사용하여 설계 및 최적화되었다. U 자형 슬롯이 형성된 마이크로스트립 안테나(110)의 등가 회로는 110eq으로 표시되었고, CMRC LPF(120)의 등가회로는 130eq로 표시되었으며, 모노폴 안테나(120)에 대한 등가회로는 120eq로 표시되었다.

도 5를 참조하면, U 자형 슬롯이 형성된 마이크로스트립 안테나(110)의 등가 회로(110eq)는 병렬로 연결된 두 개의 RLC 탱크 회로(T1, T2)를 포함한다. L1은 안테나 피딩 라인의 인덕턴스이다. RLC 탱크 회로(T1, T2) 각각은 밀리미터 파 대역에서 공진한다. RLC 탱크 회로(T1, T2)의 소자 값은 아래와 같이 계산될 수 있다. LC의 곱으로부터 아래의 수학식 1의 ①식과 같이 패치 안테나의 공진 주파수를 결정한다. 입력 저항은 공진시 R로 고려되고, 안테나 품질 계수(Quality factor)는 수학식 1의 ②과 같이 결정된다.

[수학식 1]

CMRC LPF(130)는 L 및 C 집중 요소로 표시되어 특정 주파수 범위를 공진하는 반면 LC 회로를 두 배로 늘리면 저지 대역이 넓어지고, 필터는 안테나 회로와 통합되기 전에 별도로 분석되었다. 모노폴 안테나(120)의 미앤더 라인 패턴은 인덕터를 사용하여 모델링 한 반면, 라인 패턴 사이의 간격은 도 5의 120eq에 도시된 것처럼 커패시터를 사용하여 표시하였다.

도 6 및 도 7은 각각 원하는 주파수 대역에 걸쳐 제안 된 8 * 8 MIMO 안테나의 시뮬레이션된 반사 계수 (S22) 및 전송 계수 (S23, S24 및 S26)를 도시한다. 도 6에서, 점선은 등가 회로의 반사 계수(reflection coefficient)를 도시하고, 실선은 안테나 시뮬레이션 결과를 도시한다. 도 6을 참조하면 모든 주파수 대역에서등가 회로와 시뮬레이션 결과가 유사성을 가지는 것을 확인할 수 있다. ADS 회로에서 추출된 구성 요소에 대한 최적화된 값은 아래의 표 1로 예시하였다.

도 6을 참조하면, 기판에 동일한 단위 안테나 요소들(Ant-1 - Ant-8)을 대칭적으로 배치하여 유사한 반사 계수들이 관찰되어 도 6으로 Ant-2의 S22(반사 계수)만 표시하였다. 제안된 안테나는 3.5GHz에서 -10dB 대역폭 450MHz (3.30Ghz - 3.75GHz), 28GHz에서 -10dB 대역폭 1620MHz (27.15GHz - 28.77GHz) 및 38GHz에서 -10dB 대역폭 900MHz (37.59Ghz - 38.49GHz)을 가지는 것을 알 수 있다. 세 가지 주파수 대역 모두에서 획득한 대역폭은 높은 트래픽 및 고속 데이터 요구 사항을 충족한다.

도 7을 참조하면, 6GHz 미만 대역에서 가장 가까운 안테나 요소 (Ant-2 및 Ant-3) 사이에서는 15dB 이상의 아이솔레이션(isolation)을 얻을 수 있었으며, Ant-2와 Ant-4 사이에서는 35dB 이상, Ant-2와 Ant-6 사이에서는 120dB 이상의 아이솔레이션을 얻을 수 있었다.

그러나 짧은 파장을 가지는 밀리미터 파에서 아이솔레이션은 개선되었다. 28GHz 및 38GHz에서 가장 가까운 MIMO 안테나 요소 사이의 아이솔레이션은 25dB 이상인 것을 확인할 수 있다. 외부 구조를 사용하지 않고 제안된 안테나의 상호 커플링(mutual coupling) 특성은 6GHz 미만 및 밀리미터 파 대역의 여러 5G 안테나와 스마트 폰 애플리케이션의 보다 우수하다.

본 발명에 대한 이해를 돕기 위하여 도면에 도시된 실시 예를 참고로 설명되었으나, 이는 실시를 위한 실시예로, 예시적인 것에 불과하며, 당해 분야에서 통상적 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시 예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 첨부된 특허청구범위에 의해 정해져야 할 것이다.

10: MIMO 안테나 110: 마이크로스트립 패치 안테나
110eq: 마이크로스트립 패치 안테나의 등가회로
120: 미앤더 패턴을 가지는 모노폴 안테나
120eq: 미앤더 패턴을 가지는 모노폴 안테나의 등가회로
122: 절단된 접지 구조 130: CMRC LPF
130eq: CMRC LPF의 등가 회로 132: 원형 패치
134: 원형 패치 136: 전송선
T1, T2: 탱크 회로
Ant-1, Ant-2, ..., Ant-8: 단위 안테나

Claims

다중 대역 안테나로, 상기 안테나는,
복수의 단위 안테나들을 포함하며,
상기 단위 안테나는:
미앤더 패턴(meander pattern)을 포함하는 모노폴 안테나(monopole antenna);
U 자 슬롯(slot)을 포함하는 마이크로스트립 패치 안테나(microstrip patch antenna) 및
상기 모노폴 안테나와, 상기 마이크로스트립 패치 안테나를 연결하는 저역 통과 필터를 포함하고
상기 모노폴 안테나는 제1 주파수에서 동작하고, 상기 마이크로스트립 패치 안테나는 제1 주파수보다 높은 제2 주파수에서 동작하는 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 다중 대역 안테나는,
상기 복수의 단위 안테나들이 위치하는 장방형(rectangular) 기판을 포함하고,
상기 복수의 단위 안테나들은 상기 장방형 기판의 에지(edge)를 따라 배열된 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 모노폴 안테나는,
라인 패턴들이 구불구불한 형태로 배열되어 상기 미앤더 패턴을 이루는 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 모노폴 안테나는,
절단된 그라운드 패턴을 포함하는 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 제1 주파수는
6 GHz 미만 대역의 주파수인 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 마이크로스트립 패치 안테나는,
U 자형 슬롯(slot)을 포함하는 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 마이크로스트립 패치 안테나는,
U 자형 슬롯을 포함하는 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 마이크로스트립 패치 안테나는,
등가 회로에서 인덕터와, 커패시터 및 저항이 서로 병렬로 연결된 탱크 회로를 포함하며,
상기 마이크로스트립 패치 안테나의 상기 등가 회로는
직렬로 연결된 상기 탱크 회로를 복수개 포함하는 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 제2 주파수는 밀리미터 파 대역의 주파수인 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 저역 통과 필터는
차단 주파수보다 낮은 주파수 대역을 통과시키고, 상기 차단 주파수보다 높은 주파수 대역을 통과시키되,
상기 차단 주파수는 상기 제1 주파수 보다는 크고, 상기 제2 주파수 보다는 작은 주파수인 다중 대역 안테나.
제1항에 있어서,
상기 다중 대역 안테나는 MIMO(multiple input multiple output) 안테나인 다중 대역 안테나.