KR102434921B1 - High-strength corrosion-resistant aluminum alloy and method for manufacturing same - Google Patents

Abstract

고강도 알루미늄 합금 및 이러한 합금을 제조 및 가공처리하는 방법이 개시된다. 본 명세서에 기술된 알루미늄 합금은 개선된 기계적 강도, 변형성, 및 내식성 특성을 보인다. 또한, 알루미늄 합금은 재생 재료로부터 제조될 수 있다. 본 명세서에 기술된 합금으로부터 제조되는 알루미늄 합금 제품은 강도를 향상시키기 위한 석출물, 예를 들어 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂, Mg₂Si, 및 Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 포함한다.High strength aluminum alloys and methods of making and processing such alloys are disclosed. The aluminum alloys described herein exhibit improved mechanical strength, deformability, and corrosion resistance properties. In addition, aluminum alloys can be made from recycled materials. Aluminum alloy articles made from the alloys described herein include precipitates to improve strength, such as MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ , Mg ₂ Si, and Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ . .

Description

고강도 내식성 알루미늄 합금 및 이를 제조하는 방법High-strength corrosion-resistant aluminum alloy and method for manufacturing same

본 개시는 알루미늄 합금 및 이를 제조하고 가공하는 방법에 관한 것이다. 본 개시는 또한 높은 기계적 강도, 성형성, 및 내식성을 보이는 알루미늄 합금에 관한 것이다.The present disclosure relates to aluminum alloys and methods of making and processing the same. The present disclosure also relates to aluminum alloys exhibiting high mechanical strength, formability, and corrosion resistance.

고강도의 재활용 가능한 알루미늄 합금은 (예를 들어, 트럭, 트레일러, 기차, 및 선박과 같이 제한없이 포함되는) 운송 분야, 전자 분야 및 차량 분야를 포함하는 많은 분야에서 향상된 제품 성능을 위해 바람직하다. 예를 들면, 트럭 또는 트레일러 내의 고강도 알루미늄 합금은 종래의 강 합금보다 가벼워서 배기가스(emission)에 대한 새로운, 보다 강력한 정부 규제를 충족하는데 요구되는 상당한 배기가스 감축을 제공할 것이다. 이러한 합금은 고강도, 고성형성, 및 내식성을 가져야 한다. 또한, 이러한 합금이 재생 함유물(recycled content)로부터 형성되는 것이 바람직하다.High-strength, recyclable aluminum alloys are desirable for improved product performance in many applications including transportation, electronics, and vehicle applications (including without limitation trucks, trailers, trains, and ships). For example, high-strength aluminum alloys in trucks or trailers will be lighter than conventional steel alloys, providing significant emission reductions required to meet new, more stringent government regulations on emissions. These alloys should have high strength, high formability, and corrosion resistance. It is also preferred that such alloys be formed from recycled content.

그러나, 특히 재생 함유물을 갖는 이러한 합금을 제공할 가공 조건 및 합금 조성물을 식별하는 것은 어려운 일로 판명되었다. 재생 함유물로부터 합금을 형성하는 것은 더 높은 아연(Zn) 및 구리(Cu) 함량으로 이어질 수 있다. 더 높은 Zn 합금은 전통적으로 강도가 부족하고, Cu-함유 합금은 부식에 취약하다.However, it has proven difficult to identify alloy compositions and processing conditions that will provide such alloys, particularly with reclaimed inclusions. Forming alloys from recycled inclusions can lead to higher zinc (Zn) and copper (Cu) contents. Higher Zn alloys traditionally lack strength, and Cu-containing alloys are susceptible to corrosion.

본 발명에 포함되는 실시형태들은 본 발명의 내용이 아니라 청구범위에 의해 정의된다. 이 발명의 내용은 본 발명의 다양한 양태의 상위 수준의 개요이고, 아래 발명을 실시하기 위한 구체적인 내용 섹션에서 더 설명되는 개념들 중 일부를 소개한다. 이 발명의 내용은 청구된 기술요지의 주요한 또는 본질적인 특징들을 확인하려는 것도, 청구된 기술요지의 범위를 결정하기 위해 별도로 사용되기 위한 것도 아니다. 이러한 기술요지는 명세서 전체, 일부나 모든 도면, 및 각 청구범위의 적절한 부분을 참고하여 이해되어야 한다.Embodiments encompassed by the present invention are defined by the claims rather than the content of the present invention. This summary is a high-level overview of various aspects of the invention, and introduces some of the concepts further described in the Detailed Description section below. This summary is not intended to identify key or essential features of the claimed subject matter, nor is it intended to be used in isolation to determine the scope of the claimed subject matter. This technical summary should be understood with reference to the entire specification, some or all drawings, and appropriate portions of each claim.

약 0.25 내지 1.3 중량%의 Si, 1.0 내지 2.5 중량%의 Mg, 0.5 내지 1.5 중량%의 Cu, 최대 0.2 중량%의 Fe, 최대 3.0 중량%의 Zn, 최대 0.15 중량%의 불순물을 포함하고 잔부는 Al인 알루미늄 합금이 본 명세서에 기술된다. 일부 경우에, 알루미늄 합금은 약 0.55 내지 1.1 중량%의 Si, 1.25 내지 2.25 중량%의 Mg, 0.6 내지 1.0 중량%의 Cu, 0.05 내지 0.17 중량%의 Fe, 1.5 내지 3.0 중량%의 Zn, 최대 0.15 중량%의 불순물을 포함할 수 있으며, 이때 잔부는 Al이다. 일부 경우에, 알루미늄 합금은 약 0.65 내지 1.0 중량%의 Si, 1.5 내지 2.25 중량%의 Mg, 0.6 내지 1.0 중량%의 Cu, 0.12 내지 0.17 중량%의 Fe, 2.0 내지 3.0 중량%의 Zn, 최대 0.15 중량%의 불순물을 포함할 수 있으며, 이때 잔부는 Al이다. 선택적으로, 본 명세서에 기술된 알루미늄 합금은 Zr 및/또는 Mn을 추가로 포함할 수 있다. Zr은 최대 약 0.15 중량%(예컨대, 약 0.09 내지 0.12 중량%)의 양으로 존재할 수 있다. Mn은 최대 약 0.5 중량%(예컨대, 약 0.05 내지 0.3 중량%)의 양으로 존재할 수 있다.about 0.25 to 1.3 weight percent Si, 1.0 to 2.5 weight percent Mg, 0.5 to 1.5 weight percent Cu, up to 0.2 weight percent Fe, up to 3.0 weight percent Zn, up to 0.15 weight percent impurities, the balance being An aluminum alloy that is Al is described herein. In some cases, the aluminum alloy comprises about 0.55 to 1.1 weight percent Si, 1.25 to 2.25 weight percent Mg, 0.6 to 1.0 weight percent Cu, 0.05 to 0.17 weight percent Fe, 1.5 to 3.0 weight percent Zn, up to 0.15 weight percent. It may contain impurities by weight, with the balance being Al. In some cases, the aluminum alloy comprises about 0.65 to 1.0 weight percent Si, 1.5 to 2.25 weight percent Mg, 0.6 to 1.0 weight percent Cu, 0.12 to 0.17 weight percent Fe, 2.0 to 3.0 weight percent Zn, up to 0.15 weight percent. It may contain impurities by weight, with the balance being Al. Optionally, the aluminum alloys described herein may further comprise Zr and/or Mn. Zr may be present in an amount of up to about 0.15 weight percent (eg, about 0.09 to 0.12 weight percent). Mn may be present in an amount of up to about 0.5 weight percent (eg, about 0.05 to 0.3 weight percent).

선택적으로, Mg 대 Si의 비(즉, Mg/Si 비)는 약 1.5 대 1 내지 약 3.5 대 1이다. 예를 들어, Mg/Si 비는 약 2.0 대 1 내지 약 3.0 대 1일 수 있다. 선택적으로, Mg/Si 비에 대한 Zn의 비(즉, Zn/(Mg/Si) 비)는 약 0.75 대 1 내지 약 1.4 대 1이다. 예를 들어, Zn/(Mg/Si) 비는 약 0.8 대 1 내지 약 1.1 대 1일 수 있다. 선택적으로, Zn/(Mg/Si) 비에 대한 Cu의 비(즉, Cu/[Zn/(Mg/Si)] 비)는 약 0.7 대 1 내지 약 1.4 대 1이다. 예를 들어, Cu/[Zn/(Mg/Si)] 비는 약 0.8 대 1 내지 약 1.1 대 1이다.Optionally, the ratio of Mg to Si (ie, Mg/Si ratio) is from about 1.5 to 1 to about 3.5 to 1. For example, the Mg/Si ratio may be from about 2.0 to 1 to about 3.0 to 1. Optionally, the ratio of Zn to Mg/Si ratio (ie, Zn/(Mg/Si) ratio) is from about 0.75 to 1 to about 1.4 to 1. For example, the Zn/(Mg/Si) ratio can be from about 0.8 to 1 to about 1.1 to 1. Optionally, the ratio of Cu to Zn/(Mg/Si) ratio (ie, Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio) is from about 0.7 to 1 to about 1.4 to 1. For example, the Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio is from about 0.8 to 1 to about 1.1 to 1.

또한, 본 명세서에 기술된 바와 같은 알루미늄 합금을 포함하는 알루미늄 합금 제품이 본 명세서에 기술된다. 알루미늄 합금 제품은 T6 템퍼에서 적어도 약 340 MPa(예컨대, 약 360 MPa 내지 약 380 MPa)의 항복 강도를 가질 수 있다. 본 명세서에 기술된 알루미늄 합금 제품은 내식성이고, T6 템퍼에서 약 100 μm 미만의 평균 입계 부식 피트 깊이(average intergranular corrosion pit depth)를 가질 수 있다. 알루미늄 합금 제품은 또한 우수한 굽힘성을 보이고, T4 템퍼에서 약 0.5 이하의 r/t (굽힘성) 비를 가질 수 있다.Also described herein are aluminum alloy articles comprising an aluminum alloy as described herein. The aluminum alloy article may have a yield strength of at least about 340 MPa (eg, about 360 MPa to about 380 MPa) in the T6 temper. The aluminum alloy articles described herein are corrosion resistant and can have an average intergranular corrosion pit depth of less than about 100 μm in the T6 temper. The aluminum alloy article also exhibits good bendability and can have an r/t (bendability) ratio of about 0.5 or less in the T4 temper.

선택적으로, 알루미늄 합금 제품은 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂, Mg₂Si, 및 Al₄Mg₈Si₇Cu₂로 이루어진 군으로부터 선택되는 하나 이상의 석출물을 포함한다. 알루미늄 합금 제품은 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂를 mm²당 적어도 약 300,000,000개의 입자의 평균 양으로, Mg₂Si를 mm²당 적어도 약 600,000,000개의 입자의 평균 양으로, 그리고/또는 Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 mm²당 적어도 약 600,000,000개의 입자의 평균 양으로 포함할 수 있다. 일부 실시예에서, 알루미늄 합금 제품은 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂, Mg₂Si, 및 Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 포함한다. Mg₂Si 대 Al₄Mg₈Si₇Cu₂의 비는 약 1:1 내지 약 1.5:1일 수 있고, Mg₂Si 대 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂의 비는 약 1.5:1 내지 약 3:1일 수 있으며, Al₄Mg₈Si₇Cu₂ 대 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂의 비는 약 1.5:1 내지 약 3:1일 수 있다.Optionally, the aluminum alloy article comprises one or more precipitates selected from the group consisting of MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ , Mg ₂ Si, and Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ . The aluminum alloy article may contain MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ in an average amount of at least about 300,000,000 particles per mm ² , Mg ₂ Si in an average amount of at least about 600,000,000 particles per mm ² , and/or Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ may comprise an average amount of at least about 600,000,000 particles per mm ² . In some embodiments, the aluminum alloy article includes MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ , Mg ₂ Si, and Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ . The ratio of Mg ₂ Si to Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ may be from about 1:1 to about 1.5:1, and the ratio of Mg ₂ Si to MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ may be from about 1.5:1 to about 1.5:1. It may be about 3:1, and the ratio of Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ to MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ may be about 1.5:1 to about 3:1.

알루미늄 합금을 생산하는 방법이 본 명세서에 추가로 기술된다. 본 방법은 본 명세서에 기술된 바와 같은 알루미늄 합금을 주조하여 알루미늄 합금 주조 제품을 형성하는 단계, 알루미늄 합금 주조 제품을 균질화하는 단계, 균질화된 알루미늄 합금 주조 제품을 열간 압연하여 최종 게이지 알루미늄 합금을 제공하는 단계, 및 최종 게이지 알루미늄 합금을 고용화 열 처리하는 단계를 포함한다. 본 방법은 최종 게이지 알루미늄 합금을 사전-시효(pre-aging)하는 단계를 추가로 포함할 수 있다. 선택적으로, 알루미늄 합금은 6xxx 시리즈 알루미늄 합금, 7xxx 시리즈 알루미늄 합금, 또는 이들의 조합을 포함하는 스크랩 금속(scrap metal)과 같은 스크랩 금속을 포함하는 용융 알루미늄 합금으로부터 주조된다.A method of producing an aluminum alloy is further described herein. The method comprises the steps of casting an aluminum alloy as described herein to form an aluminum alloy casting product, homogenizing the aluminum alloy casting product, hot rolling the homogenized aluminum alloy casting product to provide a final gauge aluminum alloy. and subjecting the final gauge aluminum alloy to solution heat treatment. The method may further comprise pre-aging the final gauge aluminum alloy. Optionally, the aluminum alloy is cast from a molten aluminum alloy comprising a scrap metal, such as a scrap metal comprising a 6xxx series aluminum alloy, a 7xxx series aluminum alloy, or a combination thereof.

도 1은 본 개시의 소정 양태에 따라 제조된 알루미늄 합금에서 마그네슘 함량의 증가에 따른 마그네슘 아연 석출물의 증가를 보여주는 그래프이다.
도 2는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 시차 주사 열량 측정(differential scanning calorimetry) 그래프이다.
도 3은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 시차 주사 열량 측정 그래프이다.
도 4a는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금에서 석출물 유형을 보여주는 투과 전자 현미경 사진이다.
도 4b는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금에서 석출물 유형을 보여주는 투과 전자 현미경 사진이다.
도 5는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 석출물 조성을 보여주는 그래프이다.
도 6은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 다양한 가공 단계 후 석출물 형성을 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 7은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 다양한 가공 단계 후 석출물 형성을 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 8은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 다양한 가공 단계 후 석출물 형성을 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 9는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 입자 수(particle population) 및 결정립 구조를 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 10은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 입자 수 및 결정립 구조를 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 11은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 전기 전도율을 보여주는 그래프이다.
도 12는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 전기 전도율을 보여주는 그래프이다.
도 13은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램(histogram)), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 14a는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 14b는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 15는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 16a는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 16b는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 17a는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 17b는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 18a는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 18b는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원) 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.
도 19는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 90° 굽힘 시험으로부터의 하중 변위 데이터를 보여주는 그래프이다.
도 20은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 90° 굽힘 시험으로부터의 하중 변위 데이터를 보여주는 그래프이다.
도 21은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 90° 굽힘 시험으로부터의 하중 변위 데이터를 보여주는 그래프이다.
도 22는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금에서 부식 침범(corrosion attack)을 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 23은 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금에서 부식 침범을 보여주는 일련의 광학 현미경 사진이다.
도 24a는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 광학 현미경 사진이다.
도 24b는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 광학 현미경 사진이다.
도 24c는 본 개시의 소정 양태에 따른 알루미늄 합금의 광학 현미경 사진이다.1 is a graph showing an increase in magnesium zinc precipitates according to an increase in magnesium content in an aluminum alloy prepared according to an aspect of the present disclosure.
2 is a graph of differential scanning calorimetry of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
3 is a graph of differential scanning calorimetry of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
4A is a transmission electron micrograph showing the types of precipitates in an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure.
4B is a transmission electron micrograph showing the types of precipitates in an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure.
5 is a graph showing a precipitate composition of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure.
6 is a series of optical micrographs showing precipitate formation after various processing steps of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
7 is a series of optical micrographs showing precipitate formation after various processing steps of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
8 is a series of optical micrographs showing precipitate formation after various processing steps of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
9 is a series of optical micrographs showing the particle population and grain structure of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
10 is a series of optical micrographs showing the grain number and grain structure of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
11 is a graph showing electrical conductivity of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
12 is a graph showing electrical conductivity of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
13 shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle) and total elongation (hollow circle) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; A graph showing a diamond).
14A shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
14B shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
15 shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
16A shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
16B shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
17A shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle) and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
17B shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
18A shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle), and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
18B shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circle) and total elongation (hollow diamond) of an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure; This is a graph showing
19 is a graph showing load displacement data from a 90° bend test of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
20 is a graph showing load displacement data from a 90° bend test of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
21 is a graph showing load displacement data from a 90° bend test of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
22 is a series of optical micrographs showing corrosion attack in an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure.
23 is a series of optical micrographs showing corrosion intrusion in an aluminum alloy according to certain aspects of the present disclosure.
24A is an optical micrograph of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
24B is an optical micrograph of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.
24C is an optical micrograph of an aluminum alloy in accordance with certain aspects of the present disclosure.

고강도 알루미늄 합금 및 이러한 합금을 제조하고 가공하는 방법이 본 명세서에 기술된다. 본 명세서에 기술된 알루미늄 합금은 개선된 기계적 강도, 변형성, 및 내식성 특성을 보인다. 또한, 알루미늄 합금은 재생 재료로부터 제조될 수 있다. 본 명세서에 기술된 합금으로부터 제조되는 알루미늄 합금 제품은 강도를 향상시키기 위한 석출물, 예를 들어 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂, Mg₂Si, 및 Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 포함한다.High strength aluminum alloys and methods of making and processing such alloys are described herein. The aluminum alloys described herein exhibit improved mechanical strength, deformability, and corrosion resistance properties. In addition, aluminum alloys can be made from recycled materials. Aluminum alloy articles made from the alloys described herein include precipitates to improve strength, such as MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ , Mg ₂ Si, and Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ . .

정의 및 설명:Definition and Description:

본원에서 사용된 "발명", "상기 발명", "이 발명" 및 "본 발명"이란 용어는 본 특허 출원 및 하기의 청구범위의 모든 기술요지를 광범위하게 나타내려고 의도된 것이다. 이 용어들을 포함하는 문구는 본원에 기재된 기술요지를 제한하지 않으며 하기의 특허청구범위의 의미 또는 범위를 제한하지 않는 것으로 이해되어야 한다.As used herein, the terms "invention", "the invention", "this invention" and "invention" are intended to broadly represent all subject matter of this patent application and the claims that follow. It is to be understood that phrases containing these terms do not limit the subject matter described herein and do not limit the meaning or scope of the following claims.

본 발명을 실시하기 위한 구체적인 내용에서, "시리즈"나 "6xxx"와 같은 알루미늄 산업 지정에 의해 식별된 합금에 대해 설명이 이루어진다. 알루미늄 및 그 합금을 명명하고 식별하는 데 가장 일반적으로 사용되는 번호 지정 체계에 대한 이해를 위해서는, 모두 알루미늄 협회에서 발행된 "International Alloy Designations and Chemical Composition Limits for Wrought Aluminum and Wrought Aluminum Alloys" 또는 "Registration Record of Aluminum Association Alloy Designations and Chemical Compositions Limits for Aluminum Alloys in the Form of Castings and Ingot"을 참조한다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In the context of the present invention, descriptions are made for alloys identified by aluminum industry designations such as “series” or “6xxx”. For an understanding of the numbering schemes most commonly used to name and identify aluminum and its alloys, see the "International Alloy Designations and Chemical Composition Limits for Wrought Aluminum and Wrought Aluminum Alloys" or "Registration Record" both published by the Aluminum Society. of Aluminum Association Alloy Designations and Chemical Compositions Limits for Aluminum Alloys in the Form of Castings and Ingot".

본원에서 사용되는, "일", "하나", 또는 "그"의 의미는 문맥상 명백하게 달리 지시하지 않는 한 단수 및 복수의 지시 대상을 포함한다.As used herein, the meaning of "a", "an", or "the" includes singular and plural referents unless the context clearly dictates otherwise.

본원에서 사용될 때, 플레이트는 일반적으로 약 6 mm보다 큰 두께를 갖는다. 예를 들어, 플레이트는 6 mm 초과, 10 mm 초과, 15 mm 초과, 20 mm 초과, 25 mm 초과, 30 mm 초과, 35 mm 초과, 40 mm 초과, 45 mm 초과, 50 mm 초과, 또는 100 mm 초과의 두께를 갖는 알루미늄 제품을 지칭할 수 있다.As used herein, a plate generally has a thickness greater than about 6 mm. For example, the plate may be greater than 6 mm, greater than 10 mm, greater than 15 mm, greater than 20 mm, greater than 25 mm, greater than 30 mm, greater than 35 mm, greater than 40 mm, greater than 45 mm, greater than 50 mm, or greater than 100 mm. It may refer to an aluminum product having a thickness of .

본 명세서에 사용되는 바와 같이, 용어 "슬래브(slab)"는 대략 5 mm 내지 대략 50 mm의 범위 내의 합금 두께를 나타낸다. 예를 들어, 슬래브는 5 mm, 10 mm, 15 mm, 20 mm, 25 mm, 30 mm, 35 mm, 40 mm, 45 mm, 또는 50 mm의 두께를 가질 수 있다.As used herein, the term “slab” refers to an alloy thickness within the range of approximately 5 mm to approximately 50 mm. For example, the slab may have a thickness of 5 mm, 10 mm, 15 mm, 20 mm, 25 mm, 30 mm, 35 mm, 40 mm, 45 mm, or 50 mm.

본 명세서에 사용되는 바와 같이, 쉐이트(shate)(또한 시트 플레이트로 지칭됨)는 일반적으로 약 4 mm 내지 약 15 mm의 두께를 갖는다. 예를 들어, 쉐이트는 4 mm, 5 mm, 6 mm, 7 mm, 8 mm, 9 mm, 10 mm, 11 mm, 12 mm, 13 mm, 14 mm, 또는 15 mm의 두께를 가질 수 있다.As used herein, a shed (also referred to as a seat plate) generally has a thickness of from about 4 mm to about 15 mm. For example, the shade may have a thickness of 4 mm, 5 mm, 6 mm, 7 mm, 8 mm, 9 mm, 10 mm, 11 mm, 12 mm, 13 mm, 14 mm, or 15 mm.

본원에서 사용될 때, 시트는 일반적으로 두께가 약 4 mm 미만인 알루미늄 제품을 지칭한다. 예를 들어, 시트의 두께는 4 mm 미만, 3 mm 미만, 2 mm 미만, 1 mm 미만, 0.5 mm 미만, 0.3 mm 미만, 또는 0.1 mm 미만일 수 있다.As used herein, a sheet generally refers to an aluminum article having a thickness of less than about 4 mm. For example, the thickness of the sheet may be less than 4 mm, less than 3 mm, less than 2 mm, less than 1 mm, less than 0.5 mm, less than 0.3 mm, or less than 0.1 mm.

본 출원에서는 합금 템퍼 또는 상태를 참조한다. 가장 일반적으로 사용되는 합금 템퍼에 대한 설명을 이해하기 위해서는 "American National Standards (ANSI) H35 on Alloy and Temper Designation Systems"를 참조한다. F 상태 또는 템퍼는 제조된 그대로의 알루미늄 합금을 지칭한다. O 상태 또는 템퍼는 어닐링 후의 알루미늄 합금을 지칭한다. T4 상태 또는 템퍼는 용체화 처리(SHT)(즉, 용체화(solutionization))에 이은 자연 시효 후의 알루미늄 합금을 지칭한다. T6 상태 또는 템퍼는 용체화 처리되고 이어서 인공적으로 시효(AA)된 후의 알루미늄 합금을 지칭한다. T8x 상태 또는 템퍼는 용체화 처리되고 이어서 냉간 가공한 다음에 인공적으로 시효된 후의 알루미늄 합금을 지칭한다.Reference is made in this application to alloy temper or condition. For a description of the most commonly used alloy tempers, see "American National Standards (ANSI) H35 on Alloy and Temper Designation Systems". F state or temper refers to the aluminum alloy as manufactured. O state or temper refers to the aluminum alloy after annealing. T4 state or temper refers to an aluminum alloy after solution heat treatment (SHT) (ie, solutionization) followed by natural aging. T6 state or temper refers to an aluminum alloy after being solution heat treated and then artificially aged (AA). T8x state or temper refers to an aluminum alloy after solution heat treatment followed by cold working and artificial aging.

본원에서 사용될 때, "주조 금속 제품", "주조 제품" 등과 같은 용어는 상호 교환 가능하며 직접 냉경 주조(직접 냉경 동시-주조를 포함) 또는 반연속 주조, 연속 주조(예를 들어, 트윈 벨트 캐스터, 트윈 롤 캐스터, 블록 캐스터, 또는 임의의 다른 연속 캐스터의 사용을 포함), 전자기 주조, 핫 탑(hot top) 주조 또는 임의의 다른 주조 방법으로 제조된 제품을 지칭한다.As used herein, terms such as "cast metal article", "cast article", etc. are interchangeable and are either direct cold casting (including direct cold co-casting) or semi-continuous casting, continuous casting (e.g., twin belt casters). , twin roll casters, block casters, or any other continuous caster), electromagnetic casting, hot top casting, or any other casting method.

본원에서 사용될 때, "실온"의 의미는 약 15℃ 내지 약 30℃, 예를 들어 약 15℃, 약 16℃, 약 17℃, 약 18℃, 약 19℃, 약 20℃, 약 21℃, 약 22℃, 약 23℃, 약 24℃, 약 25℃, 약 26℃, 약 27℃, 약 28℃, 약 29℃, 또는 약 30℃의 온도를 포함할 수 있다.As used herein, “room temperature” means about 15°C to about 30°C, such as about 15°C, about 16°C, about 17°C, about 18°C, about 19°C, about 20°C, about 21°C, about 22°C, about 23°C, about 24°C, about 25°C, about 26°C, about 27°C, about 28°C, about 29°C, or about 30°C.

본원에 개시되는 모든 범위는 그 안에 포함되는 임의의 그리고 모든 부분 범위를 포함하는 것으로 이해되어야 한다. 예를 들어, "1 내지 10"으로 기재된 범위는 최소값 1과 최대값 10 사이(및 이를 포함)의 임의의 하위 범위 및 모든 하위 범위; 즉 1 이상, 예를 들어 1 내지 6.1의 최소값으로 시작하여, 10 이하, 예를 들어 5.5 내지 10의 최대값으로 끝나는 모든 하위 범위를 포함하는 것으로 간주해야 한다.All ranges disclosed herein are to be understood to include any and all subranges subsumed therein. For example, a range described as “1 to 10” includes any and all subranges between (and inclusive of) the minimum value of 1 and the maximum value of 10; That is, it should be considered to include all subranges beginning with a minimum value of 1 or more, eg 1 to 6.1, and ending with a maximum value of 10 or less, eg 5.5 to 10.

아래에서 알루미늄 합금들은 합금의 총 중량을 기준으로 한 중량 퍼센트(wt. %)로 나타낸 그들의 원소 조성으로 기재된다. 각 합금의 소정 실시예에서, 잔부는 불순물의 합계에 대해 0.15%의 최대 wt. %를 갖는 알루미늄이다.Below, aluminum alloys are described in terms of their elemental composition in weight percent (wt. %) based on the total weight of the alloy. In certain embodiments of each alloy, the balance is a maximum wt. % of aluminum.

합금 조성물alloy composition

신규한 알루미늄 합금이 후술된다. 소정 양태에서, 합금은 높은 강도, 높은 성형성, 및 내식성을 보인다. 합금의 특성은 합금의 원소 조성뿐만 아니라 또한 시트, 플레이트, 및 쉐이트를 비롯하여 알루미늄 합금 제품을 제조하기 위해 합금을 가공하는 방법으로 인해 달성된다.A novel aluminum alloy is described below. In certain aspects, the alloy exhibits high strength, high formability, and corrosion resistance. The properties of the alloy are achieved not only because of the elemental composition of the alloy, but also because of how the alloy is processed to produce aluminum alloy products, including sheets, plates, and shades.

소정 양태에서, 강화, 성형성, 및 내식성의 조합 효과를 위해, 합금은 추가로 후술되는 바와 같이, 약 0.5 중량% 내지 약 1.5 중량%의 Cu 함량, 0.07 중량% 내지 약 0.12 중량%의 Zr 함량, 및 제어된 Si 대 Mg 비를 갖는다.In certain embodiments, for the combined effect of strengthening, formability, and corrosion resistance, the alloy has a Cu content of from about 0.5% to about 1.5% by weight, a Zr content of from 0.07% to about 0.12% by weight, as further described below. , and a controlled Si to Mg ratio.

합금은 표 1에 제공된 바와 같은 하기의 원소 조성을 가질 수 있다:The alloy may have the following elemental compositions as provided in Table 1:

일부 실시예에서, 합금은 표 2에 제공된 바와 같은 다음의 원소 조성을 가질 수 있다.In some embodiments, the alloy may have the following elemental compositions as provided in Table 2.

일부 실시예에서, 합금은 표 3에 제공된 바와 같은 다음의 원소 조성을 가질 수 있다.In some embodiments, the alloy may have the following elemental compositions as provided in Table 3.

일부 실시예에서, 개시된 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 약 0.25% 내지 약 1.3%(예컨대, 약 0.55% 내지 약 1.1% 또는 약 0.65% 내지 약 1.0%)의 양으로 규소(Si)를 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 0.25%, 약 0.26%, 약 0.27%, 약 0.28%, 약 0.29%, 약 0.3%, 약 0.31%, 약 0.32%, 약 0.33%, 약 0.34%, 약 0.35%, 약 0.36%, 약 0.37%, 약 0.38%, 약 0.39%, 약 0.4% ,0.41%, 약 0.42%, 약 0.43%, 약 0.44%, 약 0.45%, 약 0.46%, 약 0.47%, 약 0.48%, 약 0.49%, 약 0.5%, 약 0.51%, 약 0.52%, 약 0.53%, 약 0.54%, 약 0.55%, 약 0.56%, 약 0.57%, 약 0.58%, 약 0.59%, 약 0.6%, 약 0.61%, 약 0.62%, 약 0.63%, 약 0.64%, 약 0.65%, 약 0.66%, 약 0.67%, 약 0.68%, 약 0.69%, 약 0.7%, 약 0.71%, 약 0.72%, 약 0.73%, 약 0.74%, 약 0.75%, 약 0.76%, 약 0.77%, 약 0.78%, 약 0.79%, 약 0.8%, 약 0.81%, 약 0.82%, 약 0.83%, 약 0.84%, 약 0.85%, 약 0.86%, 약 0.87%, 약 0.88%, 약 0.89%, 약 0.9%, 약 0.91%, 약 0.92%, 약 0.93%, 약 0.94%, 약 0.95%, 약 0.96%, 약 0.97%, 약 0.98%, 약 0.99%, 약 1.0%, 약 1.01%, 약 1.02%, 약 1.03%, 약 1.04%, 약 1.05%, 약 1.06%, 약 1.07%, 약 1.08%, 약 1.09%, 약 1.1%, 약 1.11%, 약 1.12%, 약 1.13%, 약 1.14%, 약 1.15%, 약 1.16%, 약 1.17%, 약 1.18%, 약 1.19%, 약 1.2%, 약 1.21%, 약 1.22%, 약 1.23%, 약 1.24%, 약 1.25%, 약 1.26%, 약 1.27%, 약 1.28%, 약 1.29%, 또는 약 1.3%의 Si를 포함할 수 있다. 모든 백분율은 중량%로 표시된다.In some embodiments, the disclosed alloy comprises silicon (Si) in an amount from about 0.25% to about 1.3% (eg, from about 0.55% to about 1.1% or from about 0.65% to about 1.0%) by total weight of the alloy. do. For example, the alloy may be about 0.25%, about 0.26%, about 0.27%, about 0.28%, about 0.29%, about 0.3%, about 0.31%, about 0.32%, about 0.33%, about 0.34%, about 0.35%, about 0.36%, about 0.37%, about 0.38%, about 0.39%, about 0.4%, about 0.41%, about 0.42%, about 0.43%, about 0.44%, about 0.45%, about 0.46%, about 0.47%, about 0.48% , about 0.49%, about 0.5%, about 0.51%, about 0.52%, about 0.53%, about 0.54%, about 0.55%, about 0.56%, about 0.57%, about 0.58%, about 0.59%, about 0.6%, about 0.61%, about 0.62%, about 0.63%, about 0.64%, about 0.65%, about 0.66%, about 0.67%, about 0.68%, about 0.69%, about 0.7%, about 0.71%, about 0.72%, about 0.73% , about 0.74%, about 0.75%, about 0.76%, about 0.77%, about 0.78%, about 0.79%, about 0.8%, about 0.81%, about 0.82%, about 0.83%, about 0.84%, about 0.85%, about 0.86%, about 0.87%, about 0.88%, about 0.89%, about 0.9%, about 0.91%, about 0.92%, about 0.93%, about 0.94%, about 0.95%, about 0.96%, about 0.97%, about 0.98% , about 0.99%, about 1.0%, about 1.01%, about 1.02%, about 1.03%, about 1.04%, about 1.05%, about 1.06%, about 1.07%, about 1.08%, about 1.09%, about 1.1%, about 1.11%, about 1.12%, about 1.13%, about 1.14%, about 1.15%, about 1.16%, about 1.17%, about 1.18%, about 1.19%, about 1.2%, about 1.21%, about 1.22%, about 1.23% , about 1.24%, about 1.25%, about 1.26%, about 1.27%, about 1.28%, about 1.29%, or about 1.3% Si. All percentages are expressed in weight percent.

일부 실시예에서, 본 명세서에 기술된 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 최대 약 0.2%(예컨대, 약 0.05% 내지 약 0.17% 또는 약 0.12% 내지 약 0.17%)의 양으로 철(Fe)을 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 0.01%, 약 0.02%, 약 0.03%, 약 0.04%, 약 0.05%, 약 0.06%, 약 0.07%, 약 0.08%, 약 0.09%, 약 0.1%, 약 0.11%, 약 0.12%, 약 0.13%, 약 0.14%, 약 0.15%, 약 0.16%, 약 0.17%, 약 0.18%, 약 0.19%, 또는 약 0.2%의 Fe를 포함할 수 있다. 일부 경우에, Fe가 합금 중에 존재하지 않는다(즉, 0%). 모든 백분율은 중량%로 표시된다.In some embodiments, the alloys described herein contain iron (Fe) in an amount of up to about 0.2% (e.g., from about 0.05% to about 0.17% or from about 0.12% to about 0.17%) based on the total weight of the alloy. include For example, the alloy may be about 0.01%, about 0.02%, about 0.03%, about 0.04%, about 0.05%, about 0.06%, about 0.07%, about 0.08%, about 0.09%, about 0.1%, about 0.11%, about 0.12%, about 0.13%, about 0.14%, about 0.15%, about 0.16%, about 0.17%, about 0.18%, about 0.19%, or about 0.2% Fe. In some cases, no Fe is present in the alloy (ie 0%). All percentages are expressed in weight percent.

일부 실시예에서, 본 명세서에 기술된 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 최대 약 0.5%(예컨대, 약 0.05% 내지 약 0.3% 또는 약 0.05% 내지 약 0.2%)의 양으로 망간(Mn)을 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 0.01%, 약 0.02%, 약 0.03%, 약 0.04%, 약 0.05%, 약 0.06%, 약 0.07%, 약 0.08%, 약 0.09%, 약 0.1%, 약 0.11%, 약 0.12%, 약 0.13%, 약 0.14%, 약 0.15%, 약 0.16%, 약 0.17%, 약 0.18%, 약 0.19%, 약 0.2%, 약 0.21%, 약 0.22%, 약 0.23%, 약 0.24%, 약 0.25%, 약 0.26%, 약 0.27%, 약 0.28%, 약 0.29%, 약 0.3%, 약 0.31%, 약 0.32%, 약 0.33%, 약 0.34%, 약 0.35%, 약 0.36%, 약 0.37%, 약 0.38%, 약 0.39%, 약 0.4%, 약 0.41%, 약 0.42%, 약 0.43%, 약 0.44%, 약 0.45%, 약 0.46%, 약 0.47%, 약 0.48%, 약 0.49%, 또는 약 0.5%의 Mn을 포함할 수 있다. 일부 경우에, Mn이 합금 중에 존재하지 않는다(즉, 0%). 모든 백분율은 중량%로 표시된다.In some embodiments, the alloys described herein contain manganese (Mn) in an amount of up to about 0.5% (eg, from about 0.05% to about 0.3% or from about 0.05% to about 0.2%) by total weight of the alloy. include For example, the alloy may be about 0.01%, about 0.02%, about 0.03%, about 0.04%, about 0.05%, about 0.06%, about 0.07%, about 0.08%, about 0.09%, about 0.1%, about 0.11%, about 0.12%, about 0.13%, about 0.14%, about 0.15%, about 0.16%, about 0.17%, about 0.18%, about 0.19%, about 0.2%, about 0.21%, about 0.22%, about 0.23%, about 0.24 %, about 0.25%, about 0.26%, about 0.27%, about 0.28%, about 0.29%, about 0.3%, about 0.31%, about 0.32%, about 0.33%, about 0.34%, about 0.35%, about 0.36%, about 0.37%, about 0.38%, about 0.39%, about 0.4%, about 0.41%, about 0.42%, about 0.43%, about 0.44%, about 0.45%, about 0.46%, about 0.47%, about 0.48%, about 0.49 %, or about 0.5% Mn. In some cases, Mn is not present in the alloy (ie 0%). All percentages are expressed in weight percent.

일부 실시예에서, 개시된 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 약 1.0% 내지 약 2.5%(예컨대, 약 1.25% 내지 약 2.25% 또는 약 1.5% 내지 약 2.25%)의 양으로 마그네슘(Mg)을 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 1.0%, 약 1.01%, 약 1.02%, 약 1.03%, 약 1.04%, 약 1.05%, 약 1.06%, 약 1.07%, 약 1.08%, 약 1.09%, 약 1.1%, 약 1.11%, 약 1.12%, 약 1.13%, 약 1.14%, 약 1.15%, 약 1.16%, 약 1.17%, 약 1.18%, 약 1.19%, 약 1.2%, 약 1.21%, 약 1.22%, 약 1.23%, 약 1.24%, 약 1.25%, 약 1.26%, 약 1.27%, 약 1.28%, 약 1.29%, 약 1.3%, 약 1.31%, 약 1.32%, 약 1.33%, 약 1.34%, 약 1.35%, 약 1.36%, 약 1.37%, 약 1.38%, 약 1.39%, 약 1.4%, 약 1.41%, 약 1.42%, 약 1.43%, 약 1.44%, 약 1.45%, 약 1.46%, 약 1.47%, 약 1.48%, 약 1.49%, 약 1.5%, 약 1.51%, 약 1.52%, 약 1.53%, 약 1.54%, 약 1.55%, 약 1.56%, 약 1.57%, 약 1.58%, 약 1.59%, 약 1.6%, 약 1.61%, 약 1.62%, 약 1.63%, 약 1.64%, 약 1.65%, 약 1.66%, 약 1.67%, 약 1.68%, 약 1.69%, 약 1.7%, 약 1.71%, 약 1.72%, 약 1.73%, 약 1.74%, 약 1.75%, 약 1.76%, 약 1.77%, 약 1.78%, 약 1.79%, 약 1.8%, 약 1.81%, 약 1.82%, 약 1.83%, 약 1.84%, 약 1.85%, 약 1.86%, 약 1.87%, 약 1.88%, 약 1.89%, 약 1.9%, 약 1.91%, 약 1.92%, 약 1.93%, 약 1.94%, 약 1.95%, 약 1.96%, 약 1.97%, 약 1.98%, 약 1.99%, 약 2.0%, 약 2.01%, 약 2.02%, 약 2.03%, 약 2.04%, 약 2.05%, 약 2.06%, 약 2.07%, 약 2.08%, 약 2.09%, 약 2.1%, 약 2.11%, 약 2.12%, 약 2.13%, 약 2.14%, 약 2.15%, 약 2.16%, 약 2.17%, 약 2.18%, 약 2.19%, 약 2.2%, 약 2.21%, 약 2.22%, 약 2.23%, 약 2.24%, 약 2.25%, 약 2.26%, 약 2.27%, 약 2.28%, 약 2.29%, 약 2.3%, 약 2.31%, 약 2.32%, 약 2.33%, 약 2.34%, 약 2.35%, 약 2.36%, 약 2.37%, 약 2.38%, 약 2.39%, 약 2.4%, 약 2.41%, 약 2.42%, 약 2.43%, 약 2.44%, 약 2.45%, 약 2.46%, 약 2.47%, 약 2.48%, 약 2.49%, 또는 약 2.5%의 Mg를 포함할 수 있다. 모든 백분율은 중량%로 표시된다.In some embodiments, the disclosed alloy includes magnesium (Mg) in an amount from about 1.0% to about 2.5% (eg, from about 1.25% to about 2.25% or from about 1.5% to about 2.25%) by total weight of the alloy. do. For example, the alloy may be about 1.0%, about 1.01%, about 1.02%, about 1.03%, about 1.04%, about 1.05%, about 1.06%, about 1.07%, about 1.08%, about 1.09%, about 1.1%, about 1.11%, about 1.12%, about 1.13%, about 1.14%, about 1.15%, about 1.16%, about 1.17%, about 1.18%, about 1.19%, about 1.2%, about 1.21%, about 1.22%, about 1.23 %, about 1.24%, about 1.25%, about 1.26%, about 1.27%, about 1.28%, about 1.29%, about 1.3%, about 1.31%, about 1.32%, about 1.33%, about 1.34%, about 1.35%, about 1.36%, about 1.37%, about 1.38%, about 1.39%, about 1.4%, about 1.41%, about 1.42%, about 1.43%, about 1.44%, about 1.45%, about 1.46%, about 1.47%, about 1.48 %, about 1.49%, about 1.5%, about 1.51%, about 1.52%, about 1.53%, about 1.54%, about 1.55%, about 1.56%, about 1.57%, about 1.58%, about 1.59%, about 1.6%, about 1.61%, about 1.62%, about 1.63%, about 1.64%, about 1.65%, about 1.66%, about 1.67%, about 1.68%, about 1.69%, about 1.7%, about 1.71%, about 1.72%, about 1.73 %, about 1.74%, about 1.75%, about 1.76%, about 1.77%, about 1.78%, about 1.79%, about 1.8%, about 1.81%, about 1.82%, about 1.83%, about 1.84%, about 1.85%, about 1.86%, about 1.87%, about 1.88%, about 1.89%, about 1.9%, about 1.91%, about 1.92%, about 1.93%, about 1.94%, about 1.95%, about 1.96%, about 1.97%, about 1.98 %, about 1.99%, about 2.0%, about 2.01%, about 2.02%, about 2.03%, about 2.04%, about 2.05%, about 2.06%, about 2.07%, about 2.08%, about 2.09%, about 2.1%, approximately 2.11%, about 2.12%, about 2.13%, about 2.14%, about 2.15%, about 2.16%, about 2.17%, about 2.18%, about 2.19%, about 2.2%, about 2.21%, about 2.22%, about 2.23% , about 2.24%, about 2.25%, about 2.26%, about 2.27%, about 2.28%, about 2.29%, about 2.3%, about 2.31%, about 2.32%, about 2.33%, about 2.34%, about 2.35%, about 2.36%, about 2.37%, about 2.38%, about 2.39%, about 2.4%, about 2.41%, about 2.42%, about 2.43%, about 2.44%, about 2.45%, about 2.46%, about 2.47%, about 2.48% , about 2.49%, or about 2.5% Mg. All percentages are expressed in weight percent.

일부 실시예에서, 개시된 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 약 0.5% 내지 약 1.5%(예컨대, 약 0.6% 내지 약 1.0% 또는 약 0.6% 내지 약 0.9%)의 양으로 구리(Cu)를 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 0.5%, 약 0.51%, 약 0.52%, 약 0.53%, 약 0.54%, 약 0.55%, 약 0.56%, 약 0.57%, 약 0.58%, 약 0.59%, 약 0.6%, 약 0.61%, 약 0.62%, 약 0.63%, 약 0.64%, 약 0.65%, 약 0.66%, 약 0.67%, 약 0.68%, 약 0.69%, 약 0.7%, 약 0.71%, 약 0.72%, 약 0.73%, 약 0.74%, 약 0.75%, 약 0.76%, 약 0.77%, 약 0.78%, 약 0.79%, 약 0.8%, 약 0.81%, 약 0.82%, 약 0.83%, 약 0.84%, 약 0.85%, 약 0.86%, 약 0.87%, 약 0.88%, 약 0.89%, 약 0.9%, 약 0.91%, 약 0.92%, 약 0.93%, 약 0.94%, 약 0.95%, 약 0.96%, 약 0.97%, 약 0.98%, 약 0.99%, 약 1.0%, 약 1.01%, 약 1.02%, 약 1.03%, 약 1.04%, 약 1.05%, 약 1.06%, 약 1.07%, 약 1.08%, 약 1.09%, 약 1.1%, 약 1.11%, 약 1.12%, 약 1.13%, 약 1.14%, 약 1.15%, 약 1.16%, 약 1.17%, 약 1.18%, 약 1.19%, 약 1.2%, 약 1.21%, 약 1.22%, 약 1.23%, 약 1.24%, 약 1.25%, 약 1.26%, 약 1.27%, 약 1.28%, 약 1.29%, 약 1.3%, 약 1.31%, 약 1.32%, 약 1.33%, 약 1.34%, 약 1.35%, 약 1.36%, 약 1.37%, 약 1.38%, 약 1.39%, 약 1.4%, 약 1.41%, 약 1.42%, 약 1.43%, 약 1.44%, 약 1.45%, 약 1.46%, 약 1.47%, 약 1.48%, 약 1.49%, 또는 약 1.5%의 Cu를 포함할 수 있다. 모든 백분율은 중량%로 표시된다.In some embodiments, the disclosed alloy includes copper (Cu) in an amount from about 0.5% to about 1.5% (eg, from about 0.6% to about 1.0% or from about 0.6% to about 0.9%) by total weight of the alloy. do. For example, the alloy may be about 0.5%, about 0.51%, about 0.52%, about 0.53%, about 0.54%, about 0.55%, about 0.56%, about 0.57%, about 0.58%, about 0.59%, about 0.6%, about 0.61%, about 0.62%, about 0.63%, about 0.64%, about 0.65%, about 0.66%, about 0.67%, about 0.68%, about 0.69%, about 0.7%, about 0.71%, about 0.72%, about 0.73 %, about 0.74%, about 0.75%, about 0.76%, about 0.77%, about 0.78%, about 0.79%, about 0.8%, about 0.81%, about 0.82%, about 0.83%, about 0.84%, about 0.85%, about 0.86%, about 0.87%, about 0.88%, about 0.89%, about 0.9%, about 0.91%, about 0.92%, about 0.93%, about 0.94%, about 0.95%, about 0.96%, about 0.97%, about 0.98 %, about 0.99%, about 1.0%, about 1.01%, about 1.02%, about 1.03%, about 1.04%, about 1.05%, about 1.06%, about 1.07%, about 1.08%, about 1.09%, about 1.1%, about 1.11%, about 1.12%, about 1.13%, about 1.14%, about 1.15%, about 1.16%, about 1.17%, about 1.18%, about 1.19%, about 1.2%, about 1.21%, about 1.22%, about 1.23 %, about 1.24%, about 1.25%, about 1.26%, about 1.27%, about 1.28%, about 1.29%, about 1.3%, about 1.31%, about 1.32%, about 1.33%, about 1.34%, about 1.35%, about 1.36%, about 1.37%, about 1.38%, about 1.39%, about 1.4%, about 1.41%, about 1.42%, about 1.43%, about 1.44%, about 1.45%, about 1.46%, about 1.47%, about 1.48 %, about 1.49%, or about 1.5% Cu. All percentages are expressed in weight percent.

일부 실시예에서, 개시된 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 최대 약 3.0%(예컨대, 약 1.0% 내지 약 3.0%, 약 1.5% 내지 약 3.0%, 또는 약 2.0% 내지 약 3.0%)의 양으로 아연(Zn)을 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 0.01%, 약 0.02%, 약 0.03%, 약 0.04%, 약 0.05%, 약 0.06%, 약 0.07%, 약 0.08%, 약 0.09%, 약 0.1%, 약 0.11%, 약 0.12%, 약 0.13%, 약 0.14%, 약 0.15%, 약 0.16%, 약 0.17%, 약 0.18%, 약 0.19%, 약 0.2%, 약 0.21%, 약 0.22%, 약 0.23%, 약 0.24%, 약 0.25%, 약 0.26%, 약 0.27%, 약 0.28%, 약 0.29%, 약 0.3%, 약 0.31%, 약 0.32%, 약 0.33%, 약 0.34%, 약 0.35%, 약 0.36%, 약 0.37%, 약 0.38%, 약 0.39%, 약 0.4%, 약 0.41%, 약 0.42%, 약 0.43%, 약 0.44%, 약 0.45%, 약 0.46%, 약 0.47%, 약 0.48%, 약 0.49%, 약 0.5%, 약 0.51%, 약 0.52%, 약 0.53%, 약 0.54%, 약 0.55%, 약 0.56%, 약 0.57%, 약 0.58%, 약 0.59%, 약 0.6%, 약 0.61%, 약 0.62%, 약 0.63%, 약 0.64%, 약 0.65%, 약 0.66%, 약 0.67%, 약 0.68%, 약 0.69%, 약 0.7%, 약 0.71%, 약 0.72%, 약 0.73%, 약 0.74%, 약 0.75%, 약 0.76%, 약 0.77%, 약 0.78%, 약 0.79%, 약 0.8%, 약 0.81%, 약 0.82%, 약 0.83%, 약 0.84%, 약 0.85%, 약 0.86%, 약 0.87%, 약 0.88%, 약 0.89%, 약 0.9%, 약 0.91%, 약 0.92%, 약 0.93%, 약 0.94%, 약 0.95%, 약 0.96%, 약 0.97%, 약 0.98%, 약 0.99%, 약 1.0%, 약 1.01%, 약 1.02%, 약 1.03%, 약 1.04%, 약 1.05%, 약 1.06%, 약 1.07%, 약 1.08%, 약 1.09%, 약 1.1%, 약 1.11%, 약 1.12%, 약 1.13%, 약 1.14%, 약 1.15%, 약 1.16%, 약 1.17%, 약 1.18%, 약 1.19%, 약 1.2%, 약 1.21%, 약 1.22%, 약 1.23%, 약 1.24%, 약 1.25%, 약 1.26%, 약 1.27%, 약 1.28%, 약 1.29%, 약 1.3%, 약 1.31%, 약 1.32%, 약 1.33%, 약 1.34%, 약 1.35%, 약 1.36%, 약 1.37%, 약 1.38%, 약 1.39%, 약 1.4%, 약 1.41%, 약 1.42%, 약 1.43%, 약 1.44%, 약 1.45%, 약 1.46%, 약 1.47%, 약 1.48%, 약 1.49%, 약 1.5%, 약 1.51%, 약 1.52%, 약 1.53%, 약 1.54%, 약 1.55%, 약 1.56%, 약 1.57%, 약 1.58%, 약 1.59%, 약 1.6%, 약 1.61%, 약 1.62%, 약 1.63%, 약 1.64%, 약 1.65%, 약 1.66%, 약 1.67%, 약 1.68%, 약 1.69%, 약 1.7%, 약 1.71%, 약 1.72%, 약 1.73%, 약 1.74%, 약 1.75%, 약 1.76%, 약 1.77%, 약 1.78%, 약 1.79%, 약 1.8%, 약 1.81%, 약 1.82%, 약 1.83%, 약 1.84%, 약 1.85%, 약 1.86%, 약 1.87%, 약 1.88%, 약 1.89%, 약 1.9%, 약 1.91%, 약 1.92%, 약 1.93%, 약 1.94%, 약 1.95%, 약 1.96%, 약 1.97%, 약 1.98%, 약 1.99%, 약 2.0%, 약 2.01%, 약 2.02%, 약 2.03%, 약 2.04%, 약 2.05%, 약 2.06%, 약 2.07%, 약 2.08%, 약 2.09%, 약 2.1%, 약 2.11%, 약 2.12%, 약 2.13%, 약 2.14%, 약 2.15%, 약 2.16%, 약 2.17%, 약 2.18%, 약 2.19%, 약 2.2%, 약 2.21%, 약 2.22%, 약 2.23%, 약 2.24%, 약 2.25%, 약 2.26%, 약 2.27%, 약 2.28%, 약 2.29%, 약 2.3%, 약 2.31%, 약 2.32%, 약 2.33%, 약 2.34%, 약 2.35%, 약 2.36%, 약 2.37%, 약 2.38%, 약 2.39%, 약 2.4%, 약 2.41%, 약 2.42%, 약 2.43%, 약 2.44%, 약 2.45%, 약 2.46%, 약 2.47%, 약 2.48%, 약 2.49%, 약 2.5%, 약 2.51%, 약 2.52%, 약 2.53%, 약 2.54%, 약 2.55%, 약 2.56%, 약 2.57%, 약 2.58%, 약 2.59%, 약 2.6%, 약 2.61%, 약 2.62%, 약 2.63%, 약 2.64%, 약 2.65%, 약 2.66%, 약 2.67%, 약 2.68%, 약 2.69%, 약 2.7%, 약 2.71%, 약 2.72%, 약 2.73%, 약 2.74%, 약 2.75%, 약 2.76%, 약 2.77%, 약 2.78%, 약 2.79%, 약 2.8%, 약 2.81%, 약 2.82%, 약 2.83%, 약 2.84%, 약 2.85%, 약 2.86%, 약 2.87%, 약 2.88%, 약 2.89%, 약 2.9%, 약 2.91%, 약 2.92%, 약 2.93%, 약 2.94%, 약 2.95%, 약 2.96%, 약 2.97%, 약 2.98%, 약 2.99%, 또는 약 3.0%의 Zn을 포함할 수 있다. 일부 경우에, Zn은 합금 중에 존재하지 않는다(즉, 0%). 모든 백분율은 중량%로 표시된다.In some embodiments, the disclosed alloys are present in an amount of up to about 3.0% (e.g., from about 1.0% to about 3.0%, from about 1.5% to about 3.0%, or from about 2.0% to about 3.0%) by total weight of the alloy. Contains zinc (Zn). For example, the alloy may be about 0.01%, about 0.02%, about 0.03%, about 0.04%, about 0.05%, about 0.06%, about 0.07%, about 0.08%, about 0.09%, about 0.1%, about 0.11%, about 0.12%, about 0.13%, about 0.14%, about 0.15%, about 0.16%, about 0.17%, about 0.18%, about 0.19%, about 0.2%, about 0.21%, about 0.22%, about 0.23%, about 0.24 %, about 0.25%, about 0.26%, about 0.27%, about 0.28%, about 0.29%, about 0.3%, about 0.31%, about 0.32%, about 0.33%, about 0.34%, about 0.35%, about 0.36%, about 0.37%, about 0.38%, about 0.39%, about 0.4%, about 0.41%, about 0.42%, about 0.43%, about 0.44%, about 0.45%, about 0.46%, about 0.47%, about 0.48%, about 0.49 %, about 0.5%, about 0.51%, about 0.52%, about 0.53%, about 0.54%, about 0.55%, about 0.56%, about 0.57%, about 0.58%, about 0.59%, about 0.6%, about 0.61%, about 0.62%, about 0.63%, about 0.64%, about 0.65%, about 0.66%, about 0.67%, about 0.68%, about 0.69%, about 0.7%, about 0.71%, about 0.72%, about 0.73%, about 0.74 %, about 0.75%, about 0.76%, about 0.77%, about 0.78%, about 0.79%, about 0.8%, about 0.81%, about 0.82%, about 0.83%, about 0.84%, about 0.85%, about 0.86%, about 0.87%, about 0.88%, about 0.89%, about 0.9%, about 0.91%, about 0.92%, about 0.93%, about 0.94%, about 0.95%, about 0.96%, about 0.97%, about 0.98%, about 0.99 %, about 1.0%, about 1.01%, about 1.02%, about 1.03%, about 1.04%, about 1.05%, about 1.06%, about 1.07%, about 1.08%, about 1.09%, about 1.1%, about 1.11%, approximately 1.12%, about 1.13%, about 1.14%, about 1.15%, about 1.16%, about 1.17%, about 1.18%, about 1.19%, about 1.2%, about 1.21%, about 1.22%, about 1.23%, about 1.24% , about 1.25%, about 1.26%, about 1.27%, about 1.28%, about 1.29%, about 1.3%, about 1.31%, about 1.32%, about 1.33%, about 1.34%, about 1.35%, about 1.36%, about 1.37%, about 1.38%, about 1.39%, about 1.4%, about 1.41%, about 1.42%, about 1.43%, about 1.44%, about 1.45%, about 1.46%, about 1.47%, about 1.48%, about 1.49% , about 1.5%, about 1.51%, about 1.52%, about 1.53%, about 1.54%, about 1.55%, about 1.56%, about 1.57%, about 1.58%, about 1.59%, about 1.6%, about 1.61%, about 1.62%, about 1.63%, about 1.64%, about 1.65%, about 1.66%, about 1.67%, about 1.68%, about 1.69%, about 1.7%, about 1.71%, about 1.72%, about 1.73%, about 1.74% , about 1.75%, about 1.76%, about 1.77%, about 1.78%, about 1.79%, about 1.8%, about 1.81%, about 1.82%, about 1.83%, about 1.84%, about 1.85%, about 1.86%, about 1.87%, about 1.88%, about 1.89%, about 1.9%, about 1.91%, about 1.92%, about 1.93%, about 1.94%, about 1.95%, about 1.96%, about 1.97%, about 1.98%, about 1.99% , about 2.0%, about 2.01%, about 2.02%, about 2.03%, about 2.04%, about 2.05%, about 2.06%, about 2.07%, about 2.08%, about 2.09%, about 2.1%, about 2.11%, about 2.12%, about 2.13%, about 2.14%, about 2.15%, about 2.16%, about 2.17%, about 2.18%, about 2.19%, about 2.2%, about 2.21%, about 2.22%, about 2.23%, about 2. 24%, about 2.25%, about 2.26%, about 2.27%, about 2.28%, about 2.29%, about 2.3%, about 2.31%, about 2.32%, about 2.33%, about 2.34%, about 2.35%, about 2.36% , about 2.37%, about 2.38%, about 2.39%, about 2.4%, about 2.41%, about 2.42%, about 2.43%, about 2.44%, about 2.45%, about 2.46%, about 2.47%, about 2.48%, about 2.49%, about 2.5%, about 2.51%, about 2.52%, about 2.53%, about 2.54%, about 2.55%, about 2.56%, about 2.57%, about 2.58%, about 2.59%, about 2.6%, about 2.61% , about 2.62%, about 2.63%, about 2.64%, about 2.65%, about 2.66%, about 2.67%, about 2.68%, about 2.69%, about 2.7%, about 2.71%, about 2.72%, about 2.73%, about 2.74%, about 2.75%, about 2.76%, about 2.77%, about 2.78%, about 2.79%, about 2.8%, about 2.81%, about 2.82%, about 2.83%, about 2.84%, about 2.85%, about 2.86% , about 2.87%, about 2.88%, about 2.89%, about 2.9%, about 2.91%, about 2.92%, about 2.93%, about 2.94%, about 2.95%, about 2.96%, about 2.97%, about 2.98%, about 2.99%, or about 3.0% Zn. In some cases, Zn is not present in the alloy (ie 0%). All percentages are expressed in weight percent.

선택적으로, 지르코늄(Zr)은 본 명세서에 기술된 합금 내에 포함될 수 있다. 일부 실시예에서, 합금은 합금의 총 중량을 기준으로 최대 약 0.15%(예컨대, 약 0.07% 내지 약 0.15%, 약 0.09% 내지 약 0.12%, 또는 약 0.08% 내지 약 0.11%)의 양으로 Zr을 포함한다. 예를 들어, 합금은 약 0.01%, 약 0.02%, 약 0.03%, 약 0.04%, 약 0.05%, 약 0.06%, 약 0.07%, 약 0.08%, 약 0.09%, 약 0.1%, 약 0.11%, 약 0.12%, 약 0.13%, 약 0.14%, 또는 약 0.15%의 Zr을 포함할 수 있다. 일부 실시예에서, Zr은 합금 내에 존재하지 않는다(즉, 0%). 모든 백분율은 중량%로 표시된다. 소정 양태에서, Zr은 전술된 조성물에 첨가되어 (Al,Si)₃Zr 분산질(dispersoid)(DO₂₂/DO₂₃ 분산질) 및/또는 Al₃Zr 분산질(L1₂ 분산질)을 형성한다.Optionally, zirconium (Zr) may be included in the alloys described herein. In some embodiments, the alloy comprises Zr in an amount of up to about 0.15% (e.g., from about 0.07% to about 0.15%, from about 0.09% to about 0.12%, or from about 0.08% to about 0.11%) by total weight of the alloy. includes For example, the alloy may be about 0.01%, about 0.02%, about 0.03%, about 0.04%, about 0.05%, about 0.06%, about 0.07%, about 0.08%, about 0.09%, about 0.1%, about 0.11%, about 0.12%, about 0.13%, about 0.14%, or about 0.15% Zr. In some embodiments, Zr is not present in the alloy (ie, 0%). All percentages are expressed in weight percent. In certain embodiments, Zr is added to the aforementioned compositions to form (Al,Si) ₃ Zr dispersoids (DO ₂₂ /DO ₂₃ dispersoids) and/or Al ₃ Zr dispersoids (L1 ₂ dispersoids) .

선택적으로, 합금 조성물은 각각 약 0.05% 이하, 0.04% 이하, 0.03% 이하, 0.02% 이하, 또는 0.01% 이하의 양으로, 때때로 불순물로 지칭되는 다른 미량 원소(minor element)를 추가로 포함할 수 있다. 이들 불순물은 Ga, V, Ni, Sc, Ag, B, Bi, Li, Pb, Sn, Ca, Cr, Ti, Hf, Sr, 또는 이들의 조합을 포함할 수 있지만, 이에 제한되지 않는다. 따라서, Ga, V, Ni, Sc, Ag, B, Bi, Li, Pb, Sn, Ca, Cr, Ti, Hf, 또는 Sr은 합금 내에 0.05% 이하, 0.04% 이하, 0.03% 이하, 0.02% 이하, 또는 0.01% 이하의 양으로 존재할 수 있다. 소정 양태에서, 모든 불순물의 합은 0.15%(예컨대, 0.1%)를 초과하지 않는다. 모든 백분율은 중량%로 표시된다. 소정 양태에서, 합금의 잔부 비율은 알루미늄이다.Optionally, the alloy composition may further comprise other minor elements, sometimes referred to as impurities, in amounts of about 0.05% or less, 0.04% or less, 0.03% or less, 0.02% or less, or 0.01% or less, respectively. have. These impurities may include, but are not limited to, Ga, V, Ni, Sc, Ag, B, Bi, Li, Pb, Sn, Ca, Cr, Ti, Hf, Sr, or combinations thereof. Thus, Ga, V, Ni, Sc, Ag, B, Bi, Li, Pb, Sn, Ca, Cr, Ti, Hf, or Sr is 0.05% or less, 0.04% or less, 0.03% or less, 0.02% or less in the alloy. , or 0.01% or less. In certain embodiments, the sum of all impurities does not exceed 0.15% (eg, 0.1%). All percentages are expressed in weight percent. In certain embodiments, the balance of the alloy is aluminum.

적합한 예시적인 합금은 예를 들어 1.0%의 Si, 2.0% 내지 2.25%의 Mg, 0.6% 내지 0.7%의 Cu, 2.5% 내지 3.0%의 Zn, 0.07 내지 0.10%의 Mn, 0.14 내지 0.17%의 Fe, 0.09 내지 0.10%의 Zr, 및 최대 0.15%의 총 불순물을 포함할 수 있으며, 이때 잔부는 Al이다. 일부 경우에, 적합한 예시적인 합금은 0.55% 내지 0.65%의 Si, 1.5%의 Mg, 0.7% 내지 0.8%의 Cu, 1.55%의 Zn, 0.14 내지 0.15%의 Mn, 0.16 내지 0.18%의 Fe, 및 최대 0.15%의 총 불순물을 포함할 수 있으며, 이때 잔부는 Al이다. 일부 경우에, 적합한 예시적인 합금은 0.65%의 Si, 1.5%의 Mg, 1.0%의 Cu, 2.0% 내지 3.0%의 Zn, 0.14 내지 0.15%의 Mn, 0.17%의 Fe, 및 최대 0.15%의 총 불순물을 포함할 수 있으며, 이때 잔부는 Al이다.Suitable exemplary alloys are, for example, 1.0% Si, 2.0% to 2.25% Mg, 0.6% to 0.7% Cu, 2.5% to 3.0% Zn, 0.07 to 0.10% Mn, 0.14 to 0.17% Fe , 0.09 to 0.10% Zr, and up to 0.15% total impurities, with the balance being Al. In some cases, suitable exemplary alloys include 0.55% to 0.65% Si, 1.5% Mg, 0.7% to 0.8% Cu, 1.55% Zn, 0.14 to 0.15% Mn, 0.16 to 0.18% Fe, and It may contain up to 0.15% total impurities, with the balance being Al. In some cases, suitable exemplary alloys include 0.65% Si, 1.5% Mg, 1.0% Cu, 2.0% to 3.0% Zn, 0.14 to 0.15% Mn, 0.17% Fe, and up to 0.15% total It may contain impurities, wherein the balance is Al.

합금 미세구조 및 특성Alloy microstructure and properties

소정 양태에서, Cu, Mg, 및 Si 비와 Zn 함량은 내식성, 강도, 및 성형성을 향상시키기 위해 제어된다. Zn 함량은 예를 들어 공식(pitting corrosion)을 유도하고 입계 부식(intergranular corrosion, IGC)을 억제함으로써 후술되는 바와 같이 부식 형태(corrosion morphology)를 제어할 수 있다.In certain embodiments, Cu, Mg, and Si ratios and Zn content are controlled to improve corrosion resistance, strength, and formability. The Zn content can control the corrosion morphology, as described below, for example by inducing pitting corrosion and suppressing intergranular corrosion (IGC).

일부 실시예에서, Mg 대 Si의 비(또한 본 명세서에서 Mg/Si비로 지칭됨)는 약 1.5:1 내지 약 3.5:1(예컨대, 약 1.75:1 내지 약 3.0:1 또는 약 2.0:1 내지 약 3.0:1)일 수 있다. 예를 들어, Mg/Si 비는 약 1.5:1, 약 1.6:1, 약 1.7:1, 약 1.8:1, 약 1.9:1, 약 2.0:1, 약 2.1:1, 약 2.2:1, 약 2.3:1, 약 2.4:1, 약 2.5:1, 약 2.6:1, 약 2.7:1, 약 2.8:1, 약 2.9:1, 약 3.0:1, 약 3.1:1, 약 3.2:1, 약 3.3:1, 약 3.4:1, 약 3.5:1, 약 3.6:1, 약 3.7:1, 약 3.8:1, 약 3.9:1, 또는 약 4.0:1일 수 있다. 일부 비제한적인 실시예에서, 약 1.5:1 내지 약 3.5:1(예컨대, 약 2.0:1 내지 약 3.0:1)의 Mg/Si 비를 갖는 알루미늄 합금은 높은 강도 및 증가된 성형성을 보일 수 있다.In some embodiments, the ratio of Mg to Si (also referred to herein as the Mg/Si ratio) is from about 1.5:1 to about 3.5:1 (eg, from about 1.75:1 to about 3.0:1 or from about 2.0:1 to about 2.0:1). about 3.0:1). For example, the Mg/Si ratio is about 1.5:1, about 1.6:1, about 1.7:1, about 1.8:1, about 1.9:1, about 2.0:1, about 2.1:1, about 2.2:1, about 2.3:1, about 2.4:1, about 2.5:1, about 2.6:1, about 2.7:1, about 2.8:1, about 2.9:1, about 3.0:1, about 3.1:1, about 3.2:1, about 3.3:1, about 3.4:1, about 3.5:1, about 3.6:1, about 3.7:1, about 3.8:1, about 3.9:1, or about 4.0:1. In some non-limiting embodiments, aluminum alloys having a Mg/Si ratio of from about 1.5:1 to about 3.5:1 (eg, from about 2.0:1 to about 3.0:1) may exhibit high strength and increased formability. have.

일부 비제한적인 실시예에서, 약 2.0:1 내지 3.0:1의 Mg/Si 비 및 약 2.5 중량% 내지 약 3.0 중량%의 Zn 함량을 갖는 알루미늄 합금은 주 합금 원소로서 Mg 및 Si를 갖는 알루미늄 합금에서 전형적으로 관찰되는 IGC의 억제를 보일 수 있고, 대신에 공식을 유도할 수 있다. 일부 경우에, IGC가 결정립계(grain boundary)를 따라 발생하고 공식보다 알루미늄 합금 내로 더 깊이 전파될 수 있기 때문에, 공식이 제한된 침범 깊이로 인해 IGC보다 유리할 수 있다. 일부 비제한적인 실시예에서, Mg/Si의 비에 대한 Zn의 비(즉, Zn/(Mg/Si) 비)는 약 0.75:1 내지 약 1.4:1(예컨대, 약 0.8:1 내지 약 1.1:1)일 수 있다. 예를 들어, Zn/(Mg/Si) 비는 약 0.75:1, 약 0.8:1, 약 0.85:1, 약 0.9:1, 약 0.95:1, 약 1.0:1, 약 1.05:1, 약 1.1:1, 약 1.15:1, 약 1.2:1, 약 1.25:1, 약 1.3:1, 약 1.35:1, 또는 약 1.4:1일 수 있다.In some non-limiting embodiments, the aluminum alloy having a Mg/Si ratio of about 2.0:1 to 3.0:1 and a Zn content of about 2.5% to about 3.0% by weight is an aluminum alloy having Mg and Si as major alloying elements. Inhibition of IGCs typically observed in In some cases, pitting can be advantageous over IGC due to its limited depth of penetration, as IGC occurs along grain boundaries and can propagate deeper into the aluminum alloy than pitting. In some non-limiting embodiments, the ratio of Zn to the ratio of Mg/Si (ie, the Zn/(Mg/Si) ratio) is between about 0.75:1 and about 1.4:1 (eg, between about 0.8:1 and about 1.1). It can be 1:1). For example, the Zn/(Mg/Si) ratio is about 0.75:1, about 0.8:1, about 0.85:1, about 0.9:1, about 0.95:1, about 1.0:1, about 1.05:1, about 1.1 :1, about 1.15:1, about 1.2:1, about 1.25:1, about 1.3:1, about 1.35:1, or about 1.4:1.

일부 또 다른 비제한적인 실시예에서, Cu 대 Zn/(Mg/Si) 비의 비(즉, Cu/[Zn/(Mg/Si)] 비)는 약 0.7:1 내지 약 1.4:1일 수 있다(예컨대, Cu/[Zn/(Mg/Si)] 비는 약 0.8:1 내지 약 1.1:1일 수 있음). 예를 들어, Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비는 약 0.7:1, 약 0.75:1, 약 0.8:1, 약 0.85:1, 약 0.9:1, 약 0.95:1, 약 1.0:1, 약 1.05:1, 약 1.1:1, 약 1.15:1, 약 1.2:1, 약 1.25:1, 약 1.3:1, 약 1.35:1, 또는 약 1.4:1일 수 있다. 일부 비제한적인 실시예에서, Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비는 높은 강도, 높은 변형성, 및 높은 내식성을 제공할 수 있다.In some other non-limiting embodiments, the ratio of Cu to Zn/(Mg/Si) ratio (ie, Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio) can be from about 0.7:1 to about 1.4:1. (eg, the Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio can be from about 0.8:1 to about 1.1:1). For example, the ratio of Cu/[Zn/(Mg/Si)] is about 0.7:1, about 0.75:1, about 0.8:1, about 0.85:1, about 0.9:1, about 0.95:1, about 1.0 :1, about 1.05:1, about 1.1:1, about 1.15:1, about 1.2:1, about 1.25:1, about 1.3:1, about 1.35:1, or about 1.4:1. In some non-limiting embodiments, a ratio of Cu/[Zn/(Mg/Si)] can provide high strength, high deformability, and high corrosion resistance.

소정 양태에서, Cu, Si, 및 Mg는 합금 내에 석출물을 형성하여 더 높은 강도 및 향상된 내식성을 갖는 합금을 생성할 수 있다. 이들 석출물은 고용화 열처리 후에, 시효 공정 동안 형성될 수 있다. Mg 및 Cu 함량은 M/η 상 또는 M상(예컨대, MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂)의 석출을 제공하여, 알루미늄 합금의 강도를 증가시킬 수 있는 석출물을 생성할 수 있다. 석출 공정 동안, 준안정성 기니어 프레스턴(Guinier Preston, GP) 구역이 형성될 수 있으며, 이는 이어서 개시된 합금의 석출 강화에 기여하는 β" 침상(needle shape) 석출물(예컨대, 규화 마그네슘, Mg₂Si)로 전달된다. 소정 양태에서, Cu의 첨가는 Q' 석출물 상 형성의 전구체이고 강도에 추가로 기여하는 선반형 L 상 석출(예컨대, Al₄Mg₈Si₇Cu₂)의 형성으로 이어진다.In certain embodiments, Cu, Si, and Mg can form precipitates in the alloy to produce alloys with higher strength and improved corrosion resistance. These precipitates may be formed during the aging process after the solution heat treatment. The Mg and Cu content can provide precipitation of M/η phases or M phases (eg, MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ ), resulting in precipitates that can increase the strength of the aluminum alloy. During the precipitation process, metastable Guinier Preston (GP) zones may form, which in turn contribute to precipitation strengthening of the disclosed alloys with β" needle shape precipitates (eg, magnesium silicide, Mg ₂ Si). In certain embodiments, the addition of Cu leads to the formation of shelf-like L -phase precipitations (eg, Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ ) that are precursors to Q′ precipitate phase formation and further contribute to strength.

일부 실시예에서, MgZn₂ 및/또는 Mg(Zn,Cu)₂를 비롯하여 M 상 석출물은 제곱 밀리미터(mm²)당 적어도 약 300,000,000개의 입자의 평균 양으로 알루미늄 합금 내에 존재할 수 있다. 예를 들어, M 상 석출물은 mm²당 적어도 약 310,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 320,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 330,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 340,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 350,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 360,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 370,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 380,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 390,000,000개의 입자, 또는 mm²당 적어도 약 400,000,000개의 입자의 양으로 존재할 수 있다.In some embodiments, M phase precipitates, including MgZn ₂ and/or Mg(Zn,Cu) ₂ , may be present in the aluminum alloy in an average amount of at least about 300,000,000 particles per square millimeter (mm ² ). For example, the M phase precipitate may be at least about 310,000,000 particles per mm ² , at least about 320,000,000 particles per mm ^{2 , at least about 330,000,000 particles per mm 2 , at least about 340,000,000 particles per mm 2 , at} least about 350,000,000 particles per mm ² n particles, at least about 360,000,000 particles per mm ² , at least about 370,000,000 particles per mm ² , at least about 380,000,000 particles per mm ² , at least about 390,000,000 particles per mm ² , or at least about 400,000,000 particles per mm ² can exist as

일부 실시예에서, Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 비롯하여 L 상 석출물은 제곱 밀리미터(mm²)당 적어도 약 600,000,000개의 입자의 평균 양으로 알루미늄 합금 내에 존재할 수 있다. 예를 들어, L 상 석출물은 mm²당 적어도 약 610,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 620,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 630,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 640,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 650,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 660,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 670,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 680,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 690,000,000개의 입자, 또는 mm²당 적어도 약 700,000,000개의 입자의 양으로 존재할 수 있다.In some embodiments, L-phase precipitates, including Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ , may be present in the aluminum alloy in an average amount of at least about 600,000,000 particles per square millimeter (mm ² ). For example, the L phase precipitates may be at least about 610,000,000 particles per mm ² , at least about 620,000,000 particles per mm ² , at least about 630,000,000 particles per mm ² , at least about 640,000,000 particles per mm ² , at least about 650,000,000 particles per mm ² n particles, at least about 660,000,000 particles per mm ² , at least about 670,000,000 particles per mm ² , at least about 680,000,000 particles per mm ² , at least about 690,000,000 particles per mm ² , or at least about 700,000,000 particles per mm ² can exist as

일부 실시예에서, Mg₂Si를 비롯하여 β" 상 석출물은 제곱 밀리미터(mm²)당 적어도 약 600,000,000개의 입자의 평균 양으로 알루미늄 합금 내에 존재할 수 있다. 예를 들어, β" 상 석출물은 mm²당 적어도 약 610,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 620,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 630,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 640,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 650,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 660,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 670,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 680,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 690,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 700,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 710,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 720,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 730,000,000개의 입자, mm²당 적어도 약 740,000,000개의 입자, 또는 mm²당 적어도 약 750,000,000개의 입자의 양으로 존재할 수 있다.In some embodiments, β" phase precipitates, including Mg ₂ Si, may be present in the aluminum alloy in an average amount of at least about 600,000,000 particles per square millimeter (mm ² ). For example, β" phase precipitates per mm ² at least about 610,000,000 particles, at least about 620,000,000 particles per mm ² , at least about 630,000,000 particles per mm ² , at least about 640,000,000 particles per mm ² , at least about 650,000,000 particles per mm ² , at least about 660,000,000 particles per mm ² , at least about 670,000,000 particles per mm ² , at least about 680,000,000 particles per mm ² , at least about 690,000,000 particles per mm ² , at least about 700,000,000 particles per mm ² , at least about 710,000,000 particles per mm ² , at least per mm ² about 720,000,000 particles per mm ² , at least about 730,000,000 particles per mm ² , at least about 740,000,000 particles per mm ² , or at least about 750,000,000 particles per mm 2 .

일부 실시예에서, β" 상 석출물(예컨대, Mg₂Si) 대 L 상 석출물(예컨대, Al₄Mg₈Si₇Cu₂)의 비는 약 1:1 내지 약 1.5:1(예컨대, 약 1.1:1 내지 약 1.4:1)일 수 있다. 예를 들어, β" 상 석출물 대 L 상 석출물의 비는 약 1:1, 약 1.1:1, 약 1.2:1, 약 1.3:1, 약 1.4:1, 또는 약 1.5:1일 수 있다.In some embodiments, the ratio of β" phase precipitates (eg, Mg ₂ Si) to L phase precipitates (eg, Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ ) is from about 1:1 to about 1.5:1 (eg, about 1.1: 1 to about 1.4:1). For example, the ratio of β" phase precipitates to L phase precipitates is about 1:1, about 1.1:1, about 1.2:1, about 1.3:1, about 1.4:1 , or about 1.5:1.

일부 실시예에서, β" 상 석출물(예컨대, Mg₂Si) 대 M 상 석출물(예컨대, MgZn₂ 및/또는 Mg(Zn,Cu)₂)의 비는 약 1.5:1 내지 약 3:1(예컨대, 약 1.6:1 내지 약 2.8:1 또는 약 2.0:1 내지 약 2.5:1)일 수 있다. 예를 들어, β" 상 석출물 대 M 상 석출물의 비는 약 1.5:1, 약 1.6:1, 약 1.7:1, 약 1.8:1, 약 1.9:1, 약 2.0:1, 약 2.1:1, 약 2.2:1, 약 2.3:1, 약 2.4:1, 약 2.5:1 약 2.6:1, 약 2.7:1, 약 2.8:1, 약 2.9:1, 또는 약 3.0:1일 수 있다.In some embodiments, the ratio of β" phase precipitates (eg, Mg ₂ Si) to M phase precipitates (eg, MgZn ₂ and/or Mg(Zn,Cu) ₂ ) is from about 1.5:1 to about 3:1 (eg, , from about 1.6:1 to about 2.8:1 or from about 2.0:1 to about 2.5:1). For example, the ratio of β" phase precipitates to M phase precipitates is about 1.5:1, about 1.6:1, about 1.7:1, about 1.8:1, about 1.9:1, about 2.0:1, about 2.1:1, about 2.2:1, about 2.3:1, about 2.4:1, about 2.5:1 about 2.6:1, about 2.7:1, about 2.8:1, about 2.9:1, or about 3.0:1.

일부 실시예에서, L 상 석출물(예컨대, Al₄Mg₈Si₇Cu₂) 대 M 상 석출물(예컨대, MgZn₂ 및/또는 Mg(Zn,Cu)₂)의 비는 약 1.5:1 내지 약 3:1(예컨대, 약 1.6:1 내지 약 2.8:1 또는 약 2.0:1 내지 약 2.5:1)일 수 있다. 예를 들어, L 상 석출물 대 M 상 석출물의 비는 약 1.5:1, 약 1.6:1, 약 1.7:1, 약 1.8:1, 약 1.9:1, 약 2.0:1, 약 2.1:1, 약 2.2:1, 약 2.3:1, 약 2.4:1, 약 2.5:1, 약 2.6:1, 약 2.7:1, 약 2.8:1, 약 2.9:1, 또는 약 3.0:1일 수 있다.In some embodiments, the ratio of L phase precipitates (eg, Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ ) to M phase precipitates (eg, MgZn ₂ and/or Mg(Zn,Cu) ₂ ) is from about 1.5:1 to about 3 :1 (eg, from about 1.6:1 to about 2.8:1 or from about 2.0:1 to about 2.5:1). For example, the ratio of L-phase precipitates to M-phase precipitates is about 1.5:1, about 1.6:1, about 1.7:1, about 1.8:1, about 1.9:1, about 2.0:1, about 2.1:1, about 2.2:1, about 2.3:1, about 2.4:1, about 2.5:1, about 2.6:1, about 2.7:1, about 2.8:1, about 2.9:1, or about 3.0:1.

본 명세서에 기술된 합금은 아래에 추가로 제공되는 바와 같이 우수한 기계적 특성을 나타낸다. 알루미늄 합금의 기계적 특성은 원하는 용도에 따라 다양한 시효 조건에 의해 추가로 제어될 수 있다. 일 실시예로서, 합금은 T4 템퍼 또는 T6 템퍼로 생산(또는 제공)될 수 있다. 고용화 열-처리되고 자연적으로 시효된 T4 알루미늄 합금 물품이 제공될 수 있다. 이들 T4 알루미늄 합금 물품은 선택적으로 수령시 강도 요건을 충족시키기 위해 추가의 시효 처리(들)를 거칠 수 있다. 예를 들어, 알루미늄 합금 물품은 본 명세서에 기술되거나 달리 당업자에게 알려진 바와 같이 T4 합금 재료가 적절한 시효 처리를 거치게 함으로써, T6 템퍼와 같은 다른 템퍼로 전달될 수 있다. 예시적인 템퍼의 예시적인 특성이 아래에 제공된다.The alloys described herein exhibit excellent mechanical properties as further provided below. The mechanical properties of the aluminum alloy can be further controlled by various aging conditions depending on the desired application. As an embodiment, the alloy may be produced (or provided) with a T4 temper or a T6 temper. A solid solution heat-treated and naturally aged T4 aluminum alloy article can be provided. These T4 aluminum alloy articles may optionally be subjected to additional aging treatment(s) to meet strength requirements upon receipt. For example, an aluminum alloy article may be transferred to another temper, such as a T6 temper, by subjecting the T4 alloy material to an appropriate aging treatment as described herein or otherwise known to those skilled in the art. Exemplary properties of exemplary tempers are provided below.

소정 양태에서, 알루미늄 합금은 T6 템퍼에서 적어도 약 340 MPa의 항복 강도를 가질 수 있다. 비제한적인 실시예에서, 항복 강도는 적어도 약 350 MPa, 적어도 약 360 MPa, 또는 적어도 약 370 MPa일 수 있다. 일부 경우에, 항복 강도는 약 340 MPa 내지 약 400 MPa이다. 예를 들어, 항복 강도는 약 350 MPa 내지 약 390 MPa 또는 약 360 MPa 내지 약 380 MPa일 수 있다.In certain aspects, the aluminum alloy can have a yield strength of at least about 340 MPa in the T6 temper. In non-limiting embodiments, the yield strength can be at least about 350 MPa, at least about 360 MPa, or at least about 370 MPa. In some cases, the yield strength is from about 340 MPa to about 400 MPa. For example, the yield strength may be from about 350 MPa to about 390 MPa or from about 360 MPa to about 380 MPa.

소정 양태에서, 알루미늄 합금은 T6 템퍼에서 적어도 약 400 MPa의 극한 인장 강도를 가질 수 있다. 비제한적인 실시예에서, 극한 인장 강도는 적어도 약 410 MPa, 적어도 약 420 MPa, 또는 적어도 약 430 MPa일 수 있다. 일부 경우에, 극한 인장 강도는 약 400 MPa 내지 약 450 MPa이다. 예를 들어, 극한 인장 강도는 약 410 MPa 내지 약 440 MPa 또는 약 415 MPa 내지 약 435 MPa일 수 있다.In certain aspects, the aluminum alloy can have an ultimate tensile strength of at least about 400 MPa in the T6 temper. In non-limiting embodiments, ultimate tensile strength can be at least about 410 MPa, at least about 420 MPa, or at least about 430 MPa. In some cases, the ultimate tensile strength is from about 400 MPa to about 450 MPa. For example, ultimate tensile strength can be from about 410 MPa to about 440 MPa or from about 415 MPa to about 435 MPa.

소정 양태에서, 알루미늄 합금은 T4 템퍼에서 1.0 이하(예컨대, 0.5 이하)의 90° 굽힘성을 충족시키기에 충분한 연성 또는 인성을 갖는다. 소정 실시예에서, r/t 굽힘성 비는 약 1.0 이하, 약 0.9 이하, 약 0.8 이하, 약 0.7 이하, 약 0.6 이하, 약 0.5 이하, 약 0.4 이하, 약 0.3 이하, 약 0.2 이하, 또는 약 0.1 이하이며, 여기에서 r은 사용되는 공구(다이)의 반경이고, t는 재료의 두께이다.In certain aspects, the aluminum alloy has sufficient ductility or toughness to meet a 90° bendability of 1.0 or less (eg, 0.5 or less) in the T4 temper. In certain embodiments, the r/t bendability ratio is about 1.0 or less, about 0.9 or less, about 0.8 or less, about 0.7 or less, about 0.6 or less, about 0.5 or less, about 0.4 or less, about 0.3 or less, about 0.2 or less, or about 0.1 or less, where r is the radius of the tool (die) used and t is the thickness of the material.

소정 양태에서, 알루미늄 합금은 T4 템퍼에서 20% 이상의 균일 신장률 및 T4 템퍼에서 30% 이상의 총 신장률을 보인다. 소정 양태에서, 합금은 22% 이상의 균일 신장률 및 35% 이상의 총 신장률을 보인다. 예를 들어, 합금은 20% 이상, 21% 이상, 22% 이상, 23% 이상, 24% 이상, 25% 이상, 26% 이상, 27% 이상, 또는 28% 이상의 균일 신장률을 보일 수 있다. 합금은 30% 이상, 31% 이상, 32% 이상, 33% 이상, 34% 이상, 35% 이상, 36% 이상, 37% 이상, 38% 이상, 39% 이상, 또는 40% 이상의 총 신장률을 보일 수 있다.In certain embodiments, the aluminum alloy exhibits a uniform elongation of at least 20% in the T4 temper and a total elongation of at least 30% in the T4 temper. In certain embodiments, the alloy exhibits a uniform elongation of at least 22% and a total elongation of at least 35%. For example, the alloy may exhibit a uniform elongation of at least 20%, at least 21%, at least 22%, at least 23%, at least 24%, at least 25%, at least 26%, at least 27%, or at least 28%. The alloy will exhibit a total elongation of greater than 30%, greater than 31%, greater than 32%, greater than 33%, greater than 34%, greater than 35%, greater than 36%, greater than 37%, greater than 38%, greater than 39%, or greater than 40%. can

소정 양태에서, 알루미늄 합금은 ISO 11846B에 의해 측정될 때, IGC에 대한 적합한 저항을 보인다. 예를 들어, 알루미늄 합금 내의 피팅(pitting)이 완전히 억제되거나 개선될 수 있으며, 따라서 T6 템퍼에서 합금의 평균 입계 부식 피트 깊이가 100 μm 미만이다. 예를 들어, 평균 입계 부식 피트 깊이는 90 μm 미만, 80 μm 미만, 70 μm 미만, 60 μm 미만, 50 μm 미만, 또는 40 μm 미만일 수 있다.In certain aspects, the aluminum alloy exhibits adequate resistance to IGC as measured by ISO 11846B. For example, pitting in the aluminum alloy can be completely suppressed or improved, so that the average intergranular corrosion pit depth of the alloy in the T6 temper is less than 100 μm. For example, the average intergranular corrosion pit depth may be less than 90 μm, less than 80 μm, less than 70 μm, less than 60 μm, less than 50 μm, or less than 40 μm.

알루미늄 합금을 제조하는 방법How to make aluminum alloy

소정 양태에서, 개시된 합금 조성물은 개시된 방법의 생성물이다. 본 개시물을 제한하려는 의도는 아니지만, 알루미늄 합금 특성은 합금 제조 동안 미세 구조의 형성에 의해 부분적으로 결정된다. 소정 양태에서, 합금 조성물을 위한 제조 방법은 합금이 원하는 적용에 적합한 특성을 가질지 여부에 영향을 미치거나 또는 심지어 이를 결정할 수 있다.In certain aspects, the disclosed alloy composition is a product of the disclosed method. Without intending to limit the present disclosure, aluminum alloy properties are determined in part by the formation of microstructures during alloy fabrication. In certain aspects, the manufacturing method for the alloy composition can influence or even determine whether the alloy will have properties suitable for a desired application.

주조(Casting)Casting

본 명세서에 기술된 합금은 주조 방법을 사용하여 주조될 수 있다. 일부 비제한적인 실시예에서, 본 명세서에 기술된 바와 같은 알루미늄 합금은 스크랩 합금을 포함하는 용융 알루미늄 합금(예컨대, AA6xxx 시리즈 알루미늄 합금 스크랩, AA7xxx 시리즈 알루미늄 합금 스크랩, 또는 이들의 조합)으로부터 주조될 수 있다. 주조 공정은 직접 냉경(Direct Chill, DC) 주조 공정을 포함할 수 있다. 선택적으로, 잉곳은 하류 처리 전에 스캘핑(scalping)될 수 있다. 선택적으로, 주조 공정은 연속 주조(CC) 공정을 포함할 수 있다. 주조 알루미늄 합금은 이어서 추가의 가공 단계를 거칠 수 있다. 예를 들어, 본 명세서에 기술된 바와 같은 가공 방법은 균질화, 열간 압연, 고용화 열 처리, 및 담금질 단계를 포함할 수 있다. 일부 경우에, 가공 방법은 또한 사전-시효 단계 및/또는 인공 시효 단계를 포함할 수 있다.The alloys described herein may be cast using casting methods. In some non-limiting embodiments, an aluminum alloy as described herein may be cast from a molten aluminum alloy including a scrap alloy (eg, AA6xxx series aluminum alloy scrap, AA7xxx series aluminum alloy scrap, or combinations thereof). have. The casting process may include a direct chill (DC) casting process. Optionally, the ingot may be scalped prior to downstream processing. Optionally, the casting process may include a continuous casting (CC) process. The cast aluminum alloy may then be subjected to further processing steps. For example, processing methods as described herein may include homogenization, hot rolling, solution heat treatment, and quenching steps. In some cases, the processing method may also include a pre-aging step and/or an artificial aging step.

균질화homogenization

균질화 단계는 본 명세서에 기술된 합금 조성물로부터 제조된 잉곳을 가열하여 약, 또는 적어도 약 500℃(예컨대, 적어도 520℃, 적어도 530℃, 적어도 540℃, 적어도 550℃, 적어도 560℃, 적어도 570℃, 또는 적어도 580℃)의 피크 금속 온도(peak metal temperature, PMT)를 달성하는 단계를 포함할 수 있다. 예를 들어, 잉곳은 약 500℃ 내지 약 600℃, 약 520℃ 내지 약 580℃, 약 530℃ 내지 약 575℃, 약 535℃ 내지 약 570℃, 약 540℃ 내지 약 565℃, 약 545℃ 내지 약 560℃, 약 530℃ 내지 약 560℃, 또는 약 550℃ 내지 약 580℃의 온도로 가열될 수 있다. 일부 경우에, PMT로의 가열 속도는 약 70 ℃/시간 이하, 60 ℃/시간 이하, 50 ℃/시간 이하, 40 ℃/시간 이하, 30 ℃/시간 이하, 25 ℃/시간 이하, 20 ℃/시간 이하, 또는 15 ℃/시간 이하일 수 있다. 다른 경우에, PMT로의 가열 속도는 약 10 ℃/분 내지 약 100 ℃/분(예를 들어, 약 10 ℃/분 내지 약 90 ℃/분, 약 10 ℃/분 내지 약 70 ℃/분, 약 10 ℃/분 내지 약 60 ℃/분, 약 20 ℃/분 내지 약 90 ℃/분, 약 30 ℃/분 내지 약 80 ℃/분, 약 40 ℃/분 내지 약 70 ℃/분, 또는 약 50 ℃/분 내지 약 60 ℃/분)일 수 있다.The homogenizing step is performed by heating an ingot made from an alloy composition described herein to about, or at least about 500°C (eg, at least 520°C, at least 530°C, at least 540°C, at least 550°C, at least 560°C, at least 570°C , or at least 580° C.). For example, the ingot may be from about 500°C to about 600°C, from about 520°C to about 580°C, from about 530°C to about 575°C, from about 535°C to about 570°C, from about 540°C to about 565°C, from about 545°C to It may be heated to a temperature of about 560°C, about 530°C to about 560°C, or about 550°C to about 580°C. In some cases, the heating rate with the PMT is about 70 °C/hour or less, 60 °C/hour or less, 50 °C/hour or less, 40 °C/hour or less, 30 °C/hour or less, 25 °C/hour or less, 20 °C/hour or less, 20 °C/hour or less. or less, or 15° C./hour or less. In other cases, the heating rate with the PMT is from about 10 °C/min to about 100 °C/min (e.g., from about 10 °C/min to about 90 °C/min, from about 10 °C/min to about 70 °C/min, about 10 °C/min to about 60 °C/min, about 20 °C/min to about 90 °C/min, about 30 °C/min to about 80 °C/min, about 40 °C/min to about 70 °C/min, or about 50 °C/min to about 60 °C/min).

이어서, 잉곳을 소정 기간 동안 침지(soak)시킨다(즉, 표시된 온도에서 유지된다). 하나의 비제한적인 실시예에 따르면, 잉곳은 최대 약 6시간(예컨대, 양단 값을 포함한 약 30분 내지 약 6시간) 동안 침지되도록 허용된다. 예를 들어, 잉곳은 적어도 500℃의 온도에서 30분, 1시간, 2시간, 3시간, 4시간, 5시간, 또는 6시간, 또는 이들 사이의 임의의 시간 동안 침지될 수 있다.The ingot is then soaked (ie, maintained at the indicated temperature) for a period of time. According to one non-limiting embodiment, the ingot is allowed to be immersed for a maximum of about 6 hours (eg, from about 30 minutes to about 6 hours including both ends). For example, the ingot may be immersed at a temperature of at least 500° C. for 30 minutes, 1 hour, 2 hours, 3 hours, 4 hours, 5 hours, or 6 hours, or any time in between.

열간 압연hot rolled

균질화 단계 후에, 열간 압연 단계가 수행되어 핫 밴드(hot band)를 형성할 수 있다. 소정 경우에, 잉곳은 범위가 약 230℃ 내지 약 300℃(예컨대, 약 250℃ 내지 약 300℃)인 출구 온도로 배치되어 열간-압연된다. 예를 들어, 열간 압연 출구 온도는 약 230℃, 약 235℃, 약 240℃, 약 245℃, 약 250℃, 약 255℃, 약 260℃, 약 265℃, 약 270℃, 약 275℃, 약 280℃, 약 285℃, 약 290℃, 약 295℃, 또는 약 300℃일 수 있다.After the homogenization step, a hot rolling step may be performed to form a hot band. In certain instances, the ingot is disposed and hot-rolled to an outlet temperature ranging from about 230°C to about 300°C (eg, from about 250°C to about 300°C). For example, the hot rolling outlet temperature may be about 230°C, about 235°C, about 240°C, about 245°C, about 250°C, about 255°C, about 260°C, about 265°C, about 270°C, about 275°C, about 280°C, about 285°C, about 290°C, about 295°C, or about 300°C.

소정 경우에, 잉곳은 약 4 mm 내지 약 15 mm 두께 게이지(예컨대, 약 5 mm 내지 약 12 mm 두께 게이지)로 열간 압연될 수 있다. 예를 들어, 잉곳은 약 4 mm 두께 게이지, 약 5 mm 두께 게이지, 약 6 mm 두께 게이지, 약 7 mm 두께 게이지, 약 8 mm 두께 게이지, 약 9 mm 두께 게이지, 약 10 mm 두께 게이지, 약 11 mm 두께 게이지, 약 12 mm 두께 게이지, 약 13 mm 두께 게이지, 약 14 mm 두께 게이지, 또는 약 15 mm 두께 게이지로 열간 압연될 수 있다. 소정 경우에, 잉곳은 15 mm 두께를 초과하는 게이지(예컨대, 플레이트 게이지)로 열간 압연될 수 있다. 다른 경우에, 잉곳은 4 mm 미만의 게이지(예컨대, 시트 게이지)로 열간 압연될 수 있다.In certain cases, the ingot may be hot rolled to a thickness gauge of about 4 mm to about 15 mm (eg, about 5 mm to about 12 mm thick gauge). For example, the ingot is about 4 mm thick gauge, about 5 mm thick gauge, about 6 mm thick gauge, about 7 mm thick gauge, about 8 mm thick gauge, about 9 mm thick gauge, about 10 mm thick gauge, about 11 It can be hot rolled to a mm thick gauge, about 12 mm thick gauge, about 13 mm thick gauge, about 14 mm thick gauge, or about 15 mm thick gauge. In certain cases, the ingot may be hot rolled to a gauge greater than 15 mm thick (eg, plate gauge). In other cases, the ingot may be hot rolled to a gauge less than 4 mm (eg, sheet gauge).

고용화 열 처리solution heat treatment

열간 압연 단계 후에, 핫 밴드는 공기에 의해 냉각된 다음에 고용화 열 처리 단계에서 용체화될 수 있다. 고용화 열 처리는 최종 게이지 알루미늄 합금을 실온으로부터 약 520℃ 내지 약 590℃(예컨대, 약 520℃ 내지 약 580℃, 약 530℃ 내지 약 570℃, 약 545℃ 내지 약 575℃, 약 550℃ 내지 약 570℃, 약 555℃ 내지 약 565℃, 약 540℃ 내지 약 560℃, 약 560℃ 내지 약 580℃, 또는 약 550℃ 내지 약 575℃)의 온도로 가열하는 단계를 포함할 수 있다. 최종 게이지 알루미늄 합금은 이러한 온도에서 일정 시간 동안 침지될 수 있다. 소정 양태에서, 최종 게이지 알루미늄 합금은 최대 대략 2시간(예컨대, 양단 값을 포함한 약 10초 내지 약 120분) 동안 침지되도록 허용된다. 예를 들어, 최종 게이지 알루미늄 합금은 약 525℃ 내지 약 590℃의 온도에서 20초, 25초, 30초, 35초, 40초, 45초, 50초, 55초, 60초, 65초, 70초, 75초, 80초, 85초, 90초, 95초, 100초, 105초, 110초, 115초, 120초, 125초, 130초, 135초, 140초, 145초, 150초, 5분, 10분, 15분, 20분, 25분, 30분, 35분, 40분, 45분, 50분, 55분, 60분, 65분, 70분, 75분, 80분, 85분, 90분, 95분, 100분, 105분, 110분, 115분, 또는 120분, 또는 이들 사이의 임의의 시간 동안 침지될 수 있다.After the hot rolling step, the hot band can be cooled by air and then solutionized in a solid solution heat treatment step. The solid solution heat treatment may be used to prepare the final gauge aluminum alloy from room temperature from about 520°C to about 590°C (eg, from about 520°C to about 580°C, from about 530°C to about 570°C, from about 545°C to about 575°C, from about 550°C to about 550°C to about 550°C. about 570 °C, about 555 °C to about 565 °C, about 540 °C to about 560 °C, about 560 °C to about 580 °C, or about 550 °C to about 575 °C). The final gauge aluminum alloy may be immersed at this temperature for a period of time. In certain embodiments, the final gauge aluminum alloy is allowed to soak for up to approximately 2 hours (eg, from about 10 seconds to about 120 minutes including both ends). For example, the final gauge aluminum alloy may be prepared at a temperature of from about 525° C. to about 590° C. in 20 seconds, 25 seconds, 30 seconds, 35 seconds, 40 seconds, 45 seconds, 50 seconds, 55 seconds, 60 seconds, 65 seconds, 70 seconds. seconds, 75 seconds, 80 seconds, 85 seconds, 90 seconds, 95 seconds, 100 seconds, 105 seconds, 110 seconds, 115 seconds, 120 seconds, 125 seconds, 130 seconds, 135 seconds, 140 seconds, 145 seconds, 150 seconds, 5 minutes, 10 minutes, 15 minutes, 20 minutes, 25 minutes, 30 minutes, 35 minutes, 40 minutes, 45 minutes, 50 minutes, 55 minutes, 60 minutes, 65 minutes, 70 minutes, 75 minutes, 80 minutes, 85 minutes , 90 minutes, 95 minutes, 100 minutes, 105 minutes, 110 minutes, 115 minutes, or 120 minutes, or any time in between.

담금질quenching

소정 양태에서, 최종 게이지 알루미늄 합금은 이어서 선택된 게이지에 기초하는 담금질 단계에서 약 50 ℃/s 내지 400 ℃/s 사이에서 변할 수 있는 담금질 속도로 약 35℃의 온도로 냉각될 수 있다. 예를 들어, 담금질 속도는 약 50 ℃/s 내지 약 375 ℃/s, 약 60 ℃/s 내지 약 375 ℃/s, 약 70 ℃/s 내지 약 350 ℃/s, 약 80 ℃/s 내지 약 325 ℃/s, 약 90 ℃/s 내지 약 300 ℃/s, 약 100 ℃/s 내지 약 275 ℃/s, 약 125 ℃/s 내지 약 250 ℃/s, 약 150 ℃/s 내지 약 225 ℃/s, 또는 약 175 ℃/s 내지 약 200 ℃/s일 수 있다.In certain embodiments, the final gauge aluminum alloy may then be cooled to a temperature of about 35° C. with a quench rate that may vary between about 50° C./s and 400° C./s in a quench step based on the selected gauge. For example, the quenching rate may be from about 50 °C/s to about 375 °C/s, from about 60 °C/s to about 375 °C/s, from about 70 °C/s to about 350 °C/s, from about 80 °C/s to about 325 °C/s, about 90 °C/s to about 300 °C/s, about 100 °C/s to about 275 °C/s, about 125 °C/s to about 250 °C/s, about 150 °C/s to about 225 °C /s, or from about 175 °C/s to about 200 °C/s.

담금질 단계에서, 최종 게이지 알루미늄 합금은 액체(예컨대, 물) 및/또는 기체 또는 다른 선택된 담금질 매체로 신속하게 담금질된다. 소정 양태에서, 최종 게이지 알루미늄 합금은 물로 신속하게 담금질될 수 있다.In the quenching step, the final gauge aluminum alloy is rapidly quenched with a liquid (eg, water) and/or gas or other selected quenching medium. In certain embodiments, the final gauge aluminum alloy can be rapidly quenched with water.

사전-시효pre-aging

선택적으로, 사전-시효 단계가 수행될 수 있다. 사전-시효 단계는 담금질 단계 후에 최종 게이지 알루미늄 합금을 약 100℃ 내지 약 160℃(예컨대, 약 105℃ 내지 약 155℃, 약 110℃ 내지 약 150℃, 약 115℃ 내지 약 145℃, 약 120℃ 내지 약 140℃, 또는 약 125℃ 내지 약 135℃)의 온도로 가열하는 단계를 포함할 수 있다. 소정 양태에서, 알루미늄 합금 시트, 판, 또는 쉐이트는 최대 대략 3시간 동안(예컨대, 최대 약 10분 동안, 최대 약 20분 동안, 최대 약 30분 동안, 최대 약 40분 동안, 최대 약 45분 동안, 최대 약 60분 동안, 최대 약 90분 동안, 최대 약 2시간 동안, 또는 최대 약 3시간 동안) 침지되도록 허용된다.Optionally, a pre-aging step may be performed. The pre-aging step may be performed after quenching the final gauge aluminum alloy from about 100° C. to about 160° C. (eg, from about 105° C. to about 155° C., from about 110° C. to about 150° C., from about 115° C. to about 145° C., about 120° C. to about 140°C, or from about 125°C to about 135°C). In certain aspects, the aluminum alloy sheet, plate, or shade is for up to about 3 hours (eg, for up to about 10 minutes, for up to about 20 minutes, for up to about 30 minutes, for up to about 40 minutes, for up to about 45 minutes). , for up to about 60 minutes, for up to about 90 minutes, for up to about 2 hours, or for up to about 3 hours).

시효(Aging)Aging

최종 게이지 알루미늄 합금은 자연적으로 시효되거나 인위적으로 시효될 수 있다. 일부 실시예에서, 최종 게이지 알루미늄 합금은 T4 템퍼를 생성하기 위해 일정 기간 동안 자연적으로 시효될 수 있다. 소정 양태에서, T4 템퍼의 최종 게이지 알루미늄 합금은 일정 기간 동안 약 180℃ 내지 225℃(예컨대, 185℃, 190℃, 195℃, 200℃, 205℃, 210℃, 215℃, 220℃, 또는 225℃)에서 인위적으로 시효될 수 있다(AA). 선택적으로, 최종 게이지 알루미늄 합금은 T6 템퍼를 생성하기 위해 약 15분 내지 약 8시간(예컨대, 15분, 30분, 1시간, 2시간, 3시간, 4시간, 5시간, 6시간, 7시간, 또는 8시간 또는 이들 사이의 임의의 시간)의 기간 동안 인위적으로 시효될 수 있다.The final gauge aluminum alloy may be aged naturally or artificially. In some embodiments, the final gauge aluminum alloy may be naturally aged for a period of time to produce a T4 temper. In certain embodiments, the final gauge aluminum alloy of the T4 temper is about 180°C to 225°C (eg, 185°C, 190°C, 195°C, 200°C, 205°C, 210°C, 215°C, 220°C, or 225°C for a period of time. ℃) can be artificially aged (AA). Optionally, the final gauge aluminum alloy is prepared for about 15 minutes to about 8 hours (eg, 15 minutes, 30 minutes, 1 hour, 2 hours, 3 hours, 4 hours, 5 hours, 6 hours, 7 hours) to produce a T6 temper. , or 8 hours or any time in between).

사용 방법How to use

본 명세서에 기술된 합금 및 방법은 차량, 전자 기기, 및 운송 응용, 예를 들어 상용 차량, 항공기, 또는 철도 응용, 또는 다른 응용에 사용될 수 있다. 예를 들어, 합금은 강도를 얻기 위해 섀시(chassis), 크로스-부재(cross-member), 및 섀시-내부 구성요소(상용 차량 섀시 내의 2개의 C 채널들 사이의 모든 구성요소를 포함하지만, 이에 제한되지 않음)에 사용되어, 고력강(high-strength steel)의 전체 또는 부분 대체물의 역할을 할 수 있다. 소정 실시예에서, 합금은 T4 및 T6 템퍼로 사용될 수 있다.The alloys and methods described herein may be used in vehicular, electronic, and transportation applications, such as commercial vehicle, aircraft, or rail applications, or other applications. For example, an alloy includes a chassis, a cross-member, and an internal-chassis component (all components between two C channels in a commercial vehicle chassis, but this (but not limited to), can serve as a full or partial replacement for high-strength steel. In certain embodiments, alloys may be used with T4 and T6 tempers.

소정 양태에서, 합금 및 방법은 자동차 차체 부품 제품을 제조하기 위해 사용될 수 있다. 예를 들어, 개시된 합금 및 방법은 범퍼, 사이드 빔, 루프 빔, 크로스 빔, 필러 보강재(예를 들어, A-필러, B-필러 및 C-필러), 내부 패널, 측면 패널, 바닥 패널, 터널, 구조 패널, 보강 패널, 내부 후드, 또는 트렁크 리드 패널과 같은 차체 부품을 제조하는데 사용될 수 있다. 또한, 개시된 알루미늄 합금 및 방법은 예를 들어, 외부 및 내부 패널을 제조하기 위해 항공기 또는 철도 차량 분야에 사용될 수 있다. 소정 양태에서, 개시된 합금은 차량 배터리 플레이트/쉐이트와 같은 다른 특수 분야에 사용될 수 있다.In certain aspects, the alloys and methods may be used to manufacture automotive body part products. For example, the disclosed alloys and methods include bumpers, side beams, roof beams, cross beams, pillar reinforcements (eg, A-pillars, B-pillars and C-pillars), interior panels, side panels, floor panels, tunnels , structural panels, reinforcement panels, interior hoods, or body parts such as trunk lid panels. In addition, the disclosed aluminum alloys and methods can be used in aircraft or rail vehicle applications, for example, to make exterior and interior panels. In certain aspects, the disclosed alloys may be used in other specialized applications, such as vehicle battery plates/shades.

기술된 합금 및 방법은 또한 휴대폰 및 태블릿 컴퓨터를 비롯하여 전자 장치를 위한 하우징을 제조하기 위해 사용될 수 있다. 예를 들어, 합금은 양극 산화 처리 유무에 관계없이 휴대폰(예를 들어, 스마트폰) 및 태블릿 하부 섀시의 외부 케이싱용 하우징을 제조하는데 사용될 수 있다. 합금은 또한 다른 소비자 전자 제품 및 제품 부품을 제조하기 위해 사용될 수 있다. 예시적인 소비자 전자 제품은 휴대폰, 오디오 장치, 비디오 장치, 카메라, 랩탑 컴퓨터, 데스크탑 컴퓨터, 태블릿 컴퓨터, 텔레비전, 디스플레이, 가전 제품, 비디오 재생 및 기록 장치 등을 포함한다. 예시적인 소비자 전자 제품 부품은 소비자 전자 제품용 외부 하우징(예를 들어, 외관) 및 내부 부품을 포함한다.The disclosed alloys and methods may also be used to make housings for electronic devices, including cell phones and tablet computers. For example, the alloy can be used to make housings for the outer casings of cell phones (eg, smartphones) and tablet lower chassis, with or without anodization. The alloy may also be used to make other consumer electronic products and product components. Exemplary consumer electronic products include cell phones, audio devices, video devices, cameras, laptop computers, desktop computers, tablet computers, televisions, displays, consumer electronics, video playback and recording devices, and the like. Exemplary consumer electronic product components include an outer housing (eg, exterior) and inner components for the consumer electronic product.

하기의 실시예들은 본 발명의 어떤 제한을 함이 없이 본 발명을 추가로 더 예시하기 위해 제공될 것이다. 반면에, 본 발명의 설명을 읽은 후에 본 발명의 사상을 벗어나지 않으면서 당업자에게 시사할 수 있는 다양한 실시형태, 변형, 및 균등물이 있을 수 있음을 명확히 이해할 것이다. 하기의 실시예들에서 설명된 연구 동안, 다르게 서술되지 않는 한, 종래 방법들을 따랐다. 그 방법 중의 일부가 예시를 위해 하기에서 설명된다.The following examples will be provided to further illustrate the invention without limiting it in any way. On the other hand, it will be clearly understood that, after reading the description of the present invention, there may be various embodiments, modifications, and equivalents that can be suggested to those skilled in the art without departing from the spirit of the present invention. During the studies described in the examples below, conventional methods were followed unless otherwise stated. Some of the methods are described below for purposes of illustration.

실시예Example

실시예 1: 알루미늄 합금 조성물Example 1: Aluminum alloy composition

아래의 표 4A 및 4B는 예시적인 알루미늄 합금을 요약하고, 표 5는 항복 강도(YS), 입계 부식 피트 깊이(IGC), 및 90° 굽힘성(Bend)을 비롯하여 합금의 특성을 제공한다.Tables 4A and 4B below summarize exemplary aluminum alloys, and Table 5 provides the alloy's properties, including yield strength (YS), intergranular corrosion pit depth (IGC), and 90° bendability (Bend).

합금 원소의 비를 제어함으로써 합금의 특성을 달성하였다. 합금 1은 알루미늄 합금 내의 Mg₂Si 강화 석출물로 인해 높은 강도를 보이는 비교 AA6xxx 시리즈 알루미늄 합금을 나타낸다. 합금 2는 Zn을 첨가할 때 개선된 내식성 및 강도의 약간의 감소를 보이는 비교 알루미늄 합금을 나타낸다. Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비가 약 0.7 내지 약 1.4의 범위에 속하지 않는 합금 1 및 2는 상당한 IGC 및 90° 굽힘 시험에서의 불합격을 보인다. 합금 3은 Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비가 합금 2보다 약 0.7 내지 약 1.4의 범위에 더 가까워, 우수한 성형성 및 IGC에 대한 저항과 함께 강도의 감소를 보이는 예시적인 알루미늄 합금을 나타낸다. 합금 4는 Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비가 약 0.7 내지 약 1.4의 범위 내에 속하지만, Zn/(Mg/Si)의 비가 약 0.75 내지 약 1.4의 범위 내에 속하지 않아, 상당한 IGC 및 좋지 못한 성형성과, 합금 3과 비교할 때 증가된 강도를 보이는 예시적인 알루미늄 합금을 나타낸다. 합금 5는 Mg/Si, Zn/(Mg/Si), 및 Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비가 모두 각각의 범위 내에 속하여, 높은 강도, 우수한 성형성, 및 우수한 내식성을 보이는 예시적인 알루미늄 합금을 나타낸다.The properties of the alloy were achieved by controlling the ratio of alloying elements. Alloy 1 represents a comparative AA6xxx series aluminum alloy that exhibits high strength due to Mg ₂ Si reinforced precipitates in the aluminum alloy. Alloy 2 represents a comparative aluminum alloy that shows improved corrosion resistance and a slight decrease in strength when Zn is added. Alloys 1 and 2, which do not have the Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio in the range of about 0.7 to about 1.4, show significant IGC and 90° bend test failures. Alloy 3 has a Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio closer than Alloy 2 in the range of about 0.7 to about 1.4, making an exemplary aluminum alloy showing reduced strength with good formability and resistance to IGC. indicates. Alloy 4 has a Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio within the range of about 0.7 to about 1.4, but a Zn/(Mg/Si) ratio not within the range of about 0.75 to about 1.4, resulting in significant IGC and An exemplary aluminum alloy exhibiting poor formability and increased strength when compared to Alloy 3 is shown. Alloy 5 is an exemplary Mg/Si, Zn/(Mg/Si), and Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio all within their respective ranges, showing high strength, good formability, and excellent corrosion resistance. Represents an aluminum alloy.

또한, 본 명세서에 기술된 직접 냉경 주조 방법에 따라 예시적인 합금을 생산하였다. 합금 조성물은 아래의 표 6에 요약되어 있다:In addition, exemplary alloys were produced according to the direct cold casting method described herein. The alloy composition is summarized in Table 6 below:

실시예 2: 알루미늄 합금 미세구조Example 2: Aluminum alloy microstructure

예시적인 합금을 직접 냉경 주조에 의해 생산하고 본 명세서에 기술된 방법에 따라 가공하였다. 전술된 바와 같이, Mg 및 Cu 함량은 M 상(예컨대, MgZn₂/Mg(Zn, Cu)₂)의 석출을 제공하여, 알루미늄 합금의 강도를 증가시킬 수 있는 석출물을 제공할 수 있다. M 상(예컨대, MgZn₂) 석출물의 평가를 예시적인 합금 내의 Mg 함량의 함수로서 수행하였다. 도 1은 1.0 중량%로부터 3.0 중량%로의 Mg 함량의 증가를 보여주는 그래프이다. 그래프에서 명백한 바와 같이, M 상 석출물의 질량 분율(mass fraction)은 (ⅰ) Mg 함량이 1.0 중량%로부터 1.5 중량%로 증가함에 따라 비례하여 증가하고, (ii) Mg 함량이 1.5 중량%로부터 2.0 중량%로 증가될 때 일정하게 유지되며, (iii) Mg 함량이 2.0 중량%로부터 2.5 중량%로 증가함에 따라 비례하여 증가하고, (iv) Mg 함량이 2.5 중량%를 초과하는 경우 안정 상태를 유지한다. M 상 석출물의 증가는 예시적인 합금에서 증가된 강도를 제공한다.Exemplary alloys were produced by direct cold casting and machined according to the methods described herein. As described above, the Mg and Cu content can provide precipitation of M phase (eg, MgZn ₂ /Mg(Zn, Cu) ₂ ), which can provide a precipitate that can increase the strength of the aluminum alloy. An evaluation of M phase (eg, MgZn ₂ ) precipitates was performed as a function of Mg content in an exemplary alloy. 1 is a graph showing the increase of the Mg content from 1.0% by weight to 3.0% by weight. As is evident from the graph, the mass fraction of the M phase precipitates (i) increases proportionally as the Mg content increases from 1.0 wt% to 1.5 wt%, and (ii) the Mg content increases from 1.5 wt% to 2.0 wt% remains constant when increased to weight percent, (iii) increases proportionally as the Mg content increases from 2.0 weight percent to 2.5 weight percent, and (iv) remains stable when Mg content exceeds 2.5 weight percent do. The increase in M phase precipitates provides increased strength in the exemplary alloy.

도 2는 전술된 예시적인 합금 3의 샘플("H1", "H2", 및 "H3"로 지칭됨)의 시차 주사 열량 측정(differential scanning calorimetry, DSC) 분석을 보여주는 그래프이다. 발열 피크(exothermic peak) A는 예시적인 합금에서의 석출물 형성을 나타내고, 흡열 피크(endothermic peak) B는 예시적인 합금 3 샘플에 대한 융점을 나타낸다.2 is a graph showing differential scanning calorimetry (DSC) analysis of samples of the exemplary alloy 3 described above (referred to as “H1”, “H2”, and “H3”). Exothermic peak A indicates precipitate formation in the exemplary alloy, and endothermic peak B indicates the melting point for the exemplary alloy 3 sample.

도 3은 전술된 예시적인 합금 5의 샘플("H5", "H6", 및 "H7"로 지칭됨)의 DSC 분석을 보여주는 그래프이다. 발열 피크 A는 M 상 석출물을 나타낸다. 발열 피크 B는 β"(Mg₂Si) 석출물을 나타내며, 이는 인공 시효 단계 동안 강화 석출물의 형성을 나타내고, 예시적인 알루미늄 합금의 강도의 증가에 대응한다. 흡열 피크 C는 예시적인 합금 5 샘플에 대한 융점을 나타낸다.3 is a graph showing DSC analysis of samples of the exemplary alloy 5 described above (referred to as “H5”, “H6”, and “H7”). Exothermic peak A indicates M phase precipitate. Exothermic peak B indicates β" (Mg ₂ Si) precipitates, which indicate the formation of strengthening precipitates during the artificial aging step, and corresponds to an increase in strength of the exemplary aluminum alloy. Endothermic peak C is for the exemplary alloy 5 sample. represents the melting point.

도 4a는 3개의 별개의 강화 석출물 상, 즉 M(MgZn₂)(410), β"(Mg₂Si)(420), 및 L(Al₄Mg₈Si₇Cu₂)(430)을 보여주는 투과 전자 현미경(transmission electron microscope, TEM) 사진이다. 3개의 석출물 상의 조합은 10 mm 게이지 알루미늄 합금(예컨대, 합금 5)에 대해 T6 템퍼에서 약 370 MPa의 항복 강도를 발생시킨다. 도 4b는 Zr-함유 석출물 입자(440)를 보여주는 TEM 현미경 사진이다. 예시적인 합금 내의 초과한 Zr은 조대 침상 입자가 형성되게 할 수 있다. 조대, 침상 Zr-함유 석출물 입자(440)는 예시적인 합금의 성형성을 감소시킬 수 있다. 마찬가지로, 예시적인 합금 내의 너무 적은 Zr은 원하는 Al₃Zr 및/또는 (Al,Si)₃Zr 분산질을 제공하지 못할 수 있다.FIG. 4A is a transmission showing three distinct strengthening precipitate phases: M (MgZn ₂ ) (410), β" (Mg ₂ Si) (420), and L (Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ ) (430). Transmission electron microscope (TEM) picture.Combination of three precipitate phases results in a yield strength of about 370 MPa in T6 temper for 10 mm gauge aluminum alloy (e.g., alloy 5) Figure 4b shows Zr-containing TEM micrograph showing precipitate particles 440. Excess Zr in the exemplary alloy may cause coarse needle-like particles to form. Coarse, needle-like Zr-containing precipitate particles 440 reduce the formability of the exemplary alloy Likewise, too little Zr in an exemplary alloy may not provide the desired Al ₃ Zr and/or (Al,Si) ₃ Zr dispersoid.

도 5는 제곱 밀리미터당 석출물 입자 수(#/mm²)로 그리고 합금 C(표 6 참조)에 대해 각각의 별개의 석출물 상이 차지하는 분석된 영역의 분율(%)로서 각각의 별개의 강화 석출물 상, 즉 M(MgZn₂), L(Al₄Mg₈Si₇Cu₂), 및 β"(Mg₂Si)의 밀도를 보여주는 그래프이다. β" 석출물은 그들의 형상으로 인해 밀도 및 점유 면적 둘 모두에서 지배적이다. 더 작은 M 및 L 석출물은 그에 따라 더 적은 면적을 차지하고, β" 석출물과 유사한 밀도로 존재한다.Figure 5 shows each discrete strengthening precipitate phase as the number of precipitate particles per square millimeter (#/mm ² ) and for alloy C (see Table 6) as the fraction of the analyzed area occupied by each discrete precipitate phase (%); i.e. a graph showing the densities of M (MgZn ₂ ), L (Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ ), and β″ (Mg ₂ Si). β″ precipitates dominate in both density and area occupied due to their shape. to be. The smaller M and L precipitates therefore occupy less area and are present in a similar density to the β″ precipitates.

도 6은 전술된 바와 같은 합금 3의 샘플의 광학 현미경 사진을 보여준다. 주조-상태 샘플(as-cast sample)(상부 열), 균질화된 샘플(중심 열), 및 10 mm 게이지로 압하된 열간 압연된 샘플(하부 열)에서 석출물을 분석하였다. 주조-상태 샘플에서 공정 상 석출물이 명백하다. 현미경 사진의 중심 열에 도시된 바와 같이, 석출물은 균질화 후에 완전히 용해되지 않았다. 열간 압연된 샘플에서 (예컨대, 약 5 미크론보다 큰) 조대 석출물이 명백하다.6 shows an optical micrograph of a sample of alloy 3 as described above. Precipitation was analyzed in as-cast samples (top row), homogenized samples (center row), and hot-rolled samples (bottom row) rolled down to a 10 mm gauge. Process precipitates are evident in the as-cast samples. As shown in the central column of the micrograph, the precipitate was not completely dissolved after homogenization. Coarse precipitates (eg, greater than about 5 microns) are evident in the hot rolled samples.

도 7은 주조, 균질화, 10 mm 게이지로의 열간 압연 및 고용화 열 처리 동안 강화 석출물의 최대 용해를 달성하기 위한 다양한 고용화 열 처리 절차 후 전술된 합금 3의 샘플의 광학 현미경 사진을 보여준다. 도 7의 패널 A는 555℃의 온도에서 45분 동안 용체화된 합금 3 샘플을 보여준다. 도 7의 패널 B는 350℃의 온도에서 45분 동안, 이어서 500℃의 온도에서 30분 동안, 그리고 마지막으로 565℃의 온도에서 30분 동안 용체화된 합금 3 샘플을 보여준다. 도 7의 패널 C는 350℃의 온도에서 45분 동안, 이어서 500℃의 온도에서 30분 동안 그리고 마지막으로 565℃의 온도에서 60분 동안 용체화된 합금 3 샘플을 보여준다. 도 7의 패널 D는 560℃의 온도에서 120분 동안 용체화된 합금 3 샘플을 보여준다. 도 7의 패널 E는 500℃의 온도에서 30분 동안, 이어서 570℃의 온도에서 30분 동안 용체화된 합금 3 샘플을 보여준다. 도 7의 패널 F는 500℃의 온도에서 30분 동안, 이어서 570℃의 온도에서 60분 동안 용체화된 합금 3 샘플을 보여준다.7 shows optical micrographs of samples of the aforementioned alloy 3 after various solution heat treatment procedures to achieve maximum dissolution of the strengthening precipitates during casting, homogenization, hot rolling to 10 mm gauge and solution heat treatment. Panel A of FIG. 7 shows a sample of Alloy 3 solutionized at a temperature of 555° C. for 45 minutes. Panel B of FIG. 7 shows a sample of Alloy 3 solutionized at a temperature of 350° C. for 45 minutes, then at a temperature of 500° C. for 30 minutes, and finally at a temperature of 565° C. for 30 minutes. Panel C of FIG. 7 shows a sample of Alloy 3 solutionized at a temperature of 350° C. for 45 minutes, then at a temperature of 500° C. for 30 minutes, and finally at a temperature of 565° C. for 60 minutes. Panel D of FIG. 7 shows a sample of Alloy 3 solutionized at a temperature of 560° C. for 120 minutes. Panel E of FIG. 7 shows a sample of Alloy 3 solutionized at a temperature of 500° C. for 30 minutes followed by a temperature of 570° C. for 30 minutes. Panel F of FIG. 7 shows a sample of Alloy 3 solutionized at a temperature of 500° C. for 30 minutes followed by a temperature of 570° C. for 60 minutes.

도 8은 전술된 바와 같은 합금 5의 샘플의 광학 현미경 사진을 보여준다. 주조-상태 샘플(상부 열) 및 균질화된 샘플(하부 열)에서 석출물을 분석하였다. 주조-상태 샘플에서 공정 상 석출물이 명백하다. 현미경 사진의 하부 열에서 볼 수 있는 바와 같이, 석출물은 균질화 후에 완전히 용해되지 않았다. 그러나, 합금 5는 용질 수준(예컨대, Mg 수준, Si 수준, 및 Mg/Si 비)의 변화로 인해, 균질화 후 합금 3에 비해 더 적은 용해되지 않은 석출물을 보였다.8 shows an optical micrograph of a sample of alloy 5 as described above. Precipitation was analyzed in the as-cast sample (top row) and the homogenized sample (bottom row). Process precipitates are evident in the as-cast samples. As can be seen in the lower row of micrographs, the precipitates were not completely dissolved after homogenization. However, Alloy 5 showed fewer undissolved precipitates compared to Alloy 3 after homogenization due to changes in solute levels (eg, Mg levels, Si levels, and Mg/Si ratios).

도 9는 10 mm 게이지로 열간 압연한 후 전술된 합금 5의 샘플의 광학 현미경 사진을 보여준다. 도 9의 패널 A, B, 및 C는 10 mm 게이지로 열간 압연한 후 예시적인 합금 샘플 내의 석출물 입자(암점(dark spot)으로 보임)를 보여준다. 도 9의 패널 D, E, 및 F는 예시적인 합금 5 샘플을 10 mm의 게이지로 열간 압연한 후 결정립 구조를 보여준다. 결정립은 약 280℃ 내지 약 300℃의 낮은 열간 압연 출구 온도로 인해 완전히 재결정화되지 않았다.9 shows an optical micrograph of a sample of the aforementioned alloy 5 after hot rolling to a 10 mm gauge. Panels A, B, and C of FIG. 9 show precipitate particles (shown as dark spots) in an exemplary alloy sample after hot rolling to a 10 mm gauge. Panels D, E, and F of FIG. 9 show the grain structure after hot rolling of an exemplary alloy 5 sample to a gauge of 10 mm. The grains did not fully recrystallize due to the low hot rolling outlet temperature of about 280°C to about 300°C.

도 10은 10 mm 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 및 T4 템퍼로의 자연 시효 후 전술된 합금 5의 샘플의 광학 현미경 사진을 보여준다. 도 10의 패널 A, B, 및 C는 T4 템퍼의 예시적인 합금 샘플 내의 매우 적은 석출물 입자를 보여준다. 도 10의 패널 D, E, 및 F는 T4 템퍼의 예시적인 합금 5 샘플의 완전히 재결정화된 결정립 구조를 보여준다.10 shows an optical micrograph of a sample of alloy 5 described above after hot rolling to a 10 mm gauge, solution heat treatment, and natural aging with a T4 temper. Panels A, B, and C of FIG. 10 show very few precipitate particles in an exemplary alloy sample of the T4 temper. Panels D, E, and F of FIG. 10 show the fully recrystallized grain structure of an exemplary alloy 5 sample in the T4 temper.

도 11은 주조, 균질화, 열간 압연, 다양한 고용화 열 처리 절차, 및 인공 시효(AA) 후 합금 3의 샘플의 전기 전도율을 보여주는 그래프이다. 전기 전도율 데이터(즉, 국제 연동 표준(International Annealed Copper Standard)의 퍼센트(%IACS)로서의 전도율)는 열간 압연 후 다량의 석출을 보여준다. 석출물을 용해시키기 위해 다양한 고용화 열 처리 절차를 평가하였다. 고용화 열 처리는 석출물을 용해시키는 데 효과적이지 않았다. 또한, 최적의 강도를 제공하기에 인공 시효 동안 강화 석출물 형성이 불충분하였다.11 is a graph showing the electrical conductivity of samples of Alloy 3 after casting, homogenization, hot rolling, various solution heat treatment procedures, and artificial aging (AA). Electrical conductivity data (ie, conductivity as a percentage (%IACS) of the International Annealed Copper Standard) shows a large amount of precipitation after hot rolling. Various solution heat treatment procedures were evaluated to dissolve the precipitates. The solution heat treatment was not effective in dissolving the precipitates. In addition, the formation of reinforcing precipitates during artificial aging was insufficient to provide optimal strength.

도 12는 주조, 균질화, 열간 압연, 고용화 열 처리, 및 인공 시효 후 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)의 전기 전도율을 보여주는 그래프이다. 전기 화학 시험 데이터는 열간 압연 후 다량의 석출을 보여준다. 석출물을 용해시키기 위해 다양한 고용화 열 처리 절차를 평가하였다. 고용화 열 처리는 석출물을 용해시키는 데 효과적이었다. 또한, 인공 시효는 최적의 강도를 제공하는 강화 석출물 형성을 제공하였다.12 is a graph showing the electrical conductivity of samples of Alloy 5 (referred to as “HR5”, “HR6”, and “HR7”) after casting, homogenization, hot rolling, solution heat treatment, and artificial aging. The electrochemical test data show a large amount of precipitation after hot rolling. Various solution heat treatment procedures were evaluated to dissolve the precipitates. The solution heat treatment was effective in dissolving the precipitates. In addition, artificial aging provided the formation of reinforced precipitates which provided optimal strength.

실시예 3: 알루미늄 합금 기계적 특성Example 3: Aluminum alloy mechanical properties

도 13은 전술된 예시적인 합금 A, B, 및 C에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 합금을 565℃의 온도에서 45분 동안 용체화하고 125℃의 온도에서 2시간 동안 사전-시효시키며 200℃의 온도에서 4시간 동안 인위적으로 시효시켜 T6 템퍼를 생성하였다. 각각의 합금은 370 MPa보다 큰 항복 강도, 425 MPa보다 큰 극한 인장 강도, 10%보다 큰 균일 신장률, 및 17%보다 큰 총 신장률을 보였다. 증가된 Zn 함량은 예시적인 알루미늄 합금의 강도에 크게 영향을 미치지 않았으며, 입계 부식에 대한 저항 및 성형성을 개선하였다.Figure 13 shows yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation for the exemplary alloys A, B, and C described above. It is a graph showing a hollow diamond). The alloy was solution tempered at a temperature of 565° C. for 45 minutes, pre-aged at a temperature of 125° C. for 2 hours, and artificially aged at a temperature of 200° C. for 4 hours to produce a T6 temper. Each alloy exhibited a yield strength greater than 370 MPa, ultimate tensile strength greater than 425 MPa, uniform elongation greater than 10%, and total elongation greater than 17%. The increased Zn content did not significantly affect the strength of the exemplary aluminum alloy, and improved the formability and resistance to intergranular corrosion.

도 14a는 T4 템퍼의 예시적인 합금 3의 샘플("H1 T4", "H2 T4", 및 "H3 T4"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 도 14b는 T6 템퍼의 예시적인 합금 3의 샘플("H1 T6", "H2 T6", 및 "H3 T6"으로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다.14A shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (respectively Graphs showing the right histogram within the set of ), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamonds). 14B shows the yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (respectively Graphs showing the right histogram within the set of ), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamonds).

도 15는 그래프의 x-축에 표시된 바와 같이, 다양한 시효 절차 후 T6 템퍼의 예시적인 합금 3의 샘플("H1", "H2", 및 "H3"으로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 그래프에서 명백한 바와 같이, 3-단계 시효 절차는 고강도(예컨대, 348 MPa) 알루미늄 합금을 생산할 수 있었다. 또한, 그래프에서 명백한 바와 같이, 저온(예컨대, 250℃ 미만)에서의 시효는 합금 샘플 내에 강화 석출물을 생성하기에 충분하지 않았다.15 is a graph showing the yield strength (referred to as “H1”, “H2”, and “H3”) of an exemplary alloy 3 sample of the T6 temper after various aging procedures, as indicated on the x-axis of the graph. Graphs showing the left histogram within sets), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamonds). As evident from the graph, the three-step aging procedure was able to produce high strength (eg, 348 MPa) aluminum alloys. Also, as is evident from the graph, aging at low temperatures (eg, less than 250° C.) was not sufficient to produce strengthening precipitates in the alloy samples.

도 16a는 T4 템퍼의 예시적인 합금 4의 샘플("HR1", "HR2", "HR3", 및 "HR4"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 도 16b는 다양한 시효 절차 후 T6 템퍼의 예시적인 합금 4의 샘플("HR1", "HR2", "HR3", 및 "HR4"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 그래프에서 명백한 바와 같이, 360 MPa의 최대 강도가 달성되었다. 또한, 그래프에서 명백한 바와 같이, 저온(예컨대, 250℃ 미만)에서의 시효는 합금 샘플 내에 강화 석출물을 생성하기에 충분하지 않았다.16A shows yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength ( A graph showing the right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamonds). 16B shows the yield strength (left histogram within each set) for samples of exemplary Alloy 4 (referred to as “HR1”, “HR2”, “HR3”, and “HR4”) in T6 temper after various aging procedures; Graphs showing ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamonds). As evident from the graph, a maximum strength of 360 MPa was achieved. Also, as is evident from the graph, aging at low temperatures (eg, less than 250° C.) was not sufficient to produce strengthening precipitates in the alloy samples.

도 17a는 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 및 다양한 담금질 기술 후 T4 템퍼의 예시적인 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 열간 압연 후에, 공랭된 샘플은 "AC"로 지칭되고, 물로 담금질되는 샘플은 "WQ"로 지칭된다. 도 17b는 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 다양한 담금질 기술, 및 다양한 시효 절차 후 T6 템퍼의 예시적인 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 열간 압연 후에, 공랭된 샘플은 "AC"로 지칭되고, 물로 담금질되는 샘플은 "WQ"로 지칭된다. T6 템퍼로의 인공 시효는 약 360 MPa 내지 약 370 MPa의 항복 강도를 갖는 고강도 알루미늄 합금을 제공하였다.17A is a sample of exemplary Alloy 5 in the T4 temper after casting, homogenization, hot rolling to a gauge of 10 mm, solution heat treatment, and various quenching techniques (referred to as “HR5”, “HR6”, and “HR7”) is a graph showing yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamond) versus After hot rolling, the air-cooled sample is referred to as "AC" and the water quenched sample is referred to as "WQ". 17B shows samples of Exemplary Alloy 5 (“HR5”, “HR6”, and “HR5”, “HR6”, and “ Graphs showing yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamonds) versus HR7″). After hot rolling, the air-cooled sample is referred to as "AC" and the water quenched sample is referred to as "WQ". Artificial aging with a T6 temper provided a high strength aluminum alloy having a yield strength of about 360 MPa to about 370 MPa.

도 18a는 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 및 고용화 열 처리 후 T4 템퍼의 예시적인 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. 도 18b는 그래프에 표시된 바와 같이, 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 및 다양한 시효 절차 후 T6 템퍼의 예시적인 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)에 대한 항복 강도(각각의 세트 내의 좌측 히스토그램), 극한 인장 강도(각각의 세트 내의 우측 히스토그램), 균일 신장률(중공 원), 및 총 신장률(중공 다이아몬드)을 보여주는 그래프이다. T6 템퍼로의 인공 시효는 약 360 MPa 내지 약 370 MPa의 항복 강도를 갖는 고강도 알루미늄 합금을 제공하였다.18A shows samples of exemplary Alloy 5 (referred to as “HR5”, “HR6”, and “HR7”) in the T4 temper after casting, homogenization, hot rolling to a gauge of 10 mm, and solution heat treatment; Graphs showing yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamond). 18B is a sample of Exemplary Alloy 5 (“HR5”, “HR6”, “HR5”, “HR6”, and a graph showing yield strength (left histogram within each set), ultimate tensile strength (right histogram within each set), uniform elongation (hollow circles), and total elongation (hollow diamond) versus "HR7") to be. Artificial aging with a T6 temper provided a high strength aluminum alloy having a yield strength of about 360 MPa to about 370 MPa.

도 19는 전술된 바와 같은 예시적인 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)의 90° 굽힘 시험 성형성에 대한 하중 변위 데이터를 보여주는 그래프이다. 압연 방향에 대해 종방향으로 시험된 샘플은 "-L"로 표시되고, 압연 방향에 대해 횡방향으로 시험된 샘플은 "-T"로 표시된다. 합금 5가 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 및 1주 동안의 자연 시효를 거치게 하여 T4 템퍼의 합금 5 샘플을 제공하였다. 샘플이 90° 굽힘 시험을 거치게 하였고, 하중 변위(좌측 축) 및 최대 하중(우측 축)을 기록하였다.19 is a graph showing load displacement data for 90° bend test formability of samples of Exemplary Alloy 5 as described above (referred to as “HR5”, “HR6”, and “HR7”). Samples tested in the longitudinal direction with respect to the rolling direction are marked with "-L", and samples tested transverse to the rolling direction are marked with "-T". Alloy 5 was subjected to casting, homogenization, hot rolling to a gauge of 10 mm, solution heat treatment, and natural aging for 1 week to provide a sample of Alloy 5 with a T4 temper. Samples were subjected to a 90° bend test, and the load displacement (left axis) and maximum load (right axis) were recorded.

도 20은 전술된 바와 같은 예시적인 합금 5의 샘플("HR5", "HR6", 및 "HR7"로 지칭됨)의 90° 굽힘 시험 성형성에 대한 하중 변위 데이터를 보여주는 그래프이다. 압연 방향에 대해 종방향으로 시험된 샘플은 "-L"로 표시되고, 압연 방향에 대해 횡방향으로 시험된 샘플은 "-T"로 표시된다. 합금 5가 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 125℃의 온도에서 2시간 동안의 사전-시효("PX"로 지칭됨) 및 1주 동안의 자연 시효를 거치게 하여 T4 템퍼의 합금 5 샘플을 제공하였다. 샘플이 90° 굽힘 시험을 거치게 하였고, 하중 변위(좌측 축) 및 최대 하중(우측 축)을 기록하였다.20 is a graph showing load displacement data for 90° bend test formability of samples of Exemplary Alloy 5 as described above (referred to as “HR5”, “HR6”, and “HR7”). Samples tested in the longitudinal direction with respect to the rolling direction are marked with "-L", and samples tested transverse to the rolling direction are marked with "-T". Alloy 5 was subjected to casting, homogenization, hot rolling to a gauge of 10 mm, solution heat treatment, pre-aging at a temperature of 125° C. for 2 hours (referred to as “PX”) and natural aging for 1 week. to provide a sample of alloy 5 of the T4 temper. Samples were subjected to a 90° bend test, and the load displacement (left axis) and maximum load (right axis) were recorded.

도 21은 전술된 바와 같은 예시적인 합금 5의 샘플의 90° 굽힘 시험 성형성에 대한 하중 변위 데이터를 보여주는 그래프이다. 압연 방향에 대해 종방향으로 시험된 샘플은 "-L"로 표시되고, 압연 방향에 대해 횡방향으로 시험된 샘플은 "-T"로 표시된다. 샘플이 주조, 균질화, 10 mm의 게이지로의 열간 압연, 고용화 열 처리, 125℃의 온도에서 2시간 동안의 사전-시효 및 1개월 동안의 자연 시효를 거치게 하여 T4 템퍼의 합금 5 샘플을 제공하였다. 샘플이 90° 굽힘 시험을 거치게 하였고, 하중 변위(좌측 축) 및 최대 하중(우측 축)을 기록하였다. 생산 동안 채용된 사전-시효와 함께 1주의 자연 시효로부터 1개월의 자연 시효까지 성형성의 눈에 띄는 변화가 없었다.21 is a graph showing load displacement data for 90° bend test formability of a sample of Exemplary Alloy 5 as described above. Samples tested in the longitudinal direction with respect to the rolling direction are marked with "-L", and samples tested transverse to the rolling direction are marked with "-T". Samples were subjected to casting, homogenization, hot rolling to a gauge of 10 mm, solution heat treatment, pre-aging at a temperature of 125° C. for 2 hours, and natural aging for 1 month to provide an alloy 5 sample with a T4 temper. did. Samples were subjected to a 90° bend test, and the load displacement (left axis) and maximum load (right axis) were recorded. There was no appreciable change in formability from 1 week of natural aging to 1 month of natural aging with the pre-aging employed during production.

도 22는 전술된 합금에 미치는 부식 시험의 영향을 보여주는 광학 현미경 사진을 보여준다. 합금이 ISO 표준 11846B(예컨대, 물에 3.0 중량%의 염화 나트륨(NaCl) 및 1.0 부피%의 염산(HCl)을 함유하는 용액 내에 24시간 침지)에 따라 부식 시험을 거치게 하였다. 도 22의 패널 A 및 도 22의 패널 B는 전술된 비교 합금 2에서 부식 시험의 영향을 보여준다. 부식 형태는 입계 부식(IGC) 침범이다. 도 22의 패널 C, D, 및 E는 전술된 바와 같은 예시적인 합금 3에서 부식 시험의 영향을 보여준다. 부식 형태는 공식(pitting attack)이다. 공식은 합금에 대한 손상을 덜 초래하고 예시적인 합금에서 내식성을 나타내는 더욱 바람직한 부식 형태이다.22 shows optical micrographs showing the effect of corrosion testing on the alloys described above. The alloy was subjected to corrosion testing according to ISO standard 11846B (eg, immersion for 24 hours in a solution containing 3.0 wt % sodium chloride (NaCl) and 1.0 volume % hydrochloric acid (HCl) in water). Panel A of FIG. 22 and panel B of FIG. 22 show the effect of corrosion testing on Comparative Alloy 2 described above. A form of corrosion is intergranular corrosion (IGC) invasion. Panels C, D, and E of FIG. 22 show the impact of corrosion testing on Exemplary Alloy 3 as described above. The form of corrosion is a pitting attack. Corrosion is a more desirable form of corrosion that causes less damage to the alloy and exhibits corrosion resistance in exemplary alloys.

도 23은 전술된 바와 같은 예시적인 합금 4의 샘플에 미치는 부식 시험의 영향을 보여주는 광학 현미경 사진을 보여준다. 합금 4의 조성으로 인한 상당한 IGC 침범이 현미경 사진에서 명백하며, 여기에서 Cu/[Zn/(Mg/Si)]의 비는 약 0.7 내지 약 1.4의 범위 내에 있지만, Zn/(Mg/Si)의 비는 약 0.75 내지 약 1.4의 범위 내에 있지 않아, 상당한 IGC 침범을 초래한다.23 shows optical micrographs showing the effect of corrosion testing on a sample of Exemplary Alloy 4 as described above. A significant IGC invasion due to the composition of alloy 4 is evident in the micrographs, where the ratio of Cu/[Zn/(Mg/Si)] is in the range of about 0.7 to about 1.4, while the ratio of Zn/(Mg/Si) is in the range of about 0.7 to about 1.4. The ratio is not in the range of about 0.75 to about 1.4, resulting in significant IGC involvement.

도 24a, 도 24b, 및 도 24c는 전술된 예시적인 합금에 대한 부식 시험의 결과를 보여주는 광학 현미경 사진이다. 도 24a는 합금 A에서의 입계 부식(IGC) 침범을 보여준다. 도 24b는 합금 B에서의 입계 부식 침범을 보여준다. 도 24c는 합금 C에서의 입계 부식 침범을 보여준다. 도 24a, 도 24b, 및 도 24c에서 명백한 바와 같이, Zn 함량을 증가시키는 것은 부식 형태를 IGC로부터 피팅으로 변화시키고, 부식 침범 깊이는 약 150 μm(합금 A, 도 24a)로부터 100 μm 미만(합금 C, 도 24c)으로 감소된다.24A, 24B, and 24C are optical micrographs showing results of corrosion testing on the exemplary alloys described above. 24A shows intergranular corrosion (IGC) invasion in alloy A. 24b shows intergranular corrosion invasion in alloy B. Figure 24c shows intergranular corrosion invasion in alloy C. As evident in Figures 24a, 24b, and 24c, increasing the Zn content changes the corrosion morphology from IGC to pitting, and the corrosion invasion depth ranges from about 150 μm (alloy A, Figure 24a) to less than 100 μm (alloy A, Figure 24a). C, Fig. 24c).

위에서 인용된 모든 특허, 공개, 및 초록은 그 전체가 본원에 참고로 원용되어 포함된다. 본 발명의 다양한 실시형태가 본 발명의 다양한 목적을 달성하기 위해 설명되었다. 이러한 실시형태는 단지 본 발명의 원리를 설명하기 위한 것으로 이해해야 한다. 다음의 청구범위에서 정의된 본 발명의 사상 및 범위를 벗어나지 않는 다수의 변경 및 적합화는 당업자에게 용이하게 명백해질 것이다.All patents, publications, and abstracts cited above are incorporated herein by reference in their entirety. Various embodiments of the present invention have been described in order to achieve the various objects of the present invention. It is to be understood that these embodiments are merely illustrative of the principles of the present invention. Numerous changes and adaptations will become readily apparent to those skilled in the art without departing from the spirit and scope of the invention as defined in the following claims.

Claims (32)

0.25 내지 1.3 중량%의 Si, 1.0 내지 2.5 중량%의 Mg, 0.5 내지 1.5 중량%의 Cu, 최대 0.2 중량%의 Fe, 최대 3.0 중량%의 Zn, 최대 0.15 중량%의 Zr, 최대 0.5 중량%의 Mn, 최대 0.15 중량%의 불순물을 포함하고, 잔부는 Al이며, 중량비로서 Mg 대 Si의 비(Mg/Si 비)는 2.0 대 1 내지 3.0 대 1인, 알루미늄 합금.0.25 to 1.3 wt% Si, 1.0 to 2.5 wt% Mg, 0.5 to 1.5 wt% Cu, up to 0.2 wt% Fe, up to 3.0 wt% Zn, up to 0.15 wt% Zr, up to 0.5 wt% Mn, up to 0.15% by weight of impurities, the balance being Al, wherein the ratio by weight of Mg to Si (Mg/Si ratio) is from 2.0 to 1 to 3.0 to 1. 제1항에 있어서, 0.55 내지 1.1 중량%의 Si, 1.25 내지 2.25 중량%의 Mg, 0.6 내지 1.0 중량%의 Cu, 0.05 내지 0.17 중량%의 Fe, 1.5 내지 3.0 중량%의 Zn, 최대 0.15 중량%의 불순물을 포함하고, 잔부는 Al인, 알루미늄 합금.2. The method of claim 1, wherein 0.55 to 1.1 wt% Si, 1.25 to 2.25 wt% Mg, 0.6 to 1.0 wt% Cu, 0.05 to 0.17 wt% Fe, 1.5 to 3.0 wt% Zn, up to 0.15 wt% of impurities, the balance being Al. 제1항에 있어서, 0.65 내지 1.0 중량%의 Si, 1.5 내지 2.25 중량%의 Mg, 0.6 내지 1.0 중량%의 Cu, 0.12 내지 0.17 중량%의 Fe, 2.0 내지 3.0 중량%의 Zn, 최대 0.15 중량%의 불순물을 포함하고, 잔부는 Al인, 알루미늄 합금.The method of claim 1 , wherein 0.65 to 1.0% by weight Si, 1.5 to 2.25% by weight Mg, 0.6 to 1.0% by weight Cu, 0.12 to 0.17% by weight Fe, 2.0 to 3.0% by weight Zn, up to 0.15% by weight. of impurities, the balance being Al. 삭제delete 삭제delete 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, Zr은 0.09 내지 0.12 중량%의 양으로 존재하는, 알루미늄 합금.The aluminum alloy according to any one of claims 1 to 3, wherein Zr is present in an amount of 0.09 to 0.12% by weight. 삭제delete 삭제delete 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, Mn은 0.05 내지 0.3 중량%의 양으로 존재하는, 알루미늄 합금.4. Aluminum alloy according to any one of claims 1 to 3, wherein Mn is present in an amount of 0.05 to 0.3 wt%. 삭제delete 삭제delete 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 Mg/Si 비에 대한 Zn의 비(Zn/(Mg/Si) 비)는 0.75 대 1 내지 1.4 대 1인, 알루미늄 합금.The aluminum alloy according to any one of claims 1 to 3, wherein the ratio of Zn to Mg/Si ratio (Zn/(Mg/Si) ratio) is 0.75 to 1 to 1.4 to 1. 제12항에 있어서, 상기 Zn/(Mg/Si) 비는 0.8 대 1 내지 1.1 대 1인, 알루미늄 합금.The aluminum alloy of claim 12 , wherein the Zn/(Mg/Si) ratio is from 0.8 to 1 to 1.1 to 1. 제12항에 있어서, 상기 Zn/(Mg/Si) 비에 대한 Cu의 비(Cu/[Zn/(Mg/Si)] 비)는 0.7 대 1 내지 1.4 대 1인, 알루미늄 합금.The aluminum alloy of claim 12 , wherein the ratio of Cu to Zn/(Mg/Si) ratio (Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio) is 0.7 to 1 to 1.4 to 1. 제14항에 있어서, 상기 Cu/[Zn/(Mg/Si)] 비는 0.8 대 1 내지 1.1 대 1인, 알루미늄 합금.15. The aluminum alloy of claim 14, wherein the Cu/[Zn/(Mg/Si)] ratio is from 0.8 to 1 to 1.1 to 1. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 따른 상기 알루미늄 합금을 포함하는, 알루미늄 합금 제품.An aluminum alloy article comprising the aluminum alloy according to claim 1 . 제16항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 T6 템퍼에서 적어도 340 MPa의 항복 강도를 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 16 , wherein the aluminum alloy article comprises a yield strength of at least 340 MPa in a T6 temper. 제17항에 있어서, 상기 항복 강도는 T6 템퍼에서 360 MPa 내지 380 MPa인, 알루미늄 합금 제품.18. The article of claim 17, wherein the yield strength is between 360 MPa and 380 MPa in the T6 temper. 제16항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 T6 템퍼에서 100 μm 미만의 평균 입계 부식 피트 깊이를 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 16 , wherein the aluminum alloy article comprises an average intergranular corrosion pit depth of less than 100 μm in the T6 temper. 제16항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 T4 템퍼에서 0.5 이하의 r/t (굽힘성) 비를 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 16 , wherein the aluminum alloy article comprises an r/t (bendability) ratio of 0.5 or less in a T4 temper. 제16항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂, Mg₂Si, 및 Al₄Mg₈Si₇Cu₂로 이루어진 군으로부터 선택되는 하나 이상의 석출물을 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy of claim 16 , wherein the aluminum alloy product comprises one or more precipitates selected from the group consisting of MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ , Mg ₂ Si, and Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ . product. 제21항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂를 mm²당 적어도 300,000,000개의 입자의 평균 양으로 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 21 , wherein the aluminum alloy article comprises MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ in an average amount of at least 300,000,000 particles per mm ² . 제21항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 Mg₂Si를 mm²당 적어도 600,000,000개의 입자의 평균 양으로 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 21 , wherein the aluminum alloy article comprises Mg ₂ Si in an average amount of at least 600,000,000 particles per mm ² . 제21항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 mm²당 적어도 600,000,000개의 입자의 평균 양으로 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 21 , wherein the aluminum alloy article comprises Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ in an average amount of at least 600,000,000 particles per mm ² . 제21항에 있어서, 상기 알루미늄 합금 제품은 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂, Mg₂Si, 및 Al₄Mg₈Si₇Cu₂를 포함하는, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 21 , wherein the aluminum alloy article comprises MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ , Mg ₂ Si, and Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ . 제25항에 있어서, Mg₂Si 대 Al₄Mg₈Si₇Cu₂의 비는 1:1 내지 1.5:1인, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 25 , wherein the ratio of Mg ₂ Si to Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ is from 1:1 to 1.5:1. 제25항에 있어서, Mg₂Si 대 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂의 비는 1.5:1 내지 3:1인, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 25 , wherein the ratio of Mg ₂ Si to MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ is 1.5:1 to 3:1. 제25항에 있어서, Al₄Mg₈Si₇Cu₂ 대 MgZn₂/Mg(Zn,Cu)₂의 비는 1.5:1 내지 3:1인, 알루미늄 합금 제품.The aluminum alloy article of claim 25 , wherein the ratio of Al ₄ Mg ₈ Si ₇ Cu ₂ to MgZn ₂ /Mg(Zn,Cu) ₂ is 1.5:1 to 3:1. 알루미늄 합금을 제조하는 방법으로서,
제1항에 따른 알루미늄 합금을 주조하여 알루미늄 합금 주조 제품을 형성하는 단계;
상기 알루미늄 합금 주조 제품을 균질화하는 단계;
열간 압연하여 최종 게이지 알루미늄 합금을 제공하는 단계; 및
상기 최종 게이지 알루미늄 합금을 고용화 열 처리하는 단계를 포함하는, 방법.A method of making an aluminum alloy, comprising:
Casting the aluminum alloy according to claim 1 to form an aluminum alloy cast product;
homogenizing the aluminum alloy cast product;
hot rolling to provide a final gauge aluminum alloy; and
and solution heat treating the final gauge aluminum alloy. 제29항에 있어서, 상기 최종 게이지 알루미늄 합금을 사전-시효하는 단계를 추가로 포함하는, 방법.30. The method of claim 29, further comprising pre-aging the final gauge aluminum alloy. 제29항 또는 제30항에 있어서, 상기 알루미늄 합금은 스크랩 금속을 포함하는 용융 알루미늄 합금으로부터 주조되는, 방법.31. The method of claim 29 or 30, wherein the aluminum alloy is cast from a molten aluminum alloy comprising scrap metal. 제31항에 있어서, 상기 스크랩 금속은 6xxx 시리즈 알루미늄 합금, 7xxx 시리즈 알루미늄 합금, 또는 이들의 조합을 포함하는, 방법.The method of claim 31 , wherein the scrap metal comprises a 6xxx series aluminum alloy, a 7xxx series aluminum alloy, or a combination thereof.

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