KR102272190B1

KR102272190B1 - Phc 말뚝 시공용 주면 고정재

Info

Publication number: KR102272190B1
Application number: KR1020190161549A
Authority: KR
Inventors: 서세관; 안양진; 임양현; 문경주
Original assignee: 주식회사 지안산업
Priority date: 2019-12-06
Filing date: 2019-12-06
Publication date: 2021-07-05
Also published as: KR20210071408A

Abstract

본 발명은 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 잠재수경성 물질인 고로슬래그 미분말을 제철소에서 탈황 공정 중에 부산물로 배출되는 탈황 분진과, 순환 유동층 보일러에서 부산물로 배출되는 바텀애시를 통해 활성화시켜 강도를 발현하여 기존 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재로 사용되는 1종 시멘트를 대체할 수 있는 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재에 관한 것이다.
본 발명에 의한 PHC 말뚝용 주면 고정재는 1종 시멘트 100중량부에 대하여, 고로슬래그 미분말 100∼2,000중량부와, Na₂O 함량이 10∼50중량%이고 SO₃ 함량이 10∼50중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 중조 탈황 분진 1∼500중량부와, CaO 함량이 40∼70중량%이고 SO₃ 함량이 2∼20중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 석회 탈황 분진 1∼500중량부와, 순환 유동층 보일러 바텀애시 1∼500중량와, 고형연료 플라이애시 1～500중량부를 포함한다.

Description

PHC 말뚝 시공용 주면 고정재{SKIN SUPPORTING AGENT F0R PRETENSIONED SPUN HIGH STRENGTH CONCRETE PILES}

본 발명은 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 잠재수경성 물질인 고로슬래그 미분말을 제철소에서 탈황 공정 중에 부산물로 배출되는 탈황 분진과, 순환 유동층 보일러에서 부산물로 배출되는 바텀애시를 통해 활성화시켜 강도를 발현하여 기존 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재로 사용되는 1종 시멘트를 대체할 수 있는 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재에 관한 것이다.

최근의 건설 현장에서 파일 기초공사시의 소음과 진동 규제 강화 추세에 따라 매입 말뚝 공법의 파일공사가 증가하고 있다.

매입 말뚝 시공은 지반에 오거를 이용해 구멍을 파고 기성 제품인 PHC 말뚝또는 선단 확장형 말뚝을 심는 방법으로서, 지반과 말뚝의 공간에 1종 시멘트 또는 1종 시멘트에 벤토나이트를 첨가한 분말에 물을 혼합하여 제조된 고정액을 충진하여 말뚝의 마찰력 및 지지력을 강화시키는 방법으로 수행된다.

천공 구멍과 말뚝 사이의 고정재는 하중 재하 초기 단계에서 파일의 자립을 위한 고정재 및 말뚝 주면마찰력의 기능을 발휘하는 것이 기본 역할이다.

하지만, 1종 시멘트는 주원료인 석회석을 채광하여 1,450℃의 고온에서 소성하여 제조되는 관계로 석회석의 탈탄산 과정에서 온실가스의 주원인인 다량의 CO₂ 가스가 발생하여 지구온난화의 원인이 된다.

또한 시멘트는 pH가 13 이상에 달할 정도로 강한 알칼리이기 때문에 토양에 사용하였을 경우 바람직하지 않다.

또한, 벤토나이트는 국내에 천연자원으로 부존하지 않는 광물로서 전량 수입에 의존하고 있는 고가의 재료이며 염분과 접촉하면 그 팽윤도가 현저히 떨어져 차수성이 크게 저하되는 문제점이 있다.

최근에는 이러한 기존의 시멘트의 성능을 개선시키기 위해 여러 기술들이 제시되고 있다. 이러한 기술은 1종 시멘트를 주원료로 사용하고 일부를 고로슬래그 및 미분탄 보일러 플라이애시로 치환하고 다양한 고가의 혼화제 및 혼화재 원료를 추가하는 기술이다.

그러므로 제조공정이 매우 복잡하고 생산에 많은 비용이 수반되며, 여러 가지 원료를 동시에 사용해야하기 때문에 원료의 물리 화학적 품질특성 변동에 따른 배합의 선정이 어렵다.

한편, LH 전문시방서에서는 「매입말뚝을 박은 후, 생기는 말뚝 주변 공간은 말뚝의 수평저항력과 주면마찰력을 확보하기 위하여 물-결합재비(W/B)가 표준일축압축강도 0.49MPa 이상의 주면 고정액으로 충전하여야 한다. 만약 이 액이 지반속으로 스며들어 주면 고정액의 상면이 침강하면 지속적으로 보충하여야 한다.」라고 명시되어 있다. 즉, 주면고정액의 경우 매우 낮은 일축압축강도를 요구하기 때문에 건설현장에서는 물-결합재비(W/B)를 83% 이상으로 하여도 표준일축강도 0.49MPa 이상은 충분히 확보할 수 있으나 높은 물-결합재비를 갖는 빈배합비의 주면 고정액은 주입하더라도 말뚝 주변지반으로 빠져나가 충진이 되지 않아 지속적으로 주면 고정액을 보충해 주어야 하는 문제점이 발생하게 된다. 이에 따라 투수성이 큰 지반이나 지하수가 많은 현장에서는 물-결합재비(W/B)를 83% 이하의 부배합으로 변경하여 사용하고 있어 주면고정액에 요구되는 일축압축강도에 비하여 과도한 시멘트가 지반에 투입되는 현상을 초래한다. 또한, 시멘트는 지반의 강알칼리 및 육가 크롬에 의한 환경오염을 유발할 수 있고 체적 수축이 발생하여 매입 말뚝의 주면 마찰력이 저하되는 문제점을 내포하고 있다.

최근에는 이러한 기존의 시멘트를 주입재로 사용하는 문제점을 개선하기 위한 몇 가지 기술이 제시되고 있다.

예를 들면, 대한민국 등록특허 제10-1377552호에서는 산화칼슘 함량이 30∼60%인 석탄재 100중량부에 대하여 고로슬래그 미분말 100∼300중량부, 페트롤 코크스 탈황석고 20∼100중량부 및 황산염자극제 20∼50중량부의 구성비를 가진 주입재에 팽창재를 석탄재 100중량부에 대하여 40∼100중량부를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 시멘트를 사용하지 않은 매입말뚝 시공용 밀크 주입재 기술을 제시하였다.

또한, 대한민국 등록특허 제10-1402877호에서는 고로슬래그 미분말 55∼65중량%와 F급 플라이애시 10∼20중량%와 산화칼슘 함량이 20% 이상인 C급 플라이애시 10∼20 중량%와 탈황석고 2∼5중량% 및 제지슬러지 소각재 10∼20중량%를 혼합한 고로 슬래그를 이용한 친환경 에코 채움재 제조 기술을 제시하였다.

또한, 대한민국 특허 출원 제2013-147586호에서는 고로슬래그 미분말 100중량부에 대하여 페트로 코우크스 탈황석고 5∼200중량부와 배합수 50∼300중량부를 포함하되, 팽창재가 고로슬래그 미분말 100중량부에 대하여 5∼100중량부 더 포함되는 것을 특징으로 하는 기술을 제시하였다.

이러한 기술들은 고로슬래그 미분말을 노내 탈황 공정의 부산물로 발생되는 석고에 의한 알칼리 및 황산염 자극으로 활성화시키는 알칼리 활성화 슬래그의 이론을 바탕으로 하고, 순환 유동층 고칼슘 플라이애시를 팽창재로 활용하는 기술내용이다. 즉, 상기 특허들은 알칼리 활성화 슬래그의 강도발현과 순환 유동층 보일러 고칼슘 플라이애시의 팽창성을 활용하여 말뚝 주면을 경화시키는 기술이라 할 수 있다.

그러나 상기의 기술들은 탈황석고 및 고칼슘 플라이애시가 많은 수분을 급격히 흡수하여 유동성이 크게 저하되어 이송관이 막히는 문제가 종종 발생되고 초기 강도 발현이 늦어 현재 상업화되지 못하고 있는 형편이다. 본 발명에서는 유동성이 확보되고 초기 강도 발현이 가능한 제철 탈황 공정 분진, 순환 유동층 보일러 바텀애시 및 고형연료 플라이애시를 고로슬래그 미분말의 주요 자극제로 이용하는 차별성이 있다.

등록특허 제10-1377552호 등록특허 제10-1402877호 특허출원 제2013-147586호

본 발명은 상술한 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로서, 본 발명의 목적은 잠재수경성 물질인 고로슬래그 미분말을 제철소에서 탈황 공정 중에 부산물로 배출되는 탈황 분진과, 순환 유동층 보일러에서 부산물로 배출되는 바텀애시를 통해 활성화시켜 강도를 발현하여 기존 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재로 사용되는 1종 시멘트를 대체할 수 있는 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재를 제공함에 있다.

본 발명의 다른 목적은 고형연료 플라이애시의 점성 증가 및 체적 팽창작용을 이용하여 천공 구멍과 매입말뚝 사이에 존재할 수 있는 지하수에 의한 주면고정액의 유실을 방지할 수 있는 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재를 제공함에 있다.

본 발명의 다른 목적은 기존 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재로 사용되는 1종 시멘트 대비 큰 폭의 원가절감이 가능하며 말뚝 주변 지반 속으로 고정액의 유실 방지를 최소화할 수 있는 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재를 제공함에 있다.

위와 같은 기술적 과제를 해결하기 위하여 본 발명에 의한 PHC 말뚝용 주면 고정재는 1종 시멘트 100중량부에 대하여, 고로슬래그 미분말 100∼2,000중량부와, Na₂O 함량이 10∼50중량%이고 SO₃ 함량이 10∼50중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 중조 탈황 분진 1∼500중량부와, CaO 함량이 40∼70중량%이고 SO₃ 함량이 2∼20중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 석회 탈황 분진 1∼500중량부와, 순환 유동층 보일러 바텀애시 1∼500중량와, 고형연료 플라이애시 1～500중량부를 포함한다.

또한 상기 순환 유동층 보일러 바텀애시는 연료와 석회석을 혼합 연소하여 노내 탈황을 하는 과정에서 배출되는 것이 바람직하다.

또한 상기 고형연료 플라이애시는 일반 고형연료(SRF, Solid Refuse Fuel), 바이오고형연료(BIO-SRF, Biomass-Solid Refuse Fuel)를 연소하는 발전시설에서 배출되는 것이 바람직하다.

또한 천연 무수석고, 페트로 코크스 탈황석고, 인산석고, 불산 석고 중 어느 하나 또는 둘 이상의 혼합물을 더 포함하는 것이 바람직하다.

또한 유동성을 증진시키기 위하여 상기 1종 시멘트 100중량부에 대하여 액상 및 분말형 유동화제 0.01∼5중량부를 더 포함하는 것이 바람직하다.

또한 수중 분리를 방지하기 위하여 상기 1종 시멘트 100중량부에 대하여 수중 불분리제 0.01∼5중량부를 더 포함하는 것이 바람직하다.

본 발명에 따르면, 잠재수경성 물질인 고로슬래그 미분말을 제철소에서 탈황 공정 중에 부산물로 배출되는 탈황 분진과, 순환 유동층 보일러에서 부산물로 배출되는 바텀애시를 통해 활성화시켜 강도를 발현하여 기존 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재로 사용되는 1종 시멘트를 대체할 수 있는 효과가 있다.

또한, 고형연료 플라이애시의 점성 증가 및 체적 팽창작용을 이용하여 천공 구멍과 매입말뚝 사이에 존재할 수 있는 지하수에 의한 주면고정액의 유실을 방지할 수 있는 효과도 있다.

따라서 기존 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재로 사용되는 1종 시멘트 대비 큰 폭의 원가절감이 가능하며 말뚝 주변 지반 속으로 고정액의 유실 방지를 최소화할 수 있다.

이하, 본 발명에 의한 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재의 구성성분 및 작용을 설명한다.

본 발명에 의한 PHC 말뚝 시공용 주면 고정재는 1종 시멘트 100중량부에 대하여, 고로슬래그 미분말 100∼2,000중량부, Na₂O 함량이 10∼50중량%이고 SO₃ 함량이 10∼50중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 중조 탈황 분진 1∼500중량부와, CaO 함량이 40∼70중량%이고 SO₃ 함량이 2∼20중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 석회 탈황 분진 1∼500중량부, 순환 유동층 보일러 바텀애시 5∼500중량부, 재료분리를 억제하기 위하여 점성을 증가시키는 고형연료 플라이애시 1～500중량부를 포함한다.

상기 1종 시멘트 및 고로슬래그 미분말은 일반적으로 시중에서 유통되는 KS 제품이면 사용이 가능하다.

상기 고로슬래그 미분말은 잠재수경성 물질로서, 1종 시멘트 100중량부에 대하여 100∼2,000중량부를 사용하는 바람직하다. 100중량부 미만일 경우 본 발명의 목적인 1종 시멘트의 사용량 절감 효과가 없으며 2,000중량부 초과일 경우 초기 강도 발현이 어렵다.

상기 중조 탈황 분진은 제철소에서 철광석을 고로에 투입하기 전에 소결광을 제조하게 되는데, 이때 발생하는 가스 내 황산화물(SOx)을 포집하기 위하여 분말도가 높은 고분말의 중조(NaHCO₃)를 투입하게 된다. 중조는 탈황 반응을 거쳐 최종적으로 주성분이 황산나트름(Na₂SO₄)이고 염소이온을 일부 함유하는 분진 형태로 배출된다.

반응식 1(중조 탈황 반응)

상기 중조 탈황 분진은 Fe, Ca 등 유용성분 부족으로 제철소내 공정 재활용이 불가능하며, 매립처리 외에는 적절한 처리방안이 없는 상황이다. 하지만 매립처리 역시 2018년도부터 시행된 자원순환기본법의 영향으로 처분부담금이 발생하고, 위탁매립처리비 또한 급격히 동반상승하고 있는 실정이다. 따라서 중조 탈황 분진의 매립량 저감을 위해 대체처리 방안이 필요한 상황이다. 하지만 중조 탈황 분진의 경우 물과 반응시 Na⁺ 및 SO4^2-로 용해되어 높은 pH를 유지시킴과 더불어 알칼리 및 황산염 복합 자극을 유도하므로 잠재수경성 물질인 고로슬래그 미분말을 자극하여 수화반응을 초기에 급격히 촉진할 수 있다. 또한 물에 쉽게 용해되는 성질이 있고 페트로 코크스 탈황석고와 같이 free CaO 성분이 없어 고정액의 유동성이 개선되는 효과가 있다.

또한 분진 형태로 발생하기 때문에 파(분)쇄와 같은 별도 가공 없이 바로 사용 가능한 장점이 있다. 따라서 제철 공정 중에 부산물로 발생하는 중조 탈황 분진은 고로 슬래그의 반응 자극제로서 활용 할 수 있는 가능성이 있다. 또한 염소가 일부 함유되어 있는 물질이기 때문에 염소이온(Cl^-)은 고로슬래그 미분말 및 시멘트의 수화반응을 촉진하는 특성을 가지고 있어 동절기에 초기강도를 요구하는 현장에서 일반적으로 사용되는 염화칼슘 및 염화나트륨 등을 대체할 수 있다.

상기 중조 탈황 분진은 1종 시멘트 대비 1∼500중량부를 사용하는 것이 바람직하다. 1중량 미만일 경우 급결 및 유동성 개선 효과가 미비하며 500중량부 초과일 경우 상대적으로 강도가 크게 저하되고 백화현상이 발생할 수 있다.

상기 석회 탈황 분진은 일관제철소 등의 고로에서 생산된 용선 중에 함유된 황(S)을 제거하기 위하여, 상기 용선 상부에 석회 등의 탈황 부원료를 투입한 후 교반함으로써, 황과 상기 탈황 부원료의 반응을 도모하여 용선 중에 함유된 황을 제거하고 있다. 이러한 탈황처리 과정에서 분진이 발생되는데, 이를 석회 탈황 분진이라한다.

상기 석회 탈황 분진은 주성분이 CaO, Ca(OH)₂ 및 CaSO₄ 성분으로 구성되어 있으며 pH가 11.5 이상의 강알칼리 물질이며 고로슬래그와 같이 활용될 경우 알칼리 및 황산염 자극제로서 역할을 수행하여 고로슬래그의 잠재수경성을 발현시킬 수 있는 성질을 가지고 있다. 상기 석회 탈황 분진은 1종 시멘트 100중량부에 대하여 1∼500중량부 혼합되는 것이 바람직한데, 1중량부 미만일 경우 그 효과가 발휘되지 못하고 500중량부 초과일 경우 상대적으로 1종 시멘트의 함량이 적어져 초기 강도 발현이 어렵게 된다.

상기 순환 유동층 보일러 바텀애시는 순환 유동층 보일러에서 석회석과 혼소하여 로내 탈황하는 방식의 보일러 하부에서 발생한다. 순환 유동층 보일러의 탈황공정은 연소실 내에 석회석을 주입하여 연료와 함께 연소시켜 연소가스 중의 인산화황과 석회석이 로내에서 반응하여 연소가스 중의 황은 제거되고 무수석고가 생성되며, 황과 반응하지 않은 석회석은 탈탄산되어 생석회 성분으로 전이되어 배출된다. 특히, 상부에서 집진되는 플라이애시에 비해 CaSO₄ 성분이 더 높게 함유되어 있으며 고로슬래그 미분말의 알칼리 및 황산염 자극제로서 더 탁월한 조성을 가지고 있고 플라이애시에 비해 free CaO 성분 및 다공질 성분이 적어 유동성을 크게 개선시킬 수 있다. 고로슬래그 미분말의 자극 효과를 더욱 더 향상시키기 위해 1mm 이하로 분급 및 분쇄하여 사용하는 것이 바람직하다.

상기 순환 유동층 보일러 바텀애시는 1종 시멘트 100중량부에 대하여 1∼500중량부 혼합되는 것이 바람직한데, 1중량부 미만일 경우 그 효과가 발휘되지 못하고 500중량부 초과일 경우 상대적으로 강도가 크게 저하하게 된다.

또한, 상기 고형연료 플라이애시는 일반 고형연료(SRF, Solid Refuse Fuel), 바이오 고형연료(BIO-SRF, Biomass-Solid Refuse Fuel)를 연소하는 발전시설에서 배출되는 것이 바람직하다. 고형연료 플라이애시는 재료분리를 억제하기 위하여 점성을 증가시키는 역할을 수행한다. 수분을 흡수하는 성질 또한 석탄을 연료로 하는 순환 유동층 보일러 플라이애시에 비해 적어 유동성 또한 양호하다. 또한, 고형연료 연소재는 염소 성분을 일부 함유하고 있어 초기 강도 향상에 효과적이다. 상기 고형연료 플라이애시는 1종 시멘트 100중량부에 대하여 1∼500중량부 혼합되는 것이 바람직한데, 5중량부 미만일 경우 그 효과가 발휘되지 못하고 500중량부 초과일 경우 상대적으로 강도가 크게 저하하게 된다.

또한, 유동성을 증진시키기 위하여 액상 및 분말형 유동화제를 더 포함하는 것이 바람직하다. 유동화제는 나프탈렌계, 멜라민계, 아민계, 리그닌계, 폴리 카르본산계로 이루어진 군에서 선택된 어느 하나이거나 둘 이상의 혼합물이 바람직하다. 상기 유동화제는 1종 시멘트 100중량부에 대하여 0.01∼20중량부 혼입되는 것이 바람직한데 0.01 중량부 미만일 경우 유동성 개선 효과가 없으며 20중량부를 초과할 경우 유동성이 과도하게 개선되어 재료분리가 일어날 수 있고 경제성이 부족하다.

또한, 수중 분리를 방지하기 위하여 수중 불분리제를 더 포함하는 것이 바람직하다. 수중 불분리제는 하이드록시프로필 메틸셀룰로오스(HYDROXY PROPYL METHYL CELLULOSE, HPMC), 하이드록시 에틸셀룰로오스(HYDROXY ETHYL CELLULOSE, HEC), 카르복시메틸 셀룰로오스(CARBOXY METHYL CELLULOSE, CMC), 에틸 하이드록시틸 셀룰로오즈(ETHYL HYDROXY ETHYL CELLULOSE, EHEC), 폴리 아크릴계, 다당체(POLY SACCARIDE), 하이드 록시에틸 메틸셀룰로오스(HYDROXY ETHYL METHYL CELLULOSE, HEMC), 폴리 에틸렌 옥시드(POLY ETHYLENE OXIDE, PEO)계, 에틸렌 비닐 아세테이트(ETHYLENE VINYL ACETATE, EVA)계로 이루어진 군에서 선택된 어느 하나이거나 둘 이상의 혼합물을 것이 바람직하다. 상기 수중 불분리제는 상기 1종 시멘트 100중량부에 대하여 0.1∼20중량부 혼입되는 것이 바람직한데 0.01 중량부 미만일 경우 수중 불분리 개선 효과가 없으며 20중량부를 초과할 경우 점성이 과도해져서 시공이 어렵게 된다.

이하에서 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예들이 기술되어질 것이다. 또한 이하의 실시예들은 본 발명을 예증하기 위한 것으로서 본 발명의 범위를 국한하는 것으로 이해되어져서는 안 된다.

실시예 1

먼저, 1종 시멘트 100중량부에 대하여, 고로슬래그 미분말 200중량부, 중조 탈황 분진 30중량부 및 석회 탈황 분진 30중량부, 순환 유동층 보일러 바텀애시 200중량부, 고형연료 플라이애시 30중량부를 균일하게 혼합하여 말뚝 고정재를 제조하였다.

다음으로 고정재에 물결합재비(W/B) 83%가 되도록 물을 첨가하여 강제식 믹서로 충분히 혼합하여 고정액을 제조하였다.

실시예 2

먼저, 1종 시멘트 100중량부에 대하여, 고로슬래그 미분말 200중량부, 중조 탈황 분진 30중량부 및 석회 탈황 분진 30중량부, 순환 유동층 보일러 바텀애시 200중량부, 고형연료 플라이애시 30중량부, 천연 무수석고 10중량부, 유동화제 5중량부, 수중 불분리제 5중량부를 균일하게 혼합하여 말뚝 고정재를 제조하였다.

다음으로 주입재에 물바인더비(W/B) 83%가 되도록 물을 첨가하여 강제식 믹서로 충분히 혼합하여 고정액을 제조하였다.

비교예

먼저, 1종 시멘트에 대하여 물바인더비(W/B) 83%가 되도록 물을 첨가하여 강제식 믹서로 충분히 혼합하여 고정액을 제조하였다.

매입 말뚝 시공용 밀크 주입재의 성능시험방법 및 결과

아래 표 1에 나타낸 바와 같이 슬럼프 플로우 시험은 KS F 2594, 압축강도시험은 KS F 2343방법에 의해 실시하였다.

실험	방법	비고
슬럼프 플로우	KS F 2594	슬럼프 플로우 시험방법
압축강도	KS F 2343	일축압축강도시험방법
재료분리 저항성 및 체적수축	육안검사

(1) 슬럼프 플로우 시험 결과

말뚝 고정액의 유동성 변화를 관찰한 결과 실시예 1은 62cm로 1종 시멘트를 사용한 비교예 64cm와 유사한 유동 특성을 보이나 실시예 1에 천연 무수석고, 유동화제 및 수중 불분리제가 더 포함된 실시예 2는 68cm로 유동성이 크게 개선되는 경향을 보였다.

(2) 일축압축강도 시험 결과

단위(MPa)
재령	3일	7일	28일
실시예 1	7.6	10.7	14.3
실시예 2	8.2	11.3	14.8
실시예 3	10.9	14.3	18.4

본 발명의 실시예의 경우 비교예인 1종 시멘트에 비하여는 전반적으로 약 70∼80% 수준의 낮은 강도를 보였으나 LH 전문시방서 기준인 0.49MPa을 훨씬 상회하는 강도를 보였다. 따라서, 주면마찰력이 중요한 중상단부 층에 활용하면 적절할 것으로 판단된다.

(3) 재료분리 저항성 및 체적수축

실시예 1 및 2는 재료분리 및 체적 수축이 육안으로 관찰되지 않았으나 비교예는 상면이 침강하고 블리딩수가 다량 발생함을 확인할 수 있었다. 또한 7일 양생 후 체적 수축을 관찰한 결과 비교예에서는 약 3% 이상 체적수축이 발생하였음을 확인할 수 있었다.

Claims

1종 시멘트 100중량부에 대하여,
고로슬래그 미분말 100∼2,000중량부와,
Na₂O 함량이 10∼50중량%이고 SO₃ 함량이 10∼50중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 중조 탈황 분진 1∼500중량부와,
CaO 함량이 40∼70중량%이고 SO₃ 함량이 2∼20중량%인 제철소 탈황공정에서 부산물로 배출되는 석회 탈황 분진 1∼500중량부와,
순환 유동층 보일러 바텀애시 1∼500중량와,
재료분리를 억제하기 위하여 점성을 증가시키는 고형연료 플라이애시 1～500중량부를 포함하며,
상기 고형연료 플라이애시는 일반 고형연료(SRF, Solid Refuse Fuel) 또는 바이오 고형연료(BIO-SRF, Biomass-Solid Refuse Fuel)를 연소하는 발전시설에서 배출되는 것을 특징으로 하는 PHC 말뚝용 주면 고정재.

제1항에 있어서,
상기 순환 유동층 보일러 바텀애시는 연료와 석회석을 혼합 연소하여 노내 탈황을 하는 과정에서 배출되는 것을 특징으로 하는 PHC 말뚝용 주면 고정재.

삭제

제1항에 있어서,
천연 무수석고, 페트로 코크스 탈황석고, 인산석고, 불산 석고 중 어느 하나 또는 둘 이상의 혼합물을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 PHC 말뚝용 주면 고정재.

제1항에 있어서,
유동성을 증진시키기 위하여 상기 1종 시멘트 100중량부에 대하여 액상 및 분말형 유동화제 0.01∼5중량부를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 PHC 말뚝용 주면 고정재.

제1항에 있어서,
수중 분리를 방지하기 위하여 상기 1종 시멘트 100중량부에 대하여 수중 불분리제 0.01∼5중량부를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 PHC 말뚝용 주면 고정재.