KR102010053B1 - High strength and low toughness cold-rolled steel sheet having good fracture characteristics, method for manufacturing same - Google Patents
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Abstract
파단 특성이 우수한 고강도, 저인성 냉연강판 제조 방법이 제공된다.
본 발명의 냉연강판은, 중량%로, C:0.30∼0.70%, Mn:0.2∼1.0%, Si:0.005~0.5%, P:0.005∼0.02%, S:0.01% 이하, Al:0.01~0.1%, Cr:0.005~0.1% 이고, 잔부 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 강 미세조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 구성되고, 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛이고, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛이며, 두께 1.5mmt~3.0mmt를 가지며 상온 충격인성(Charpy absorbed energy)이 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)를 만족한다. Provided is a high strength, low toughness cold rolled steel sheet manufacturing method having excellent fracture characteristics.
The cold rolled steel sheet of the present invention is, by weight, C: 0.30 to 0.70%, Mn: 0.2 to 1.0%, Si: 0.005 to 0.5%, P: 0.005 to 0.02%, S: 0.01% or less, Al: 0.01 to 0.1 %, Cr: 0.005 to 0.1%, containing residual iron (Fe) and other unavoidable impurities, the steel microstructure is composed of 50-95% pearlite and residual ferrite, the average grain size of the ferrite tissue is 10 ~ 50 μm, the average size of the pearlite colony is 10 to 50 μm, has a thickness of 1.5 mmt to 3.0 mmt, and satisfies 1.0 to 5.0 J (0.05 to 0.35 J / cm 2 ) of shock absorbed energy.
Description
본 발명은 건축용 플랫 타이(nominal tie, 거푸집 긴결재)로 주로 사용되고 그 외에도 다양한 긴결재로 사용되고 있는 고강도, 저인성 냉연 강판의 제조에 관한 것으로, 열간 압연재를 최종 압하율 50~70%로 냉간 압연함으로써 최종 두께 1.5mmt~3.0mmt인 인장강도 950MPa 이상이면서 상온 충격인성(Charpy absorbed energy)이 두께 2.0mmt 기준 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)인 고강도, 저인성 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to the production of high-strength, low-toughness cold rolled steel sheet mainly used as a building flat tie (nominal tie), in addition to a variety of long binding material, cold-rolled hot rolled material to the final rolling rate 50 ~ 70% High strength, low toughness cold rolled steel sheet having a tensile strength of 950 MPa or more with a final thickness of 1.5 mmt to 3.0 mmt and having a cold absorbed energy of 1.0 to 5.0 J (0.05 to 0.35 J / cm 2 ) based on a thickness of 2.0 mmt and a method of manufacturing the same It is about.
플랫 타이는 거푸집 긴결재로 nominal wall tie라고 명명하기도 한다. 플랫 타이는 건축 용도로 거푸집을 일정한 간격으로 유지하며, 콘크리트 타설 후 측압을 최종 지지하는 인장 부재이다. 제조 공정은 최종 두께에 맞는 냉연재를 슬리팅하여 프레스하여 제품을 생산한다. 요구되는 특성은 측압을 지지해야 하므로 냉연재 원소재 기준 인장강도 950MPa 이상이 필요하다. 또한, 건설 현장의 서로 다른 벽면 두께(거푸집 사이의 간격)에 시공 후 거푸집 외부로 돌출되어 나온 플랫 타이 부위는 해머로 제거하기가 용이해야 한다. 일반적으로 플랫 타이 돌출부를 해머로 1회 타격하여 매립부와 돌출부가 절단되어야 하며, 파단면도 1자 형태로 깨끗하게 절단되어야 한다. 이러한 특성을 만족하기 위해서는 원소재가 낮은 충격 인성을 가져야 한다. 플랫 타이에 요구되는 이런 독특한 물성 때문에, 원소재 또한 일반적인 철강재가 필요로 하는 고강도, 고인성이 아니라 고강도, 저인성의 독특한 물성이 요구된다. Flat ties are sometimes called nominal wall ties as formwork. Flat ties are tension members that maintain formwork at regular intervals for building purposes and finally support lateral pressure after concrete is placed. The manufacturing process produces a product by pressing a cold rolled material suitable for the final thickness. The required property is to support the side pressure, so a cold rolling material reference tensile strength of at least 950 MPa is required. In addition, flat tie areas protruding out of the formwork after construction at different wall thicknesses (the spacing between formwork) at the construction site should be easy to remove with a hammer. In general, the flat tie protrusion should be cut once with a hammer to cut the buried portion and the protrusion, and the fracture surface should be cut cleanly in a single shape. In order to satisfy these characteristics, raw materials must have low impact toughness. Because of these unique physical properties required for flat ties, raw materials also require high strength and low toughness, rather than the high strength and high toughness that conventional steels require.
플랫 타이의 독특한 저인성 특성을 구현하기 위해서는 다양한 방법이 존재하나, 너무 낮은 충격 인성으로 인해 열연 강판 생산에 문제가 없어야 하며, 최종 프레스 가공까지는 깨짐 현상 없이 생산 가공이 가능하여야 한다. 또한 플랫 타이는 소모성 제품으로 최종 시공 후 매립되는 제품이므로 저원가 설계/생산이 가능해야 한다. 이런 저인성을 요구하는 플랫 타이의 특성은 일반 강재가 요구하는 고강도, 고인성이 아니기에 저인성을 구현하기 위한 관련 선행 기술은 특별히 존재하지 않는다.
Various methods exist to realize the unique low toughness characteristics of flat ties, but the impact toughness of the flat tie should be no problem in producing the hot rolled steel sheet, and the production process should be possible without breaking until the final press working. In addition, flat tie is a consumable product and is a product that is landfilled after the final construction. Since the characteristics of the flat tie requiring such low toughness are not the high strength and high toughness required of ordinary steel, there is no special prior art for implementing low toughness.
따라서 본 발명은 상술한 종래기술의 한계를 해소하기 위하여 안출된 것으로서, 강 조성 성분 및 열연, 냉연 공정을 제어함으로써 플랫 타이용 고강도, 저인성 냉연강판 및 그 제조방법을 제공함에 그 목적이 있다. Accordingly, the present invention has been made to solve the above-mentioned limitations of the prior art, and an object thereof is to provide a high-strength, low-toughness cold rolled steel sheet for flat ties and a method of manufacturing the same by controlling steel composition components and hot rolling and cold rolling processes.
또한 본 발명에서 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들에 한정되지 않으며, 언급하지 않은 또 다른 기술적 과제들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
In addition, the technical problems to be achieved in the present invention are not limited to the above-mentioned technical problems, and other technical problems not mentioned above are clearly understood by those skilled in the art from the following description. Could be.
중량%로, C:0.30∼0.70%, Mn:0.2∼1.0%, Si:0.005~0.5%, P:0.005∼0.02%, S:0.01% 이하, Al:0.01~0.1%, Cr:0.005~0.1% 이고, 잔부 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 강 미세조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 구성되고, 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛이고, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛이며, 두께 1.5mmt~3.0mmt를 가지며 상온 충격인성(Charpy absorbed energy) 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)를 만족하는 고강도 저인성 냉연강판에 관한 것이다.
By weight%, C: 0.30 to 0.70%, Mn: 0.2 to 1.0%, Si: 0.005 to 0.5%, P: 0.005 to 0.02%, S: 0.01% or less, Al: 0.01 to 0.1%, Cr: 0.005 to 0.1 %, And contains residual iron (Fe) and other unavoidable impurities, the steel microstructure consists of 50-95% pearlite and residual ferrite, the average grain size of the ferrite tissue is 10-50㎛, the pearlite colony It relates to a high strength low toughness cold rolled steel sheet having an average size of 10 ~ 50㎛, having a thickness of 1.5mmt ~ 3.0mmt and satisfies 1.0 ~ 5.0J (0.05 ~ 0.35J / cm 2 ) of the room temperature impact toughness (Charpy absorbed energy).
상기 냉연 강판은 항복강도가 700~950MPa, 인장강도가 950~1200MPa 및 연신율 2~12%를 만족할 수 있다.
The cold rolled steel sheet may satisfy a yield strength of 700 to 950 MPa, a tensile strength of 950 to 1200 MPa, and an elongation of 2 to 12%.
또한 본 발명은,In addition, the present invention,
중량%로, C:0.30∼0.70%, Mn:0.2∼1.0%, Si:0.005~0.5%, P:0.005∼0.02%, S:0.01% 이하, Al:0.01~0.1%, Cr:0.005~0.1% 이고, 잔부 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 준비하는 단계;By weight%, C: 0.30 to 0.70%, Mn: 0.2 to 1.0%, Si: 0.005 to 0.5%, P: 0.005 to 0.02%, S: 0.01% or less, Al: 0.01 to 0.1%, Cr: 0.005 to 0.1 Preparing a steel slab comprising% residual iron (Fe) and other unavoidable impurities;
상기 강 슬라브를 1100~1300℃의 온도로 가열하는 재가열 단계;Reheating step of heating the steel slab to a temperature of 1100 ~ 1300 ℃;
상기 재가열된 슬라브를 1000~1100℃에서 조압연한 후, 850~950℃ 온도범위 에서 마무리 열간 압연하는 단계;Roughly rolling the reheated slab at 1000 to 1100 ° C., and then finishing hot rolling at a temperature range of 850 to 950 ° C .;
상기 열간 압연된 강판을 10~200℃/s의 속도로 냉각한 후, 550~750℃의 온도 범위에서 권취하는 단계;Cooling the hot rolled steel sheet at a rate of 10 to 200 ° C./s and winding the steel sheet in a temperature range of 550 to 750 ° C .;
상기 권취된 강판을 산세한 후, 압하율 50~70%로 냉간 압연함으로써 그 강 미세 조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 구성되고, 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛이며, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛인 두께 1.5mmt~3.0mmt를 갖는 냉연강판을 제조하는 단계;를 포함하는 고강도 저인성 냉연강판 제조방법에 관한 것이다.
After pickling the wound steel sheet, the steel microstructure consists of 50-95% pearlite and residual ferrite by cold rolling at a reduction ratio of 50-70%, and the average grain size of the ferrite structure is 10-50 μm. And a cold rolled steel sheet having a thickness of 1.5 mmt to 3.0 mmt having an average size of the pearlite colony of 10 to 50 µm.
상기 냉연강판은 항복강도가 700~950MPa, 인장강도가 950~1200MPa, 연신율 2~12%, 그리고 상온 충격인성(Charpy absorbed energy)이 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)를 만족할 수 있다.
The cold rolled steel sheet has a yield strength of 700 to 950 MPa, a tensile strength of 950 to 1200 MPa, an elongation of 2 to 12%, and a cold absorbed energy of 1.0 to 5.0 J (0.05 to 0.35 J / cm 2 ). have.
상기 권취된 열연강판은 그 두께가 2.5~4.5mmt일 수가 있다.
The wound hot rolled steel sheet may have a thickness of 2.5 to 4.5 mmt.
상술한 바와 같은 구성의 본 발명은, 강 성분 범위 및 제조 공정 조건을 최적화함으로써 건축용 플랫 타이용 및 기타 긴결재용 고강도, 저인성을 가지는 고탄소강을 효과적으로 제공할 수 있다.
The present invention having the above-described configuration can effectively provide high carbon steel having high strength and low toughness for building flat ties and other long binding materials by optimizing the steel component range and manufacturing process conditions.
도 1은 본 발명의 실시예에서 발명예 1의 미세조직 사진이다. 1 is a microstructure photograph of Inventive Example 1 in an embodiment of the present invention.
이하, 본 발명을 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described.
본 발명의 고강도 저인성 냉연강판은, 중량%로, C:0.30∼0.70%, Mn:0.2∼1.0%, Si:0.005~0.5%, P:0.005∼0.02%, S:0.01% 이하, Al:0.01~0.1%, Cr:0.005~0.1% 이고, 잔부 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 강 미세조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 구성되고, 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛이고, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛이며, 두께가 1.5mmt~3.0mmt이며 상온 충격인성(Charpy absorbed energy) 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)을 만족한다. The high strength low toughness cold rolled steel sheet of the present invention is, by weight, C: 0.30 to 0.70%, Mn: 0.2 to 1.0%, Si: 0.005 to 0.5%, P: 0.005 to 0.02%, S: 0.01% or less, Al: 0.01 -0.1%, Cr: 0.005-0.1%, containing residual iron (Fe) and other unavoidable impurities, the steel microstructure consists of 50-95% of pearlite and residual ferrite, and the average grain size of the ferrite tissue 10 ~ 50㎛, the average size of the pearlite colony 10 ~ 50㎛, thickness 1.5mmt ~ 3.0mmt and satisfies 1.0 ~ 5.0J (0.05 ~ 0.35J / cm 2 ) of the shock absorbed energy (Charpy absorbed energy) .
즉, 본 발명에서는 플랫 타이의 우수한 파단 특성을 확보하기 위해서 매우 낮은 인성을 제공함을 특징으로 한다, 이를 위하여, 최종 냉연 소재 기준, 펄라이트 분율이 50~95%, 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛, 펄라이트 콜로니 평균 크기를 10~50㎛로 함으로써 매우 조대한 페라이트 결정립과 펄라이트 콜로니 크기를 확보하여 저 인성을 구현하였다. 구체적으로, 본 발명의 냉연 강판은, 그 두께가 1.5mmt~3.0mmt로, 항복강도가 700~950MPa, 인장 강도가 950~1200MPa, 연신율이 2~12%, 그리고 상온 충격인성(Charpy absorbed energy)이 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)을 만족한다.
That is, the present invention is characterized by providing very low toughness in order to secure the excellent fracture characteristics of the flat tie, for this purpose, based on the final cold-rolled material, the pearlite fraction is 50 ~ 95%, the average grain size of the ferrite structure is 10 ~ 50㎛, the average size of the pearlite colony 10 ~ 50㎛ by ensuring a very coarse ferrite grains and pearlite colony size to achieve low toughness. Specifically, the cold rolled steel sheet of the present invention has a thickness of 1.5 mmt to 3.0 mmt, yield strength of 700 to 950 MPa, tensile strength of 950 to 1200 MPa, elongation of 2 to 12%, and room temperature impact toughness (Charpy absorbed energy). 1.0 to 5.0 J (0.05 to 0.35 J / cm 2 ) is satisfied.
이하, 본 발명의 냉연강판의 합금 성분 및 그 함량 제한사유를 설명한다.Hereinafter, the alloy components of the cold rolled steel sheet of the present invention and the reason for the content limitation will be described.
탄소(C): 0.30~0.70중량%Carbon (C): 0.30 to 0.70 wt%
탄소는 강도, 인성에 영향을 미치는 원소이다. 상기 탄소 함량이 0.30중량% 미만인 경우에는 목표 강도를 확보하기 어렵다. 반면에 상기 탄소 함량이 0.7중량% 초과하는 경우에는 과도한 강도 상승 및 세멘타이트 형성으로 성형성이 저하되는 문제점이 있다. 또한 파단 시 1자 형태의 깨끗한 파면을 형성해야 하므로 과다한 세멘타이트 형성은 파단 특성에 나쁜 영향을 미칠 수 있다. 따라서 상기 탄소 함량은 0.30~0.70중량%로 제한하는 것이 바람직하다.Carbon is an element that affects strength and toughness. If the carbon content is less than 0.30% by weight, it is difficult to secure the target strength. On the other hand, when the carbon content exceeds 0.7% by weight, there is a problem in that moldability is lowered due to excessive strength increase and cementite formation. In addition, since it is necessary to form a clean wavefront in the form of a single character at the time of fracture, excessive cementite formation may adversely affect the fracture characteristics. Therefore, the carbon content is preferably limited to 0.30 to 0.70% by weight.
망간(manganese( MnMn ): 0.2~1.0중량%): 0.2-1.0 wt%
망간은 고용강화 원소로써 강도증가와 FeS 형성에 의한 슬라브 적열 취성 방지를 위해 첨가된다. 이러한 효과를 위해 0.2중량% 이상 첨가되어야 하며 1.0중량% 초과하여 포함되는 경우 중심 편석 및 미소 편석 등이 심해져 최종 탄화물이 조대 해진다. 저원가 설계가 중요한 플랫 타이용 강재에서 과도한 Mn 첨가는 원가를 상승시키기에 상기 망간 함량은 0.2~1.0중량%로 제한한다.
Manganese is a solid solution strengthening element and is added to increase the strength and prevent slab redness brittleness due to FeS formation. For this effect, 0.2 wt% or more should be added, and if it is included in excess of 1.0 wt%, the central segregation and the micro segregation become severe and the final carbide becomes coarse. Excessive Mn addition in flat tie steels, where low cost design is important, increases the cost and limits the manganese content to 0.2-1.0 wt%.
실리콘(silicon( SiSi ): 0.005~0.5중량%): 0.005-0.5 wt%
실리콘은 고용강화에 의한 강도 향상 효과가 있다. 0.005중량% 미만인 경우에는 강도 향상 효과가 불충분하며 다량 첨가되는 경우에는 적스케일 결함의 증가로 표면 품질에 나쁜 영향을 미친다. 이에 실리콘의 함량은 0.005~0.5중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
Silicon has an effect of improving strength by solid solution strengthening. If the amount is less than 0.005% by weight, the effect of improving strength is insufficient, and if a large amount is added, the increase of red scale defects adversely affects the surface quality. Therefore, the content of silicon is preferably limited to 0.005 ~ 0.5% by weight.
인(P): 0.005∼0.02중량%Phosphorus (P): 0.005 to 0.02 wt%
인은 고용강화 효과가 큰 원소이다. 강도 확보 차원에서 인을 0.005중량% 이상 첨가하여야 하고, 반면에 0.02중량% 초과하는 경우에는 P 편석에 의해 가공성을 해치는 문제가 있으므로 하한과 상한을 각각 0.005중량%와 0.02중량%로 제한한다.Phosphorus is an element with high solidification effect. In order to secure the strength, phosphorus should be added at least 0.005% by weight. On the other hand, if it exceeds 0.02% by weight, there is a problem that the workability is impaired by P segregation, so the lower limit and the upper limit are limited to 0.005% and 0.02% by weight, respectively.
황(S): 0.01중량% 이하Sulfur (S): 0.01 wt% or less
황은 비금속 개재물을 형성하기 쉬운 원소로 석출물의 양을 증가시키는 불순물이므로, 황의 함량을 낮게 관리하는 것이 필요하다. 이에 상한은 0.01중량%로 제한하였고, 황의 함량이 낮을수록 성형성이 좋아지므로 하한을 제한하지 않는다.
Sulfur is an impurity that increases the amount of precipitate as an element that is easy to form non-metallic inclusions, so it is necessary to manage the sulfur content low. The upper limit is limited to 0.01% by weight, and the lower the content of sulfur, the better the moldability, so does not limit the lower limit.
알루미늄(aluminum( AlAl ): 0.01~0.1중량%): 0.01 ~ 0.1% by weight
알루미늄은 탈산 및 질소를 AlN으로 잡아주기 위해서 주로 첨가된다. 알루미늄 함량이 0.01중량% 미만이며 상기 첨가 목적을 이룰 수 없고, 첨가량이 0.1중량% 이상이며 과도한 강도 증가와 연주 시 슬라브 결함 문제가 발생할 수 있으므로 함량을 0.01~0.1중량%로 제한한다.
Aluminum is mainly added to deoxidize and trap nitrogen with AlN. The aluminum content is less than 0.01% by weight and can not achieve the purpose of the addition, the amount is more than 0.1% by weight and excessive strength increase and the problem of slab defects during the play may be limited to 0.01 to 0.1% by weight.
크롬(chrome( CrCr ): 0.005~0.1중량%): 0.005-0.1 wt%
크롬은 고용강화 효과를 위해 0.005중량% 이상 첨가하여야 한다. 반면에 0.1중량% 초과 첨가하면 중심 편석 및 불필요한 개재물을 형성할 수 있으며, 또한 원가도 상승하게 하므로 상한을 0.1중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
Chromium should be added at least 0.005% by weight for solid solution strengthening. On the other hand, the addition of more than 0.1% by weight can form a central segregation and unnecessary inclusions, and also increases the cost, it is preferable to limit the upper limit to 0.1% by weight.
본 발명의 냉연 강판은 상기 조성으로 이루어져 있으며 언급되지 않은 나머지 성분은 철(Fe)이다. 그 외 통상의 제조과정에서 불가피하게 혼입될 수 있는 불순물들을 배제할 수는 없으나 이는 일반적인 기술자라면 누구나 알고 있는 내용이기에, 본 명세서에 특별히 언급하지 않는다.
Cold rolled steel sheet of the present invention consists of the above composition and the remaining components not mentioned is iron (Fe). Other impurities that may be inevitably incorporated in a conventional manufacturing process cannot be excluded, but are known to those skilled in the art, and thus are not specifically mentioned herein.
한편, 본 발명의 냉연 강판은, 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 이루어져 있다. 그리고 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛로 되도록 함으로써 매우 조대한 페라이트 결정립과 펄라이트 콜로니 크기를 확보하여 저인성을 갖는, 두께 1.5mmt~3.0mmt의 냉연 강판을 효과적으로 제공할 수 있다. On the other hand, the cold rolled steel sheet of this invention consists of 50-95% of pearlite and residual ferrite. And the average grain size of the ferrite structure is 10 ~ 50㎛, the average size of the pearlite colony is 10 ~ 50㎛ by securing a very coarse ferrite grains and pearlite colony size having a low toughness, 1.5mmt ~ 3.0mmt of thickness The cold rolled steel sheet can be effectively provided.
본 발명에서 제시하는 냉연강판의 강 미세조직은 펄라이트와 페라이트의 혼합조직으로 되어 있다. 상기 펄라이트는 페라이트보다 강도는 높지만 인성이 부족하여 외부 충격이 가해졌을 때 페라이트보다 크랙 형성 및 전파가 훨씬 용이하다. 따라서 본 발명에서도 최종 냉연강판의 미세조직에서 50~95%의 펄라이트가 확보되어야 1~5J 사이의 낮은 충격인성 확보가 가능하다. 또한 펄라이트 콜로니 평균 크기도 5~40㎛, 그리고 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛로 조대하여야 저인성 구현에 보다 유리하다.The steel microstructure of the cold rolled steel sheet proposed in the present invention is a mixed structure of pearlite and ferrite. The pearlite has a higher strength than the ferrite, but lacks the toughness, so that when the external impact is applied, crack formation and propagation are much easier than the ferrite. Therefore, in the present invention, it is possible to secure low impact toughness between 1 and 5J only when 50-95% pearlite is secured in the microstructure of the final cold rolled steel sheet. In addition, the average size of the pearlite colony is 5 ~ 40㎛, and the average grain size of the ferrite structure is coarse to 10 ~ 50㎛ more advantageous for low toughness.
즉, 상기와 같은 강 미세조직을 갖는 본 발명의 강판은, 항복강도가 700~950MPa, 인장강도가 950~1200MPa, 연신율은 2~12%, 그리고 상온 충격인성(Charpy absorbed energy)이 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)를 만족할 수 있다.
That is, the steel sheet of the present invention having the steel microstructure as described above, yield strength 700 ~ 950MPa, tensile strength 950 ~ 1200MPa, elongation 2 ~ 12%, and room temperature impact toughness (Charpy absorbed energy) 1.0 ~ 5.0 J (0.05 ~ 0.35 J / cm 2 ) can be satisfied.
다음으로, 본 발명의 고강도 저인성 냉연강판 제조방법을 설명한다. Next, the high strength low toughness cold rolled steel sheet manufacturing method of this invention is demonstrated.
본 발명의 고강도 및 저인성의 냉연 강판 제조방법은, 상술한 바와 같은 조성의 강 슬라브를 준비하는 단계; 상기 강 슬라브를 1100~1300℃의 온도로 가열하는 재가열 단계; 상기 재가열된 슬라브를 1000~1100℃에서 조압연한 후, 850~950℃ 온도범위에서 마무리 열간 압연하는 단계; 상기 열간 압연된 강판을 10~200℃/s의 속도로 냉각한 후, 550~750℃의 온도 범위에서 권취하는 단계; 상기 권취된 강판을 산세한 후, 압하율 50~70%로 냉간 압연함으로써 그 강 미세조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 구성되고, 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛이며, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛인 두께 1.5mmt~ 3.0mmt를 갖는 냉연강판을 제조하는 단계;를 포함한다.
The high strength and low toughness cold rolled steel sheet manufacturing method of the present invention comprises the steps of preparing a steel slab of the composition as described above; Reheating step of heating the steel slab to a temperature of 1100 ~ 1300 ℃; Roughly rolling the reheated slab at 1000 to 1100 ° C., followed by finishing hot rolling at a temperature range of 850 to 950 ° C .; Cooling the hot rolled steel sheet at a rate of 10 to 200 ° C./s and winding the steel sheet in a temperature range of 550 to 750 ° C .; After pickling the wound steel sheet, the steel microstructure consists of 50-95% pearlite and residual ferrite by cold rolling at a reduction ratio of 50-70%, and the average grain size of the ferrite structure is 10-50 μm. And preparing a cold rolled steel sheet having a thickness of 1.5 mmt to 3.0 mmt having an average size of the pearlite colony of 10 to 50 μm.
슬라브 재가열 및 열간 압연 단계Slab reheating and hot rolling steps
본 발명에서는 먼저, 전술한 바와 같은 합금 조성을 갖는 강 슬라브를 재가열하며, 이때, 재가열 온도는 통상적 수준인 1100℃에서 1300℃ 사이에서 하는 것이 바람직하다. 그 온도가 1100℃ 미만에서는 통판에 필요한 슬라브 판재의 충분한 온도 확보가 어렵고, 1300℃를 초과하면 비정상적인 오스테나이트 성장 및 스케일에 의한 표면 결함이 생길 수 있으므로 상기 슬라브의 재가열 온도는 1100~1300℃로 정하는 것이 바람직하다.In the present invention, first, the steel slab having the alloy composition as described above is reheated, wherein the reheating temperature is preferably between 1100 ° C and 1300 ° C, which is a normal level. If the temperature is less than 1100 ℃, it is difficult to secure sufficient temperature of the slab plate required for the plate, and if it exceeds 1300 ℃, abnormal austenite growth and surface defects due to scale may occur, so the reheating temperature of the slab is set to 1100 ~ 1300 ℃ It is preferable.
이어, 본 발명에서는 상기와 같이 재가열된 슬라브에 열간 압연을 실시한다. 즉, 1000~1100℃ 사이에서 통상적인 조압연 공정을 거친 후, 열간 압연 마무리한다. 이때, 본 발명에서는 열간 마무리 압연을 850~950℃ 사이에서 행함이 바람직하며, 보다 900℃~950℃ 사이에서 행하는 것이다. 900℃ 이상의 온도에서는 오스테나이트 결정립을 키워 최종 페라이트 결정립 및 펄라이트 콜로니 사이즈를 조대화할 수 있다. 열간압연 마무리는 Ar3 변태점 이상에서 하여야 하는데, 이는 2상역 압연을 방지하기 위함이며, 2상역 압연이 행해지면 탄화물이 없는 초석 페라이트가 발생하기 때문이다. 또한 850℃ 이하의 마무리 온도는 압연 부하가 크게 걸려 후속 공정에 어려움이 있고, 950℃ 이상의 마무리 온도는 표면에 스케일성 결함이 발생할 수 있으므로 열간 압연 마무리 온도는 850~950℃로 제한한다. Next, in the present invention, hot rolling is performed on the slab reheated as described above. That is, after passing through the usual rough rolling process between 1000-1100 degreeC, hot rolling finishes. At this time, in this invention, it is preferable to perform hot finishing rolling between 850-950 degreeC, and to carry out between 900 degreeC-950 degreeC. At temperatures above 900 ° C., austenite grains can be grown to coarsen the final ferrite grains and pearlite colony sizes. The hot rolling finish should be above the Ar3 transformation point, in order to prevent two-phase reverse rolling, since carbide-free cornerstone ferrite is generated when the two-phase reverse rolling is performed. In addition, the finishing temperature of less than 850 ℃ is difficult to follow the subsequent process due to the large rolling load, the finishing temperature of 950 ℃ or more is limited to hot rolling finish temperature to 850 ~ 950 ℃ because the scalability defects may occur on the surface.
냉각 및 Cooling and 권취Winding 단계 step
상기와 같이 열간압연 된 강판을 냉각한다. 이때, 냉각속도는 10℃/s~ 200℃/s 범위로 제한한다. 상기와 같은 냉각속도로 냉각하여 ROT(Run-Out Table)상에 조금 더 유지하게 함으로써 펄라이트 변태 및 콜로니 크기와 페라이트 결정립 크기를 최대화할 수 있다. 10℃/s 미만의 냉각속도로는 ROT상 유지할 수 있는 시간이 부족하여 50% 이상의 펄라이트 분율 확보가 어려워지고, 200℃/s를 초과하는 냉각속도는 폭방향 온도 불균일로 인한 균일한 냉각이 어려워 코일 형상이 매우 나빠질 수 있다. 따라서 냉각속도는 10~200℃/s로 제한함이 바람직하다. Cool the hot rolled steel plate as above. At this time, the cooling rate is limited to 10 ℃ / s ~ 200 ℃ / s range. By cooling at the cooling rate as described above to maintain a little more on the run-out table (ROT) it is possible to maximize the pearlite transformation and colony size and the ferrite grain size. It is difficult to secure a pearlite fraction of 50% or more due to the lack of time to maintain the ROT phase at a cooling rate of less than 10 ° C / s, and it is difficult to uniformly cool due to uneven temperature in the cooling rate of more than 200 ° C / s. The coil shape can be very bad. Therefore, the cooling rate is preferably limited to 10 ~ 200 ℃ / s.
이어, 상기 냉각된 열연 강판은 550~750℃ 사이에서 권취되며, 보다 바람직하게는 700℃ 내외의 높은 권취 온도를 유지하는 것이다. 권취 온도를 550~750℃로 제한한 이유는 상기 온도 구간이 펄라이트 콜로니 크기를 가장 조대하게 할 수 있는 구간이기 때문이다. 구체적으로, 권취 온도가 550℃ 미만이면 저온 변태 조직인 베이나이트 또는 마르텐사이트 조직이 나오기 때문에 균일한 펄라이트를 얻을 수 없는 반면에, 권취 온도가 750℃를 초과하면 스케일 등 표면 결함이 심하게 발생할 수 있기 때문이다.
Subsequently, the cooled hot rolled steel sheet is wound between 550 ° C and 750 ° C, and more preferably maintains a high winding temperature of about 700 ° C. The reason why the winding temperature is limited to 550 to 750 ° C. is because the temperature section is the section which can make the pearlite colony the largest. Specifically, when the coiling temperature is less than 550 ° C, uniform pearlite cannot be obtained because bainite or martensite structure, which is a low-temperature transformation structure, is produced. On the other hand, when the coiling temperature exceeds 750 ° C, surface defects such as scale may occur. to be.
산세 및 냉간 압연 단계Pickling and Cold Rolling Steps
상기 권취된 열연코일을 산세한다. 산세 시 온도는 상온~200℃의 범위로 자연 냉각한 후에 산세하여 표층부 스케일을 제거한다. 이때, 열연강판의 산세 온도가 200℃를 초과하면 열연강판의 표층부가 과산세 되어 표층부 조도가 나빠지는 문제가 있으므로 산세 온도는 상온~200℃로 제한한다.The wound hot rolled coil is pickled. During pickling, the temperature is naturally cooled in the range of room temperature to 200 ° C, followed by pickling to remove the surface layer scale. At this time, when the pickling temperature of the hot-rolled steel sheet exceeds 200 ℃, the surface layer portion of the hot-rolled steel sheet has a problem that the surface layer portion roughness is bad, so the pickling temperature is limited to room temperature ~ 200 ℃.
이어, 상기 산세된 열연강판을 압하율 50~70%로 냉간 압연한다. 냉연 강판의 인장 강도는 압하율에 비례하므로 압하율이 높아야 최종 냉연 강판의 인장 강도 950MPa 이상을 확보할 수 있다. 따라서 인장강도 950MPa 이상을 위해 냉간 압하율 50% 이상이 필요하다. 그러나 과다한 압하율은 설비의 부하를 증가시켜 생산이 불가능하므로 압연 부하와 생산 효율을 고려하여 압하율 상한은 70%로 한다. 냉연재에서 충격인성은 특정 압하율에서 최대값을 가지고 저압하율이나 고압하율에서는 충격인성이 감소하는 특징을 보인다. 0.3~0.7C 강종에서는 보통 냉간 압하율 40% 내외 부근에서 충격인성 최대치를 가지고, 30%의 저압하율이나 70%의 고압하율을 가지면 충격인성은 다시 감소하는 특성을 보인다. 이는 shear-lip의 형성과 관련이 있는 인자로 냉연재의 일반적인 특징이다. 본 발명에서는 고강도, 저인성을 확보해야하므로 50% 이상의 압하율이 유리하다. 바람직하게는 강도와 저인성 확보 특면에서 50~70%의 고압하율을 사용하는 것이다.
Subsequently, the pickled hot rolled steel sheet is cold rolled at a reduction ratio of 50 to 70%. Since the tensile strength of the cold rolled steel sheet is proportional to the reduction ratio, the reduction ratio must be high to secure a tensile strength of 950 MPa or more of the final cold rolled steel sheet. Therefore, cold rolling reduction of 50% or more is required for tensile strength of 950 MPa or more. However, the excessive reduction rate increases the load of the equipment, making it impossible to produce. Therefore, the upper limit of the reduction rate is 70% in consideration of the rolling load and production efficiency. In cold rolled materials, impact toughness has a maximum value at a specific reduction rate, and the impact toughness decreases at low or high pressure reduction rates. In the case of 0.3 ~ 0.7C steel grades, the impact toughness is usually maximum around 40% of cold rolling reduction, and the impact toughness decreases again when the low pressure reduction rate of 30% or the high pressure reduction rate of 70% is used. This is a factor related to the formation of shear-lip and is a common feature of cold rolled materials. In the present invention, a reduction ratio of 50% or more is advantageous because high strength and low toughness must be secured. Preferably it is to use a high pressure drop rate of 50 to 70% in the aspect of securing strength and low toughness.
위와 같은 냉간 압연을 통하여 제조된 냉연강판은, 그 강 미세조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 이루어져 있다. 그리고 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛의 범위를 만족함으로써 매우 조대한 페라이트 결정립과 펄라이트 콜로니 크기를 확보하여 저인성을 보유할 수 있다. Cold rolled steel sheet produced through the cold rolling as described above, the steel microstructure consists of 50-95% pearlite and residual ferrite. And by satisfying the range of the average grain size of the ferrite structure is 10 ~ 50㎛, the average size of the pearlite colony 10 ~ 50㎛ it is possible to secure a very coarse ferrite grains and pearlite colony size to retain low toughness.
즉, 상기와 같은 강 미세조직을 갖는 본 발명의 냉연 강판은, 항복강도가 700~950MPa, 인장강도가 950~1200MPa, 연신율은 2~12%, 그리고 상온 충격인성(Charpy absorbed energy)이 1.0~5.0J(0.05~0.35J/cm2)를 만족할 수 있다.
That is, the cold rolled steel sheet of the present invention having the steel microstructure as described above has a yield strength of 700 to 950 MPa, a tensile strength of 950 to 1200 MPa, an elongation of 2 to 12%, and a room temperature impact toughness (Charpy absorbed energy) of 1.0 to It can satisfy 5.0J (0.05 ~ 0.35J / cm 2 ).
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
(실시예)(Example)
* 표 1에서 각 성분 원소의 함량단위는 증량%임.
* In Table 1, the content unit of each component element is the increase%.
상기 표 1에 기재된 합금 성분계를 만족하는 강 슬라브를 1200℃로 2시간 재가열한 후, 하기 표 2에 있는 조건으로 열간 압연하였으며, 이때, 열간 압연재의 두께도 하기 표 2에 나타내었다. 표 2에 나타난 바와 같이, 마무리 열간 압연하고, 권취 온도(CT)까지 20~50℃/s의 냉각속도로 냉각한 후 권취 온도(CT)에서 권취하였다. 이후, 권취된 열연코일을 산세 후, 표 2에 나타난 바와 같은 조건으로 냉간 압연하였다.After reheating the steel slab satisfying the alloy component system described in Table 1 at 1200 ° C. for 2 hours, it was hot rolled under the conditions shown in Table 2 below, and the thickness of the hot rolled material was also shown in Table 2 below. As shown in Table 2, the finish was hot rolled, cooled to a coiling temperature (CT) at a cooling rate of 20 to 50 ° C / s, and then wound up at the coiling temperature (CT). Thereafter, the wound hot rolled coil was pickled and cold rolled under the conditions as shown in Table 2.
(mm)Hot rolled material thickness
(mm)
(mm)Cold rolled material thickness
(mm)
One
2
3
4
상기와 같이 제조된 냉연강판 시편의 미세조직을 관찰하여, 페라이트 평균 결정립 크기(㎛), 펄라이트 분율(%), 펄라이트 콜로니 크기(㎛)를 측정하여 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다. 또한 상기 제조된 냉연강판의 항복강도(YS), 인장강도(TS) 및 연신율(El)을 측정하여 그 결과를 하기 표 3에 또한 나타내었다. 본 실시예에서 인장 강도는 압연판재의 압연 방향 수직을 기준으로 JIS5호 규격으로 채취하여 인장시험한 결과치이며, 충격 인성은 상온에서 V-notch Charpy impact test로 두께 1.9mmt 기준으로 환산하여 측정한 값을 나타낸 것이다. The microstructure of the cold rolled steel specimens prepared as described above was observed, and the average size of ferrite grains (μm), pearlite fraction (%), and pearlite colony size (μm) were measured and the results are shown in Table 3 below. In addition, the yield strength (YS), tensile strength (TS) and elongation (El) of the prepared cold-rolled steel sheet were measured and the results are also shown in Table 3 below. In the present embodiment, the tensile strength is the result of tensile test taken in the JIS No. 5 standard on the basis of the rolling direction perpendicular to the rolled plate, and the impact toughness is measured by converting it based on the thickness of 1.9mmt by V-notch Charpy impact test at room temperature. It is shown.
분율(%)Pearlite
Fraction (%)
(MPa)YS
(MPa)
(MPa)TS
(MPa)
(%)EL
(%)
One
2
3
4
상기 표 1-3에 나타난 바와 같이, 강종 1은 C의 함량이 본 발명의 성분 범위에 미달하는 강종이다. 강종 1의 성분계를 가지며 제조된 비교예 1-2는 FDT, CT, 냉간 압연 압하율 조건 등은 본 발명의 범위를 만족하나, 탄소함량이 본 발명의 허용 범위를 벗어난 것으로 최종 재질의 인장 강도가 각각 893 MPa, 910 MPa로 좋지 않았다. 또한 충격 인성도 비교예 1-2가 각각 22J, 19J로 허용 범위인 1.0~5.0J를 만족하지 못하였는데, 이는 탄소 함량이 낮아 충분한 강도 확보가 불가능하고, 탄소가 낮은 만큼 인성이 좋아져 저인성 구현도 어렵기 때문인 것으로 분석된다.
As shown in Table 1-3, steel grade 1 is a steel grade whose content of C is less than the component range of the present invention. Comparative Example 1-2 having a component system of steel grade 1, FDT, CT, cold rolling reduction conditions, etc. satisfy the scope of the present invention, but the carbon content is beyond the allowable range of the present invention the tensile strength of the final material 893 MPa and 910 MPa, respectively. In addition, the impact toughness of Comparative Example 1-2 was 22J and 19J, respectively, which did not satisfy the allowable range of 1.0 to 5.0J, which was insufficient to secure sufficient strength due to low carbon content, and low toughness due to good toughness as carbon was low. It is because it is difficult.
강종 2는 Mn의 함량이 본 발명의 성분 범위에 미달하는 강종이다. 강종 2의 성분계를 가지며 제조된 비교예 3-4는 FDT, CT, 냉간 압연 압하율 조건이 본 발명의 범위를 만족하나, Mn 함량이 본 발명의 허용 범위를 벗어나 최종 재질의 인장강도가 각각 920 MPa, 931 MPa로 좋지 않았다. 이는 Mn 함량이 낮아 충분한 강도 확보가 불가능하기 때문이다.
Steel grade 2 is a steel grade whose Mn content is less than the component range of the present invention. Comparative Example 3-4 prepared with a component type of steel grade 2, but FDT, CT, cold rolling reduction conditions satisfy the scope of the present invention, Mn content is beyond the allowable range of the present invention, the tensile strength of the final material, respectively 920 MPa, 931 MPa was not good. This is because it is impossible to secure sufficient strength due to the low Mn content.
강종 3은 C의 함량이 본 발명의 성분 범위를 초과하는 강종이다. 강종 3의 성분계를 가지며 제조된 비교예 5-6은 FDT, CT, 냉간 압연 압하율 조건이 본 발명의 범위를 만족하나, 탄소 함량이 본 발명의 허용 범위를 초과하여 최종 재질의 항복강도가 각각 980MPa, 976 MPa로 본 발명의 허용 범위인 750~950MPa를 만족하지 못하였다. 또한 인장 강도도 비교예 5-6이 각각 1240 MPa, 1283 MPa로 허용 범위인 950~1200MPa를 벗어났으며, 이는 탄소가 과도하게 첨가되어 강도가 너무 증가하였기 때문이다.
Steel grade 3 is steel grade whose content of C exceeds the component range of the present invention. Comparative Example 5-6 prepared with a component type of steel grade 3, but FDT, CT, cold rolling reduction conditions satisfy the scope of the present invention, the carbon content exceeds the allowable range of the present invention, the yield strength of the final material, respectively 980 MPa and 976 MPa did not satisfy the allowable range of 750 to 950 MPa of the present invention. In addition, the tensile strength of Comparative Example 5-6 was 1240 MPa and 1283 MPa, respectively, which was outside the allowable range of 950 to 1200 MPa, because the carbon was excessively added and the strength was increased too much.
강종 4는 본 발명의 성분 범위를 만족하는 강종이다. 강종 4의 성분계를 가진 비교예 7-10은 FDT, CT, 냉간 압연 압하율이 본 발명의 조건을 만족하지 않아 최종 요구 재질을 충족시키지 못하는 경우이다. 구체적으로, 비교예 7은 FDT가 830℃로 본 발명 조건인 850~950℃ 범위를 벗어나, 최종 재질도 충격 인성이 21J로 과도하게 높게 나와 저인성 구현이 불가능하였다. 비교예 8은 CT가 520℃로 본 발명 조건인 550~750℃ 범위를 벗어나, 최종 재질도 충격 인성이 18J로 과도하게 높게 나와 저인성 구현이 불가능하였다. 비교예 9는 냉간 압연 압하율이 16%로 본 발명 조건인 50~70%를 벗어나, 최종 재질도 인장 강도가 915MPa로 인장 강도 허용 범위인 950~1200MPa를 만족시키지 못하였다. 그리고 비교예 10은 냉간 압연 압하율이 76%로 본 발명의 조건인 50~70%를 벗어나, 최종 재질도 항복강도가 1030MPa로 항복강도 허용 범위인 700~950MPa를 만족시키지 못하였으며, 인장 강도 또한 1278MPa로 허용 범위인 950~1200MPa를 만족시키지 못하였다. Steel grade 4 is a steel grade which satisfy | fills the component range of this invention. In Comparative Example 7-10 having a component system of steel grade 4, FDT, CT, and cold rolling reduction did not satisfy the requirements of the present invention and did not satisfy the final required material. Specifically, in Comparative Example 7, the FDT was 830 ° C., out of the range of 850 ° C. to 950 ° C. of the present invention, and the final material also exhibited an excessively high impact toughness of 21 J, thereby making it impossible to implement low toughness. Comparative Example 8 is out of the range of 550 ~ 750 ℃ the CT of the present invention in the range of 520 ℃, the final material was too high impact toughness 18J was not possible to implement low toughness. In Comparative Example 9, the cold rolling reduction ratio was 16%, which is outside the 50-70% of the present invention conditions, and the final material also did not satisfy the tensile strength tolerance range of 950-1200 MPa with 915 MPa. In Comparative Example 10, the cold rolling reduction was 76%, which is beyond the condition of 50 to 70% of the present invention, and the final material also failed to satisfy the yield strength allowable range of 700 to 950 MPa at 1030 MPa. 1278 MPa did not satisfy the allowable range of 950-1200 MPa.
발명예 1 내지 3은 본 발명에서 제시한 열간 압연 조건 및 냉간 압연 조건을 만족함으로써, 주어진 최종 재질 요건을 충족하는 고강도 저인성 고탄소강 제조가 가능함을 알 수 있으며, 도 1은 발명예 1에 해당하는 강 종의 최종 미세조직 사진을 나타낸다.
Inventive Examples 1 to 3 satisfy the hot rolling conditions and cold rolling conditions presented in the present invention, it can be seen that it is possible to manufacture high strength low toughness high carbon steel that satisfies the given final material requirements, Figure 1 corresponds to Inventive Example 1 The final microstructure picture of the steel species is shown.
그리고 강종 5는 C, Mn 성분이 본 발명범위 대비 미달하는 경우를, 강종 6은 C함량은 본 발명의 범위를 만족하나 Mn 함량이 초과하는 경우를, 그리고 강종 7은 C, Mn 함량 모두 목표 함량 범위를 초과하는 경우의 강종을 나타낸다. 비교예 11-13은 강 조성성분이 본 발명의 범위를 벗어난 상기 강종 5-7을 각각 이용하여 본 발명의 제조공정(열연 조업 조건 및 냉간압연 조건) 조건을 거쳐 제조한 경우로서, 모두 본 발명에서 요구하는 강도/인성 목표를 만족하지 못함을 보여줌을 알 수 있다.
And steel grade 5 is the case where the C, Mn components are less than the scope of the present invention, steel grade 6 is the case where the C content satisfies the scope of the present invention but the Mn content is exceeded, and steel grade 7 is both the C, Mn content target content The steel grade in the case of exceeding a range is shown. Comparative Example 11-13 is a case where the steel composition is manufactured through the conditions of the manufacturing process (hot rolling operation conditions and cold rolling conditions) of the present invention using each of the steel grades 5-7 outside the scope of the present invention, all of the present invention It can be seen that it does not meet the strength / toughness targets required by.
한편 본 발명에서 최종 제품이 요구하는 상온 충격인성(샤피 흡수 에너지) 값은 1~5J 수준이며, 5J 초과하면 파단/절단 특성이 나빠진다. 따라서 본 발명에서는 파단/절단특성이 우수한 상온 충격 인성값 1~5J 범위를 5J 초과 대비하여 저온 인성이라 지칭하였다. On the other hand, the room temperature impact toughness (charpy absorbed energy) value required by the final product in the present invention is 1 ~ 5J level, when exceeding 5J, the breaking / cutting characteristics worse. Therefore, the present invention refers to the low-temperature toughness as compared to the room temperature impact toughness value of 1 ~ 5J excellent breaking / cutting characteristics over 5J.
일반적으로 강판이 파단특성이 양호하기 위해서는, 해머 타격으로 강판의 절단 시 파단면이 울퉁불퉁하면 안되고 1자 형태로 깔끔하게 절단이 되어야 한다. 따라서 본 발명에서 파단 특성이라 함은 해머 1회 타격으로 절단 가능하며, 그 절단면이 칼로 자른 듯 1자 형태로 절단이 되는 것을 말하며, 이는 충격 인성 값이 1~5J 사이면 얻어지는 특성이다. 만일 충격 인성값이 5J 보다 높으면 1회 타격으로 절단이 어려우며 연성 파괴로 인해 파단면이 늘어나 깔끔하게 절단이 되지 않는다.
In general, in order for the steel sheet to have good fracture characteristics, the fracture surface of the steel sheet should not be uneven when the steel sheet is cut by a hammer strike, and should be neatly cut in a single shape. Therefore, in the present invention, the fracture characteristic is that the hammer can be cut by one stroke, and the cut surface refers to being cut in a single shape as if cut by a knife, which is a property obtained when the impact toughness value is between 1 and 5J. If the impact toughness is higher than 5J, it is difficult to cut by one stroke and the fracture surface is increased due to ductile fracture, so it is not cut neatly.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명의 상세한 설명에서는 본 발명의 바람직한 실시 예에 관하여 설명하였으나, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 범주에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다. 따라서 본 발명의 권리 범위는 설명된 실시 예에 국한되어 정해져서는 안 되며, 후술하는 청구범위뿐만 아니라, 이와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.
As described above, in the detailed description of the present invention has been described with respect to preferred embodiments of the present invention, those skilled in the art to which the present invention pertains various modifications without departing from the scope of the present invention Of course this is possible. Therefore, the scope of the present invention should not be limited to the described embodiments, but should be defined by the equivalents as well as the claims to be described later.
Claims (4)
By weight%, C: 0.30 to 0.70%, Mn: 0.2 to 1.0%, Si: 0.005 to 0.5%, P: 0.005 to 0.02%, S: 0.01% or less, Al: 0.01 to 0.1%, Cr: 0.005 to 0.1 %, And contains residual iron (Fe) and other unavoidable impurities, the steel microstructure consists of 50-95% pearlite and residual ferrite, the average grain size of the ferrite tissue is 10-50㎛, the pearlite colony High strength low toughness cold rolled steel sheet with average size of 10 ~ 50㎛, thickness of 1.5mmt ~ 3.0mmt and Charpy absorbed energy satisfying 1.0 ~ 5.0J (0.05 ~ 0.35J / cm 2 ).
상기 강 슬라브를 1100~1300℃의 온도로 가열하는 재가열 단계;
상기 재가열된 슬라브를 1000~1100℃에서 조압연한 후, 850~950℃ 온도범위 에서 마무리 열간 압연하는 단계;
상기 열간 압연된 강판을 10~200℃/s의 속도로 냉각한 후, 550~750℃의 온도 범위에서 권취하는 단계;
상기 권취된 강판을 산세한 후, 압하율 50~70%로 냉간 압연함으로써 그 강 미세 조직이 50~95%의 펄라이트와 잔여 페라이트로 구성되고, 상기 페라이트 조직의 결정립 평균 크기가 10~50㎛이며, 상기 펄라이트 콜로니 평균 크기가 10~50㎛인 두께 1.5mmt~3.0mmt를 갖는 냉연강판을 제조하는 단계;를 포함하는 고강도 저인성 냉연강판 제조방법.
By weight%, C: 0.30 to 0.70%, Mn: 0.2 to 1.0%, Si: 0.005 to 0.5%, P: 0.005 to 0.02%, S: 0.01% or less, Al: 0.01 to 0.1%, Cr: 0.005 to 0.1 Preparing a steel slab comprising% residual iron (Fe) and other unavoidable impurities;
Reheating step of heating the steel slab to a temperature of 1100 ~ 1300 ℃;
Roughly rolling the reheated slab at 1000 to 1100 ° C., and then finishing hot rolling at a temperature range of 850 to 950 ° C .;
Cooling the hot rolled steel sheet at a rate of 10 to 200 ° C./s and winding the steel sheet in a temperature range of 550 to 750 ° C .;
After pickling the wound steel sheet, the steel microstructure consists of 50-95% pearlite and residual ferrite by cold rolling at a reduction ratio of 50-70%, and the average grain size of the ferrite structure is 10-50 μm. A method of manufacturing a high strength low toughness cold rolled steel sheet, comprising: preparing a cold rolled steel sheet having a thickness of 1.5 mmt to 3.0 mmt having an average size of 10 to 50 μm.
The cold rolled steel sheet has a yield strength of 700 to 950 MPa, a tensile strength of 950 to 1200 MPa, an elongation of 2 to 12%, and a cold absorbed energy of 1.0 to 5.0 J (0.05 to 0.35 J /). High strength low toughness cold rolled steel sheet manufacturing method characterized by satisfying (cm 2 ).
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