KR101836165B1 - 공장제작과 현장조립이 2원화된 cft강관 지보재의 터널구축시스템 및 그 시공방법 - Google Patents

공장제작과 현장조립이 2원화된 cft강관 지보재의 터널구축시스템 및 그 시공방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 품질이 균일한 공장제작방식과, 그리고 그 현장고정은 신속한 현장조립방식으로 2원화함으로써 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 조립ㆍ고정소요시간이 최소화되도록 하여 급격한 발파초기불안정의 지반변위에 대한 신속한 대처ㆍ지지가 구조적 안전으로 확보되게 할 뿐만 아니라 천정 크라운부(Crown)의 수평 길이 확장구조에 의해 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재가 지반 쪽으로 이동되게 함으로써 과굴 간격이 최소화되게 하여 터널시공이 효율적ㆍ경제적이 되도록 발명이다.

Description

공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템 및 그 시공방법{System constructing the tunnel by Concrete-Filled Tube(CFT) manufacturing in the factory and fabricating it in the site and method constructing the tunnel thereof}
본 발명은 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템 및 그 시공방법에 관한 것으로 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 품질이 균일한 공장제작방식과, 그리고 그 현장고정은 신속한 현장조립방식으로 2원화함으로써 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 조립ㆍ고정소요시간이 최소화되도록 하여 급격한 발파초기불안정의 지반변위에 대한 신속한 대처ㆍ지지가 구조적 안전으로 확보되게 할 뿐만 아니라 천정 크라운부(Crown)의 수평 길이 확장구조에 의해 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재가 지반 쪽으로 이동되게 함으로써 과굴 간격이 최소화되게 하여 터널시공이 효율적ㆍ경제적이 되도록 발명에 관한 것이다.
또한 천정 크라운부(Crown)의 수평 길이 확장구조에 의해 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재가 지반 쪽으로 이동되게 함으로써 과굴 간격이 최소화될 뿐 아니라 공장제작과 현장조립이 2원화방식이 되게 함으로써 불안정한 초기지반변위에 대한 대처의 신속함이 이루어지면서 과굴 간격의 최소화와 함께 터널시공이 효율적ㆍ경제적이 되도록 한 발명이다.
터널을 굴착하게 되면 지반 내 초기응력이 변화되어 새로운 응력상태가 된다.
이는 작용하중의 대부분이 주변지반으로 전이되기 때문이다. 이때 전이된 새로운 응력을 소위 2차 응력(secondary stress)이라 부른다.
굴착지반에 발생되는 압력을 지반압력 또는 지압이라 한다.
2차 응력의 대부분은 전이된 주변지반에 의해 지지되고, 그 나머지 응력은 지보공(1차 및 2차 지보공)에 의해 지지된다. 전이된 주변지반이 분담하는 지지크기에 비하면 지보공이 지지하는 분담은 그 크기가 작지만 터널 구조상 안전에는 극히 중요하다.
1차 지보공은 숏크리트와 록 볼트 및 강지보재이고, 2차 지보공은 내부라이닝이다.
1차 지보공은 터널굴착 후 지반의 안전성이 유지되도록 하고, 터널굴착에 의한 응력집중과 과도한 지반변형을 방지하면서 지반의 지지력과 강도가 최대로 발휘되도록 하는 역할을 한다.
2차 지보공(내부라이닝)은 터널 내 공간의 형상과 크기 및 미관을 유지시키는 역할을 한다.
특히, 1차 지보공 중에서 ‘강지보재’에 대하여 좀 더 구체적으로 설명하면 다음과 같다.
‘강지보재’는 터널굴착 직후 설치되어 지반이완을 방지하면서 타설 이전부터 초기강성이 발휘되어 미경화상태의 숏크리트 자중을 지지하는 구조재이다. 다시 말하면, ‘강지보재’는굴착 직후 지반이완의 방지기능과, 그리고 미경화 숏크리트 자중의 지지기능을 하는 구조재이다.
먼저, ‘강지보재’에 대하여 살펴보면 다음과 같다.
대표적인 ‘강지보재’는 도1a, b에서와 같이 H형강 지보재(20), 격자지보재(30)이다.
가) H형강 지보재
H형강 강지보재(20)는 강성이 뛰어나 고강성이 요구되는 지반특성에 적합하다(도1a참고). 초기강성이 불량한 토사나 취약지반 및 터널 갱구부가 바로 이러한 지반특성에 해당된다.
또한 H형강 강지보재(20)는 터널단면이 커지게 되면 소요강재량도 그만큼 커지게 된다. 이 경우 설계 강성에 비해 H형강 강지보재(20)의 설치양이 과대하여 H형강 강지보재(20)의 설치가 비경제적인 문제점이 있다.
이와 같이 H형강 강지보재(20)는 강성이 커서 아치 형태로의 절곡작업(벤딩 작업)이 어려울 뿐만 아니라 중량이 무거워 취급이 용이하지 않아 용접작업 및 설치작업이 어려워 H형강 지보재(20)의 시공이 비효율적이고 비경제적인 문제점이 있다.
그뿐 아니라 도2a와 같이 숏크리트 타설 시 H형강 지보재(20) 배면에 완벽하게 충전되지 않아 배면공극이 발생ㆍ지반압이 효율적으로 분배되지 않으며, H형강 강지보재에 집중하중이 걸릴 수 있다는 문제점이 있다.
나) 격자 지보재
격자 지보(lattice girder)(30)는 상부(31) 및 하부 원형 강봉(32)과 연결부재(spider)(33)로 이루어진 3차원 트러스 구조이다. 원형 강봉은 직경이 큰 강봉(31) 1개와 직경이 작은 강봉(32)(32) 2개로 이루어진다. 연결부재(spider)(33)는 강봉을 연결하는 부재이다. 이때 연결은 용접에 의하여 이루어진다. 연결부재(spider)(33)는 강봉으로부터 전달된 힘을 흡수하면서 지반하중을 지지하는 역할을 하는 부재이다. 이러한 역할을 수행하기위한 가장 중요한 요소는 바로 강봉과 연결부재의 용접이다. 이때 용접이 완벽해야하는 것이 가장 중요하다. 격자지보의 하중지지능력이 강봉과 연결부재의 용접에 의해 결정적으로 평가되는 것도 이러한 이유에서다. 격자 지보(lattice girder)(30)는 용접의 개수가 많다는 것이 그 문제점으로 지적되고 있다.
격자지보(30)는 H형강 강지보재(20)보다 40~60% 정도 가볍다. 중량이 가벼우므로 설치작업이 용이하지만, 트러스 구조를 이루고 있으므로 벤딩 작업이 어려울 뿐만 아니라 용접개수가 많아 용접작업의 소요시간이 많이 걸리는데다, 용접의 개수가 많을수록 품질의 균일성 유지가 어려운 문제점이 있다. 용접이 완벽해야하므로 또한 H형강 강지보재(20)에 비해 강성이 작으므로 고강성이 요구되는 지반특성에서는 불리하거나 적용할 수 없는 문제점이 있다(도1b참고).
그뿐 아니라 격자지보재(30)는, 도2b에 도시된 바와 같이, 현장 조사에 의하면 격자지보재의 삼각형 중간에 1~2㎝ 크기의 공동이 존재하는 것을 발견하게 된다. 이는 숏크리트가 강봉(32)에 부착되면서 부착으로 인해 커진 부착된 강봉(32)의 직경이 숏크리트의 타설 경로를 막고 있기 때문이다.
다음으로, 터널발파와 관련하여 시간에 따른 지반 변위량의 관계를 살펴보면 다음과 같다.
도3에 터널발파와 관련하여 시간에 따른 지반 변위량의 관계가 도시되어 있다.
도3의 특성에 의하면, 발파에서 1차 S/C (Shotcrete; S/C) 타설 시점까지 순간 변위량도 크고, 시간에 따른 절대 변위량도 최종변위수렴의 80~90%에 이른다. 이와 같이 불안정한 지반변위의 대부분이 발파시점에서 일어남을 알 수 있다. NATM공법에서 이러한 불안정한 지반변위는 강지보재(H형강 강지보재 또는 격자지보)와 1차 S/C (Shotcrete; S/C)가 지지하게 된다.
그런데 강지보재가 1차 S/C보다 먼저 설치된다. 이에 따라 강지보재(H형강 강지보재 또는 격자지보)의 설치속도가 빠를수록 1차 S/C의 타설 시점도 빨라질 뿐만 아니라 초기불안정 지반변위에 대한 안정적 지지가 신속하게 이루어진다. 강지보재의 완료시점과 1차 S/C의 타설 시점은 그 선후가 직접적으로 연계되어있기 때문이다.
초기불안정 지반변위의 관점에서 강지보재(H형강 강지보재 또는 격자지보)의 조립 및 설치속도에 대하여 살펴본다.
첫째, 강성과 설치속도와의 관계에 대하여 살펴본다(도4).
도4는, H형강 지보재 및 격자지보와 본 발명의 강관지보(CFT)의 강성도 함께 비교한 것이다. 도4에 의하면, 격자지보의 강성(단면 2차모멘트)을 기준으로, H형강 지보재의 강성은 98.8%가 더 크고, 강관지보(CFT)의 강성은 38.8%가 더 크다. 단위중량은, 격자지보의 단위중량을 기준으로 H형강 지보재의 단위중량은 39.8%가 더 무겁고, 강관지보(CFT)의 단위중량은 28.7%나 가볍다.
H형강지보는 강성은 좋으나 자체중량이 너무 무거워 취급이 곤란하여 설치가 어려우므로 초기불안정 지반변위에 대응해서 비교적 가벼운 격자지보에 비해 설치속도가 느린 단점이 있다.
둘째, 접합과 설치속도와의 관계에 대하여 살펴본다.
상하반의 조인트부와 크라운 조인트부는 그 접합강성을 증대시키기 위해 용접작업으로 이루어지므로 H형강 강지보재(20) 및 격자지보(30)의 설치속도가 느린 단점이 있다.
한편, NATM공법은 상ㆍ하반으로 나누어 굴착된다.
이에 대표적인 것이 벤치컷(bench cut)공법이다(도5 참조).
도5는 그 시공순서를 나타낸 것이다.
그 시공순서는, ①상부 반단면 굴착→②강지보재 설치→③상부 반단면 숏크리트 타설→④상부 반단면 록볼트 설치→⑤하부 반단면 굴착→강지보재 설치→⑥하부 반단면 숏크리트 타설→⑦하부 반단면 록볼트 설치→⑧인버트 굴착→⑨인버트 콘크리트→⑩내부라이닝로 이루어진다.
상ㆍ하반굴착의 벤치컷(bench cut)공법은 그 조인트부가 상하반과 크라운 조인트부에 생기게 된다.
한편, H형강 지보재 및 격자지보는 그 구조상 천정 크라운(Crown)(C)에서 수평 길이가 확장ㆍ조정될 수 없다. 을 뿐 아니라 그러한 시도를 한 적도 없는 기
NATM공법의 과굴에 대하여 아치형상으로 벤딩된 H형강 지보재 및 격자지보는 과굴 쪽으로 수평 이동이 가능한 구성이 아예 처음부터 없는 지보재이다. H형강 지보재 및 격자지보는 과굴의 최소화가 천정 크라운의 수평이동이라는 인식조차 없었을 뿐만 아니라 그 구조상 수평 길이의 확장ㆍ조정이 어렵기 때문이다.
과굴은 숏크리트가 채워지는 곳이다. H형강 지보재 및 격자지보가 과굴 쪽으로 이동되지 않은 상태에서 숏크리트를 타설하게 되면 그만큼 고가의 숏크리트가 많이 소요되므로 터널 숏크리트 지보시공이 비경제적이 되는 문제점이 있다.
⒜ 본 발명은 상하부 반단면 CFT 강관 지보재의 품질이 균일한 공장제작방식과, 그리고 그 현장고정은 신속한 현장조립방식으로 2원화함으로써 상하부 반단면 CFT 강관 지보재의 조립ㆍ고정소요시간이 최소화되도록 하여 급격한 발파초기불안정의 지반변위에 대한 신속한 대처ㆍ지지가 구조적 안전으로 이룩되게 함에 그 목적이 있고,
⒝ 그뿐만 아니라 천정 크라운(Crown)의 수평길이 확장부(L)에서 수평길이 조정관(P)에 의해 아치형 상부 반단면 CFT 강관 지보재의 수평 길이를 확장ㆍ조정되도록 함으로써 과굴이 발생된 터널 지반과, 그리고 과굴 쪽으로 수평 이동된 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재와의 간격이 최소화되도록 하여 고가의 숏크리트(S) 채움 타설이 경제적이 되도록 함에 그 목적이 있으며,
⒞ 또한 천정 크라운부(Crown)의 수평 길이 확장구조에 의해 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재가 지반 쪽으로 이동되게 함으로써 과굴 간격이 최소화될 뿐만 아니라 공장제작과 현장조립이 2원화방식이 되게 함으로써 불안정한 초기지반변위에 대한 대처의 신속함이 이루어지면서 과굴 간격의 최소화와 함께 터널시공이 효율적ㆍ경제적이 되도록 함에 다른 목적이 있다.
본 발명 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템의 구성에 대하여 설명하면 다음과 같다.
첫째, 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공 설치시스템에 있어서
상ㆍ하반 조인트부(J)를 기준으로 상부 반단면 강관 지보재(100A)와 하부 반단면 강관 지보재(200B)로 나누고, 상반에 설치되는 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조에 있어서 크라운부 쪽의 상부구조는 관통볼트구멍(Pb)(Pb)과, 그리고 폐쇄부(102)가 형성되고, 폐쇄부(102)의 위치는 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부에서 길이 e의 내부에 위치되고, 상기 상부구조에 대응ㆍ삽입되는 횡방향 길이 조절 내관(110)에는 원형돌출턱(112)과, 이를 기준으로 한 양측에 각각 상기 관통볼트구멍(Pb)(Pb)에 대응되는 수평 길이방향 슬롯(114)(114)이 형성되고, 원형돌출턱(112)의 위치는 횡방향 길이 조절 내관(110) 단부에서 길이 e의 위치인 중앙이며, 또 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA2)가 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부와 일체로 형성되고, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어서 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 몰탈 주입의 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)를 공장에서 제작하는 한편, 이를 현장에 운반조립ㆍ설치함에 있어서는 굴착된 상반의 크라운부에 횡방향 길이 조절 내관(110)을 중심으로 양측에 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(100AC)를 삽입하여 수평 길이가 확대ㆍ조정된 상태에서 횡방향 길이 조절 내관(110)에 몰탈를 주입하고, 상반에 숏크리트(S)를 타설하며, 또한 하반을 굴착ㆍ굴착된 하반에 상기 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 4각형형상의 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 4각형형상의 플랜지부(FB1)를 맞대고 체결볼트(N)에 의해 체결함으로써 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 현장조립이 완료되고, 완료된 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템이다.
여기에다,
상기 관통볼트구멍(Pb)(Pb)은 원형 돌출턱(112)쪽에 위치된 상기 횡방향 길이 조절 내관(110)의 수평 길이방향 슬롯(114)(114)의 끝단과 동일 위치가 되게 함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템이다.
또한, 상기 횡방향 길이 조절 내관(110)의 원형돌출턱(112)을 기준으로 좌우근처에 몰탈주입공(116)을 형성함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템이다.
둘째, 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공 설치시스템에 있어서
상ㆍ하반 조인트부(J)를 기준으로 상부 반단면 강관 지보재(100A)와 하부 반단면 강관 지보재(200B)로 나누고, 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA1)(FA2)가 그 단부와 일체로 형성된 구조이고, 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 크라운부 쪽 상부구조에는 수평 길이조정플랜지관(120)이 조립ㆍ연결되며, 이때 수평 길이조정플랜지관(120)의 양단부에는 볼트(124)체결의 플랜지부(122)가 일체로 형성되고, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어서는 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 수평 길이조정플랜지관(120)과, 그리고 이에 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 및 CFT 수평 길이조정플랜지관(120) 모두를 공장에서 제작하는 한편, 이를 현장에 운반조립ㆍ설치함에 있어서는 굴착된 상반의 크라운부에 수평 길이조정플랜지관(120)을 조립ㆍ연결하여 수평거리를 확장조정ㆍ완료하며, 완료된 상태에서 상반에 숏크리트(S)를 타설하고, 상기 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 4각형형상의 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 4각형형상의 플랜지부(FB1)를 맞대고 체결볼트(N)에 의해 체결함으로써 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 현장조립이 완료되고, 완료된 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템이다.
여기에다, 수평 길이조정플랜지관(120)의 수평 길이가 5~10cm임을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템이다.
본 발명은 본인의 선 출원 특허출원(10-2016-0105120호)의 기술을 개선한 것이다.
바꿔 말하면, 선 출원과는 달리 공장제작과 현장조립으로 2원화함으로써 불안정한 초기지반변위에 대한 대처가 신속하게 이루어지도록 한 발명이다.
상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)는 강관내부에 몰탈이 충진 되어있다.
몰탈이 충진 됨으로써 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)는 도3에서와 같이 강성이 커진다.
먼저, 천정 크라운부(Crown)의 수평길이 조정관(P)에 의한 수평 길이 확장조정에 대하여 설명하기로 한다.
상부 반단면(SA)의 천정 크라운(Crown)에 수평길이 확장부(L)가 설정된다.
여기에 수평길이 조정관(P)이 설치된다.
수평길이 조정관(P)의 양측에는 상부 반단면 CFT강관 지보재(100AC)(100AC)가 설치ㆍ연결된다. 수평길이 조정관(P)에 의해 수평 길이의 확장이 가능하다.
수평 길이의 확장은 과굴이 발생된 터널지반과 상부 반단면 CFT강관 지보재(100AC)와의 간격을 최소화하기 위해서다.
과굴과의 간격이 클수록 고가의 채움 숏크리트(S)가 많이 사용된다. 이는 터널시공의 비경제적 원인이다.
수평길이 확장부(L)의 수평길이 확장은 크라운을 기준으로 양측 5.0~7.5cm가 바람직하다. 수평길이 확장부(L)에 위치된 상부 반단면 CFT강관 지보재(100AC)의 곡률은 직선에 가깝다. 이에 대응되는 수평길이 조정관(P)역시 수평에 가깝다.
본 발명의 수평길이 조정관(P)은 2가지 타입이다. (도4 및 도5 참조)
하나는, 횡방향 길이 조절 내관(110) 타입이다(도4 참조).
횡방향 길이 조절 내관(110) 타입은, 횡방향 길이 조절 내관(110)의 외경이 양측 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 내경에 삽입되는 타입이다. 그 삽입길이(e)는 폐쇄부(102)까지의 길이이다. 이 길이(e)는 횡방향 길이 조절 내관(110)의 단부에서 원형돌출턱(112)까지의 길이와 같다. 이때의 횡방향 길이 조절 내관(110)은 몰탈 주입이 되지 않았으므로 빈 공간이다. 이에 대응되는 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 단부에서 폐쇄부(102)까지도 빈공간이다.
횡방향 길이 조절 내관(110)에 의한 수평 길이확장조정에 대하여 설명한다.
수평 길이확장은, 길이방향 슬롯(114)과, 그리고 볼트구멍(Pb)에 삽입된 고정볼트(115)와의 관계에서 이루어진다. 다시 말하면, 볼트구멍(Pb) 및 길이방향 슬롯(114)을 관통한 고정볼트(115)의 출발위치가 길이방향 슬롯(114)의 좌우 어느 쪽에 있느냐에 따라 수평 길이의 확장 길이가 크게 달라진다.
예컨대, 고정볼트(115)의 출발위치가 도4(B)에서와 같이 원형돌출턱(112)에 가까운 점, 즉 m에 위치된 경우라면, 길이방향 슬롯(114)의 길이만큼 양측 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)가 최대로 확장된다. 이와 반대로 고정볼트(115)의 출발위치가 m의 반대지점인 n에 위치된 경우라면, 길이가 완전히 확장된 상태이므로 수평 길이확장이 되지 않는 출발위치가 된다. 고정볼트(115)의 출발위치는 도4(B)에서와 같이 m이 바람직하다. m에서 확장이 최대가 되기 때문이다.
또한, 양측 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)와 횡방향 길이 조절 내관(110)에 의해 수평 길이가 확장ㆍ조정된 다음, 횡방향 길이 조절 내관(110)의 몰탈주입공(116)을 통해 빈 공간에 몰탈을 주입함으로써 CFT로 전환한다.
다른 하나는, 수평 길이조정 플랜지관(120) 타입이다(도5 참조).
수평 길이조정 플랜지관(120)은 양측 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)사이에 설치된다. 그 길이확장조정은 수평 길이조정 플랜지관(120)의 길이에 의해 조정된다.
수평 길이조정 플랜지관(120)의 연결고정은, 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 플랜지부(FA1)에 수평 길이조정 플랜지관(120)의 조정플랜지부(122)를 서로 맞대고 고정볼트(124)에 의해 고정ㆍ연결된다.
한편, 상ㆍ하반 조인트부(J)의 하반에는 하반지지블록(미 도시됨)이 가설치된다. 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)는 하반지지블록에 의해 지지된다. 하반은 아직 미 굴착상태이기 때문이다.
하반 굴착 후, 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 하부 플랜지부(FA2)에 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 상부 플랜지부(FB1)를 서로 맞댄 상태에서 체결볼트(N)에 의해 조립ㆍ고정된다.
하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)가 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)에 조립ㆍ고정된 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설한다. 록 볼트는 타설된 숏크리트(S)의 상ㆍ하반에 설치된다.
이와 같이 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 제작은 품질이 균일한 공장제작으로, 그리고 그 현장고정은 신속한 현장조립으로 2원화함으로써 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 조립ㆍ고정소요시간이 최소화되게 하여 급격한 발파초기불안정의 지반변위에 대한 신속한 대처ㆍ지지가 확보되는 이점이 있다.
그뿐 아니라 천정 크라운(Crown)(C)의 수평길이 조정관(P)에 의해 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 수평 길이가 확장됨으로써 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)이 지반 쪽으로 수평 이동되어 과굴과의 간격이 최소화되어 고가의 숏크리트(S) 타설이 경제적이 되는 이점이 있다.
⒜ 본 발명은 상하부 반단면 CFT 강관 지보재의 품질이 균일한 공장제작방식과, 그리고 그 현장고정은 신속한 현장조립방식으로 2원화한 구성이므로 상하부 반단면 CFT 강관 지보재의 조립ㆍ고정소요시간이 최소화되어 급격한 발파초기불안정의 지반변위에 대한 신속한 대처ㆍ지지가 구조적 안전으로 확보되는 효과가 있고,
⒝ 그뿐만 아니라 천정 크라운(Crown)의 수평길이 확장부(L)에서 수평길이 조정관(P)에 의해 아치형 상부 반단면 CFT 강관 지보재의 수평 길이를 확장ㆍ조정되도록 한 구성이므로 과굴이 발생된 터널 지반과, 그리고 과굴 쪽으로 수평 이동된 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재와의 간격이 최소화되어 고가의 숏크리트(S) 채움 타설이 경제적이 되는 효과가 있으며,
⒞ 또한 천정 크라운부(Crown)의 수평 길이 확장구조에 의해 아치형 상부 CFT 반단면 강관 지보재가 지반 쪽으로 이동되는 구성이므로 과굴 간격이 최소화될 뿐만 아니라 공장제작과 현장조립이 2원화방식으로 된 구성이므로 불안정한 초기지반변위에 대한 대처의 신속함이 이루어지면서 과굴 간격의 최소화와 함께 터널시공이 효율적ㆍ경제적이 되는 효과를 지닌 유용한 발명이다.
[도1a] H형강 지보재의 형상 및 구조를 보인 사시도
[도1b] 격자지보재의 형상 및 구조를 보인 사시도
[도2a] H형강 지보재의 배면공극 발생모습을 보인 단면도
[도2b] 격자지보재의 배면공극 발생모습을 보인 단면도
[도3] 터널발파시간에 따른 변위변화를 나타낸 그래프
[도4] H형강 지보재, 격자지보재, CFT 강관 지보재의 강재량과 강성을 비교한 표
[도5] 벤치컷공법의 시공 순서도
[도6] 본 발명 상ㆍ하반에 상하부 반단면 CFT 강관 지보재가 설치된 상태를 보인 상태도
[도7] 본 발명 크라운부의 수평길이 확장부(L)에 설치되는 횡방향 길이 조절 내관의 구조를 보인 사시도
[도8] 본 발명 크라운부의 수평길이 확장부(L)에 설치되는 수평길이 조정 플랜지관횡의 구조를 보인 사시도
[도9] 본 발명 하반에 하부 반단면 CFT 강관 지보재의 구조를 보인 단면도
본 발명 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널시공방법의 구성에 대하여 설명하면 다음과 같다.
첫째, 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공을 설치하는 시공방법에 있어서
⒜ 상하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B)와, 횡방향 길이 조절 내관(110)과, 그리고 이에 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 모두를 공장에서 제작하되 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조에 있어서 크라운부 쪽의 상부구조는 관통볼트구멍(Pb)(Pb)과, 그리고 폐쇄부(102)가 형성되고, 폐쇄부(102)의 위치는 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부에서 길이 e의 내부에 위치되고, 상기 상부구조에 대응ㆍ삽입되는 횡방향 길이 조절 내관(110)에는 원형돌출턱(112)과, 이를 기준으로 한 양측에 각각 상기 관통볼트구멍(Pb)(Pb)에 대응되는 수평 길이방향 슬롯(114)(114)이 형성되고, 원형돌출턱(112)의 위치는 횡방향 길이 조절 내관(110) 단부에서 길이 e의 위치인 중앙이며, 또 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA2)가 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부와 일체로 형성되고, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어서 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 몰탈 주입의 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)를 공장에서 제작하는 단계;
⒝ 조인트부(J)까지 상반을 굴착하는 단계;
⒞ 운반된 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)와 횡방향 길이 조절 내관(110)을 상반에 조립ㆍ설치하되 상반의 크라운부에 횡방향 길이 조절 내관(110)을 중심으로 양측에 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(100AC)를 삽입하여 수평 길이를 확대ㆍ조정하고, 고정볼트(115)에 의해 횡방향 길이 조절 내관(110)을 고정한 다음, 이 상태에서 몰탈주입공(116)을 통해 횡방향 길이 조절 내관(110)에 몰탈을 주입한 후, 상반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;
⒟ 하반을 굴착하는 단계;
⒠ 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 하부 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 상부 플랜지부(FB1)를 서로 맞대고, 체결볼트(N)에 의해 체결하여 현장조립이 완료된 다음, 이 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;를 포함함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널시공방법이다.
둘째, 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공을 설치하는 시공방법에 있어서
⒜ 상하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B)와, 수평 길이조정플랜지관(120)과, 그리고 이에 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 및 수평 길이조정플랜지관(120) 모두를 공장에서 제작하되 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA1)(FA2)로 이루어지고, 크라운부 쪽 양측 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상부구조사이에 조립ㆍ연결되는 수평 길이조정플랜지관(120)은 볼트(124)체결되는 양단 플랜지부(122)가 형성되며, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부 단부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가, 그리고 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 수평 길이조정플랜지관(120)과, 그리고 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 및 CFT 수평 길이조정플랜지관(120) 모두가 공장에서 제작하는 단계;
⒝ 조인트부(J)까지 상반을 굴착하는 단계;
⒞ 운반된 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)와 CFT 수평 길이조정플랜지관(120)을 상반에 조립ㆍ설치하되 크라운부 쪽 양측 상부 반단면 강관 지보재(100AC)(100AC)의 상부구조사이에 CFT 수평 길이조정플랜지관(120)을 삽입ㆍ수평 길이를 조정하고, 상부 반단면 강관 지보재(100AC)와 수평 길이조정플랜지관(120)을 볼트(124)에 의해 고정한 다음, 이 상태에서 상반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;
⒟ 하반을 굴착하는 단계;
⒠ 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 하부 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 상부 플랜지부(FB1)를 서로 맞대고, 체결볼트(N)에 의해 체결하여 현장조립이 완료된 다음, 이 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;를 포함함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널시공방법이다.
이와 같이 상ㆍ하반에 숏크리트(S) 타설이 완료된 후, 록 볼트를 설치함으로써 터널 구조재의 설치가 완료된다.
본 발명의 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 제작은 품질이 균일한 공장제작방식으로, 그리고 그 현장고정은 신속한 현장조립방식으로 2원화함으로써 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)의 조립ㆍ고정소요시간이 최소화되어 급격한 발파초기불안정의 지반변위에 대한 신속한 대처ㆍ지지가 확보되게 된다.
그뿐 아니라 천정 크라운(Crown)(C)의 수평길이 조정관(P)에 의해 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 수평 길이가 확장됨으로써 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)이 지반 쪽으로 수평 이동되어 과굴과의 간격이 최소화되어 고가의 숏크리트(S) 타설이 경제적이 되는 유용한 발명이다.
SA; 상부 반단면(SA), SB; 하부 반단면(SB)
상반
100A; 상부 반단면 강관 지보재, 100AC; 상부 반단면 CFT 강관 지보재
L; 수평길이 확장부, P; 수평길이 조정관, FA1; 플랜지부, Pb; 볼트구멍, FA2; 플랜지부, Fa, Fb 볼트구멍, N; 체결볼트, 102; 폐쇄부,
110; 횡방향 길이 조절 내관, 112; 원형돌출턱, 114; 길이방향 슬롯, 115; 고정볼트, 116; 몰탈주입공,
120; 수평길이 조정 플랜지관, 122; 조정플랜지부, 124; 고정볼트, 125; 볼트구멍
하반
200B; 하부 반단면 강관 지보재, 200BC; 하부 반단면 CFT 강관 지보재,
FB1; 플랜지부, Fc; 볼트구멍, FB2; 바닥지지플랜지,
G; 지반
S; 숏크리트 라이닝

Claims (7)

  1. 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 또 상ㆍ하반 조인트부(J)를 기준으로 상부 반단면 강관 지보재(100A)와 하부 반단면 강관 지보재(200B)로 나누고, 상ㆍ하반에 설치되는 상하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B)의 상ㆍ하부구조에 아치형 지보공을 설치하는 시스템에 있어서
    크라운부 쪽의 상부구조는 관통볼트구멍(Pb)(Pb)과, 그리고 폐쇄부(102)가 형성되고, 폐쇄부(102)의 위치는 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부에서 수평길이 e의 내부에 위치되고, 상기 상부구조에 대응ㆍ삽입되는 횡방향 길이 조절 내관(110)에는 원형돌출턱(112)과, 이를 기준으로 한 양측에 각각 상기 관통볼트구멍(Pb)(Pb)에 대응되는 수평 길이방향 슬롯(114)(114)이 형성되고, 원형돌출턱(112)의 위치는 횡방향 길이 조절 내관(110) 단부에서 수평길이 e의 위치인 중앙이며, 또 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA2)가 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부와 일체로 형성되고, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 몰탈 주입의 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)를 공장에서 제작하는 한편, 이를 현장에 운반조립ㆍ설치함에 있어서는 굴착된 상반의 크라운부에 횡방향 길이 조절 내관(110)을 중심으로 양측에 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(100AC)를 삽입하여 수평 길이가 확대ㆍ조정된 상태에서 횡방향 길이 조절 내관(110)에 몰탈를 주입하고, 상반에 숏크리트(S)를 타설하며, 또한 하반을 굴착ㆍ굴착된 하반에 상기 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 4각형형상의 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 4각형형상의 플랜지부(FB1)를 맞대고 체결볼트(N)에 의해 체결함으로써 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 현장조립이 완료되고, 완료된 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템
  2. 제1항에 있어서
    상기 관통볼트구멍(Pb)(Pb)은 원형 돌출턱(112)쪽에 위치된 상기 횡방향 길이 조절 내관(110)의 수평 길이방향 슬롯(114)(114)의 끝단과 동일 위치가 되게 함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템
  3. 제1항에 있어서
    상기 횡방향 길이 조절 내관(110)의 원형돌출턱(112)을 기준으로 좌우근처에 몰탈주입공(116)을 형성함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템
  4. 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공 설치시스템에 있어서
    상ㆍ하반 조인트부(J)를 기준으로 상부 반단면 강관 지보재(100A)와 하부 반단면 강관 지보재(200B)로 나누고, 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA1)(FA2)가 그 단부와 일체로 형성된 구조이고, 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 크라운부 쪽 상부구조에는 수평 길이조정플랜지관(120)이 조립ㆍ연결되며, 이때 수평 길이조정플랜지관(120)의 양단부에는 볼트(124)체결의 플랜지부(122)가 일체로 형성되고, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어서는 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 수평 길이조정플랜지관(120)과, 그리고 이에 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 및 CFT 수평 길이조정플랜지관(120) 모두를 공장에서 제작하는 한편, 이를 현장에 운반조립ㆍ설치함에 있어서는 굴착된 상반의 크라운부에 수평 길이조정플랜지관(120)을 조립ㆍ연결하여 수평거리를 확장조정ㆍ완료하며, 완료된 상태에서 상반에 숏크리트(S)를 타설하고, 상기 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 4각형형상의 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 4각형형상의 플랜지부(FB1)를 맞대고 체결볼트(N)에 의해 체결함으로써 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 현장조립이 완료되고, 완료된 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템
  5. 제4항에 있어서
    수평 길이조정플랜지관(120)의 수평 길이가 5~10cm임을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널구축시스템
  6. 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공을 설치하는 시공방법에 있어서
    ⒜ 상하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B)와, 횡방향 길이 조절 내관(110)과, 그리고 이에 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 모두를 공장에서 제작하되 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조에 있어서 크라운부 쪽의 상부구조는 관통볼트구멍(Pb)(Pb)과, 그리고 폐쇄부(102)가 형성되고, 폐쇄부(102)의 위치는 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부에서 길이 e의 내부에 위치되고, 상기 상부구조에 대응ㆍ삽입되는 횡방향 길이 조절 내관(110)에는 원형돌출턱(112)과, 이를 기준으로 한 양측에 각각 상기 관통볼트구멍(Pb)(Pb)에 대응되는 수평 길이방향 슬롯(114)(114)이 형성되고, 원형돌출턱(112)의 위치는 횡방향 길이 조절 내관(110) 단부에서 길이 e의 위치인 중앙이며, 또 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA2)가 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 단부와 일체로 형성되고, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어서 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 또 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 단부와 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 몰탈 주입의 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC)를 공장에서 제작하는 단계;
    ⒝ 조인트부(J)까지 상반을 굴착하는 단계;
    ⒞ 운반된 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)와 횡방향 길이 조절 내관(110)을 상반에 조립ㆍ설치하되 상반의 크라운부에 횡방향 길이 조절 내관(110)을 중심으로 양측에 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(100AC)를 삽입하여 수평 길이를 확대ㆍ조정하고, 고정볼트(115)에 의해 횡방향 길이 조절 내관(110)을 고정한 다음, 이 상태에서 몰탈주입공(116)을 통해 횡방향 길이 조절 내관(110)에 몰탈을 주입한 후, 상반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;
    ⒟ 하반을 굴착하는 단계;
    ⒠ 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 하부 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 상부 플랜지부(FB1)를 서로 맞대고, 체결볼트(N)에 의해 체결하여 현장조립이 완료된 다음, 이 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;를 포함함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널시공방법
  7. 터널 단면을 상ㆍ하반으로 나누어 터널 상부 반단면(SA)→하부 반단면(SB)의 순서로 굴착하고, 이에 설치되는 아치형 지보공을 설치하는 시공방법에 있어서
    ⒜ 상하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B)와, 수평 길이조정플랜지관(120)과, 그리고 이에 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 및 수평 길이조정플랜지관(120) 모두를 공장에서 제작하되 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상ㆍ하부구조는 4각형형상의 플랜지부(FA1)(FA2)로 이루어지고, 크라운부 쪽 양측 상부 반단면 강관 지보재(100A)의 상부구조사이에 조립ㆍ연결되는 수평 길이조정플랜지관(120)은 볼트(124)체결되는 양단 플랜지부(122)가 형성되며, 이에 대하여 하반에 설치되는 하부 반단면 강관 지보재(200B)에 있어 하부 반단면 강관 지보재(200B)의 상부 단부에는 4각형형상의 플랜지부(FB1)가, 그리고 그 하부에는 4각형형상의 바닥지지플랜지부(FB2)가 일체로 형성되고, 이와 같은 구조를 갖는 상기 상ㆍ하부 반단면 강관 지보재(100A)(200B) 및 수평 길이조정플랜지관(120)과, 그리고 몰탈 주입된 상하부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)(200BC) 및 CFT 수평 길이조정플랜지관(120) 모두가 공장에서 제작하는 단계;
    ⒝ 조인트부(J)까지 상반을 굴착하는 단계;
    ⒞ 운반된 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)와 CFT 수평 길이조정플랜지관(120)을 상반에 조립ㆍ설치하되 크라운부 쪽 양측 상부 반단면 강관 지보재(100AC)(100AC)의 상부구조사이에 CFT 수평 길이조정플랜지관(120)을 삽입ㆍ수평 길이를 조정하고, 상부 반단면 강관 지보재(100AC)와 수평 길이조정플랜지관(120)을 볼트(124)에 의해 고정한 다음, 이 상태에서 상반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;
    ⒟ 하반을 굴착하는 단계;
    ⒠ 상부 반단면 CFT 강관 지보재(100AC)의 하부 플랜지부(FA2)와 하부 반단면 CFT 강관 지보재(200BC)의 상부 플랜지부(FB1)를 서로 맞대고, 체결볼트(N)에 의해 체결하여 현장조립이 완료된 다음, 이 상태에서 하반에 숏크리트(S)를 타설하는 단계;를 포함함을 특징으로 하는 공장제작과 현장조립이 2원화된 CFT강관 지보재의 터널시공방법
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