KR101778394B1 - Ultra-high strength steel sheet having excellent yield strength and delayed fracture resistance and methode for manufacturing the same - Google Patents

Abstract

본 발명은 자동차 등에 사용되는 초고강도 강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to an ultra-high strength steel sheet used for automobiles and the like, and more particularly to an ultra high strength steel sheet excellent in yield strength and delayed fracture resistance and a method for producing the same.

Description

항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 {ULTRA-HIGH STRENGTH STEEL SHEET HAVING EXCELLENT YIELD STRENGTH AND DELAYED FRACTURE RESISTANCE AND METHODE FOR MANUFACTURING THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a super high strength steel sheet excellent in yield strength and delayed fracture resistance,

본 발명은 자동차 등에 사용되는 초고강도 강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to an ultra-high strength steel sheet used for automobiles and the like, and more particularly to an ultra high strength steel sheet excellent in yield strength and delayed fracture resistance, and a method for producing the same.

자동차의 안전성 향상 및 경량화를 위해, 자동차 차체 등에 적용되는 강판의 두께를 감소시키고자 하고 있으며, 이에 기존 석출강화강 및 고용강화강 대비 연신율이 매우 우수한 변태유기소성강(Transformation Induced Plasticity Steel, TRIP강)이 개발되었다.
In order to improve the safety and light weight of automobiles, the thickness of the steel plates applied to automobile bodies and the like is to be reduced. Accordingly, TRIP steel having excellent elongation ratio compared to existing precipitation hardened steel and solid solution strengthened steel ) Was developed.

변태유기소성강(TRIP강)은 합금성분으로서 첨가된 탄소(C), 망간(Mn) 등이 이상영역 이상의 온도에서 소둔 중 형성되는 오스테나이트에 고용(partitioning)되어 상온으로 냉각된 후에도 준안정한 잔류 오스테나이트를 확보한 강이다. 이와 같이, 소둔 공정을 거쳐 확보된 잔류 오스테나이트는 변형에 의해 마르텐사이트로 변태되어 강도가 증가하게 되고, 국부적인 응력집중 완화 및 네킹(necking)을 지연시킴으로써 연신율을 향상시키므로, 상온에서 잔류 오스테나이트 분율을 일정 이상으로 확보하는 것이 중요하다.
Transformed organo-plastic steels (TRIP steels) are formed by partitioning the carbon (C), manganese (Mn), etc. added as an alloy component into austenite formed during annealing at a temperature above the ideal range, It is a river which secured austenite. As described above, the retained austenite obtained through the annealing step is transformed into martensite due to deformation to increase the strength, and local stress concentration relaxation and necking are delayed to improve the elongation, so that the retained austenite It is important to secure the fraction at a certain level or more.

하지만, 초고강도이면서 오스테나이트를 다량 함유하는 강은 강 중의 잔류수소에 의한 지연파괴가 일어날 위험이 있다.However, there is a risk that the steel containing ultra-high strength and a large amount of austenite may cause delayed fracture due to residual hydrogen in the steel.

강 중의 수소 침투는 냉간압연재의 소둔 공정 분위기 내 수소가스, 전기도금 공정 중 전기도금 용액 내 수소이온 혹은, 전해탈지, 산세 등 강을 생산하는 여러 공정의 전처리에 의해 발생할 수 있는데, 이렇게 침투한 강 중의 잔류수소는 가공이나 코일링(coiling) 등에 의한 응력 발생시 오스테나이트와 마르텐사이트 계면과 같은 응력집중이 발생하는 부위에서 크랙(crack)을 유발하는데, 이러한 현상을 수소에 의한 지연파괴 현상이라 한다. Hydrogen infiltration in steel can be caused by pretreatment of various processes which produce hydrogen such as hydrogen gas in electrolytic annealing process of cold rolled steel, hydrogen ion in electroplating solution during electrolytic plating process, electrolytic degreasing, pickling or the like. Residual hydrogen in the steel causes cracks in areas where stress concentration such as austenite and martensite interface occurs when stress is generated by machining or coiling. This phenomenon is called delayed fracture by hydrogen .

수소에 의한 지연파괴는 강의 강도가 높을수록 민감한 경향을 보인다.
The delayed fracture due to hydrogen is more sensitive as the steel strength is higher.

수소에 의한 지연파괴 현상은 크게 3가지로 분류되는데, 수소가 쉽게 확산할 수 있는 위치(site)에 밀집하여 내부압력을 증가시켜 크랙을 발생시키거나, 외부 응력하에 크랙 팁(tip)에 불균일하면서 높은 밀도로 응집되어 국부적으로 소성(plasticity)을 증가시켜 발생시키거나, 국부적인 수소의 집중으로 재료의 원자간 결합(atomic bond)을 약화시키고, 소성변형을 동반하며 벽개면(cleavage plane)을 따라 크랙을 발생시키는 경우이다. 이와 같은 수소에 의한 지연파괴 현상은 재료의 민감성, 환경, 응력 등의 3가지 기여인자 중 2가지 이상이 존재할 경우 발생하는 것으로 알려져 있다.
Delayed breakdown by hydrogen is classified into three types: hydrogen is concentrated at a site where it can easily diffuse to increase the internal pressure to generate cracks, or cracks are generated unevenly under external stress It is known that localized hydrogen concentration weakens the atomic bond of the material and causes plastic deformation and cracks along the cleavage plane, resulting in localized agglomeration at high density, . It is known that the delayed fracture due to hydrogen occurs when two or more of three contributing factors such as material sensitivity, environment, and stress are present.

한편, 최근 개발되고 있는 변태유기소성강의 중요한 물성 중 하나는 항복강도이다. 항복강도는 재료가 탄성변형을 지나 소성변형을 일으키는 강도를 말하며, 이러한 항복강도를 넘어선 변형이 일어나면 재료는 원상태로 돌아갈 수 없기 때문에, 건축용, 자동차 구조용 등에 사용되는 강의 경우 재료가 받는 하중이 항복강도를 넘어서지 않도록 항복강도를 향상시킬 필요가 있다.
On the other hand, one of the important physical properties of the recently developed metamorphic organic plastic steels is the yield strength. The yield strength is the strength at which the material undergoes plastic deformation through elastic deformation. If the deformation exceeds the yield strength, the material can not return to its original shape. Therefore, in the case of steel used for construction, It is necessary to improve the yield strength so as not to exceed the yield strength.

이에 따라, 자동차 등에 적합하게 사용 가능하도록 인장강도 및 연신율을 높게 유지하면서도 항복강도를 크게 향상시킬 수 있고, 이와 더불어 강 제조과정에서 피할 수 없는 수소 침투에 의한 수소 지연파괴 저항성을 확보할 수 있는 기술 개발이 요구된다.
Accordingly, it is possible to greatly improve the yield strength while maintaining a high tensile strength and elongation so as to be suitably used for automobiles, etc., and also to provide a technique capable of securing resistance to hydrogen delay fracture by inevitable hydrogen permeation Development is required.

한국 공개특허공보 제10-2006-0076744호Korean Patent Publication No. 10-2006-0076744

본 발명의 일 측면은, 인장강도 및 연신율을 기존의 강과 동등하게 확보하면서도, 항복강도가 더 향상되고, 동시에 강 내 잔류 수소량이 크게 저감된 초고강도 강판 및 이것의 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
An aspect of the present invention is to provide an ultra-high strength steel sheet having a tensile strength and an elongation equal to those of conventional steels while yield strength is further improved and the amount of residual hydrogen in the steel is greatly reduced, and a method of manufacturing the same .

본 발명의 일 측면은, 인장강도 980MPa 이상, 항복강도 600MPa 이상, 연신율 20% 이상인 초고강도 강판으로서, 상기 강판 내 잔류수소 농도가 0.1ppmw 이하인 것을 특징으로 하는 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판을 제공한다.
An aspect of the present invention is an ultra high strength steel sheet having a tensile strength of 980 MPa or higher, a yield strength of 600 MPa or higher, and an elongation of 20% or higher, wherein the residual hydrogen concentration in the steel sheet is 0.1 ppmw or lower. High strength steel sheet.

본 발명의 다른 일 측면은, 인장강도 980MPa 이상, 연신율 20% 이상인 강판을 준비하는 단계 및 상기 강판을 열처리하는 단계를 포함하는 방법에 있어서, 상기 열처리하는 단계는 100~200℃에서 실시하고, 상기 열처리하는 단계 후 상기 강판 내 잔류수소 농도가 0.1ppmw 이하인 것을 특징으로 하는 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판의 제조방법을 제공한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a method of preparing a steel sheet having a tensile strength of 980 MPa or more and an elongation of 20% or more and a step of heat treating the steel sheet, wherein the heat treatment is performed at 100 to 200 ° C, And a residual hydrogen concentration in the steel sheet after the heat treatment is not more than 0.1 ppmw. The present invention also provides a method of manufacturing an ultra-high strength steel sheet excellent in yield strength and delayed fracture resistance.

본 발명에 의하면, 기존 변태유기소성강에 비해 항복강도가 더욱 향상되고, 동시에 잔류 수소량이 크게 저감되어 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판을 제공할 수 있다.
According to the present invention, it is possible to provide an ultra-high strength steel sheet having a higher yield strength than that of the existing transformation-induced organic plastic steels and at the same time reducing the amount of residual hydrogen, and having excellent delayed fracture resistance.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따라 전기아연도금 시편에 대해 열처리 미실시 또는 150℃에서 5시간 열처리한 후 TDA(thermal desorption analysis) 측정 결과를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따라 150℃에서 0~20시간 열처리를 실시 또는 미실시한 냉연강판 시편들에서 측정된 물성을 그래프화하여 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따라 180℃에서 0~20시간 열처리를 실시 또는 미실시한 냉연강판 시편들에서 측정된 물성을 그래프화하여 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따라 250℃에서 0~20시간 열처리를 실시 또는 미실시한 냉연강판 시편들에서 측정된 물성을 그래프화하여 나타낸 것이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따라 350℃에서 0~20시간 열처리를 실시 또는 미실시한 냉연강판 시편들에서 측정된 물성을 그래프화하여 나타낸 것이다FIG. 1 is a graph showing the results of thermal desorption analysis (TDA) after heat treatment is not performed on an electrogalvanized specimen according to an embodiment of the present invention or after heat treatment at 150 ° C. for 5 hours.
FIG. 2 is a graph illustrating physical properties measured in cold rolled steel sheet specimens subjected to heat treatment at 150 ° C. for 0 to 20 hours according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a graphical representation of physical properties measured in cold rolled steel sheet specimens with or without heat treatment at 180 ° C. for 0 to 20 hours according to an embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a graph showing physical properties measured at cold-rolled steel sheet specimens subjected to heat treatment at 250 ° C. for 0 to 20 hours according to an embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a graph illustrating physical properties measured at cold-rolled steel sheet specimens subjected to heat treatment at 350 ° C for 0 to 20 hours according to an embodiment of the present invention

일반적으로 냉간압연된 강판을 소둔하기 위한 소둔로 분위기는 환원분위기로서 수소를 일정농도 함유한다. 또한, 소둔로 내에 존재하는 수분들에 의해 산화경향이 높은 합금원소(Si, Mn, Al 등)들이 산화되면서 수소가 발생한다. 이렇게 발생된 수소는 강판 표면에서부터 흡착되어 강판 내부로 침입하며, 일부는 잔류하게 됨에 따라 지연파괴를 발생시키는 원인이 된다. 특히, 잔류 오스테나이트를 함유하는 강판(예컨대, 변태유기소성강(TRIP강))은 잔류하는 수소량이 더 많게 되는데, 그 이유는 수소 원자의 오스테나이트 내 확산속도가 페라이트 내 확산속도 대비 더 느리기 때문에 수소 방출속도가 늦기 때문이다. 따라서, 잔류 오스테나이트를 함유하는 강판에서 강 내에 잔류하는 수소에 의한 지연파괴가 일어날 위험이 크다.
Generally, the annealing furnace atmosphere for annealing the cold-rolled steel sheet contains a certain concentration of hydrogen as a reducing atmosphere. Further, hydrogen is generated as the alloying elements (Si, Mn, Al, etc.) having a high oxidation tendency are oxidized by the water present in the annealing furnace. The hydrogen thus generated is adsorbed from the surface of the steel sheet, enters the steel sheet, and a portion thereof remains, which causes delayed fracture. Particularly, a steel sheet containing residual austenite (for example, a transformed organo-plastic steel (TRIP steel)) has a larger amount of residual hydrogen because the austenite diffusion rate of hydrogen atoms is slower than the diffusion rate in ferrite This is because the hydrogen release rate is slow. Therefore, there is a great risk that the steel containing residual austenite will cause delayed fracture due to hydrogen remaining in the steel.

이에, 본 발명자들은 잔류 오스테나이트를 함유하는 강판의 강 내 잔류 수소에 의한 지연파괴 현상을 방지하는 한편, 상기 강의 항복강도를 더욱 향상시킬 수 있는 방안에 대하여 깊이 연구하였다.Thus, the inventors of the present invention have devised a method of further improving the yield strength of the steel while preventing delayed fracture of the steel sheet containing residual austenite due to residual hydrogen in the steel.

그 결과, 이미 고강도 및 고연신율을 갖는 강판에 열처리를 행하는 것에 의해 상술한 두 목적을 모두 달성할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
As a result, it has been confirmed that both of the above-mentioned objects can be achieved by performing heat treatment on a steel sheet already having a high strength and a high elongation, and the present invention has been accomplished.

특히, 본 발명은 고강도 및 고연신율을 갖는 강판을 일정 온도범위에서 열처리를 행함으로써 강 내 탄소가 전위에 고착되어 항복강도를 더욱 향상시킬 수 있으면서, 더불어 베이킹 효과로 인하여 강 내 잔류하는 수소를 대부분 방출함으로써 수소에 의한 지연파괴를 방지할 수 있는 기술적 특징이 있다.
Particularly, the present invention can improve the yield strength by fixing the carbon in the steel to the electric potential by performing heat treatment in a certain temperature range of the steel sheet having high strength and high elongation, There is a technical feature that delayed destruction due to hydrogen can be prevented.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail.

본 발명의 일 측면에 따르면, 인장강도가 980MPa 이상, 항복강도가 600MPa 이상, 연신율이 20% 이상이면서, 강 내 잔류수소 농도가 0.1ppmw 이하인 초고강도 강판을 제공한다.
According to an aspect of the present invention, there is provided an ultra-high strength steel sheet having a tensile strength of 980 MPa or more, a yield strength of 600 MPa or more, and an elongation of 20% or more and a residual hydrogen concentration in the steel of 0.1 ppmw or less.

상술한 본 발명의 초고강도 강판은 중량%로, 탄소(C): 0.1~0.3%, 실리콘(Si): 0.1~2.0%, 알루미늄(Al): 0.005~1.5%, 망간(Mn): 1.5~3.0%, 인(P): 0.04% 이하(0%는 제외), 황(S): 0.015% 이하(0%는 제외), 질소(N): 0.02% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 상기 Si 및 Al의 함량 합이 1.0% 이상이며, 잔류 오스테나이트를 면적분율로 5% 이상 포함하는 강판을 열처리하여 얻어지는 것이 바람직하다.
The super high strength steel sheet according to the present invention may contain 0.1 to 0.3% of carbon (C), 0.1 to 2.0% of silicon (Si), 0.005 to 1.5% of aluminum (Al), 1.5 to 1.5% of manganese (Mn) (Excluding 0%), sulfur (S): not more than 0.015% (excluding 0%), nitrogen (N): not more than 0.02% And an inevitable impurity, and the sum of the contents of Si and Al is 1.0% or more, and the steel sheet containing residual austenite in an area fraction of 5% or more is heat-treated.

이하에서는 상기 강판의 합금성분을 한정한 이유에 대하여 상세히 설명한다. 이때, 각 성분의 함량 단위는 특별히 언급하지 않는 한 중량%를 의미한다.
Hereinafter, the reasons for limiting the alloy component of the steel sheet will be described in detail. In this case, the content unit of each component means weight% unless otherwise stated.

C: 0.1~0.3%C: 0.1 to 0.3%

탄소(C)는 잔류 오스테나이트 안정화를 위해서 첨가되는 중요한 원소로써, 이를 위해서는 0.1% 이상으로 첨가됨이 바람직하다. 하지만, 그 함량이 0.3%를 초과하면 용접성이 열위하는 문제가 있으므로 바람직하지 못하다.
Carbon (C) is an important element added for the stabilization of retained austenite. For this purpose, it is preferable to add carbon (C) in an amount of 0.1% or more. However, if the content exceeds 0.3%, there is a problem that the weldability is poor, which is not preferable.

Si: 0.1~2.0%Si: 0.1 to 2.0%

실리콘(Si)은 페라이트 내에서 탄화물의 석출을 억제하고, 페라이트 내 탄소가 오스테나이트로 확산하는 것을 조장하는 원소로써 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여한다. 이를 위해서는 0.1% 이상으로 Si을 첨가하는 것이 바람직하나, 그 함량이 2.0%를 초과하게 되면 열간 및 냉간 압연성이 매우 열위하며, 강 표면에 Si 산화물을 형성함으로써 용융도금성을 저해하는 문제가 있다.
Silicon (Si) contributes to stabilization of retained austenite as an element which suppresses precipitation of carbide in ferrite and promotes diffusion of carbon in ferrite into austenite. For this purpose, it is preferable to add Si at 0.1% or more. However, when the content exceeds 2.0%, the hot and cold rolling properties are extremely poor, and Si oxide is formed on the surface of the steel, .

Al: 0.005~1.5%Al: 0.005 to 1.5%

알루미늄(Al)은 페라이트 내 탄화물의 생성 억제를 통해 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여하는 원소로서, 이를 위해서는 0.005% 이상으로 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 그 함량이 1.5%를 초과하게 되면 주조시 몰드 플럭스와의 반응을 통하여 건전한 슬래브의 제조가 어려우며, 표면 산화물을 형성하여 용융도금성을 저해하는 문제가 있다.
Aluminum (Al) is an element contributing to stabilization of retained austenite through inhibition of formation of carbide in ferrite, and is preferably added in an amount of 0.005% or more. However, if the content exceeds 1.5%, it is difficult to produce a sound slab through reaction with the mold flux during casting, and there is a problem that surface oxides are formed and melting moltenity is hindered.

한편, 본 발명에서 상기 Si과 Al은 함량 합으로 1.0% 이상 첨가되는 것이 바람직하다. 상기 두 원소의 함량 합이 1.0% 미만이면 잔류 오스테나이트 안정화 효과를 충분히 확보할 수 없게 된다.
In the present invention, it is preferable that 1.0% or more of Si and Al are added in the total amount. If the sum of the two elements is less than 1.0%, the effect of stabilizing the retained austenite can not be sufficiently secured.

Mn: 1.5~3.0%Mn: 1.5 to 3.0%

망간(Mn)은 잔류 오스테나이트의 형성 및 안정화와 더불어 냉각시 페라이트 변태 억제를 위해서 변태 조직강에서 필수적인 원소이다. 이러한 Mn이 1.5% 미만이면 오스테나이트의 확보가 부족하게 되어 충분한 강도 및 연성을 확보하기 어려워지며, 반면 3.0%를 초과하게 되면 슬라브 및 열연공정에서 유발된 편석에 의한 밴드 형성이 과도해져 물성을 저해하는 문제가 있으므로 바람직하지 못하다.
Manganese (Mn) is an indispensable element in the metamorphic steel for the formation and stabilization of retained austenite and for suppressing ferrite transformation during cooling. If the Mn content is less than 1.5%, the austenite becomes insufficient and it becomes difficult to secure sufficient strength and ductility. On the other hand, if the Mn content exceeds 3.0%, band formation due to segregation caused by slab and hot rolling process becomes excessive, It is not desirable.

P: 0.04% 이하(0% 제외)P: 0.04% or less (excluding 0%)

인(P)은 고용강화 원소이나, 그 함량이 0.04%를 초과하면 용접성이 저하되고 강의 취성이 발생할 위험성이 커지기 때문에 그 상한을 0.04%로 한정하는 것이 바람직하다.
When phosphorus (P) is solid solution strengthening element, when the content exceeds 0.04%, the weldability is lowered and the risk of brittleness of steel is increased, so it is preferable to limit the upper limit to 0.04%.

S: 0.015% 이하(0% 제외)S: 0.015% or less (excluding 0%)

황(S)은 강 중 불순물 원소로서, 강판의 연성 및 용접성을 저해하는 원소이다. 그 함량이 0.015%를 초과하면 강판의 연성 및 용접성을 저해할 가능성이 높아지므로, 그 상한을 0.015%로 한정하는 것이 바람직하다.
Sulfur (S) is an impurity element in the steel, and is an element that hinders ductility and weldability of a steel sheet. If the content exceeds 0.015%, the possibility of hindering the ductility and weldability of the steel sheet increases, so that the upper limit is preferably limited to 0.015%.

N: 0.02% 이하(0% 제외)N: 0.02% or less (excluding 0%)

질소(N)는 오스테나이트를 안정화시키는데 유효한 작용을 하는 성분이지만, 그 함량이 0.02%를 초과하면 취성이 발생할 위험성이 크고, Al과 결합하여 AlN을 과다 석출 시킴으로 인해 연주품질을 저해하므로, 그 상한을 0.02%로 제한하는 것이 바람직하다.
Nitrogen (N) is a component effective to stabilize austenite. However, when the content exceeds 0.02%, there is a great risk of occurrence of brittleness, and AlN is excessively precipitated by binding with Al, Is limited to 0.02%.

본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 철강제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 철강제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
The remainder of the present invention is iron (Fe). However, in the ordinary steel manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably incorporated, so that it can not be excluded. These impurities are not specifically mentioned in this specification, as they are known to any person skilled in the art of steel making.

본 발명에 따른 초고강도 강판을 얻기 위한 강판은 상술한 합금조성을 만족하면서, 그 미세조직은 면적분율 5% 이상의 잔류 오스테나이트를 포함하는 것이 바람직하다. 그 외 미세조직으로는 면적분율 70% 이하의 등축 페라이트, 잔부 베이나이트 및 마르텐사이트를 포함한다.The steel sheet for obtaining the ultra-high strength steel sheet according to the present invention preferably contains the retained austenite having an area fraction of 5% or more while satisfying the above-described alloy composition. Other microstructures include equiaxed ferrite having an area fraction of 70% or less, residual bainite, and martensite.

이와 같이, 본 발명의 초고강도 강판을 얻기 위한 강판은 잔류 오스테나이트와 더불어 연질상 및 경질상을 복합적으로 포함함으로써 인장강도 980MPa 이상, 연신율 20% 이상으로 초고강도와 더불어 고연신율의 확보가 용이하다는 장점이 있다.As described above, the steel sheet for obtaining the ultrahigh strength steel sheet of the present invention contains a soft phase and a hard phase in addition to the retained austenite, so that the tensile strength is not less than 980 MPa and the elongation is not less than 20% There are advantages.

이러한 강판을 열처리함으로써 최종적으로 얻어지는 본 발명의 초고강도 강판은 동일한 미세조직을 가지며, 이에 더하여 상기 초고강도 강판이 변형을 받는 경우 잔류 오스테나이트 상은 마르텐사이트 상으로 변태된다.
The ultrahigh strength steel sheet of the present invention finally obtained by heat treatment of such a steel sheet has the same microstructure, and when the ultra high strength steel sheet is deformed, the retained austenite phase is transformed into a martensite phase.

상술한 바와 같은 합금조성 및 미세조직을 갖는 강판을 열처리하여 얻어지는 본 발명의 초고강도 강판은 열처리 이전에 비해 항복강도가 최소 5MPa 이상 향상된 것이면서, 강 내 잔류수소 농도가 0.1ppmw 이하인 것이 바람직하다.The ultra high strength steel sheet of the present invention obtained by heat treating the steel sheet having the alloy composition and the microstructure as described above has a yield strength improved by at least 5 MPa and a residual hydrogen concentration in the steel is preferably not more than 0.1 ppmw.

특히, 본 발명의 초고강도 강판은 열처리 이전에 비해 강 내 잔류 수소량이 대략 98% 이상 제거된 것으로서, 수소에 의한 지연파괴 현상을 방지하는 효과가 있다.
In particular, the ultra-high strength steel sheet of the present invention has a residual hydrogen content of about 98% or more removed from the steel before the heat treatment, and has an effect of preventing delayed fracture due to hydrogen.

한편, 본 발명에 따른 초고강도 강판은 다음과 같은 과정을 거쳐 제조하는 것이 바람직하다.
The ultra high strength steel sheet according to the present invention is preferably manufactured through the following process.

먼저, 앞서 언급한 합금조성 및 미세조직을 갖는 강판을 준비한 후, 이를 일정온도범위에서 열처리하는 것이 바람직하다.First, it is preferable to prepare a steel sheet having the above-mentioned alloy composition and microstructure, and heat-treat the steel sheet at a predetermined temperature range.

이때, 상기 강판은 냉연강판 또는 도금강판인 것이 바람직하며, 상기 냉연강판은 변태유기소성강(TRIP강)을 제조하는 일련의 제조공정 즉, [슬라브 재가열 - 열간압연 - 권취 - 냉간압연 - 소둔 열처리] 공정을 거쳐 제조할 수 있으며, 상기 도금강판은 상기 공정에 의해 제조된 냉연강판에 도금을 행함으로써 제조할 수 있다.Preferably, the steel sheet is a cold-rolled steel sheet or a coated steel sheet, and the cold-rolled steel sheet is a series of manufacturing processes for producing a transformed organic steel (TRIP steel), that is, a slab reheating-hot rolling- ], And the coated steel sheet can be produced by plating the cold rolled steel sheet produced by the above process.

따라서, 상기 열처리는 별도의 전처리 없이 제조된 냉연강판에 바로 행하거나, 도금을 거친 후 행할 수 있다. 이때, 상기 도금은 특별히 한정하지 아니하며, 예컨대 용융아연도금, 용융알루미늄도금, 전기아연도금 등의 공정으로 행할 수 있다.
Therefore, the heat treatment can be carried out directly on the cold-rolled steel sheet produced without additional pretreatment, or after plating. At this time, the plating is not particularly limited and can be performed by, for example, a process such as hot-dip galvanizing, hot-dip aluminum plating, or electro-galvanizing.

상기 열처리는 상기 강판의 항복강도를 향상시키면서, 상기 강판을 제조하는 과정에서 침입될 수 있는 강 내 수소를 저감시키기 위한 것으로, 상기 효과를 모두 얻기 위해서는 100~200℃에서 열처리를 실시하는 것이 바람직하다.The heat treatment is to reduce the hydrogen content in the steel which can be invaded in the process of manufacturing the steel sheet while improving the yield strength of the steel sheet. In order to obtain all of the above effects, the heat treatment is preferably performed at 100 to 200 ° C .

상기 열처리시 온도가 100℃ 미만이면 강 내 잔류수소의 방출효과와 더불어 항복강도 향상 효과가 미미하며, 반면 200℃를 초과하게 되면 마르텐사이트가 템퍼링되어 조대한 세멘타이트(cementite)가 형성됨에 따라 주변 탄소가 결핍되면서 연성은 상승하는 반면 강도가 저하되는 문제가 있으므로 바람직하지 못하다.If the temperature is less than 100 ° C., the effect of improving the yield strength is small as well as the effect of releasing residual hydrogen in the steel. On the other hand, when the temperature exceeds 200 ° C., martensite is tempered to form a coarse cementite, The lack of carbon increases the ductility while the strength is lowered, which is undesirable.

따라서, 본 발명의 열처리는 100~200℃에서 실시함이 바람직하며, 강 내 잔류수소를 보다 효과적으로 제거하기 위해서는 150℃ 이상에서 실시함이 보다 바람직하며, 강도 저하를 방지하기 위하여 180℃ 이하에서 실시함이 바람직하다.
Therefore, the heat treatment of the present invention is preferably carried out at 100 to 200 ° C, and more preferably 150 ° C or more to more effectively remove residual hydrogen in the steel. .

상술한 온도범위로 열처리시 그 시간은 특별히 한정하지 아니하나, 충분한 강도 상승 효과 및 강 내 잔류수소 방출 효과를 얻기 위해서는 5시간 이상으로 실시함이 바람직하며, 최대 20시간까지 실시할 수 있다.The time for heat treatment in the above-mentioned temperature range is not particularly limited. However, in order to obtain sufficient strength increasing effect and residual hydrogen release effect in steel, it is preferably carried out for 5 hours or more and can be carried out for up to 20 hours.

다만, 열처리 온도가 낮은 경우에는 의도하는 효과를 충분히 확보하기 위하여 장시간 열처리를 실시함이 바람직하며, 열처리 온도가 높은 경우라면 열처리 시간이 5시간일지라도 충분한 효과를 얻을 수 있을 것이다.
However, when the heat treatment temperature is low, it is preferable to conduct the heat treatment for a long period of time in order to sufficiently secure the intended effect, and if the heat treatment temperature is high, sufficient effect can be obtained even if the heat treatment time is 5 hours.

본 발명에 따라 열처리를 행함에 의해, 상기 강판은 잔류수소 농도를 0.1ppmw 이하로 저감시키면서, 항복강도가 최소 5MPa 이상 향상된 효과를 얻을 수 있다. 특히, 도금처리를 행하지 않은 냉연강판에 대해 본 발명의 열처리를 행할 경우에는 최소 20MPa 이상으로 항복강도가 향상되는 효과를 얻을 수 있다.
By carrying out the heat treatment according to the present invention, the steel sheet can have an effect of reducing the residual hydrogen concentration to 0.1 ppmw or less while improving the yield strength by at least 5 MPa or more. In particular, when the cold-rolled steel sheet to which the plating treatment is not performed is subjected to the heat treatment of the present invention, the yield strength is improved to at least 20 MPa.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
Hereinafter, the present invention will be described more specifically by way of examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate the invention in more detail and not to limit the scope of the invention. The scope of the present invention is determined by the matters set forth in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.

(( 실시예Example ))

(( 실시예Example 1) One)

인장강도 980MPa급, 항복강도 600MPa급, 연신율 20%급인 냉연강판(0.24%C-1.3%Si-2.4%Mn-0.08%Al-0.015%P-0.008%S-0.008%N, 중량%)을 준비한 후, 상기 냉연강판에 수소를 주입시키기 위해 전기아연도금을 실시하였다. 이때, 전기아연도금은 도금 후 수소의 방출을 최소화하기 위하여 JIS5 규격의 인장시편으로 실시하였으며, 양면도금을 행하였다. 상기 전기아연도금시 용액 조건은 온도 60℃, 아연 이온 농도 75g/L, pH 0.5~1.5 조건에서 실시하였으며, 도금 조건은 전류밀도 50ASD, 도금시간 35.4sec로 약 54g/m²을 목표 부착량으로 각 조건당 2회 실시하였다.
(0.24% C-1.3% Si-2.4% Mn-0.08% Al-0.015% P-0.008% S-0.008% N, weight%) having a tensile strength of 980 MPa, a yield strength of 600 MPa and an elongation of 20% Thereafter, electro-galvanizing was performed to inject hydrogen into the cold-rolled steel sheet. At this time, to minimize the release of hydrogen after electroplating, electrogalvanizing was performed with a tensile specimen of JIS5 standard, and both surfaces were plated. The electro-galvanized upon solution conditions was carried out at a temperature 60 ℃, zinc ion concentration 75g / L, pH 0.5 ~ 1.5 conditions, plating conditions are as about 54g / m ² coating weight target at a current density 50ASD, plating time 35.4sec each Two times per condition.

상기 전기아연도금된 시편의 강 내 잔류하는 수소량을 분석하기 위하여 TDA(thermal desorption analysis)를 실시하였으며, 본 발명에서 제안하는 조건(150℃, 5시간)으로 열처리를 실시한 시편과 열처리를 실시하지 않은 시편에 대해 모두 분석하였다. 이때, 10×100mm의 크기로 절단한 시편을 이용하였으며, 절단 후 분석까지의 시간을 최소화하여 분석 전 단면으로의 수소방출량을 최소화하였다. 상기 TDA 분석 결과는 도 1에 나타내었다.
Thermal desorption analysis (TDA) was performed to analyze the residual amount of hydrogen in the steel of the electrogalvanized specimen, and the specimen subjected to the heat treatment under the conditions (150 ° C., 5 hours) proposed in the present invention and the heat treatment All the specimens were analyzed. At this time, the specimen cut to a size of 10 × 100 mm was used and the amount of hydrogen emission to the cross section before analysis was minimized by minimizing the time until analysis after cutting. The results of the TDA analysis are shown in FIG.

도 1에 나타낸 바와 같이, 전기아연도금된 시편의 강 내 잔류수소 농도가 1.73ppmw인 반면, 전기아연도금 후 150℃에서 5시간 열처리를 실시한 전기아연도금시편은 0.02ppmw로 약 98% 이상 잔류수소가 감소한 것을 확인할 수 있다. As shown in Fig. 1, the residual hydrogen concentration in the steel of the electrogalvanized specimen is 1.73 ppmw, whereas the electroplated zinc electroplated specimen subjected to the heat treatment at 150 DEG C for 5 hours after electro-galvanizing has 0.02 ppmw of residual hydrogen Of the total number of workers.

또한, 열처리를 실시하지 아니한 전기아연도금 시편의 경우 100℃ 이상에서 탈착(desorption)되는 수소량이 증가함을 확인할 수 있는데, 이는 전기도금에 의해 침투한 수소로 간주할 수 있다.
In the case of the electroplated zinc plated specimens without heat treatment, it can be seen that the amount of hydrogen desorbed at 100 ° C or more increases, which can be regarded as hydrogen permeated by electroplating.

상기와 같은 강 내 잔류수소 농도를 갖는 도금 시편에 대해 하기 표 1에 나타낸 열처리 조건으로 열처리를 실시 또는 미실시한 후 인장시험을 평가하고, 그 결과를 하기 표 1에 함께 나타내었다.
Plating specimens having residual hydrogen concentration in the steel as described above were subjected to heat treatment under the heat treatment conditions shown in the following Table 1 or after they were not subjected to a tensile test, and the results are also shown in Table 1 below.

구분
division
전기도금
실시유무Electroplating
Carried out 열처리 조건Heat treatment condition 기계적 물성Mechanical properties 온도(℃)Temperature (℃) 시간(hr)Time (hr) 항복강도
(MPa)Yield strength
(MPa) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) 연신율
(%)Elongation
(%) 비교예 1Comparative Example 1 무radish 미실시Absenteeism 미실시Absenteeism 617617 999999 2626 비교예 2Comparative Example 2 유U 미실시Absenteeism 미실시Absenteeism 611611 10251025 1616 발명예 1Inventory 1 유U 150150 55 619619 10181018 2626 발명예 2Inventory 2 유U 150150 55 617617 10191019 2525 발명예 3Inventory 3 유U 150150 1010 632632 10301030 2525 발명예 4Honorable 4 유U 150150 1010 636636 10341034 2525 발명예 5Inventory 5 유U 150150 1515 628628 10241024 2525 발명예 6Inventory 6 유U 150150 1515 627627 10251025 2424 발명예 7Honorable 7 유U 150150 2020 645645 10291029 2525 발명예 8Honors 8 유U 150150 2020 641641 10321032 2626 발명예 9Proposition 9 유U 180180 55 657657 10091009 2626 발명예 10Inventory 10 유U 180180 55 656656 10101010 2727 발명예 11Exhibit 11 유U 180180 1010 672672 10071007 2828 발명예 12Inventory 12 유U 180180 1010 674674 10041004 2727 발명예 13Inventory 13 유U 180180 1515 676676 10001000 2828 발명예 14Inventory 14 유U 180180 1515 676676 10001000 2727 발명예 15Honorable Mention 15 유U 180180 2020 684684 995995 2727 발명예 16Inventory 16 유U 180180 2020 683683 996996 2828

상기 표 1에 나타낸 바와 같이, 전기도금은 행하였지만 열처리를 행하지 아니한 비교예 2의 경우, 냉연강판에 해당하는 비교예 1에 비해 연신율이 크게 저하된 것을 확인할 수 있는데, 이는 강 내 잔류수소에 의한 취성파괴가 일어난 것에 기인한다.
As shown in Table 1, in the case of Comparative Example 2 in which the electroplating was performed but the heat treatment was not performed, it can be seen that the elongation was greatly decreased as compared with Comparative Example 1 corresponding to the cold rolled steel sheet. It is due to brittle fracture.

반면, 전기도금 후 일정 온도에서 열처리를 행한 경우에는 모든 경우에서 인장강도의 감소없이 연신율이 냉연강판(비교예 1) 수준 또는 그 이상으로 향상된 것을 확인할 수 있는데, 이는 열처리에 의해 강 내 수소가 대부분 방출됨에 기인한다.
On the other hand, in the case of performing heat treatment at a certain temperature after electroplating, it can be confirmed that the elongation was improved to the level of the cold-rolled steel sheet (Comparative Example 1) or more without decreasing the tensile strength in all cases. Is released.

(( 실시예Example 2) 2)

전기도금을 실시하지 않은 냉연강판에 열처리를 행한 경우의 물성 변화에 대해 알아보기 위하여, 상기 실시예 1과 동일한 냉연강판에 대해 하기 표 2에 나타낸 조건으로 열처리를 실시 또는 미실시한 후 인장시험을 평가하고, 그 결과를 하기 표 2에 함께 나타내었다.In order to examine the change in physical properties when the cold-rolled steel sheet without electroplating was subjected to the heat treatment, the same cold rolled steel sheet as in Example 1 was subjected to heat treatment under the conditions shown in Table 2 below, And the results are shown together in Table 2 below.

이때, 시편을 채취하는 위치별로 물성의 차이가 있을 수 있음을 고려하여, 압연방향으로 동일 위치에서 시편을 채취하였다.
At this time, taking into account that there may be differences in properties depending on the positions where the specimens are taken, specimens were sampled at the same position in the rolling direction.

구분
division
열처리 조건Heat treatment condition 기계적 물성Mechanical properties 온도(℃)Temperature (℃) 시간(hr)Time (hr) 항복강도
(MPa)Yield strength
(MPa) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) 연신율
(%)Elongation
(%) 비교예 1Comparative Example 1 미실시Absenteeism 미실시Absenteeism 617617 990990 2828 비교예 2Comparative Example 2 미실시Absenteeism 미실시Absenteeism 623623 978978 2828 발명예 1Inventory 1 150150 55 641641 997997 2727 발명예 2Inventory 2 150150 55 643643 996996 2727 발명예 3Inventory 3 150150 1010 657657 985985 2828 발명예 4Honorable 4 150150 1010 653653 987987 2828 발명예 5Inventory 5 150150 1515 651651 985985 2929 발명예 6Inventory 6 150150 1515 654654 984984 2929 발명예 7Honorable 7 150150 2020 654654 999999 2727 발명예 8Honors 8 150150 2020 650650 998998 2828 발명예 9Proposition 9 180180 55 662662 986986 2828 발명예 10Inventory 10 180180 55 671671 994994 2828 발명예 11Exhibit 11 180180 1010 669669 992992 2828 발명예 12Inventory 12 180180 1010 669669 989989 2828 발명예 13Inventory 13 180180 1515 670670 999999 2828 발명예 14Inventory 14 180180 1515 670670 10001000 2828 발명예 15Honorable Mention 15 180180 2020 676676 989989 2828 발명예 16Inventory 16 180180 2020 672672 987987 2727

상기 표 2에 나타낸 바와 같이, 열처리를 실시한 경우에서만 항복강도 향상 효과를 확인할 수 있다.
As shown in Table 2, the yield strength improvement effect can be confirmed only when the heat treatment is performed.

도 2 및 3은 각각 150℃, 180℃에서 0~20시간 열처리를 실시 또는 미실시한 시편들에서 측정된 물성(표 2)을 각 조건별로 구분하여 그래프화하여 나타낸 것이다.FIGS. 2 and 3 are graphs showing physical properties (Table 2), which were measured at 150 ° C. and 180 ° C. for 0 to 20 hours, respectively, in the heat-treated or non-heat-treated specimens.

도 2 및 3에 나타낸 바와 같이, 열처리를 행하기 전에 비해 150℃에서 열처리를 실시한 경우에는 항복강도가 평균 22~32MPa 향상되었으며, 180℃에서 열처리를 실시한 경우에는 평균 47~54MPa 향상된 것을 확인할 수 있다. 이와 같이 항복강도는 향상하는 반면, 인장강도 및 연신율은 큰 하락없이 열처리 전과 유사하게 유지되는 것을 볼 수 있다.As shown in Figs. 2 and 3, the yield strength was improved by an average of 22 to 32 MPa when heat treatment was performed at 150 캜 before the heat treatment, and the average improvement of 47 to 54 MPa was obtained by heat treatment at 180 캜 . In this way, the yield strength is improved while the tensile strength and elongation are maintained similar to those before the heat treatment without a large drop.

이러한 결과는, 열처리에 의해 탄소가 전위에 고착되면서, 가공시 전위이동을 방해하는 효과에 기인한 것이다.
These results are attributed to the effect that the carbon is fixed to the electric potential by the heat treatment and the dislocation movement is disturbed during processing.

(( 실시예Example 3) 3)

또한, 전기도금을 실시하지 않은 냉연강판에 250~350℃에서 열처리를 행한 경우의 물성 변화에 대해 알아보기 위하여, 상기 실시예 1과 동일한 냉연강판에 대해 하기 표 3에 나타낸 조건으로 열처리를 실시 또는 미실시한 후 인장시험을 평가하고, 그 결과를 하기 표 3에 함께 나타내었다.The same cold-rolled steel sheet as in Example 1 was subjected to heat treatment under the conditions shown in Table 3 below in order to examine changes in physical properties when the cold-rolled steel sheet not subjected to electroplating was subjected to heat treatment at 250 to 350 占 폚. The tensile test was carried out after completion of the test, and the results are shown in Table 3 below.

이때, 시편을 채취하는 위치별로 물성의 차이가 있을 수 있다.
At this time, there may be differences in properties depending on the position where the specimen is taken.

구분
division
열처리 조건Heat treatment condition 기계적 물성Mechanical properties 온도(℃)Temperature (℃) 시간(hr)Time (hr) 항복강도
(MPa)Yield strength
(MPa) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) 연신율
(%)Elongation
(%) 비교예 1Comparative Example 1 미실시Absenteeism 미실시Absenteeism 600600 10501050 2525 비교예 2Comparative Example 2 미실시Absenteeism 미실시Absenteeism 598598 10491049 2424 비교예 3Comparative Example 3 250250 55 725725 997997 2626 비교예 4Comparative Example 4 250250 55 727727 993993 2525 비교예 5Comparative Example 5 250250 1010 747747 975975 2323 비교예 6Comparative Example 6 250250 1010 746746 976976 2323 비교예 7Comparative Example 7 250250 1515 751751 975975 2323 비교예 8Comparative Example 8 250250 1515 750750 973973 2424 비교예 9Comparative Example 9 250250 2020 752752 962962 2222 비교예 10Comparative Example 10 250250 2020 756756 966966 2222 비교예 11Comparative Example 11 350350 55 756756 925925 2727 비교예 12Comparative Example 12 350350 55 752752 926926 2727 비교예 13Comparative Example 13 350350 1010 746746 928928 2626 비교예 14Comparative Example 14 350350 1010 753753 930930 2727 비교예 15Comparative Example 15 350350 1515 753753 938938 2626 비교예 16Comparative Example 16 350350 1515 750750 936936 2626 비교예 17Comparative Example 17 350350 2020 734734 962962 2424 비교예 18Comparative Example 18 350350 2020 733733 956956 2424

상기 표 3에 나타낸 바와 같이, 열처리 온도가 250℃ 이상인 경우에는 열처리를 행하지 않은 경우에 비해 인장강도가 하락하는 것을 확인할 수 있으며, 그 온도가 높을수록 인장강도 하락 정도가 커짐을 확인할 수 있다.
As shown in Table 3, when the heat treatment temperature was 250 ° C or more, it was confirmed that the tensile strength was lowered as compared with the case where the heat treatment was not performed, and it can be confirmed that the higher the temperature, the greater the decrease in tensile strength.

도 4 및 5은 각각 250℃, 350℃에서 0~20시간 열처리를 실시 또는 미실시한 시편들에서 측정된 물성(표 3)을 각 조건별로 구분하여 그래프화하여 나타낸 것이다.FIGS. 4 and 5 are graphs showing physical properties (Table 3) obtained by performing heat treatment at 250.degree. C. and 350.degree.

도 4 및 5에 나타낸 바와 같이 열처리를 행하기 전에 비해 250℃, 350℃에서 열처리를 실시한 모든 경우에는 인장강도가 하락된 것을 볼 수 있다.As shown in Figs. 4 and 5, the tensile strength was lowered in all cases where the heat treatment was performed at 250 캜 and 350 캜 before the heat treatment.

Claims (7)

인장강도 980MPa 이상, 항복강도 600MPa 이상, 연신율 20% 이상인 초고강도 강판으로서, 상기 강판 내 잔류수소 농도가 0.1ppmw 이하인 것을 특징으로 하고,
상기 초고강도 강판은 중량%로, 탄소(C): 0.1~0.3%, 실리콘(Si): 0.1~2.0%, 알루미늄(Al): 0.005~1.5%, 망간(Mn): 1.5~3.0%, 인(P): 0.04% 이하(0%는 제외), 황(S): 0.015% 이하(0%는 제외), 질소(N): 0.02% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 상기 Si 및 Al의 함량 합이 1.0% 이상이며, 잔류 오스테나이트를 면적분율로 5% 이상 포함하는 강판을 열처리하여 얻어지는 것인 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판.
A tensile strength of 980 MPa or more, a yield strength of 600 MPa or more, and an elongation of 20% or more, wherein the residual hydrogen concentration in the steel sheet is 0.1 ppmw or less,
Wherein the super high strength steel sheet comprises 0.1 to 0.3% of carbon (C), 0.1 to 2.0% of silicon (Si), 0.005 to 1.5% of aluminum (Al), 1.5 to 3.0% of manganese (Mn) (P): 0.04% or less (excluding 0%), sulfur (S): 0.015% or less (excluding 0%), nitrogen (N): 0.02% or less (excluding 0%) and the balance Fe and unavoidable impurities Wherein the total content of Si and Al is 1.0% or more, and the steel sheet containing the retained austenite in an area fraction of 5% or more is heat treated to have excellent yield strength and delayed fracture resistance.
삭제delete 제 1항에 있어서,
상기 초고강도 강판은 냉연강판 또는 도금강판인 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
The super high strength steel sheet is a cold rolled steel sheet or a coated steel sheet and is excellent in yield strength and delayed fracture resistance.
중량%로, 탄소(C): 0.1~0.3%, 실리콘(Si): 0.1~2.0%, 알루미늄(Al): 0.005~1.5%, 망간(Mn): 1.5~3.0%, 인(P): 0.04% 이하(0%는 제외), 황(S): 0.015% 이하(0%는 제외), 질소(N): 0.02% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 상기 Si 및 Al의 함량 합이 1.0% 이상이며, 잔류 오스테나이트를 면적분율로 5% 이상 포함하고, 인장강도 980MPa 이상, 연신율 20% 이상인 강판을 준비하는 단계 및 상기 강판을 열처리하는 단계를 포함하는 방법에 있어서,
상기 열처리하는 단계는 100~200℃에서 실시하고,
상기 열처리하는 단계 후 상기 강판 내 잔류수소 농도가 0.1ppmw 이하인 것을 특징으로 하는 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
(P): 0.04 (mass%), and the carbon (C) content is 0.1 to 0.3%, the silicon content is 0.1 to 2.0%, the aluminum content is 0.005 to 1.5%, the manganese content is 1.5 to 3.0% (Excluding 0%) (excluding 0%), sulfur (S): not more than 0.015% (excluding 0%), nitrogen (N): not more than 0.02% (excluding 0%), the remainder Fe and unavoidable impurities. And a total content of Al of 1.0% or more and containing 5% or more of retained austenite in an area fraction, having a tensile strength of 980 MPa or more and an elongation of 20% or more, and heat treating the steel sheet As a result,
The heat treatment is performed at 100 to 200 ° C,
Wherein the residual hydrogen concentration in the steel sheet after the heat treatment step is 0.1 ppmw or less.
제 4항에 있어서,
상기 열처리하는 단계 후 상기 강판의 항복강도가 5MPa 이상 향상되는 것을 특징으로 하는 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the yield strength of the steel sheet after the heat treatment is improved by 5 MPa or more.
제 4항에 있어서,
상기 강판은 냉연강판 또는 도금강판인 항복강도 및 내지연파괴 특성이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the steel sheet is a cold-rolled steel sheet or a plated steel sheet and is excellent in yield strength and delayed fracture resistance.
삭제delete

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