KR101657842B1 - High strength cold rolled steel sheet having excellent burring property and manufactring method for the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
본 발명의 일측면에 따른 고강도 냉연강판은 면적분율로, 페라이트: 15~60%, 마르텐사이트: 10~35%, 잔류 오스테나이트: 5~20%를 포함하고, 전체 페라이트 상 중에서 길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적 비율(길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적/전체 페라이트 상의 면적×100) 이 70% 이상일 수 있다.The present invention relates to a high strength cold rolled steel sheet excellent in burring property and a method for producing the same.
The high strength cold rolled steel sheet according to one aspect of the present invention has an area fraction of 15 to 60% of ferrite, 10 to 35% of martensite, and 5 to 20% of retained austenite, (The area of the ferrite phase having a length of 5 m or less / the area of the entire ferrite phase x 100) may be 70% or more.
Description
본 발명은 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high strength cold rolled steel sheet excellent in burring property and a method for producing the same.
자동차용 강판은 지구환경 보존을 위한 연비규제와 충돌 등 사고시의 탑승자의 안전성을 확보하기 위하여, 고강도 강재의 채용을 늘려가고 있다. 자동차용 강재의 등급은 통상 인장강도와 연신율의 곱(TS×EL)으로 나타내는 경우가 많으며, 이로 제한하는 것은 아니지만 몇가지 예로서 TS×EL이 25,000 MPa·% 미만인 AHSS(Advanced High Strength Steel), 50,000 MPa·%을 초과하는 UHSS(Ultra High Strength Steel), 그리고 AHSS와 UHSS 사이의 값을 가지는 X-AHSS(Extra-Advanced High Strength Steel) 등을 들 수 있다.
Steel plates for automobiles are increasing the adoption of high-strength steels in order to ensure the safety of passengers in case of accidents such as fuel consumption regulations and collisions to preserve the global environment. The grades of automotive steels are often expressed in terms of the product of tensile strength and elongation (TS EL), but are not limited to, for example, AHSS (Advanced High Strength Steel) with TS EL = less than 25,000 MPa ·%, 50,000 Ultra High Strength Steel (UHSS) exceeding MPa%, and X-AHSS (Extra-Advanced High Strength Steel) having a value between AHSS and UHSS.
강재의 등급이 정해지면, 인장강도와 연신율의 곱이 대략 일정하게 결정되는 것이기 때문에, 강재의 인장강도와 연신율을 동시에 만족시키는 것은 용이하지 않다. 예를 들면, 고용강화나 석출강화를 이용한 AHSS 등급의 강재들은 강도는 높으나 연신율이 낮아 높은 가공도로 가공되는 부위에는 적합하지 않다.
When the grade of the steel material is determined, the product of the tensile strength and the elongation is determined to be substantially constant. Therefore, it is not easy to satisfy both the tensile strength and the elongation of the steel material at the same time. For example, AHSS grade steels using solid solution strengthening or precipitation strengthening are not suitable for high machined areas because of their high strength but low elongation.
또한, 이러한 강재의 강도와 연신율의 곱을 높이기 위하여 새로운 개념을 가지는 강재로서, 강재 내에 잔류 오스테나이트가 존재할 경우 가공성과 강도 모두를 향상시킬 수 있는 소위 TRIP(TRansformation Induced Placity) 현상을 이용한 강재가 개발되어 동일한 강도에서도 연신율이 향상되어 고성형성의 고강도 강재를 제조하는데 활용되어 왔다.
In order to increase the product of the strength of the steel and the elongation, a steel material having a new concept has been developed using so-called TRIP (Transformation Induced Placing) phenomenon which can improve both workability and strength when residual austenite is present in the steel The elongation ratio has been improved even at the same strength, and thus it has been used to produce high strength steels with high strength.
그러나, 이와 같은 종래의 강재는 인장강도나 연신율은 높은 수준으로 확보할 수 있을지라도, 버링성에는 취약하다는 문제가 있었다.
However, although such a conventional steel material can secure a high level of tensile strength and elongation, it has a problem that it is vulnerable to burring.
본 발명의 일측면에 따르면 강재의 강도와 연신율을 높은 수준으로 확보하는 동시에, 버링성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법을 제공한다.
According to one aspect of the present invention, there is provided a high-strength cold-rolled steel sheet having a high strength and elongation ratio at a high level, and excellent burring property, and a method for producing the same.
본 발명의 과제는 상술한 내용에 한정되지 않는다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 명세서의 전반적인 내용으로부터 본 발명의 과제를 이해하는데, 어떠한 어려움도 없을 것이다.
The object of the present invention is not limited to the above description. It will be understood by those skilled in the art that various changes and modifications may be made without departing from the scope of the present invention.
본 발명의 일측면에 따른 고강도 냉연강판은 면적분율로, 페라이트: 15~60%, 마르텐사이트: 10~35%, 잔류 오스테나이트: 5~20%를 포함하고, 전체 페라이트 상 중에서 길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적 비율(길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적/전체 페라이트 상의 면적×100) 이 70% 이상일 수 있다.
The high strength cold rolled steel sheet according to one aspect of the present invention has an area fraction of 15 to 60% of ferrite, 10 to 35% of martensite, and 5 to 20% of retained austenite, (The area of the ferrite phase having a length of 5 m or less / the area of the entire ferrite phase x 100) may be 70% or more.
또한, 상기 냉연강판은 면적분율로 40% 이하의 베이나이트를 더 포함할 수 있다.
The cold-rolled steel sheet may further include bainite of 40% or less in an area fraction.
그리고, 상기 베이나이트는 10% 이상 포함될 수 있다.
The bainite may be contained in an amount of 10% or more.
또한, 상기 냉연강판은 TRIP 강일 수 있다.
Further, the cold-rolled steel sheet may be a TRIP steel.
상술한 본 발명의 냉연강판은, 한가지 측면에 따르면 탄소(C): 0.15~0.25 중량%, 실리콘(Si): 1.0~2.0 중량%, 망간(Mn): 1.5~3.0 중량%, 알루미늄(Al)+크롬(Cr)+모리브데늄(Mo): 0.02~1.5 중량%, 인(P): 0.001~0.10 중량%, 황(S): 0.010 중량% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가질 수 있다.
According to one aspect of the present invention, there is provided a cold rolled steel sheet, comprising: 0.15 to 0.25% by weight of carbon; 1.0 to 2.0% by weight of silicon; 1.5 to 3.0% 0.02 to 1.5% by weight of chromium (Cr) + molybdenum (Mo), 0.001 to 0.10% by weight of phosphorus (P), 0.010% by weight or less of sulfur (S), the balance Fe and unavoidable impurities .
이때, 알루미늄(Al)의 함량은 0.01 중량% 이상일 수 있다.
At this time, the content of aluminum (Al) may be 0.01 wt% or more.
또한, 상술한 냉연강판의 조성은 C + Mn/20 + Si/30 + 2P + 4S ≤ 0.45의 관계를 충족할 수 있다.Further, the composition of the cold-rolled steel sheet described above can satisfy the relationship of C + Mn / 20 + Si / 30 + 2P + 4S? 0.45.
여기서, C, Mn, Si, P, S는 각각 해당원소의 함량(중량%)을 의미한다.
Here, C, Mn, Si, P and S mean the content (weight%) of the corresponding element, respectively.
본 발명의 일측면에 따른 냉연강판은인장강도가 980Mpa 이상이며, 연신율이 14% 이상, HER(Hole Expansion Ratio, 구멍 확장비) 25% 이상일 수 있다.
The cold-rolled steel sheet according to one aspect of the present invention may have a tensile strength of 980 Mpa or more, an elongation of 14% or more, and a Hole Expansion Ratio (Hole Expansion Ratio) of 25% or more.
본 발명의 또한가지 측면에 따르면, 상기 냉연강판은 도금된 냉연강판일 수 있다.
According to still another aspect of the present invention, the cold-rolled steel sheet may be a coated cold-rolled steel sheet.
본 발명의 또한가지 측면에 따른 냉연강판의 제조방법은, According to still another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a cold-
강재를 냉간압연 한 후, 강재가 완전히 오스테나이트로 변태되도록 강재를 가열하는 단계; 가열된 강재를 600~700℃의 온도 영역까지 2~10℃/s의 냉각속도로 서냉하는 단계; 강재를 마르텐사이트 변태개시온도(Ms) 이하, 마르텐사이트 변태종료온도(Mf) 이상의 온도로 급냉하는 단계; 급냉된 강재를 일정 시간 유지하는 단계를 포함한다.
Heating the steel material so that the steel material is completely transformed into austenite after the steel material is cold-rolled; Slowly cooling the heated steel material to a temperature range of 600 to 700 占 폚 at a cooling rate of 2 to 10 占 폚 / s; Quenching the steel material to a temperature not lower than the martensitic transformation starting temperature (Ms) and not lower than the martensitic transformation end temperature (Mf); And maintaining the quenched steel material for a predetermined period of time.
이때, 상기 유지하는 단계는 마르텐사이트 변태개시 온도 초과 ~ 베이나이트 변태개시 온도 이하의 온도에서 이루어질 수 있다.
At this time, the holding step may be performed at a temperature higher than the martensitic transformation starting temperature and lower than the bainite transformation starting temperature.
또한, 상기 유지하는 단계는 300~600초 동안 이루어질 수 있다.
Also, the holding step may be performed for 300 to 600 seconds.
본 발명의 한가지 측면에 따르면, 강기 강재는 탄소(C): 0.15~0.25 중량%, 실리콘(Si): 1.0~2.0 중량%, 망간(Mn): 1.5~3.0 중량%, 알루미늄(Al)+크롬(Cr)+모리브데늄(Mo): 0.02~1.5 중량%, 인(P): 0.001~0.10 중량%, 황(S): 0.010 중량% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가질 수 있다.
According to one aspect of the present invention, there is provided a method of producing a steel material, comprising the steps of: 0.15 to 0.25 wt% of carbon (C), 1.0 to 2.0 wt% of silicon (Si), 1.5 to 3.0 wt% of manganese (Mn) 0.02 to 1.5 wt% of phosphorus (Cr) + molybdenum (Mo), 0.001 to 0.10 wt% of phosphorus (P), 0.010 wt% or less of sulfur (S), the balance Fe and unavoidable impurities .
이때, 알루미늄(Al)의 함량은 0.01 중량% 이상일 수 있다.
At this time, the content of aluminum (Al) may be 0.01 wt% or more.
또한, 본 발명의 일측면에 따른 상기 강재의 조성은 C + Mn/20 + Si/30 + 2P + 4S ≤ 0.45의 관계를 충족할 수 있다.Further, the composition of the steel according to one aspect of the present invention can satisfy the relationship of C + Mn / 20 + Si / 30 + 2P + 4S? 0.45.
여기서, C, Mn, Si, P, S는 각각 해당원소의 함량(중량%)을 의미한다.
Here, C, Mn, Si, P and S mean the content (weight%) of the corresponding element, respectively.
상술한 바와 같이, 본 발명은 강재의 내부에 길이 5㎛ 이하의 분절된 페라이트를 함유시킴으로써, 페라이트의 작용에 의한 연신율 향상효과는 물론, 우수한 버링성을 가지도록 할 수 있다.
INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, according to the present invention, by containing segmented ferrite having a length of 5 m or less in the inside of a steel material, not only the effect of improving the elongation due to the action of ferrite, but also the excellent burring property can be obtained.
도 1은 종래의 TRIP 강재의 내부 조직을 관찰한 현미경 사진,
도 2는 본 발명에 의해 제공되는 TRIP 강재의 내부 조직을 관찰한 현미경 사진, 그리고
도 3은 본 발명의 냉연강판을 제조하는 방법의 한가지 일례에서 처리 온도의 변화를 나타내는 모식적인 그래프이다.FIG. 1 is a micrograph showing the internal structure of a conventional TRIP steel material,
2 is a micrograph showing the internal structure of the TRIP steel provided by the present invention, and
Fig. 3 is a schematic graph showing a change in the treatment temperature in one example of the method for producing the cold-rolled steel sheet of the present invention.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.
본 발명에서 냉연강판이라 함은 통상의 미도금 냉연강판은 물론 도금된 강판까지 모두 포함하는 개념이라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 냉연강판에 사용되는 도금은 아연계 도금, 알루미늄계 도금, 합금도금, 합금화 도금 등의 모든 종류의 도금일 수 있다. 또한, 본 발명에서 특별히 다르게 표시하지 않으면, 각 성분원소의 함량은 중량%를 기준으로, 조직의 비율은 면적을 기준으로 기재한 것이다.
It should be noted that the cold-rolled steel sheet in the present invention is a concept including not only ordinary cold-rolled steel sheet but also plated steel sheet. The plating used for the cold-rolled steel sheet of the present invention may be all kinds of plating such as zinc-based plating, aluminum-based plating, alloy plating, and alloyed plating. Unless specifically indicated otherwise in the present invention, the content of each component element is expressed on the basis of% by weight, and the ratio of the structure is expressed on the basis of the area.
본 발명의 발명자들은 강판의 강도와 연신율을 동시에 확보하는 동시에, 버링성도 겸비시키기 위한 조건을 검토한 결과, 강재의 조성과 조직의 종류 및 분율을 적절히 제어하여 강도와 연신율을 적정범위로 제어하더라도, 존재하는 조직의 형태를 적절하게 제어하지 않으면 높은 버링성을 얻을 수 없다는 사실을 확인하고 본 발명에 이르게 되었다.
The inventors of the present invention have studied the conditions for simultaneously achieving the strength and elongation of a steel sheet and also having the burring property. As a result, even if the strength and elongation are controlled in an appropriate range by appropriately controlling the composition of the steel and the kind and fraction of the steel, Confirming that high burring property can not be obtained unless the type of the existing tissue is properly controlled, leading to the present invention.
본 발명에서는 강재의 강도와 연신율을 확보하기 위하여, 강재 내에 페라이트의 조성을 적절한 범위내로 제어하고, 그 외에 잔류 오스테나이트와 마르텐사이트를 포함하는 TRIP 강재를 대상으로 한다. TRIP 강에서 마르텐사이트는 높은 강도 확보를 위하여 강재 내에 소정의 범위로 포함되게 되며, 페라이트는 강재의 연신율을 확보하기 위하여 포함된다. 잔류 오스테나이트는 가공 과정 중에 마르텐사이트로 변태되며 이러한 변태 과정에서 강재의 가공이 양호하게 된다.
In the present invention, TRIP steels containing residual austenite and martensite in addition to controlling the composition of ferrite within an appropriate range in order to ensure the strength and elongation of the steel are targeted. In the TRIP steel, martensite is included in the steel in a predetermined range for securing high strength, and ferrite is included for securing the elongation of the steel. The retained austenite is transformed into martensite during the processing and the processing of the steel in this transformation process becomes favorable.
이러한 측면에서 본 발명에서 페라이트는 면적 분율로 15~60% 범위로 포함될 수 있다. 즉, 충분한 연신율을 부여하기 위하여 페라이트의 비율을 15% 이상으로 제어할 필요가 있으며, 너무 다량 첨가되어 강도가 저하되는 것을 방지하기 위하여 페라이트 비율을 60% 이하로 제어할 수 있다.
In this respect, in the present invention, ferrite may be included in an area fraction of 15 to 60%. That is, it is necessary to control the ratio of ferrite to 15% or more in order to give a sufficient elongation, and the ferrite ratio can be controlled to 60% or less in order to prevent the strength from being too much added.
또한, 충분한 강도 확보를 위하여 마르텐사이트는 면적분율로 10% 이상 포함되는 것이 바람직하며, 과다할 경우 연신율 감소가 일어날 수 있으므로 마르텐사이트의 비율은 면적분율로 35% 이하인 것이 바람직하다.
In order to secure sufficient strength, it is preferable that martensite is contained in an area fraction of 10% or more, and in case of excess, the elongation rate may decrease. Therefore, the ratio of martensite is preferably 35% or less in area fraction.
잔류 오스테나이트를 포함할 경우 강재의 TS×EL이 높아져서 전체적으로 강도와 연신율의 밸런스가 향상될 수 있으므로, 면적분율로 5% 이상 포함되는 것이 바람직하다. 다만, 잔류 오스테나이트가 과다할 경우 수소취성의 민감도가 늘어나는 문제가 있으므로, 잔류 오스테나이트는 면적분율로 20% 이하로 포함되는 것이 바람직하다.
When the retained austenite is included, the TS EL of the steel is increased, so that the balance between the strength and the elongation can be improved as a whole, and therefore it is preferable that the steel is contained in an area fraction of 5% or more. However, if the retained austenite is excessive, there is a problem that the sensitivity to hydrogen embrittlement increases. Therefore, it is preferable that the retained austenite is contained in an area fraction of 20% or less.
이와는 별도로, 본 발명에서는 면적분율로 40% 이하의 베이나이트를 더 포함할 수 있다. 베이나이트 함량의 하한을 특별히 제한하지는 않으나, 베이나이트는 상간 강도차를 줄여서 버링성을 향상시키기 위하여 포함될 수 있기 때문에, 본 발명의 한가지 측면에서는 베이나이트 함량의 하한을 10%로 정할 수도 있다.
Apart from this, in the present invention, it is possible to further include 40% or less of bainite in an area fraction. Although the lower limit of the bainite content is not particularly limited, the lower limit of the bainite content may be set at 10% in one aspect of the present invention, because the bainite may be included to improve the bending property by reducing the difference in phase strength.
본 발명의 강재에서는 경질조직인 마르텐사이트와 연질조직인 페라이트가 함께 포함되게 되는데, 이러할 경우 버링 가공 또는 이와 유사한 프레스 가공시 연질조직과 경질조직의 경계에서 크랙이 개시되어 전파되는 현상이 발생한다. 페라이트 조직은 연신율 향상에는 크게 기여할 수 있으나, 버링 가공 등에서 페라이트와 마르텐사이트 조직간의 경도 차이로 인한 크랙을 조장할 수 있다는 단점이 있다. 본 발명에서는 이를 방지하기 위하여 페라이트를 분절된 상태로 형성시킨다. 즉, 도 1에서 볼 수 있듯이, 통상의 TRIP 강재 등에서는 거대한 페라이트 상이 연결된 형태를 가지게 되는데, 이러할 경우 한번 발생된 크랙이 페라이트 상과 마르텐사이트 상의 경계 또는 페라이트 상을 따라 쉽게 전파하게 되어, 강재의 파손을 방지하기 어렵다.
In the steel material of the present invention, martensite, which is a hard texture, and ferrite, which is a soft structure, are included together. In this case, cracks are initiated and propagated at the boundary between the soft and hard tissues during deburring or similar pressing. The ferrite structure can greatly contribute to the improvement of the elongation, but it is disadvantageous in that cracking due to the difference in hardness between the ferrite and the martensite structure can be promoted in deburring and the like. In the present invention, the ferrite is formed in a segmented state to prevent this. That is, as shown in FIG. 1, in a conventional TRIP steel or the like, a large ferrite phase is connected. In this case, cracks are easily propagated along the ferrite phase and the boundary of the martensite phase or the ferrite phase, It is difficult to prevent breakage.
이와 같은 형태의 파손을 방지하기 위하여, 본 발명의 한가지 측면에서는 전체 페라이트 상 중에서 길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적 비율(즉, 길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적/전체 페라이트 상의 면적×100) 이 70% 이상일 수 있다. 즉, 길이가 5㎛ 이하인 페라이트가 다량 존재할 경우, 크랙이 진행하다고 분절된 경계에서 진행이 저지될 수 있으므로, 버링 가공 등에서 강재의 파손을 방지할 수 있는 것이다. 도 2에 이와 같은 본 발명의 일측면에 따른 강재 조직의 한가지 예시적인 형태를 나타내었다. 도면에서 볼 수 있듯이, 길이가 5㎛ 이하인 페라이트가 다량 형성되어 있는 것을 알 수 있다. 본 발명에서 페라이트의 길이라 함은 조직을 측정하였을 때, 양쪽 단부 사이의 거리가 가장 먼 쪽의 직선 길이를 의미한다. 도면에서 A는 잔류 오스테나이트를, M은 마르텐사이트를, F는 페라이트를 그리고 B는 베이나이트를 의미한다.
In order to prevent such breakage, in one aspect of the present invention, the ratio of the area of the ferrite phase having a length of 5 m or less (i.e., the area of the ferrite phase having a length of 5 m or less / the area of the entire ferrite phase x 100) % ≪ / RTI > That is, when a ferrite having a length of 5 탆 or less is present in a large amount, the progress can be prevented at the boundary where the crack is progressed, so that breakage of the steel material in burring or the like can be prevented. FIG. 2 shows one exemplary embodiment of the steel structure according to one aspect of the present invention. As shown in the drawing, it can be seen that a large amount of ferrite having a length of 5 탆 or less is formed. In the present invention, the length of the ferrite means the straight line length on the side farthest from the both ends when the texture is measured. In the figure, A means residual austenite, M means martensite, F means ferrite and B means bainite.
이와 같은 본 발명의 강재는 앞에서도 서술하였지만, TRIP 강 등의 변태조직강일 수 있으며, 그 조성 역시 통상의 변태조직강 조성을 충족하기만 한다면 특별히 제한하지 않는다. 다만, 본 발명에서 적용가능한 강재의 조성을 한가지 예시한다면 다음과 같다. 본 발명에서 특별히 별도로 기재하지 않는 한, 성분원소의 함량은 중량%를 기준으로 함에 유의할 필요가 있다.
Although the steel material of the present invention has been described above, it may be a transformed structure steel such as a TRIP steel, and the composition thereof is not particularly limited as long as it satisfies a normal transformation structure steel composition. However, one example of the composition of the steel applicable in the present invention is as follows. Unless specifically stated otherwise in the present invention, it is important to note that the content of the component elements is based on weight%.
탄소(C): 0.15~0.25 중량% Carbon (C): 0.15 to 0.25 wt%
C는 변태조직강에서 강도확보를 위해 첨가되는 중요한 원소이다. C의 함량이 0.15 중량% 미만인 경우에는 본 발명이 의도하고자 하는 980MPa 이상의 인장강도를 확보하기 어려우며, 강도 확보를 위해 고가의 다른 합금원소가 필요하다. 반면에, 상기 C의 함량이 0.25 중량%를 초과하는 경우에는 용접성이 열화되는 문제점이 있다. 따라서, 상기 C의 함량은 0.15~0.25 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
C is an important element added to securing the strength in the metamorphic steel. When the content of C is less than 0.15% by weight, it is difficult to secure a tensile strength of 980 MPa or more, which is intended by the present invention, and other expensive alloying elements are required for securing strength. On the other hand, when the content of C exceeds 0.25% by weight, weldability is deteriorated. Therefore, the content of C is preferably controlled to 0.15 to 0.25% by weight.
실리콘(Si): 1.0~2.0 중량%Silicon (Si): 1.0 to 2.0 wt%
Si은 강재의 강도 및 연신율을 향상시킬 수 있는 원소이다. Si함량이 1.0%미만에서는 충분한 페라이트가 확보되지 않아 본 발명강에서 목표로 하는 연신율 15%이상의 연성을 확보하기 어렵다. Si의 상한을 설정함에 있어서는 Si가 표면 스케일 결함을 유발할 뿐만 아니라 도금강판의 표면특성을 저하시키고 또한 화성처리성을 떨어뜨리기 때문에 통상 1.0%이하로 함량을 제한하는 경우가 많았으나, 최근 도금기술의 진보 등에 의해 강중 함량이 2.0% 정도까지도 큰 문제없이 제조할 수 있게 되었으므로 그 함량을 2.0%이하로 제한하였다.
Si is an element capable of improving the strength and elongation of a steel material. If the Si content is less than 1.0%, sufficient ferrite can not be secured, and it is difficult to secure a ductility of 15% or more, which is the target of the steel of the present invention. In setting the upper limit of Si, Si often causes a surface scale defect, and also lowers the surface property of the coated steel sheet and deteriorates the chemical treatment property. Therefore, the content is usually limited to 1.0% or less in many cases. It is possible to produce the steel content up to about 2.0% by the progress, and the content thereof is limited to 2.0% or less.
망간(Mn): 1.5~3.0 중량%Manganese (Mn): 1.5 to 3.0 wt%
Mn은 강재 내에 존재할 경우 고용강화에 큰 역할을 할 수 있는 원소이며, 또한 변태강화강에서 경화능 원소로 사용된다. 상기 Mn의 함량이 1.5 중량% 미만인 경우에는 본 발명에서 의도하고자 하는 강도를 확보하기 어렵다. 반면에, 상기 Mn의 함량이 3 중량%를 초과하는 경우에는 용접성과 냉간압연 부하 증가 등의 문제가 발생될 가능성이 높을 뿐 아니라, 소둔 농화물 형성으로 덴트(dent)와 같은 표면결함을 유발할 수 있다. 따라서, 상기 Mn의 함량은 1.5~3 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
Mn is an element that can play a large role in solid solution strengthening when it is present in the steel, and is also used as a hardenable element in the transformation strengthened steel. When the content of Mn is less than 1.5% by weight, it is difficult to secure the intended strength in the present invention. On the other hand, when the content of Mn is more than 3% by weight, there is a high possibility that problems such as weldability and increase in cold rolling load are likely to occur. In addition, formation of annealing agglomerates may cause surface defects such as dent have. Therefore, the content of Mn is preferably controlled to 1.5 to 3% by weight.
알루미늄(Al): 0.01 중량% 이상, 알루미늄(Al), 크롬(Cr), 모리브데늄(Mo): Al+Cr+Mo 의 합 0.02~1.5 중량%(Al): 0.01% by weight or more, aluminum (Al), chromium (Cr), molybdenum (Mo): 0.02 to 1.5% by weight of Al + Cr +
Al은 강중 산소와 결합하여 탈산 작용을 하고 Si과 같이 페라이트내 C를 오스테나이트로 분배하여 마르텐사이트 경화능을 향상시키는데 유효한 원소이다. 상기 Al의 함량이 0.01 중량% 미만인 경우에는 상술한 효과를 확보하기 어렵다. 따라서, Al 함량은 0.01 중량% 이상인 것이 바람직하다. 또한 Al, Cr, Mo는 강도 증가 및 페라이트역 확장원소로서 적정한 페라이트 분율을 확보하는데 유용하다. 따라서, 이들 원소의 함량의 합계를 0.02% 이상으로 하는 것이 바람직하다. 단, Al+Cr+Mo 의 합이 1.5 중량%를 초과하는 경우에는 슬라브 표면 품질을 저하시키고, 제조비용이 증가하는 문제점이 있다. 따라서, 상기 Al+Cr+Mo 의 합은 0.02~1.5 중량%로 제어하는 것이 바람직하다. 본 발명에서 Al 이라 함은 산 가용성 Al(Sol. Al)을 의미한다.
Al is an element effective to combine with oxygen in steel to deoxidize and distribute C in ferrite to austenite like Si to improve the hardenability of martensite. When the content of Al is less than 0.01% by weight, it is difficult to secure the above-mentioned effect. Therefore, the Al content is preferably 0.01 wt% or more. In addition, Al, Cr, and Mo are useful for increasing the strength and securing an appropriate ferrite fraction as a ferrite retrograding element. Therefore, the total content of these elements is preferably 0.02% or more. However, when the sum of Al + Cr + Mo exceeds 1.5% by weight, the slab surface quality is lowered and the manufacturing cost is increased. Therefore, the sum of Al + Cr + Mo is preferably controlled to 0.02 to 1.5% by weight. In the present invention, Al means acid-soluble Al (Sol. Al).
인(P): 0.001~0.10 중량%Phosphorus (P): 0.001 to 0.10 wt%
P는 강판을 강화시키는데 역할을 할 수 있는 원소이다. 상기 P의 함량이 0.001 중량% 미만인 경우에는 상술하는 효과를 도출할 수 없을 뿐만 아니라 제조비용의 문제를 야기할 수 있다. 반면에. 그 함량이 0.10 중량%를 초과하는 경우에는 프레스 성형성이 열화하고 강의 취성이 발생될 수 있다. 따라서, 상기 P의 함량은 0.001~0.10 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
P is an element that can play a role in strengthening the steel sheet. If the content of P is less than 0.001% by weight, the above-mentioned effect can not be obtained and the production cost can be a problem. On the other hand. If the content exceeds 0.10% by weight, press formability may deteriorate and brittleness of steel may be generated. Therefore, the content of P is preferably controlled to 0.001 to 0.10 wt%.
황(S): 0.010 중량% 이하 Sulfur (S): 0.010 wt% or less
S는 불가피하게 함유되는 불순물이며, 강판의 연성 및 용접성을 저해하는 원소로서 본 발명에서는 그 함량을 최대한 억제하는 것이 바람직하다. 이론상 S의 함량은 0%로 제한하는 것이 유리하나, 제조공정상 필연적으로 함유될 수 밖에 없다. 따라서, 이러한 점을 고려하여 본 발명에서 강재에 해를 미치지 않는 범위내에서 상기 S 함량의 상한은 0.010 중량%로 제어하는 것이 바람직하다.
S is an impurity inevitably contained and is an element which inhibits the ductility and weldability of the steel sheet. In the present invention, it is preferable to suppress the content to the maximum. In theory, it is advantageous to limit the content of S to 0%, but it is inevitably contained inevitably in the manufacturing process. Therefore, in consideration of this point, it is preferable that the upper limit of the S content is controlled to 0.010 wt% within the range not to damage the steel material in the present invention.
본 발명의 강재는 기타 불가피한 불순물을 더 포함할 수 있다. 강재에 포함되는 불순물에 대한 비제한적인 예로서는 0.01% 이하의 N을 들 수 있다.
The steel of the present invention may further contain other unavoidable impurities. As a non-limiting example of the impurities contained in the steel, N is 0.01% or less.
또한, 본 발명의 강재는 점용접성을 확보하기 위하여 C, Mn, Si, P, S의 함량이 하기 수학식 1로 나타낸 관계를 충족시키는 것이 바람직하다. 하기의 수학식 1은 점용접성에 영향을 주는 화학원소의 영향도를 C와 비교하여 나타낸 식으로서 계산된 C당량이 0.45를 초과하는 경우 점용접성이 매우 열위해진다. 하기 수학식 1에서 C, Mn, Si, P, S 는 각각 해당원소의 함량(중량%)을 나타낸다.
The steel of the present invention preferably has a content of C, Mn, Si, P and S satisfying the relationship represented by the following formula (1) in order to secure the spot weldability. The following equation (1) shows the effect of the chemical element affecting the spot weldability with C, and when the calculated C equivalent exceeds 0.45, the spot weldability becomes extremely poor. In the following formula (1), C, Mn, Si, P and S represent the content (weight%) of the corresponding element, respectively.
[수학식 1][Equation 1]
C당량 = C + Mn/20 + Si/30 + 2P + 4S ≤ 0.45
C equivalent = C + Mn / 20 + Si / 30 + 2P + 4S? 0.45
이와 같은 조건을 충족하는 본 발명의 강재는 인장강도가 980Mpa 이상이며, 연신율이 14% 이상, HER(Hole Expansion Ratio, 구멍 확장비) 25% 이상일 수 있다.
The steel material of the present invention satisfying such conditions may have a tensile strength of 980 MPa or more, an elongation of 14% or more, and a Hole Expansion Ratio (Hole Expansion Ratio) of 25% or more.
종래에는 버링성을 요구하는 강재는 구멍확장가공 등에 이용되는 경우가 많았으나, 최근에는 강판등의 상태로 극심한 가공을 받는 강재에서는 버링성이 충분하게 확보되지 않으면 강재의 파손을 방지하기 어려우므로, 반드시 구멍확장가공에 국한하지 않는다. 예를 들면, 프레스 가공과 같은 가공에 사용되는 강재의 경우에도 버링성은 강재 물성을 평가하는 주요한 요소로 간주될 수 있다.
In the past, the steel which required buckling property was often used for hole expanding and the like. However, in recent years, it is difficult to prevent the breakage of the steel material unless the buckling property is ensured sufficiently in a steel material subjected to extreme processing in the state of a steel plate, It is not necessarily limited to hole expanding processing. For example, even in the case of steels used for processing such as press working, burring resistance can be regarded as a main factor for evaluating the properties of steel.
또한, 본 발명의 강재의 상술한 조건을 충족하는 조직을 얻을 수 있다면, 그 제조방법을 특별히 제한하는 것은 아니나, 한가지 제조방법을 예시한다면 다음과 같다. 즉, 본 발명의 강재를 제조하기 위해서는 상술한 조성의 강재를 냉간압연 한 후, 강재가 완전히 오스테나이트로 변태되도록 강재를 가열하는 단계; 가열된 강재를 600~700℃의 온도 영역까지 2~10℃/s의 냉각속도로 서냉하는 단계; 이후, 강재를 마르텐사이트 변태개시온도(Ms) 이하, 마르텐사이트 변태종료온도(Mf) 이상의 온도로 급냉하는 단계; 급냉된 강재를 일정 시간 유지하는 단계;를 포함할 수 있다. 이하, 각 단계에 대하여 상세히 설명한다.
Further, if the steel material of the present invention can obtain a structure satisfying the above-mentioned conditions, the production method thereof is not particularly limited, but one manufacturing method is as follows. That is, in order to produce the steel material of the present invention, the steel material having the above-mentioned composition is cold-rolled, and then the steel material is heated so that the steel material is completely transformed into austenite; Slowly cooling the heated steel material to a temperature range of 600 to 700 占 폚 at a cooling rate of 2 to 10 占 폚 / s; Thereafter, quenching the steel material to a temperature equal to or lower than the martensitic transformation start temperature (Ms) and the martensitic transformation end temperature (Mf) or higher; And maintaining the quenched steel material for a predetermined period of time. Hereinafter, each step will be described in detail.
냉간압연 후 오스테나이트 영역으로 강재를 가열Heat the steel to the austenite region after cold rolling
압연된 강재의 조직을 모두 오스테나이트로 변태시키기 위하여 오스테나이트 온도 영역(full austenite 영역)으로 가열한다. 통상 Ferrite를 일정 수준 포함하는 TRIP 강재의 경우 오스테나이트와 페라이트가 공존하는 소위 이상역 온도 구간으로 강재를 가열하는 경우가 많으나, 이와 같이 가열할 경우 본 발명에서 의도하는 분절된 페라이트를 얻기가 매우 곤란할 뿐만 아니라 열간압연 과정에서 생성된 밴드 조직이 그대로 잔존하여 버링성 개선에 불리하다. 따라서, 본 발명에서는 우선 강재를 840℃ 이상의 오스테나이트 영역으로 가열한다.
The structure of the rolled steel is heated to the austenite temperature region (full austenite region) to transform it to austenite. In the case of TRIP steels containing a certain level of ferrite, in many cases, the steel is heated in a so-called abnormal reverse temperature range where austenite and ferrite coexist. However, it is very difficult to obtain the intended ferrite in the present invention In addition, the band structure generated in the hot rolling process remains as it is, which is disadvantageous to improvement in burring property. Therefore, in the present invention, first, the steel is heated to the austenite region of 840 캜 or higher.
가열된 강재를 600~700℃의 영역까지 서냉The heated steel material is slowly cooled to a temperature of 600 to 700 ° C
서냉하는 동안 강재 내부에는 다발적인 핵생성 작용에 의하여 최대 길이가 5㎛ 이하인 분절된 페라이트가 높은 비율로 형성될 수 있다. 다만, 냉각속도가 너무 느릴 경우에는 페라이트의 길이가 길어져서 본 발명에서 의도하는 버링성을 얻기 어려우며, 반대로 냉각속도가 너무 빠를 경우에는 페라이트의 생성분율이 충분하지 않을 수 있다. 따라서, 이를 고려하여 본 발명에서는 서냉시 냉각속도를 2~10℃/초로 제한한다. 또한, 본 발명에서 의도하는 비율의 페라이트를 얻기 위하여 서냉은 600~700℃ 사이의 온도까지 실시한다. 너무 높은 온도에서 서냉을 중지하고 바로 급냉할 경우에는 충분한 페라이트 비율을 얻을 수 없으며, 서냉 중지온도가 너무 낮으면 페라이트 외의 기타 상의 비율이 충분하지 않게 된다.
During the slow cooling, segmented ferrite with a maximum length of 5 탆 or less can be formed at a high rate by the multiple nucleation action inside the steel. However, if the cooling rate is too low, the length of the ferrite becomes long and it is difficult to obtain the burring property as intended in the present invention. On the contrary, if the cooling rate is too high, the fraction of ferrite may not be sufficient. Accordingly, in the present invention, the cooling rate in the cold state is limited to 2 to 10 ° C / second. Further, in order to obtain ferrite having an intended ratio in the present invention, the annealing is carried out at a temperature between 600 and 700 ° C. When the slow cooling is stopped at a too high temperature and immediately quenched, a sufficient ferrite ratio can not be obtained. If the slow cooling stopping temperature is too low, the proportion of other phases other than ferrite becomes insufficient.
서냉된 강재를 Ms 이하 Mf 이상의 온도로 급냉The slowly cooled steel is quenched to a temperature not lower than Ms and not lower than Mf
본 발명에서 의도하는 비율의 마르텐사이트를 얻기 위하여 서냉된 강재를 바로 Ms 이하 Mf 이상의 온도로 급냉하는 절차가 후속한다. 급냉 후 강재에는 페라이트, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트와 냉각 조건에 따라서 일부 베이나이트가 포함될 수 있다. 급냉시 냉각속도는 7~30℃/초의 범위일 수 있으며, 한가지 수단으로 켄칭(Quenching)에 의해 급냉되는 것이 바람직하다.
In order to obtain martensite in an intended ratio in the present invention, a procedure of rapidly quenching the slowly cooled steel material to a temperature of Ms or less and Mf or more is followed. The steel after quenching may contain ferrite, martensite and retained austenite and some bainite depending on the cooling conditions. The cooling rate upon quenching may be in the range of 7 to 30 캜 / sec and is preferably quenched by quenching by one means.
급냉된 강재를 분배(Partitioning) 처리Partitioning process of quenched steel
급냉된 조직 중 마르텐사이트는 탄소를 다량 함유하고 있던 오스테나이트가 무확산 변태한 것이기 때문에, 마르텐사이트 내에도 탄소가 다량 함유되어 있다. 이러한 경우 조직의 경도가 높아지는 측면이 있을 수는 있으나, 반대로 인성이 급격히 열화되는 문제가 발생할 수 있다. 통상의 경우에는 이를 높은 온도에서 템퍼링 처리하여 마르텐사이트 내에서 탄소가 탄화물로 석출하도록 하는 방법을 사용하나, 본 발명에서는 본 발명 특유의 방식으로 조직을 제어하기 위하여 템퍼링이 아닌 다른 방법을 이용한다. 즉, 본 발명에서는 급냉된 강재를 Ms 초과, Bs 이하의 온도에서 일정 시간 유지되도록 함으로써 마르텐사이트 내에 존재하던 탄소가 고용량의 차이로 인하여 잔류 오스테나이트로 분배(Partitioning)되고, 소정량의 베이나이트가 생성되도록 한다. 잔류 오스테나이트에 탄소의 고용량이 증가할 경우 잔류 오스테나이트의 안정성이 증대되어 잔류 오스테나이트를 일정 비율 포함하는 본 발명에서 유용할 수 있다. 또한, 이와 같이 유지함으로써 본 발명의 강재는 베이나이트를 면적비율로 10~40%로 포함할 수 있다. 즉, 본 발명에서는 1차 냉각단계와 2차 유지단계에서 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트 사이에 탄소의 분배가 일어나며, 마르텐사이트의 일부가 베이나이트로 변태되어 본 발명의 한가지 측면에서 의도하는 조직 구성을 얻을 수 있다. 도 3에 도시한 바와 같이 본 발명의 분배 처리는 Ms 이하의 온도에서 강재를 유지하는 통상의 분배처리와는 상이하며, 냉각후 강재의 온도를 다시 Ms 초과 ~ Bs 이하의 온도의 상대적으로 높은 온도에서 유지하는 과정을 포함한다. 이와 같은 과정을 통하여 본 발명에서는 내부조직의 구성과 형태 및 조성 배분을 본 발명에 적합한 형태로 제어할 수 있다. 충분한 분배 효과를 얻기 위해서는 상술한 유지시간은 300초 이상일 수 있다. 다만, 유지시간이 600초를 넘어서면 더 이상의 효과 상승을 기대하기 어려울 뿐 아니라, 생산성이 저하될 수도 있으므로, 본 발명의 한가지 측면에서는 유지시간의 상한을 600초로 정할 수도 있다.
Among the quenched tissues, martensite contains a large amount of carbon in the martensite because the austenite containing a large amount of carbon is in a non-diffusion-transformed state. In this case, although the hardness of the tissue may be increased, there may arise a problem that the toughness deteriorates rapidly. In general, it is tempered at a high temperature to cause carbon to be precipitated as carbide in martensite. In the present invention, however, a method other than tempering is used to control the structure in a peculiar manner of the present invention. That is, in the present invention, the quenched steel material is maintained at a temperature of more than Ms and less than Bs for a certain period of time, so that carbon present in the martensite is partitioned into retained austenite due to a difference in the amount of a large amount, Respectively. If the amount of carbon contained in the retained austenite is increased, the stability of the retained austenite is increased and the retained austenite may be useful in the present invention containing a certain percentage of retained austenite. In addition, by holding in this way, the steel material of the present invention can contain bainite in an area ratio of 10 to 40%. That is, in the present invention, carbon is distributed between the martensite and the retained austenite in the first cooling step and the second retaining step, and a part of the martensite is transformed into bainite, Can be obtained. As shown in FIG. 3, the distribution process of the present invention is different from a normal distribution process of maintaining a steel material at a temperature of Ms or less. After cooling, the temperature of the steel material is again raised to a relatively high temperature . Through this process, the structure, shape, and composition distribution of the internal tissue can be controlled in a form suitable for the present invention. In order to obtain a sufficient distribution effect, the aforementioned holding time may be 300 seconds or more. However, if the retention time exceeds 600 seconds, it is difficult to expect further increase in the effect, and productivity may be lowered. Therefore, in one aspect of the present invention, the upper limit of the retention time may be set to 600 seconds.
상술한 처리를 겪은 냉연강판은 이후 공지된 방법에 의하여 도금처리될 수도 있다.
The cold-rolled steel sheet subjected to the above-described treatment may be plated by a known method.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다. 다만, 하기하는 실시예는 본 발명을 예시하여 구체화하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 제한하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다.
Hereinafter, the present invention will be described more specifically by way of examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate and specify the present invention and not to limit the scope of the present invention.
(실시예)(Example)
하기 표 1에 기재된 조성의 강재를 표 2에 기재된 조건으로 처리하여 냉연강판을 얻었다. 표 2에서 급냉은 강판에 물에 담그는 켄칭법으로 실시하였다. 표 2에서 비교예 4는 강재가 완전히 오스테나이트 변태 하는 온도 보다 낮은 온도까지만 가열된 것이며, 나머지 비교예와 발명예는 모두 완전히 오스테나이트 변태 하는 온도(full austenite 변태 온도)까지 가열한 것이다. 또한, 급냉 후 유지 온도는 모든 발명예와 비교예에서 Ms 초과 Bs 미만의 관계를 충족한다.
The steel materials having the compositions shown in the following Table 1 were treated under the conditions described in Table 2 to obtain cold-rolled steel sheets. In Table 2, quenching was carried out by quenching in which water was immersed in a steel sheet. In Table 2, Comparative Example 4 was heated only to a temperature lower than the temperature at which the steel completely underwent austenite transformation, and the remaining Comparative Examples and Examples were heated to a temperature at which the austenite was completely transformed (full austenite transformation temperature). Further, the holding temperature after quenching satisfies the relation of less than Ms in excess of Bs in all the inventive examples and comparative examples.
상술한 과정에 의해 제조된 냉연강판의 내부조직과 물성을 평가한 결과를 하기 표 3에 나타내었다. 도금성 평가는 표면에 미도금된 영역이 존재하는지(X), 그렇지 않은지(O)를 기준으로 판단하였으며, 용접성은 용접부에 크랙이 발생하는지(X) 그렇지 않은지를 기준으로 판단하였다. 도금성은 도금강재에 한하여 평가하였다.
Table 3 shows the results of evaluating the internal structure and physical properties of the cold-rolled steel sheet produced by the above-mentioned process. The plating performance was evaluated based on whether there exist uncoated areas on the surface (X) or not (O), and the weldability was judged based on whether or not cracks occurred in the welds (X). Plating properties were evaluated only for plated steel.
상기 표 3에서 확인할 수 있듯이, 본 발명의 조성을 충족하고 본 발명의 제조조건을 충족하는 발명예1 내지 발명예4는 길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적비율, 각 조직의 존재 비율(면적%) 등이 본 발명에서 규정하는 범위를 충족하고 있었으며, 그 결과 항복강도와 인장강도가 높으면서도 높은 연신율과 구멍확장성(HER)을 나타내고 있었다. 그러나, 비교예1은 길이가 5㎛ 이하인 페라이트의 비율이 미흡하고, 마르텐사이트 비율이 과다한 것으로서, 강도는 우수하나 연신율과 구멍확장성이 낮은 결과를 나타내었다. 비교예2는 강중 Si 함량이 높고 Mn 함량이 낮았던 경우로서, 이 역시 강도와 연신율은 확보되나 구멍확장성이 약간 미흡한 경우이다. 비교예3은 C 함량은 본 발명의 범위를 초과하고 Si, Mn 함량이 낮았던 경우로서, 연신율과 구멍확장성이 미흡하다. 비교예4는 고온으로 가열 후 서냉하지 않고 바로 급냉한 경우로서, 길이가 5㎛ 이하인 페라이트의 비율이 미흡하며 그 결과 구멍확장성이 본 발명에서 목표하는 정도에 도달하지 못하였다. 종합하면 비교예로 제조된 냉연강판은 모두 연신율과 구멍확장성을 겸비하는 것이 불가한 것으로서, 따라서 본 발명의 조건에 맞게 제조된 강판의 우수한 물성을 확인할 수 있었다.
As can be seen from Table 3, Inventive Examples 1 to 4 satisfying the composition of the present invention and satisfying the manufacturing conditions of the present invention have a ratio of area of ferrite phase having a length of 5 탆 or less, existence ratio (area% Satisfies the range specified by the present invention. As a result, it shows high elongation and hole expandability (HER) while having a high yield strength and tensile strength. However, in Comparative Example 1, the ratio of ferrite having a length of 5 탆 or less was insufficient and the martensite ratio was excessive, and the strength was excellent but the elongation and hole expandability were low. Comparative Example 2 is a case where the Si content in the steel is high and the Mn content is low, which is also a case where strength and elongation are secured but the hole expandability is slightly insufficient. Comparative Example 3 is a case where the C content exceeds the range of the present invention and the content of Si and Mn is low, and the elongation and hole expandability are insufficient. Comparative Example 4 is a case where the crucible is quenched immediately after being heated to a high temperature and quenched immediately, and the ratio of the ferrite having a length of 5 μm or less is insufficient, and as a result, the hole expandability does not reach the target level in the present invention. Taken together, the cold-rolled steel sheet produced as a comparative example can not have both the elongation and the hole expandability, and thus the excellent physical properties of the steel sheet produced according to the conditions of the present invention can be confirmed.
Claims (15)
면적분율로, 페라이트: 15~60%, 마르텐사이트: 10~35%, 잔류 오스테나이트: 5~20%를 포함하고, 전체 페라이트 상 중에서 길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적 비율(길이가 5㎛ 이하인 페라이트 상의 면적/전체 페라이트 상의 면적×100) 이 70% 이상인 버링성이 우수한 고강도 냉연강판.
(Al) + Cr (Cr) + Mo (Mo): 0.1 to 0.25 weight% of carbon (C), 1.0 to 2.0 weight% 0.02 to 1.5 wt.%, Phosphorus (P): 0.001 to 0.10 wt.%, Sulfur (S): 0.010 wt.% Or less, balance Fe and unavoidable impurities,
The steel sheet according to any one of the items (1) to (5), wherein the steel sheet has an area ratio of ferrite: 15 to 60%, martensite: 10 to 35%, and retained austenite: 5 to 20% The area of the ferrite phase / the area of the entire ferrite phase x 100) is 70% or more.
The high-strength cold-rolled steel sheet according to claim 1, further comprising bainite in an area fraction of 40% or less.
The high-strength cold-rolled steel sheet according to claim 2, wherein the bainite is 10% or more.
The high-strength cold-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the cold-rolled steel sheet is excellent in burring property.
The high-strength cold rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the content of aluminum (Al) is 0.01 wt% or more.
여기서, C, Mn, Si, P, S는 각각 해당원소의 함량(중량%)을 의미한다.
The high-strength cold-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, which satisfies the relationship of C + Mn / 20 + Si / 30 + 2P + 4S? 0.45.
Here, C, Mn, Si, P and S mean the content (weight%) of the corresponding element, respectively.
The high-strength cold rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the tensile strength is 980 MPa or more, the elongation is 14% or more, and the HER (Hole Expansion Ratio) is 25% or more.
The high-strength cold-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the cold-rolled steel sheet is a plated cold-rolled steel sheet.
가열된 강재를 600~700℃의 온도 영역까지 2~10℃/s의 냉각속도로 서냉하는 단계;
강재를 마르텐사이트 변태개시온도(Ms) 이하, 마르텐사이트 변태종료온도(Mf) 이상의 온도로 급냉하는 단계;
급냉된 강재를 마르텐사이트 변태개시 온도 초과 ~ 베이나이트 변태개시 온도 이하의 온도에서 300~600초 동안 분배 처리하는 단계
를 포함하는 버링성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
(Al) + Cr (Cr) + Mo (Mo): 0.1 to 0.25 weight% of carbon (C), 1.0 to 2.0 weight% 0.02 to 1.5% by weight of phosphorus, 0.001 to 0.10% by weight of phosphorus, 0.010% by weight or less of sulfur (S), the balance Fe and unavoidable impurities, after which the steel is completely rolled into austenite Heating the steel material so as to be transformed;
Slowly cooling the heated steel material to a temperature range of 600 to 700 占 폚 at a cooling rate of 2 to 10 占 폚 / s;
Quenching the steel material to a temperature not lower than the martensitic transformation starting temperature (Ms) and not lower than the martensitic transformation end temperature (Mf);
Treating the quenched steel material at a temperature not lower than the martensitic transformation starting temperature and not higher than the bainite transformation starting temperature for 300 to 600 seconds
Wherein the high-strength cold-rolled steel sheet has excellent burring properties.
The method for producing a high strength cold rolled steel sheet according to claim 10, wherein the content of aluminum (Al) is 0.01 wt% or more.
여기서, C, Mn, Si, P, S는 각각 해당원소의 함량(중량%)을 의미한다.
The method for producing a high strength cold rolled steel sheet according to claim 10, which satisfies the relationship of C + Mn / 20 + Si / 30 + 2P + 4S? 0.45.
Here, C, Mn, Si, P and S mean the content (weight%) of the corresponding element, respectively.
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|---|---|---|---|---|
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| JP2009203550A (en) | 2008-01-31 | 2009-09-10 | Jfe Steel Corp | High-strength steel sheet and manufacturing method therefor |
Cited By (1)
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