KR101623243B1 - Ferritic stainless steel sheet with excellent formability and brightness And Manufacturing method thereof - Google Patents
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Abstract
본 발명의 일 실시형태에 따른 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강은 C, N, Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Al, Ti, Nb, 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하는 페라이트계 스테인리스강으로서, C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Al: 0.01 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb의 함량은 Nb/Ti의 비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 함유하고, 하기의 [식 1] 및 [식 2]를 만족하며, 재결정 온도가 700 ~ 900℃인 것을 특징으로 한다.
400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb < 5 ……………………………[식 1]
(Nb/Ti) × (400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb) < 2……………[식 2]
[식 1] 및 [식 2]에서 C, N, P, Si, Nb 및 Ti는 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.The ferritic stainless steel excellent in moldability and luster according to an embodiment of the present invention is a ferritic stainless steel which is excellent in moldability and gloss and contains ferrites containing C, N, Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Al, Ti, Nb, 0.001 to 0.03 wt% of C, 0.005 to 0.015 wt% of N, 0.01 to 0.20 wt% of Si, 0.01 to 0.20 wt% of Mn, 0.001 to 0.03 wt% of P, 15.0 to 17.0 wt% of Cr Ti is 0.10 to 0.30 wt%, the content of Nb is such that the ratio of Nb / Ti is 0.1 to 0.6, and satisfies the following equations (1) and (2) , And the recrystallization temperature is 700 to 900 占 폚.
400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb < 5 ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... [Formula 1]
(Nb / Ti) x (400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb) < 2 ... ... ... ... ... [Formula 2]
In Equation 1 and 2, C, N, P, Si, Nb and Ti mean the content (wt%) of each component.
Description
본 발명은 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 스테인리스강을 제조하기 위한 용강을 이루는 성분의 함량을 조절하여 연신율 및 광택도를 향상할 수 있는 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a ferritic stainless steel having excellent moldability and gloss and a method of manufacturing the ferritic stainless steel. More particularly, the present invention relates to a ferritic stainless steel which is excellent in moldability and gloss, And a method for producing the ferritic stainless steel.
일반적으로 스테인리스강은 화학성분이나 금속조직에 따라 분류된다. 금속조직에 따를 경우, 스테인리스강은 오스테나이트계(300계), 페라이트계(400계), 마르텐사이트계, 이상계로 분류된다.Generally, stainless steel is classified according to chemical composition or metal structure. According to the metal structure, the stainless steel is classified into an austenitic system (300 system), a ferrite system (400 system), a martensitic system, and an ideal system.
이러한 스테인리스강 중 페라이트계 스테인리스강은 내식성이 우수하여 각종 주방용품, 자동차 배기계 부품, 건축자재, 가전제품 등에 주로 사용되고 있으며, 딥드로잉(Deep Drawing)에 의해 성형가공하여 부품을 제조하므로 성형성(가공성)이 중요한 품질특성 중의 하나이다.Among these stainless steels, ferritic stainless steel is excellent in corrosion resistance and is mainly used in various kitchen appliances, automobile exhaust system parts, building materials, home appliances, etc. Since it is manufactured by deep drawing, ) Is one of the important quality characteristics.
한편, 페라이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인레스강과 달리 변형 중 상변태가 없고, 크롬(Cr)을 많이 함유하고 있어 상대적으로 가공성이 열위한 편이다. 그래서, 이러한 페라이트계 스테인레스강의 연신율을 향상시키기 위해서는 제조상에 필요치 않은 불순물들을 극저로 관리해야 한다.On the other hand, unlike austenitic stainless steels, ferritic stainless steels have no phase transformation during deformation and contain a large amount of chromium (Cr), which is relatively easy to process. Therefore, in order to improve the elongation of such a ferritic stainless steel, impurities that are not necessary in manufacturing must be controlled extremely.
또한, 정련을 통해 제거되지 않는 미량의 고용 C, N을 제거하기 위해서는 Ti, Nb와 같은 탄질화물 형성원소를 첨가해야만 하는데, 이러한 탄질화물 형성원소의 첨가 비율에 따라 가공성 및 제조공정에 많은 영향을 끼치게 된다. In addition, in order to remove trace amounts of solid C and N that are not removed through refining, carbonitride forming elements such as Ti and Nb must be added. Depending on the addition ratio of such carbonitride forming elements, .
그래서, 많은 연구가들에 의해 페라이트계 스테인리스강의 성형성을 개선시키는 다양한 방법이 제안되어 왔다. 예를 들어 연신율 계산식을 도출하고, 도출된 계산식을 이용하여 합금성분의 첨가범위 및 제조조건을 적정범위로 설정하며, 일정 수준 이상의 연신율을 갖도록 제조조건을 제어함으로써 연신율을 향상시켜 성형성 및 가공성을 향상키는 기술이 "연신율이 우수한 페라이트계 스테인레스강 및 그 제조방법(공개특허 10-2004-0110644; 특허문헌 1)" 등에서 구체적으로 공지되어 있다.Thus, various methods for improving the formability of ferritic stainless steels have been proposed by many researchers. For example, it is possible to derive the elongation rate calculation formula, to set the addition range and the manufacturing condition of the alloy component to an appropriate range by using the derived calculation formula, and to control the manufacturing conditions so as to have the elongation rate higher than a certain level, The improvement is specifically known in, for example, a ferritic stainless steel having excellent elongation and a method of manufacturing the same (Japanese Patent Laid-Open No. 10-2004-0110644).
한편, 탄질화물 형성원소인 Ti, Nb의 첨가에 따른 석출물로 인해 냉연 소둔시 소재의 재결정 온도가 상승되며, 이에 따라 고온에서 생성되는 Si 스케일이 냉연 소재의 표면에 발생하여 Si 스케일층이 형성된다. 이러한 Si 스케일층은 강한 산성의 산세액을 이용하는 혼산(불산+황산 또는 불산+질산) 산세를 통해서만 제거되기 때문에 냉연 소둔이 완료된 냉연판은 필수적으로 혼산 산세 과정을 진행하여야 한다.On the other hand, the recrystallization temperature of the material during the cold rolling annealing is increased due to the precipitation due to addition of the carbonitride forming elements Ti and Nb, and thus the Si scale generated at the high temperature is generated on the surface of the cold- rolled material to form the Si scale layer . Since this Si-scale layer is removed only by mixed acid (hydrofluoric acid + sulfuric acid or hydrofluoric acid + nitric acid) pickling using a strong acidic acid solution, the cold rolled sheet having completed the cold rolling annealing must essentially carry out the pickling process.
하지만, 냉연판을 혼산 산세시키면 표면의 광택도가 떨어지는 단점이 있었다.
However, there is a disadvantage in that when the cold rolled sheet is mixed with acid, the gloss of the surface is lowered.
본 발명은 스테인리스강을 제조하기 위한 용강을 이루는 성분의 함량을 최적으로 조절하여 연신율을 향상시킬 수 있는 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법을 제공한다.The present invention provides a ferritic stainless steel excellent in moldability and gloss and capable of improving elongation by optimally adjusting the content of components constituting a molten steel for producing stainless steel, and a method for producing the ferritic stainless steel.
또한, 스테인리스강을 제조하기 위한 용강을 이루는 성분의 함량을 최적으로 조절하여 냉연 소둔시 재결정을 낮춤에 따라 고온에서 발생되는 Si 스케일층이 생성되는 것을 방지하여 광택도를 저하시키는 혼산 산세 과정을 생략할 수 있는 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법을 제공한다.
In addition, the content of the molten steel for producing stainless steel is optimally adjusted to reduce the recrystallization during cold rolling annealing, thereby preventing the generation of the Si scale layer generated at a high temperature, thereby reducing the glossiness. The present invention also provides a ferritic stainless steel excellent in moldability and gloss and a method for producing the ferritic stainless steel.
본 발명의 일 실시형태에 따른 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강은 C, N, Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Al, Ti, Nb, 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하는 페라이트계 스테인리스강으로서, C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Al: 0.01 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb의 함량은 Nb/Ti의 비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 함유하고, 하기의 [식 1] 및 [식 2]를 만족하며, 재결정 온도가 700 ~ 900℃인 것을 특징으로 한다.The ferritic stainless steel excellent in moldability and luster according to an embodiment of the present invention is a ferritic stainless steel which is excellent in moldability and gloss and contains ferrites containing C, N, Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Al, Ti, Nb, 0.001 to 0.03 wt% of C, 0.005 to 0.015 wt% of N, 0.01 to 0.20 wt% of Si, 0.01 to 0.20 wt% of Mn, 0.001 to 0.03 wt% of P, 15.0 to 17.0 wt% of Cr Ti is 0.10 to 0.30 wt%, the content of Nb is such that the ratio of Nb / Ti is 0.1 to 0.6, and satisfies the following equations (1) and (2) , And the recrystallization temperature is 700 to 900 占 폚.
400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb < 5 ……………………………[식 1]400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb < 5 ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... [Formula 1]
(Nb/Ti) × (400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb) < 2……………[식 2](Nb / Ti) x (400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb) < 2 ... ... ... ... ... [Formula 2]
[식 1] 및 [식 2]에서 C, N, P, Si, Nb 및 Ti는 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.In
상기 스테인리스강은 광택도(GS20°)가 1000 이상인 것을 특징으로 한다.The stainless steel has a glossiness GS20 of 1000 or more.
상기 스테인리스강은 연신율이 35% 이상인 것을 특징으로 한다.The stainless steel has an elongation of 35% or more.
한편, 본 발명의 일 실시형태에 따른 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법은 C, N, Si, Mn, P, S, Cr, Ni, Al, Ti, Nb, 나머지 Fe와 불가피한 불순물을 포함하는 페라이트계 스테인리스강을 제조하는 방법으로서, C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Al: 0.01 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb의 함량은 Nb/Ti의 비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 함유하는 슬래브를 제조하고, 상기 슬래브를 열간 조압연, 열간 마무리압연, 열연 소둔, 냉간 압연 및 냉연 소둔을 실시하되, 상기 슬래브를 제조하기 위한 용강을 이루는 성분은 하기의 [식 1] 및 [식 2]를 만족하도록 각 성분의 함량이 조절되고, 상기 냉연 소둔시 냉연판의 가열온도는 900℃ 이하인 것을 특징으로 한다.Meanwhile, the ferritic stainless steel producing method according to the embodiment of the present invention is excellent in the formability and the luster of the ferritic stainless steel according to one embodiment of the present invention. A method for producing a ferritic stainless steel comprising the steps of: 0.0005 to 0.01 wt% of C, 0.005 to 0.015 wt% of N, 0.01 to 0.20 wt% of Si, 0.01 to 0.20 wt% of Mn, 0.001 to 0.03 wt% of P, Ti is 0.10 to 0.30 wt%, the content of Nb is in the range of 0.1 to 0.6 in Nb / Ti, Is subjected to hot rolling, hot finishing rolling, hot rolling annealing, cold rolling and cold rolling annealing, and the components constituting the molten steel for producing the slab satisfy the following [Expression 1] and [Expression 2] And the heating temperature of the cold-rolled sheet during the cold-rolling annealing is 900 ° C or lower.
400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb < 5 ……………………………[식 1]400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb < 5 ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... [Formula 1]
(Nb/Ti) × (400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb) < 2……………[식 2](Nb / Ti) x (400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb) < 2 ... ... ... ... ... [Formula 2]
[식 1] 및 [식 2]에서 C, N, P, Si 및 Nb는 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.In
상기 냉연 소둔시 냉연판의 재결정 온도는 700 ~ 900℃인 것을 특징으로 한다.And the recrystallization temperature of the cold-rolled sheet during the cold-rolling annealing is 700 to 900 ° C.
상기 냉연 소둔을 실시한 다음 냉연판의 광택도(GS20°)를 1000 이상으로 유지하기 위하여 Si 스케일층의 제거를 위한 혼산 산세 과정을 진행하지 않는 것을 특징으로 한다.The mixed acid pickling process for removing the Si scale layer is not performed in order to maintain the glossiness (GS20 DEG) of the cold-rolled sheet after the cold-rolling annealing to 1000 or more.
본 발명의 실시예에 따르면, 페라이트계 스테인리스 강에서 연신율을 낮추는 성분들에 대한 함량을 제한함에 따라 최종 제품의 연신율을 35% 이상으로 유지시킬 수 있는 효과가 있다.According to the embodiment of the present invention, it is possible to maintain the elongation of the final product at 35% or more as the content of the components for lowering the elongation is limited in the ferritic stainless steel.
그리고, Ti, Nb의 함량을 제한함에 따라 Ti 및 Nb의 석출물이 생성되는 것을 억제하여 냉연 소둔시 냉연판의 재가열 온도를 900℃ 이하로 낮출 수 있고, 이에 따라 냉연 소둔시에 Si 스케일이 발생하지 않아 Si 스케일을 제거하기 위한 혼산 산세 과정을 생략할 수 있는 효과가 있다.By limiting the contents of Ti and Nb, the generation of precipitates of Ti and Nb is suppressed and the reheating temperature of the cold-rolled sheet can be lowered to 900 ° C or less during cold-rolling annealing, It is possible to omit the mixed acid pickling process for removing the Si scale.
이로 인해 공정수를 줄여 생산성을 향상시키는 동시에 혼산 산세 과정에 의해 광택도가 낮아지는 것을 방지하여 광택도를 1000 이상으로 유지할 수 있는 효과가 있다.
As a result, it is possible to improve the productivity by reducing the number of process steps and to prevent the glossiness from being lowered by the mixed acid pickling process and to maintain the glossiness to 1000 or more.
제1도는 연신율과 [식 1]의 관계를 나타낸 그래프이고,
제2도는 광택도와 [식 2]의 관계를 나타낸 그래프이다.FIG. 1 is a graph showing the relationship between elongation and [Equation 1]
2 is a graph showing the relationship between the glossiness and [Equation 2].
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다.
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. It will be apparent to those skilled in the art that the present invention may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, It is provided to let you know.
본 발명은 C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb의 함량은 Nb/Ti의 비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 페라이트계 스테인리스강을 대상으로 한다.The present invention relates to a ferritic stainless steel comprising 0.0005 to 0.01 wt% of C, 0.005 to 0.015 wt% of N, 0.01 to 0.20 wt% of Si, 0.01 to 0.20 wt% of Mn, 0.001 to 0.03 wt% of P, 0.0001 to 0.005 wt% of S, Ti: 0.10 to 0.30 wt%; the content of Nb is such that the ratio of Nb / Ti is 0.1 to 0.6; and the balance of Nb / Ti is 0.1 to 0.6. Fe-based stainless steels made of Fe and other unavoidable impurities are targeted.
탄소(C)의 양은 0.0005wt% 이상 0.01wt% 이하인 것이 바람직하다. 탄소(C)의 양이 0.0005 wt% 미만이면 고순도 제품을 만들기 위한 정련 가격이 비싸지고 0.01 wt%를 초과하면 소재의 불순물이 늘어 연신율이 떨어지는 문제가 있다.The amount of carbon (C) is preferably 0.0005 wt% or more and 0.01 wt% or less. If the amount of carbon (C) is less than 0.0005 wt%, the refining price for producing a high-purity product becomes high. If the amount is more than 0.01 wt%, the impurities of the material are increased and the elongation rate is decreased.
질소(N)의 양은 0.005wt% 이상 0.015wt% 이하인 것이 바람직하다. 질소(N)의 양이 0.005wt% 미만이면 TiN 정출이 낮아져 슬라브의 등축정율이 낮아지고, 0.015 wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.The amount of nitrogen (N) is preferably 0.005 wt% or more and 0.015 wt% or less. If the amount of nitrogen (N) is less than 0.005 wt%, the TiN crystallization becomes low and the equiaxed crystal ratio of the slab becomes low. When the amount of nitrogen (N) is more than 0.015 wt%, the impurity of the material increases and the elongation becomes low.
실리콘(Si)의 양은 0.01wt% 이상 0.20wt% 이하인 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.2wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.The amount of silicon (Si) is preferably 0.01 wt% or more and 0.20 wt% or less. If the amount of silicon (Si) is less than 0.01 wt%, there is a problem that the refining price is expensive. If the amount is more than 0.2 wt%, the impurities of the material increase and the elongation becomes low.
망간(Mn)의 양은 0.01wt% 이상 0.20wt% 이하인 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.2wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.The amount of manganese (Mn) is preferably 0.01 wt% or more and 0.20 wt% or less. If the amount of manganese (Mn) is less than 0.01 wt%, there is a problem that the refining price is expensive. If the amount is more than 0.2 wt%, the impurities of the material increase and the elongation becomes poor.
인(P)의 양은 양은 0.001wt% 이상 0.03wt% 이하인 것이 바람직하다. 인(P)의 양이 0.001wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.03wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다. The amount of phosphorus (P) is preferably 0.001 wt% or more and 0.03 wt% or less. When the amount of phosphorus (P) is less than 0.001 wt%, there is a problem that the refining price is expensive. When the amount of phosphorus (P) is more than 0.03 wt%, the impurities of the material increase and the elongation becomes poor.
황(S)의 양은 0.0001wt% 이상 0.005wt% 이하인 것이 바람직하다. 황(S)의 양이 0.0001wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고 0.005wt%를 초과하면 내식성과 가공성이 나빠지는 문제가 있다.The amount of sulfur (S) is preferably 0.0001 wt% or more and 0.005 wt% or less. If the amount of sulfur (S) is less than 0.0001 wt%, there is a problem that the refining price is expensive. When the amount is more than 0.005 wt%, corrosion resistance and workability deteriorate.
크롬(Cr)의 양은 15.0wt% 이상 17.0wt%의 이하인 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 양이 15.0wt% 미만이면 내식성 및 내산화성이 나빠지는 문제가 있고, 17.0wt%를 초과하면 연신율이 떨어지고 원가가 상승하는 문제가 있다.The amount of chromium (Cr) is preferably 15.0 wt% or more and 17.0 wt% or less. When the amount of chromium (Cr) is less than 15.0 wt%, the corrosion resistance and oxidation resistance deteriorate. When the amount of chromium (Cr) is more than 17.0 wt%, the elongation rate decreases and the cost increases.
니켈(Ni)의 양은 0.01wt% 이상 0.20wt% 이하인 것이 바람직하다. 니켈(Ni)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.2wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.The amount of nickel (Ni) is preferably 0.01 wt% or more and 0.20 wt% or less. If the amount of nickel (Ni) is less than 0.01 wt%, there is a problem that the refining price is expensive. If the amount is more than 0.2 wt%, the impurities of the material increase and the elongation becomes poor.
알루미늄(Al)의 양은 0.01wt% 이상 0.10wt% 이하인 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.1wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.The amount of aluminum (Al) is preferably 0.01 wt% or more and 0.10 wt% or less. If the amount of aluminum (Al) is less than 0.01 wt%, there is a problem that the refining price is expensive. If the amount is more than 0.1 wt%, the impurities of the material increase and the elongation becomes low.
타이타늄(Ti)의 양은 0.1wt% 이상 0.3wt% 이하인 것이 바람직하다. 타이타늄(Ti)의 양이 0.1wt% 미만이면 TiN 정출양이 줄어 슬라브의 등축정율이 낮아지고, 고용된 C, N 원소들이 많아져 연신율이 떨어지는 문제가 있고, 0.3wt%를 초과하면 Ti계 산화물의 증가로 연주 슬라브 제조시 노즐이 막히는 문제가 있다.The amount of titanium (Ti) is preferably 0.1 wt% or more and 0.3 wt% or less. If the amount of titanium (Ti) is less than 0.1 wt%, the amount of TiN crystallization is reduced to lower the equiaxed crystal ratio of the slab and increase the number of C and N elements to be solidified. There is a problem that the nozzles are clogged when the performance slab is manufactured.
나이오븀(Nb)의 양은 Nb/Ti의 함량비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 첨가하는 것이 바람직하다. Nb/Ti의 함량비가 0.1 미만이면 결정립이 조대해져 최종 제품에서 오렌지필에 의한 리징이 발생하게 되며, 0.6 초과이면 원료비가 상승하고, 미세한 Nb 석출물로 인해 냉연 소둔 온도가 높아져 소둔 중에 냉연판의 표면에 Si 스케일층이 형성된다. 이러한 Si 스케일층은 혼산 산세 과정을 통해서 제거 가능한데 혼산 산세 과정을 거친 냉연판은 후속공정인 스킨패스 공정을 거치더라도 혼산 산세 과정을 거치지 않은 냉연판보다 광택도가 떨어지는 단점이 있다.The amount of niobium (Nb) is preferably added such that the content ratio of Nb / Ti is 0.1 to 0.6. If the content ratio of Nb / Ti is less than 0.1, crystal grains become coarse and ridging due to orange peel occurs in the final product. If the content ratio of Nb / Ti is more than 0.6, the raw material cost rises and the cold annealing temperature rises due to fine Nb precipitates, A Si scale layer is formed. Such a Si scale layer can be removed by a mixed acid pickling process. However, the cold rolled sheet subjected to the pickling process has a disadvantage that its gloss is lower than that of the cold rolled sheet which has not undergone the pickling process.
한편, 본 발명은 성형성을 향상시키기 위하여 연신율이 우수하면서 광택도가 우수한 페라이트계 스테인리스강을 제조하기 위하여 상기와 같은 조성을 갖는 용강을 통상의 방법으로 연주하여 슬래브를 생산한 후 이를 열간 조압연, 열간 마무리압연, 열연 소둔, 냉간 압연 및 냉연 소둔을 실시한다.In order to improve the formability, the present invention relates to a method for producing a ferrite stainless steel excellent in elongation rate and excellent in gloss by producing molten steel having the above composition by a conventional method to produce a slab, Hot rolling, hot rolling, hot rolling, cold rolling and cold rolling annealing.
특히, 용강 각 성분의 함량을 조절하는 경우에 최종 제품의 연신율을 35% 이상으로 유지시키기 위해서 연신율을 저하시키는 성분의 총함량을 제한하는 것이 바람직하다. 예를 들어 하기의 [식 1]에 해당 성분의 함량을 적용하여 연산되는 값이 5 미만이 되도록 한정하는 것이 바람직하다.In particular, when the content of the molten steel component is controlled, it is preferable to limit the total content of the components that lower the elongation to maintain the elongation of the final product at 35% or more. For example, it is preferable to limit the value calculated by applying the content of the corresponding component to [Formula 1] below to be less than 5.
400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb < 5 ……………………………[식 1]400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb < 5 ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... [Formula 1]
[식 1]에서 C, N, P, Si 및 Nb는 각 성분의 함량(wt%)을 의미한다.In the
이렇게 연신율을 저하시키는 성분의 총함량을 한정하는 이유는 도 1에 나타난다. The reason for limiting the total content of the components that lower the elongation is shown in Fig.
도 1은 상기 [식 1]에 제시된 수식과 연신율과의 관계를 나타낸 그래프로서, [식 1]에 제시된 수식으로 연산되는 값에 따른 연신율의 변화를 보여준다.FIG. 1 is a graph showing the relationship between the elongation and the formula shown in the
도 1에서 알 수 있듯이 [식 1]에 제시된 수식으로 연산되는 값이 5보다 작은 경우에는 연신율이 35% 이상으로 유지되는 반면에, 식 1에 제시된 수식으로 연산되는 값이 5보다 큰 경우에는 연신율이 35%보다 낮게 떨어지는 것을 확인할 수 있다. 따라서 본 발명에서는 최종 제품의 연신율을 35% 이상으로 유지하기 위하여 [식 1]에 제시된 수식으로 연산되는 값이 5를 넘지 않도록 해당 성분의 함량을 조절하는 것이 바람직하다. 또한, C, N, P, Si 및 Nb는 각각 전술된 함량으로 한정되어 함유되는바, 상기 [식 1]에 제시된 수식으로 연산되는 값의 최소값은 적어도 0.1 보다 큰 값일 것이다. 특히, 상기 [식 1]에 제시된 수식으로 연산되는 값의 최소값을 0.1보다 작게 유지하기 위해서는 각 성분의 함량을 제어하기 위한 정련 가격이 비싸지고, 그에 따라 기대할 수 있는 효과도 상당수준이 아니기 때문에 연산되는 값의 최소값을 0.1으로 한정하는 것이 바람직하다.As can be seen from FIG. 1, when the value calculated by the formula shown in [Formula 1] is smaller than 5, the elongation is maintained at 35% or more, whereas when the value calculated by the formula shown in
또한, 냉연 소둔 공정시 가열온도가 고온일 때 발생되는 Si 스케일층의 생성을 방지하기 위해서 각종 석출물을 생성시키는 성분의 총함량을 제한하는 것이 바람직하다. 이렇게 용강 각 성분의 함량을 조절하면 냉연판의 재결정온도를 900℃ 이하로 유지할 수 있다. 예를 들어 하기의 [식 2]에 해당 성분의 함량을 적용하여 연산되는 값이 2 미만이 되도록 제어하면 냉연판의 재결정온도를 700 ~ 900℃로 유지할 수 있다.Further, in order to prevent the generation of the Si scale layer generated when the heating temperature is high in the cold-rolling annealing step, it is preferable to limit the total content of the components generating various precipitates. By regulating the content of the molten steel components, the recrystallization temperature of the cold rolled sheet can be maintained at 900 ° C or less. For example, if the value calculated by applying the content of the component in the following
(Nb/Ti) × (400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb) < 2 ……………[식 2](Nb / Ti) x (400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb) < 2 ... ... ... ... ... [Formula 2]
[식 2]에서 C, N, P, Si, Nb 및 Ti는 각 성분의 함량(wt%)을 의미한다.In the
이렇게 재결정온도를 상승시키는 성분의 총함량을 한정하는 이유는 도 2에 나타난다. The reason for limiting the total content of the components that raise the recrystallization temperature is shown in Fig.
도 2는 상기 [식 2]에 제시된 수식과 광택도와의 관계를 나타낸 그래프로서, [식 2]에 제시된 수식으로 연산되는 값에 따른 광택도의 변화를 보여준다.FIG. 2 is a graph showing the relationship between the formula and the glossiness shown in the
도 2에서 알 수 있듯이 [식 2]에 제시된 수식으로 연산되는 값이 2보다 작은 경우에는 냉연 소둔시 재결정온도를 낮게 유지하여 Si 스케일층의 생성되는 것을 억제하고, 이에 따라 냉연 소둔 공정 이후에 Si 스케일층의 제거를 위하여 진행되는 혼산 산세 과정을 거치지 않도록 함으로써 후속공정인 스킨패스 공정을 통하여 최종 냉연판의 광택도가 1000 이상이 되도록 할 수 있다.As can be seen from FIG. 2, when the value calculated by the equation shown in [Formula 2] is smaller than 2, the recrystallization temperature during cold rolling annealing is kept low to suppress generation of the Si scale layer, The degree of gloss of the final cold rolled sheet can be made to be 1000 or more through the skin pass process, which is a subsequent process, by avoiding the mixed pickling process which is carried out for removing the scale layer.
반면에, [식 2]에 제시된 수식으로 연산되는 값이 2보다 큰 경우에는 냉연 소둔시 재결정온도가 높아 Si 스케일층의 생성되는 것을 억제할 수 없고, 이에 따라 냉연 소둔 공정 이후에 Si 스케일층의 제거를 위한 혼산 산세 과정을 거쳐야 하기 때문에 후속공정인 스킨패스 공정을 통해서도 최종 냉연판의 공택도를 1000 이상까지 향상시킬 수 없다.On the other hand, when the value calculated by the equation shown in [Equation 2] is larger than 2, the recrystallization temperature in the cold rolling annealing is high and the generation of the Si scale layer can not be suppressed. It is not possible to improve the cohesion of the final cold rolled sheet to 1000 or more even through the subsequent process of the skin pass process.
따라서 본 발명에서는 최종 냉연판의 광택도를 1000 이상으로 유지하기 위하여 [식 2]에 제시된 수식으로 연산되는 값이 2를 넘지 않도록 해당 성분의 함량을 조절하는 것이 바람직하다. 또한, C, N, P, Si, Nb 및 Ti는 각각 전술된 함량으로 한정되어 함유되는바, 상기 [식 2]에 제시된 수식으로 연산되는 값의 최소값은 적어도 0.1 보다 큰 값일 것이다. 특히, 상기 [식 2]에 제시된 수식으로 연산되는 값의 최소값을 0.1보다 작게 유지하기 위해서는 각 성분의 함량을 제어하기 위한 정련 가격이 비싸지고, 그에 따라 기대할 수 있는 효과도 상당수준이 아니기 때문에 연산되는 값의 최소값을 0.1으로 한정하는 것이 바람직하다.
Therefore, in order to maintain the glossiness of the final cold rolled sheet at 1000 or more, it is preferable to adjust the content of the component so that the value calculated by the formula shown in [Formula 2] does not exceed 2 in the present invention. The minimum value of the value calculated by the formula shown in the above-mentioned [Formula 2] may be a value at least greater than 0.1, since C, N, P, Si, Nb and Ti are limited to the above-mentioned contents. Particularly, in order to keep the minimum value of the value calculated by the formula shown in the
[실시예][Example]
이하 실시예를 사용하여 본 발명을 설명한다.The following examples illustrate the present invention.
상업 생산되는 페라이트계 스테인리스강의 생산 조건에 따라 최종 냉연판을 생산하는 실험을 실시하였으며, 표 1과 같이 각 성분의 함량을 변경하면서 생산된 용강을 이용하여 연속주조된 슬래브로부터 열간 조압연 및 열간 마무리압연한 4 ~ 5mm 두께의 열연판을 열연 소둔, 냉간 압연 및 냉연 소둔 처리하였다. 다만, 표 1에서 본 발명의 합금조성 중 Fe와 기타 불순물(S, Ni 등)의 함량은 표기하기 않았다.Experiments were conducted to produce final cold-rolled sheets according to the production conditions of commercially produced ferritic stainless steels. As shown in Table 1, hot rolled and hot finishes were produced from continuously cast slabs using the produced molten steel, The hot rolled sheet having a thickness of 4 to 5 mm rolled was subjected to hot rolling annealing, cold rolling and cold annealing. However, the contents of Fe and other impurities (S, Ni, etc.) in the alloy composition of the present invention are not shown in Table 1.
비교예
Comparative Example
실시예
Example
여기서, A는 [식 1]의 400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb를 의미하고, B는 Nb/Ti의 함량비를 의미한다. 또한, C,N의 함량 단위는 ppm이고, C와 N을 제외한 나머지 각 성분의 함량 단위는 wt%이다.Here, A means 400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb in [Equation 1], and B means a content ratio of Nb / Ti. In addition, the content units of C and N are ppm, and the content units of other components except C and N are wt%.
이렇게 생산되는 제품의 냉연 소둔시 재결정온도와 혼산 산세의 진행 여부 및 최종 냉연판의 연신율(El)과 광택도를 표 2에 나타내었다.Table 2 shows the recrystallization temperature and progress of pickling of the cold-rolled annealed products, and elongation (El) and gloss of the final cold-rolled sheet.
비교예
Comparative Example
실시예
Example
여기서, 혼산 산세의 경우 "O"는 강한 산성 산세액을 이용하는 혼산 산세를 진행한다는 것을 의미하고, "X"는 혼산 산세를 진행하지 않고 약한 산성 산세액을 이용한 산세를 진행한다는 것을 의미한다.Here, in the case of mixed acid pickling, "O" means that mixed acid pickling using a strong acidic acid tax is carried out, and "X" means pickling using a weak acid acid tax without proceeding with mixed acid pickling.
상기 표 2에서 알 수 있듯이 각 성분의 함량을 전술된 바람직한 범위 내로 제어하는 경우에 냉연판의 재결정온도가 900℃이하이기 때문에 냉연 소둔시 가열온도를 900℃이하로 유지할 수 있다. 이에 따라 냉연판 표면에 Si 스케일층이 생성되는 것을 억제하여 혼산 산세 공정을 생략할 수 있고, 그 결과 스킨패스 공정에 의해 냉연판의 광택도를 1000 이상까지 향상시킬 수 있었다.As can be seen from Table 2, when the content of each component is controlled within the preferable range described above, the recrystallization temperature of the cold-rolled sheet is 900 ° C or less, so that the heating temperature can be maintained at 900 ° C or less during cold rolling annealing. As a result, the generation of the Si scale layer on the surface of the cold-rolled sheet can be suppressed and the mixed acid pickling process can be omitted. As a result, the glossiness of the cold-rolled sheet can be improved to 1000 or more by the skin pass process.
또한, 각 성분의 함량을 전술된 바람직한 범위 내로 제어하면서 [식 1]에 기재된 400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb으로 연산되는 값을 5 미만으로 제어함에 따라 최종 냉연판의 연신율이 35% 이상으로 유지되는 것을 확인할 수 있었다.
Further, by controlling the value calculated by 400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb described in [Formula 1] to be less than 5 while controlling the content of each component within the preferable range described above, the elongation of the final cold- And 35% or more.
본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.
Although the present invention has been described with reference to the accompanying drawings and the preferred embodiments described above, the present invention is not limited thereto but is limited by the following claims. Accordingly, those skilled in the art will appreciate that various modifications and changes may be made thereto without departing from the spirit of the following claims.
Claims (6)
C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Al: 0.01 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb의 함량은 Nb/Ti의 비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 함유하고,
하기의 [식 1] 및 [식 2]를 만족하며,
재결정 온도가 700 ~ 900℃이고, 광택도(GS20°)가 1000 이상인 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb < 5 ……………………………[식 1]
(Nb/Ti) × (400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb) < 2……………[식 2]
[식 1] 및 [식 2]에서 C, N, P, Si, Nb 및 Ti는 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.
A ferritic stainless steel comprising C, N, Si, Mn, P, Cr, Al, Ti, Nb and the balance Fe and unavoidable impurities,
0.001 to 0.03 wt% of Cr, 15.0 to 17.0 wt% of Cr, 0.01 to 0.20 wt% of Cr, 0.01 to 0.20 wt% of Cr, 0.01 to 0.20 wt% of Cr, 0.0005 to 0.01 wt% of C, 0.005 to 0.015 wt% 0.01 to 0.10 wt%, Ti: 0.10 to 0.30 wt%, and the content of Nb is such that the ratio of Nb / Ti is 0.1 to 0.6,
Satisfy the following [Expression 1] and [Expression 2]
A ferritic stainless steel having a recrystallization temperature of 700 to 900 DEG C and a glossiness (GS20 DEG) of 1000 or more and excellent in moldability and gloss.
400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb < 5 ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... [Formula 1]
(Nb / Ti) x (400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb) < 2 ... ... ... ... ... [Formula 2]
In Equation 1 and 2, C, N, P, Si, Nb and Ti mean the content (wt%) of each component.
상기 스테인리스강은 연신율이 35% 이상인 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
The method according to claim 1,
Wherein the stainless steel is a ferritic stainless steel having an elongation of 35% or more and excellent moldability and gloss.
C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Al: 0.01 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb의 함량은 Nb/Ti의 비가 0.1 ~ 0.6이 되도록 함유하는 슬래브를 제조하고, 상기 슬래브를 열간 조압연, 열간 마무리압연, 열연 소둔, 냉간 압연 및 냉연 소둔을 실시하되,
상기 슬래브를 제조하기 위한 용강을 이루는 성분은 하기의 [식 1] 및 [식 2]를 만족하도록 각 성분의 함량이 조절되고,
상기 냉연 소둔시 냉연판의 가열온도는 900℃ 이하이고,
상기 냉연 소둔을 실시한 다음 냉연판의 광택도(GS20°)를 1000 이상으로 유지하기 위하여 Si 스케일층의 제거를 위한 혼산 산세 과정을 진행하지 않는 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법.
400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb < 5 ……………………………[식 1]
(Nb/Ti) × (400C+85.7N+55.6P+7.7Si+7.3Nb) < 2……………[식 2]
[식 1] 및 [식 2]에서 C, N, P, Si 및 Nb는 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.
1. A method for producing a ferritic stainless steel comprising C, N, Si, Mn, P, Cr, Al, Ti, Nb and the balance Fe and unavoidable impurities,
0.001 to 0.03 wt% of Cr, 15.0 to 17.0 wt% of Cr, 0.01 to 0.20 wt% of Cr, 0.01 to 0.20 wt% of Cr, 0.01 to 0.20 wt% of Cr, 0.0005 to 0.01 wt% of C, 0.005 to 0.015 wt% And the Nb content is 0.1 to 0.6, and the slab is hot-rolled, hot-finished, hot-rolled, hot-rolled, cold-rolled, Rolled and cold-rolled annealed,
The components constituting the molten steel for producing the slab are adjusted so that the content of each component satisfies the following [Equation 1] and [Equation 2]
The heating temperature of the cold-rolled sheet during the cold-rolling annealing is 900 DEG C or less,
A method for producing a ferritic stainless steel excellent in moldability and gloss that does not proceed with a pickling process for removal of a Si scale layer in order to maintain the gloss (GS20 DEG) of the cold rolled sheet after the cold rolling annealing to 1000 or more.
400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb < 5 ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... [Formula 1]
(Nb / Ti) x (400C + 85.7N + 55.6P + 7.7Si + 7.3Nb) < 2 ... ... ... ... ... [Formula 2]
In Equation 1 and 2, C, N, P, Si and Nb mean the content (wt%) of each component.
상기 냉연 소둔시 냉연판의 재결정 온도는 700 ~ 900℃인 성형성 및 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법.
The method of claim 4,
Wherein the recrystallization temperature of the cold-rolled sheet during the cold-rolling annealing is 700 to 900 占 폚 and excellent in moldability and gloss.
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|---|---|---|---|---|
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| JP2002241843A (en) | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for producing ferritic stainless steel sheet having excellent surface gloss and workability |
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|---|---|---|---|---|
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| KR101120764B1 (en) * | 2006-05-09 | 2012-03-22 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | Stainless steel excellent in corrosion resistance |
-
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001181798A (en) | 1999-12-20 | 2001-07-03 | Kawasaki Steel Corp | Hot rolled ferritic stainless steel sheet excellent in bendability, its manufacturing method, and method of manufacturing for cold rolled steel sheet |
| JP2002241843A (en) | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for producing ferritic stainless steel sheet having excellent surface gloss and workability |
| JP2007224342A (en) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | Ferritic stainless steel sheet causing little orange peel due to working and having superior formability, production method therefor, and press forming method |
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