KR101597481B1 - Welding joint and steel having exceptional galvanic corrosion resistance - Google Patents

Welding joint and steel having exceptional galvanic corrosion resistance Download PDF

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가부시키가이샤 고베 세이코쇼
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본 발명의 강재는, 질량％로 C: 0.01 내지 0.30％, Si: 0.1 내지 1.0％, Mn: 0.1 내지 2.0％, P: 0.04％ 이하, S: 0.03％ 이하, Al: 0.010 내지 0.10％, Cu: 0.3 내지 3.0％, Ni: 0.3 내지 5.0％, Ti: 0.010 내지 0.10％, Ca: 0.0005 내지 0.0050％, N: 0.0020 내지 0.0080％, O: 0.0010％ 이하를 함유하고, 잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물을 포함하며, 하기 수학식 1로 정의되는 N*가 0.0001％ 이하이고, 내이종 금속 접촉 부식성에 우수하다.
수학식 1: N*=[N]-0.29×[Ti]
(단, []는 각 화학 성분의 함유량(질량％)임)The steel material according to the present invention comprises 0.01 to 0.30% of C, 0.1 to 1.0% of Si, 0.1 to 2.0% of Mn, 0.04% or less of P, 0.03% or less of S, 0.010 to 0.10% , 0.3 to 3.0% of Ni, 0.3 to 5.0% of Ni, 0.010 to 0.10% of Ti, 0.0005 to 0.0050% of Ca, 0.0020 to 0.0080% of N and 0.0010% or less of O and 0.0010% or less of Fe and inevitable impurities , And N * defined by the following formula (1) is 0.0001% or less, which is excellent in contact corrosion resistance against the dissimilar metals.
Equation 1: N * = [N] -0.29 x [Ti]
(Where [] is the content (mass%) of each chemical component)

Description

내이종 금속 접촉 부식성이 우수한 강재 및 용접 조인트{WELDING JOINT AND STEEL HAVING EXCEPTIONAL GALVANIC CORROSION RESISTANCE}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a welded joint and a welded joint,

본 발명은, 교량, 해양 구조물, 토목ㆍ건축 구조물, 선박 등으로 대표되는 부식성 환경에 있어서의 강 구조물에 사용되는 강재 및 용접 조인트에 관한 것이며, 특히 이종 강재를 용접 접합할 때에 사용되는 강재 및 용접 조인트에 관한 것이며, 특히 무도장(無塗裝)으로 사용되는 강재 및 용접 조인트에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel material and a welded joint used in a steel structure in a corrosive environment typified by bridges, offshore structures, civil engineering and building structures, ships and the like, Joints, and more particularly to steels and welded joints used as uncoated.

교량, 해양 구조물, 토목ㆍ건축 구조물, 선박 등의 강 구조물에 있어서는, 사용되는 환경의 부식성에 따라 다양한 강재가 사용되고 있다.In steel structures such as bridges, offshore structures, civil engineering and building structures, and ships, various steels are used depending on the corrosiveness of the environment in which they are used.

예를 들어, 부식성이 매우 낮은 산간부 등의 사용 환경에서는, JIS의 SM 규격으로 대표되는 통상의 용접 구조용 강이 선정된다.For example, in a use environment such as an acid part with a very low corrosivity, ordinary steel for welded structure represented by the SM standard of JIS is selected.

또한, 비래 염분량이 NaCl 환산으로 0.05mg/dm2/day(이하 「mdd」로도 약기함) 이하인 것을 하나의 목표로 하는 부식성이 비교적 낮은 사용 환경에서는, 교량 분야에 있어서는 JIS G 3114에 규정되어 있는 내후성 강(이하 「JIS 내후성 강」이라고 약기함)이 무도장(무사양)으로 사용되고 있다. 그리고, 더욱 부식성이 엄격한 사용 환경에서는 Ni계 내후성 강 등과 같이 Cu나 Ni 등의 내식성을 향상시키는 합금 원소의 첨가량을 증가시킨 내식성 강재가 사용 환경의 부식성에 따라 사용되고 있다. 이 내후성 강이나 내식 강재는, 구조물의 건설 비용의 관점에서 사용 환경의 부식성에 따라 최적의 강재가 선정되지만, 경우에 따라서는 녹 안정화 처리나 중방식 도장 등의 표면 처리를 실시하여 사용되고 있다.Further, in a use environment with relatively low corrosivity, which is intended to have a salinity less than 0.05 mg / dm 2 / day (hereinafter also abbreviated as "mdd") in terms of NaCl, Weather-resistant steel (hereinafter abbreviated as "JIS weather-resistant steel") is used as unpainted (no specification). In addition, in a severe corrosive environment, corrosion resistant steels such as Ni-based weather resistant steels which increase the addition amount of alloy elements such as Cu and Ni to improve the corrosion resistance are used depending on the corrosiveness of the environment. The weather-resistant steel or the corrosion-resistant steel is selected from the viewpoint of the construction cost of the structure in accordance with the corrosiveness of the environment in which the steel is used. However, in some cases, surface treatment such as rust stabilization treatment or heavy-

그런데, 화학 성분이 상이한 재료가 용접 등에 의해 접촉한 경우에는, 이종 금속 접촉 부식에 의해 비한 쪽의 강재 또는 용접 금속의 부식이 촉진될 가능성이 있다. 용접 구조물에 있어서는, 사용하는 용접 재료와 모재의 강재 화학 성분은 반드시 동일한 것은 아니기 때문에, 용접 금속과 모재의 성분이 상이한 것이 통상적이다. 따라서, 용접 조인트부에 있어서 이종 금속 접촉 부식이 발생할 가능성이 있으며, 용접부의 내식성 확보는 부식 수명 확보의 면에서도 중요한 과제이다. 이러한 것으로부터, 용접부의 내식성 향상을 목적으로 한 용접 재료나 용접 방법이 제안되어 있다(특허문헌 1, 2 참조).However, when materials having different chemical components are brought into contact with each other by welding or the like, there is a possibility that the corrosion of the steel material or the weld metal on the non-contact side is promoted by the contact corrosion of the dissimilar metals. In the welded structure, since the steel chemical composition of the base material and the welding material to be used are not necessarily the same, the components of the base metal and the weld metal are usually different. Therefore, there is a possibility that corrosion of the dissimilar metals occurs in the welded joint portion, and securing corrosion resistance of the welded portion is an important problem in terms of securing corrosion life. Therefore, a welding material and a welding method for improving the corrosion resistance of a welded portion have been proposed (see Patent Documents 1 and 2).

강재의 부식성은 사용 환경의 온도, 습도, 염분량 등의 조건에 의해 따라 결정되지만, 부식성은 구조물의 부위에 따라서도 상이하다. 예를 들어, 교량의 거더 내 등의 강우가 직접 튀지 않는 수평 방향으로 설치된 강재의 상면에서는, 강우가 직접 튀는 외면의 수직 설치 부재에 비교하면 비래 염분의 축적이 현저하며, 비교적 부식 쇠모가 현저하다. 이러한 강 구조물의 부위마다의 부식성이 상이한 것을 고려하여, 예를 들어 부식이 엄격한 교량 거더 내 수평 부재에는 내식성이 우수한Ni계 내후성 강을 적용하고, 수직 부재에는 JIS 내후성을 적용하는 부위마다 강재를 구분지어 사용하는 요구가 건설 비용 저감의 관점에서 높아지고 있다.Corrosion resistance of steel is determined by the conditions such as temperature, humidity, salt content, etc., but corrosiveness depends on the site of the structure. For example, on the upper surface of a steel material provided in a horizontal direction in which rainfall such as a girder of a bridge does not directly bounce, accumulation of fly ash is remarkable compared with a vertical installation member on the outer surface where rainfall directly rises, and corrosion wastage is remarkable . Considering that the corrosion resistance of each steel structure is different from each other, for example, a Ni-based weather-resistant steel having excellent corrosion resistance is applied to a horizontal member in a bridge girder having a severe corrosion, and a vertical member is divided into steel portions There is a growing demand from the viewpoint of reducing construction costs.

이와 같이, 구조물의 부위마다 강재를 구분지어 사용하는 경우에는, 상술한 바와 같이 용접부 근방에서의 이종 금속 접촉 부식의 문제가 발생하는 경향이 더욱 강해져, 이종 금속 접촉 부식의 대책이 필요하지만, 종래 기술에서는 충분한 것이라고는 할 수 없으며, 더욱 효과적인 대책이 요망되고 있다.As described above, when the steel material is used separately for each part of the structure, there is a tendency that a problem of dissimilar metal contact corrosion near the welded part occurs as described above, It can not be said to be sufficient, and more effective countermeasures are desired.

일본 특허 공개 2000-107886호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-107886 일본 특허 공개 2002-336989호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-336989

본 발명은 상술한 바와 같은 사정에 착안하여 이루어진 것이며, 그 목적은, 이종 강재를 용접으로 접합할 때에 사용한 경우에도 양호한 내식성을 갖는 강재 및 용접 조인트를 제공하는 것에 있다.The present invention has been made in view of the above-described circumstances, and an object of the present invention is to provide a steel material and a welded joint having good corrosion resistance even when used for joining different kinds of steel materials by welding.

청구항 1에 기재된 발명은,
화학 성분 조성이 상이한 2종류의 강재 A 및 강재 B를 용접하여 형성되는 용접 조인트이며, 상기 강재 A 및 강재 B 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 강재가 하기 (1) 또는 (2)에 기재된 강재이며,
상기 강재 A, 상기 강재 B 및 용접 금속의 Cu+Ni 합계 함유량을 각각 XA, XB 및 XW로 한 경우에, 하기 수학식 2 및 수학식 3의 양쪽을 만족하는, 용접 조인트.
(1) 질량％로(이하, 화학 성분에 대하여 동일함)
C: 0.01 내지 0.30％,
Si: 0.1 내지 1.0％,
Mn: 0.1 내지 2.0％,
P: 0.04％ 이하,
S: 0.03％ 이하,
Al: 0.010 내지 0.10％,
Cu: 0.3 내지 3.0％,
Ni: 0.3 내지 5.0％,
Ti: 0.010 내지 0.10％,
Ca: 0.0005 내지 0.0050％,
N: 0.0020 내지 0.0080％,
O: 0.0010％ 이하
를 함유하고, 잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물을 포함하는 강재이며,
하기 수학식 1로 정의되는 N*가 0.0001％ 이하인 것을 특징으로 하는, 내이종 금속 접촉 부식성이 우수한 강재.
수학식 1: N*=[N]-0.29×[Ti]
(단, []는 각 화학 성분의 함유량(질량％)임)
(2) Cr: 0.01 내지 1.0％,
Mo: 0.01 내지 1.0％,
W: 0.01 내지 1.0％,
Nb: 0.005 내지 0.05％,
V: 0.01 내지 0.10％,
B: 0.0001 내지 0.005％의 1종 또는 2종 이상을 더 함유하는 상기 (1) 기재의 강재.
수학식 2: |XA-XW|≤1.0％
수학식 3: |XB-XW|≤1.0％According to a first aspect of the present invention,
A weld joint formed by welding two kinds of steel materials A and B having different chemical composition, wherein the steel material of either or both of the steel material A and the steel material B is a steel material described in the following (1) or (2)
Satisfies both of the following equations (2) and (3) when the total content of Cu + Ni of the steel material (A), the steel material (B) and the weld metal is XA, XB and XW, respectively.
(1) mass% (hereinafter the same with respect to chemical components)
C: 0.01 to 0.30%
0.1 to 1.0% of Si,
Mn: 0.1 to 2.0%
P: 0.04% or less,
S: 0.03% or less,
Al: 0.010 to 0.10%
Cu: 0.3 to 3.0%
0.3 to 5.0% of Ni,
0.010 to 0.10% of Ti,
Ca: 0.0005 to 0.0050%
N: 0.0020 to 0.0080%,
O: 0.0010% or less
And the remainder being Fe and inevitable impurities,
Wherein N * defined by the following formula (1) is 0.0001% or less.
Equation 1: N * = [N] -0.29 x [Ti]
(Where [] is the content (mass%) of each chemical component)
(2) 0.01 to 1.0% Cr,
Mo: 0.01 to 1.0%
W: 0.01 to 1.0%
0.005 to 0.05% of Nb,
V: 0.01 to 0.10%
, And B: 0.0001 to 0.005%.
&Quot; (2) " | XA-XW | < 1.0%
Equation 3: | XB-XW |? 1.0%

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청구항 6에 기재된 발명은,According to a sixth aspect of the present invention,

대기 부식 환경에서 사용되는 구조물에 사용되는 청구항 1에 기재된 용접 조인트이다.The welding joint according to claim 1 used for a structure used in an atmospheric corrosive environment.

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청구항 8에 기재된 발명은,According to an eighth aspect of the present invention,

상기 대기 부식 환경은 비래 염분량이 0.05mg-NaCl/dm2/day 이하의 대기 환경인 청구항 6에 기재된 용접 조인트이다.The atmospheric corrosion environment is a weld joint according to claim 6, wherein the atmospheric environment has an ash salinity of 0.05 mg-NaCl / dm 2 / day or less.

본 발명의 강재는, 그 화학 성분으로서 특히 TiN량이 적절하게 조정되어 있음과 함께, N 및 O 함유량이 저감되어 있기 때문에, 이들의 상승 작용으로서 이종 금속 접촉시의 캐소드 반응을 억제할 수 있으며, 접촉하는 상대재와의 전위차가 비교적 큰 경우에도 이종 금속 접촉에 의한 부식 촉진을 억제할 수 있기 때문에, 내부식성이 우수하고, 이종 강재를 접합할 때에 적절하게 사용할 수 있다.In the steel material of the present invention, since the amount of TiN is suitably adjusted and the content of N and O is reduced as a chemical component thereof, the cathode reaction at the time of contacting the dissimilar metals can be suppressed by their synergistic action, Corrosion resistance due to the contact of dissimilar metals can be suppressed even when the potential difference with respect to the mating member is relatively large. Therefore, the corrosion resistance is excellent and it can be suitably used when joining the dissimilar steels.

또한, 본 발명의 용접 조인트는, 이종 강재를 접합할 때에 그 적어도 한쪽의 강재에 상기 본 발명의 강재를 사용하고 있기 때문에, 상기 작용의 결과로서 내부식성이 우수하여, 대기 부식 환경에서 사용되는 구조물에 적절하게 사용할 수 있다.Further, since the welded joint of the present invention uses the steel material of the present invention on at least one of the steels when joining the dissimilar steels, the corrosion resistance as a result of the above action is excellent, Can be appropriately used.

도 1은 실시예에서 사용한 테스트 피스의 개략 평면도이다.
도 2는 부식 시험 후의 테스트 피스의 개략 부분 단면도이다.1 is a schematic plan view of a test piece used in the embodiment.
2 is a schematic partial cross-sectional view of the test piece after the corrosion test.

이하, 본 발명을 실시 형태에 기초하여 더욱 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail based on embodiments.

본 발명자들은 교량 등의 강 구조물에 적용할 수 있는 저합금 내식 강재에 대하여, 화학 성분 조성(이하, 간단히 「성분 조성」이라고도 함)이 상이한 강재를 접합한 경우에 있어서의 내식성 확보에 대하여 예의 연구를 행한 결과, 이하의 지식을 얻었다.The inventors of the present invention have conducted intensive researches on ensuring corrosion resistance when a steel material having different chemical composition (hereinafter simply referred to as " component composition ") is bonded to a low alloy corrosion resistant steel material applicable to steel structures such as bridges As a result, the following knowledge was obtained.

즉, 이종 금속 접촉 부식은, 접촉하는 강재끼리의 사이 또는 모재와 용접 금속 사이의 부식 전위의 차이에 기인하여 발생하며, 이종 금속간에서 전기 화학 셀이 형성되고, 비한 쪽의 금속에서는 용해 반응을 주체로 하는 애노드 반응이 촉진된다. 한편, 이종 금속 접촉시의 귀한 쪽의 금속에서는 용존 산소나 수소 이온의 환원 반응을 주체로 하는 캐소드 반응이 촉진되며, 이 캐소드 반응이 비한 쪽의 금속의 애노드를 보다 한층 촉진한다. 이러한 이종 금속 접촉 부식이 발생하면 비한 쪽의 금속에서는 부식이 촉진될 뿐만 아니라, 귀한 쪽의 금속에서는 용존 산소의 환원 반응에서 발생하는 국소적인 알칼리화나 수소 이온의 환원 반응에서 발생하는 수소 가스 등에 의해, 안정된 보호성 녹이 형성되기 어려워지기 때문에 전체의 내식성은 극도로 열화된다.That is, the contact corrosion of dissimilar metals occurs due to the difference in corrosion potential between the contacted steel materials or between the base metal and the weld metal, and an electrochemical cell is formed between the dissimilar metals. The anode reaction as a main body is promoted. On the other hand, in the rare-earth metal when contacting the dissimilar metal, the cathode reaction mainly using the reduction reaction of dissolved oxygen and hydrogen ions is promoted, and this cathode reaction further promotes the anode of the opposite metal. When such dissimilar metal contact corrosion occurs, corrosion is promoted not only in the outermost metal but also due to local alkalization occurring in the reduction reaction of dissolved oxygen and hydrogen gas generated in the reduction reaction of hydrogen ion, Stable protection Since rust is hardly formed, the overall corrosion resistance is extremely deteriorated.

발명자들은 다양한 검토의 결과, 이종 금속 접촉시키는 강재의 성분 조성으로서 특히 TiN량을 적절하게 조정하는 것과, N 및 O 함유량을 저감하는 것의 상승 작용으로서 이종 금속 접촉시의 캐소드 반응을 억제할 수 있으며, 접촉하는 상대재와의 전위차가 비교적 큰 경우에도 이종 금속 접촉에 의한 부식 촉진을 억제할 수 있다는 것을 발견하였다. 또한, 부식 전위는, 강재 및 용접 금속의 화학 성분 조성, 그 중에서도 강재 및 용접 금속의 Cu 및 Ni의 함유량이 지배적이며, 이종 금속간(각 강재와 용접 금속 사이)의 Cu+Ni 합계 함유량의 차이를 1.0％ 이내로 함으로써 이종 금속 접촉 부식의 작용을 크게 억제할 수 있다는 것을 발견하였다. 이러한 지식을, Cu나 Ni 첨가 등의 종래의 대기 부식 환경에 있어서의 내식성(내후성)의 향상 기술과 조합함으로써, 대기 부식 환경에 있어서 무사양에서의 이종 금속 접촉 상태에서 적용할 수 있다는 것을 알 수 있었다.As a result of various examinations, the inventors have found that the cathode reaction at the time of contacting the dissimilar metals can be suppressed by the synergistic action of appropriately adjusting the amount of TiN, particularly the amount of TiN, and reducing the content of N and O, It is possible to suppress the corrosion promotion due to the contact of dissimilar metals even when the potential difference from the contact material to be contacted is relatively large. In addition, the corrosion potential is dominated by the chemical composition of the steel and the weld metal, in particular, the content of Cu and Ni in the steel and the weld metal, and the difference in Cu + Ni content between the dissimilar metals (between each steel and the weld metal) To be 1.0% or less, it is possible to greatly suppress the action of the dissimilar metal contact corrosion. It is understood that this knowledge can be applied in a state of contact with dissimilar metals in no-specification in an atmospheric corrosive environment by combining it with techniques for improving the corrosion resistance (weather resistance) in a conventional atmospheric corrosion environment such as Cu or Ni addition there was.

구조용 재료로서의 강재에는, 이종 금속 접촉 부식에 대한 내식성 이외에도 강재 자체의 내식성이나 기계 특성이나 용접성 등의 여러 특성을 만족시킬 필요가 있으며, 상기한 Cu, Ni 이외에 C, Si, Mn, Al, P, S 등의 함유량 등, 강재의 성분 조성을 적정화할 필요가 있다.It is necessary to satisfy various characteristics such as corrosion resistance, mechanical characteristics and weldability of the steel itself in addition to corrosion resistance against contact with different metals. In addition to the above-mentioned Cu and Ni, C, Si, Mn, Al, P, It is necessary to optimize the composition of the steel such as the content of S and the like.

〔강재의 성분 조성〕 [Component composition of steel]

이하에 본 발명의 강재에 있어서의 이들 기본 함유 원소의 성분 범위의 한정 이유에 대하여 설명한다.The reason for limiting the range of the constituent elements of these basic contained elements in the steel material of the present invention will be described below.

ㆍC: 0.01 내지 0.30％ C: 0.01 to 0.30%

C는 재료의 기계 특성을 향상시키는 효과가 있으며, 강도 확보를 위해 필요한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.01％ 이상 함유시킬 필요가 있다. 그러나, C를 과잉으로 함유시키면, 캐소드 사이트로서 작용하는 시멘타이트의 생성량이 많아져, 내식성이 열화된다. 이러한 C의 악영향을 피하기 위해서는, C 함유량은 0.30％ 이하로 할 필요가 있다. 이러한 것으로부터, C 함유량의 범위는 0.01 내지 0.30％로 하였다. 또한, C 함유량의 바람직한 하한은 0.02％이고, 보다 바람직하게는 0.03％ 이상으로 하는 것이 좋다. 또한, C 함유량의 바람직한 상한은 0.29％이고, 보다 바람직하게는 0.28％ 이하로 하는 것이 좋다.C has the effect of improving the mechanical properties of the material and is an element necessary for securing strength. In order to obtain such an effect, it is necessary to contain not less than 0.01%. However, if C is contained excessively, the amount of cementite to act as a cathode site increases, and the corrosion resistance is deteriorated. In order to avoid the adverse effect of C, the C content needs to be 0.30% or less. From this, the range of the C content is set to 0.01 to 0.30%. The lower limit of the C content is preferably 0.02%, more preferably 0.03% or more. The upper limit of the C content is preferably 0.29%, more preferably 0.28% or less.

ㆍSi: 0.1 내지 1.0％ Si: 0.1 to 1.0%

Si는 탈산과 강도 확보를 위해 필요한 원소이며, 0.1％에 못 미치면 양산시에 필요한 O 함유량을 달성할 수 없는 경우가 많아져, 구조 부재로서의 최저 강도도 확보할 수 없다. 그러나, 1.0％를 초과하여 과잉으로 함유시키면 용접성이 열화된다. 또한, Si 함유량의 보다 바람직한 하한은 0.12％이고, 더욱 바람직한 하한은 0.15％이다. 또한, Si 함유량의 보다 바람직한 상한은 0.95％이고, 더욱 바람직한 상한은 0.90％이다.Si is an element necessary for deoxidation and strength. When the Si content is less than 0.1%, the O content necessary for mass production can not be achieved in many cases, and the minimum strength as a structural member can not be secured. However, if it exceeds 1.0%, the weldability deteriorates. The lower limit of the Si content is more preferably 0.12%, and still more preferably 0.15%. Further, the more preferable upper limit of the Si content is 0.95%, and the more preferable upper limit is 0.90%.

ㆍMn: 0.1 내지 2.0％ - Mn: 0.1 to 2.0%

Mn도 Si와 마찬가지로 탈산 및 강도 확보를 위해 필요한 원소이며, 0.1％에 못 미치면 양산시에 필요한 O 함유량을 달성할 수 없는 경우가 많아져, 구조 부재로서의 최저 강도도 확보할 수 없다. 그러나, 2.0％를 초과하여 과잉으로 함유시키면 인성이 열화된다. 또한, Mn 함유량의 보다 바람직한 하한은 0.15％이고, 더욱 바람직한 하한은 0.20％이다. 또한, Mn 함유량의 보다 바람직한 상한은 1.9％이고, 더욱 바람직한 상한은 1.8％이다.Mn, like Si, is an element necessary for deoxidation and strength assurance. When the Mn content is less than 0.1%, the O content necessary for mass production can not be achieved in many cases, and the minimum strength as a structural member can not be secured. However, if it exceeds 2.0%, the toughness deteriorates. A more preferable lower limit of the Mn content is 0.15%, and a more preferable lower limit is 0.20%. A more preferable upper limit of the Mn content is 1.9%, and a more preferable upper limit is 1.8%.

ㆍP: 0.04％ 이하 ㆍ P: 0.04% or less

P는 인성이나 용접성을 열화시키는 원소이며, 가능한 한 저감하는 것이 권장되지만, 허용되는 P 함유량의 상한은 0.04％이다. P 함유량은 보다 바람직하게는 0.038％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.035％ 이하로 하는 것이 권장된다.P is an element that deteriorates toughness and weldability. It is recommended to reduce P as much as possible, but the upper limit of the permissible P content is 0.04%. The P content is more preferably 0.038% or less, more preferably 0.035% or less.

ㆍS: 0.03％ 이하 ㆍ S: 0.03% or less

S도 P와 마찬가지로 인성이나 용접성을 열화시키는 원소이며, 가능한 한 저감하는 것이 권장되지만, 허용되는 S 함유량의 상한은 0.03％이다. S 함유량은 보다 바람직하게는 0.029％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.028％ 이하로 하는 것이 권장된다.S is an element which deteriorates toughness and weldability similarly to P, and it is recommended to reduce it as much as possible, but the upper limit of allowable S content is 0.03%. The S content is more preferably 0.029% or less, and more preferably 0.028% or less.

ㆍAl: 0.010 내지 0.10％ Al: 0.010 to 0.10%

Al도 Si, Mn과 마찬가지로 탈산 및 강도 확보를 위해 필요한 원소이다. 0.010％에 못 미치면 양산시에 필요한 O 함유량을 달성할 수 없는 경우가 많아져, 구조 부재로서의 최저 강도도 확보할 수 없다. 그러나, 0.10％를 초과하여 첨가하면 용접성을 손상시키기 때문에, Al 함유량의 범위는 0.010 내지 0.10％로 하였다. 또한, Al 함유량의 보다 바람직한 하한은 0.011％이고, 더욱 바람직한 하한은 0.012％이다. 또한, Al 함유량의 보다 바람직한 상한은 0.09％이고, 더욱 바람직한 상한은 0.08％이다.Al, like Si and Mn, is an element necessary for deoxidation and strength. If the content is less than 0.010%, the O content required for mass production can not be achieved in many cases, so that the minimum strength as a structural member can not be secured. However, if it is added in an amount exceeding 0.10%, the weldability is impaired. Therefore, the Al content is in the range of 0.010 to 0.10%. A more preferable lower limit of the Al content is 0.011%, and a more preferable lower limit is 0.012%. A more preferable upper limit of the Al content is 0.09%, and a more preferable upper limit is 0.08%.

ㆍCu: 0.3 내지 3.0％ Cu: 0.3 to 3.0%

Cu는 강재 표면에 치밀한 녹 피막을 형성하여 부식의 진전을 억제하는 작용을 갖고 있으며, 모재 자체의 내식성 향상에 필요한 원소이다. 또한, 방식 도장을 병용하는 경우에는, 도막 흠집부에 있어서 치밀한 녹 피막을 형성하여 부식을 억제하고, 흠집부 열화 진전을 억제하는 작용도 갖는다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.3％ 이상 함유시키는 것이 필요하지만, 과잉으로 함유시키면 용접성이나 열간 가공성이 열화된다는 점에서 3.0％ 이하로 할 필요가 있다. Cu 함유량의 바람직한 하한은 0.32％이고, 보다 바람직한 하한은 0.35％이다. 또한, Cu 함유량의 바람직한 상한은 2.8％이고, 보다 바람직한 상한은 2.6％이다.Cu has a function of suppressing the progress of corrosion by forming a dense rust coating on the surface of the steel, and it is an element necessary for improving the corrosion resistance of the base material itself. Further, when a conventional paint is used in combination, a dense rust coating film is formed in the coated film scratch area to suppress corrosion and to suppress the development of scratch corrosion resistance. In order to exhibit such effects effectively, it is necessary to contain not less than 0.3%, but it is required to be not more than 3.0% from the viewpoint of deterioration of weldability and hot workability when it is contained excessively. A preferable lower limit of the Cu content is 0.32%, and a more preferable lower limit is 0.35%. Further, the preferable upper limit of the Cu content is 2.8%, and the more preferable upper limit is 2.6%.

ㆍNi: 0.3 내지 5.0％ Ni: 0.3 to 5.0%

Ni는 Cu와 마찬가지로 강재 표면에 치밀한 녹 피막을 형성하여 부식의 진전을 억제하는 작용을 갖고 있으며, 모재 자체의 내식성 향상에 필요한 원소이다. 또한, Ni는 모재 인성을 향상시키는 것에도 유효하며, 또한, Cu에 의한 적열 취성을 방지하는 것에도 필요한 원소이다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는 Ni는 0.3％ 이상 함유시키는 것이 필요하다. 그러나, 첨가량이 과잉이 되면 용접성이나 열간 가공성이 열화된다는 점에서, Ni는 5.0％ 이하로 하는 것이 필요하다. Ni 함유량의 바람직한 하한은 0.32％이고, 보다 바람직한 하한은 0.35％이다. Ni 함유량의 바람직한 상한은 4.8％이고, 보다 바람직한 상한은 4.6％이다.Ni, like Cu, forms a dense rust coating on the surface of steel, suppressing the progress of corrosion, and is an element necessary for improving the corrosion resistance of the base material itself. Further, Ni is effective for improving the toughness of the base material, and is also an element necessary for preventing the brittleness due to Cu. In order to effectively exhibit such effects, it is necessary to add 0.3% or more of Ni. However, when the added amount is excessive, the weldability and the hot workability are deteriorated, so that the Ni content is required to be 5.0% or less. A preferable lower limit of the Ni content is 0.32%, and a more preferable lower limit is 0.35%. A preferable upper limit of the Ni content is 4.8%, and a more preferable upper limit is 4.6%.

ㆍTi: 0.010 내지 0.10％ Ti: 0.010 to 0.10%

Ti는 N과의 공존에 의해 TiN을 형성하여 캐소드 반응을 억제하고, 자체 및 접촉하는 강재의 이종 금속 접촉에 의한 부식 촉진을 방지하는 작용을 갖는다. 또한, 미세하며 치밀한 녹 피막을 형성하는 작용도 갖고 있으며, 내식성 향상에 필요한 원소이다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는 Ti는 0.010％ 이상 함유시키는 것이 필요하다. 그러나, 첨가량이 과잉이 되면 용접성이나 열간 가공성이 열화된다는 점에서, Ti는 0.10％ 이하로 하는 것이 필요하다. Ti 함유량의 바람직한 하한은 0.011％이고, 보다 바람직한 하한은 0.012％이다. Ti 함유량이 바람직한 상한은 0.09％이고, 보다 바람직한 상한은 0.08％이다.Ti has a function of forming TiN by the coexistence with N, suppressing the cathode reaction, and preventing the corrosion of the steel itself and the steel to be contacted by dissimilar metal contact. In addition, it has a function of forming fine and dense rust coating and is an element necessary for improving corrosion resistance. In order to effectively exhibit such effects, it is necessary to contain Ti at 0.010% or more. However, when the added amount is excessive, the weldability and the hot workability are deteriorated, and therefore it is necessary to set Ti to 0.10% or less. A preferable lower limit of the Ti content is 0.011%, and a more preferable lower limit is 0.012%. The upper limit of the Ti content is preferably 0.09%, and the more preferable upper limit is 0.08%.

ㆍCa: 0.0005 내지 0.0050％ Ca: 0.0005 to 0.0050%

Ca는 부식 용해시에 pH를 상승시키고, 국소적인 산성화에 의한 부식 촉진을 억제하는 작용을 갖고 있으며, 내식성을 향상하는데 유효한 원소이다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는 Ca는 0.0005％ 이상 함유시키는 것이 필요하다. 그러나, 첨가량이 과잉이 되면 용접성이나 가공성이 열화된다는 점에서 Ca는 0.0050％ 이하로 하는 것이 필요하다. Ca 함유량의 바람직한 하한은 0.0006％이고, 보다 바람직한 하한은 0.0007％이다. Ca 함유량의 바람직한 상한은 0.0045％이고, 보다 바람직한 상한은 0.0040％이다.Ca has an effect of raising the pH at the time of corrosion dissolution and inhibiting the promotion of corrosion caused by local acidification, and is an element effective for improving corrosion resistance. In order to effectively exhibit such effects, it is necessary to contain Ca in an amount of 0.0005% or more. However, when the added amount is excessive, the weldability and workability are deteriorated, so Ca needs to be 0.0050% or less. The lower limit of the Ca content is preferably 0.0006%, and the lower limit is more preferably 0.0007%. The preferred upper limit of the Ca content is 0.0045%, and the more preferable upper limit is 0.0040%.

ㆍN: 0.0020 내지 0.0080％ N: 0.0020 to 0.0080%

N은 Ti와의 공존에 의해 TiN을 형성하여 캐소드 반응을 억제하고, 자체 및 접촉하는 강재의 이종 금속 접촉에 의한 부식 촉진을 방지하는 작용을 갖는다. 이러한 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는 N은 0.0020％ 이상 함유시키는 것이 필요하다. 그러나, TiN을 형성하지 않는 N은 캐소드 반응을 촉진하여, 이종 금속 접촉 부식을 촉진하기 때문에 유해하며, Ti 함유량과 함께 적정화가 필요하다. 또한, TiN으로서 고정했다고 해도 N 첨가량이 과잉이 되면 용접성이나 가공성이 열화된다는 점에서, N은 0.0080％ 이하로 하는 것이 필요하다. N 함유량의 바람직한 하한은 0.0022％이고, 보다 바람직한 하한은 0.0025％이다. N 함유량의 바람직한 상한은 0.0075％이고, 보다 바람직한 상한은 0.0070％이다.N has a function of forming TiN by coexistence with Ti, suppressing the cathode reaction, and preventing the corrosion of the steel itself and the steel to be contacted by dissimilar metal contact. In order to effectively exhibit such an effect, it is necessary to contain N in an amount of 0.0020% or more. However, N that does not form TiN is harmful because it accelerates the cathode reaction and promotes dissimilar metal contact corrosion, and it is necessary to optimize it together with the Ti content. In addition, even if it is fixed as TiN, N is required to be 0.0080% or less in view of deterioration of weldability and workability when the amount of N added becomes excessive. The lower limit of the N content is preferably 0.0022%, and the lower limit is more preferably 0.0025%. The preferred upper limit of the N content is 0.0075%, and the more preferable upper limit is 0.0070%.

ㆍO: 0.0010％ 이하 ㆍ O: 0.0010% or less

강 중의 O는 캐소드 반응을 촉진하여, 접촉하는 강재의 이종 금속 접촉 부식을 증대시키는 작용이 있기 때문에, 내식성에 유해한 원소이며, 가능한 한 저감하는 것이 권장된다. 허용되는 O 함유량의 상한은 0.0010％이지만, O 함유량은 보다 바람직하게는 0.0009％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.0008％ 이하로 하는 것이 권장된다.O in the steel accelerates the cathode reaction and acts to increase the contact corrosion of the dissimilar metals of the steel to be contacted. Therefore, it is an element harmful to the corrosion resistance and is recommended to be reduced as much as possible. The upper limit of the allowable O content is 0.0010%, but it is recommended that the O content is more preferably 0.0009% or less, more preferably 0.0008% or less.

ㆍN*=[N]-0.29×[Ti]: 0.0001％ 이하 N * = [N] -0.29 x [Ti]: 0.0001% or less

N*는 Ti에 의해 TiN으로서 고정되어 있지 않은 고용 N 등의 N이 어느 정도 존재하는지를 나타내는 지표이다. 여기서, 상기 식 중의 「0.29」는 N 원자량/Ti 원자량의 비를 유효 숫자 2자리로 표시한 것이다. 고용 N 등의 TiN으로서 고정되어 있지 않은 N은 내식성을 열화시키는 작용이 있기 때문에, 가능한 한 저감하는 것이 권장된다. N*를 0.0001％ 이하로 함으로써, 강 중의 N은 대부분 TiN으로서 고정할 수 있으며, 필요한 내식성을 만족시킬 수 있다. 또한, N*는 보다 바람직하게는 0.00008％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.00005％ 이하, 특히 바람직하게는 N*가 마이너스(즉, 강 중의 N은 전량 고정되고 있다고 생각되는 상태)로 하는 것이 권장된다.N * is an index indicating how much N such as solid solution N, which is not fixed as TiN by Ti, exists. Here, " 0.29 " in the above equation represents the ratio of the atomic weight / Ti atomic weight to the two significant figures. N, which is not fixed as TiN, such as solid solution N, acts to deteriorate the corrosion resistance, so it is recommended to reduce it as much as possible. By setting N * to 0.0001% or less, most of N in the steel can be fixed as TiN, and the required corrosion resistance can be satisfied. Further, it is recommended that N * be more preferably 0.00008% or less, more preferably 0.00005% or less, and particularly preferably N * minus (that is, all of N in the steel is considered to be fixed).

이상이 본 발명의 강재에 있어서의 기본 함유 원소의 성분 범위의 한정 이유이며, 잔량부는 Fe 및 불가피적 불순물이다. 불가피적 불순물은 강재의 여러 특성을 손상시키지 않을 정도로 함유되어 있어도 상관없지만, 합계로 0.1％ 이하, 바람직하게는 0.09％ 이하로 억제함으로써, 본 발명의 내식성 발현 효과를 극대화할 수 있다.The above is the reason for limiting the component range of the basic contained element in the steel material of the present invention, and the remaining amount is Fe and inevitable impurities. The inevitable impurities may be contained to the extent that they do not impair various properties of the steel. However, by suppressing the inevitable impurities to 0.1% or less, preferably 0.09% or less in total, the corrosion resistance expression effect of the present invention can be maximized.

또한, 본 발명의 강재에 이하에 나타내는 원소를 함유시키면 더욱 유효하다. 이 원소를 함유시키는 경우의 성분 범위의 한정 이유에 대하여 다음에 설명한다.Further, it is more effective to contain the following elements in the steel material of the present invention. The reason for limiting the range of the component when this element is contained is described below.

ㆍCr: 0.01 내지 1.0％,Cr: 0.01 to 1.0%

Mo: 0.01 내지 1.0％,Mo: 0.01 to 1.0%

W: 0.01 내지 1.0％의 1종 또는 2종 이상W: 0.01 to 1.0%

Cr, Mo 및 W는 녹의 보호성을 높이는 작용이나 부식 용해시에 인히비터가 되는 화합물을 생성하는 작용을 갖고 있으며, 내식성 향상에 유효한 원소이다. 이 원소를 함유시키는 경우의 하한은 각각 0.01％이다. 그러나, 과잉으로 함유시키면 용접성이나 열간 가공성을 열화시키기 때문에, 함유량은 각각 1.0％ 이하로 할 필요가 있다. Cr, Mo, W를 함유시키는 경우의 보다 바람직한 하한은 각각 0.015％이고, 각각 0.02％를 하한으로 하는 것이 더욱 바람직하다. Cr, Mo, W를 함유시키는 경우의 보다 바람직한 상한은 각각 0.95％이고, 각각 0.90％를 상한으로 하는 것이 더욱 바람직하다.Cr, Mo and W have an action of increasing the protective property of rust and an effect of generating a compound which becomes an inhibitor at the time of corrosion dissolution, and are effective elements for improving the corrosion resistance. When this element is contained, the lower limit is 0.01% each. However, if it is contained in an excessive amount, the weldability and hot workability deteriorate. Therefore, the content should be 1.0% or less, respectively. When Cr, Mo, and W are contained, the lower limit is more preferably 0.015%, and still more preferably 0.02%. When Cr, Mo, and W are contained, the more preferable upper limit is 0.95%, and the upper limit is more preferably 0.90%.

ㆍNb: 0.005 내지 0.05％, Nb: 0.005 to 0.05%,

V: 0.01 내지 0.10％, V: 0.01 to 0.10%

B: 0.0001 내지 0.005％의 1종 또는 2종 이상 B: 0.0001 to 0.005%

Nb, V 및 B는 강도 향상에 유효한 원소이며, 필요에 따라 첨가할 수 있다. 그러나, 과잉으로 함유시키면 모재 인성을 열화시킨다. Nb를 함유시키는 경우의 하한은 0.005％이고, 더욱 바람직한 하한은 0.006％이고, 0.007％를 하한으로 하는 것이 가장 바람직하다. Nb를 함유시키는 경우의 상한은 0.05％이고, 더욱 바람직한 상한은 0.045％이고, 0.040％를 상한으로 하는 것이 가장 바람직하다. V를 함유시키는 경우의 하한은 0.01％이고, 더욱 바람직한 하한은 0.012％이고, 0.014％를 하한으로 하는 것이 가장 바람직하다. V를 함유시키는 경우의 상한은 0.10％이고, 더욱 바람직한 상한은 0.095％이고, 0.090％를 상한으로 하는 것이 가장 바람직하다. B를 함유시키는 경우의 하한은 0.0001％, 더욱 바람직한 하한은 0.0002％이고, 0.0003％를 하한으로 하는 것이 가장 바람직하다. B를 함유시키는 경우의 상한은 0.005％, 더욱 바람직한 상한은 0.0045％이고, 0.004％를 상한으로 하는 것이 가장 바람직하다.Nb, V and B are effective elements for improving the strength and can be added as needed. However, if it is contained in excess, it deteriorates the toughness of the base material. When Nb is contained, the lower limit is 0.005%, and the lower limit is more preferably 0.006% and the lower limit is 0.007%. When Nb is contained, the upper limit is 0.05%, the more preferable upper limit is 0.045%, and the upper limit is 0.040% is most preferable. When V is contained, the lower limit is 0.01%, the lower limit is more preferably 0.012%, and the lower limit is 0.014%. When V is contained, the upper limit is 0.10%, the more preferable upper limit is 0.095%, and the upper limit is 0.090% is most preferable. When B is contained, the lower limit is 0.0001%, the lower limit is 0.0002%, and the most preferable lower limit is 0.0003%. When B is contained, the upper limit is 0.005%, and the more preferable upper limit is 0.0045%, and it is most preferable that the upper limit is 0.004%.

〔강재의 제조 방법〕 [Method of Manufacturing Steel]

본 발명의 내이종 금속 접촉 부식성이 우수한 강재를 확실하게 제조하기 위해서는, 예를 들어 이하에 설명하는 방법에 의해 제조하면 된다.In order to reliably produce a steel material having excellent corrosion resistance against contact with metals of the present invention, it may be produced, for example, by the method described below.

우선, 전로 또는 전기로로부터 레이들에 출강한 용강에 대하여, RH 진공 탈가스 장치를 사용하여 본 발명에서 규정하는 화학 성분 조성으로 성분 조정함과 함께, 온도 조정함으로써 2차 정련을 행한다. 그 후, 연속 주조법, 조괴법 등의 통상의 주조 방법으로 강괴로 하면 된다. 또한, 강재의 O 함유량을 저감함과 함께, 구조용 재료로서의 강재에 필요한 기본 특성(기계적 특성이나 용접성)을 확보하는 관점에서, 탈산 형식으로서는 킬드강을 사용하는 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 Al 킬드강을 사용하는 것이 권장된다.First, molten steel introduced into a ladle from a converter or an electric furnace is subjected to secondary refining by adjusting the component to the chemical composition specified in the present invention using a RH vacuum degassing apparatus and adjusting the temperature. Thereafter, the ingot is cast by a conventional casting method such as a continuous casting method or a roughing method. From the viewpoint of reducing the O content of the steel material and securing the basic properties (mechanical properties and weldability) necessary for the steel as the structural material, it is preferable to use kill steel as the deoxidation type, It is recommended to use steel.

이어서, 얻어진 강괴를 1000 내지 1300℃의 온도 영역으로 가열한 후에 열간 압연을 행하여 원하는 치수 형상으로 하는 것이 바람직하다. 이때 열간 압연 종료 온도를 650 내지 850℃로 제어하고, 열간 압연 종료 후로부터 500℃까지의 냉각 속도를 0.1 내지 15℃/초 이하의 범위로 제어함으로써, 소정의 강도 특성을 얻을 수 있다.Then, the obtained ingot is preferably heated to a temperature range of 1000 to 1300 DEG C, and then hot-rolled to obtain a desired dimension. At this time, a predetermined strength characteristic can be obtained by controlling the end temperature of the hot rolling to 650 to 850 占 폚 and controlling the cooling rate from the end of the hot rolling to 500 占 폚 within the range of 0.1 to 15 占 폚 / sec or less.

또한, 최근의 성분 조정 기술의 진전에 따라 강 중의 O 함유량은 0.0010％(10질량ppm) 이하로 저감할 수 있게 되었지만, O량 조정을 특별히 의식하지 않는 경우에는, 통상의 성분 조정 방법에서는 강재의 O 함유량은 본 발명에서 규정하는 0.0010％를 초과하여 버리는 경우도 있기 때문에, 본 발명에서 규정하는 탈산 작용을 갖는 원소(Si, Mn, Al)의 첨가량을 조정하는 것 이외에, 탈산 반응이 진행되는 제강 프로세스에 있어서의 처리 시간을 통상보다도 적절히 장시간으로 하거나, 용강의 재산화를 방지하는 등의 O 저감 대책을 실시하는 것이 권장된다.Further, according to the recent progress of the component adjusting technique, the O content in the steel can be reduced to 0.0010% (10 mass ppm) or less. However, when the O amount adjustment is not particularly conscious, O content may exceed 0.0010% as defined in the present invention. Therefore, in addition to the adjustment of the addition amount of the element (Si, Mn, Al) having deoxidizing action specified in the present invention, It is recommended that the treatment time in the process be suitably longer than usual or that O reduction measures such as the prevention of reoxidation of molten steel are recommended.

〔용접 조인트〕 [Welding joint]

또한, 본 발명의 용접 조인트(이하 「이재 용접 조인트」라고도 함)는, 화학 성분 조성이 상이한 2종류의 강재 A 및 강재 B를 용접하여 형성되는 용접 조인트이며, 강재 A 및 강재 B 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 강재가 상기 본 발명의 강재인 것을 특징으로 하는 것이다. 이와 같이 이종 강재 중 적어도 한쪽에 상기 본 발명의 강재를 사용함으로써, 이종 금속 접촉 부식의 작용을 억제할 수 있으며, 대기 부식 환경(예를 들어, 비래 염분량이 0.05mg-NaCl/dm2/day 이하인 대기 환경)에서 사용되는 구조물에도 적절하게 사용할 수 있는, 내부식성이 우수한 이재 용접 조인트를 제공할 수 있게 되었다.The weld joint (hereinafter also referred to as " welded joint ") of the present invention is a weld joint formed by welding two kinds of steel materials A and B having different chemical composition, and is either a steel material A or a steel material B And both steel materials are the steel materials of the present invention. By using the steel material of the present invention on at least one of the two kinds of steels as described above, it is possible to suppress the action of the dissimilar metal contact corrosion and to prevent the corrosion of the atmosphere in an atmospheric corrosive environment (for example, a saline content of 0.05 mg-NaCl / dm 2 / It is possible to provide a dissimilar welded joint excellent in corrosion resistance that can be suitably used for a structure used in an air environment.

본 발명의 이재 용접 조인트를 얻기 위한 용접 방법으로서는, 피복 아크 용접, 머그 용접, 서브머지드 아크 용접, 티그 용접, 셀프 실드 아크 용접, 일렉트로 가스 아크 용접 등, 통상의 강 구조물에 적용되는 각종 용접 방법이 적용 가능하다. 또한, 용접시의 전류, 전압, 용접 속도 등의 용접 조건에 대해서는, 강재의 두께나 사용하는 용접 와이어 직경 등에 따라 각종 용접 방법에서 사용되는 통상의 조건을 선정하는 것이 가능하다.Examples of the welding method for obtaining the dissimilar welded joint of the present invention include various welding methods applicable to ordinary steel structures such as coated arc welding, mug welding, submerged arc welding, teg welding, self-shielded arc welding, Is applicable. The welding conditions such as current, voltage and welding speed at the time of welding can be selected according to the thickness of the steel material, the diameter of the welding wire to be used, and the like.

단, 용접부의 강도나 인성 등의 구조물로서 필요한 기본 특성을 만족시키기 위해서 용접 금속의 C, Si, Mn 등의 성분 조성도 조정하는 것이 바람직하다. 용접 금속의 성분 조성은 용접시에 사용하는 용접 재료의 성분 조성에 따라 조정할 수 있다.However, it is preferable to adjust the composition of C, Si, Mn, etc. of the weld metal in order to satisfy the basic characteristics necessary for the structure such as strength and toughness of the weld. The composition of the components of the weld metal can be adjusted according to the composition of the welding material used for welding.

보다 구체적으로는, 용접부의 강도를 확보하는 관점에서 C는 0.01 내지 0.30％, Si는 0.01 내지 1.0％, Mn은 0.1 내지 2.0％의 범위에서 용접 금속 중에 함유되도록 용접 재료를 선정하는 것이 바람직하다. 또한, P 및 S는 용접성 및 용접부의 인성을 열화시키는 원소이며, 가능한 한 저감하는 것이 바람직하고, 용접 금속 중에 각각 0.03％ 이하의 함유량이 되도록 용접 재료의 성분 조성을 조정하는 것이 바람직하다.More specifically, from the viewpoint of securing the strength of the welded portion, it is preferable to select the welding material so that C is contained in the weld metal in the range of 0.01 to 0.30%, Si is 0.01 to 1.0%, and Mn is in the range of 0.1 to 2.0%. P and S are elements which deteriorate the weldability and the toughness of the welded portion, and it is preferable to reduce them as much as possible, and it is preferable to adjust the composition of the welded material so as to have a content of 0.03% or less in the weld metal.

또한, Cu 및 Ni는 용접부의 내식성 향상에 유효한 원소이며, 용접 금속의 Cu 및 Ni의 합계 함유량이 0.4％ 이상이 되도록 용접 재료에 첨가하는 것이 바람직하다. Cu에 의한 적열 취성을 방지하는 관점에서, 용접 금속 중의 Ni의 함유량이 Cu의 함유량의 1/2 이상이 되도록 용접 재료의 Cu 및 Ni의 함유량을 조정하는 것이 바람직하다. 또한, 사용하는 용접 재료의 Cu 및 Ni 함유량은, 용접하는 강재 A 및 강재 B의 Cu+Ni 합계 함유량의 중간으로 하거나 또는 양쪽보다 많게 하는 것이 내식성이 관점에서 바람직하다.Further, Cu and Ni are effective elements for improving the corrosion resistance of the welded portion, and it is preferable that Cu and Ni are added to the welding material so that the total content of Cu and Ni in the weld metal is 0.4% or more. It is preferable to adjust the content of Cu and Ni in the welding material so that the content of Ni in the weld metal is not less than 1/2 of the content of Cu from the viewpoint of preventing the brittle fusing by Cu. The Cu and Ni contents of the welding material to be used are preferably in the middle or more than the Cu + Ni content of the steel material A and the steel material B to be welded from the viewpoint of corrosion resistance.

특히, 강재 A, 강재 B 및 용접 금속의 Cu+Ni 합계 함유량을 각각 XA, XB 및 XW로 한 경우에, 하기 수학식 2 및 수학식 3의 양쪽을 만족시키는 것이 보다 바람직하다.Particularly, when the contents of Cu + Ni in the steel material A, the steel material B and the weld metal are XA, XB and XW, respectively, it is more preferable to satisfy both of the following expressions (2) and (3).

수학식 2: |XA-XW|≤1.0％ &Quot; (2) " | XA-XW | < 1.0%

수학식 3: |XB-XW|≤1.0％ Equation 3: | XB-XW |? 1.0%

이와 같이, 각 강재와 용접 금속 사이의 Cu+Ni 합계 함유량의 차이를 1.0％이내로 함으로써, 이종 금속 접촉 부식의 작용을 더욱 억제할 수 있게 되어, 대기 부식 환경(예를 들어, 비래 염분량이 0.05mg-NaCl/dm2/day 이하인 대기 환경)에서 사용되는 구조물에도 적절하게 사용할 수 있는, 보다 내부식성이 우수한 이재 용접 조인트를 제공할 수 있게 되었다.By thus setting the difference in the content of Cu + Ni total content between each steel material and the weld metal within 1.0%, it is possible to further suppress the action of the dissimilar metal contact corrosion, and thus, It is possible to provide a welded joint having better corrosion resistance, which can be suitably used for a structure used in an air environment having a specific surface area of -NaCl / dm 2 / day or less.

또한, 부식성이 엄격한 환경에서 사용하는 경우에는, 용접 금속에 본 발명의 강재에 대하여 규정한 Ti나 Ca가 함유되도록 용접 재료의 성분 조성을 조정하는 것이 가능하고, 또한 Cr, Mo, W 등을 함유시켜도 좋다.Further, in the case of using in an environment with severe corrosiveness, it is possible to adjust the composition of the welding material so that Ti and Ca specified for the steel material of the present invention are contained in the weld metal, and when Cr, Mo, W or the like is contained good.

〔변형예: 도장 및 표면 처리〕 [Modification: Coating and surface treatment]

본 발명의 이재 용접 조인트는, 대기 부식 환경에서 사용되는 구조물에 있어서도 무도장(무사양)으로 사용하는 것을 기본으로 하는 것이지만, 예를 들어 부식성이 엄격한 환경에서 사용하는 경우에는, 통상의 방식 도장과 병용하는 것도 가능하다. 방식 도막으로서는, 에폭시 수지계 도료, 프탈산 수지계 도료, 페놀 수지계 도료, 염화 고무계 도료, 우레탄 수지 도료, 실리콘 수지계 도료, 불소 수지계 도료, 아크릴 수지 도료, 부티랄 수지계 도료 등을 사용한 도장을 적용할 수 있다. 또한, 종류가 상이한 복수의 도장을 중첩 도포하는 것도 가능하다.The dissimilar welded joint of the present invention is based on the use of a non-coated (non-specified) structure in a structure used in an atmospheric corrosive environment. For example, when used in an environment with severe corrosiveness, It is also possible to do. As the anticorrosive coating, coating using an epoxy resin coating, a phthalic acid resin coating, a phenol resin coating, a chlorinated rubber coating, a urethane resin coating, a silicone resin coating, a fluororesin coating, an acrylic resin coating, a butyral resin coating can be applied. It is also possible to superimpose a plurality of coatings of different kinds.

상기 에폭시 수지계 도막의 형성용 도료로서는, 방식 도료로서 사용되는 것이면 특별히 한정되지 않으며, 비히클로서 에폭시 수지를 포함하는 것이면 된다. 예를 들어, 에폭시 수지 도료, 변성 에폭시 수지 도료, 타르에폭시 수지 도료 등을 들 수 있다. 염화 고무계 도막도, 염화 고무나 염소화 폴리올레핀 등의 염소화 수지를 주원료로 하여 이루어지는 도료를 사용하여 형성한 도막이면 좋고, 특별히 한정되지 않는다. 또한, 아크릴 수지 도막으로서는, 통상의 아크릴 수지 도료, 아크릴 에멀션 수지 도료, 아크릴 우레탄계 에멀션 도료, 아크릴 실리콘계 에멀션 도료, 아크릴 래커 등의 도료를 사용하여 형성한 도막을 사용할 수 있다. 우레탄 수지 도막으로서는, 예를 들어 폴리우레탄 수지 도료, 폴리에스테르우레탄 수지 도료, 습기 경화 폴리우레탄 수지 도료, 에폭시우레탄 도료, 변성 에폭시우레탄 수지 도료 등을 사용하여 형성한 도막을 사용할 수 있다.The paint for forming the epoxy resin coating film is not particularly limited as long as it is used as an anticorrosive paint, and any vehicle containing an epoxy resin may be used. Examples thereof include epoxy resin paints, modified epoxy resin paints, tar epoxy resin paints and the like. The chlorinated rubber coating film may be a coating film formed using a coating material composed mainly of a chlorinated resin such as chlorinated rubber or chlorinated polyolefin, and is not particularly limited. As the acrylic resin coating film, a coating film formed using a coating material such as an ordinary acrylic resin coating material, an acrylic emulsion resin coating material, an acrylic urethane-based emulsion coating material, an acryl silicone-based emulsion coating material, or an acrylic lacquer can be used. As the urethane resin coating film, a coating film formed using, for example, a polyurethane resin coating, a polyester urethane resin coating, a moisture-curing polyurethane resin coating, an epoxy urethane coating, a modified epoxy urethane resin coating or the like can be used.

방식 수지 도막의 막 두께는 도료의 종류와 사용 환경에 따라 상이하지만, 건조 막 두께로 예를 들어 20 내지 400㎛ 정도의 두께로 하는 것이 권장된다. 부식성이 매우 엄격한 환경에서 사용하는 경우에는, 1000㎛를 초과하는 막 두께로 도장하는 도료에도 적용이 가능하다.The thickness of the conventional resin coating film is different depending on the type of coating material and the use environment, but it is recommended that the thickness of the dried resin coating film is, for example, about 20 to 400 탆. When the coating composition is used in an environment with a very severe corrosivity, the coating composition can be applied to coatings having a thickness of more than 1000 mu m.

또한, 본 발명의 이재 용접 조인트에 사용하는 강재에는, 에칭 프라이머, 무기 징크 리치 프라이머나 유기 징크 리치 프라이머 등을 강재의 1차 방청 처리 혹은 도장 하지 처리로서 도포하는 것도 가능하다.It is also possible to apply an etching primer, an inorganic zinc rich primer, an organic zinc rich primer, or the like to the steel material used in the dissimilar weld joint of the present invention as a primary rustproofing treatment or a coating treatment of the steel.

또한, 본 발명의 이재 용접 조인트에 사용하는 강재에는, 통상의 무사양의 내후성 강에 적용되는 녹 안정화 처리 등을 조합하여 적용하는 것도 가능하다.In addition, it is also possible to apply a combination of rust stabilization treatment and the like, which is applied to ordinary weather-free steel, to the steel material used in the dissimilar welded joint of the present invention.

또한, 본 발명의 이재 용접 조인트에는, Zn, Al, Mg 등의 용사 피막을 표면에 형성하여 방식성을 높이는 방청ㆍ방식 용사 기술을 적용하는 것도 가능하다. 용사하는 금속으로서는, Zn, Al, Mg 또는, Zn-Al 합금이나 Al-Mg 합금 등의 강재보다도 비한 금속 재료나 합금 재료를 예시할 수 있으며, 용사 피막의 막 두께는 100 내지 200㎛ 정도가 권장되지만, 융설염 산포 등에 의해 부식성이 엄격해지는 환경에서는 300 내지 400㎛ 정도까지 후막화하는 것이 권장된다. 용사 방법으로서는, 프레임 용사나 아크 용사 등의 방법이 적용 가능하며, 용사 후의 후처리로서 에폭시 수지계, 실리콘 수지계, 우레탄 수지계, 부티랄 수지계 도료 또는 불소 수지계 등의 봉공 처리제 도포에 의한 봉공 처리를 적용하는 것이 가능하다.It is also possible to apply a rustproofing / method spraying technique in which a sprayed coating of Zn, Al, Mg or the like is formed on the surface of the dissimilar welded joint of the present invention to enhance the corrosion resistance. As the metal to be sprayed, a metal material or alloy material comparable to that of steel such as Zn, Al, Mg, Zn-Al alloy or Al-Mg alloy can be mentioned, and the film thickness of the sprayed coating is preferably about 100 to 200 mu m However, it is recommended to increase the thickness to about 300 to 400 mu m in an environment where the corrosiveness is strict due to the dispersion of fuming sulfuric salt. As the spraying method, methods such as frame spraying and arc spraying can be applied. As a post-spraying treatment, a sealing treatment by applying a sealing agent such as an epoxy resin, a silicone resin, a urethane resin, a butyral resin, or a fluororesin is applied It is possible.

실시예 Example

이하, 실시예를 들어 본 발명을 보다 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 물론 하기 실시예에 의해 제한을 받는 것은 아니고, 상술ㆍ후술하는 취지에 적합할 수 있는 범위에서 적당히 변경을 가하여 실시하는 것도 물론 가능하며, 이들은 모두 본 발명의 기술적 범위에 포함되는 것이다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. However, the present invention is of course not limited by the following Examples, and it is of course possible to carry out the present invention by appropriately changing it within a range that is suitable for the purpose All of which are included in the technical scope of the present invention.

〔공시재의 제작〕 [Manufacture of publicly available materials]

표 1에 나타내는 다양한 성분 조성의 강재를 진공 용해로에 의해 용제하여, 50kg의 강괴로 하였다. 얻어진 강괴를 1150℃로 가열한 후, 열간 압연을 행하고, 치수가 600mm×80mm×12mm인 용접 조인트 제작용 소재를 절단하였다. 표 1 중으로부터 2종의 용접 조인트 제작용 소재를 선정하여 서브머지드 아크 용접법에 의해 맞댐 용접하고, 이종 강재의 용접 조인트(이종 용접 조인트)를 제작하였다. 강재의 조합은 표 2에 나타내는 바와 같다. 또한, 사용한 용접 와이어는, 0.05C-0.3Si-1.0Mn-0.012P-0.005S 강을 기초로 Cu 및 Ni를 적절히 첨가한 와이어이며, 용접 와이어 중의 Cu 및 Ni의 함유량은 표 2에 나타내는 바와 같다. 이와 같이 용접 와이어 중의 Cu 및 Ni의 함유량을 변화시켜, 표 2에 나타내는 용접 금속의 Cu+Ni 합계 함유량(XW)을 얻었다. 이와 같이 하여 얻어진 이종 용접 조인트로부터, 용접 금속부가 중심이 되도록 치수가 70mm×30mm×5mm인 부식 시험용 테스트 피스(도 1 참조)를 절단하였다. 테스트 피스의 용접 금속의 폭은 10mm이다. 모든 테스트 피스는, 전체면을 에머리지(emery paper)로 #600까지 습식 연마하고, 아세톤 세정한 후, 이하의 부식 시험에 사용하였다.Steels having various compositional compositions shown in Table 1 were dissolved in a vacuum melting furnace to obtain 50 kg of ingot. The obtained ingot was heated to 1150 占 폚 and then subjected to hot rolling to cut the material for forming a weld joint having a dimension of 600 mm 占 80 mm 占 12 mm. From Table 1, two types of weld joint fabrication materials were selected and welded together by submerged arc welding to produce welded joints (dissimilar welded joints) of different types of steel. The combinations of the steel materials are shown in Table 2. The welding wire used was a wire to which Cu and Ni were properly added based on 0.05C-0.3Si-1.0Mn-0.012P-0.005S steel, and the contents of Cu and Ni in the welding wire were as shown in Table 2 . Thus, the content of Cu and Ni in the welding wire was changed to obtain the content (XW) of Cu + Ni in the weld metal shown in Table 2. The corrosion test test piece (see Fig. 1) having a size of 70 mm x 30 mm x 5 mm was cut from the thus obtained welded joint so as to center the weld metal. The width of the weld metal of the test piece is 10 mm. All test pieces were wet-polished to # 600 with an emery paper as a whole and subjected to the following corrosion test after acetone rinsing.

〔부식 시험 방법〕 [Corrosion test method]

부식 시험으로서, 염수 분무 과정(30℃의 5질량％ NaCl 수용액을 0.5시간 분무), 습윤 과정(30℃, 습도 95％RH, 1.5시간), 건조 과정(온도 50℃, 습도 50％RH, 4시간)을 반복하는 복합 사이클 시험을 실시하였다. 시험 기간은 90일간이다. 공시한 테스트 피스의 수량은 표 2에 나타내는 No.1 내지 31의 이종 용접 조인트에 대하여 각각 3매씩이다.(30 ° C, 95% RH, 1.5 hours), a drying process (temperature 50 ° C, humidity 50% RH, 4 hours) Time) was repeated. The test period is 90 days. The number of test pieces to be disclosed is three for each of No. 1 to No. 31 different welded joints shown in Table 2.

이종 용접 조인트의 내식성 평가 방법은 이하와 같다. 우선, 각각의 테스트 피스의 시험 전후의 질량 변화를 측정하여, 공시한 3매의 평균값을 구하고, 이것을 이종 용접 조인트의 평균 부식량으로서 평가하였다. 또한, 부식 시험 후의 질량 측정은, 10질량％ 시트르산수소 2암모늄 수용액 중에서의 음극 전해법(JIS K8284)에 의해 부식 생성물을 제거한 후 행하였다.The corrosion resistance evaluation method of the welded joint of the different kind is as follows. First, the change in mass before and after the test of each test piece was measured, and an average value of the three test pieces was obtained. The average value was evaluated as an average corrosion amount of the dissimilar welded joint. The mass measurement after the corrosion test was carried out after the corrosion product was removed by a negative electrode electrolysis method (JIS K8284) in a 10 mass% aqueous solution of ammonium hydrogen citrate.

이어서, 부식 시험 후의 질량 측정 후, 테스트 피스 중앙 단면에 있어서의 용접 금속과 모재(강재 A 또는 강재 B)의 계면 부근을 현미경 관찰하여, 용접 금속과 모재의 부식량의 차이에 의해 발생하는 단차의 높이 DA 및 DB를 측정하였다. DA는 용접 금속과 강재 A의 단차의 높이, DB는 용접 금속과 강재 B의 단차의 높이이며, 이 단차의 높이 DA와 DB를 이종 금속 접촉 부식의 정도를 나타내는 지표로 하였다(도 2 참조).Subsequently, after the measurement of the mass after the corrosion test, the vicinity of the interface between the weld metal and the base material (steel material A or steel material B) at the cross section of the center of the test piece was observed under a microscope to measure the step difference Height DA and DB were measured. DA is the height of the step between the weld metal and the steel material A, DB is the height of the step between the weld metal and the steel material B, and the height DA and DB of the step are an index indicating the degree of corrosion of the dissimilar metal.

〔시험 결과〕 〔Test result〕

표 2에 부식 시험에 의한 평균 부식량 및 모재와 용접 금속의 부식량의 차이(단차의 높이) DA 및 DB를 병기한다. 또한, 평균 부식량은 No.1의 평균 부식량을 100으로 했을 때의 상대값으로 나타내었다. DA 및 DB에 대해서는, 부식량이 모재<용접 금속인 경우를 +, 모재>용접 금속인 경우를 -로서 나타내었다.Table 2 summarizes the average amount of corrosion by corrosion test, and the difference in DA and DB between the base metal and the corrosion amount of the weld metal (step height). The average amount of corrosion was expressed by the relative value when the average corrosion amount of No. 1 was taken as 100. For DA and DB, the corrosion amount is expressed as + for the base metal <weld metal> and for the base metal> weld metal.

종합 평가는 다음의 평가 기준에 의한 것이다.The comprehensive evaluation is based on the following evaluation criteria.

○: 평균 부식량이 70 이하이고, 또한 DA와 DB의 양쪽이 ±10㎛ 이내인 것◯: the average corrosion amount is 70 or less, and both DA and DB are within ± 10 μm

○ 내지 ◎: 평균 부식량이 50 이하이고, 또한 DA와 DB의 양쪽이 ±10㎛ 이내인 것&Amp; cir &amp; &amp; &amp; cir &amp;: An average corrosion amount is 50 or less and both DA and DB are within +/- 10 mu m

◎: 평균 부식량이 50 이하이고, 또한 DA와 DB의 양쪽이 ±5㎛ 이내인 것⊚: the average corrosion amount is 50 or less and both DA and DB are within ± 5 μm

통상의 내후성 강 M1의 강재끼리를 용접한 동종 용접 조인트(No.1)의 DA 및 DB는 모두 9㎛였지만, 본 발명의 성분 조성의 규정을 만족하지 않는 M2 내지 M7의 강재와 M1의 강재의 용접 조인트인 No.2 내지 No.7의 이종 용접 조인트는 모두 평균 부식량이 100을 초과하고 있어, 이종 금속 접촉 부식에 의한 부식량의 증대가 인정된다. 또한, 이들 DA와 DB는 어느 한쪽 또는 양쪽이 ±10㎛의 범위를 초과하고 있어, 내식성에 문제가 있는 것을 알 수 있었다.All of the DA and DB of the same kind of weld joint (No. 1) in which the steel materials of the ordinary weather-resistant steel M1 were welded were 9 m, but the steel materials of M2 to M7 and the steel of M1 In the weld joints No. 2 to No. 7, the welded joints have an average corrosion amount exceeding 100, and the increase in the corrosion amount due to the contact corrosion of dissimilar metals is recognized. In addition, either or both of DA and DB exceeded the range of 占 10 占 퐉, and it was found that there was a problem in corrosion resistance.

이들에 비해, 강재 성분이 본 발명의 규정을 만족하는 No.8 내지 No.31의 이재 용접 조인트는 모두 평균 부식량이 70 이하로 되어 있어, 동종 용접 조인트인 No.1에 비해 대폭적인 개선이 인정된다. 또한, 이들 DA 및 DB는 양쪽 모두 ±10㎛ 이내이며, 이종 금속 접촉 부식이 억제된 결과인 것을 알 수 있었다.Compared to these, the dissimilar welded joints of No. 8 to No. 31 in which the steel component satisfies the requirements of the present invention all have an average corrosion amount of 70 or less, which is considerably improved compared to No. 1, It is recognized. In addition, it was found that these DA and DB were both within ± 10 μm, which is a result of inhibition of contact corrosion of dissimilar metals.

특히, 강재 A와 강재 B의 양쪽 모두가 본 발명의 규정을 만족하는 이종 용접 조인트, 예를 들어 No.12, No.15 등은 평균 부식량이 50 이하로 되어 있어, 이종 금속 접촉 부식에 대한 내식성은 보다 개선되는 것을 알 수 있었다.Particularly, in the case of the dissimilar welded joints in which both the steel material A and the steel material B satisfy the provisions of the present invention, for example, Nos. 12 and 15, the average amount of corrosion is 50 or less, It was found that the corrosion resistance was further improved.

또한, 각 모재와 용접 금속의 Cu+Ni 함유량의 차이를 모두 1.0％ 이내로 한 No.16 등은, DA와 DB의 양쪽이 ±5㎛ 이내이며, 이종 금속 접촉 부식에 대한 내식성이 대폭으로 향상되는 결과를 나타내고 있다.No.16 and the like, in which the difference in the content of Cu + Ni between the base metal and the weld metal is all within 1.0%, are within ± 5 μm for both DA and DB, and the corrosion resistance against the contact corrosion of different metals is greatly improved Results.

Figure 112014080155514-pct00001
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Figure 112014080155514-pct00002
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본 발명을 상세하게 특정한 실시 형태를 참조하여 설명했지만, 본 발명의 정신과 범위를 일탈하지 않고 여러 변형이나 수정을 가할 수 있는 것은 당업자에게 있어서 명확하다.Although the present invention has been described in detail with reference to specific embodiments, it is apparent to those skilled in the art that various changes and modifications can be made without departing from the spirit and scope of the present invention.

본 출원은, 2012년 2월 28일 출원의 일본 특허 출원(일본 특허 출원 제2012-042179)에 기초한 것이며, 그 내용은 여기에 참조로서 도입된다.The present application is based on Japanese Patent Application (Japanese Patent Application No. 2012-042179) filed on February 28, 2012, the contents of which are incorporated herein by reference.

본 발명의 강재 및 용접 조인트는, 교량, 해양 구조물, 토목ㆍ건축 구조물, 선박 등의 부식성 환경에 있어서의 강 구조물용으로서 적합하며, 특히 이종 강재를 용접 접합할 때에 사용된다.The steel material and the welded joint of the present invention are suitable for steel structures in corrosive environments such as bridges, offshore structures, civil engineering and building structures, vessels and the like, and are particularly used when welding different kinds of steels.

Claims (8)

화학 성분 조성이 상이한 2종류의 강재 A 및 강재 B를 용접하여 형성되는 용접 조인트이며, 상기 강재 A 및 강재 B 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 강재가 하기 (1) 또는 (2)에 기재된 강재이며,
상기 강재 A, 상기 강재 B 및 용접 금속의 Cu+Ni 합계 함유량을 각각 XA, XB 및 XW로 한 경우에, 하기 수학식 2 및 수학식 3의 양쪽을 만족하는, 용접 조인트.
(1) 질량％로(이하, 화학 성분에 대하여 동일함)
C: 0.01 내지 0.30％,
Si: 0.1 내지 1.0％,
Mn: 0.1 내지 2.0％,
P: 0.04％ 이하,
S: 0.03％ 이하,
Al: 0.010 내지 0.10％,
Cu: 0.3 내지 3.0％,
Ni: 0.3 내지 5.0％,
Ti: 0.010 내지 0.10％,
Ca: 0.0005 내지 0.0050％,
N: 0.0020 내지 0.0080％,
O: 0.0010％ 이하
를 함유하고, 잔량부가 Fe 및 불가피적 불순물을 포함하는 강재이며,
하기 수학식 1로 정의되는 N*가 0.0001％ 이하인 것을 특징으로 하는, 내이종 금속 접촉 부식성이 우수한 강재.
수학식 1: N*=[N]-0.29×[Ti]
(단, []는 각 화학 성분의 함유량(질량％)임)
(2) Cr: 0.01 내지 1.0％,
Mo: 0.01 내지 1.0％,
W: 0.01 내지 1.0％,
Nb: 0.005 내지 0.05％,
V: 0.01 내지 0.10％,
B: 0.0001 내지 0.005％의 1종 또는 2종 이상을 더 함유하는 상기 (1) 기재의 강재.
수학식 2: |XA-XW|≤1.0％
수학식 3: |XB-XW|≤1.0％A weld joint formed by welding two kinds of steel materials A and B having different chemical composition, wherein the steel material of either or both of the steel material A and the steel material B is a steel material described in the following (1) or (2)
Satisfies both of the following equations (2) and (3) when the total content of Cu + Ni of the steel material (A), the steel material (B) and the weld metal is XA, XB and XW, respectively.
(1) mass% (hereinafter the same with respect to chemical components)
C: 0.01 to 0.30%
0.1 to 1.0% of Si,
Mn: 0.1 to 2.0%
P: 0.04% or less,
S: 0.03% or less,
Al: 0.010 to 0.10%
Cu: 0.3 to 3.0%
0.3 to 5.0% of Ni,
0.010 to 0.10% of Ti,
Ca: 0.0005 to 0.0050%
N: 0.0020 to 0.0080%,
O: 0.0010% or less
And the remainder being Fe and inevitable impurities,
Wherein N * defined by the following formula (1) is 0.0001% or less.
Equation 1: N * = [N] -0.29 x [Ti]
(Where [] is the content (mass%) of each chemical component)
(2) 0.01 to 1.0% Cr,
Mo: 0.01 to 1.0%
W: 0.01 to 1.0%
0.005 to 0.05% of Nb,
V: 0.01 to 0.10%
, And B: 0.0001 to 0.005%.
&Quot; (2) &quot; | XA-XW | &lt; 1.0%
Equation 3: | XB-XW |? 1.0% 삭제delete 삭제delete 삭제delete 삭제delete 제1항에 있어서, 대기 부식 환경에서 사용되는 구조물에 사용되는, 용접 조인트.A weld joint according to claim 1, for use in a structure used in an atmospheric corrosive environment. 삭제delete 제6항에 있어서, 상기 대기 부식 환경은 비래 염분량이 0.05mg-NaCl/dm2/day 이하의 대기 환경인, 용접 조인트.The weld joint according to claim 6, wherein the atmospheric corrosion environment is an atmospheric environment having a salinity of 0.05 mg-NaCl / dm 2 / day or less.
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