KR101533093B1 - 실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법 - Google Patents

실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물과 이를 제조하는 방법 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법에 관한 것으로서, 조강형 시멘트 결합재 3~40중량%, 잔골재 20~75중량%, 굵은골재 10~65중량%, 성능 개선 혼화제 0.01~15 중량% 및 물 0.1~15중량%을 포함하여 이루어지고, 상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 20∼90중량%, 실리콘 폐슬러지 1~50 중량%, 칼슘알루미나 시멘트 1~35 중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 1~25 중량%, 무수석고 1~15 중량%, 황산아연 0.01~15 중량%, 황산마그네슘 0.01~15 중량%, 리튬하이드록사이드 0.01~10 중량% 및 감수제 0.01~5중량%를 포함하여 이루어진다.
본 발명에 의하면, 콘크리트의 강도 및 내구성능을 개선할 수 있으며, 산업 폐기물인 재료를 사용함으로써 산업 폐기물의 재활용 측면에서 유용할 뿐만 아니라 기존 조강 포틀랜드 시멘트를 대체하여 사용할 수 있으므로 제조단가도 절감할 수 있는 효과가 있다.

Description

실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법{High-Early Strength cement concrete composition and concrete pavement repair it using the same method using silicon sludge}
본 발명은 실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물과 이를 제조하는 방법 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 산업부산물인 실리콘 폐슬러지를 혼입하여 강도 및 내구성능을 개선하면서도 기존의 시멘트 콘크리트 조성물보다 매우 높은 초기 강도 발현 및 내구성을 개선시킨 실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법에 관한 것이다.
일반적으로 콘크리트 구조물은 열화 등에 의해 콘크리트에 균열이 발생하면 방수 성능 저하, 철근부식, 내구성 저하, 강도 저하 등으로 치명적인 결함을 초래할 수 있다.
그리고 콘크리트의 균열은 염해, 열화와 같은 외적 환경원인, 설계하중, 소성수축 또는 건조수축과 같은 재료 특성, 배합조건, 시공적인 요인 등의 여러 가지 요인에 의하여 자주 발생한다.
이와 같은 여러 가지 요인에 의해 콘크리트 구조물에 균열이 발생하게 되면 콘크리트 구조물은 하중을 견디지 못하고 붕괴될 수도 있고, 균열이 발생된 콘크리트 구조물에 대해서는 방수성, 내구성 등을 회복하기 위하여 혹은 구조물의 안정성, 미관성 등을 고려하여 보수해야 할 필요성이 있다.
한편, 화학적 부식은 콘크리트가 외부에서 화학적 작용을 받아, 시멘트 경화체를 구성하는 수화 생성물을 변형 혹은 분해하여 결합 능력을 잃어버리는 열화 현상을 총칭한다.
이는 기존의 중성화, 동해, 염해에 의한 열화 현상과 혼동하기 쉬우며, 콘크리트 구조물에 내황산성 보수 모르타르가 아닌 기존의 보수용 모르타르로 타설됨으로써 결국 구조물에 균열 또는 박리 현상 등 성능 저하가 발생되어 내구성이 급격히 저하되는 경우가 빈번히 발생하고 있다.
그리고 콘크리트 구조물 특히, 교량의 콘크리트 슬래브, 도로의 노면, 교량 하부 부분에서 열화 등에 의해 콘크리트에 균열이 발생하여 시간이 지나게 되면 콘크리트의 압축강도와 철근의 인장강도가 점차 떨어지게 되고, 균열 부위를 통해 노출된 콘크리트는 중성화 현상이 진행되어 철근의 부식이 일어난다.
이러한 철근의 부식 현상이 심해지면 콘크리트 구조물이 결국 붕괴될 수 있으므로 콘크리트 구조물이 열화되어 균열이 발생하면 조속하게 열화된 부위를 보수해야한다.
대한민국 등록특허공보 제10-0959587호 대한민국 등록특허공보 제10-0438139호
본 발명은 상기와 같은 문제점들을 해결하기 위하여 도출된 것으로서, 산업 폐기물이고 재료 자체의 잠재 수경성을 가지고 있어 강도 및 내구성이 높은 실리콘 폐슬러지를 실리카질 혼화재(실리카흄) 대용으로 사용함으로써 산업 폐기물의 재활용 측면에서 유용하며, 기존의 시멘트 콘크리트 조성물 보다 매우 높은 초기 강도 발현 및 내구성을 개선시킨 실리콘 폐슬러지를 이용한 시멘트 콘크리트 조성물과 이를 제조하는 방법 및 이를 이용한 콘크리트 포장 보수공법을 제공함에 있다.
본 발명의 실시 예에 따른 실리콘 폐슬러지를 이용한 조강형 시멘트 콘크리트 조성물은 조강형 시멘트 결합재 3~40중량%, 잔골재 20~75중량%, 굵은골재 10~65중량%, 성능 개선 혼화제 0.01~15 중량% 및 물 0.1~15중량%을 포함하여 이루어지고, 상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 20∼90중량%, 실리콘 폐슬러지 1~50 중량%, 칼슘알루미나 시멘트 1~35 중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 1~25 중량%, 무수석고 1~15 중량%, 황산아연 0.01~15 중량%, 황산마그네슘 0.01~15 중량%, 리튬하이드록사이드 0.01~10 중량% 및 감수제 0.01~5중량%를 포함하여 이루어질 수 있다.
그리고 상기 조강형 시멘트 결합재에는 칼슘 실리케이트 0.01∼10중량%, 실리콘계 발수제 0.01∼10중량% 및 지연제 0.01∼10중량%가 더 포함될 수 있다.
또한 상기 조강형 시멘트 결합재에는 고성능 결합재 0.01~3 중량%가 더 포함될 수 있다.
또한 상기 성능개선 혼화제는 폴리아크릴에스테르 45~98 중량%, 스티렌-메틸메타크릴레이트 1~40 중량%, 폴리메타크릴산메틸 0.1~30 중량%, 메타크릴산메틸부타디엔고무 0.1~30 중량% 및 셀롤로오스트리아세테이트 0.1~20 중량%를 포함하여 이루어질 수 있다.
또한 상기 성능개선 혼화제에는 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌 0.01~20 중량%, 폴리 염화 비닐 0.01~20중량%, 에틸렌 초산 비닐 0.01~20중량% 및 소포제 0.01~5 중량%가 더 포함될 수 있다.
그리고 실리콘 폐슬러지를 이용한 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 제조방법은 조강형 시멘트 결합재 3~40중량%, 잔골재 20~75중량% 및 굵은골재 10~65중량%를 강제식 믹서 또는 연속식 믹서에서 1~5분간 교반한 후, 성능개선 혼화제 0.01~15 중량% 및 물 0.1~15 중량%를 첨가한 다음, 다시 1~5분간 더 교반하여 제조할 수 있다.
다음으로 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 이용한 콘크리트 포장 보수공법은 콘크리트 구조물이 열화되어 콘크리트가 탈락된 부위를 파쇄기 및 워터젯을 이용하여 치핑하여 불순물 및 열화 부위를 제거하는 단계; 콘크리트가 열화된 부위에 프라이머 도포 또는 블루밍 처리하는 단계; 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 타설하여 열화된 부위의 단면을 복구하는 단계; 및 상기 타설된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물 상부에 양생제로 도포하는 단계;를 포함할 수 있다.
본 발명에 의하면, 조강형 시멘트 결합재에 낮은 비용으로 산업 폐기물인 실리콘 폐슬러지를 사용함으로써 산업 폐기물의 재활용 측면에서 유용하며, 작업성, 초기 반응성 개선으로 초기 강도 발현 및 내구성을 개선할 수 있는 효과가 있다.
또한 기존 조강 포틀랜드 시멘트를 대체하여 사용할 수 있으므로 콘크리트 제조단가를 절감할 수 있는 효과가 있다.
또한 웨이퍼 가공 공장에서 발생하는 전형적인 실리콘 폐슬러지 뿐만 아니라 고형분의 분리 수거 후에 폐기되는 실리콘 슬러지에도 적용이 가능하므로 실리콘 폐슬러지를 전량으로 처리할 수 있는 효과가 있다.
또한 실리콘 폐슬러지는 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 한정되지 않고 상기 실리콘 폐슬러지에 함유된 탄화규소를 공지된 기계장치를 통해 분리하여 절삭재로 재사용할 수 있는 효과가 있다.
이하, 본 발명에 따른 바람직한 실시예를 상세하게 설명하기로 한다. 그러나, 이하의 실시 예는 이 기술 분야에서 통상적인 지식을 가진 자에게 본 발명이 충분히 이해되도록 제공되는 것으로서 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 다음에 기술되는 실시 예에 한정되는 것은 아니다.
본 발명의 바람직한 실시 예에 따른 조강형 시멘트 콘크리트 조성물은 조강형 시멘트 결합재, 잔골재, 굵은 골재, 성능 개선 혼화제 및 물을 포함한다.
그리고 상기 조강형 시멘트 결합재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 3~40중량% 함유되며, 상기 잔골재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 20~75중량% 함유되고, 상기 굵은골재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 10~65중량% 함유되며, 상기 성능 개선 혼화제는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 0.01~15중량% 함유되고, 상기 물은 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 0.1~15중량% 함유되는 것이 바람직하다.
상기 골재는 잔골재와 굵은 골재로 구분되며, 입경이 5㎜ 이하인 것을 잔골재라 하고 입경이 5㎜ 보다 큰 것을 굵은 골재로 구분한다.
그리고 상기 잔골재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 20∼75중량% 함유되는 것이 바람직하고, 굵은 골재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 10∼65중량% 함유되는 것이 바람직하다.
상기 조강형 시멘트 결합재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 3~40중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 조강형 시멘트 결합재의 함량이 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 3중량% 미만이면 건조수축은 적어지나 강도 및 내구성이 저하될 수 있고, 상기 조강형 시멘트 결합재의 함량이 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 40중량%를 초과하면 작업성과 강도 및 내구성은 개선되나 건조수축 및 경제성이 떨어질 수 있기 때문이다.
그리고 상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 20∼90중량%, 실리콘 폐슬러지 1~50 중량%, 칼슘알루미나 시멘트 1~35 중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 1~25 중량%, 무수석고 1~15 중량%, 황산아연 0.01~15 중량%, 황산마그네슘 0.01~15 중량%, 리튬하이드록사이드 0.01~10 중량%, 감수제 0.01~5중량%, 칼슘실리케이트 0.01∼10중량%, 실리콘계 발수제 0.01∼10중량%, 지연제 0.01∼10중량% 및 고성능 결합재 0.01~3 중량%를 포함하는 것이 바람직하다.
상기 보통 포틀랜드 시멘트는 KS에 규정된 것을 사용하는 것이 바람직하다.
즉 상기 보통 포틀랜드 시멘트는 실리카, 알루미늄, 산화철 및 석회를 포함한 원료를 혼합한 후 소성하여 얻은 클링커에 적량의 석고를 가하여 분말로 제조되는 시멘트를 말하는 것이다.
상기 실리콘 폐슬러지는 초기 반응성을 촉진하여 초기 강도 발현 및 내구성 증진을 위하여 사용되고, 중량비가 증가하면 초기 강도 및 내구성은 개선되는 효과를 얻을 수 있다.
그리고 상기 실리콘 폐슬러지는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 1~50중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 실리콘 폐슬러지의 함량이 1중량% 미만일 경우에는 조성물의 초기 반응성이 저하되어 초기강도 발현 및 내구성 개선효과가 저하될 수 있고, 상기 실리콘 폐슬러지의 함량이 50중량%를 초과하는 경우에는 조성물의 초기 강도 및 내구성은 개선되나 수화열이 높아져 과팽창될 수 있기때문이다.
상기 칼슘알루미나 시멘트는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 초기강도 발현 및 건조수축을 저감하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 칼슘 알루미나 시멘트는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 1∼35중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 칼슘 알루미나 시멘트의 함량이 1중량% 미만이면 작업성은 좋으나 초기강도 발현 및 수축 저감 효과가 미약할 수 있고, 상기 칼슘 알루미나 시멘트의 함량이 35중량%를 초과하면 초기강도 발현 및 수축저감 효과는 개선되나 작업성이 떨어질 수 있기 때문이다.
상기 클리노프틸로라이트(clinoptilolite)는 천연 실리카질 물질로서 포졸란 특성이 있으나 재료 자체의 함수율이 높아 내수성은 작다.
그리고 상기 클리노프틸로라이트는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 1~25중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 클리노프틸로라이트의 함량이 1중량% 미만일 경우에는 조성물의 초기강도는 발현되나 장기강도 및 내구성이 저하될 수 있고, 상기 클리노프틸로라이트의 함량이 25중량%를 초과하는 경우에는 조성물의 작업성 및 장기강도는 개선되나 초기강도 발현을 지연시킬 수 있기 때문이다.
상기 무수석고(CaSO4)는 시멘트 중의 성분, 특히 C3A(3CaOㅇAl2O3)과 반응하여 초기에 에트린 자이트(AFt상, C3Aㅇ3CaSO4ㅇ32H2O)를 생성하게 되고, 생성된 에트린자이트는 수화가 진행됨에 따라 그 양이 감소하거나 또는 그 일부가 모노 설페이트(AFm상,C3AㅇCaSO4ㅇ12H2O)로 전이된다.
본원발명에서와 같이 다량의 석고가 첨가될 경우에는 에트린자이트가 초기부터 충분히 생성되어 시멘트의 구조를 치밀화 시킴으로써 초기 재령에서 염화물 이온에 대한 침투 저항성을 증가 시키게 된다.
그리고 상기 무수석고는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 1~15 중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 무수석고의 함량이 1 중량% 미만일 경우 초기의 에트린자이트의 생성이 적어져 치밀한 조직형성이 어려워지고, 상기 무수석고의 함량이 15 중량%를 초과할 경우에는 빠른 경화 특성으로 인해 좋은 물성을 얻을 수 있으나 내수성이 떨어질 수 있기 때문이다.
상기 황산아연은 지연제 첨가량을 최소화시킬 수 있으며 수화온도 저감효과로 인한 수축을 감소하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 황산아연은 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01~15 중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 황산아연의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우 수화온도 저감효과가 저하되어 수축 저감효과가 저하되고, 상기 황산아연의 함량이 15 중량%를 초과할 경우에는 작업성은 개선되나, 초기 반응성이 저하되어 초기 강도 발현이 저하되기 때문이다.
상기 황산마그네슘은 수화반응속도를 증진시켜 초기 강도 발현을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 황산마그네슘은 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01~15 중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 황산마그네슘의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우 초기 강도 발현이 저하되고, 상기 황산마그네슘의 함량이 15 중량%를 초과할 경우에는 초기 강도 발현은 개선되나 작업성이 저하되기 때문이다.
상기 리튬하이드록사이드는 상기 조강형 시멘트 결합재의 분자구조를 보강하여 강도를 증진시키기 위하여 사용한다.
그리고 상기 리튬하이드록사이드는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01~10 중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 리튬하이드록사이드의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우 강도 발현이 저하되고, 상기 리튬하이드록사이드의 함량이 10 중량%를 초과할 경우에는 강도는 증진되나 작업성이 저하되기 때문이다.
상기 감수제는 물-시멘트비를 감소시켜 강도 및 내구성을 개선하기 위하여 사용한다.
여기서 상기 감수제는 폴리카르본산계, 멜라민계, 아미노슬폰산계 또는 나프탈렌계 유동화제를 선택적으로 사용할 수 있으나, 상기 멜라민계 또는 나프탈렌계 감수제는 폴리카르본산계 감수제에 비하여 강도 및 내구성의 개선 효과가 미약하고, 물-시멘트비의 저감 효과가 크지 않으며, 폴리머 결합재와 혼합되는 경우 거품 현상이 발생하여 혼화성이 나쁘다는 단점이 있다.
따라서, 상기 감수제는 폴리카르본산계 감수제를 사용하는 것이 바람직하고, 상기 조강형 시멘트 결합재에 0.01∼5 중량% 함유되는 것이 바람직하다.
상기 칼슘 실리케이트는 초기강도발현 및 수밀성을 개선하기 위하여 사용한다.
여기서 상기 칼슘 실리케이트는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01∼10중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 칼슘 실리케이트의 함량이 0.01중량% 미만이면 작업성은 좋으나 초기강도 발현 및 수밀성 효과가 미약할 수 있고, 상기 칼슘 실리케이트의 함량이 10중량%를 초과하면 초기강도 발현 및 수밀성 효과는 개선되나 작업성이 떨어질 수 있기 때문이다.
상기 실리콘계 발수제는 염화물이온침투저항성 및 방수성을 개선하기 위해 사용한다.
여기서 상기 실리콘계 발수제는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01∼10중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 실리콘계 발수제의 함량이 0.01중량% 미만이면 염화물이온침투저항성 및 방수성 효과가 미약할 수 있고, 상기 실리콘계 발수제의 함량이 10중량%를 초과하면 염화물이온침투저항성 및 방수성 효과는 개선되나 재료분리가 발생하기 쉽기 때문이다.
상기 지연제는 조성물의 급격한 작업성 손실 방지 및 이상응결을 방지하기 위하여 사용한다.
여기서 상기 지연제는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01∼10중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 지연제의 함량이 0.01중량% 미만이면 작업성 개선 효과가 미약할 수 있고, 상기 지연제의 함량이 10중량%를 초과하면 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 작업성이 개선되나 초기강도발현을 저해시킬 수 있기 때문이다.
상기 고성능 결합재는 폴리카르복실산(polycarboxylic acid) WRM 용액 22.99~25.67 중량%, 셀룰로오스(메셀로스) 분말 22.99~25.67 중량%, 그리고 수산화알루미늄(Al(OH)3) 22.99~25.67 중량%로 이루어지고, 내구성 및 강도를 발현하면서 입자간 결속력을 강화시키는 역할을 한다.
여기서 상기 고성능 결합재는 상기 조강형 시멘트 결합재에 대하여 0.01∼3중량% 함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 고성능 결합재의 함량이 0.01중량% 미만이면 강도 및 내구성 개선 효과가 미약할 수 있고, 상기 고성능 결합재의 함량이 3중량%를 초과하면 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 강도 및 내구성은 개선되나 작업성을 저해시킬 수 있기 때문이다.
상기 성능개선 혼화제는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 경화시간, 작업성, 연성, 강도 및 내구성을 개선할 수 있는 물성을 갖는 것이다.
본원발명의 바람직한 실시 예에 따른 상기 성능개선 혼화제는 폴리아크릴에스테르 45~98 중량%, 스티렌-메틸메타크릴레이트 1~40 중량%, 폴리메타크릴산메틸 0.1~30 중량%, 메타크릴산메틸부타디엔고무 0.1~30 중량%, 셀롤로오스트리아세테이트 0.1~20 중량%, 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌 0.01~20 중량%, 폴리 염화 비닐 0.01~20중량%, 에틸렌 초산 비닐 0.01~20중량% 및 소포제 0.01~5 중량%를 포함한다.
상기 폴리아크릴에스테르는 조성물의 결합력 및 내구성능을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 폴리아크릴에스테르는 상기 성능개선 혼화제에 대하여 45~98중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 폴리아크릴에스테르의 함량이 45중량% 미만인 경우 작업성이 좋으나 초기 강도 발현 및 내구성능이 저하되고, 상기 폴리아크릴에스테르의 함량이 98중량%를 초과할 경우 초기 강도 발현 효과는 우수하나 점성이 높아져 작업성이 저하되기 때문이다.
상기 스티렌-메틸메타크릴레이트는 조성물의 작업성, 강도 및 내구성능을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 스티렌-메틸메타크릴레이트는 상기 성능개선 혼화제에 대하여 1~40중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 스티렌-메틸메타크릴레이트의 함량이 1중량% 미만인 경우 강도 및 내구성 개선효과가 저하되고, 상기 스티렌-메틸메타크릴레이트의 함량이 40중량%를 초과할 경우 강도 발현 및 내구성 개선 효과는 우수하나 재료분리 현상이 발생하기 쉽기 때문이다.
상기 폴리메타크릴산메틸은 강도, 내열성 및 내알칼리성을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 폴리메타크릴산메틸은 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.1~30중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 폴리메타크릴산메틸의 함량이 0.01중량%미만이면 작업성이 저하되고, 강도 및 내구성능이 떨어지고, 상기 폴리메타크릴산메틸의 함량이 30중량%를 초과하면 더 이상의 성능개선효과는 미흡하고 가격 경쟁력이 저하되기 때문이다.
상기 메타크릴산메틸부타디엔고무는 신장 능력이 향상과 내알칼리성 및 접착성을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 메타크릴산메틸부타디엔고무는 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.1~30중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 메타크릴산메틸부타디엔고무의 함량이 0.1중량%미만이면 작업성은 좋으나 접착성 및 내알칼리성능 개선효과가 미흡하고, 상기 메타크릴산메틸부타디엔고무의 함량이 30중량%를 초과하면 점성이 높아져 작업성이 저하되고 더 이상의 성능개선효과를 얻을 수 없기 때문이다.
상기 셀롤로오스트리아세테이트는 접착강도 및 내구성을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 셀롤로오스트리아세테이트는 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.1~20중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 셀롤로오스트리아세테이트의 함량이 0.1중량%미만이면 작업성은 좋으나 접착강도 및 내구성능 개선효과가 미흡하고, 상기 셀롤로오스트리아세테이트의 함량이 20중량%를 초과하면 점성이 낮아져 재료분리가 발생하기 쉽고 가격경쟁력이 저하되기 때문이다.
상기 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌은 탄성 및 내구성을 개선하기 위해 사용한다.
그리고 상기 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌은 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.01∼20 중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌의 함량이 0.01중량% 미만이면 작업성은 개선되나 탄성 및 내구 성능이 저하될 수 있고, 상기 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌의 함량이 20중량%를 초과하면 성능은 개선되나 경제적이지 못하기 때문이다.
상기 폴리 염화 비닐은 신장 능력이 향상과 내알칼리성 및 접착성을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 폴리 염화 비닐은 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.01~20중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 폴리 염화 비닐의 함량이 0.01중량%미만이면 작업성은 좋으나 접착성 및 내알칼리성능 개선효과가 미흡하고, 상기 폴리 염화 비닐의 함량이 20중량%를 초과하면 점성이 높아져 작업성이 저하되고 더 이상의 성능개선효과를 얻을 수 없기 때문이다.
상기 에틸렌 초산 비닐은 강도 및 내구성을 개선하기 위하여 사용한다.
그리고 상기 에틸렌 초산 비닐은 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.01~20중량%함유되는 것이 바람직하다.
이를 좀더 보충설명하면, 상기 에틸렌 초산 비닐의 함량이 0.01중량%미만이면 작업성은 좋으나 강도 및 내구성능 개선효과가 미흡하고, 상기 에틸렌 초산 비닐의 함량이 20중량%를 초과하면 점성이 높아져 작업성이 저하되기 때문이다.
상기 소포제는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 연행공기의 발생으로 인한 공기량의 증가를 감소시키기 위하여 첨가되고, 상기 소포제는 상기 성능개선 혼화제에 대하여 0.01~5 중량% 함유되는 것이 바람직하다.
그리고 상기 소포제는 알콜계 소포제, 실리콘계 소포제, 지방산계 소포제, 오일계 소포제, 에스테르계 소포제, 옥시알킬렌계 소포제 등을 단독으로 또는 혼합하여 사용할 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니며, 당업계에서 통상적으로 사용되는 종류가 사용될 수도 있다.
또한 상기 실리콘계 소포제로는 디메틸실리콘유, 폴리오가노실록산, 플루오로실리콘유 등을 사용할 수 있고, 상기 지방산계 소포제로는 스테아린산, 올레인산 등을 사용할 수 있으며, 상기 오일계 소포제로는 등유, 동식물유, 피마자유 등을 사용할 수 있고, 상기 에스테르계 소포제로는 솔리톨트리올레이트, 글리세롤모노리시놀레이트 등을 사용할 수 있으며, 상기 옥시알킬렌계 소포제로는 폴리옥시알킬렌, 아세틸렌에테르류, 폴리옥시알킬렌지방산에스테르, 폴리옥시알킬렌알킬아민 등을 사용할 수 있고, 상기 알콜계 소포제로는 글리콜(glycol) 등을 사용할 수 있다.
본 발명의 바람직한 실시 예에 따른 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물은 다음과 같은 방법으로 제조할 수 있다.
먼저 조강형 시멘트 결합재, 잔골재 및 굵은골재를 일정 비율로 혼합하여 강제 믹서에 교반한다.
이때 상기 조강형 시멘트 결합재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 3~40중량% 함유되게 혼합하고, 상기 잔골재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 20~75중량% 함유되게 혼합하며, 상기 굵은골재는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 10~65중량% 함유되게 혼합하는 것이 바람직하다.
그리고 조강형 시멘트 결합재, 잔골재 및 굵은골재가 혼합된 혼합물에 성능개선 혼화제 및 물을 일정 비율로 추가로 혼합하여 강제식 또는 연속식 믹서에서 1~10분간 교반하면 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 제조되는 것이다.
이때 상기 성능개선 혼화제는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 0.01~15 중량% 함유하며, 상기 물은 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물에 대하여 0.1~15중량% 함유되게 혼합하는 것이 바람직하다.
본 발명의 바람직한 실시 예에 따른 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 이용한 콘크리트 포장 보수공법은, 콘크리트 구조물이 열화되어 콘크리트가 탈락된 부위를 파쇄기 및 워터젯을 이용하여 치핑하여 불순물 및 열화 부위를 제거하는 단계; 콘크리트가 열화된 부위에 프라이머 도포 또는 블루밍 처리하는 단계; 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 타설하여 열화된 부위의 단면을 복구하는 단계; 및 상기 타설된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물 상부에 양생제로 도포하는 단계;를 포함한다.
이하에서, 상기 프라이머는 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 콘크리트 구조물에 부착되기 용이하게 하는 물질을 의미하는 것으로 사용하며, 바람직하게는 SBR(Styrene Butadiene Rubber) 라텍스, 폴리 아크릴 에스테르(Poly Acryl Ester; PAE), 에폭시 에멀젼, 에틸 비닐 아세테이트(Ethyl Vinyl Acetate; EVA) 및 상기 성능개선 혼화제 중에서 선택된 적어도 어느 하나일 수 있다.
이때, 프라이머의 고형분의 함량을 13중량% 정도로 낮추어 시공하는 것은, 상기 프라이머의 고형분 함량이 13중량%를 초과하여 사용할 경우에 발생하는 피막 두께가 두꺼워져 도리어 부착성능을 저하시킬 수 있기 때문이다.
이하에서, 본 발명 따른 상기 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 실시예들을 더욱 구체적으로 제시하며, 다음에 제시하는 실시예들에 의하여 본 발명이 한정되는 것은 아니다.
<실시예 1>
조강형 시멘트 결합재 18중량%, 잔골재 40중량%, 굵은골재 33중량%를 혼합하여 강제식 믹서에서 교반시킨 후, 성능개선 혼화제 3중량% 및 물 6중량%을 더 혼합하여 2~3분간 교반하여 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 제조하였다.
상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 70중량%, 실리콘 폐슬러지 10중량%, 칼슘알루미나 시멘트 4중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 4 중량%, 무수석고 4 중량%, 황산아연 1중량%, 황산마그네슘 1중량%, 리튬하이드록사이드 1중량%, 감수제 1중량%, 칼슘 실리케이트 1중량%, 실리콘계 발수제 1중량%, 지연제 1중량% 및 고성능 결합재 1중량%를 혼합하여 사용하였다.
여기서 상기 감수제는 폴리카본산계 감수제를 사용하였고, 상기 소포제는 실리콘계 소포제를 사용하였다.
상기 성능개선 혼화제는 폴리아크릴에스테르 93중량%, 스티렌-메틸메타크릴레이트 1중량%, 폴리메타크릴산메틸 1중량%, 메타크릴산메틸부타디엔고무 1중량%, 셀롤로오스트리아세테이트 1중량%, 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌 1중량%, 폴리 염화 비닐 1중량%, 에틸렌 초산 비닐 0.5중량% 및 소포제 0.5중량% 를 혼합하여 사용하였다. 상기 소포제는 실리콘계 소포제를 사용하였다.
<실시예 2>
조강형 시멘트 결합재 18중량%, 잔골재 40중량%, 굵은골재 33중량%를 혼합하여 강제식 믹서에서 교반시킨 후, 성능개선 혼화제 3중량% 및 물 6중량%을 더 혼합하여 2~3분간 교반하여 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 제조하였다.
상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 70중량%, 실리콘 폐슬러지 10중량%, 칼슘알루미나 시멘트 4중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 4 중량%, 무수석고 4 중량%, 황산아연 1중량%, 황산마그네슘 1중량%, 리튬하이드록사이드 1중량%, 감수제 1중량%, 칼슘 실리케이트 1중량%, 실리콘계 발수제 1중량%, 지연제 1중량% 및 고성능 결합재 1중량%를 혼합하여 사용하였다.
여기서 상기 감수제는 폴리카본산계 감수제를 사용하였고, 상기 소포제는 실리콘계 소포제를 사용하였다.
상기 성능개선 혼화제는 폴리아크릴에스테르 88중량%, 스티렌-메틸메타크릴레이트 3중량%, 폴리메타크릴산메틸 2중량%, 메타크릴산메틸부타디엔고무 2중량%, 셀롤로오스트리아세테이트 2중량%, 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌 1중량%, 폴리 염화 비닐 1중량%, 에틸렌 초산 비닐 0.5중량% 및 소포제 0.5중량%를 혼합하여 사용하였다. 상기 소포제는 실리콘계 소포제를 사용하였다.
<실시예 3>
조강형 시멘트 결합재 18중량%, 잔골재 40중량%, 굵은골재 33중량%를 혼합하여 강제식 믹서에서 교반시킨 후, 성능개선 혼화제 3중량% 및 물 6중량%을 더 혼합하여 2~3분간 교반하여 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 제조하였다.
상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 70중량%, 실리콘 폐슬러지 10중량%, 칼슘알루미나 시멘트 4중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 4 중량%, 무수석고 4 중량%, 황산아연 1중량%, 황산마그네슘 1중량%, 리튬하이드록사이드 1중량%, 감수제 1중량%, 칼슘 실리케이트 1중량%, 실리콘계 발수제 1중량%, 지연제 1중량% 및 고성능 결합재 1중량%를 혼합하여 사용하였다.
여기서 상기 감수제는 폴리카본산계 감수제를 사용하였고, 상기 소포제는 실리콘계 소포제를 사용하였다.
상기 성능개선 혼화제는 폴리아크릴에스테르 80중량%, 스티렌-메틸메타크릴레이트 7중량%, 폴리메타크릴산메틸 4중량%, 메타크릴산메틸부타디엔고무 2중량%, 셀롤로오스트리아세테이트 2중량%, 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌 2중량%, 폴리 염화 비닐 2중량%, 에틸렌 초산 비닐 0.5중량% 및 소포제 0.5중량%를 혼합하여 사용하였다. 상기 소포제는 실리콘계 소포제를 사용하였다.
상술한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물의 물성과 비교하기 위하여, 현재 일반적으로 널리 사용되고 있는 조강 시멘트 콘크리트 조성물 및 조강 폴리머 시멘트 콘크리트를 비교예 1 및 비교예 2으로서 제시한다.
<비교예 1>
조강 포틀랜드 시멘트 18중량%, 잔골재 40중량%, 굵은골재 33중량%를 혼합하여 강제식 믹서에서 교반시킨 후, 물 9중량%을 더 혼합하여 2~3분간 교반하여 조강 시멘트 콘크리트 조성물을 제조하였다.
<비교예 2>
조강 포틀랜드 시멘트 18중량%, 잔골재 40중량%, 굵은골재 33중량%를 혼합하여 강제식 믹서에서 교반시킨 후, 폴리아크릴에스테르 3 중량% 및 물 6중량%을 더 혼합하여 2~3분간 교반하여 조강 폴리머 시멘트 콘크리트 조성물을 제조하였다.
이하, 상술한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 내지 비교예 3에 따라 제조된 시멘트 콘크리트 조성물의 물성을 비교평가하기 위한 시험결과에 관하여 설명한다.
<시험예 1>
아래의 표 1, 2 및 3은 본 발명에 의한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 내지 비교예 3에 따라 제조된 시멘트 콘크리트 조성물의 압축, 휨 및 부착강도를 시험한 결과이다.
각각 KS F 2405, KS F 2408 및 KS F 2762에 규정한 방법에 의거 시험을 실시하였다.
구 분 압축강도(kgf/㎠)
1일 후 3일 후 7일 후 28일 후
실시예 1 208 269 355 428
실시예 2 219 277 368 425
실시예 3 226 285 376 428
비교예 1 176 235 315 387
비교예 2 179 240 322 386
구 분 휨강도(kgf/㎠)
1일 후 3일 후 7일 후 28일 후
실시예 1 48 58 68 75
실시예 2 54 64 72 81
실시예 3 56 68 76 86
비교예 1 39 44 52 58
비교예 2 42 50 59 65
구 분 접착강도(kgf/㎠)
1일 후 3일 후 7일 후 28일 후
실시예 1 15 18 21 23
실시예 2 16 19 22 24
실시예 3 17 20 23 26
비교예 1 9 14 16 17
비교예 2 12 16 19 21
표 1에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따라 제조된 조성물(실시예 1, 실시예 2 및 실시예 3)의 압축, 휨 및 접착강도가 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조한 조성물보다 월등히 높았다.
즉, 본 발명에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 비교예에 따라 제조한 시멘트 콘크리트 조성물과 비교하여 강도 면에서 월등히 우수함을 확인할 수 있었다.
<시험예 2>
본 발명에 의한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조한 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물을 KS F 2424(콘크리트의 길이변화 시험방법)에 의하여 길이변화율을 측정하였으며, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다.
실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1 비교예 2
길이변화율 (%) 0.04 0.03 0.02 0.1 0.07
표 4에서와 같이, 본 발명에 의한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물에 비하여 건조수축량이 감소되어 수축 저감 효과가 있음을 확인할 수 있었다.
<시험예 3>
아래의 표 5는 본 발명에 의한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물에 대하여, KS F 2456에 규정한 방법에 따라 동결융해저항성 시험의 측정 결과를 나타낸 것이다.
동결융해는 콘크리트에 흡수된 수분이 결빙되고 녹는 것을 말하는 것으로, 동결융해가 반복되면 콘크리트 조직에 미세한 균열이 발생하게 되어 내구성이 저하되는 문제가 발생하게 된다.
아래의 표 5는 동결융해 저항성 시험에 따른 각각의 실시예들 및 비교예들의 내구성 지수를 표시한 것이다.
구분 실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1 비교예 2
내구성 지수 91 93 94 89 90
표 5에서와 같이, 본 발명에 의한 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물에 비하여 내구성 지수가 월등히 높으므로, 내구성이 향상된 것을 알 수 있다.
<시험예 4>
실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물을 KS F 2476(폴리머 시멘트 모르타르의 시험방법)에 규정한 방법에 따라 흡수율의 측정 결과를 아래의 표 6에 나타내었다. 흡수율이 높으면 불순물이나 물이 콘크리트의 내부로 침투하게 되면 콘크리트의 내부에 기공률이 증가하게 되어 구조물의 파손을 초래하는 문제가 발생한다.
구분 실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1 비교예 2
흡수율(%) 0.8 0.6 0.4 2.0 1.0
위의 표 6에서와 같이, 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물은 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물에 비하여 흡수율이 낮았다.
<시험예 5>
실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된조성물을 KS F 2476에 의한 시험을 수행하였고, 그 결과를 하기 표 7에 나타내었다.
실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1 비교예 2
염화물 이온 침투 깊이(㎜) 0.8 0.6 0.4 2.0 1.1
위의 표 7에서와 같이, 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 비교예 1 내지 비교예 3에 따라 제조된 시멘트 콘크리트 조성물에 비하여 염화물 이온 침투 깊이가 적게 나타나 염해에 대한 저항성이 높음을 확인할 수 있었다.
<시험예 6>
상기에서 설명한 실시예 1, 실시예 2 및 실시예 3에 따라 조강형 시멘트 콘크리트 조성물과 비교예 1 및 비교예 3의 조성물에 대하여 KS F 2476에 규정한 방법에 따라 중성화 침투깊이의 측정결과를 표 8에 나타내었다.
구분 실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1 비교예 2
중성화 깊이(mm) 0.4 0.3 0.2 0.6 0.5
위의 표 8에서와 같이, 실시예 1, 실시예 2 및 실시예 3에 따른 조강형 시멘트 콘크리트 조성물이 비교예들보다 중성화 침투 깊이가 적게 나타나 중성화에 대한 저항성이 높음을 확인할 수 있었다.
<시험예 7>
실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 시멘트 모르타르 조성물과 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물을 일본 공업 규격 원안 [콘크리트의 용액침적에 의한 내약품성 시험 방법]에 준하여 2% 염산, 5% 황산 및 45% 수산화 나트륨의 수용액을 시험 용액으로 28일 공시체를 침적하여 내약품성 시험의 측정결과를 아래의 표 9에 나타내었다.
구분 실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1 비교예 2
중량변화율
(%)		 염산 -1.4 -1.2 -1.0 -2.2 -1.8
황산 -0.3 -0.3 0.2 -0.6 -0.5
수산화나트륨 +0.6 +0.9 +1.4 0 +0.3
위의 표 9에서와 같이, 실시예 1 내지 실시예 3에 따라 제조된 시멘트 모르타르 조성물이 비교예 1 및 비교예 2에 따라 제조된 조성물에 비하여 내약품성에 대한 중량변화율이 적게 나타나 내약품성에 대한 저항성이 높음을 확인할 수 있었다.
이상, 본 발명의 바람직한 실시예를 들어 상세하게 설명하였으나, 본 발명은 상기 실시예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 기술적 사상의 범위내에서 당 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의하여 여러 가지 변형이 가능하다.

Claims (7)

  1. 조강형 시멘트 결합재 3~40중량%, 잔골재 20~75중량%, 굵은골재 10~65중량%, 성능 개선 혼화제 0.01~15 중량% 및 물 0.1~15중량%을 포함하여 이루어지고,
    상기 조강형 시멘트 결합재는 보통 포틀랜드 시멘트 20∼90중량%, 실리콘 폐슬러지 1~50 중량%, 칼슘알루미나 시멘트 1~35 중량%, 클리노프틸로라이트(clinoptilolite) 1~25 중량%, 무수석고 1~15 중량%, 황산아연 0.01~15 중량%, 황산마그네슘 0.01~15 중량%, 리튬하이드록사이드 0.01~10 중량%, 감수제 0.01~5중량%, 칼슘 실리케이트 0.01∼10중량%, 실리콘계 발수제 0.01∼10중량%, 지연제 0.01∼10중량%, 및 고성능 결합재 0.01~3 중량%를 포함하며,
    상기 실리콘 폐슬러지는 페이퍼 가공 공장에서 발생하는 실리콘 폐슬러지를 그대로 사용하거나, 상기 실리콘 폐슬러지로부터 고형분의 분리 수거 후에 폐기되는 실리콘 슬러지를 사용하는 것을 특징으로 하는 실리콘 폐슬러지를 이용한 조강형 시멘트 콘크리트 조성물.
  2. 삭제
  3. 삭제
  4. 제 1항에 있어서,
    상기 성능개선 혼화제는 폴리아크릴에스테르 45~98 중량%, 스티렌-메틸메타크릴레이트 1~40 중량%, 폴리메타크릴산메틸 0.1~30 중량%, 메타크릴산메틸부타디엔고무 0.1~30 중량% 및 셀롤로오스트리아세테이트 0.1~20 중량%를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 실리콘 폐슬러지를 이용한 조강형 시멘트 콘크리트 조성물.
  5. 제 4항에 있어서,
    상기 성능개선 혼화제에는 아크릴로니트릴-부타디엔-스티렌 0.01~20 중량%, 폴리 염화 비닐 0.01~20중량%, 에틸렌 초산 비닐 0.01~20중량% 및 소포제 0.01~5 중량%가 더 포함되는 것을 특징으로 하는 실리콘 폐슬러지를 이용한 조강형 시멘트 콘크리트 조성물.
  6. 삭제
  7. 콘크리트 구조물이 열화되어 콘크리트가 탈락된 부위를 파쇄기 및 워터젯을 이용하여 치핑하여 불순물 및 열화 부위를 제거하는 단계;
    콘크리트가 열화된 부위에 프라이머 도포 또는 블루밍 처리하는 단계;
    제 1항, 제 4항 및 제 5항 중 어느 한 항에 기재된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 타설하여 열화된 부위의 단면을 복구하는 단계; 및
    상기 타설된 조강형 시멘트 콘크리트 조성물 상부에 양생제로 도포하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 조강형 시멘트 콘크리트 조성물을 이용한 콘크리트 포장 보수공법.
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