KR101499371B1

KR101499371B1 - 무방향성 전기 강판의 제조 방법

Info

Publication number: KR101499371B1
Application number: KR1020137004831A
Authority: KR
Inventors: 요시아키 자이젠; 요시히코 오다; 마사아키 고노
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2010-08-30
Filing date: 2011-08-25
Publication date: 2015-03-05
Also published as: TWI481724B; RU2529258C1; KR20130032913A; JP5854182B2; CN102959099A; WO2012029621A1; JP2012046806A; BR112013004506B1; EP2612933A4; EP2612933B1; EP2612933A1; TW201221652A; US20130146187A1; BR112013004506A2

Abstract

C : 0.01∼0.1 mass％, Si : 4 mass％ 이하, Mn : 0.05∼3 mass％, Al : 3 mass％ 이하, S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하고, 냉간 압연하며, 마무리 어닐링하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 가열시의 평균 승온 속도를 100 ℃/sec 이상으로 하고, 균열 온도를 750∼1100 ℃ 의 온도역으로 하는 마무리 어닐링을 실시함으로써. 강판 압연 방향의 자속 밀도를 현저하게 높인 무방향성 전기 강판을 유리하게 제조한다.

Description

무방향성 전기 강판의 제조 방법{METHOD FOR PRODUCING NON-ORIENTED MAGNETIC STEEL SHEET}

본 발명은, 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 관한 것으로, 상세하게는, 강판 압연 방향의 자속 밀도가 우수한 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 관한 것이다.

최근, 전력을 비롯한 에너지의 삭감이라는 세계적인 흐름 속에서, 전기 기기의 고효율화·소형화가 강하게 요구되어 오고 있다. 그 결과, 전기 기기의 철심 재료 등으로서 널리 사용되고 있는 무방향성 전기 강판에도, 전기 기기의 소형화·고효율화를 달성하기 위해, 자기 특성의 향상, 즉 고자속 밀도화·저철손화 (低鐵損化) 가 불가결한 과제가 되었다.

이러한 요구에 대해, 무방향성 전기 강판은, 종래, 첨가하는 합금 원소를 적정화하고, 또한 냉간 압연하기 전의 결정립경을 크게 하거나, 냉연 압하율을 최적화하거나 함으로써 고자속 밀도화를 도모하는 한편, 전기 저항 증대 원소를 첨가하거나, 판 두께를 저감시키거나 함으로써 저철손화를 도모해 오고 있다.

그런데, 하이브리드 자동차 등의 구동 모터에서는, 수율을 향상시키는 관점에서, 분할 코어가 채용되고 있다. 이 분할 코어는, 종래와 같이 소재 강판으로부터 일체로서 코어를 타발하는 것이 아니라, 코어를 몇 개의 부분으로 분할하여, 각각의 부분의 티스의 길이 방향이 강판의 압연 방향이 되도록 타발하여 코어를 조립하는 것이다. 이 분할 코어에서는, 자속이 집중하는 티스의 길이 방향이 전기 강판의 압연 방향이 되기 때문에, 모터의 특성 향상을 도모하기 위해서는, 전기 강판의 압연 방향의 특성이 매우 중요해진다.

압연 방향의 자속 밀도를 높인 재료로는, 압연 방향으로 Goss 방위를 일정하게 한 방향성 전기 강판을 들 수 있다. 그러나, 방향성 전기 강판은, 2 차 재결정 프로세스를 거쳐 제조되는 것이기 때문에, 제조 비용이 높아, 분할 코어에는 거의 채용되고 있지 않은 것이 실정이다. 따라서, 저렴한 무방향성 전기 강판에 있어서, 압연 방향의 자속 밀도를 향상시킬 수 있으면, 분할 코어의 최적 재료가 될 수 있을 것으로 생각된다.

이와 같은 요구에 응하는 기술로는, 예를 들어, 특허문헌 1 에는, C：0.002 mass％ 이하, Si：0.1 mass％ 이상 0.8 mass％ 미만, Al：0.3∼2.0 mass％, Mn：0.1∼1.5 mass％, 또한 Si＋2Al-Mn：2％ 이상을 함유하는 강을 열간 압연 후, 열연판 어닐링을 실시하여 평균 결정립경을 300 ㎛ 이상으로 하고, 1 회의 냉간 압연을 압하율 85∼95 ％ 로 하여 최종 판 두께로 하고, 마무리 어닐링을 700∼950 ℃ 에서 10 sec∼1 분 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법이 개시되어 있다.

또, 특허문헌 2 에는, C：0.005 mass％ 이하, Si：2∼4 mass％, Al：1 mass％ 초과 2 mass％ 이하 함유하는 열연판에 어닐링을 실시한 후, 냉간 압연을 1 회 실시하고, 이어서, 재결정 어닐링을 실시함으로써, 평균 결정립경이 40∼200 ㎛ 인 재결정 조직을 갖고, 또한 압연 방향 (L 방향) 과 90°방향 (C 방향) 의 자속 밀도 B₅₀ (C) 와, 압연 방향 (L 방향) 과 45°방향 (X 방향) 의 자속 밀도 B₅₀ (X) 및 판 두께 t (㎜) 가, 하기 식；

B₅₀ (C)/B₅₀ (X)≥-0.5333×t²＋0.3907×t＋0.945 를 만족하는 자기 특성을 갖는 판 두께：0.15∼0.3 ㎜ 의 분할 코어용 무방향성 전기 강판이 개시되어 있다.

일본 공개특허공보 2004-332042호 일본 공개특허공보 2008-127600호

특허문헌 1 의 방법에 의하면, 열연판 어닐링 후의 결정립경과 냉간 압연의 압하율을 제어함으로써, 압연 방향과 그 판면 내 수직 방향의 자기 특성이 우수한 전기 강판을 얻을 수 있다. 그러나, 이 방법은, 300 ㎛ 이상의 냉연 전 결정립경을 얻기 위해, 강 내의 불순물 함유량을 현저하게 저감시키고, 열연판 어닐링을 고온 (1000∼1050 ℃ 를 예시) 에서 실시할 필요가 있는 등, 제조성, 비용 면에서 문제가 있다. 또, 특허문헌 2 의 방법은, 열연판 어닐링 온도를 고온 (900 ℃ 초과로 하고, 920∼1100 ℃ 를 예시) 으로 할 필요가 있고, Al 을 다량으로 첨가할 필요도 있기 때문에, 제조 면 및 비용 면에서 문제가 있다.

그래서, 본 발명은, 상기 종래 기술이 안고 있는 문제점을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적은, 강판 압연 방향의 자속 밀도를 현저하게 높일 수 있는 무방향성 전기 강판의 유리한 제조 방법을 제안하는 것에 있다.

발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해 예의 검토를 거듭하였다. 그 결과, C 를 적정량 이상 함유시키고, 최종 판 두께까지 압연한 냉연 강판을, 종래의 마무리 어닐링에 있어서의 승온 속도보다 더욱 빠른 속도로 가열함으로써, 강판 압연 방향의 자기 특성이 현저하게 향상되는 것을 알아내어, 본원 발명을 완성시켰다.

즉, 본 발명은, C：0.01∼0.1 mass％, Si：4 mass％ 이하, Mn：0.05∼3 mass％, Al：3 mass％ 이하, S：0.005 mass％ 이하, N：0.005 mass％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하고, 냉간 압연하며, 마무리 어닐링하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 가열시의 평균 승온 속도를 100 ℃/sec 이상으로 하고, 균열 온도를 750∼1100 ℃ 의 온도역으로 하는 마무리 어닐링을 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법이다.

본 발명의 제조 방법에 사용하는 상기 강 슬래브는, 추가로, Sn 및 Sb 중의 어느 1 종 또는 2 종을 각각 0.005∼0.1 mass％ 이하 함유하는 것이 바람직하다.

또, 본 발명의 제조 방법은, 상기 마무리 어닐링 후, 탈탄 어닐링하는 것이 바람직하다.

본 발명에 의하면, 강판 압연 방향이 우수한 자기 특성을 갖는 무방향성 전기 강판을 제공할 수 있다. 따라서, 본 발명의 강판은, 분할 코어나 트랜스용 코어 등 압연 방향이 우수한 자기 특성이 요구되는 용도에 적용함으로써, 모터나 변압기의 효율 향상에 크게 기여한다.

도 1 은 마무리 어닐링에서의 승온 속도 (가로축：℃/sec) 가 압연 방향의 자속 밀도 B_50-L (세로축：T) 에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.
도 2 는 C 함유량 (가로축：mass％) 이 압연 방향의 자속 밀도 B_50-L (세로축：T) 에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

먼저, 본 발명을 개발하는 계기가 된 실험에 대해 설명한다.

마무리 어닐링 가열시의 승온 속도가 강판 압연 방향의 자속 밀도에 미치는 영향을 조사하기 위해, C：0.0025 mass％ 및 0.02 mass％ 를 함유하고, 추가로 Si：3.3 mass％, Mn：0.1 mass％, Al：0.001 mass％, N：0.0019 mass％, S：0.0010 mass％ 를 기본 성분 조성으로 하는 강 슬래브를 1100 ℃ 에서 30 분 가열 후, 열간 압연하여 판 두께 2.6 ㎜ 의 열연판으로 하고, 1000 ℃×30 sec 의 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회의 냉간 압연으로 최종 판 두께가 0.35 ㎜ 인 냉연판으로 하고, 그 후, 이 냉연판을, 직접 통전 가열로에서 승온 속도를 30∼300 ℃/sec 의 범위에서 변화시켜 가열하고, 900 ℃×10 sec 의 마무리 어닐링을 실시한 후, 이슬점이 30 ℃ 인 분위기 중에서 850 ℃×30 sec 의 탈탄 어닐링을 실시하여, 무방향성 전기 강판을 제조하였다.

이렇게 하여 얻어진 각 무방향성 전기 강판으로부터, 압연 방향 (L 방향)：180 ㎜×압연 직각 방향 (C 방향)：30 ㎜ 의 시험편을 잘라내고, 단판 자기 시험에 의해 L 방향의 자속 밀도 B_50-L 을 측정하여, 그 결과를 도 1 에 나타내었다. 도 1 로부터, C 를 0.02 mass％ 함유하는 냉연판을, 승온 속도 100 ℃/sec 이상으로 가열하여 마무리 어닐링함으로써, 압연 방향의 자속 밀도를 높일 수 있는 것을 알 수 있다.

다음으로, C 함유량이 압연 방향의 자속 밀도에 미치는 영향을 조사하기 위해, C：0.005∼0.5 mass％ 의 범위에서 함유하고, 추가로 Si：3.3 mass％, Mn：0.15 mass％, Al：0.001 mass％, N：0.0022 mass％, S：0.0013 mass％ 를 함유하는 강 슬래브를 1100 ℃ 에서 30 분 가열 후, 열간 압연하여 판 두께 2.3 ㎜ 의 열연판으로 하고, 1000 ℃×30 sec 의 열연판 어닐링을 실시한 후, 1 회의 냉간 압연으로 최종 판 두께가 0.35 ㎜ 인 냉연판으로 하고, 그 후, 이 냉연판을, 직접 통전 가열로에서 승온 속도를 20 ℃/sec 및 300 ℃/sec 로 하여 가열하고, 950 ℃×10 sec 의 마무리 어닐링을 실시한 후, 이슬점이 30 ℃ 인 분위기 중에서 850 ℃×30 sec 의 탈탄 어닐링을 실시하여 무방향성 전기 강판을 제조하였다.

이렇게 하여 얻어진 각 무방향성 전기 강판으로부터, 상기 실험과 동일하게 하여, 압연 방향 (L 방향)：180 ㎜×압연 직각 방향 (C 방향)：30 ㎜ 의 시험편을 채취하고, L 방향의 자속 밀도 B_50-L 을 측정하여, 그 결과를 도 2 에 나타내었다. 도 2 로부터, C 를 0.01 mass％ 이상 함유하는 냉연판을, 승온 속도 100 ℃/sec 이상에서 가열하여 마무리 어닐링함으로써, 압연 방향의 자속 밀도를 높일 수 있는 것을 알 수 있다.

상기 이유도, 현시점에서는 명확하게 되어 있지 않지만, C 를 0.01 mass％ 이상으로 함으로써, 고용 C 량이 증가하여, 냉간 압연시에 변형대를 형성하기 쉬워져, 어닐링 후에 Goss 조직이 발달하는 것, 또한 급속 가열을 실시함으로써, (111) 방위의 발달이 억제되는 결과, 압연 방향으로 (110) 방위나 (100) 방위가 향한 결정 조직이 발달하여, 압연 방향의 자속 밀도가 향상될 것으로 생각된다. 이 결과로부터, 압연 방향의 자속 밀도를 높이기 위해서는, 마무리 어닐링 가열시의 승온 속도는 100 ℃/sec 이상으로 하는 것에 더하여, 마무리 어닐링 전에 있어서의 고용 C 를 확보하는 관점에서, 소재 강판 중의 C 는 0.01 mass％ 이상으로 할 필요가 있는 것을 알 수 있었다.

본 발명은, 상기 지견에 추가로 검토를 더하여 이루어진 것이다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 성분 조성을 한정하는 이유에 대해 설명한다.

C：0.01∼0.1 mass％

강 중에 고용된 C 는, 냉간 압연시에 도입된 전위를 고착시켜 변형대를 형성하기 쉽게 한다. 이 변형대는, 마무리 어닐링시의 재결정에 의해 Goss 방위｛110｝＜001＞ 을 우선적으로 성장시키기 때문에, 압연 방향의 자기 특성을 향상시키는 효과가 있다. 이 고용 C 의 효과를 얻기 위해서는, 냉간 압연 전의 강판 중의 C 함유량은 0.01 mass％ 이상으로 해 두는 것이 필요하다. 한편, 제품 강판 중의 고용 C 가 많으면, 자기 시효를 일으켜 자기 특성을 열화시키기 때문에, 냉간 압연 후의 어닐링 공정에서 탈탄하여, C 를 0.005 mass％ 이하로 저감시킬 필요가 있지만, 강 중 C 가 0.1 mass％ 를 초과하면, 상기 탈탄 어닐링에 의해 충분히 탈탄할 수 없을 우려가 있다. 따라서, C 는 0.01∼0.1 mass％ 의 범위로 한다. 바람직하게는, 0.015∼0.05 mass％ 의 범위이다. 보다 바람직한 하한은, 0.02 mass％ 이다. 또한, 탈탄 어닐링은, 급속 가열 후이면, 어느 때에 실시해도 상관없다.

Si：4 mass％ 이하

Si 는, 강의 고유 저항을 높여, 철손 특성을 개선하기 위해서 첨가되는 원소로, 이러한 효과를 얻기 위해서는, 1.0 mass％ 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 한편, 4 mass％ 를 초과하는 첨가는, 강을 경질화하여, 압연하는 것을 곤란하게 하므로, 상한은 4 mass％ 로 한다. 바람직하게는, 1.0∼4.0 mass％ 의 범위이다. 보다 바람직한 하한은, 1.5 mass％ 이다.

Mn：0.05∼3 mass％,

Mn 은, S 에서 기인하는 열간 압연에서의 균열을 방지하기 위해서 필요한 원소로, 이러한 효과를 얻기 위해서는, 0.05 mass％ 이상의 첨가가 필요하다. 한편, 3 mass％ 를 초과하는 첨가는, 원료 비용의 상승을 초래한다. 따라서, Mn 은, 0.05∼3 mass％ 의 범위로 한다. 보다 바람직한 상한은, 2.5 mass％ 이다. 또한, Mn 은, 고유 저항을 상승시키기 때문에, 더욱 저철손화를 도모하는 경우에는 1.5 mass％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 가공성, 제조성을 보다 중시하는 경우에는 2.0 mass％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Al：3 mass％ 이하

Al 은, Si 와 마찬가지로, 강의 고유 저항을 높여, 철손 특성을 개선하는 효과가 있으므로, 필요에 따라 첨가하는 원소이다. 그러나, 3 mass％ 를 초과하는 첨가는, 압연성을 저하시키므로, 상한은 3 mass％ 로 한다. 보다 바람직하게는 2.5 mass％ 이하이다. 또, Al 은, 철손을 보다 중시하는 경우에는 1.0 mass％ 이상, 가공성, 제조성을 보다 중시하는 경우에는 2.0 mass％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, Al 의 첨가는, 필수는 아니지만, 첨가하지 않는 경우에도, 통상, 불가피적 불순물로서 소량 존재한다.

S：0.005 mass％ 이하, N：0.005 mass％ 이하

S 및 N 은, 강 중에 불가피적으로 혼입되는 불순물 원소로, 각각 0.005 mass％ 를 초과하면 자기 특성을 열화시킨다. 따라서, 본 발명에 있어서는, S, N 은 각각 0.005 mass％ 이하로 제한한다.

본 발명의 무방향성 전기 강판은, 상기 필수로 하는 성분 외에, Sn 및 Sb 를 하기의 범위에서 함유시켜도 된다.

Sn：0.005∼0.1 mass％, Sb：0.005∼0.1 mass％

Sn 및 Sb 는, 마무리 어닐링 후의 집합 조직을 개선하여 압연 방향의 자속 밀도를 향상시킬 뿐만 아니라, 강판 표층의 산화나 질화를 방지하여 강판 표층의 미세립의 생성을 억제하여, 자기 특성의 저하를 방지하는 효과가 있는 원소이다. 이러한 효과를 발현시키기 위해서는, Sn 및 Sb 중 어느 1 종 또는 2 종을 0.005 mass％ 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 그들 원소의 함유량이 모두 0.1 mass％ 를 초과하면, 결정립의 성장이 저해되어, 오히려 자기 특성의 열화를 초래할 우려가 있다. 따라서, Sn 및 Sb 는, 각각 0.005∼0.1 mass％ 의 범위에서 첨가하는 것이 바람직하다.

또한, 본 발명의 무방향성 전기 강판은, 상기 성분 이외의 잔부는, Fe 및 불가피적 불순물이다. 단, 본 발명의 효과를 저해하지 않는 범위이면, 상기 성분 이외의 원소를 함유하는 것, 및 상기한 임의 첨가 성분을 불순물로서 상기 하한량 미만 함유하는 것을 거부하는 것은 아니다.

다음으로, 본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 대해 설명한다.

본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조 방법은, 본 발명에 적합한 상기 성분 조성을 갖는 강을 전로나 전기로, 진공 탈가스 장치 등을 사용한 통상 공지된 정련 프로세스로 용제하여, 연속 주조법 혹은 조괴-분괴 압연법으로 강 슬래브로 하고, 이 강 슬래브를 통상 공지된 방법으로 열간 압연하여, 필요에 따라 열연판 어닐링하고 냉간 압연하여 최종 판 두께의 냉연판으로 하고, 그 후, 마무리 어닐링하고, 탈탄 어닐링하며, 추가로 필요에 따라 각종 절연 피막을 피성 (被成) 하여, 제품으로 하는 방법이 바람직하다. 또한, 이 제조 방법에 있어서, 냉간 압연까지는, 소재 성분 조성을 본 발명의 성분 조성에 적합하게 하는 것 이외에 특별히 제한은 없고, 통상 공지된 제조 프로세스를 채용할 수 있다. 또, 상기 열연판 어닐링은, 고온에서 실시할 필요는 없고, 850∼1000 ℃ 정도이면 충분하지만, 이 범위 외에서의 열연판 어닐링을 제외하는 것은 아니다.

이하, 냉간 압연 이후의 제조 방법에 대해 설명한다.

냉간 압연

냉간 압연은, 1 회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 끼우는 2 회 이상의 냉간 압연으로 해도 된다. 또한, 무방향성 전기 강판의 제조에 있어서의 통상적인 압하율 (약 50 ％ 이상) 이면, 상기 서술한 성분 조성으로 함으로써, 변형대의 도입은 확보된다.

마무리 어닐링

마무리 어닐링의 승온 속도는, 300 ℃ 에서 800 ℃ 까지를 100 ℃/sec 이상에서 가열하는 것이 필요하다. 100 ℃/sec 미만의 승온 속도로는, 자기 특성에 바람직하지 않은 (111) 방위의 집합 조직이 발달하기 때문이다. 바람직하게는 200 ℃/sec 이상이다. 상한은 특별히 정하지 않지만, 500 ℃/sec 정도 이하가 실용적이다.

또, 균열 온도는, 750∼1100 ℃ 의 범위로 할 필요가 있다. 하한 온도는, 재결정 온도 이상의 온도이면 되는데, 연속 어닐링으로 충분한 재결정을 일으키게 하기 위해서는 750 ℃ 이상으로 할 필요가 있기 때문이다. 한편, 균열 온도가 1100 ℃ 를 초과하면, 재결정립이 조대화되거나, 어닐링로 (爐) 의 부하가 커지거나 하므로 바람직하지 않다. 바람직하게는 800∼1050 ℃ 의 범위이다.

또, 균열 유지 시간은, 재결정이 충분히 진행되는 시간 실시하면 되고, 예를 들어, 5 sec 이상을 기준으로 할 수 있다. 한편, 120 sec 를 초과하면, 그 효과가 포화되므로, 120 sec 이하로 하는 것이 바람직하다.

또한, 어닐링 후의 냉각 조건에 대해서는, 통상적인 조건이면 되고, 특별히 제한은 없다. 또, 상기 마무리 어닐링 가열시의 승온 속도를 100 ℃/sec 이상으로 하는 방법에 대해서도 특별히 제한은 없고, 예를 들어, 직접 통전 가열법 혹은 유전 가열법 등을 바람직하게 사용할 수 있다.

탈탄 어닐링

상기 마무리 어닐링한 강판은, 그 후, 탈탄 어닐링하여, 고용 C 량을 저감시켜 자기 시효를 방지하기 위해, 강 중 C 를 0.0050 mass％ 이하로 저감시키는 것이 바람직하다. C 량이 0.0050 mass％ 초과에서는, 제품 강판이 자기 시효를 일으킬 우려가 있기 때문이다. 이 탈탄 어닐링의 조건은, 통상 공지된 조건이면 되고, 예를 들어, 이슬점을 30 ℃ 이상으로 한 산화성 분위기하에서, 800∼850 ℃×10∼30 sec 의 조건에서 실시할 수 있다.

또한, 이 탈탄 어닐링은, 마무리 어닐링에 계속하여 연속적으로 실시해도 되고, 혹은 별도로 다른 라인으로 실시해도 된다. 탈탄 어닐링 후의 강판은, 그 후, 필요에 따라 각종 절연 피막을 형성하여 제품으로 하는 것이 바람직하다.

실시예

표 1 에 기재한 성분 조성으로 이루어지는 No.1∼29 의 강을 통상 공지된 정련 프로세스로 용제하고, 연속 주조하여 강 소재 (슬래브) 로 하고, 그 슬래브를 1080 ℃×30 분 가열 후, 열간 압연하여 판 두께 2.4 ㎜ 의 열연판으로 하였다. 이어서, 이 열연판에 900 ℃×30 sec 의 열연판 어닐링을 실시하고 나서 1 회의 냉간 압연으로 최종 판 두께 0.35 ㎜ 인 냉연판으로 하고, 그 후, 직접 통전 가열로에서, 30 ℃/sec 이상의 여러 가지 승온 속도로 가열하여, 균열을 표 1 에 나타내내는 온도에서 10 sec 간 유지하는 마무리 어닐링을 실시하고, 그 후, 850 ℃×30 sec (이슬점：30 ℃) 의 탈탄 어닐링하여, 무방향성 전기 강판을 제조하였다.

이어서, 상기와 같이 하여 얻은 각 무방향성 전기 강판으로부터, L：180 ㎜×C：30 ㎜ 의 L 방향 시험편을 잘라내어 단판 자기 시험을 실시하고, L 방향의 자속 밀도 B₅₀ (5000 A/m 로 자화했을 때의 자속 밀도) 을 측정하여, 이 측정 결과를 표 1 에 병기하였다. 표 1 의 결과로부터, 본 발명에 적합한 성분 조성의 강판을 본 발명에 적합한 조건에서 마무리 어닐링한 강판은, 모두 L 방향의 B₅₀ (B_50-L) 이 1.75 T 이상으로, 높은 자속 밀도가 얻어지는 것을 알 수 있다.

산업상 이용가능성

Claims

C : 0.01 ∼ 0.1 mass％, Si : 0 mass％ 초과 4 mass％ 이하, Mn : 1.5 ∼ 3 mass％, Al : 0 mass％ 초과 3 mass％ 이하, S : 0.005 mass％ 이하, N : 0.005 mass％ 이하, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하고, 냉간 압연하며, 마무리 어닐링하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 가열시의 평균 승온 속도를 100 ℃/sec 이상으로 하고, 균열 온도를 750 ∼ 1100 ℃ 의 온도역으로 하는 마무리 어닐링을 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
상기 강 슬래브는, 추가로, Sn：0.005∼0.1 mass％ 및 Sb：0.005∼0.1 mass％ 중 하나 이상을 함유하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 마무리 어닐링 후, 탈탄 어닐링하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.