KR101424486B1 - Method for producing cold rolled steel sheet and cold rolled steel sheet produced using the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 탄소(C) 0.001-0.005중량%, 망간(Mn) 0.5-1.0중량%, 실리콘(Si) 0.03중량% 이하, 인(P) 0.05-0.10중량%, 황(S) 0.008-0.012중량%, 질소(N) 0.001-0.005중량%, 네오븀(Nb) 0.02-0.04중량%, 몰리브덴(Mo) 0.01-0.02중량% 및 잔량의 철로 구성되는 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도인 1180도 이하의 온도에서 3시간 이상 동안 재가열하는 단계; 상기 강 슬라브를 900-930도의 온도에서 열간압연하고 600-650도에서 권취하는 단계; 및 상기 권취하여 얻은 코일을 810-830도에서 소둔하고 460-500도에서 도금하여 냉연 강판을 형성하는 단계를 포함하는 냉연 강판의 제조 방법 및 이를 사용하여 제조된 냉연 강판에 관한 것이다.The present invention relates to a steel sheet comprising 0.001-0.005 wt% of carbon (C), 0.5-1.0 wt% of manganese (Mn), 0.03 wt% or less of silicon (Si), 0.05-0.10 wt% Steel slab composed of iron, iron, iron, iron, nickel, iron, and iron in an amount of 0.001-0.005 wt%, 0.02-0.04 wt% nebium, 0.01-0.02 wt% molybdenum, Reheating for at least 3 hours; Hot rolling the steel slab at a temperature of 900-930 degrees and winding at 600-650 degrees; And a step of annealing the obtained coil at 810-830 degrees and plating at 460-500 degrees to form a cold-rolled steel sheet, and a cold-rolled steel sheet produced using the same.
Description
본 발명은 냉연 강판의 제조 방법 및 이를 사용하여 제조된 냉연 강판에 관한 것이다. 보다 상세하게는 파우더링(powdering)을 개선하고, 도금성과 가공성을 높이며, 2차 가공 취성을 방지할 수 있는 냉연 강판의 구현이 가능한, 냉연 강판의 제조 방법 및 이를 사용하여 제조된 냉연 강판에 관한 것이다.The present invention relates to a method for manufacturing a cold-rolled steel sheet and a cold-rolled steel sheet produced using the same. More particularly, the present invention relates to a method for manufacturing a cold-rolled steel sheet capable of improving powdering, improving plating and workability, and preventing secondary workability, and a cold-rolled steel sheet produced using the same will be.
연 강판은 우수한 가공성을 요구하는 동시에 높은 강도의 물성이 요구되며, 이를 위해서는 높은 r 값을 확보할 수 있어야 한다.The soft steel sheet requires high workability and high strength properties, and it must have a high r value.
또한, 충분한 성형성을 확보하기 위해 높은 r 값을 유지해야 한다. 이를 위해 강 내에 고용 원소인 탄소와 질소의 함량을 낮추거나 고용 원소를 석출물의 형태로 존재하도록 해야 한다. 일반적으로 제강 공정에서는 충분한 탈탄과 탈질 과정에 의해 극저탄소강을 제조한 후, 티타늄과 니오븀을 첨가하여 강 내에 존재하는 고용 원소들을 제어해왔다. In addition, a high r value must be maintained in order to ensure sufficient moldability. To do this, the content of carbon and nitrogen in the steel must be reduced or the elements of the precipitate must be present in the form of precipitates. Generally, in the steelmaking process, extremely low carbon steel is produced by decarbonization and denitrification process, and titanium and niobium are added to control the elements present in the steel.
또한, 고강도를 확보하기 위해서는 일반적으로 극저탄소강의 경우 고용강화원소인 망간과 인 등을 첨가하여 강도를 확보해 왔다.In addition, in order to secure high strength, in general, in case of ultra-low carbon steels, strength is secured by adding manganese and phosphorus which are strengthening elements.
관련 선행기술로는 한국공개특허 제2011-0027496호(공개일:2011.03.16, 발명의 명칭:고강도 고성형성 냉연강판 및 용융아연도금강판의 제조방법) 등이 있다.Related Prior Art Korean Patent Publication No. 2011-0027496 (published on Mar. 23, 2011, entitled " High-strength solidified cold-rolled steel sheet and method for manufacturing hot-dip galvanized steel sheet).
본 발명의 목적은 강도와 성형성이 높고, 충분한 r값과 연성취성천이온도(DBTT, Ductile Brittle Transition Temperature)를 확보함으로써 극한의 조건에서 충분히 사용가능하며, 도금층이 균일하게 성장하도록 하여 도금성이 향상되고, 2차 가공 취성이 방지된 냉연 강판의 구현이 가능하며, 기존의 티타늄과 붕소 등의 원소를 첨가하지 않아 원가적인 측면에서 상당한 이익을 창출할 수 있고, 제강/연주 조업시 노즐막힘이 없이 생산할 수 있는, 냉연 강판의 제조 방법을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a steel sheet which has high strength and formability and which can sufficiently be used under extreme conditions by securing sufficient r value and ductile Brittle transition temperature (DBTT) It is possible to realize a cold rolled steel sheet in which secondary processing and brittleness are prevented, and it is possible to create considerable profit in terms of cost by not adding the existing elements such as titanium and boron, and to prevent the nozzle clogging The present invention also provides a method for producing a cold-rolled steel sheet.
본 발명의 다른 목적은 상기 제조 방법으로 제조된 냉연 강판을 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a cold-rolled steel sheet produced by the above production method.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 냉연 강판의 제조 방법은 탄소(C) 0.001-0.005중량%, 망간(Mn) 0.5-1.0중량%, 실리콘(Si) 0.03중량% 이하, 인(P) 0.05-0.10중량%, 황(S) 0.008-0.012중량%, 질소(N) 0.001-0.005중량%, 네오븀(Nb) 0.02-0.04중량%, 몰리브덴(Mo) 0.01-0.02중량% 및 잔량의 철로 구성되는 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도(SRT, Slab Reheating Temperature) 1180도(℃) 이하의 온도에서 3시간 이상 동안 재가열하는 단계;In order to achieve the above object, the present invention provides a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet, which comprises 0.001-0.005 wt% of carbon (C), 0.5-1.0 wt% of manganese (Mn), 0.03 wt% or less of silicon (Si) 0.001-0.005 wt% of sulfur (N), 0.001-0.005 wt% of nitrogen (N), 0.02-0.04 wt% of nebium (Nb), 0.01-0.02 wt% of molybdenum (Mo) Reheating the steel slab to a slab reheating temperature (SRT) of 1180 degrees Celsius or less for 3 hours or more;
상기 강 슬라브를 900-930도의 온도에서 열간압연하고 600-650도에서 권취하는 단계; 및Hot rolling the steel slab at a temperature of 900-930 degrees and winding at 600-650 degrees; And
상기 권취하여 얻은 코일을 810-830도에서 소둔하고 460-500도에서 도금하여 냉연 강판을 형성하는 단계를 포함할 수 있다.Annealing the coil obtained at 810-830 degrees and plating at 460-500 degrees to form a cold-rolled steel sheet.
본 발명에 따른 냉연 강판의 제조 방법에서 상기 강 슬라브는 붕소(B) 0.0003-0.0008중량%를 더 포함할 수 있다.In the method for manufacturing a cold-rolled steel sheet according to the present invention, the steel slab may further contain 0.0003-0.0008 wt% of boron (B).
본 발명에 따른 냉연 강판의 제조 방법에서 상기 강 슬라브는 티타늄을 포함하지 않을 수 있다. In the method of manufacturing a cold-rolled steel sheet according to the present invention, the steel slab may not contain titanium.
본 발명에 따른 냉연 강판의 제조 방법으로 제조된 상기 냉연강판은 연성취성천이온도(DBTT)가 -55도 이하이고, 강도가 390MPa 이상이고, 연신율이 38% 이상이고, r 값이 1.8 이상이 될 수 있다. The cold-rolled steel sheet produced by the method according to the present invention has a ductile brittle transition temperature (DBTT) of -55 degrees or less, a strength of 390 MPa or more, an elongation of 38% or more, and an r value of 1.8 or more .
본 발명의 실시예에 의하면, 냉연 강판 제조시 입계의 우선 석출에 의해 도금성을 개선하고, 디스케일링 효과를 극대화하며 붕소와 몰리브덴이 인보다 먼저 입계에 위치하여 2차 가공 취성을 방지하고 네오븀과 몰리브덴에 의해 고용 원소를 제어함으로써 가공성을 높였다.According to the embodiment of the present invention, it is possible to improve the plating performance by predominantly precipitating the grain boundaries during the production of the cold-rolled steel sheet, maximize the descaling effect, and prevent boron and molybdenum from being located in the grain boundaries first, And molybdenum, thereby improving the workability.
또한, 본 발명의 실시예에 의하면, 본 발명은 고성형 및 고강도를 확보할 수 있도록 극저탄소강을 기반으로, 고용 원소인 망간과 인을 첨가하여 강도를 상승시켰고, 가공성을 확보하고 r값을 확보하기 위해 네오븀과 몰리브덴을 첨가하여 고용 원소를 제어하였다. 또한, 몰리브덴을 첨가함으로써 망간과 붕소 등이 표면으로 농화되기 전에 입계에 자리 잡아 도금층이 균일하게 성장하도록 하여 도금성을 향상시켰다. 붕소를 포함하지 않는 강슬라브를 이용하더라도 충분히 연성취성천이온도(DBTT)를 확보하여 극한의 조건에서 충분히 사용가능한 강판을 제조할 수 있다. 도한, 기존의 티타늄과 붕소 등의 원소를 포함하지 않아 원가적인 측면에서 경제적이고, 제강/연주 조업시 노즐막힘이 없이 생산이 가능하다. According to an embodiment of the present invention, in order to secure a high molding and high strength, the present invention has been made to improve the strength by adding manganese and phosphorus, which are the elements to be welded, based on extremely low carbon steel, Neoble and molybdenum were added to control the solid element. In addition, by adding molybdenum, manganese, boron, and the like were placed in the grain boundaries before being concentrated to the surface, and the plating layer was uniformly grown to improve the plating ability. Even if a steel slab containing no boron is used, it is possible to secure a sufficient ductile brittleness transition temperature (DBTT) and to manufacture a steel sheet which can be used fully under extreme conditions. It does not contain the elements such as titanium and boron, so it is economical in terms of cost and can be produced without clogging the nozzle during steel making / performance.
본 발명의 일 관점인 냉연 강판의 제조 방법은 탄소(C) 0.001-0.005중량%, 망간(Mn) 0.5-1.0중량%, 실리콘(Si) 0.03중량% 이하, 인(P) 0.05-0.10중량%, 황(S) 0.008-0.012중량%, 질소(N) 0.001-0.005중량%, 네오븀(Nb) 0.02-0.04중량%, 몰리브덴(Mo) 0.01-0.02중량% 및 잔량의 철로 구성되는 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도(SRT) 1180도 이하의 온도에서 3시간 이상 동안 재가열하는 단계;A method of manufacturing a cold-rolled steel sheet according to one aspect of the present invention includes: 0.001-0.005 wt% of carbon (C), 0.5-1.0 wt% of manganese (Mn), 0.03 wt% or less of silicon (Si) , Iron (S) 0.008-0.012 wt%, nitrogen (N) 0.001-0.005 wt%, nebium (Nb) 0.02-0.04 wt%, molybdenum (Mo) 0.01-0.02 wt% Reheating the slab reheat temperature (SRT) at a temperature of 1180 degrees or less for 3 hours or more;
상기 강 슬라브를 900-930도의 온도에서 열간압연하고 600-650도에서 권취하는 단계; 및Hot rolling the steel slab at a temperature of 900-930 degrees and winding at 600-650 degrees; And
상기 권취하여 얻은 코일을 810-830도에서 소둔하고 460-500도에서 도금하여 냉연 강판을 형성하는 단계를 포함할 수 있다.
Annealing the coil obtained at 810-830 degrees and plating at 460-500 degrees to form a cold-rolled steel sheet.
이하, 본 발명의 제조 방법을 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, the production method of the present invention will be described in more detail.
본 발명의 냉연강판의 제조 방법에서 사용되는 강 슬라브에 함유되는 성분 및 그의 함량(강 슬라브 전체 중량을 기준으로 함)은 하기와 같다. 강 슬라브 중 하기 서술되는 성분을 제외한 잔량은 철(Fe)이고, 기타 불가피한 불순물을 더 포함할 수 있다.The components and their contents (based on the total weight of the steel slab) contained in the steel slab used in the cold-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention are as follows. The remaining amount of the steel slab excluding the components described below is iron (Fe), and may further contain other unavoidable impurities.
탄소(C) 0.001-0.005중량%Carbon (C) 0.001-0.005 wt%
탄소는 강판 내에 고용 원소로 존재하여 냉연 및 소둔 시 강판의 집합 조직의 형성 과정에서 가공성에 유리한 (111) 집합 조직의 형성을 저해하여 가공성과 성형성을 저하시키는 역할을 한다. 또한, 탄소는 강중에 존재하는 경우 시효 문제를 일으켜 스트레쳐 스트레인(stretcher strain) 문제를 야기할 수 있다. 상기 범위 내에서, 탄화물 형성 원소 첨가량을 늘릴 필요가 없고 원가 상승 문제가 없으며 재질 및 표면 물성이 저하되지 않을 수 있다.
Carbon exists as a solid element in the steel sheet and inhibits the formation of the (111) aggregate structure favorable to the workability in the process of forming the aggregate structure of steel sheet during cold rolling and annealing, thereby reducing workability and formability. In addition, carbon can cause aging problems when present in steels and can cause stretcher strain problems. Within this range, there is no need to increase the addition amount of the carbide forming element, there is no problem of cost increase, and the material and surface physical properties may not deteriorate.
망간(manganese( MnMn ) 0.5-1.0중량%) 0.5-1.0 wt%
망간은 강도 확보와 함께 황화망간(MnS)을 형성하여 황(S)에 의한 크랙을 방지하기 위해 첨가하는 성분이다. 상기 범위 내에서, 망간의 입계 편석에 의해 가공성과 성형성이 저하되지 않고 도금 특성에 악영향이 없을 수 있다.Manganese is a component added to secure strength and to form manganese sulfide (MnS) to prevent cracking by sulfur (S). Within the above range, the grain boundary segregation of manganese does not deteriorate the processability and formability, and may not adversely affect the plating characteristics.
실리콘(silicon( SiSi ) 0.03중량% 이하) 0.03 wt% or less
실리콘은 고용 강화 효과에 의해 강도를 상승시킬 수 있다. 상기 범위 내에서, 강도를 증가시킬 수 있고, 후 공정의 도금 특성을 저하시키지 않으며, 표면의 스케일 형성 억제의 목적으로 투입하여 철과 알루미늄의 산화물(Fe-Al-O)을 형성하여 스케일 형성을 억제할 수 있다. 바람직하게는 0.000001-0.03중량%로 포함될 수 있다.
Silicon can increase the strength by the solid solution strengthening effect. Within this range, it is possible to increase the strength and to prevent formation of scales on the surface of the steel sheet and to prevent formation of scales on the surface of the steel sheet, thereby forming an oxide of iron and aluminum (Fe-Al-O) . Preferably 0.000001-0.03% by weight.
인(P) 0.05-0.10중량%(P) 0.05-0.10 wt%
인은 고용 강화 효과가 탁월한 성분으로서 강도 상승의 목적으로 첨가되고 소량 첨가에 의해 효과가 좋을 수 있다. 상기 범위 내에서, 연신율 및 r 값에 악영향을 미치지 않을 수 있고, 강도가 떨어지지 않을 수 있다.
Phosphorus is added for the purpose of increasing the strength as an excellent component for enhancing solubility, and may be effective by adding a small amount of phosphorus. Within this range, the elongation and the r value may not be adversely affected, and the strength may not decrease.
황(S) 0.008-0.012중량%Sulfur (S) 0.008-0.012 wt%
황은 디스케일링을 향상시키는 역할을 한다. 상기 범위 내에서, 가공에 악영향이 없고 스케일 감소 효과가 좋을 수 있다.
Hwang plays a role in improving descaling. Within this range, there is no adverse effect on the processing and the scale reduction effect can be good.
질소(N) 0.001-0.005중량%Nitrogen (N) 0.001-0.005 wt%
질소는 탄소와 마찬가지로 강 내에 고용 원소로 존재하여 연신율을 저하시켜 강판의 가공성 및 성형성을 저하시킬 수 있다. 질소의 함량이 적을수록 성형성에 유리할 수 있다. 상기 범위 내에서, 제강 수준 및 원가가 낮고, 가공성이 저하되지 않을 수 있다.
Nitrogen, like carbon, exists as a solid element in the steel, which may lower the elongation and lower the workability and moldability of the steel sheet. The smaller the content of nitrogen, the better the formability. Within this range, the steelmaking level and cost may be low, and the workability may not deteriorate.
네오븀Neobium (( NbNb ) 0.02-0.04중량%) 0.02-0.04 wt%
네오븀은 고용 원소로 존재하는 탄소와 질소를 탄화 네오븀(NbC)과 질화 네오븀(NbN)의 석출물 형태로 석출시켜 강중의 고용 원소를 제거하여 r값을 향상시키고 강중의 탄소를 제거시켜 비시효특성을 나타낸다. 또한, 네오븀은 우수한 도금 특성을 제공한다. 또한, 네오븀은 망간 등이 입계에 자리잡기 이전에 위치하여 강의 도금성을 크게 향상시킬 수 있다. 특히, 네오븀은 몰리브덴과 함께 포함시 전체 네오븀의 60% 정도가 고용되어 입계 및 입내에 존재함으로써 입계 내에 아연이 확산되는 것을 억제하여 파우더링을 개선할 수 있다. 상기 범위 내에서, 고용 원소를 화학 양론적으로 석출시킬 수 있다.
Neobium precipitates carbon and nitrogen present as solute elements in the form of precipitates of nebium carbide (NbC) and nebium nitride (NbN) to remove dissolved elements in the steel to improve the r value and remove carbon in the steel Aging properties. In addition, Neobium provides excellent plating properties. In addition, nebium can be located before the manganese or the like is positioned at the grain boundary, and the plating ability of the steel can be greatly improved. Particularly, when nebium is included together with molybdenum, about 60% of total nebium is solved to exist in the grain boundaries and in the mouth, thereby suppressing diffusion of zinc into the grain boundaries, thereby improving powdering. Within the above range, the solid element can be stoichiometrically precipitated.
몰리브덴(molybdenum( MoMo ) 0.01-0.02중량% ) 0.01-0.02 wt%
몰리브덴은 가공성을 향상시키고, 도금성과 2차 가공 취성을 억제한다. 상기 범위 내에서, 가공성과 도금성이 나빠지지 않으며 석출물 형태로 가공성을 향상시킬 수 있다. 특히, 몰리브덴은 네오븀과 함께 포함시 전체 네오븀의 60% 정도가 고용되도록 하여 입계 및 입내에 존재함으로써 입계 내에 아연이 확산되는 것을 억제하여 파우더링을 개선할 수 있다.
Molybdenum improves processability and suppresses plating and secondary process brittleness. Within the above range, the workability and plating ability are not deteriorated, and the workability can be improved in the form of a precipitate. Particularly, when molybdenum is added together with nebium, about 60% of total nebium is solved to be present in the grain boundaries and in the mouth, thereby suppressing diffusion of zinc into the grain boundaries, thereby improving powdering.
본 발명의 냉연강판의 제조 방법에서 사용되는 강 슬라브는 붕소(B)를 더 포함할 수 있다. 붕소는 몰리브덴과 함께 인보다 먼저 입계에 위치하여 2차 가공취성을 방지할 수 있다. 붕소는 0.0003-0.0008중량%로 포함될 수 있다. 상기 범위 내에서, r 값이 향상될 수 있다.The steel slab used in the cold-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention may further include boron (B). Boron, along with molybdenum, can be placed in the grain boundary before impurities to prevent secondary process brittleness. Boron may be included in an amount of 0.0003-0.0008% by weight. Within this range, the r value can be improved.
본 발명의 냉연강판의 제조 방법에서 사용되는 강 슬라브는 티타늄(Ti)을 포함하지 않을 수 있다. The steel slab used in the cold-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention may not contain titanium (Ti).
종래 티타늄은 도금성을 개선하기 위해 첨가하였으나, 과량 첨가시 도금성이 좋지 않을 수 있고 제어가 어렵다. 또한, 종래 티타늄 첨가된 냉연 강판은 탄질화물 석출물이 형성되면서 입계 청정화되어 입계 내에 철과 아연이 확산됨으로써 입계 내에 합금화가 촉진되면서 파우더링이 발생할 수 있었다. 이는 냉연 강판 상부의 도금성에 열위를 발생시킬 수 있다. 본 발명은 티타늄이 없이 네오븀과 몰리브덴을 첨가하고 황의 함량을 제어함으로써 도금성을 개선함과 동시에 디스케일링 효과를 극대화하였다.Conventionally, titanium is added to improve the plating ability, but plating ability may not be good when it is added in an excessive amount, and control is difficult. In addition, the cold-rolled steel sheet added with titanium in the past has carbonitride precipitates formed therein, and the grain boundary is cleaned, and iron and zinc are diffused in the grain boundaries, so that alloying is promoted in the grain boundaries and powdering can occur. This can cause the plating ability of the upper portion of the cold rolled steel sheet to be inferior. The present invention improves the plating ability and maximizes the descaling effect by adding nebium and molybdenum without titanium and controlling the content of sulfur.
종래 냉연강판 제조 방법에서는 도금성을 위해 티타늄을 포함하고 티타늄 성분을 제어하였으며, 2차 가공 취성을 위해 붕소를 포함하였고, 가공성을 위해 티타늄과 니오븀을 첨가된 강슬라브를 사용하였다.In the conventional cold-rolled steel sheet manufacturing method, titanium is included for plating, titanium is controlled, boron is contained for secondary processing brittleness, and titanium and niobium-added steel slabs are used for workability.
반면에, 본 발명의 냉연강판의 제조 방법에서는 네오븀과 몰리브덴을 첨가하여 입계 우선 석출에 의해 도금성을 개선하였고, 황을 제어하여 스케일을 제거하였으며, 붕소와 몰리브덴을 첨가하여 붕소와 몰리브덴이 인보다 먼저 입계에 위치하도록 함으로써 2차 가공 취성을 방지하였고, 티타늄과 네오븀 대신에 네오븀과 몰리브덴을 첨가하여 고용 원소를 제거하도록 하였다.
On the other hand, in the cold-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention, nebium and molybdenum are added to improve plating performance by grain-size preferential precipitation, scales are removed by controlling sulfur, boron and molybdenum are added, Secondly, the secondary brittleness was prevented by placing them in the grain boundary, and neodymium and molybdenum were added in place of titanium and neodymium to remove the solid element.
이하, 본 발명의 제조 방법을 상세하게 설명한다. Hereinafter, the production method of the present invention will be described in detail.
본 발명의 냉연강판의 제조 방법에서는 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도(SRT) 1180도 이하에서 재가열하는 단계를 포함할 수 있다. 슬라브는 제강 공정을 통해 용강을 얻은 다음에 주괴 또는 연속 주조 공정을 통해 제조된다. 이러한 슬라브를 주조시 편석된 성분을 재고용하기 위해서는 가열로에서 1180도 이하의 온도에서 재가열해야 한다. 바람직하게는, 재가열 온도는 1100-1180도가 될 수 있다. 재가열 유지 시간은 3시간 이상, 바람직하게는 3시간-5시간이 될 수 있다.In the cold-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention, the steel slab may be reheated at a slab reheat temperature (SRT) of 1180 degrees or less. The slab is produced through ingot casting or continuous casting after obtaining the molten steel through a steelmaking process. In order to recycle the segregated components when casting such a slab, it is necessary to reheat the slab at a temperature of 1180 degrees or less in the furnace. Preferably, the reheating temperature may be between 1100 and 1180 degrees. The reheating holding time may be 3 hours or more, preferably 3 hours to 5 hours.
강 슬라브를 재가열한 후, Ar3 이하의 열간압연 마무리 온도(FDT, Finishing Delivery Temperature)에서 열간 압연할 수 있다. FDT는 900-930도가 될 수 있다.After the steel slab is reheated, the steel slab can be hot-rolled at a finishing delivery temperature (FDT) of Ar3 or lower. FDT can be 900-930 degrees.
열간 압연 후, 600-650도의 권취 온도(CT, Coiling Temperature)에서 권취하여 열연강판 코일을 형성할 수 있다. 이러한 권취는 AlN 석출을 방지함으로써 충분히 재결정을 지연시켜 최종 (111) 집합 조직을 발달시키는데 유리하다. 권취는 통상의 방법으로 수행될 수 있고, 권취는 특별히 제한되지 않지만 5-10초 동안 수행될 수 있다.After hot rolling, hot-rolled steel coils can be formed by winding at a coiling temperature (CT) of 600-650 degrees. This winding is advantageous for sufficiently retarding the recrystallization by preventing AlN precipitation and to develop the final (111) texture. The winding can be carried out in a usual manner, and winding is not particularly limited, but can be performed for 5 to 10 seconds.
상기 열연강판 코일을 산세 및 냉간 압연하여 냉연 간판을 형성한다. 이상은 통상의 방법을 따른다. The cold-rolled steel sheet coil is picked and cold-rolled to form a cold-rolled signboard. The above is the usual method.
소둔은 810-830도에서 수행하고, 도금은 460-500도에서 수행할 수 있지만, 이에 제한되지 않는다. 도금은 제한되지 않지만 아연 도금이 될 수 있다. Annealing may be performed at 810-830 degrees, and plating may be performed at 460-500 degrees, but is not limited thereto. Plating is not limited but can be galvanized.
본 발명에 따라 제조된 냉연 강판은 연성취성천이온도(DBTT)가 -55도 이하이고, 인장강도가 390MPa 이상이고, 연신율이 38% 이상이고, r 값이 1.8 이상이고, 파우더링성이 2등급 이하를 가질 수 있다. 이러한 냉연강판은 우수한 가공성, 성형성, 강도, 및 내 이차 가공 취성을 확보하게 한다. The cold-rolled steel sheet produced according to the present invention has a ductile brittle transition temperature (DBTT) of -55 degrees or less, a tensile strength of 390 MPa or more, an elongation of 38 percent or more, an r value of 1.8 or more, Lt; / RTI > Such a cold-rolled steel sheet ensures excellent workability, formability, strength, and internal workability in secondary processing.
바람직하게는 냉연강판에서 연성취성천이온도는 -65도 내지 -55도이고, 인장강도가 390-430MPa이고, 연신율이 38-41%이고, r 값이 1.8-1.95가 될 수 있다.
Preferably, in the cold-rolled steel sheet, the ductile brittle transition temperature is from -65 to -55 degrees, the tensile strength is from 390 to 430 MPa, the elongation is from 38 to 41%, and the r value is from 1.8 to 1.95.
본 발명의 다른 관점인 냉연 강판은 상기 제조 방법으로 제조될 수 있다.The cold-rolled steel sheet, which is another aspect of the present invention, can be manufactured by the above-described manufacturing method.
일 구체예에서, 상기 냉연 강판은 탄소(C) 0.001-0.005중량%, 망간(Mn) 0.5-1.0중량%, 실리콘(Si) 0.03중량% 이하, 인(P) 0.05-0.10중량%, 황(S) 0.008-0.012중량%, 질소(N) 0.001-0.005중량%, 네오븀(Nb) 0.02-0.04중량%, 몰리브덴(Mo) 0.01-0.02중량% 및 잔량의 철로 구성되고, 연성취성천이온도(DBTT)가 -55도 이하이고, 인장 강도가 390MPa 이상이고, 연신율이 38% 이상이고, r 값이 1.8 이상이 될 수 있다.In one embodiment, the cold-rolled steel sheet comprises 0.001-0.005 wt% of carbon (C), 0.5-1.0 wt% of manganese (Mn), 0.03 wt% or less of silicon (Si), 0.05-0.10 wt% S), 0.001-0.005 wt% of nitrogen (N), 0.02-0.04 wt% of nebium (Nb), 0.01-0.02 wt% of molybdenum (Mo), and balance iron, DBTT) of -55 degrees or less, a tensile strength of 390 MPa or more, an elongation of 38% or more, and an r value of 1.8 or more.
다른 구체예에서, 상기 냉연 강판은 붕소 0.0003-0.0008중량%를 더 포함할 수 있다.In another embodiment, the cold rolled steel sheet may further comprise 0.0003-0.0008% by weight of boron.
또 다른 구체예에서, 상기 냉연 강판은 티타늄을 포함하지 않을 수 있다. In another embodiment, the cold rolled steel sheet may not contain titanium.
이하, 본 발명을 하기 실시예와 비교예를 참조하여 보다 상세하게 설명한다. 그러나, 본 발명이 하기 실시예에 의해 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to the following examples and comparative examples. However, the present invention is not limited by the following examples.
실시예와Examples 비교예Comparative Example
하기 표 1의 미량 성분 및 잔량의 철과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 이용하였다. 상기 강 슬라브는 제강 공정을 통해 용강을 얻은 다음에 주괴 또는 연속 주조 공정을 통해 제조된 것이다. Steel slabs containing iron and other unavoidable impurities in trace amounts and the balance of the following Table 1 were used. The steel slab is produced through ingot casting or continuous casting after obtaining molten steel through a steelmaking process.
강 슬라브를 슬라브 가열 온도(SRT) 1180도에서 3시간 동안 재 가열하였다. Ar3 이하의 온도 910도의 열간압연 마무리 온도(FDT)에서 열간압연하고, 600도에서 권취하였다. 810도에서 냉연 소둔하고, 아연 도금을 480도에서 수행하였다.The steel slab was reheated for 3 hours at a slab heating temperature (SRT) of 1180 degrees. Hot rolled at a hot rolling finishing temperature (FDT) of 910 deg. C below Ar3, and wound at 600 deg. Cold annealing at 810 ° C, and zinc plating at 480 ° C.
(x1000)carbon
(x1000)
(x 100)silicon
(x 100)
(x100)manganese
(x100)
(x100)sign
(x100)
(x1000)sulfur
(x1000)
(x1000)titanium
(x1000)
(x1000)Neobium
(x1000)
(x1000)molybdenum
(x1000)
(x10000)boron
(x10000)
(x1000)nitrogen
(x1000)
상기 실시예와 비교예에서 제조한 냉연 강판에 대해 항복강도(YP), 인장강도(TS), 연신율(EI) 및 r 값을 통상의 방법으로 측정하였고, DBTT를 측정하였고, 파우더링을 평가하였다. DBTT는 하기 표 2에 따라 측정하였다.Yield strength (YP), tensile strength (TS), elongation (EI) and r-value of the cold-rolled steel sheet prepared in the examples and comparative examples were measured by a conventional method, DBTT was measured, and powdering was evaluated . DBTT was measured according to Table 2 below.
파우더링 측정은 일정한 사이즈 (75mm X 40mm)의 시편을 세척 후 시편 한쪽 면에 셀로판테이프를 부착한 후 부착면이 위를 향하게 한 후 내각이 위로 향하게 60˚ V-Bending을 실시한다. V-Bending 후 구부러진 시편을 뒤집어 편평하게 펴준다. 부착된 셀로판테이프를 떼어내어 흰색 종이에 부착 후 파우더링성 한도 견본과 비교 평가를 실시한다.For the powder ring measurement, after washing specimens of a certain size (75mm x 40mm), attach a cellophane tape to one side of the specimen, face the attachment face up, and then 60 ° V-Bending with the cabinet facing up. After V-Bending, turn the bent specimen upside down and flatten it. The attached cellophane tape is peeled off and attached to a white paper, and a comparative evaluation is performed with the powder longevity limit sample.
(MPa)Yield strength
(MPa)
(MPa)Tensile strength
(MPa)
상기 표 3을 참조하면, 본 발명에 따른 공정 조건을 만족하는 실시예 1-4의 경우, DBTT가 -55도 이하이고, 인장 강도가 390MPa 이상이고, 연신율이 38% 이상이고, r 값이 1.8 이상의 냉연 강판을 구현할 수 있고 파우더링 등급이 좋은 냉연 강판을 구현할 수 있다. 반면에, 비교예 1-4에 따른 시편의 경우, 본 발명에 따른 공정 조건 중 어느 하나를 만족하지 못하였으므로, DBTT, 인장 강도, 연신율 및 r 값을 충족하지 못하거나 파우더링 등급이 좋지 않았다.
Referring to Table 3, in Examples 1-4 in which the process conditions according to the present invention were satisfied, DBTT was -55 degrees or less, tensile strength was 390 MPa or more, elongation was 38% or more, r value was 1.8 It is possible to realize a cold-rolled steel sheet having a good powder-ring grade. On the other hand, the specimen according to Comparative Example 1-4 did not satisfy any one of the process conditions according to the present invention, and thus did not satisfy DBTT, tensile strength, elongation and r value, or had poor powdering grade.
본 발명은 첨부된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다. While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it will be understood by those of ordinary skill in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the scope of the present invention . Accordingly, the technical scope of the present invention should be defined by the following claims.
Claims (5)
상기 강 슬라브를 900-930도의 온도에서 열간압연하고 600-650도에서 권취하는 단계; 및
상기 권취하여 얻은 코일을 냉간 압연하고 810-830도에서 소둔하고 460-500도에서 도금하는 단계를 포함하는 냉연 강판의 제조 방법.0.001-0.005 wt% of carbon (C), 0.5-1.0 wt% of manganese (Mn), 0.000001-0.03 wt% of silicon (Si), 0.05-0.10 wt% of phosphorus (P) A steel slab composed of 0.001-0.005% by weight of nitrogen (N), 0.02-0.04% by weight of nebium (Nb), 0.01-0.02% by weight of molybdenum (Mo) and a balance of iron was heated at a temperature of 1180 degrees Celsius Reheating for more than an hour;
Hot rolling the steel slab at a temperature of 900-930 degrees and winding at 600-650 degrees; And
And a step of cold rolling the coil obtained by the winding, annealing at 810-830 degrees and plating at 460-500 degrees.
연성취성천이온도(DBTT)가 -55도 이하이고, 인장 강도가 390MPa 이상이고, 연신율이 38% 이상이고, r 값이 1.8 이상인, 냉연 강판.
0.001-0.005 wt% of carbon (C), 0.5-1.0 wt% of manganese (Mn), 0.000001-0.03 wt% of silicon (Si), 0.05-0.10 wt% of phosphorus (P) 0.001-0.005% by weight of nitrogen (N), 0.02-0.04% by weight of nebium (Nb), 0.01-0.02% by weight of molybdenum (Mo)
A ductility brittle transition temperature (DBTT) of -55 degrees or less, a tensile strength of 390 MPa or more, an elongation of 38% or more, and an r value of 1.8 or more.
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