KR101412395B1 - Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet - Google Patents

Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet Download PDF

Info

Publication number
KR101412395B1
KR101412395B1 KR1020120032764A KR20120032764A KR101412395B1 KR 101412395 B1 KR101412395 B1 KR 101412395B1 KR 1020120032764 A KR1020120032764 A KR 1020120032764A KR 20120032764 A KR20120032764 A KR 20120032764A KR 101412395 B1 KR101412395 B1 KR 101412395B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
high strength
cold
strength cold
Prior art date
Application number
KR1020120032764A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20130110650A (en
Inventor
임지형
이경호
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020120032764A priority Critical patent/KR101412395B1/en
Publication of KR20130110650A publication Critical patent/KR20130110650A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101412395B1 publication Critical patent/KR101412395B1/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

망간(Mn)의 첨가량을 낮추고 니오븀(Nb)을 추가로 첨가함과 더불어 상자소둔 열처리를 적용하는 것을 통해 템퍼컬러의 발생을 미연에 방지할 수 있는 표면 품질이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 냉연강판은 중량%로, C : 0.05 ~ 0.07%, Mn : 0.5 ~ 0.8%, Si : 0.005 ~ 0.040%, P : 0.01 ~ 0.03%, S : 0.004 ~ 0.006%, Al : 0.04 ~ 0.06%, Nb : 0.02 ~ 0.03% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa 및 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0을 갖는 것을 특징으로 한다.A high strength cold rolled steel sheet excellent in surface quality capable of preventing occurrence of temper color by applying addition of niobium (Nb) while lowering the addition amount of manganese (Mn) and applying a box annealing heat treatment, and a manufacturing method thereof .
The high strength cold rolled steel sheet according to the present invention comprises 0.05 to 0.07% of C, 0.5 to 0.8% of Mn, 0.005 to 0.040% of Si, 0.01 to 0.03% of P, 0.004 to 0.006% of S, (TS): 440 to 490 MPa, a yield point (YP): 340 to 380 MPa and a plastic anisotropy coefficient (r-value) of 0.06 to 0.06%, Nb: 0.02 to 0.03% and the balance of Fe and other inevitable impurities. ): 1.5 to 2.0.

Description

고강도 냉연강판 제조 방법{METHOD OF MANUFACTURING HIGH STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a high strength cold rolled steel sheet,

본 발명은 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 망간(Mn)의 첨가량을 낮추고 니오븀(Nb)을 추가로 첨가함과 더불어 상자소둔 열처리를 적용하는 것을 통해 템퍼컬러의 발생을 미연에 방지할 수 있는 표면 품질이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high-strength cold-rolled steel sheet and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a method of manufacturing a high-strength cold-rolled steel sheet and a method of manufacturing the same, To a high-strength cold-rolled steel sheet excellent in surface quality that can be prevented in advance, and a method of manufacturing the same.

자동차, 가전제품 등에 사용되는 강판은 품질에 대한 고급화 및 다양화에 대한 요구가 높아지고 있다.Steel plates used in automobiles, household appliances, etc. are increasingly demanding for quality and diversification of quality.

특히, 자동차, 가전제품 등의 외판재에 적용되는 강판은 주로 표면 품질과 가공성이 우수한 냉연강판이 적용된다.In particular, cold rolled steel sheets, which have excellent surface quality and workability, are mainly applied to steel sheets applied to outer plates of automobiles and household appliances.

일반적으로, 냉연강판은 열간 압연(hot-rolling) 과정, 냉각/권취(cooling/coiling) 과정, 산세(acid pickling) 과정, 냉간 압연(cold-rolling) 과정, 소둔 열처리(annealing) 과정 등을 통하여 제조된다.Generally, the cold-rolled steel sheet is manufactured by a hot-rolling process, a cooling / coiling process, an acid pickling process, a cold-rolling process and an annealing process .

관련 선행문헌으로는 대한민국 등록특허 제10-1041107호(2011.06.13 공고)가 있으며, 상기 문헌에는 강도-연신율 밸런스가 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법이 개시되어 있다.
A related prior art is Korean Patent No. 10-1041107 (published on Jun. 13, 2011), which discloses a high strength cold rolled steel sheet excellent in balance of strength-elongation ratio and a manufacturing method thereof.

본 발명의 목적은 망간(Mn)의 첨가량을 낮추고 니오븀(Nb)을 추가로 첨가함과 더불어 상자소둔 열처리를 적용하는 것을 통해 템퍼컬러의 발생을 미연에 방지할 수 있는 표면 품질이 우수한 고강도 냉연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a high-strength cold-rolled steel sheet excellent in surface quality that can prevent the occurrence of temper color through application of annealing annealing in a box and addition of niobium (Nb) And a method for producing the same.

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa, 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0 및 연신율(EL) : 35 ~ 45%를 만족하는 고강도 냉연강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a process for preparing a polypropylene resin having a tensile strength (TS) of 440 to 490 MPa, a yield point (YP) of 340 to 380 MPa, a plasticity anisotropy coefficient (r-value) of 1.5 to 2.0 and an elongation To 45% by weight of the high-strength cold-rolled steel sheet.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법은 (a) 중량%로, C : 0.05 ~ 0.07%, Mn : 0.5 ~ 0.8%, Si : 0.005 ~ 0.040%, P : 0.01 ~ 0.03%, S : 0.004 ~ 0.006%, Al : 0.04 ~ 0.06%, Nb : 0.02 ~ 0.03% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : Ar3 ~ Ar3 + 100℃ 조건으로 마무리 열간압연하는 단계; (b) 상기 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 520 ~ 580℃까지 냉각하여 권취하는 단계; (c) 상기 권취된 판재를 산세 처리한 후, 60 ~ 80%의 압하율로 냉간압연하는 단계; 및 (d) 상기 냉간압연된 판재를 650 ~ 690℃에서 10 ~ 20시간 동안 상자소둔 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
(A) 0.05 to 0.07% of C, 0.5 to 0.8% of Mn, 0.005 to 0.040% of Si, 0.01 to 0.01% of P, (Finishing Delivery Temperature): Ar 3 to Ar (0.02 to 0.03%, S: 0.004 to 0.006%, Al: 0.04 to 0.06%, Nb: 0.02 to 0.03%, and the balance of Fe and other inevitable impurities) 3 + 100 < 0 >C; (b) cooling the hot-rolled plate to a CT (Coiling Temperature) of 520 to 580 캜 and winding; (c) subjecting the rolled plate to a pickling treatment, followed by cold rolling at a reduction ratio of 60 to 80%; And (d) subjecting the cold-rolled plate to box annealing at 650 to 690 ° C for 10 to 20 hours.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판은 중량%로, C : 0.05 ~ 0.07%, Mn : 0.5 ~ 0.8%, Si : 0.005 ~ 0.040%, P : 0.01 ~ 0.03%, S : 0.004 ~ 0.006%, Al : 0.04 ~ 0.06%, Nb : 0.02 ~ 0.03% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa 및 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0을 갖는 것을 특징으로 한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a high strength cold rolled steel sheet comprising 0.05 to 0.07% of C, 0.5 to 0.8% of Mn, 0.005 to 0.040% of Si, 0.01 to 0.03% of P, (TS): 440 to 490 MPa, a yield point (YP): 340 (Sb), 0.004 to 0.006% of S, 0.04 to 0.06% of Al, 0.02 to 0.03% of Nb and the balance of Fe and other inevitable impurities. To 380 MPa and a plastic anisotropy coefficient (r-value) of 1.5 to 2.0.

본 발명에 따른 고강도 냉연강판은 망간(Mn)의 첨가량을 낮추고 니오븀(Nb)을 추가로 첨가함과 더불어 상자소둔 열처리를 적용함으로써, 망간(Mn) 함량을 다량으로 첨가되는 데 기인하여 생성되는 산화망간(MnO2)에 의한 표면 결함의 일종인 템퍼컬러(Temper-Color)를 미연에 방지하여 우수한 표면 품질을 확보할 수 있다.The high-strength cold-rolled steel sheet according to the present invention is characterized in that the addition amount of manganese (Mn) is further lowered and niobium (Nb) is further added and a box annealing heat treatment is applied, It is possible to prevent temper-color, which is a type of surface defects caused by manganese (MnO 2 ), from being unintentionally formed, thereby securing excellent surface quality.

또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 고강도 냉연강판은 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa, 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0 및 연신율(EL) : 35 ~ 45%를 만족한다.
The high strength cold rolled steel sheet produced by the method according to the present invention has tensile strength (TS) of 440 to 490 MPa, yield point (YP) of 340 to 380 MPa, plasticity anisotropy coefficient (r-value) of 1.5 to 2.0 and elongation (EL) : 35 to 45%.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 비교예 1에 따라 제조된 시편을 나타낸 사진이다.1 is a process flow chart showing a method of manufacturing a high strength cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Fig. 2 is a photograph showing a specimen produced according to Comparative Example 1. Fig.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention and the manner of achieving them will become apparent with reference to the embodiments described in detail below with reference to the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high-strength cold-rolled steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

고강도 냉연강판High strength cold rolled steel sheet

본 발명에 따른 냉연강판은 합금성분 조절 및 공정조건 제어를 통하여, 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa, 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0 및 연신율(EL) : 35 ~ 45%를 만족하는 것을 목표로 한다.The cold-rolled steel sheet according to the present invention has a tensile strength (TS) of 440 to 490 MPa, a yield point (YP) of 340 to 380 MPa, a plastic anisotropy coefficient (r-value) of 1.5 to 2.0 and an elongation (EL): 35 to 45%.

이를 위하여, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판은 중량%로, C : 0.05 ~ 0.07%, Mn : 0.5 ~ 0.8%, Si : 0.005 ~ 0.040%, P : 0.01 ~ 0.03%, S : 0.004 ~ 0.006%, Al : 0.04 ~ 0.06%, Nb : 0.02 ~ 0.03% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.
The high strength cold rolled steel sheet according to the present invention contains 0.05 to 0.07% of C, 0.5 to 0.8% of Mn, 0.005 to 0.040% of Si, 0.01 to 0.03% of P, 0.004 to 0.006% of S, 0.04 to 0.06% of Al, 0.02 to 0.03% of Nb, and the balance of iron (Fe) and other unavoidable impurities.

이하, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the high strength cold rolled steel sheet according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 강 중의 침입형 고용강화 원소로써, 이상 조직강에서는 고용강화 뿐만 아니라 오스테나이트에 농화되어 냉연 열처리시 마르텐사이트 형성 및 강도 증가에 기여한다.Carbon (C) is an intrinsic solid solution strengthening element in steel. It is hardened not only in solid solution strengthening but also in austenite, and contributes to formation of martensite and increase of strength in cold rolling heat treatment.

상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.07 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.05 중량% 미만일 경우에는 NbC 석출물의 양이 줄어들어 결정립의 크기가 조대해져, 성형시 오렌지필과 같은 표면 불량을 유발하는 문제가 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.07 중량%를 초과할 경우에는 고용탄소가 내시효성을 크게 악화시키므로 상기 고용탄소를 제거하기 위해 고가의 니오븀(Nb)을 다량 첨가해야 하는 데 따른 제조 비용의 상승 문제가 있다.The carbon (C) is preferably added in an amount of 0.05 to 0.07% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.05% by weight of the total weight of the steel sheet, the amount of NbC precipitates is reduced and the size of the crystal grains becomes large, which causes surface defects such as orange peel during molding. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.07% by weight of the total weight of the steel sheet, the employment of carbon greatly deteriorates endurance, so that a large amount of expensive niobium (Nb) There is a problem of an increase in manufacturing cost.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 강판에 고용된 황(S)과의 반응으로 MnS 석출물을 형성시켜 고용 황에 의한 적열취성(hot shortness)을 방지하는 고용강화 원소로서, 오스테나이트를 안정화하여 2상역 소둔 온도를 저하시키며 낮은 임계냉각속도에서도 마르텐사이트가 생성되기 쉽게 한다.Manganese (Mn) is a solid solution strengthening element that prevents MnS precipitates from reacting with sulfur (S) dissolved in a steel sheet to prevent hot shortness due to solid solution sulfur. It stabilizes austenite to obtain a two- And it is easy to generate martensite even at a low critical cooling rate.

상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.5 ~ 0.8 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 0.5 중량% 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 0.8 중량%를 초과할 경우에는 강판의 강도가 지나치게 높아지는 데 따른 연신율의 저하로 성형성을 확보하기 어려운 문제가 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in an amount of 0.5 to 0.8% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 0.5% by weight of the total weight of the steel sheet, it may be difficult to secure sufficient strength. On the other hand, when the content of manganese (Mn) exceeds 0.8% by weight of the total weight of the steel sheet, there is a problem that it is difficult to ensure moldability due to a decrease in elongation due to an excessively high strength of the steel sheet.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 탄화물 형성을 억제하여 고용탄소 증가로 소부경화성을 향상시키는 역할을 한다.Silicon (Si) plays a role in suppressing the formation of carbide and enhancing the hardening hardenability by increasing the solid carbon.

상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.005 ~ 0.040 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.005 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 0.040 중량%를 초과할 경우에는 항복점 연신 현상이 발생하고, 강도가 증가하나 연성이 저하되는 문제가 있다.
The silicon (Si) is preferably added in an amount of 0.005-0.040 wt% of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.005% by weight, the above deoxidation effect can not be exerted properly. On the contrary, when the content of silicon (Si) exceeds 0.040% by weight, the yield point stretching phenomenon occurs, and the strength is increased but the ductility is lowered.

인(P)In (P)

인(P)은 고용강화에 의하여 강판의 강도를 높이며, 탄화물의 형성을 억제하는 데 효과적인 원소이다.Phosphorus (P) is an element effective in strengthening the steel sheet by solid solution strengthening and suppressing the formation of carbide.

상기 인(P)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.03 중량%의 함량비로 제한하는 것이 바람직하다. 상기 인(P)의 함량이 강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 인(P)의 함량이 강판 전체 중량의 0.03 중량%를 초과할 경우에는 가공취성이 발생하는 문제를 야기할 수 있다.
The phosphorus (P) is preferably limited to a content ratio of 0.01 to 0.03% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of phosphorus (P) is less than 0.01% by weight of the total weight of the steel sheet, the above effect can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of phosphorus (P) exceeds 0.03% by weight of the total weight of the steel sheet, the problem of workable brittleness may occur.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 망간(Mn)과 반응하여 미세한 MnS의 석출물을 형성하여 가공성을 향상시킨다.Sulfur (S) reacts with manganese (Mn) to form precipitates of fine MnS to improve processability.

상기 황(S)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.004 ~ 0.006 중량%의 함량비로 제한하는 것이 바람직하다. 황(S)의 함량이 강판 전체 중량의 0.004 중량% 미만일 경우에는 MnS의 석출량이 적을 뿐만 아니라 석출되는 석출물의 숫자가 매우 적을 수 있다. 반대로, 황(S)의 함량이 강판 전체 중량의 0.006 중량%를 초과할 경우에는 고용된 황(S)의 함량이 너무 많아 연성 및 성형성이 크게 낮아질 수 있으며, 적열취성의 우려가 있다.
The sulfur (S) is preferably limited to a content ratio of 0.004 to 0.006% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of sulfur (S) is less than 0.004% by weight of the total weight of the steel sheet, the precipitation amount of MnS is small and the number of precipitates precipitated is very small. On the contrary, when the content of sulfur (S) exceeds 0.006% by weight of the total weight of the steel sheet, the content of sulfur (S) dissolved therein is too large, so that ductility and formability may be significantly lowered.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 질소(N)와 반응하여 미세한 AlN 석출물을 형성하여 결정립 미세화와 더불어 석출 강화에 의하여 강도를 향상시키는 역할을 한다.Aluminum (Al) reacts with nitrogen (N) to form fine AlN precipitates, thereby improving the strength by precipitation strengthening as well as grain refinement.

상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.06 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.04 중량% 미만일 경우에는 그 첨가량이 미미한 관계로 상대적으로 AlN 석출물의 양이 줄어들어 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.06 중량%를 초과하여 과다 첨가될 경우에는 연주에 어려움이 있어 생산성을 떨어뜨리며, 항복강도를 지나치게 상승시켜 항복비를 증가시키는 문제가 있다.
The aluminum (Al) is preferably added at a content ratio of 0.04 to 0.06% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of aluminum (Al) is less than 0.04% by weight of the total weight of the steel sheet, the amount of AlN precipitates is relatively small, so that the amount of AlN precipitates is relatively small, which may make it difficult to secure sufficient strength. On the contrary, when the content of aluminum (Al) exceeds 0.06% by weight of the total weight of the steel sheet, it is difficult to perform the steel making process, resulting in deteriorating the productivity and excessively increasing the yield strength to increase the yield ratio.

니오븀(Nb)Niobium (Nb)

니오븀(Nb)은 강력한 탄질화물 형성원소로써, 열간압연 시 강 중에 존재하는 탄소(C), 질소(N) 등과 반응하여 미세한 NbC, NbN 석출물 등을 형성하여 결정립 성장을 억제한다. 또한, 니오븀(Nb)은 결정립 미세화 효과를 통해 강도향상 및 2차 가공취성을 억제하는 효과를 갖는다.Niobium (Nb) is a strong carbonitride-forming element. It reacts with carbon (C) and nitrogen (N) present in steel during hot rolling to form fine NbC and NbN precipitates and suppress grain growth. Further, niobium (Nb) has an effect of improving the strength and suppressing the secondary machining brittleness through grain refining effect.

상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.03 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 강판 전체 중량의 0.02 중량% 미만일 경우에는 일정량의 고용 탄소량이 과다하여 항복점 연신 및 시효현상이 가속화된다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 강판 전체 중량의 0.03 중량%를 초과할 경우에는 고용탄소량이 감소하여 소부경화성을 확보하기 어려워질 뿐만 아니라, 결정립 미세화로 인한 항복강도 증가현상이 가속화되어 페라이트 내에 고용된 상태로 존재하여 오히려 인성을 저하시키는 문제가 있다.
The niobium (Nb) is preferably added in an amount of 0.02 to 0.03% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of niobium (Nb) is less than 0.02% by weight of the total weight of the steel sheet, a certain amount of the solid carbon is excessive and the yield point drawing and aging phenomenon is accelerated. On the contrary, when the content of niobium (Nb) exceeds 0.03% by weight of the total weight of the steel sheet, the amount of solid carbon is reduced and it is difficult to secure the hardening of the hardening, and the phenomenon of increase in yield strength due to grain refinement is accelerated, There is a problem that the toughness is deteriorated.

고강도 냉연강판 제조 방법Method of manufacturing high strength cold rolled steel sheet

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a process flow chart showing a method of manufacturing a high strength cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 도시된 고강도 냉연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S105), 열간압연 단계(S110), 냉각/권취 단계(S120), 산세 단계(S130), 냉간압연 단계(S140), 상자소둔 열처리 단계(S150) 및 냉각 단계(S160)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S105)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.
Referring to FIG. 1, the method for manufacturing a high strength cold rolled steel sheet according to the present invention includes a step of reheating a slab S 105, a hot rolling step S 110, a cooling / winding step S 120, a pickling step S 130, a cold rolling step S 140, Annealing heat treatment step S150 and cooling step S160. At this time, the slab reheating step (S105) is not necessarily performed, but it is more preferable to carry out the step for re-heating the precipitate.

본 발명에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 중량%로, C : 0.05 ~ 0.07%, Mn : 0.5 ~ 0.8%, Si : 0.005 ~ 0.040%, P : 0.01 ~ 0.03%, S : 0.004 ~ 0.006%, Al : 0.04 ~ 0.06%, Nb : 0.02 ~ 0.03% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.
In the method of manufacturing a high strength cold rolled steel sheet according to the present invention, the semi-finished slab plate to be subjected to the hot rolling process comprises 0.05 to 0.07% of C, 0.5 to 0.8% of Mn, 0.005 to 0.040% of Si, 0.03%, S: 0.004% to 0.006%, Al: 0.04% to 0.06%, Nb: 0.02% to 0.03%, and the balance of iron (Fe) and other unavoidable impurities.

슬라브 재가열Reheating slabs

슬라브 재가열 단계(S105)에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열한다. 여기서, 상기 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S105)에서는 연속주조공정을 통해 확보한 슬라브 판재를 재가열하는 것을 통하여, 주조 시 편석된 성분을 재고용한다.In the slab reheating step (S105), the slab plate having the above composition is reheated to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 ° C. Here, the slab plate can be obtained through a continuous casting process after obtaining a molten steel having a desired composition through a steelmaking process. At this time, in the slab reheating step (S105), the slab material obtained through the continuous casting process is reheated to reuse the segregated components during casting.

본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 수 있으며, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.
If the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 DEG C in this step, the segregated components in casting may not be sufficiently reused. On the other hand, if the SRT reheating temperature (SRT) exceeds 1250 ° C, the austenite crystal grain size may increase and the strength of the steel sheet may be difficult to secure, and the manufacturing cost of the steel sheet may be increased due to the excessive heating process.

열간 압연Hot rolling

열간압연 단계(S110)에서는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : Ar3 ~ Ar3 + 100℃ 조건으로 열간 압연하다. 본 단계에서, Ar3의 구체적인 온도는 900 ~ 950℃를 제시할 수 있다.In the hot rolling step (S110), the slab plate is hot-rolled under conditions of Finishing Delivery Temperature (FDT): Ar 3 to Ar 3 + 100 ° C. In this step, the specific temperature of Ar 3 may be 900 to 950 ° C.

상기 마무리 압연 온도(FDT)가 Ar3 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제가 있다. 반대로, 마무리 압연 온도(FDT)가 Ar3 + 100℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화되며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다.
If the finishing rolling temperature (FDT) is too low, which is lower than Ar 3 , there is a problem that a complicated structure due to an abnormal reverse rolling occurs. On the other hand, when the finishing rolling temperature (FDT) exceeds the range of Ar 3 + 100 ° C, the austenite grains become coarse, which may make it difficult to secure strength.

냉각/권취Cooling / Winding

냉각/권취 단계(S120)에서는 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 520 ~ 580℃까지 냉각하여 권취한다.In the cooling / winding step (S120), the hot-rolled plate is cooled to a CT (Coiling Temperature): 520 to 580 ° C and is wound.

본 단계에서, 권취 온도가 520℃ 미만일 경우에는 마무리 압연온도와 권취 온도의 급격한 차이로 인해 강판의 표면 품질이 저하되는 문제가 있다. 반대로, 권취 온도가 580℃를 초과할 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 결정립 미세화 효과가 떨어지므로 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.In this step, when the coiling temperature is less than 520 캜, there is a problem that the surface quality of the steel sheet is deteriorated due to the rapid difference between the finish rolling temperature and the coiling temperature. On the other hand, when the coiling temperature exceeds 580 占 폚, the precipitates grow too coarse and the grain refinement effect deteriorates, so that it may be difficult to ensure sufficient strength.

한편, 냉각/권취 단계(S120)에서 냉각 속도는 10 ~ 50℃/min로 실시하는 것이 바람직하다. 본 단계에서, 냉각 속도가 10℃/min 미만일 경우에는 석출물의 평균입자 크기가 대략 0.2㎛를 초과하는 문제로 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 냉각 속도가 50℃/min를 초과할 경우에는 조직이 경해져서 충격인성이 저하되는 문제가 있다.
On the other hand, the cooling rate in the cooling / winding step (S120) is preferably 10 to 50 DEG C / min. In this step, when the cooling rate is less than 10 占 폚 / min, the average particle size of the precipitate exceeds approximately 0.2 占 퐉, so that it may be difficult to secure the strength. On the other hand, when the cooling rate exceeds 50 DEG C / min, there is a problem that the structure becomes weak and impact toughness lowers.

산세Pickle

산세 단계(S130)에서는 권취된 판재, 즉 상기의 열연과정을 통하여 제조된 열연 코일의 스케일을 제거하기 위하여 산세(acid pickling)한다. 도면으로 도시하지는 않았지만, 산세 단계(S130) 이후에는 강판 표면의 산화를 방지하기 위해 오일을 도포하는 단계를 더 수행할 수도 있다.
In the pickling step S130, acid pickling is performed to remove the scale of the rolled plate, that is, the hot-rolled coil manufactured through the hot rolling process. Although not shown in the drawing, after the pickling step S130, a step of applying oil may be further performed to prevent oxidation of the surface of the steel sheet.

냉간 압연Cold rolling

냉간압연 단계(S140)에서는 산세 처리된 판재를 냉간 압연한다.In the cold rolling step (S140), the pickled plate is cold-rolled.

상기 냉간압연 단계(S140)에서, 냉간 압하율은 60 ~ 80%로 실시하는 것이 바람직하다. 상기 냉간 압하율이 60% 미만일 경우에는 소둔재결정 핵생성양이 적기 때문에 후술할 상자소둔 열처리시 결정립이 과도하게 성장하여 강도가 급격히 저하되는 문제가 있다. 반대로, 냉간 압하율이 80%를 초과할 경우에는 핵생성 양이 지나치게 많아져 소둔 결정립이 오히려 너무 미세하여 연성이 감소하며, 성형성이 저하되는 문제가 있다.
In the cold rolling step (S140), the cold rolling reduction rate is preferably 60 to 80%. When the cold rolling reduction rate is less than 60%, there is a problem that the amount of annealed recrystallized nuclei is small, so that crystal grains are excessively grown during box annealing, which will be described later, and the strength is rapidly lowered. On the other hand, when the cold rolling reduction is more than 80%, the amount of nucleation becomes too large, so that the annealing grains are rather too fine to reduce the ductility and deteriorate the formability.

상자소둔 열처리Box annealing heat treatment

상자소둔 열처리 단계(S150)에서는 냉간압연된 판재를 650 ~ 690℃에서 10 ~ 20 시간 동안 상자소둔 열처리한다. 이때, 본 단계는 냉간압연된 판재를 코일링한 후, 상자소둔로(Batch Annealing Furnace : BAF) 내에 장입한 상태에서 열처리하는 방식으로 실시될 수 있다.In the box annealing heat treatment step (S150), the cold-rolled plate is subject to box annealing at 650 to 690 DEG C for 10 to 20 hours. At this time, this step may be carried out in such a manner that the cold-rolled plate is coiled and then heat-treated in a state of being charged in a batch annealing furnace (BAF).

상기 상자소둔 열처리는 최종 제품의 재질을 결정하는 중요한 공정 변수 중 하나이다. 이러한 상자소둔 열처리는 650 ~ 690℃의 온도에서 실시하는 것이 바람직한데, 이는 최종적으로 형성되는 조직이 매우 미세하고 NbC 석출물과 AlN 석출물의 평균입자 크기가 0.1㎛ 이하가 되도록 유도하기 위함이다.The box annealing heat treatment is one of important process parameters for determining the material of the final product. The box annealing heat treatment is preferably performed at a temperature of 650 to 690 DEG C in order to induce the finally formed structure to be very fine and to have an average particle size of NbC precipitate and AlN precipitate of 0.1 mu m or less.

본 단계에서, 상자소둔 열처리 온도가 650℃ 미만이거나, 또는 상자소둔 열처리 유지시간이 10시간 미만일 경우에는 재결정이 충분히 완료되지 못하여 목표로 하는 연성을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 상자소둔 열처리 온도가 690℃를 초과하거나, 또는 상자소둔 열처리 유지시간이 20시간을 초과할 경우에는 재결정립의 조대화로 강도가 저하되는 문제가 있다.In this stage, when the box annealing heat treatment temperature is less than 650 占 폚 or the box annealing heat treatment retention time is less than 10 hours, the recrystallization is not sufficiently completed and it may be difficult to secure the desired ductility. On the other hand, when the box annealing heat treatment temperature exceeds 690 占 폚 or the box annealing heat treatment retention time exceeds 20 hours, there is a problem that the strength is lowered due to coarsening of recrystallized grains.

특히, 본 단계에서, 상자소둔 열처리의 승온 속도는 5 ~ 50℃/min로 실시하는 것이 바람직하다. 상자소둔 열처리의 승온 속도가 5℃/min 미만일 경우에는 NbC, AlN 등의 석출물이 재 성장하여 인성 확보에는 유리하나, 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 상자소둔 열처리의 승온 속도가 50℃/min를 초과할 경우에는 NbC, AlN 등의 석출물이 발생하지는 않으나, 재결정립의 조대화로 목표로 하는 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.
Particularly, in this step, the temperature raising rate of the box annealing heat treatment is preferably 5 to 50 ° C / min. When the temperature raising rate of the box annealing heat treatment is less than 5 캜 / min, the precipitates such as NbC and AlN are regrown and toughness is secured, but it may be difficult to secure sufficient strength. On the contrary, when the temperature raising rate of the box annealing heat treatment exceeds 50 캜 / min, precipitates such as NbC and AlN are not generated, but it may be difficult to secure the aimed strength by coarsening of recrystallized grains.

냉각Cooling

냉각 단계(S160)에서는 상자소둔 열처리 과정에 의하여 재결정화된 판재를 520 ~ 620℃까지 냉각한다. 이때, 냉각은 520 ~ 620℃까지는 로냉하고 520℃ ~ 상온까지는 간접수냉 또는 간접가스젯 쿨링(Gas Jet Cooling : GJC)을 이용하는 것이 바람직하다.In the cooling step (S160), the recrystallized sheet material is cooled to 520 to 620 ° C by the annealing process of box annealing. At this time, it is preferable to perform the cooling from 520 to 620 ° C and the indirect cooling to 520 ° C to room temperature using gas jet cooling (GJC).

본 단계에서, 냉각 속도는 10 ~ 50℃/min로 실시하는 것이 바람직하다. 냉각 속도가 10℃/min 미만일 경우에는 고용탄소와 니오븀간에 재석출이 발생하여 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 냉각 속도가 50℃/min를 초과할 경우에는 강도 확보에는 유리하나, 연신율이 급격히 저하되는 문제가 있다.
In this step, the cooling rate is preferably 10 to 50 DEG C / min. When the cooling rate is less than 10 ° C / min, re-precipitation occurs between the solid carbon and the niobium, so that it may be difficult to ensure sufficient strength. On the other hand, when the cooling rate exceeds 50 캜 / min, it is advantageous in securing the strength but there is a problem that the elongation rate is rapidly lowered.

상기의 과정(S105 ~ S160)으로 제조되는 고강도 냉연강판은 망간(Mn)의 첨가량을 낮추고 니오븀(Nb)을 추가로 첨가함과 더불어 상자소둔 열처리를 적용함으로써, 망간(Mn) 함량을 다량으로 첨가되는 데 기인하여 생성되는 산화망간(MnO2)에 의한 표면 결함의 일종인 템퍼컬러(Temper-Color)를 미연에 방지하여 우수한 표면 품질을 확보할 수 있다.The high-strength cold-rolled steel sheet produced in the above-described process (S105 to S160) is obtained by reducing the addition amount of manganese (Mn) and further adding niobium (Nb) (Temper-Color), which is a kind of surface defects due to manganese oxide (MnO 2 ) generated due to the occurrence of the surface defects, can be prevented in advance and excellent surface quality can be ensured.

또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 고강도 냉연강판은 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa, 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0 및 연신율(EL) : 35 ~ 45%를 만족할 수 있다.
The high strength cold rolled steel sheet produced by the method according to the present invention has tensile strength (TS) of 440 to 490 MPa, yield point (YP) of 340 to 380 MPa, plasticity anisotropy coefficient (r-value) of 1.5 to 2.0 and elongation (EL) : 35 to 45% can be satisfied.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.

1. 시편의 제조1. Preparation of specimens

표 1의 조성 및 표 2의 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편을 제조하였다.
Specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 were prepared with the composition shown in Table 1 and the process conditions shown in Table 2.

[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)

Figure 112012025478025-pat00001

Figure 112012025478025-pat00001

[표 2][Table 2]

Figure 112012025478025-pat00002

Figure 112012025478025-pat00002

2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties

표 3은 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편의 기계적 물성에 대한 평가 결과를 나타낸 것이다.Table 3 shows the evaluation results of the mechanical properties of the specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2.

[표 3][Table 3]

Figure 112012025478025-pat00003
Figure 112012025478025-pat00003

표 1 내지 표 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들은 목표값에 해당하는 인장강도(TS) : 440 ~ 490MPa, 항복점(YP) : 340 ~ 380MPa, 소성이방성계수(r-value) : 1.5 ~ 2.0 및 연신율(EL) : 35 ~ 45%를 모두 만족하는 것을 알 수 있다.Tables 1 to 3 show that the specimens prepared according to Examples 1 to 3 have tensile strengths (TS) of 440 to 490 MPa, yield points (YP) of 340 to 380 MPa, plastic anisotropy coefficients (r- value: 1.5 to 2.0 and elongation (EL): 35 to 45%.

반면, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 망간(Mn)이 다량으로 첨가되며, 니오븀(Nb)이 본 발명에서 제시하는 범위보다 미량으로 첨가되고, 소둔 온도가 본 발명에서 제시하는 범위보다 높은 온도에서 실시되는 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 항복점(YP) 및 인장강도(TS)는 목표값을 만족하였으나, 연신율(EL) 및 소성이방성계수(r-value)가 목표값에 미달하는 것을 알 수 있다.On the other hand, compared with Example 1, most of the alloy components are added in a similar amount, but manganese (Mn) is added in a large amount, niobium (Nb) is added in a smaller amount than that shown in the present invention, (YP) and tensile strength (TS) satisfied the target value, but elongation (EL) and plastic anisotropy coefficient (r- value is less than the target value.

또한, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 망간(Mn)이 다량으로 첨가되며, 니오븀(Nb)이 본 발명에서 제시하는 범위보다 미량으로 첨가되고, 소둔 온도 및 열처리 유지시간이 본 발명에서 제시하는 범위를 벗어난 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우, 항복점(YP) 및 인장강도(TS)는 목표값을 만족하였으나, 연신율(EL) 및 소성이방성계수(r-value)가 목표값에 미달하는 것을 알 수 있다.In addition, most of the alloy components were added in a similar amount as in Example 1, but manganese (Mn) was added in a large amount, niobium (Nb) was added in a smaller amount than that shown in the present invention, (YP) and tensile strength (TS) satisfied the target values, but elongation (EL) and plasticity anisotropy coefficient (r- value is less than the target value.

한편, 비교예 1 ~ 2에 따라 제조된 시편들의 경우, 템퍼컬러가 발생한 것을 알 수 있는 데, 이는 실시예 1 ~ 3에 비하여 망간(Mn)의 함량을 다량으로 첨가하는 데 기인하여 산화망간(MnO2)이 결정립계에 많이 형성됨에 따라 시편의 표면 색을 변화시켜 표면품질을 저해한 것으로 파악된다.On the other hand, in the case of the specimens prepared according to Comparative Examples 1 and 2, it was found that temper color appeared, which is due to the addition of a large amount of manganese (Mn) in comparison with Examples 1 to 3, MnO 2 ) formed on the grain boundaries changed the color of the surface of the specimen.

도 2는 비교예 1에 따라 제조된 시편을 나타낸 사진으로, 이를 참조하여 보다 구체적으로 설명하도록 한다.2 is a photograph showing a specimen produced according to Comparative Example 1, and will be described in more detail with reference to FIG.

도 2를 참조하면, 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 육안으로 판별한 결과 시편의 가장자리 부분에 템퍼컬러(Temper-Color)가 발생한 것을 확인할 수 있다. 이때, 템퍼컬러는 강의 표면에 나타나는 일정의 산화막색이라 정의할 수 있다. 이러한 템퍼컬러는 열처리 온도에 의해 변하므로 색상에 따라 열처리 온도를 간단히 검출할 수 있다. 그러나, 템퍼컬러는 열처리 온도뿐만 아니라 열처리 시간 및 강 종에 따라 현저하게 변화한다. 따라서, 템퍼컬러의 색이 같다고 해서 반드시 열처리 정도가 같다고 할 수는 없다.Referring to FIG. 2, in the case of the test piece manufactured according to Comparative Example 1, it was confirmed by visual inspection that Temper-Color occurred at the edge portion of the test piece. At this time, the temper color can be defined as a constant oxide film color appearing on the surface of the steel. Such a temper color changes depending on the heat treatment temperature, so that the heat treatment temperature can be easily detected depending on the color. However, the temper color varies significantly depending on the heat treatment time as well as the heat treatment temperature and the steel species. Therefore, even if the color of the temper color is the same, the degree of heat treatment is not always the same.

즉, 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 망간(Mn)의 함량을 강판 전체 중량의 1.9 중량%로 다량 첨가한 데 기인하여 산화망간(MnO2)이 결정립계에 많이 형성됨에 따라 시편의 표면색을 변화시켜 텀퍼컬러가 발생된 것으로 파악된다.That is, in the case of the specimen prepared in accordance with Comparative Example 1, manganese (MnO 2 ) was formed in a large amount on the grain boundary due to the addition of a large amount of manganese (Mn) to 1.9 wt% of the total weight of the steel sheet, It is understood that tumper color is generated.

위의 실험 결과에서 알 수 있는 바와 같이, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 망간(Mn)의 첨가량을 낮추고 니오븀(Nb)을 추가로 첨가함과 더불어 상자소둔 열처리를 적용함으로써, 망간(Mn) 함량을 다량으로 첨가되는 데 기인하여 생성되는 산화망간(MnO2)에 의한 표면 결함의 일종인 템퍼컬러를 미연에 방지하여 우수한 표면 품질을 확보할 수 있다는 것을 확인하였다.
As can be seen from the above experimental results, in the case of the specimens prepared according to Examples 1 to 3, the addition amount of manganese (Mn) was lowered and further the addition of niobium (Nb) It was confirmed that a temper color, which is a type of surface defect caused by manganese oxide (MnO 2 ) produced due to the addition of a large amount of manganese (Mn) content, can be prevented beforehand and excellent surface quality can be ensured.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.

S105 : 슬라브 재가열 단계
S110 : 열간압연 단계
S120 : 냉각/권취 단계
S130 : 산세 단계
S140 : 냉간압연 단계
S150 : 상자소둔 열처리 단계
S160 : 냉각 단계S105: Slab reheating step
S110: Hot rolling step
S120: cooling / winding step
S130: pickling step
S140: Cold rolling step
S150: Box annealing heat treatment step
S160: cooling step

Claims (7)

(a) 중량%로, C : 0.05 ~ 0.07%, Mn : 0.5 ~ 0.8%, Si : 0.005 ~ 0.040%, P : 0.01 ~ 0.03%, S : 0.004 ~ 0.006%, Al : 0.04 ~ 0.06%, Nb : 0.02 ~ 0.03% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : Ar3 ~ Ar3 + 100℃ 조건으로 마무리 열간압연하는 단계;
(b) 상기 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 520 ~ 580℃까지 냉각하여 권취하는 단계;
(c) 상기 권취된 판재를 산세 처리한 후, 냉간압연하는 단계; 및
(d) 상기 냉간압연된 판재를 650 ~ 690℃에서 10 ~ 20시간 동안 상자소둔 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
(a) 0.05 to 0.07% of C, 0.5 to 0.8% of Mn, 0.005 to 0.040% of Si, 0.01 to 0.03% of P, 0.004 to 0.006% of S, 0.04 to 0.06% of Al, 0.04 to 0.06% of Al, : 0.02 to 0.03% and the balance iron (Fe) and other unavoidable impurities is subjected to finishing hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT): Ar 3 to Ar 3 + 100 ° C.
(b) cooling the hot-rolled plate to a CT (Coiling Temperature) of 520 to 580 캜 and winding;
(c) subjecting the rolled sheet to pickling treatment and cold rolling; And
(d) subjecting the cold-rolled sheet to box annealing at 650 to 690 ° C for 10 to 20 hours.
제1항에 있어서,
상기 (a) 단계 이전에,
상기 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
Before the step (a)
Further comprising the step of reheating the slab sheet to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 占 폚.
제1항에 있어서,
상기 (c) 단계에서,
상기 냉간압연은
60 ~ 80%의 압하율로 실시하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (c)
The cold rolling
And a reduction ratio of 60 to 80%.
제1항에 있어서,
상기 (d) 단계에서,
상기 상자소둔 열처리의 승온 속도는 5 ~ 50℃/min인 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (d)
Wherein the box annealing heat treatment has a heating rate of 5 to 50 占 폚 / min.
제1항에 있어서,
상기 (d) 단계 이후,
(e) 상기 상자소둔 열처리된 판재를 10 ~ 50℃/min의 속도로 520 ~ 620℃까지 냉각하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
After the step (d)
(e) cooling the box annealed heat-treated plate to 520 to 620 占 폚 at a rate of 10 to 50 占 폚 / min.
삭제delete 삭제delete
KR1020120032764A 2012-03-29 2012-03-29 Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet KR101412395B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020120032764A KR101412395B1 (en) 2012-03-29 2012-03-29 Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020120032764A KR101412395B1 (en) 2012-03-29 2012-03-29 Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20130110650A KR20130110650A (en) 2013-10-10
KR101412395B1 true KR101412395B1 (en) 2014-06-25

Family

ID=49632435

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020120032764A KR101412395B1 (en) 2012-03-29 2012-03-29 Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101412395B1 (en)

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0673494A (en) * 1992-08-28 1994-03-15 Nippon Steel Corp Steel sheet for working excellent in dent resistance and its production
JP2002241897A (en) 2001-02-13 2002-08-28 Sumitomo Metal Ind Ltd Steel sheet having small variation in yield strength and fracture elongation, high formability and low yield ratio, and method for manufacturing the same

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0673494A (en) * 1992-08-28 1994-03-15 Nippon Steel Corp Steel sheet for working excellent in dent resistance and its production
JP2002241897A (en) 2001-02-13 2002-08-28 Sumitomo Metal Ind Ltd Steel sheet having small variation in yield strength and fracture elongation, high formability and low yield ratio, and method for manufacturing the same

Also Published As

Publication number Publication date
KR20130110650A (en) 2013-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101516864B1 (en) Method of manufacturing cold-rolled steel sheet
KR101467056B1 (en) Cold-rolled steel sheet for enamel and method of manufacturing the same
KR101368576B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101516870B1 (en) High strength cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101505297B1 (en) Hot-rolled steel sheet for enamel and method of manufacturing the same
KR101455470B1 (en) Method of manufacturing cold-rolled steel sheet
KR101412395B1 (en) Method of manufacturing high strength cold-rolled steel sheet
KR101412293B1 (en) High strength cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101424863B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the cold-rolled steel sheet
KR101412436B1 (en) Method of manufacturing cold-rolled steel sheet
KR101467055B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101467057B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101344549B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the cold-rolled steel sheet
KR101185199B1 (en) Extemely low carbon steel with excellent aging resistance and workability and method of manufacturing the low carbon steel
KR101344663B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101185337B1 (en) Batch annealing furnace type cold rolled steel plate having good surface quality and good formability and method for manufacturing the same
KR101290468B1 (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the cold-rolled steel sheet
KR20130110635A (en) Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR20100047007A (en) Hot-rolled steel sheet with good formability, and method for producing the same
KR101377765B1 (en) High strength cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same
KR101634010B1 (en) High strength steel sheet and method for manufacturing the same
KR101439609B1 (en) Baking hardening type cold rolled steel sheet having excellent formability and process for producing the same
KR101115842B1 (en) Bake hardening cold rolled steel sheet having superior workability and high strength, and process for producing the same
KR101412244B1 (en) Method of manufacturing hot-rolled steel
KR101143098B1 (en) High strength cold rolled steel sheet having aging resistance and superior workability, and process for producing the same

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant