KR100779683B1 - A descaling method which can adjust the height of header and water pressure and the apparatus thereof - Google Patents
A descaling method which can adjust the height of header and water pressure and the apparatus thereof Download PDFInfo
- Publication number
- KR100779683B1 KR100779683B1 KR1020010042251A KR20010042251A KR100779683B1 KR 100779683 B1 KR100779683 B1 KR 100779683B1 KR 1020010042251 A KR1020010042251 A KR 1020010042251A KR 20010042251 A KR20010042251 A KR 20010042251A KR 100779683 B1 KR100779683 B1 KR 100779683B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- descaling
- header
- bar
- temperature
- rolling
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/08—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing hydraulically
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B12/00—Arrangements for controlling delivery; Arrangements for controlling the spray area
- B05B12/08—Arrangements for controlling delivery; Arrangements for controlling the spray area responsive to condition of liquid or other fluent material to be discharged, of ambient medium or of target ; responsive to condition of spray devices or of supply means, e.g. pipes, pumps or their drive means
- B05B12/084—Arrangements for controlling delivery; Arrangements for controlling the spray area responsive to condition of liquid or other fluent material to be discharged, of ambient medium or of target ; responsive to condition of spray devices or of supply means, e.g. pipes, pumps or their drive means responsive to condition of liquid or other fluent material already sprayed on the target, e.g. coating thickness, weight or pattern
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/006—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring temperature
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/04—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring thickness, width, diameter or other transverse dimensions of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/02—Transverse dimensions
- B21B2261/04—Thickness, gauge
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
본 발명은 조압연기에서의 바아 표면에 발생하는 스케일을 제거하는 디스케일링 장치 및 방법에 관한 것으로서, 가열로를 통과한 슬라브를 다수의 조압연기에 의해서 조압연하는 공정 중 바아 표면에 생성된 스케일을 제거하는 디스케일링 방법에 있어서, 각각의 조압연기 입구측에 설치된 센서를 통해 측정된 바아의 두께(T), 조압연기 입측온도, 사상압연 입측온도, 헤더의 스프레이 각도(AS), 리더 각도(AL), 오프셋 각도(AO), 헤더간 피치(DN), 가역식 조압연기에서의 왕복횟수 등의 정보를 고려하여 각 조압연기당 바아의 온도 강하량(dT)을 설정하는 단계와; 인접한 헤더간의 디스케일링 패턴의 중복율이 15~20%의 범위에 있도록 하는 디스케일링 헤더 높이(H) 범위를 결정하는 단계와; 상기에서 결정된 온도 강하량(dT) 및 헤더 높이(H) 범위를 가지고 최대의 충돌면압(P)을 얻을 수 있는 디스케일링 수압(PW) 및 그 때의 헤더 높이를 정하는 단계와; 상기에서 결정된 헤더 높이 및 디스케일링 수압(PW)에 따라서 헤더의 위치 및 수압을 변화시켜 바아의 표면에 분사하는 단계로 이루어지는 것을 특징으로 하고 있다.The present invention relates to a descaling apparatus and method for removing scales generated on a bar surface in a roughing mill, wherein a scale generated on a bar surface during a step of roughly rolling a slab through a heating furnace by a plurality of roughing mills. In the descaling method of removal, the thickness (T) of the bar measured by a sensor installed at each inlet side of the roughing mill, the input temperature of the roughing mill, the finishing rolling side temperature, the spray angle (A S ) of the header, the reader angle ( A L ), an offset angle A O , a pitch between headers D N , and setting a temperature drop amount dT of the bar for each rough mill in consideration of information such as the number of round trips in the reversible rough mill; Determining a descaling header height (H) range such that the overlap rate of the descaling pattern between adjacent headers is in a range of 15 to 20%; Determining a descaling water pressure (P W ) at which the maximum impact surface pressure (P) can be obtained with the temperature drop amount (dT) and the header height (H) range determined above; It characterized in that it comprises the step of spraying on the surface of the bar by changing the position and the water pressure of the header in accordance with the header height and descaling water pressure (P W ) determined above.
조압연기, 디스케일링, 헤더, 디스케일링 수압.Roughing Mill, Descaling, Header, Descaling Hydraulic Pressure.
Description
도1은 본 발명에 의한 조압연기 및 디스케일링 장치를 도시한 측면도이다.1 is a side view showing a roughing mill and a descaling apparatus according to the present invention.
도2는 바아 두께, 헤더 높이, 스프레이 각도, 리더 각도를 표시한 측면도이다.Fig. 2 is a side view showing bar thickness, header height, spray angle and leader angle.
도3은 오프셋 각도를 표시한 평면도이다.3 is a plan view showing an offset angle.
도4는 발명예1에서 디스케일링 헤더 높이에 따른 디스케일링 패턴 길이, 중복길이, 중복율, 충돌면압, 온도강하량을 도시한 그래프이다.4 is a graph showing descaling pattern length, overlap length, overlap ratio, impact surface pressure, and temperature drop amount according to descaling header height in Inventive Example 1. FIG.
도5는 본 발명예1과 비교예1에 있어서 각 조압연기에 따른 헤더 높이의 변화를 도시한 그래프이다.FIG. 5 is a graph showing the change of the header height according to each rough rolling mill in Inventive Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
도6는 본 발명예1과 비교예1에 있어서 각 조압연기에 따른 충돌면압의 변화를 도시한 그래프이다.FIG. 6 is a graph showing the change of the collision surface pressure according to each rough rolling mill in Inventive Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
도7은 본 발명예1과 비교예1에 있어서 각 조압연기에 따른 온도감소량의 변화를 도시한 그래프이다.FIG. 7 is a graph showing changes in the temperature reduction amount according to each rough rolling mill of Inventive Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
도8은 본 발명예1과 비교예1에 있어서 각 조압연기에 따른 중복길이의 변화를 도시한 그래프이다. FIG. 8 is a graph showing changes in overlapping lengths according to roughing mills in Inventive Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
도9는 본 발명예1과 비교예1에 있어서 각 조압연기에 따른 중복율의 변화를 도시한 그래프이다.FIG. 9 is a graph showing a change in overlap ratio according to each rough rolling mill of Inventive Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
[도면 중 주요부분에 대한 부호의 설명][Explanation of symbols for the main parts of the drawings]
1 … 수직 스케일 제거기, 2 … 제1조압연기,One … Vertical descaler, 2...
3 … 제2조압연기, 4 … 제3조압연기,3….
5 … 제4조압연기, 6 … 사상압연기,5…. Article 4 rolling mill, 6. Filament rolling mill,
7 … 수직 디스케일러, 8 … 제1조압연기 디스케일러,7. Vertical descaler, 8...
9 … 제2조압연기 입측 디스케일러,9...
10 … 제2조압연기 출측 디스케일러,10...
11 … 제3조압연기 디스케일러, 12 … 제4조압연기 스케일러,11.
13 … 사상압연 입측 제1마무리 디스케일러,13. Finishing roll entering first finishing descaler,
14 … 사상압연 입측 제2마무리 디스케일러,14. Finishing roll entering second finishing descaler,
15 … 두께 및 온도 센서, 16 … 바아,15... Thickness and temperature sensors; Bar,
17 … 디스케일링 헤더, 18 … 디스케일링 패턴.17. Descaling header, 18... Descaling Pattern.
본 발명은 조압연기에서의 바아 표면에 발생하는 스케일을 제거하는 디스케일링 장치 및 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 디스케일링 헤더의 높이 및 수압을 제어하여 최적의 디스케일링 효과를 얻을 수 있는 디스케일링 장치 및 방법 에 관한 것이다.The present invention relates to a descaling apparatus and method for removing scale generated on a bar surface in a rough mill, and more particularly, descaling to obtain an optimal descaling effect by controlling the height and water pressure of the descaling header. An apparatus and method are disclosed.
일반적으로 열간 압연 공정은 도1과 같이, 가열로에서 두께 200~250mm의 슬라브 소재를 1150~1300℃의 온도로 가열한 후, 조압연기에서 두께 20~50mm의 바아로 압연하고, 사상압연기에서 1.0~20.0mm의 열연제품으로 제조하는 공정이다.In general, the hot rolling process, as shown in Figure 1, after heating the slab material with a thickness of 200 ~ 250mm in the heating furnace to a temperature of 1150 ~ 1300 ℃, rolled to a bar of 20 ~ 50mm thickness in the roughing mill, 1.0 in the finishing mill It is a process for manufacturing hot rolled products of ˜20.0mm.
보통 조압연 공정에서는 한꺼번에 많은 압연을 할 수 없기 때문에 2~5개의 조압연기가 설치되어 있으며, 사상압연기와는 달리 소재를 왕복시키며 압연하는 가역식 압연기가 마련되어 있다. 또한, 가열로에서 추출된 슬라브의 표면에는 가열로 내에서 가열되는 동안 형성된 두꺼운 1차 스케일과 조압연 공정에서 압연되는 시간 동안 생성된 2차 스케일이 표면에 형성되어 있다. 이러한 스케일을 제거하기 위해 조압연 공정에 디스케일러를 설치하여 고압의 디스케일링 수(냉각수)를 바아 표면에 분사하여 바아 표면의 스케일과 충돌시킴으로써 제거하도록 하고 있다.Usually, in the rough rolling process, since many rolling can not be performed at once, two to five rough rolling mills are installed, and unlike a finishing mill, a reversible rolling mill for rolling back and forth materials is provided. In addition, the surface of the slab extracted from the furnace has a thick primary scale formed during heating in the furnace and a secondary scale generated during the rolling time in the rough rolling process. In order to remove such scale, a descaler is installed in the rough rolling process so that high-pressure descaling water (cooling water) is sprayed on the bar surface to collide with the scale of the bar surface.
이러한 열간 압연에서 강판을 제조할 때 사용하는 조압연 구간에서의 디스케일링은 가열로 내 또는 조압연 구간에서 생성되는 스케일의 제거 뿐만 아니라 가열로에서 고온으로 가열된 슬라브를 사상압연에 적절한 온도로 제어하기 위해 냉각하는 목적으로도 사용된다. 통상적으로 도1과 같은 5개 정도의 조압연기(2, 3, 4, 5)를 가지는 압연 공정에서는 가열로 내에서 생성된 스케일 제거를 위해 수직 스케일 제거기(1)가 있으며, 수직 스케일 제거기를 통과한 이후에 생성되는 스케일을 제거하기 위해 제1, 2, 3, 4 조압연기(2, 3, 4, 5)에서 디스케일링을 실시한다.The descaling in the rough rolling section used to manufacture the steel sheet in such hot rolling not only removes the scale generated in the heating furnace or in the rough rolling section, but also controls the slab heated to a high temperature in the heating furnace at an appropriate temperature for finishing rolling. It is also used for the purpose of cooling. Typically, in the rolling process having five
제2조압연기에서는 가역식으로 3회, 5회, 7회 또는 9회까지 왕복을 하면서 압연을 실시하게 되는데, 이때 제1조압연기에서 압연 후 생성된 스케일과 제2조압 연기에서 압연을 하는 중에 생성된 스케일을 제거하기 위해 매 압연시 마다 1회에서 18회까지의 디스케일링을 실시한다. 제2조압연기에서 압연이 끝나고 스케일이 제거된 후, 제3, 4 조압연기에서 마지막 두께 조절을 위한 압연을 실시하며, 이때에도 제2조압연기에서 압연된 후 제3, 4조압연기에서 압연될 때까지 생성되는 스케일의 제거를 위해 다시 디스케일러(11, 12)를 이용하여 스케일을 제거하게 된다.In the second roughing mill, rolling is performed reciprocally up to three times, five times, seven times, or nine times, while rolling in the scale and second roughening smoke generated after rolling in the first roughing mill. Descaling is carried out once to 18 times for every rolling to remove the scale produced. After the rolling is finished in the second roughing mill and the scale is removed, the third and fourth roughing mills perform rolling for final thickness adjustment, and in this case, the second roughing mill is also rolled in the third and fourth roughing mills.
마지막으로, 사상압연 직전 최종적으로 스케일을 다시 한번 제거하기 위해 사상압연 입측 마무리 디스케일러(13, 14)를 이용하여 스케일 제거를 마무리하게 된다. 특히, 제2조압연기에서는 가역식으로 왕복을 하면서 압연을 실시하고 매 압연시 마다 스케일 제거를 위한 디스케일링을 실시하게 되는데, 스케일 제거뿐만이 아니라 사상압연에 적절한 온도로 바아의 온도를 조절해 주는 역할을 하게 된다. 즉, 소재의 온도가 사상압연 입측 목표온도보다 높은 경우, 디스케일링 횟수를 증가시키고, 낮은 경우에는 감소시켜 소재의 온도가 사상압연에 적절하도록 조절해 주게 된다.Finally, in order to finally remove the scale just before finishing rolling, finishing of the descaling is completed using the finishing rolling
그러나, 기타 조압연기에서는 1회 압연으로 작업이 완료되기 때문에 온도상향을 위해 디스케일링을 실시하지 않는 경우, 스케일이 압연중에 치입되어 불량이 발생되므로 스케일제거를 위한 디스케일링 횟수의 가감이 불가능하다. 예를 들어, 사상압연에서 높은 온도를 필요로 하여 고온으로 가열된 소재의 경우, 가열로 또는 조압연 공정에서 스케일의 생성 속도가 매우 빠르고 제거하기 힘든 종류의 스케일이 생기기 쉬운데, 스케일 제거만을 목적으로 제2조압연기에서 디스케일링을 최대로 사용하는 경우에는 사상압연 입측온도가 너무 낮게 되어 소재의 연신이 불량해 짐에 의해 사상압연시 코일의 두께나 폭과 같은 품질이 불량해진다. 또한 온도감소를 줄이기 위해 디스케일링 횟수를 줄이는 경우, 사상압연시에 필요한 입측온도의 확보가 가능해져서 두께나 폭과 같은 품질은 양호해지나, 조압연 공정에서의 불충분한 스케일 제거로 2차 스케일이 조압연 중에 치입되어 사상압연 후 표면에 남게 되어 표면의 품질 불량이 발생된다.However, in other roughing mills, since the work is completed by one rolling, when descaling is not performed for the temperature increase, descaling is not possible for descaling because descaling occurs during rolling. For example, a material heated to a high temperature in high temperature in finishing rolling, the scale of the scale is very fast and difficult to remove in the furnace or rough rolling process. When the descaling is used to the maximum in the second mill, the inlet rolling temperature becomes too low and the stretching of the material becomes poor, resulting in poor quality such as the thickness and width of the coil during finishing rolling. In addition, if the number of descaling is reduced to reduce the temperature decrease, it is possible to secure the entrance temperature necessary for finishing rolling, so that the quality such as thickness and width becomes good, but the secondary scale is reduced due to insufficient scale removal in the rough rolling process. It is inserted during rough rolling and remains on the surface after finishing rolling, resulting in a poor quality of the surface.
상기와 같은 문제에도 불구하고, 현재까지 대부분의 디스케일링 방법이 수동 운전에 의존하고 있으며, 디스케일링 헤더의 높이(H) 또는 디스케일링 수의 수압(PW) 조절없이 디스케일링 횟수의 가감만을 통해 사상압연 입측 온도를 조절함으로써 사상압연 입측 온도에 근사한 온도로 관리하기가 상당히 힘든 문제로 남아 있었다. 또한 스케일의 박리를 쉽게 하기 위해 고압의 충돌면압이 요구되지만, 디스케일링 헤더의 위치와 디스케일링 수에 사용되는 냉각수의 수압(PW)이 고정되어 있어 충돌면압(P)의 조절이 힘들고, 바아의 두께가 표준 두께(디스케일러 설계시의 대표두께)보다 얇은 경우 디스케일링 헤더와 바아간의 거리가 증가되어 충돌면압(P)이 감소되어 스케일이 충분히 제거되지 않아 불량이 발생되는 문제가 있는 것이다.Despite the above problems, most of the descaling methods up to now rely on manual operation, and only by decrementing the number of times without descaling header height (H) or descaling water pressure (P W ) adjustment. By controlling the finishing rolling inlet temperature, it remains a difficult problem to manage the temperature close to the finishing rolling inlet temperature. In addition, high-pressure impact surface pressure is required to facilitate peeling of the scale, but it is difficult to control the impact surface pressure (P) due to the fixed water pressure (P W ) of the descaling header and the fixed water pressure (P W ). If the thickness of is thinner than the standard thickness (representative thickness in the descaler design), the distance between the descaling header and the bar is increased, the impact surface pressure (P) is reduced, the scale is not sufficiently removed, there is a problem that a failure occurs.
본 발명은 상기와 같은 종래기술의 문제점을 극복하고자 안출된 것으로서, 조압연 구간에서 바아의 표면에 디스케일링을 실시함에 있어서 조압연기로 진입될 때 조압연기 입측에 마련된 두께와 온도 센서에서 측정된 바아의 두께와 온도를 사 용하여 디스케일링 헤더의 높이와 디스케일링 수의 수압을 매개변수로 하여 요구되는 온도 강하량을 충족하면서도 최대의 충돌면압를 얻을 수 있도록 제어하여 보다 정밀하고 효과적으로 디스케일링을 실시할 수 있는 디스케일링 방법 및 장치를 제공하는 것을 기술적 과제로 하고 있다.The present invention has been made to overcome the problems of the prior art as described above, in the descaling of the surface of the bar in the rough rolling section when entering the rough rolling bar measured in the thickness and temperature sensor provided at the entrance of the roughing mill bar Using the thickness and temperature of the descaling header, the descaling header's height and the water pressure of the descaling number are used as parameters to control the maximum impact surface pressure while achieving the required temperature drop, so that the descaling can be performed more precisely and effectively. It is a technical problem to provide a descaling method and apparatus.
상기와 같은 기술적 과제를 달성하기 위하여 본 발명은, 가열로를 통과한 슬라브를 다수의 조압연기에 의해서 조압연하는 공정 중 바아 표면에 생성된 스케일을 제거하는 디스케일링 방법에 있어서, 각각의 조압연기 입구측에 설치된 센서를 통해 측정된 바아의 두께(T), 조압연기 입측온도, 사상압연 입측온도, 헤더의 스프레이 각도(AS), 리더 각도(AL), 오프셋 각도(AO), 헤더간 피치(DN ), 가역식 조압연기에서의 왕복횟수 등의 정보를 고려하여 각 조압연기당 바아의 온도 강하량(dT)을 설정하는 단계와; 인접한 헤더간의 디스케일링 패턴의 중복율이 15~20%의 범위에 있도록 하는 디스케일링 헤더 높이(H) 범위를 결정하는 단계와; 상기에서 결정된 온도 강하량(dT) 및 헤더 높이(H) 범위를 가지고 최대의 충돌면압(P)을 얻을 수 있는 디스케일링 수압(PW) 및 그 때의 헤더 높이를 정하는 단계와; 상기에서 결정된 헤더 높이 및 디스케일링 수압(PW)에 따라서 헤더의 위치 및 수압을 변화시켜 바아의 표면에 분사하는 단계로 이루어지는 것을 특징으로 하고 있다.In order to achieve the above technical problem, the present invention, in the descaling method for removing the scale generated on the surface of the bar during the step of roughly rolling the slab passed through the heating furnace by a plurality of rough rolling mill, each rough rolling mill Bar thickness (T) measured by the sensor installed on the inlet side, roughing mill entrance temperature, finishing rolling entrance temperature, header spray angle (A S ), reader angle (A L ), offset angle (A O ), header Setting the temperature drop amount dT of the bar for each roughing mill in consideration of information such as the inter pitch D N and the number of round trips in the reversible roughing mill; Determining a descaling header height (H) range such that the overlap rate of the descaling pattern between adjacent headers is in a range of 15 to 20%; Determining a descaling water pressure (P W ) at which the maximum impact surface pressure (P) can be obtained with the temperature drop amount (dT) and the header height (H) range determined above; It characterized in that it comprises the step of spraying on the surface of the bar by changing the position and the water pressure of the header in accordance with the header height and descaling water pressure (P W ) determined above.
여기서, 도2에 도시된 바와 같이 스프레이 각도(AS)는 헤더에서 분사되는 물의 좌우폭이 이루는 각도를 의미하며, 리더 각도(AL)는 헤더의 중심선과 바아의 표 면에 수직한 선이 이루는 각도를 나타내고, 오프셋 각도(AO)는 도3에 도시된 바와 같이 바아를 가로지르는 선과 헤더가 이루는 각도를 의미한다. 또한, 헤더간 피치(DN)는 각 헤더간의 거리를 나타낸다.Here, as shown in Figure 2, the spray angle (A S ) means the angle formed by the left and right width of the water sprayed from the header, the leader angle (A L ) is formed by a line perpendicular to the center line of the header and the surface of the bar The angle represents the angle, and the offset angle A O means the angle formed by the header and the line crossing the bar as shown in FIG. 3. In addition, the pitch between headers D N represents the distance between each header.
상기 첫번째 단계에서는 바아의 두께, 조압연기로 들어오는 입측온도와 사상 압연기로 들어가는 입측온도의 차이 및 조압연 횟수를 고려하여 각 조압연기에서 목표로 하는 온도 강하량을 설정한다. 이때, 각 조압연기에 설치된 디스케일러의 스프레이 각도, 리더 각도, 오프셋 각도 및 헤더간의 피치등에 따라서 디스케일링 능력 및 냉각 능력에 차이가 있으므로 이를 감안하여 온도 강하량을 설정하는 것이 좋다.In the first step, the target temperature drop amount is set in each rough mill in consideration of the thickness of the bar, the difference between the entrance temperature entering the rough rolling mill and the entrance temperature entering the finishing mill, and the number of rough rolling times. At this time, the descaling capacity and the cooling capacity are different depending on the spray angle, the reader angle, the offset angle, and the pitch between the headers of the descaler installed in each roughing mill.
만일, 모든 조건이 각 조압연기에 대해서 동일한 경우에는 상기 온도 강하량을 동일하게 설정할 수도 있으며, 이러한 온도 강하량은 각 공정 및 생산제품에 따라서 차이가 있는 것이므로 본 발명에서는 구체적인 온도 강하량에 대해서는 한정하지 않는다.If all the conditions are the same for each roughing mill, the temperature drop amount may be set to be the same, and since the temperature drop amount is different for each process and the product, the present invention does not limit the specific temperature drop amount.
다음 단계에서 디스케일링 패턴이란 헤더에서 분사된 물이 바아의 표면에 닿는 형상을 의미하는 것이고, 중복율은 인접한 헤더간의 디스케일링 패턴이 서로 중복되는 길이를 디스케일링 패턴의 길이로 나눈 값이다. 이러한 중복율은 15~20%의 범위에 있는 것이 가장 바람직하며, 0%로 설정할 수도 있으나 디스케일링 패턴의 끝단에서의 충돌면압이 조금 감소되는 현상을 보완할 수 없기 때문에 스케일 제거가 불충분해지므로 상기의 범위에 있는 것이 좋다. In the next step, the descaling pattern refers to a shape in which the water sprayed from the header touches the surface of the bar, and the overlap ratio is a value obtained by dividing the length of the descaling pattern between adjacent headers by the length of the descaling pattern. This redundancy rate is most preferably in the range of 15 to 20%, and may be set to 0%, but since the collision surface pressure at the end of the descaling pattern cannot be compensated for slightly, descaling becomes insufficient. It is good to be in the range of.
이러한 중복율은 바아의 두께(T), 헤더의 스프레이 각도(AS), 리더 각도(AL), 오프셋 각도(AO), 헤더간 피치(DN) 및 헤더의 높이(H)에 영향을 받는 데, 다른 인자들은 고정되어 있는 것이 일반적이므로 결국 헤더의 높이(H)에 영향을 받게 된다. 따라서, 헤더의 높이를 변경시키면 중복율을 제어할 수 있으므로 두번째 단계에서는 중복율이 15~20%에 있도록 하는 헤더의 높이 범위를 결정하는 것이다.This redundancy affects the thickness of the bar (T), the spray angle (A S ) of the header, the reader angle (A L ), the offset angle (A O ), the pitch between the headers (D N ), and the height of the headers (H). The other arguments are usually fixed, which in turn affects the height (H) of the header. Therefore, changing the height of the header can control the overlap rate, so the second step is to determine the height range of the header so that the overlap rate is 15-20%.
바람직하게는 상기 중복율은 다음과 같은 식으로 계산될 수 있다.Preferably, the overlap rate can be calculated by the following equation.
중복율 = LO/LWT (1)Redundancy Rate = L O / L WT (1)
LWT = (((H-T)×2tan(AS/2)×((H×tanAL)2+H2)1/2 )1/2)/H (2)L WT = (((HT) × 2tan (A S / 2) × ((H × tanA L ) 2 + H 2 ) 1/2 ) 1/2 ) / H (2)
LO = 2tan(AS/2)×cosAO×((H-tanAL)2+H2-D N 2)1/2 (3)L O = 2tan (A S / 2) × cosA O × ((H-tanA L ) 2 + H 2 -D N 2 ) 1/2 (3)
LWT는 바아의 두께가 T인 경우에 디스케일링 패턴의 길이를 의미하는 것이며, LO는 인접한 헤더사이에서 디스케일링 패턴이 중복되는 길이를 나타낸다. 따라서, 중복율은 중복되는 길이를 디스케일링 패턴의 길이로 나눈 값이 된다. 조압연이 진행될 수록 바아의 두께는 감소하므로 센서를 통해 측정된 두께 및 상기 (1)식을 이용하면 중복율 값이 15~20%의 범위가 되도록 하는 헤더의 높이 범위를 구할 수 있다.L WT is to sense the length of the descaling on the pattern when the thickness of the bar T, L O represents the length which the descaling pattern overlapping between the adjacent headers. Therefore, the overlap rate is a value obtained by dividing the overlapping length by the length of the descaling pattern. As the rough rolling progresses, the thickness of the bar decreases, so the thickness measured by the sensor and the above formula (1) can be used to obtain the height range of the header so that the overlap ratio is in the range of 15 to 20%.
다음에, 디스케일링 수압과 헤더 높이를 정하는 단계에 있어서, 첫번째 단계에서 정해진 온도 강하량은 충돌면압과 디스케일링 수량 그리고 헤더 높이에 의해 좌우되며, 충돌면압은 디스케일링 수압과 디스케일링 수량 그리고 바아의 두께에 영향을 받는다. 각 조압연기에서 바아의 두께와 디스케일링 수량은 정해져 있으므로 결국 충돌면압은 디스케일링 수압에 의해, 온도 강하량은 충돌면압과 헤더의 높이에 의해 조절이 가능하다. 따라서 정해진 온도 강하량을 얻으면서도 충돌면압이 최대가 되도록 하는 디스케일링 수압과 헤더의 높이를 정하는 것이다.Next, in the step of determining the descaling pressure and the header height, the temperature drop determined in the first step depends on the impact pressure, the descaling quantity, and the header height, and the impact surface pressure is the descaling pressure, the descaling quantity and the bar thickness. Affected by Bar thickness and descaling quantity of bar in each roughing mill are fixed, so the impact surface pressure can be controlled by the descaling water pressure and the temperature drop can be controlled by the impact surface pressure and the height of the header. Therefore, the descaling water pressure and the height of the header are determined so that the collision surface pressure is maximized while obtaining a predetermined temperature drop.
다음식에 의해서 충돌면압과 온도 강하량은 다음식에 의해서 보다 용이하게 계산할 수 있다.The impact surface pressure and the temperature drop can be calculated more easily by the following equation.
dT(℃) = 451.7×P×V/(H-T)2+9.54 (4)dT (° C) = 451.7 × P × V / (HT) 2 +9.54 (4)
P(MPa) = 5.64×PW×V/T (5)P (MPa) = 5.64 × P W × V / T (5)
여기서, V(ℓ/sec) : 디스케일링 수량, PW(MPa) : 디스케일링 수압, T(cm) : 바아 두께이다.Where V (L / sec): descaling quantity, P W (MPa): descaling water pressure, T (cm): bar thickness.
(4), (5)식에서 알 수 있듯이, 디스케일링 수량과 바아의 두께가 일정하다면, 온도 강하량은 충돌면압에 비례하고 헤더 높이의 제곱에 반비례하며, 충돌면압은 디스케일링 수압에 비례한다. 따라서, 정해진 온도 강하량에서 헤더 높이를 낮추면 충돌면압을 증가시킬 수 있으므로 상기에서 정해진 헤더 높이 범위 중에서 최대의 충돌면압을 얻을 수 있는 헤더 높이 및 그 때의 디스케일링 수압을 정할 수 있다.As can be seen from equations (4) and (5), if the descaling quantity and the bar thickness are constant, the temperature drop is proportional to the impact surface pressure and inversely proportional to the square of the header height, and the impact surface pressure is proportional to the descaling water pressure. Therefore, when the header height is lowered at a predetermined temperature drop amount, the impact surface pressure can be increased, so that the header height and the descaling pressure at that time can be determined to obtain the maximum impact surface pressure in the above-described header height range.
마지막으로, 상기의 단계를 거쳐서 결정된 헤더 높이 및 디스케일링 수압에 따라서 헤더의 위치 및 디스케일링 수압을 변경하고 바아의 표면에 디스케일링 수 를 분사하는 것이다.Finally, the position and descaling pressure of the header are changed according to the header height and descaling pressure determined through the above steps, and the descaling water is sprayed on the surface of the bar.
그 후, 다음 단계의 조압연기에 있어서도 상기의 과정을 다시 반복하게 되어 있다.Thereafter, the above process is repeated again in the next step of the roughing mill.
또한, 본 발명은 바아를 압연하는 조압연기의 전후에 설치되며 바아의 표면에 고압의 물을 분사하는 헤더를 포함하는 디스케일링 장치에 있어서, 바아의 두께 및 온도를 측정하기 위한 센서와, 상기 헤더에 설치되어 헤더의 높이를 변경하는 승강장치와, 상기 헤더에서 분사되는 수압을 조절하기 위한 수압변경장치와, 상기 센서로부터의 정보를 받아들여 승강장치와 수압변경장치를 제어하는 제어기를 추가적으로 포함하고 상기에서 언급한 방법에 의해서 디스케일링 하는 것을 다른 특징으로 하고 있다.In addition, the present invention is a descaling apparatus which is installed before and after the roughing mill for rolling the bar and including a header for spraying high pressure water on the surface of the bar, the sensor for measuring the thickness and temperature of the bar, and the header And a lifter installed at the height changer to change the height of the header, a hydraulic pressure changer for adjusting the water pressure injected from the header, and a controller for receiving the information from the sensor and controlling the lifter and the hydraulic pressure changer. The descaling by the above-mentioned method is another feature.
이하에서는 본 발명에 따른 바람직한 실시예에 대해서 구체적으로 설명한다.Hereinafter, a preferred embodiment according to the present invention will be described in detail.
발명예1 및 비교예1Inventive Example 1 and Comparative Example 1
상기 발명예는 디스케일링에 사용되는 디스케일링 수량 1.85ℓ/sec, 디스케일링 수압(PW) 14.7MPa, 디스케일링 패턴의 중복율 15~20%, 1회 디스케일링 시의 온도 강하량(dT) 100℃ 이하, 디스케일링 헤더의 최소 높이는 바아 두께의 2.5배 이상을 기준으로 적용할 때, 상기 계산식을 이용한 계산결과를 도4에 나타내었다.In the above example, the descaling quantity used for descaling is 1.85ℓ / sec, the descaling water pressure (P W ) 14.7MPa, the descaling pattern of 15-20%, the amount of temperature drop (dT) during one
도4에서, 디스케일링 헤더 높이 조절에 따라 디스케일링 패턴의 길이가 155~175mm 까지 변동하고 이때, 디스케일링 패턴의 중복길이는 중복율을 15~20%로 설정할 때 25~40mm까지 변화함을 알 수 있다. 이때, 충돌면압(P)은 126~156KPa로 약 30KPa의 변화가 있음을 알 수 있고, 이때, 온도 강하량(dT)의 변화는 19~22℃로 약 3℃의 변화가 가능함을 알 수 있다. 이와 같은 각 조건들의 변화는 헤더의 높이, 중복율, 수압(PW), 헤더의 높이 설정 등의 조절로 더욱 크게 변경할 수 있으며, 상기예는 통상의 작업 조건에서 안정적으로 적용될 수 있는 기준을 적용하였을 때의 예이다.4, the length of the descaling pattern varies from 155 to 175 mm according to the descaling header height adjustment, and at this time, the overlap length of the descaling pattern changes to 25 to 40 mm when the overlap rate is set to 15 to 20%. Can be. At this time, the impact surface pressure (P) can be seen that there is a change of about 30KPa to 126 ~ 156KPa, at this time, it can be seen that the change in the amount of temperature drop (dT) is a change of about 3 ℃ to 19 ~ 22 ℃. The change of each of these conditions can be further changed by adjusting the height of the header, the overlapping rate, the water pressure (P W ), the height of the header, etc. The above example applies a standard that can be stably applied in normal working conditions This is an example.
상기의 조건에서 디스케일링의 최적 조건 도출을 위해 기타 조건은 고정하고 디스케일링 헤더 높이만 변경하고 제2조압연기에서 3회 가역압연을 하여 종래의 디스케일링 방법과 본 발명에 의한 방법에 의해 수직 스케일 제거기, 제1조압연기, 제2조압연기 입측, 제2조압연기 출측, 제2조압연기 입측, 제3조압연기, 제4조압연기 및 사상압연 입측 제1마무리 디스케일러, 제2마무리 디스케일러에서 디스케일링을 실시하였다.In order to derive the optimal condition for descaling under the above conditions, the other conditions are fixed, only the descaling header height is changed, and reversible rolling is performed three times in the second rough mill to vertical scale by the conventional descaling method and the method according to the present invention. Remover, 1st mill, 2nd mill, 2nd mill, 2nd mill, 3rd mill, 4th mill and finishing mill 1st finishing descaler, 2nd finishing descaler Descaling was performed.
종래의 제조방법에 있어서는 도5에서 보는 바와 같이 디스케일링 헤더의 높이가 고정되어 있어 바아가 압연됨에 따라서 두께가 점점 얇아지고 그에 의해 제2조압연기의 경우 가역식 압연을 행하면서 디스케일링을 실시할 때 상대적으로 헤더의 높이가 증가하는 효과가 발생된다. 즉, 가역압연의 횟수가 증가할수록 헤더의 높이가 증가된다. 기타 다른 조압연기에서 실시하는 디스케일링 헤더는 작업 중 바아의 상향에 따른 디스케일링 헤더의 손상을 고려하고, 대표적인 바아 두께를 기준으로 하여 디스케일링 헤더의 높이가 설정되어, 수직 스케일 제거기에서 사상압연입측 마무리 디스케일러쪽으로 갈수록 헤더의 높이가 낮게 설계되어 있다.In the conventional manufacturing method, as shown in FIG. 5, the height of the descaling header is fixed, and as the bar is rolled, the thickness becomes thinner. As a result, in the case of the second rough mill, descaling is performed while performing reversible rolling. When the height of the header is relatively increased. That is, the height of the header increases as the number of reversible rolling increases. The descaling header in other roughing mills considers the descaling header damage due to the upward of the bar during operation, and the height of the descaling header is set based on the representative bar thickness. The header is designed to be lower toward the finishing descaler.
비록 경험상으로 헤더의 위치를 낮게 설계를 해 두었으나, 도5에서처럼 본 발명예1과는 많은 편차를 갖는다. 특히, 제1, 2, 3, 4 조압연기에서 큰 편차를가지 며, 상대적으로 바아의 두께가 소재별로 크게 편차가 나지 않는 수직 조압연기와 사상압연 입측 마무리 디스케일러에서는 편차가 낮은 편이며, 바아가 이동하는 위치에서 아래쪽에 위치하는 디스케일러의 편차는 바아가 항상 롤러 테이블 위에 일정하게 위치함으로 편차가 더욱 양호한 편이다.Although the position of the header is designed to be low by experience, there are many deviations from Example 1 of the present invention as shown in FIG. In particular, there is a large deviation in the first, second, third and fourth roughing mills, and in the vertical roughing mill and the finishing rolling side descaler in which the thickness of the bar does not vary greatly by material, the deviation is low. The deviation of the descaler located downwards from the position at which the movement moves is more favorable because the bar is always constantly positioned on the roller table.
상기와 같이 디스케일링 헤더의 위치가 부적절함으로 인해 디스케일링시 얻을 수 있는 충돌면압(P)은 도6에서 보는바와 같이 본 발명에서 제시한 계산식에 의해 제어를 실시할 때에 비해 최대 100KPa 정도 낮은 값을 보이며 특히 상부의 디스케일링에 의해 얻을 수 있는 충돌면압(P)은 하부에 비해 더 낮은 값을 나타내므로 디스케일링 효율과 효과면에서 발명예1에 비해 상당히 낮은 값을 나타낸다.Impingement of the descaling header due to the improper position of the descaling header as described above, as shown in FIG. 6, a value of about 100 KPa is lower than that of the control according to the calculation formula proposed in the present invention. In particular, since the impact surface pressure P obtained by descaling the upper part is lower than that of the lower part, it is considerably lower than the invention example 1 in terms of descaling efficiency and effect.
온도 강하량은 사상압연 입측 목표온도에 맞춰 조절해야 하므로 강하량이 많고 적음이 중요한 것은 아니나 기존의 작업 방법에 있어서는 본 발명에 의한 방법과는 달리 온도 강하량의 조절이 불가능하기 때문에 온도의 예측이 곤란하고 정밀한 온도 제어가 불가능하다. 그러나 발명예1에서는 도4에서 본 바와 같이 온도강하량을 필요에 따라 조절할 수 있기 때문에 요구하는 사상압연 입측 목표온도에 맞춰 정확하게 조절할 수 있다. 도7에서와 같이 비교예1에서는 발명예1에 비해 바아의 상부온도가 약 56℃ 정도 높아지게 된다. 이로 인해 조압연 및 사상압연 작업시 상부 온도가 높음에 의해 상부에 스케일이 쉽게 발생됨을 예측할 수 있다.Since the amount of temperature drop should be adjusted according to the target rolling entrance target temperature, the amount of drop and the amount of drop are not important, but unlike the method according to the present invention, it is difficult to predict the temperature because the amount of temperature drop is impossible to control. Temperature control is not possible. However, in Inventive Example 1, as shown in FIG. 4, the amount of temperature drop can be adjusted as needed, so that the temperature drop can be accurately adjusted to the required target rolling inlet temperature. As shown in FIG. 7, in Comparative Example 1, the upper temperature of the bar is about 56 ° C. higher than that of Invention Example 1. As a result, it can be predicted that scale is easily generated at the top due to the high temperature during rough rolling and finishing rolling.
또한, 비교예1에서는 도7에서와 같이 상부와 하부의 온도차가 약 27℃ 정도 발생하여, 상부의 연신이 하부보다 상대적으로 많아지게 되어 조압연시에 바아가 위로 휘게 되어 선단부가 조압연기에 치입될 때 부드럽게 치입되지 않고 접히면서 치입될 수 있으며, 사상압연에서는 상부에 인입된 압연용 롤의 열피로가 하부보다 심해져서 마모량의 증대에 따른 소재 표면 품질이 불량해지거나 롤교체 횟수의 증가 및 연마량의 증가로 수명이 단축된다. 그러나, 발명예1에서는 상하부의 온도가 동일하므로 온도편차에 의한 스케일 및 기타 불량이 발생되지 않고, 조압연 구간에서 바아의 상향도 발생되지 않아 안정된 작업을 할 수 있다.In Comparative Example 1, as shown in FIG. 7, the temperature difference between the upper part and the lower part was about 27 ° C., and the stretching of the upper part was relatively higher than that of the lower part, and the bar was bent upward during rough rolling, and the tip was inserted into the rough rolling machine. It is possible to be folded while being folded without being smoothly pressed.In filament rolling, the thermal fatigue of the rolling roll drawn into the upper part becomes worse than the lower part, so that the surface quality of the material is poor due to the increase in the amount of wear, or the number of roll replacement and polishing is increased. Life is shortened by increasing the amount. However, in Inventive Example 1, since the temperature of the upper and lower parts is the same, scale and other defects are not generated due to the temperature deviation, and the bar is not raised in the rough rolling section, so that stable work can be performed.
디스케일링에서 품질에 중요한 영향을 미치는 인자 중의 하나인 중복율은 도8 및 도9에서 보는 바와 같이, 각 조압연기 별로 중복 길이 및 중복율의 편차가 매우 심하여 바아의 표면에 호랑이 줄무늬(Tiger mark)라고 불리우는 냉각 밴드가 넓게 형성된다. 이러한 냉각 밴드는 다른 부분보다 냉각이 과다하게 되어 온도가 낮아져 검게 보이는 것으로, 온도 감소에 따른 연신량의 부족이 발생되어 롤의 국부 마모와 소재의 폭방향 재질 이상을 유발한다. 발명예1에서는 중복율이 15~20%로 유지되므로 비교예1과는 달리 과다한 중복에 따른 호랑이 줄무늬나 이로 인한 롤의 국부적 마모 또는 재질의 이상 등과 같은 문제가 발생되지 않고 균일한 성질을 얻을 수 있다.
As shown in Figs. 8 and 9, the overlapping rate, which is one of the important factors affecting the quality in descaling, is very different in the overlapping length and overlapping rate for each roughing mill, and thus, the Tiger mark on the surface of the bar. A cooling band called "wide" is formed. This cooling band is black than the other parts because the cooling is lowered, the temperature appears to be black, shortage of drawing amount occurs due to the temperature decrease, causing local wear of the roll and abnormal material in the width direction of the material. In Inventive Example 1, since the overlap ratio is maintained at 15 to 20%, unlike in Comparative Example 1, uniform properties can be obtained without causing problems such as tiger stripes due to excessive duplication, local wear of the roll, or abnormality of materials. have.
발명예2 및 비교예2Inventive Example 2 and Comparative Example 2
상기 예에서와 동일한 조건으로 사상압연 입측 목표온도와의 실적을 비교하기 위해 각 목표값에 대한 비교예2와 발명예2의 결과를 표1에 나타내었다.Table 1 shows the results of Comparative Example 2 and Inventive Example 2 with respect to each target value in order to compare the results with the target rolling temperature at the same conditions as in the above example.
표1에서 보는 바와 같이 비교예2에서의 목표 사상압연 입측 목표온도에 대한 실적온도의 편차는 -5~+16℃로 발명예2의 온도편차 -1~+1℃에 비해 훨씬 편차가 심 하고 목표값에서 많이 벗어남을 알 수 있다. 이와 같이 사상압연 입측 목표온도에 대한 실적온도의 편차가 비교예2와 발명예2에서 차이가 발생하는 것은, 비교예2의 경우 온도 제어에 있어서 전술한 바와 같이 상하부간의 편차가 심하고 바아 두께변화에 따른 디스케일링 시의 온도 강하량을 고려하지 않고 수동 작업에 의해 제2조압연기에서의 디스케일링 횟수의 조절로만 온도 제어를 실시하였기 때문이며, 본 발명에 의한 방법에 있어서는 조압연 실시 전 목표온도에 따른 각 디스케일링 시의 목표 온도 강하량이 설정되고 디스케일링 후 각 조압연기별 입측 온도를 온도 측정기로 부터 재 측정한 후 다시 온도 강하량을 재 설정하여 디스케일링을 실시함으로써, 사상압연 입측 온도와의 편차를 최소화 하였기 때문이다.As shown in Table 1, the variation of the performance temperature with respect to the target filamentous rolling target temperature in Comparative Example 2 was -5 to + 16 ° C, which was much higher than the temperature deviation of the invention example -1 to + 1 ° C. It can be seen that the deviation from the target value is much. As described above, the difference in the performance temperature with respect to the target rolling input temperature is different in Comparative Example 2 and Inventive Example 2, in the case of Comparative Example 2, as described above in temperature control, the deviation between the upper and lower parts is severe and the bar thickness changes. This is because the temperature control was performed only by adjusting the number of descaling times in the second rough mill by manual operation without considering the amount of temperature drop during descaling. In the method according to the present invention, the temperature according to the target temperature before the rough rolling was performed. When descaling, the target temperature drop is set, and after descaling, the measured temperature of each roughing mill is re-measured by the temperature measuring instrument, and then the temperature drop is reset to perform descaling, minimizing the deviation from the finishing rolling inlet temperature. Because
상술한 바와 같이, 본 발명에 의하면 디스케일링을 실시하고자 하는 조압연기별로 바아의 두께 및 온도 변화에 따라 사상압연 입측 목표온도와 최고 충돌면압(P)을 얻기 위한 디스케일링 헤더의 높이와 디스케일링에 사용되는 냉각수 의 수량 및 수압(PW)을 조절함으로써, 적절한 온도 강하량(dT)과 함께 최대의 충돌면압(P)을 얻고 일정한 중복율을 가진 디스케일링을 실시함으로써, 부적절한 디스케일링에 의한 온도편차, 바아의 상향 및 하향에 따른 치입성 불량, 과다한 냉각에 따른 사상압연 작업의 곤란 및 바아 상하부 온도 편차에 따른 스케일 발생 및 표면 품질 등의 문제를 해결할 수 있으며 수작업이 아닌 계산기에 의한 작업이 가능하게 되어 균일한 디스케일링 등의 매우 유용한 효과를 기대할 수 있다.As described above, according to the present invention, the descaling header height and descaling are performed to obtain the target rolling inlet target temperature and the maximum impact surface pressure (P) according to the change in the thickness and temperature of the bar for each rough mill to be descaled. By controlling the amount of cooling water used and the water pressure (P W ), to obtain the maximum impact surface pressure (P) with the appropriate temperature drop (dT) and descaling with a constant redundancy, temperature deviation due to improper descaling Problems such as poor dentability due to upward and downward bar, difficulty in finishing rolling due to excessive cooling, scale generation and surface quality due to temperature deviation of upper and lower bars, and work by calculator rather than manual Thus, very useful effects such as uniform descaling can be expected.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020010042251A KR100779683B1 (en) | 2001-07-13 | 2001-07-13 | A descaling method which can adjust the height of header and water pressure and the apparatus thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020010042251A KR100779683B1 (en) | 2001-07-13 | 2001-07-13 | A descaling method which can adjust the height of header and water pressure and the apparatus thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20030006476A KR20030006476A (en) | 2003-01-23 |
| KR100779683B1 true KR100779683B1 (en) | 2007-11-26 |
Family
ID=27714951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020010042251A KR100779683B1 (en) | 2001-07-13 | 2001-07-13 | A descaling method which can adjust the height of header and water pressure and the apparatus thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100779683B1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10449584B2 (en) | 2013-05-30 | 2019-10-22 | Primetals Technologies Austria GmbH | Adjustable descaler |
| KR102314632B1 (en) * | 2020-05-27 | 2021-10-19 | 현대제철 주식회사 | Method of controlling the roughing mill process using descaling pattern database and rougher press apparatus using the same |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100787584B1 (en) * | 2001-07-11 | 2007-12-21 | 주식회사 포스코 | Method for optimization of bar moving speed by bar situation descaling header division use |
| KR100711414B1 (en) * | 2005-12-26 | 2007-04-30 | 주식회사 포스코 | Device for manufacturing bar on roughing stand in hot rolling process |
| KR101372737B1 (en) * | 2012-08-08 | 2014-03-10 | 주식회사 포스코 | Apparatus and method of reducing scale of rolled steel according to rolling process |
| KR101698115B1 (en) * | 2014-12-23 | 2017-01-19 | 주식회사 포스코 | Manufacturing method of hot plate |
| KR101694452B1 (en) | 2015-10-27 | 2017-01-09 | 주식회사 포스코 | Descaling apparatus |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4617815A (en) * | 1984-12-24 | 1986-10-21 | Wean United, Inc. | Apparatus for descaling hot strip in a rolling mill |
| KR950007989U (en) * | 1993-09-20 | 1995-04-15 | 유동열 | Showcase frame |
| KR960020342U (en) * | 1994-12-23 | 1996-07-18 | Stainless scale removal device in hot rolling | |
| US5675880A (en) * | 1996-08-29 | 1997-10-14 | Bethlehem Steel Corporation | Descaling system for use in the manufacture of steel and corresponding method |
| KR19980038079U (en) * | 1996-12-18 | 1998-09-15 | 김종진 | Descaling nozzle tip |
| KR100234565B1 (en) * | 1994-07-18 | 1999-12-15 | 에모또 간지 | Method and apparatus for washing steel plate surface |
| KR20000001017U (en) * | 1998-06-19 | 2000-01-15 | 이구택 | Angle alignment device of injection nozzle adapter |
| KR200194335Y1 (en) * | 1999-12-28 | 2000-09-01 | 포항종합제철주식회사 | Finish scale breaker |
| KR20010058172A (en) * | 1999-12-24 | 2001-07-05 | 이구택 | Apparatus for removing scale on slab |
-
2001
- 2001-07-13 KR KR1020010042251A patent/KR100779683B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4617815A (en) * | 1984-12-24 | 1986-10-21 | Wean United, Inc. | Apparatus for descaling hot strip in a rolling mill |
| KR950007989U (en) * | 1993-09-20 | 1995-04-15 | 유동열 | Showcase frame |
| KR100234565B1 (en) * | 1994-07-18 | 1999-12-15 | 에모또 간지 | Method and apparatus for washing steel plate surface |
| KR960020342U (en) * | 1994-12-23 | 1996-07-18 | Stainless scale removal device in hot rolling | |
| US5675880A (en) * | 1996-08-29 | 1997-10-14 | Bethlehem Steel Corporation | Descaling system for use in the manufacture of steel and corresponding method |
| KR19980038079U (en) * | 1996-12-18 | 1998-09-15 | 김종진 | Descaling nozzle tip |
| KR20000001017U (en) * | 1998-06-19 | 2000-01-15 | 이구택 | Angle alignment device of injection nozzle adapter |
| KR20010058172A (en) * | 1999-12-24 | 2001-07-05 | 이구택 | Apparatus for removing scale on slab |
| KR200194335Y1 (en) * | 1999-12-28 | 2000-09-01 | 포항종합제철주식회사 | Finish scale breaker |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10449584B2 (en) | 2013-05-30 | 2019-10-22 | Primetals Technologies Austria GmbH | Adjustable descaler |
| KR102314632B1 (en) * | 2020-05-27 | 2021-10-19 | 현대제철 주식회사 | Method of controlling the roughing mill process using descaling pattern database and rougher press apparatus using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20030006476A (en) | 2003-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4136662B2 (en) | Method for descaling a strip | |
| CN108906888A (en) | Stainless-steel cold-rolling strip production equipment | |
| JP2014521517A (en) | A method for pre-controlling the shape of the head and tail of a continuously cast slab to reduce the amount of cutting of the head and tail of a hot rolled intermediate slab | |
| KR100779683B1 (en) | A descaling method which can adjust the height of header and water pressure and the apparatus thereof | |
| EP0024849B1 (en) | The operation of a multi-stand hot rolling mill | |
| EP0241919B1 (en) | Method of and apparatus for effecting a thickness-reduction rolling of a hot thin plate material | |
| KR101498843B1 (en) | Hot rolled steel sheet cooling device | |
| KR101467724B1 (en) | Method for cooling hot-rolled steel sheet | |
| TWI439332B (en) | Control setting means and control setting method | |
| JPH0521641B2 (en) | ||
| KR101308785B1 (en) | On-and-off cooling method for work roll in rolling mill and apparatus thereof | |
| JPH11267755A (en) | Manufacture of thick steel plate and straightening device used in it | |
| JP3520646B2 (en) | Manufacturing method for section steel | |
| KR100368263B1 (en) | A Descaling Method of Hot Rolled Steel Sheet | |
| JP5673370B2 (en) | Method for cooling hot-rolled steel sheet | |
| JP3211710B2 (en) | Manufacturing method of section steel | |
| JP2001259715A (en) | Hot finishing mill, mill array and hot finish rolling method | |
| JP2003025008A (en) | Control method for cooling metallic material to be rolled in hot rolling | |
| JP4218119B2 (en) | Shape control method and apparatus for cross rolling mill | |
| JPH05146807A (en) | Edging press anvil for hot slab | |
| RU2067901C1 (en) | Strip hot rolling method | |
| JP3283139B2 (en) | Flange shape control method for section steel | |
| KR100833012B1 (en) | A method for manufacturing a high strength hot-rolled steel sheet for boom preventing camber during working | |
| CN112739469A (en) | Method for manufacturing metal article | |
| SU839624A1 (en) | Sheet rolling method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20121119 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20131119 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20141118 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20151120 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20161121 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20171120 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20181120 Year of fee payment: 12 |