KR100674618B1 - 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법 - Google Patents

쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100674618B1
KR100674618B1 KR1020050086789A KR20050086789A KR100674618B1 KR 100674618 B1 KR100674618 B1 KR 100674618B1 KR 1020050086789 A KR1020050086789 A KR 1020050086789A KR 20050086789 A KR20050086789 A KR 20050086789A KR 100674618 B1 KR100674618 B1 KR 100674618B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
molten steel
high manganese
steel
manganese steel
casting
Prior art date
Application number
KR1020050086789A
Other languages
English (en)
Inventor
하만진
김완수
최주태
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020050086789A priority Critical patent/KR100674618B1/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100674618B1 publication Critical patent/KR100674618B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D15/00—Casting using a mould or core of which a part significant to the process is of high thermal conductivity, e.g. chill casting; Moulds or accessories specially adapted therefor
    • B22D15/005—Casting using a mould or core of which a part significant to the process is of high thermal conductivity, e.g. chill casting; Moulds or accessories specially adapted therefor of rolls, wheels or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05D2202/00—Metallic substrate
    • B05D2202/10—Metallic substrate based on Fe
    • B05D2202/15—Stainless steel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법이 제공된다. 이 방법은 서로 반대방향으로 동기하여 회전하는 한쌍의 주조롤, 상기 주조롤의 양단에 설치된 에지댐 및 용강 탕면을 차단하여 실링하는 메니스커스 실드를 포함하는 쌍롤형 박판 주조기의 주조롤 사이에 고 망간강의 용강을 공급하여 고 망간강의 박판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 용강은 중량%로 C: 0.1~2.0%, Mn: 10~35%, Al: 0.5~4.0%, N: 0.1%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 메니스커스 실드 내의 용강 탕면의 분위기를 질소 가스 분위기 하며, 용강의 과열도를 10~50도로 하는 것을 특징으로한다.
고 망간강, 쌍롤, 덴트, 용강 과열도, 질소

Description

쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법{Method for manufacturing high Manganese steel strip with twin-Roll strip casting apparatus}
도 1은 박판 표면에 발생되는 덴트 결함을 보여주는 주사전자현미경(SEM) 사진이다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 의한 고 망간강의 박판을 제조하는 데 사용되는 쌍롤형 박판 주조기의 개략도이다.
도 3은 본 발명의 실시예들과 비교예들에 의하여 제조된 고 망간강 박판의 덴트지수를 나타내는 그래프이다.
* 도면의 주요부분에 대한 설명 *
1: 턴디쉬 3: 용강 공급노즐
5: 주조롤 7: 고 망간강 제조용 용강
9: 에지댐 11: 박판
13: 메니스커스 실드 15: 압연기
본 발명은 고 망간강의 박판 제조 방법에 관한 것으로, 특히 쌍롤형 박판 주조기를 이용하여 최소화된 표면 덴트 결함을 갖는 표면품질이 우수한 고 망간강의 박판 제조방법에 관한 것이다.
자동차용 강판으로는 성형성을 고려하여 기지 조직이 페라이트이며, 불순물을 최대한 저감한 극저탄소강이 사용되어 왔다. 그러나, 극저탄소강의 경우에는 성형성이 높은 반면에 충분한 인성을 가지지 못하고, 또한 강도가 낮은 단점을 가지고 있다.
최근에 자동차용 강판의 요구 조건으로 자동차의 충돌에서 최소의 충격을 위하여 고인성의 강판이 요구되고 있고, 또한 자동차 경량화를 위하여 고강도 강판을 필요로 하고 있다. 이러한 고강도, 고인성의 강판은 기지 조직이 페라이트인 극저탄소강에서는 달성하기 어려운 것이며, 기지 조직이 오스테나이트인 강에서 TRIP (Transformation Induced Plasticity) 또는 TWIP(Twin Induced Plasticity) 현상을 이용하는 방법에 의하여 달성할 수 있는 것으로 알려져 있다.
고강도 및 고인성을 갖는 오스테나이트계 강판으로는 오스테나이트계 고망간강에 대한 연구가 활발히 진행되고 있다. 예를 들어, 대한민국 공개특허 1995- 0026569호에 의하면, 중량%로 C: 1.5% 이하, Mn: 15.0~35.0%, Al: 0.1~6.0%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 기본강으로 하여, 여기에 B, Ti, Zr, La 및 Ca로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 또는 2종 이상이 첨가되고, 우수한 열간가공성을 갖는 고 망간강이 개시되어 있다.
한편, 쌍롤식 박판 주조기를 사용하여 박판(주편)을 제조하는 이른바 스트립 캐스팅(strip casting) 공정은 거의 최종제품에 가까운 두께의 박판을 직접 생산함으로써 재가열 및 열간 압연 공정일체를 생략할 수 있어 설비 투자비 및 제조비용의 대폭적인 절감이 가능한 공정으로써, 상기 고 망간강을 스트립 캐스팅 공정에 의하여 제조하기 위한 연구가 진행되고 있다.
그러나, 상기 스트립 캐스팅 공정을 사용하여 고품질의 고 망간강을 제조하기 위하여는 해결해야 할 많은 문제점들이 있다. 이러한 문제점들 중의 하나는 제조된 고 망간강 박판의 표면 결함에 의한 표면 품질저하이다. 이러한, 표면 품질 저하는 표면 균열, 덴트 결함 및 산화물의 혼입량에 의하여 결정된다. 이 중, 덴트 결함(D)은 도 1의 주사전자현미경(SEM) 사진에 나타낸 바와 같이, 박판 표면에 발생되는 직경 0.5~3mm, 깊이 0.1~1mm 정도의 반구형 피트(pit)로써, 압연 후에도 그 중의 일부가 박판의 표면에 잔존하여 표면 결함으로 남게되어 박판의 표면품질을 저하시키는 요인으로 작용한다.
본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 쌍롤식 박판 주조기를 이용하여 고망간의 박판을 제조하는 방법에 있어서, 용강 조성 및 주조 조건을 최적화하여 제조된 박판의 표면에 발생할 수 있는 덴트 결함을 최소화함으로써 우수한 표면품질을 갖는 고 망간간의 박판을 제조하는 데 있다.
상기 기술적 과제를 이루기 위하여 본 발명은, 서로 반대방향으로 동기하여 회전하는 한쌍의 주조롤, 상기 주조롤의 양단에 설치된 에지댐 및 용강 탕면을 차단하여 실링하는 메니스커스 실드를 포함하는 쌍롤형 박판 주조기의 주조롤 사이에 고 망간강의 용강을 공급하여 고 망간강의 박판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 용강은 중량%로 C: 0.1~2.0%, Mn: 10~35%, Al: 0.5~4.0%, N: 0.1%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 메니스커스 실드 내의 용강 탕면의 분위기를 질소 가스 분위기 하며, 용강의 과열도를 10~50도로 하는 것을 특징으로 하는 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고망간강의 박판 제조방법을 제공한다.
이하, 첨부한 도면들을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예들을 상세히 설명한다. 그러나, 본 발명은 여기서 설명되어지는 실시예들에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시예들은 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되어지는 것이다. 명세서 전체에 걸쳐서 동일한 참조번호들은 동일한 구성요소들을 나타낸다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 의한 고 망간강의 박판을 제조하는 데 사용되는 쌍롤형 박판 주조기의 개략도이다.
도 2를 참조하면, 쌍롤형 박판 주조기는 냉각수에 의하여 냉각되고 서로 반대방향으로 동기하여 회전하는 한쌍의 주조롤(5), 상기 한쌍의 주조롤(5)의 양단부에 배치되어 용강의 유출을 막는 에지댐(9), 및 상기 주조롤(5)의 상부에 위치하고, 용강(7) 탕면을 차단하여 실링함으로써 탕면에 산화물이 생성되는 것을 방지하는 메니스커스 실드(13)를 포함하여 구성된다. 상기 주조롤(5) 표면에서 응고된 응고쉘은 상기 주조롤(5)의 최근접점에서 합체되어 박판(11)으로 주조되며, 압연기(15)를 거치는 동안 10~50% 열간압연되어 코일링된다. 상기 주조롤(5)은 내부에 냉각수의 통로로 제공되는 냉각수홀을 구비하며, 구리 또는 구리합금과 같이 열전달이 양호한 재질로 제조된다. 또한, 그 표면에는 내마모성을 향상시키기 위하여 니켈과 같은 금속이 코팅되어 있을 수 있다. 이에 더하여, 상기 니켈 코팅층에는 용강의 응고를 양호하게 하기 위하여 예를 들어, 숏 블라스트(shot-blast)와 같은 공정을 이용하여 무방향 조도가 형성될 수 있다. 도 2에 있어서, 참조번호 '1'은 턴디쉬를 나타내고, 참조번호 '3'는 용강 공급 노즐을 나타낸다.
본 발명에 의하면, 먼저 고 망간강 제조용 용강(7)을 상기 용강 공급노즐(3)을 통해 서로 반대방향으로 동기하여 회전하는 상기 한쌍의 주조롤(5) 사이에 주입한다. 주입된 용강(7)은 상기 주조롤(5)과 접촉하여 응고쉘을 형성하고 상기 주조롤(5)이 회전함에 따라 상기 주조롤(5)의 최근접점에서 합체되어 고 망간강의 박판(11)로 주조된다. 상기 주조롤(3) 사이로 주입되는 고 망간강 제조용 용강(7)은 일반적인 강종과 같이 고망간강을 용해로에서 용해한 후 래들에 수강한 다음, 수강된 용강의 2차 정련을 위한 정련 설비에서 온도 조정 및 미세성분 조정들을 행한 것이다.
본 발명에 있어서, 상기 고 망간강 제조용 용강(7)은 중량%로 C: 0.1~2.0%, Mn: 10~35%, Al: 0.5~4.0%, N: 0.1%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다. 여기서, 각 성분의 함량 수치는 다음과 같은 이유로 한정된다. Mn은 미세조직에서 오스테나이트를 안정화시키기 위하여 10~35 중량%로 첨가되며, Al 또한 가공 중 오스테나이트를 안정화시키고, 쌍정 변태를 유발할 목적으로 0.5~4.0 중량 % 첨가되며, C는 박판의 강도를 향상시키고, 고액 구간을 유지하기 위하여 0.1~2.0 중량% 첨가된다. 또한, 용강 중의 N의 함량은 질화물이 과잉 생성되는 것을 방지하기 위하여 0.1 중량% 이하로 첨가된다.
한편, 박판 표면의 덴트 결함은 주조 중 주조롤 표면에 혼입된 가스가 용강 중에서 서서히 팽창하면서 생성되며 이러한 팽창은 용강이 응고하기 전까지 발생되어 덴트 결함의 크기를 증가시키게 된다. 따라서, 이러한 덴트 결함을 감소시키기 위해서는 주조 롤과 용강 사이에 가스의 혼입을 방지하거나, 혼입된 가스가 열팽창되지 않도록 하는 것이 필요하다. 일반적으로 주조롤과 용강 사이에 가스가 혼입되는 것을 방지하기 위하여는 주조롤 표면에 조도를 부여하지 않는 것이 바람직하나, 이 경우 고망간강의 박판 표면에 균열이 발생할 수 있다.
덴트 결함을 방지하기 위하여는 혼입된 가스가 열팽창되지 않도록 하는 것이 필요하다. 혼입된 가스가 팽창되지 않도록 하기 위해서는 분위기 가스로써 용강에 대하여 용해도를 갖는 분위기 가스, 즉 질소가스를 사용하는 것이 필요하다. 상기 질소 가스를 분위기 가스로 사용할 경우 상기 질소 가스는 상기 고 망간강 제조용 용강(7) 중의 Al과 반응하여 AlN을 생성시키면서 상기 용강 중으로 용해된다. 이러한 과정을 통하여, 혼입된 가스가 팽창하는 힘이 약하게 된다. 따라서, 본 발명에 의하면, 상술한 바와 같은 조성을 갖는 고 망간강 제조용 용강(7)을 주조하는 동안 상기 메니스커스 실드(13) 내부의 탕면 분위기를 질소 분위기로 하여 주조를 수행함으로써 주조된 박판 표면의 덴트 결함을 감소시킬 수 있다.
이에 더하여, 용강의 과열도가 높은 경우에는 응고 시간이 오래 걸리기 때문 에 혼입된 가스의 온도가 증가하게 되고, 이는 가스의 열팽창을 가속화시켜 덴트 결함의 크기를 증가시키는 요인이 되므로 용강의 과열도를 낮추는 것이 필요하다. 그러나 용강의 과열도가 과도하게 낮을 경우에는 세라믹 성분으로 이루어지는 상기 에지댐(9) 표면에서 용강이 응고되고, 응고물이 상기 에지댐(9)으로 부터 탈착되어 박판에 혼입되면 결함으로 작용할 수 있다. 그러므로, 용강의 과열도는 일정이상, 즉 10도 이상이 필요하다. 또한, 박판 표면에 생성되는 덴트 결함의 성장을 방지하기 위하여는 50도 이내의 용강 과열도가 필요하다.
따라서, 본 발명에 의하면, 상술한 바와 같은 조성을 갖는 고 망간강 제조용 용강(7)을 주조하는 동안 상기 메니스커스 실드(13) 내부의 탕면 분위기를 질소 분위기로 함과 동시에 용강 과열도를 10~50도로 함으로써 박판 표면에 덴트 결함의 발생 및 성장을 최소화시켜 표면품질이 우수한 고 망간간의 박판을 제조할 수 있게 된다.
<실험예>
본 발명의 실시예에 의하여 제조되는 고 망간강 박판의 표면품질을 알아보기 위하여 상술한 조성을 갖는 고 망간강 제조용 용강(7)을 사용하여 고 망간강 박판을 주조하였다. 또한, 비교를 위하여 분위기 가스 및 용강 과열도를 달리하여 고 망간강 박판을 주조하였다.
아래 <표 1>에 분위기 가스 및 용강 과열도를 달리하여 고 망간강 박판을 주조한 경우 박판 표면의 덴트 지수를 나타내었다. 또한, 도 3은 <표 1>의 결과를 나타낸 그래프이다. 상기 덴트 지수는 박판의 표면 상에서 덴트 결함이 차지하는 면적율을 의미하며, 일반적으로, 덴트지수가 0.2 이내이면 압연 후에는 표면 결함으로 작용하지 않게 되어 박판의 표면품질이 양호함을 나타낸다.
시편 No. 분위기 가스 용강 과열도(도) 주편 표면 덴트지수 비고
1 질소 100 1.688 불량
2 질소 50 0.196 양호
3 질소 100 0.848 불량
4 질소 20 0.004 양호
5 질소 80 0.975 불량
6 아르곤 100 1.325 불량
7 아르곤 120 3.208 불량
8 아르곤 80 0.733 불량
<표 1> 및 도 3에 나타난 바와 같이, 본 발명의 실시예에서와 같이 분위기 가스를 질소로 하고 용강 과열도를 50도 이하로 하여 주조한 경우, 즉 시편 2 및 시편 4의 경우에는 박판의 표면 덴트지수가 각각 0.196 및 0.004로 측정되어 표면 품질이 매우 양호한 고 망간강의 박판을 제조할 수 있었다. 반면, 비교예에 의한 시편들 즉, 아르곤을 분위기 가스로 사용하거나(시편 6, 7, 및 8) 용강 과열도가 50도를 초과한 경우(시편 1, 3 및 5)에는 주편 표면 덴트 지수가 0.2를 초과하여 본 발명의 실시예에 비하여 상대적으로 많은 덴트 결함이 발생했음을 알 수 있다.
이러한 결과는, 덴트 결함의 발생을 감소시키기 위하여는 분위기 가스로 아르곤을 사용하는 것에 비하여 질소를 사용하는 것이 덴트 지수를 감소 시킬 수 있으며, 이에 더하여 용강의 과열도를 50도 이하로 유지하는 경우 덴트 결함의 발생을 최소화할 수 있음을 나타낸다.
상술한 바와 같이 본 발명에 의하면, 쌍롤형 박판 주조기를 이용하여 고 망간강의 박판을 제조하는 데 있어서, 최적 조성으로 조성된 고 망간강 제조용 용강을 사용하고, 탕면의 분위기를 질소 분위기로 하며, 용강 과열도를 10~50도로 하여 주조를 함으로써 표면에 덴트 결함이 최소화되어 양호한 표면품질을 갖는 고망간강의 박주편을 제조할 수 있다.

Claims (1)

  1. 서로 반대방향으로 동기하여 회전하는 한쌍의 주조롤, 상기 주조롤의 양단에 설치된 에지댐 및 용강 탕면을 차단하여 실링하는 메니스커스 실드를 포함하는 쌍롤형 박판 주조기의 주조롤 사이에 고 망간강의 용강을 공급하여 고 망간강의 박판을 제조하는 방법에 있어서,
    상기 용강은 중량%로 C: 0.1~2.0%, Mn: 10~35%, Al: 0.5~4.0%, N: 0.1%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 메니스커스 실드 내의 용강 탕면의 분위기를 질소 가스 분위기로 하며, 용강의 과열도를 10~50도로 하는 것을 특징으로 하는 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고망간강의 박판 제조방법.
KR1020050086789A 2005-09-16 2005-09-16 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법 KR100674618B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020050086789A KR100674618B1 (ko) 2005-09-16 2005-09-16 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020050086789A KR100674618B1 (ko) 2005-09-16 2005-09-16 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR100674618B1 true KR100674618B1 (ko) 2007-01-29

Family

ID=38014936

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020050086789A KR100674618B1 (ko) 2005-09-16 2005-09-16 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR100674618B1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108655354A (zh) * 2018-06-07 2018-10-16 东北大学 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000301295A (ja) 1999-03-26 2000-10-31 Sollac ２本ロール連続鋳造法による炭素鋼ストリップの製造方法
JP2001049348A (ja) 1999-07-07 2001-02-20 Usinor 鉄−炭素−マンガン合金からなるストリップを製造するための方法およびそれによって製造されたストリップ
US6622779B1 (en) 1999-04-22 2003-09-23 Usinor Method for continuously casting ferritic stainless steel strips free of microcracks
KR100406374B1 (ko) 1999-12-20 2003-11-19 주식회사 포스코 박판주조기를 이용한 크래드 강 박판의 제조방법

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000301295A (ja) 1999-03-26 2000-10-31 Sollac ２本ロール連続鋳造法による炭素鋼ストリップの製造方法
US6622779B1 (en) 1999-04-22 2003-09-23 Usinor Method for continuously casting ferritic stainless steel strips free of microcracks
JP2001049348A (ja) 1999-07-07 2001-02-20 Usinor 鉄−炭素−マンガン合金からなるストリップを製造するための方法およびそれによって製造されたストリップ
KR100406374B1 (ko) 1999-12-20 2003-11-19 주식회사 포스코 박판주조기를 이용한 크래드 강 박판의 제조방법

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108655354A (zh) * 2018-06-07 2018-10-16 东北大学 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101423826B1 (ko) 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
TWI391500B (zh) 環保無鉛之快削鋼及其製作方法
JP5775879B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
KR101766550B1 (ko) 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법
KR101998952B1 (ko) 재질편차가 적고 표면품질이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR20120016369A (ko) 연속박판 주조기를 이용한 듀플렉스 스테인레스 강의 제조방법
KR20200065141A (ko) 낮은 철손 및 우수한 표면품질을 갖는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20160077370A (ko) 쌍롤식 박판 주조장치, 이를 이용한 듀플렉스 스테인리스 박강판의 제조방법 및 듀플렉스 스테인리스 박강판
JP2007529630A (ja) 高銅低合金鋼シート
EP2786813B1 (en) Tool for piercing mill
KR100674618B1 (ko) 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간강의 박판 제조 방법
KR102075222B1 (ko) 재질편차가 적고, 신장플랜지성 및 실수율이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
CN114058966B (zh) 基于三辊连铸机制备高硅无取向电工薄带钢的方法
KR100862768B1 (ko) 쌍롤형 박판주조기를 이용한 고강도 및 고인성을 갖는 고망간강의 제조방법
KR100650562B1 (ko) 쌍롤식 박판주조 공정에서 표면결함 없는 고망간강 생산장치 및 방법
KR102488497B1 (ko) 레이저 절단 특성이 우수한 강재 및 그 제조방법
KR950005320B1 (ko) 표면품질과 가공성이 우수한 크롬-니켈계 스텐레스강 박판의 제조방법
JPH0565263B2 (ko)
KR100489018B1 (ko) 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고망간강의 박판 제조 방법
CN113584278A (zh) 一种提高中碳锰硼钢表面质量的工艺方法
KR100489022B1 (ko) 조관후 항복강도 상승량이 적은 미니밀 열연강판과 그제조방법
KR20040056300A (ko) 박판주조법에 의한 고망간강의 제조방법
KR20200037475A (ko) 표면 품질이 우수하고, 재질편차가 적은 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR101758476B1 (ko) 쌍롤식 박판 주조기를 이용한 고Cu 스테인리스강의 제조방법 및 이에 의해 제조된 고Cu 스테인리스강
JP3324529B2 (ja) オーステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130121

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140120

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150115

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160119

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170119

Year of fee payment: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180117

Year of fee payment: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20181212

Year of fee payment: 13

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20200116

Year of fee payment: 14

R401 Registration of restoration